CN101541988A - 具有高延展性和低膨胀系数的铁-镍合金 - Google Patents

具有高延展性和低膨胀系数的铁-镍合金 Download PDF

Info

Publication number
CN101541988A
CN101541988A CNA2007800436979A CN200780043697A CN101541988A CN 101541988 A CN101541988 A CN 101541988A CN A2007800436979 A CNA2007800436979 A CN A2007800436979A CN 200780043697 A CN200780043697 A CN 200780043697A CN 101541988 A CN101541988 A CN 101541988A
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
weight
following
surplus
working condition
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2007800436979A
Other languages
English (en)
Other versions
CN101541988B (zh
Inventor
B·霍贝格
B·德伯尔
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
VDM Metals GmbH
Original Assignee
ThyssenKrupp VDM GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE102006056932A external-priority patent/DE102006056932B4/de
Application filed by ThyssenKrupp VDM GmbH filed Critical ThyssenKrupp VDM GmbH
Publication of CN101541988A publication Critical patent/CN101541988A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101541988B publication Critical patent/CN101541988B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)
  • Contacts (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

在室温和－200℃之间的温度范围内具有高延展性和膨胀系数＜5×10－6/K的固溶强化的铁－镍合金，该合金由以下组成(重量％)：C 0.005－0.05％；S＜0.02％；Cr 1－2％；Ni 35－38％；Mn 0.3－1.5％；Si＜0.5％；∑ Mo+W 1.0－3.5％；Ti 0.2－1.0％；Nb 0.2－1.0％；P＜0.02％；Co 1.0－4.0％；Fe余量和生产条件下的杂质。

Description

具有高延展性和低膨胀系数的铁-镍合金
本发明涉及在低温范围内具有高延展性和低膨胀系数的固溶强化的铁-镍合金。
JP-A 60221193公开了一种以下组成的铁-镍合金(重量％)：
C    ＜0.2％
S    ＜0.006％
Ni   35-37％
Mn   1-3％
Si   ＜0.1％
Ti   0.2-0.5％
P    ＜0.02％
Fe   余量和生产条件下的杂质。
该合金可以用作Ni36合金的焊接填料。
DE-T 69125684提到一种以下组成的合金(以重量％计)：
C    0.1-0.35％
S    0-0.05％
Cr   0-2％
Ni   31-45％
Mn   0-2.5％
Si   0-1％
Al   0-0.5％
Ti   0-0.75％
Nb   0.1-4％
P    0-0.05％
Fe   余量和生产条件下的杂质。
文中描述了一种具有低膨胀系数的焊缝金属。
属于该现有技术的合金由于其化学组成的原因非强制地在低温范围，例如室温和最低-165℃之间也可使用，因此需要对化学组成进行相应改进。
如果用市场上常见的同类或类似的焊接填料来焊接含有36％Ni(Ni36)的铁合金，则与焊接工艺无关，该焊接连接体具有比母材金属更低的强度。在0℃以上的温度范围内的大部分应用中，这不是根本性缺点，因为力学性质仅起次要作用。与之相比，热膨胀系数在该铁-镍合金情况下众所周知特别小。
本发明主题的目的是，为低温应用，尤其是在≤-165℃的范围内的应用，提供一种合金，其除了具有较小的热膨胀系数外还具有良好的力学性质，此外，所述合金还应是可良好焊接的。
该目的一方面通过一种在室温和-200℃之间的温度范围内具有高延展性和膨胀系数＜5×10-6/K的固溶强化的铁-镍合金实现，该铁-镍合金由以下组成(重量％)：
C         0.005-0.05％
S         ＜0.02％
Cr        1-2％
Ni        35-38％
Mn        0.3-1.5％
Si        ＜0.5％
∑Mo+W    1.0-3.5％
Ti        0.2-1.0％
Nb        0.2-1.0％
P         ＜0.02％
Co        1.0-4.0％
Fe       余量和生产条件下的杂质。
该目的还通过一种在室温和-200℃之间的温度范围内具有高延展性和膨胀系数＜5×10-6/K的固溶强化的铁-镍合金而实现，该铁-镍合金由以下组成(重量％)：
C    0.005-0.05％
S    ＜0.02％
Cr   1-2％
Ni   35-38％
Mn   0.3-1.5％
Si   ＜0.5％
Al   0.8-2.0％
Ti   0.2-1.0％
Nb   0.2-1.0％
P    ＜0.02％
Co   1.0-4.0％
Fe   余量和生产条件下的杂质。
根据并列权利要求1和2的本发明主题的有利改进方案分别在从属权利要求中提及。
因此，本发明主题提供两种彼此独立的，但是在低温范围内基本起相同作用的合金，它们的主要区别在于，第一种合金使用Mo+W(变化方案1)，第二种合金使用Al(变化方案2)，这两种合金所使用的其它组成保持大致相同。
根据本发明的合金优选可用作焊接填料，用于在直至-196℃以下的低温范围使用，尤其是用于具有低热膨胀系数的铁-镍-母材金属。
特别有利的是，所述焊缝金属的低温强度值设计为高于Ni-含量介于32和42％之间的二元铁-镍合金的低温强度值。
本发明的合金可以通过与具有低膨胀系数的基于铁-镍合金的母材金属进行MSG焊、WIG焊或等离子焊而引进机械连接(Wirkverbindung)。
本发明的合金一种特别的应用情况是在管线构建领域，尤其是在经受≤-160℃的低温的管线领域。这尤其涉及输送液化气的管线。
变化方案1特别有利的组成如下所示：
C         0.01-0.04％
S         ＜0.01％
Cr        1.0-1.8％
Ni        35.5-37.5％
Mn        0.5-1.3％
Si        最多0.3％
∑Mo+W    1.5-3.0％
Ti        0.4-0.8％
Nb        0.4-0.8％
P         ＜0.01％
Co        1.2-3.0％
Fe        余量和生产条件下的杂质。
为了进一步降低膨胀系数，建议如下的合金组成：
C         0.02-0.03％
S         ＜0.01％
Cr        1.2-1.8％
Ni        36-37％
Mn        0.8-1.3％
Si        最多0.3％
∑Mo+W    1.5-2.5％
Ti        0.4-0.7％
Nb        0.4-0.7％
P         ＜0.01％
Co        1.2-1.8％
Fe        余量和生产条件下的杂质。
最后，关于合金变化方案1，还可考虑对某些元素进行如下进一步限定：
Mo  1.2-1.8％，尤其是＞1.5-＜1.8％
W  0.3-0.8％，尤其是0.4-0.7％
Co ＞1.4-1.7％。
变化方案2特别有利的组成如下所示：
C      0.01-0.04％
S      ＜0.01％
Cr     1.0-1.8％
Ni     35.5-37.5％
Mn     0.5-1.3％
Si     最多0.3％
Al     1.0-1.8％
Ti     0.4-0.8％
Nb     0.4-0.8％
P      ＜0.01％
Co     1.2-3.0％
Fe     余量和生产条件下的杂质。
为了进一步降低膨胀系数，建议如下的合金组成：
C      0.02-0.03％
S      ＜0.01％
Cr     1.2-1.8％
Ni     36-37％
Mn     0.8-1.3％
Si     最多0.3％
Al     1.0-1.5％
Ti     0.4-0.7％
Nb     0.4-0.7％
P      ＜0.01％
Co     1.2-1.8％
Fe     余量和生产条件下的杂质。
最后，关于合金变化方案2，还可考虑对某些元素进行如下进一步限定：
Al     1.1-1.4％
Co    1.4-1.7％。
视两种变化方案的应用情况和组成的不同而定，可以在室温和温度≤-165℃之间达到平均膨胀系数＜4.5×10-6/K。
下表1展示对两种合金的试验批次(LB1110，LB1165以及LB1107)的实测分析，其中试验批次LB1107要归入根据权利要求2的含Al合金(变化方案2)。
  元素   LB1110   LB1165   LB1107
  C   ＞0.022   0.002   ＞0.017
  S   0.002   0.002   0.0014
  N   0.001   0.003   0.001
  Cr   ＞1.48   1.45   ＞1.45
  Ni   35.76   36.06   36.11
  Mn   ＞0.99   0.95   ＞1.0
  Si   0.04   ＜0.01   0.01
  Mo   ＞1.54   1.56   0.02
  W   0.71   0.65   0.01
  Ti   ＞0.45   0.54   0.49
  Cu   0.01   0.01   0.01
  Fe   R 56.831   56.15   R 57.5382
  P   0.003   0.003   0.002
  Al   ＞0.037   0.005   ＞1.27
  Mg   0.0005   ＜0.001   0.0005
  Ca   0.0005   ＜0.0002   0.0005
  Zr   0.01   ＜0.001   0.01
  Co   ＞1.53   1.54   ＞1.49
  B   0.001   ＜0.001   0.001
  Nb   0.55   0.46   0.53
由这些合金制成具有2.4mm直径的圆棒。
用所述棒以WIG-方法制备由Pernifer 36构成的板t＝5mm以及焊缝金属试样的焊接连接体。实验室批次和焊接试样的分配(Zuordnung)如下：
 填料   实验室批次   检验件   试样类型
 变化方案2   LB1107   2813   焊接连接体
 变化方案2   LB1107   2809   焊缝金属
 变化方案1   LB1110   2757   焊接连接体
 变化方案1   LB1165   2854   焊接连接体
 变化方案1   LB1165   2828   焊缝金属
除了金相学研究外，还研究热膨胀行为和力学性质。
测定铸块LB1110和LB1107试样在-163℃和200℃之间的温度范围内的平均热膨胀系数(CTE)。
对焊缝金属试样进行以下研究：
-缺口冲击加工，在-196℃下在焊缝金属中，在熔合线上和在与熔合线距离分别为2mm和5mm的热影响区分别对三个试样进行
-焊缝金属的缺口冲击加工，在室温下对三个试样进行
-在-196℃和在室温下分别对两个焊缝金属试样进行拉伸试验。
对焊接连接体进行以下研究：
-弯曲试验，分别对焊缝底部(Wurzel)在拉伸方向和面层(Decklage)在拉伸方向以弯曲半径2×d进行
-在室温和在-196℃的拉伸试验，分别用相对焊线呈横向的试样焊层。
对平面拉伸试样进行焊接连接体的拉伸试验，对圆型试样进行焊缝金属的拉伸试验。
结果
1.热膨胀行为：
相对所选温度，两种本发明的合金的平均热膨胀系数并列于表2中。附图1表示在相对于参比温度25℃，在整个温度范围内的CTE曲线。
  填料/批次   -165℃-25℃   25℃-100℃   25℃-200℃
  变化方案2/LB1107   4.12×10-6   6.02×10-6   9.04×10-6
  变化方案1/LB1110   3.89×10-6   4.56×10-6   5.54×10-6
表2：列出所研究的合金在所选温度下的平均热膨胀系数。
在低温范围内，CTE明显低于5×10-6/K。
通过将母体金属混入焊缝金属中，由此可以认为，WIG-或等离子-焊接连接体的焊缝金属中平均膨胀系数更小。
Figure A20078004369700131
图1.在-165℃至200℃范围内的温度下的平均热膨胀系数图，参比温度为25℃。
2.力学性质
低温下高断裂韧性是对于低温应用选择母体金属Ni36的重要标准。因此，重要的是在焊缝金属或焊接连接体中也达到高韧性水平。
在填料温度为-196℃的情况下检测焊缝金属、熔合线以及与熔合线的距离为2mm和5mm的热影响区。距离熔合线5mm的缺口冲击韧性的值代表母体金属，因为这里焊接的热影响是可忽略的。
缺口焊层焊缝金属也在室温下检测。
断裂韧性原则上具有高水平。比较这些值表明，变化方案2的焊缝金属(2809)的韧性低于母体金属的韧性仅约30％，变化方案1的焊缝金属(2828)的韧性还要高些。在熔合线以及甚至在热影响区都没有观察到断裂。主要结果示于表3中。
与具有匹配的热膨胀系数的其它已知焊接填料的WIG-焊接结果相比，这些焊缝金属的延展性非常高。
  -196℃   变化方案2，LB1107，试样2808   变化方案1，LB1165，试样2828
  SG   61J       62J       55J153J/cm2  155J/cm2  138J/cm2平均：59J/148J/cm2   72J         67J         70J186.4J/cm2  173.4J/cm2  182.5J/cm2平均：70J/174J/cm2
  SL   85J       87J       82J213J/cm2  218J/cm2  205J/cm2平均：85J/212J/cm2   249J      228J      241J311J/cm2  285J/cm2  301J/cm2平均：239J/299J/cm2
  SL+2mm   100J      100J      92J250J/cm2  250J/cm2  230J/cm2平均：97J/243J/cm2   254J      231J      250J317J/cm2  289J/cm2  313J/cm2平均：245J/306J/cm2
  SL+5mm   93J       96J       90J233J/cm2  240J/cm2  225J/cm2平均：93J/233J/cm2   246J      225J      228J307J/cm2  281J/cm2  284J/cm2平均：233J/291J/cm2
  RTSG 72J       81J       71J180J/cm2  205J/cm2  178J/cm2平均：75J/187J/cm2 82J       80J       74J212J/cm2  205J/cm2  189J/cm2平均：79J/197J/cm2
表3：所检测的焊接连接体的缺口冲击加工和-韧性。
圆型拉伸试验和平面拉伸试验：
对焊缝金属试样的圆型拉伸试验的结果示于表4中。这里尤其要注意在室温下测定的强度值，因为强度随温度的降低而升高，因此在室温下满足的强度要求在低温下也总是满足的。
试样2809的屈服点超过母体金属的屈服点100MPa以上，焊缝金属2828的屈服点大致低350MPa。
  RT   变化方案2，试样2809   变化方案1，试样2828   母体金属Ni36，典型值
  Rp0.2[MPa]Rm[MPa]A5   387  385524  53128   27   35148626   27045030
  -196℃
  Rp0.2[MPa]Rm[MPa]A5   648  661859  86430   34   596  585831  85326   33   55085030
表4：对焊缝金属进行圆型拉伸试验的结果。为了比较，对比母体金属Ni36的典型值。
LB1107的焊缝金属的低温强度值，尤其是屈服点同样明显超过母体金属的值。
高膨胀值证明直至很低温度下焊接填料的延展性。
本发明填料的重要特征在于，焊接连接体的断裂层在室温下从焊缝金属转移到母体金属中。对焊接连接体进行的平面拉伸试验表明，该目标可靠地实现了。由于试样在母体金属中断裂，所测量的强度也相当准确地相应于母体金属的强度。
在低温下断裂出现在焊缝金属中，然而处于非常接近母体金属的强度的水平，这完全不同于焊接连接体的强度明显较低的用同类焊接填料的焊接。
  RT   变化方案2，试样2813   变化方案1，试样2854
  Rp0.2[MPa]Rm[MPa]A5断裂层   278  283  276452  450  44434   33   33GW   GW   GW   270  278  279437  446  44136   32   34GW   GW   GW
  -196℃
  Rp0.2[MPa]Rm[MPa]A5断裂层   588  581  611822  820  81922   23   23SG   SG   SG   542  554  589830  813  83523   23   23SG   SG   SG
表5：对焊接连接体进行平面拉伸试验的结果。
弯曲试验：
所有弯曲试样(面层或底部在拉伸下)均可以弯曲到弯曲角为180°而没有裂纹。
金相学研究：
为了检查马氏体稳定性，将焊缝金属试样冷却到-196℃一小时，随后蚀刻在马氏体上。不能找到马氏体。这也证实了纵向膨胀系数的测量，其温度曲线几乎没有异常。

Claims (17)

1.在室温和-200℃之间的温度范围内具有高延展性且膨胀系数＜5×10-6/K的固溶强化的铁-镍合金，该合金由以下组成(重量％)：
C       0.005-0.05％
S       ＜0.02％
Cr      1-2％
Ni      35-38％
Mn      0.3-1.5％
Si      ＜0.5％
∑Mo+W  1.0-3.5％
Ti      0.2-1.0％
Nb      0.2-1.0％
P       ＜0.02％
Co      1.0-4.0％
Fe      余量和生产条件下的杂质。
2.在室温和-200℃之间的温度范围内具有高延展性且膨胀系数＜5×10-6/K的固溶强化的铁-镍合金，该合金由以下组成(重量％)：
C       0.005-0.05％
S       ＜0.02％
Cr      1-2％
Ni      35-38％
Mn      0.3-1.5％
Si      ＜0.5％
Al      0.8-2.0％
Ti      0.2-1.0％
Nb      0.2-1.0％
P       ＜0.0 2％
Co      1.0-4.0％
Fe     余量和生产条件下的杂质。
3.根据权利要求1的合金，该合金由以下组成(重量％)：
C       0.01-0.04％
S       ＜0.01％
Cr      1.0-1.8％
Ni      35.5-37.5％
Mn      0.5-1.3％
Si      最多0.3％
∑Mo+W  1.5-3.0％
Ti      0.4-0.8％
Nb      0.4-0.8％
P       ＜0.01％
Co      1.2-3.0％
Fe      余量和生产条件下的杂质。
4.根据权利要求1或3的合金，该合金由以下组成(重量％)：
C       0.02-0.03％
S       ＜0.01％
Cr      1.2-1.8％
Ni      36-37％
Mn      0.8-1.3％
Si      最多0.3％
∑Mo+W  1.5-2.5％
Ti      0.4-0.7％
Nb      0.4-0.7％
P       ＜0.01％
Co      1.2-1.8％
Fe      余量和生产条件下的杂质。
5.根据权利要求1，3或4之一的合金，其特征在于，下述元素的含量(重量％)为：
Mo    1.2-1.8％
W     0.3-0.8％。
6.根据权利要求1，3至5之一的合金，其特征在于，下述元素的含量(重量％)为：
Mo＞1.5％且＜1.8％
W 0.4-0.7％。
7.根据权利要求1，3至6之一的合金，其特征在于，下述元素含量(重量％)为：
Co＞1.4％-1.7％。
8.根据权利要求2的合金，该合金由以下组成(重量％)：
C     0.01-0.04％
S     ＜0.01％
Cr    1.0-1.8％
Ni    35.5-37.5％
Mn    0.5-1.3％
Si    最多0.3％
Al    1.0-1.8％
Ti    0.4-0.8％
Nb    0.4-0.8％
P     ＜0.01％
Co    1.2-3.0％
Fe    余量和生产条件下的杂质。
9.根据权利要求2或8的合金，该合金由以下组成(重量％)：
C     0.02-0.03％
S     ＜0.01％
Cr    1.2-1.8％
Ni    36-37％
Mn    0.8-1.3％
Si    最多0.3％
Al    1.0-1.5％
Ti    0.4-0.7％
Nb    0.4-0.7％
P     ＜0.01％
Co    1.2-1.8％
Fe    余量和生产条件下的杂质。
10.根据权利要求2，8或9之一的合金，其特征在于，含量(重量％)为
Al    1.1且＜1.4％。
11.根据权利要求2，8至10之一的合金，其特征在于，含量(重量％)为
Co    ＞1.4且＜1.7％。
12.根据权利要求1至11之一的合金，其中，在≤-165℃的温度范围内可调至膨胀系数＜4.5×10-6/K。
13.根据权利要求1至12之一的合金作为焊接填料的用途。
14.根据权利要求1至12之一的合金作为焊接填料的用途，所述焊接填料用于铁-镍合金，尤其是含有约36重量％的镍、具有低热膨胀系数的铁-镍合金。
15.根据权利要求13或14的用途，其中，焊缝金属的低温强度值超过母体金属的值。
16.根据权利要求13至15之一的用途，其中，所述合金通过MSG-，WIG-或等离子焊接能够产生与基于铁-镍合金的母体金属，尤其是含有约36重量％的镍的母体金属的机械连接。
17.根据权利要求1至12之一的合金在经受低温的管线构建中的用途，尤其是用于输送液化气。
CN2007800436979A 2006-12-02 2007-10-20 具有高延展性和低膨胀系数的铁-镍合金 Active CN101541988B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006056932A DE102006056932B4 (de) 2006-12-02 2006-12-02 Eisen-Nickel-Legierung mit hoher Duktilität und geringem Ausdehnungskoeffizienten
DE102006056932.6 2006-12-02
PCT/DE2007/001875 WO2008064624A2 (de) 2006-12-02 2007-10-20 Eisen-nickel-legierung mit hoher duktilität und geringem ausdehnungskoeffizienten

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101541988A true CN101541988A (zh) 2009-09-23
CN101541988B CN101541988B (zh) 2011-07-27

Family

ID=39052621

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2007800436979A Active CN101541988B (zh) 2006-12-02 2007-10-20 具有高延展性和低膨胀系数的铁-镍合金

Country Status (10)

Country Link
US (1) US8889066B2 (zh)
EP (1) EP2099946B1 (zh)
JP (1) JP5200031B2 (zh)
KR (1) KR101206805B1 (zh)
CN (1) CN101541988B (zh)
AT (1) ATE494399T1 (zh)
DE (2) DE102006062782B4 (zh)
ES (1) ES2357266T3 (zh)
PL (1) PL2099946T3 (zh)
WO (1) WO2008064624A2 (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106435391A (zh) * 2016-11-14 2017-02-22 国家电网公司 镍钨钛合金高阻尼电阻
CN109530697A (zh) * 2018-12-28 2019-03-29 钢铁研究总院 一种高强度低密度低膨胀铁镍合金及其制备方法
CN110106448A (zh) * 2019-06-17 2019-08-09 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 低膨胀合金材料及其制备方法
CN114633045A (zh) * 2022-04-01 2022-06-17 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6018673A (en) 1996-10-10 2000-01-25 Nellcor Puritan Bennett Incorporated Motion compatible sensor for non-invasive optical blood analysis
US7869850B2 (en) 2005-09-29 2011-01-11 Nellcor Puritan Bennett Llc Medical sensor for reducing motion artifacts and technique for using the same
KR101417424B1 (ko) * 2012-11-22 2014-07-08 주식회사 포스코 플럭스코어드 아크 용접재료
KR101439650B1 (ko) * 2012-11-22 2014-09-12 주식회사 포스코 서브머지드 및 가스메탈 아크 용접재료
WO2015134313A1 (en) * 2014-03-04 2015-09-11 Conocophillips Company Heat exchanger for a liquefied natural gas facility

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1794983A (en) * 1928-06-29 1931-03-03 Westinghouse Electric & Mfg Co Welding electrode
US3184577A (en) 1963-01-18 1965-05-18 Int Nickel Co Welding material for producing welds with low coefficient of expansion
US3514284A (en) * 1966-06-08 1970-05-26 Int Nickel Co Age hardenable nickel-iron alloy for cryogenic service
FR1493034A (fr) * 1966-07-12 1967-08-25 Soc Metallurgique Imphy Procédé d'amélioration de l'aptitude au soudage d'alliages fer-nickel à haute teneur en nickel et alliages obtenus par ce procédé
US3573891A (en) 1968-04-01 1971-04-06 Becton Dickinson Co Method of forming a thermometer constriction and apparatus therefor
DE2351234A1 (de) 1973-10-12 1975-04-17 Nippon Steel Corp Kaltzaeher stahl mit niedrigem ausdehnungskoeffizienten
US3971677A (en) 1974-09-20 1976-07-27 The International Nickel Company, Inc. Low expansion alloys
US4219224A (en) * 1978-04-06 1980-08-26 Foundation Cryogenic Joint Venture Cryogenic pipeline system
JPS55122855A (en) * 1979-03-12 1980-09-20 Daido Steel Co Ltd High strength low thermal expansion alloy
JPS5934225B2 (ja) 1981-06-15 1984-08-21 川崎製鉄株式会社 耐溶接高温割れ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系低熱膨張アンバ−型合金
JPS57207160A (en) 1981-06-17 1982-12-18 Kawasaki Steel Corp Low thermal expansion invar type fe-ni alloy with superior rust resistance
JPS60159151A (ja) 1984-01-30 1985-08-20 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd 溶接性のすぐれたＦｅ−Νｉ合金
JPS60221193A (ja) 1984-04-17 1985-11-05 Kawasaki Steel Corp ３６％Ｎｉ鋼のＴＩＧ溶接用溶加材
DE3641873C1 (de) 1986-12-08 1987-08-20 Sachs Ersa Kg Loetspitze
DE3727343A1 (de) * 1987-08-17 1989-03-02 Bosch Gmbh Robert Verfahren zum dosieren der lotmenge bei einer loetvorrichtung
JP2941504B2 (ja) 1990-10-26 1999-08-25 インコ、アロイス、インターナショナル、インコーポレーテッド 低熱膨張係数合金用溶接材料
JPH04180542A (ja) * 1990-11-14 1992-06-26 Hitachi Metals Ltd 低熱膨張高強度材料
JPH0826429B2 (ja) * 1990-11-30 1996-03-13 日本鋼管株式会社 メッキ性，ハンダ性，繰返し曲げ特性に優れた高強度低熱膨脹Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法
DE4402684C2 (de) * 1993-05-27 2001-06-21 Krupp Vdm Gmbh Verwendung einer ausdehnungsarmen Eisen-Nickel-Legierung
JPH1017997A (ja) 1996-06-28 1998-01-20 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間加工性に優れた高強度インバ−合金
JPH11104885A (ja) * 1997-10-06 1999-04-20 Osaka Gas Co Ltd Ｆｅ−Ｎｉ系低熱膨張係数合金製の溶接構造物および溶接材料
DE19944578C2 (de) 1999-09-17 2001-08-23 Krupp Vdm Gmbh Verwendung einer wärmeausdehnungsarmen Eisen-Nickel-Legierung mit besonderen mechanischsen Eigenschaften
DE19952043A1 (de) * 1999-10-28 2001-05-03 Linde Gas Ag Verfahren zum MSG-Löten und Verwendung eines Schutzgases
JP2001131706A (ja) 1999-10-28 2001-05-15 Nkk Corp 溶接性に優れたインバー合金
JP3832221B2 (ja) * 2000-09-26 2006-10-11 住友金属工業株式会社 構造用高耐食低熱膨張合金
FR2819825B1 (fr) 2001-01-24 2003-10-31 Imphy Ugine Precision Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni
FR2855185B1 (fr) 2003-05-21 2006-08-11 Usinor Fil metallique en alliage fe-ni ayant une grande resistance mecanique et un faible coefficient de dilatation thermique, pour cables haute tension, et procede de fabrication

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106435391A (zh) * 2016-11-14 2017-02-22 国家电网公司 镍钨钛合金高阻尼电阻
CN106435391B (zh) * 2016-11-14 2018-06-19 国家电网公司 镍钨钛合金高阻尼电阻
CN109530697A (zh) * 2018-12-28 2019-03-29 钢铁研究总院 一种高强度低密度低膨胀铁镍合金及其制备方法
CN110106448A (zh) * 2019-06-17 2019-08-09 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 低膨胀合金材料及其制备方法
CN114633045A (zh) * 2022-04-01 2022-06-17 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用

Also Published As

Publication number Publication date
JP5200031B2 (ja) 2013-05-15
EP2099946A2 (de) 2009-09-16
ATE494399T1 (de) 2011-01-15
KR101206805B1 (ko) 2012-11-30
EP2099946B1 (de) 2011-01-05
DE102006062782B4 (de) 2010-07-22
PL2099946T3 (pl) 2011-06-30
JP2010511781A (ja) 2010-04-15
ES2357266T3 (es) 2011-04-20
WO2008064624A2 (de) 2008-06-05
DE102006062782A1 (de) 2008-10-23
WO2008064624A3 (de) 2008-09-04
KR20090087024A (ko) 2009-08-14
US8889066B2 (en) 2014-11-18
DE502007006217D1 (de) 2011-02-17
CN101541988B (zh) 2011-07-27
US20100086433A1 (en) 2010-04-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101541988B (zh) 具有高延展性和低膨胀系数的铁-镍合金
TWI571517B (zh) 肥粒鐵－沃斯田鐵不銹鋼
JP6801236B2 (ja) 低温水素用オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
JP5959635B2 (ja) クロム蒸発速度が僅かであり、かつ耐熱性が向上した、熱に強い鉄−クロム−アルミニウム合金
RU2429306C1 (ru) Термостойкая ферритная нержавеющая сталь
AU2009230545B2 (en) Stainless steel for use in oil well tube
US10513764B2 (en) Reduced cost steel for hydrogen technology with high resistance to hydrogen-induced embrittlement
TWI618801B (zh) 肥粒鐵不鏽鋼
WO2003004714A1 (fr) Acier inoxydable ferritique pour element de debit de gaz d'echappement
WO2004111285A1 (ja) 水素ガス用オーステナイトステンレス鋼とその製造方法
US20140234153A1 (en) Cost Reduced Steel for Hydrogen Technology with High Resistance to Hydrogen-Induced Embrittlement
JP2009275249A (ja) 耐高圧水素環境脆化特性に優れた高強度低合金鋼およびその製造方法
JP6554844B2 (ja) 高圧水素用容器の製造方法
JP6149435B2 (ja) 高圧水素ガス用低合金鋼および高圧水素用蓄圧器
JP5372467B2 (ja) 耐水素脆化特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
JP6425959B2 (ja) 耐高温酸化性、高温クリープ強度および高温引張強度に優れたフェライト系ステンレス鋼
KR101593336B1 (ko) 내부식성 및 고온특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강
WO1997034020A1 (en) Ferritic stainless steel for exhaust system equipment of vehicle
JP6083567B2 (ja) 耐酸化性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼
JP4309293B2 (ja) 自動車排気系部材用フェライト系ステンレス鋼
JP2023504842A (ja) 加工性、クリープ強度および耐食性に優れたニッケル－クロム－鉄－アルミニウム合金およびその使用
US11667995B2 (en) Cast iron alloy for automotive engine applications with superior high temperature oxidation properties
JPH0813104A (ja) 耐ヒートサイクル性に優れた耐熱合金及び該合金を使用したヒーターチューブ
JPH0741917A (ja) 自動車排気系用鋼
JP2002327251A (ja) 溶接部の耐粒界腐食性および低温靭性に優れたクロム含有鋼

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant