CN114633045A - 一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用 - Google Patents
一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114633045A CN114633045A CN202210339163.7A CN202210339163A CN114633045A CN 114633045 A CN114633045 A CN 114633045A CN 202210339163 A CN202210339163 A CN 202210339163A CN 114633045 A CN114633045 A CN 114633045A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- percent
- iron
- equal
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 122
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 48
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 18
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 14
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 8
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 229910001374 Invar Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
Abstract
本发明公开了一种适用于铁镍合金焊接的焊材，以重量百分比计包括：C0.1％～0.4％，Si≤0.20％，Mn 0.3％～0.7％，P≤0.005％，S≤0.003％，Ti 0.1％～0.6％，Al 0.04％～0.2％，Nb 1.20％～1.80％，Ni 35.0％～37.0％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明还公开了采用该焊材的焊接方法。本发明的焊材具有优异的焊接性能。
Description
技术领域
本发明涉及冶金技术领域，具体涉及一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用。
背景技术
铁镍合金Ni36由于膨胀系数极低，在一定温度范围内尺寸稳定，接近复合材料，是制造大规格航空航天构件模具的理想的材料。目前大飞机、大运载火箭结构重量的50％以上拟采用复合材料构件，复合材料制造大规格构件的技术已基本成熟。但是Ni36因瓦合金板材在制造大型模具的过程中需要焊接，而后还需经过热循环等处理过程，因此如何保证工件尺寸稳定性、力学性能、气密性等尤为重要。目前模具构件经常存在焊缝开裂、焊缝气孔、气密性不良、焊缝与母材热膨胀系数差距过大等一系列问题，直接影响后期复合材料的精密制造。
针对以上问题，目前急需一种适用于铁镍合金焊接的焊材，尤其适用于Ni36合金的焊接。
发明内容
鉴于上述问题，本发明的目的是提供一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用。
具体来说，本发明是通过如下技术方案实现的：
一种适用于铁镍合金焊接的焊材，以重量百分比计包括：C 0.1％～0.4％，Si≤0.20％，Mn 0.3％～0.7％，P≤0.005％，S≤0.003％，Ti 0.1％～0.6％，Al 0.04％～0.2％，Nb 1.20％～1.80％，Ni 35.0％～37.0％，余量为Fe和不可避免的杂质。
可选地，以重量百分比计还包括：Pb≤0.005％，Sn≤0.005％，As≤0.005％，Sb≤0.005％，Bi≤0.005％，并且，Pb、Sn、As、Sb、Bi的含量之和小于等于0.01％。
可选地，以重量百分比计还包括：N≤0.008％，O≤0.003％。
可选地，Ti+Nb≥1.5％。
可选地，5≤Nb/C≤9。
一种铁镍合金的焊接方法，采用上述的用于铁镍合金焊接的焊材进行焊接。
可选地，所述铁镍合金是Ni36合金。
上述的焊材在焊接铁镍合金中的应用。
相比于现有技术，本发明的适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用，具有如下优点：
采用本合金对Ni36板材进行焊接，焊缝组织细化明显，无气孔产生，焊接母板无翘曲，焊接性能优异。
经过实验研究证明，焊缝处线膨胀系数：((20-100℃)≤1.2×10-6/℃；(20-200℃)≤2.0×10-6/℃。焊缝抗拉强度≥460MPa。
具体实施方式
为了充分了解本发明的目的、特征及功效，通过下述具体实施方式，对本发明作详细说明。本发明的工艺方法除下述内容外，其余均采用本领域的常规方法或装置。下述名词术语除非另有说明，否则均具有本领域技术人员通常理解的含义。
为了满足Ni36因瓦合金板材在制造大型模具时对焊接的要求，本发明的发明人对焊材成分设计进行了深入研究，从而提出了一种适用于铁镍合金焊接的焊材。
所谓Ni36合金或Ni36因瓦合金，是指牌号为Fe-Ni36低膨胀铁镍合金。
以重量百分比计，本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材包括：C0.1％～0.4％，Si≤0.20％，Mn 0.3％～0.7％，P≤0.005％，S≤0.003％，Ti 0.1％～0.6％，Al 0.04％～0.2％，Nb 1.20％～1.80％，Ni 35.0％～37.0％，余量为Fe和不可避免的杂质。
优选地，在本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材中，有害元素Pb、Sn、As、Sb、Bi的含量分别不大于0.005％，并且，有害元素Pb、Sn、As、Sb、Bi的含量之和不大于0.01％。
优选地，在本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材中，N元素含量≤0.008％，并且，O元素含量≤0.003％。
优选地，在本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材中，Ti元素和Nb元素的含量之和≥1.5％。
优选地，在本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材中，Nb元素和C元素的含量满足：5≤Nb/C≤9。
本发明通过对焊材元素进行选择并对元素含量进行优化设计，从而使各元素之间产生协同效果，具体如下：
C起到固溶强化与形成Nb、Ti析出物双重作用。C可以提高焊缝强度，改善焊缝金属流动性。同时C与Nb、Ti形成细小析出物，在焊缝金属凝固时起到形核核心作用，细化焊缝组织，改善韧性，避免气孔以及晶间微裂纹的产生。但是，过高的C含量会降低焊缝的韧性，同时会引起线膨胀系数的升高。含量过低则析出物质点较少，焊缝韧性改善不明显。因此，C含量控制在0.1％～0.4％。
例如，本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材包括0.1％、0.2％、0.3％或0.4％的C。
Si在此合金中属于有害元素，容易产生低熔点共晶产物产生焊接热裂纹。因此，Si含量控制在≤0.2％。
Mn起到一定的固溶强化作用，同时Mn可与有害元素S和O生成MnS和MnO，具有脱硫和脱氧的作用。形成塑性夹杂物，对焊接韧性影响很小。但是，过高的Mn含量会使未形成析出物的Mn处于固溶状态，对焊缝韧性影响不利。因此，Mn含量控制在0.3％～0.7％。
例如，本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材包括0.3％、0.4％、0.5％、0.6％或0.7％的Mn。
Ti、Nb主要起到组织细化及析出强化等作用，但是不宜过高，否则会产生尺寸较大的一次析出物，从而恶化焊缝韧性。因此，Ti含量控制在0.1％～0.6％，Nb含量控制在1.20％～1.80％。
例如，本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材包括0.1％、0.2％、0.3％、0.4％、0.5％或0.6％的Ti。
例如，本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材包括1.20％、1.30％、1.40％、1.50％、1.60％、1.70％或1.80％的Nb。
Al在合金中主要起到脱氧作用，使合金纯净度提升。同时如果采用二联电渣工艺生产，适量的Al对抑制Ti烧损起到非常重要的作用。但是Al含量不宜过高，否则会增加夹杂物数量。因此，Al含量控制在0.04％～0.2％。
例如，本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材包括0.04％、0.06％、0.08％、0.10％、0.12％、0.14％、0.16％、0.18％或0.20％的Al。
Ni属于重要的合金元素，起到降低及稳定膨胀系数的作用。因此，Ni含量控制在35.0％～37.0％。
例如，本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材包括35.0％、35.2％、35.4％、35.6％、35.8％、36.0％、36.2％、36.4％、36.6％、36.8％或37.0％的Ni。
N含量过高，会与Nb元素形成粗大的NbN析出物，对焊缝组织产生不利影响。因此，N含量控制在不超过0.008％。
O元素过高会在焊缝处形成氧化物夹杂，此类夹杂物会成为裂纹源，影响焊缝成型及力学性能。因此，O含量控制在不超过0.003％。
控制Ti+Nb≥1.5％，Ti和Nb是双稳定元素，与C元素形成TiNbC析出物，此类析出物在凝固过程中析出，尺寸细小，会作为形核质点，从而细化凝固组织，提升焊缝综合性能。
Nb与C的原子量比值约为7.7，质量分数比值介于5≤Nb/C≤9，能够充分发挥Nb的碳化物析出作用。
通过特定配比的元素之间的相互配合，本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材具有优异的焊接性能。采用本合金对Ni36板材进行焊接，焊缝组织细化明显，无气孔产生，焊接母板无翘曲。焊缝处线膨胀系数：在20℃～100℃范围的线膨胀系数(20-100℃)≤1.2×10-6/℃；在20℃～200℃范围的线膨胀系数(20-200℃)≤2.0×10-6/℃。焊缝抗拉强度≥460MPa。
本发明提供的用于铁镍合金焊接的焊材可以采用常规的合金生产方法来制备，例如，采用包括冶炼、锻造/轧制、拉拔、热处理等步骤的方法来制备。在实际生产过程中，本领域技术人员可以根据实际需要选择合适的方法和工艺条件，此处不做赘述。
实施例
下面通过实施例的方式进一步说明本发明，但并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。下列实施例中未注明具体条件的实验方法，按照常规方法和条件，或按照商品说明书选择。
实施例1
本实施例的焊材的元素组成如表1所示，并且，N 0.003％，O 0.001％，Ti+Nb＝1.8％；Nb/C＝7.38。
本实施例的焊材的制备方法如下：
对坯料进行轧制开坯及线材轧制，坯料加热温度1200℃，线材轧制规格φ5.5mm。将盘条拉拔成焊丝，规格φ1.2mm。
采用本实施例的焊材对Ni36中板进行焊接，焊缝无气孔产生。
焊接后，切取焊缝，按照GB/T 4339方法进行热膨胀系数测量。带焊缝拉伸测试方法，按照GB/T 228进行，其中焊缝位于拉伸试样标距中间位置。
焊缝处线膨胀系数：(20-100℃)＝0.9×10-6/℃；(20-200℃)＝1.89×10-6/℃。
带焊缝拉伸测试，断裂在母材处，实测抗拉强度465MPa。
实施例2
本实施例的焊材的元素组成如表1所示，并且，N 0.0027％，O 0.0012％，Ti+Nb＝1.77％；Nb/C＝5.92。
本实施例的焊材的制备方法如下：
对坯料进行轧制开坯及线材轧制，坯料加热温度1200℃，线材轧制规格φ5.5mm。将盘条拉拔成焊丝，规格φ2.4mm。
采用本实施例的焊材对Ni36中板进行焊接，焊缝无气孔产生。
焊接后，切取焊缝，按照GB/T 4339方法进行热膨胀系数测量。带焊缝拉伸测试方法，按照GB/T 228进行，其中焊缝位于拉伸试样标距中间位置。
焊缝处线膨胀系数：(20-100℃)＝0.97×10-6/℃；(20-200℃)＝1.96×10-6/℃。
带焊缝拉伸测试，断裂在母材处，实测抗拉强度472MPa。
实施例3
本实施例的焊材的元素组成如表1所示，并且，N 0.0035％，O 0.001％，Ti+Nb＝1.92％；Nb/C＝8.47。
本实施例的焊材的制备方法如下：
对坯料进行轧制开坯及线材轧制，坯料加热温度1200℃，线材轧制规格φ5.5mm。将盘条拉拔成焊丝，规格φ1.2mm。
采用此焊丝对Ni36中板进行焊接，焊缝无气孔产生。
焊接后，切取焊缝，按照GB/T 4339方法进行热膨胀系数测量。带焊缝拉伸测试方法，按照GB/T 228进行，其中焊缝位于拉伸试样标距中间位置。
焊缝处线膨胀系数：(20-100℃)＝0.82×10-6/℃；(20-200℃)＝1.94×10-6/℃。
带焊缝拉伸测试，断裂在母材处，实测抗拉强度469MPa。
表1单位：重量％
上述实施例为本发明较佳的实施方式，但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制，其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的替代、修饰、组合、改变、简化等，均应为等效的置换方式，都包含在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种用于铁镍合金焊接的焊材，其特征在于，以重量百分比计包括：C 0.1％～0.4％，Si≤0.20％，Mn 0.3％～0.7％，P≤0.005％，S≤0.003％，Ti 0.1％～0.6％，Al0.04％～0.2％，Nb 1.20％～1.80％，Ni 35.0％～37.0％，余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的用于铁镍合金焊接的焊材，其特征在于，以重量百分比计还包括：Pb≤0.005％，Sn≤0.005％，As≤0.005％，Sb≤0.005％，Bi≤0.005％，并且，Pb、Sn、As、Sb、Bi的含量之和小于等于0.01％。
3.根据权利要求1所述的用于铁镍合金焊接的焊材，其特征在于，以重量百分比计还包括：N≤0.008％，O≤0.003％。
4.根据权利要求1所述的用于铁镍合金焊接的焊材，其特征在于，Ti+Nb≥1.5％。
5.根据权利要求1所述的用于铁镍合金焊接的焊材，其特征在于，5≤Nb/C≤9。
6.一种铁镍合金的焊接方法，其特征在于，采用权利要求1～5任一项所述的用于铁镍合金焊接的焊材进行焊接。
7.根据权利要求6所述的焊接方法，其特征在于，所述铁镍合金是Ni36合金。
8.权利要求1～5任一项所述的焊材在焊接铁镍合金中的应用。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210339163.7A CN114633045A (zh) | 2022-04-01 | 2022-04-01 | 一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210339163.7A CN114633045A (zh) | 2022-04-01 | 2022-04-01 | 一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114633045A true CN114633045A (zh) | 2022-06-17 |
Family
ID=81952676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210339163.7A Pending CN114633045A (zh) | 2022-04-01 | 2022-04-01 | 一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114633045A (zh) |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1662669A (zh) * | 2002-06-18 | 2005-08-31 | 杰富意钢铁株式会社 | 低热膨胀合金薄板及其制造方法 |
| CN101495663A (zh) * | 2006-02-02 | 2009-07-29 | 蒂森克鲁普德国联合金属制造有限公司 | 铁-镍-合金 |
| CN101541988A (zh) * | 2006-12-02 | 2009-09-23 | 蒂森克鲁普德国联合金属制造有限公司 | 具有高延展性和低膨胀系数的铁-镍合金 |
| US20110056589A1 (en) * | 2008-05-08 | 2011-03-10 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Iron-nickle alloy |
| CN103084753A (zh) * | 2013-01-23 | 2013-05-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种镍铁精密合金焊丝 |
| CN105026590A (zh) * | 2013-02-01 | 2015-11-04 | 艾普伦 | 用于Fe-36Ni合金的焊丝 |
| CN109623198A (zh) * | 2019-01-03 | 2019-04-16 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法 |
| CN114134428A (zh) * | 2020-09-04 | 2022-03-04 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种发动机气门用节镍型铁基高温合金及其制造方法 |
-
2022
- 2022-04-01 CN CN202210339163.7A patent/CN114633045A/zh active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1662669A (zh) * | 2002-06-18 | 2005-08-31 | 杰富意钢铁株式会社 | 低热膨胀合金薄板及其制造方法 |
| CN101495663A (zh) * | 2006-02-02 | 2009-07-29 | 蒂森克鲁普德国联合金属制造有限公司 | 铁-镍-合金 |
| CN101541988A (zh) * | 2006-12-02 | 2009-09-23 | 蒂森克鲁普德国联合金属制造有限公司 | 具有高延展性和低膨胀系数的铁-镍合金 |
| US20110056589A1 (en) * | 2008-05-08 | 2011-03-10 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Iron-nickle alloy |
| CN103084753A (zh) * | 2013-01-23 | 2013-05-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种镍铁精密合金焊丝 |
| CN105026590A (zh) * | 2013-02-01 | 2015-11-04 | 艾普伦 | 用于Fe-36Ni合金的焊丝 |
| CN109623198A (zh) * | 2019-01-03 | 2019-04-16 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法 |
| CN114134428A (zh) * | 2020-09-04 | 2022-03-04 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种发动机气门用节镍型铁基高温合金及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111187946B (zh) | 一种高铝含量的镍基变形高温合金及制备方法 | |
| CN112981208B (zh) | 一种轻质难熔耐高温共晶高熵合金及其制备方法 | |
| JP5846646B2 (ja) | 耐熱性に優れたニッケルろう材 | |
| CN112921206A (zh) | 增材制造用高γ′含量镍基高温合金粉末、其使用方法、镍基高温合金构件 | |
| JPH07504711A (ja) | モリブデン、レニウムおよびタングステンの合金 | |
| CN110408846A (zh) | 一种航空航天用大规格高韧性gh2132棒材及其制备方法 | |
| CN110355496B (zh) | 一种可用于γ-TiAl合金的耐高温焊料及钎焊工艺 | |
| CN105177342B (zh) | 一种三元合金封接材料的制备方法 | |
| CN110484886B (zh) | 一种含微量稀土元素的镍铼合金旋转管状靶材及制备方法 | |
| CN114606413B (zh) | 一种增材制造用高温合金及其用途 | |
| JP2015222609A (ja) | 磁気記録用軟磁性合金及びスパッタリングターゲット材並びに磁気記録媒体 | |
| CN109175785A (zh) | 一种真空封接用合金钎料 | |
| CN116590576A (zh) | 一种铁镍基高温合金、超薄带箔材及制备方法 | |
| CN102634691A (zh) | 一种高强度高耐腐蚀性白铜合金及其制造方法 | |
| CN114633045A (zh) | 一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用 | |
| CN103084753A (zh) | 一种镍铁精密合金焊丝 | |
| CN108165780B (zh) | 一种Ni-Cr-Al-Fe系高温合金的制备方法 | |
| CN114855050A (zh) | 一种高强度轻质化难熔高熵合金及其制备方法 | |
| CN109825745B (zh) | 一种具有高综合性能的合金材料及其制备方法 | |
| CN112322987A (zh) | 一种电弧增材制造用超高强钢丝材及制备方法 | |
| JP5929251B2 (ja) | 鉄合金 | |
| JP2732934B2 (ja) | 高温強度および高温耐酸化性のすぐれたＮｉ基合金製恒温鍛造金型 | |
| CN109457166A (zh) | 一种铁基块体非晶合金的制备及热塑性成型方法 | |
| CN117418153B (zh) | 一种长期组织稳定的镍基高温合金箔材及其制备方法与应用 | |
| JP2523677B2 (ja) | 低熱膨張リ―ドフレ―ム材料 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination |