CN101247932B - 异向旋转双螺杆挤出机 - Google Patents

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Abstract

一种螺旋挤出机，所述螺旋挤出机具有：本体，其形成容纳两个异向旋转、轴线平行的转子(5、6)的两个圆筒的腔室(2)；进料口(7)，其在所述本体的一端用于在腔室内的待混合材料；卸料口(8)，其用于在所述本体的另一端排放已混合材料；在每个转子上的带有螺杆的传送段(34)，其用于将材料从所述进料口(7)向下游供给到包括至少两个混合区(45、46)的混合段(44)，每个混合区(45、46)都具有至少一个前传翼(14、15)和至少一个位于所述前传翼下游的后传翼(17、18)，其特征在于，节流阀(40)设置在所述混合段(44)下游的腔室中，并且带有螺杆的第二传送段(47)和第二混合段设置在所述节流阀(40)的下游。

Description

异向旋转双螺杆挤出机
技术领域
本发明涉及一种用于复合聚合物的异向旋转双螺杆挤出机。
背景技术
在制备聚合物组合物时，为了获得尽可能均匀的组合物，必须将如不同的聚合物、填充物和如抗氧化剂、光稳定剂等添加剂的成分密切地混合。这通过在如异向旋转双螺杆挤出机的复合机中将成分混合而完成。
尽管在一方面，为了获得均匀的组合物，应该在高温和高剪切速率下进行混合，但由非常严格的条件会引起聚合物的降解。
在混合多峰聚合物如多峰聚乙烯材料时，会遇到特殊的问题。多峰聚合物在很多方面优于相应的单峰材料。作为用于如管道、导线和电缆、薄膜、吹塑和注塑产品等不同应用的材料，多峰聚乙烯材料，特别是双峰聚乙烯材料具有广泛的且越来越多的用途。
多峰聚合物组合物，如双峰聚乙烯材料，由低分子量聚合物组分和高分子量分布组分。高分子量的分子被公认为对获得理想的均匀化程度所需的复合条件最敏感。
例如，在有色材料中，高分子量分子的聚集区域显示为白斑。该白斑可能会对产品的强度产生不利影响。此外，对聚合物组合物进行混合时，例如在生产薄膜时，在已制成的由未充分混合的高分子量聚合物组成的薄膜中，凝胶颗粒会以缺陷点的形式出现。尽管在更高的温度和剪切速率下进行混合可能会去掉白斑和凝胶颗粒，但可能出现高分子量分子的降解，这对多峰聚合物材料原本优越的性能产生了不利影响。
因此，白斑和凝胶颗粒在聚合物工业中是严重的问题，而问题的解决就意味着消除了严重障碍，以使用原本优越的多峰聚合物组合物。
在EP-A-645 232中描述了一种通过向聚合物材料中添加液态氮或固态二氧化碳来减小上述问题的方法。然而，这是一种相当昂贵的方法。根据WO 98/15591，该问题可以通过以低剪切速率进行混合，从而使聚合物的温度缓慢上升来解决。然而，这要求对异向旋转双螺杆挤出机的工艺条件进行非常精确的控制，因而生产量相当低。
US-A-6,409,373公开了一种具有节流阀或闸门板的上游混合段和下游混合段的异向旋转双螺杆挤出机，每个混合段包括前传翼(forward-conveying wings)和前传翼下游的后传翼(backward-conveying wings)。尽管在单峰聚合材料中可以减少凝胶的数量，但无法利用现有挤出机在不影响多峰聚合材料优越品质的情况下获得高均匀度的多峰聚合材料。
1981年6月3日的第0050卷第85(C-057)号的JP 56 031433 A的日本专利摘要(PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol.0050，no.85(C-057)，3 June 1981-06-03 & JP 56 031433 A)公开了一种在带有两个进料口的两个供给段之间具有节流元件的双螺杆挤出机，每个供给段均具有带有螺杆和混合段的传送段。
1982年1月22日的第0060卷第.11(C-088)号的JP 136633 A的日本专利摘要(PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol.0060，no.11(C-088)，22 January 1982(1982-01-22)& JP 136633 A)公开了一种根据权利要求1的前序部分的双螺杆挤出机。
US-B1-6 280 074公开了一种具有带有“V”型翼的螺杆来形成向后和向前传送运动的双螺杆挤出机。
发明内容
本发明的目标是以低成本、高产量获得高均匀度的多峰聚合材料。
该目标通过根据权利要求1的用于混合的异向旋转双螺杆挤出机来实现。
根据本发明的异向旋转双螺杆挤出机包括在每个转子上的具有至少两个混合区的混合段，每个混合区由至少一个，优选为至少两个前传翼，和在前传翼下游的至少一个，优选为至少两个后传翼组成。
优选地，每个混合区的前传翼的数量和后传翼的数量与混合段上游的传送段的螺杆的螺旋片的数量相对应。例如，在每个混合区中，可分别使用两个、三个或四个前传翼和后传翼。
为了调整混合段的填充程度，通常在混合段和挤出机的卸料口之间设置节流阀或闸门。代替节流阀，与卸料阀相连的齿轮泵可以用来控制混合段中的填充程度。可以将JP-A-3004647中所公开的旋转槽杆(rotary slot bar)用作节流阀。在该解决方案中，两杆延伸穿过转子，节流缝隙由转子与杆的节流边缘之间的距离所限定，其中所述转子具有在圆筒的凹陷部分中旋转的凸侧。
本发明的双螺杆挤出机具有两个混合段，即一个位于节流阀的上游而另一个位于节流阀的下游。然而，节流阀上游的第一混合段包括至少两个混合区，每个混合区具有至少两个前传翼和至少两个后传翼，优选地，节流阀下游的第二混合段具有的混合区的数量较少，例如当第一混合段具有两个混合区时，第二混合段只有一个混合区。
在第一混合段中主要进行分散混合，因此，待混合的粉末材料的颗粒被打碎，而在第二混合段中，主要进行分布混合。也就是说，在与传送段的螺杆相邻的第一混合段的第一混合区中，聚合物材料开始熔化并且在第一混合段的第二混合区中继续熔化，然后聚合物熔体通过节流阀排入第二混合段。此处，熔体被搅拌从而进一步使不同的聚合物以及非必须的填充物、添加剂等在熔体内均匀地分布。由于其第一混合段的至少两个混合区的高分散混合效率，本发明的双螺杆挤出机对于混合多峰聚合物材料非常有效。
聚合物熔体从第二混合段通过卸料口排入齿轮泵或排放挤出机。从齿轮泵或排放挤出机开始，熔体经过模板，之后被冷却并切割成小球。选择性地，熔体通过第一混合段之后直接通过卸料口排出。
尽管第一混合段的填充程度由节流阀决定，但是可通过齿轮泵的抽吸端压力来调节节流阀下游的第二混合段的填充。
优选地，第一混合段的第一混合区的前传翼的上游端位于第一传送段的螺杆的下游端，同样优选地，第二混合段的混合区的前传翼的上游端位于第二传送段的螺杆的下游端。也就是说，优选地，第一和第二传送段的螺杆、第一混合段的第一区的前传翼和第二混合段的混合区的前传翼被分别定位，以形成连续的闭合螺旋片。
在第一混合段中，优选地，每个混合区的前传翼的下游端与后传翼的上游端发生偏移以形成待混合材料的通道。由于这些通道，出现了轴向上的混合作用，并且避免了材料特别是未熔化的材料在圆筒与转子上的翼之间被挤压，这种挤压会引起转子的偏转，导致由于翼和圆筒之间的不均匀间隙而使混合不均匀。
每个混合区的前传翼与后传翼之间的偏移通常取决于传送段中螺杆的螺旋片的数量。在两个螺旋片的情况下，在圆周方向上的偏移可以是大约90°，在三个螺旋片的情况下，大约为60°。
在第一混合段中，一个混合区的前传翼的下游端和后传翼的上游端以及一个混合区的后传翼的下游端与下一个混合区的前传翼的上游端分别位于相同的径向平面上。然而，这些端的轴向移动也是可行的，例如，在一个混合区中，后传翼的上端位于该区的前传翼的下游端的上游。当第一传送段的螺杆只有两个螺旋片时，在翼之间形成那些通道是特别优选的。在有三个或更多螺旋片的情况下，由于转子是刚性的，因此，每个混合区的前传翼的下游端和后传翼的上游端可连接形成“V”。由于较高的温度造成第二混合段中的聚合物熔体的粘性较低，所以第二混合段的混合区的前传翼与后传翼形成这样的V形。也就是说，优选地，第二混合段的前传翼与后传翼被定位为形成具有“V”形状的连续闭合螺旋片。
优选地，在每个混合区中的前传翼的长度大于后传翼的长度，并且优选地，第一混合段的第一混合区中的后传翼的长度小于第一混合区下游的第一混合段的混合区中的后传翼的长度。
优选地，翼的长度(L)与圆筒内径(D)的比率介于0.3与2.0之间。例如，两个混合段的前传翼的L/D比率约为1，第一混合段和第二混合段的第一混合区的后传翼的L/D比率约为1/2，而第一混合段的第二混合区的后传翼的L/D比率约为3/4。
混合段的翼的导程或螺距可在2和6D之间变化，而通常来说所有的翼都具有相同的导程。如果沿螺杆方向存在不同的导程，那么通常在每个混合区中存在相同的导程。
优选地，第一混合段的第一混合区的翼的径向间隙大于第一混合段的第二混合区的翼的径向间隙，并且优选地，第二混合段的翼的径向间隙小于第一混合段的第二混合区的传送翼的间隙。也就是说，材料熔化越多并且粘性越低，径向间隙就越小。基于圆筒的内径(D)，径向间隙可以在0.01至0.05D之间变化。通常，一个混合区的前传翼的径向间隙与后传翼的径向间隙相等以获得一致的均匀混合。传送翼的顶部宽度可以在0.01至0.05D之间变化。
尽管两个圆筒形成一个共同的腔室，转子在该腔室中异向旋转，但是两个转子之间不发生或者只发生轻微的啮合。
当利用本发明的双螺杆挤出机以给定的比能输入(specific energyinput(SEI))混合聚合物时，产品的均匀度得到相当大的提升。因此，聚合物链的降解被显著地降低，这使得复合产品的光学和机械性能得到提高，特别是长期机械性能，如对慢性裂纹扩展的抵抗力，也就是对内压的抵抗力，如管道压力测试所例证。
另外，通过调节节流阀来控制SEI更加方便。现有技术的转子设计在阀的某些位置对节流阀进行微调会给SEI带来较大变化，而本设计能够在节流阀的整个调节范围内给出SEI的几乎一致和可控的响应。这使得在理想的均匀度与SEI水平之间更容易实现平衡，以避免聚合物的降解。
本发明的双螺杆挤出机对于混合多峰聚合物组合物尤其有用，特别是包含低分子量的乙烯聚合物的组合物，例如具有约0.1至5,000g/10min的熔体流速MFR2(D)，以及高分子量聚合物，例如具有0.01至10.0g/10min的MFR21(G)，此处MFR2(D)和MFR21(G)分别根据ISO 1133中的条件4和7来确定。
复合产品对于制备有色双峰聚乙烯管材尤其有用，该管材包括作为基体树脂的双峰乙烯聚合物和颜料，所述颜料非必须地混入母料形式的载体聚合物中。优选地，有色材料具有5或更小的高均匀等级，更优选地为3或更小，再最优选地为2或更小，此处均匀度被定义为根据ISO 11420：1996(E)的方法测得的白斑的分散，该方法通常用于测定在聚烯烃管中成块的碳黑。除了别的以外，适用的颜料有碳黑、深蓝和酞菁蓝。这些颜料中，碳黑是特别优选的。另外，管道具有优良的机械性能和抗下垂性能。同样，可以获得具有卓越的光学性能的高密度聚乙烯薄膜，以及大的吹塑物品和诸如光缆的有槽铁心的导线和电缆产品。WO 00/01765和WO 00/22040公开了所述双峰管材，WO99/51649公开了所述双峰薄膜材料，WO 01/14122公开了所述双峰吹塑材料，而WO 02/063345公开了所述有槽铁心材料。
附图说明
下面将结合附图，对发明的双螺杆挤出机的实施例进行详细说明，其中：
图1示出了穿过挤出机的纵截面；
图2示出了沿图1中的线II-II的横截面；及
图3示出了作为比能输入的函数的分布图。
具体实施方式
根据图1和2，挤出机具有形成腔室2的本体1，该腔室2包括相互连通的圆柱体3和4。每个圆筒3、4容纳了如图2中的箭头所示以相反的方向旋转并且轴线平行的转子5、6。
在图1中的左端上侧即挤出机的上游侧，设置有以点线示出的供给将在腔室2中进行混合的粉末材料的进料口7。在图1中的右端即挤出机的下游侧，设置有将已混合的熔化材料排入齿轮泵的卸料口8，齿轮泵又使材料通过模板，之后，材料被冷却凝固并切割成小球(未示出)。
两个转子5、6的两个轴向端部被端板10、11中的轴承可旋转地支撑，并由未示出的驱动器以相反的方向驱动。
在图1中，在每个转子5、6的从左向右的方向上设置有：带有两个螺旋片的螺杆元件12，每一个均具有两个前传翼14、15的元件13，每一个均具有两个后传翼17、18的元件16，每一个均具有两个前传翼21、22的元件19，每一个均具有两个后传翼24、25的元件23，环状节流元件26，具有三个螺旋片的螺杆元件27，每一个均具有三个前传翼30、31、32的元件28，每一个均具有三个后传翼34、35、36的元件33，以及具有三个螺旋片的螺杆元件37。可以通过花键接合的方式将元件12、13、16、19、23、27、28、33和37固定在转子轴上。然而，也可以例如通过锻钢，用一个零件形成整个转子。
节流阀40由旋转槽杆41形成，旋转槽杆41延伸穿过转子5、6并在圆筒3、4中的半圆形凹陷42中旋转。
螺杆元件12形成了用于将材料从进料口7向下供给到第一混合段44的第一传送段34，第一混合段44包括第一混合区45和第二混合区46。每个混合区45、46在每个转子5、6上分别具有两个前传翼14、15和21、22，以及两个后传翼17、18和24、25。
在第一混合段44中，主要进行分散混合，因而，待混合的粉末材料的颗粒被打碎。在第一混合段44中，材料的熔化主要是由于剪切力，部分是由于外部热。聚合材料在第一混合区45中开始熔化并在第二混合区46中继续熔化。
熔化的材料从节流阀40流向螺杆元件27，螺杆元件27形成第二传送段47并向第二混合段48供应熔化的材料，第二混合段48只包含一个混合区49，混合区49在每个转子5、6上具有三个前传翼30、31、32和三个后传翼34、35、36。在第二混合段48中，主要进行分布混合，也就是说，熔体被搅拌从而进一步使不同的聚合物、填充物和添加剂等在熔体中均匀地分布。聚合物熔体从第二混合段48通过卸料口8排出。
第一混合段44的第一混合区45的前传翼14、15的上游端位于第一传送段34的螺杆12的螺旋片的下游端，而第二混合段48的混合区49的前传翼30、31、32的上游端位于第二传送段47的螺杆27的螺旋片的下游端。
在第一混合段44的每个混合区45、46中，前传翼14、15和21、22以及后传翼17、18和24、25的上游端分别在圆周方向上偏移90°，而第一混合区45的后传翼17、18的下游端与第二混合区的前传翼24、25的上游端同样在圆周方向上偏移90°角，以形成待混合材料的通道。
与此相反，第二混合段48的混合区49的前传翼30、31、32和后传翼34、35、36的下游端被定位以形成“V”。
前传翼14、15；21、22；30、31、32的轴向长度L1、L3和L5大于后传翼17、18；24、25；34、35、36的长度L2、L4和L6。此外，第一混合区45中的后传翼17、18的长度L2小于第一混合段44的第二混合区46中后传翼24、25的长度L4。因此，翼的长度与圆筒内径D的比率例为，例如L1/D＝L3/D＝L5/D＝1，L2/D＝0.5，L4/D＝0.75以及L6/D＝0.5。
翼14、15；17、18；21、22；24、25；30、31、32；34、35、36的导程或螺距为，例如4，并且通常对于所有翼都是相同的。
在第一混合段44中，第一混合区45的翼14、15；17、18的径向间隙C大于第一混合段44的第二混合区46的翼21、22；24、25的径向间隙C。基于圆筒3、4的直径D，径向间隙C可在0.01和0.05D之间变化。
翼14、15、17、18、21、22、24、25、30、31、32、34、35、36的顶部宽度W可在0.01和0.05D之间变化。
实例1
如图1所示，使用的是具有90毫米的圆筒直径D的异向旋转双螺杆挤出机，基于圆筒的直径D，腔室2在节流阀40之前的长度为7.5而在节流阀40之后为3.5，并在卸料口和造球机处装有齿轮泵。
第一混合段44的翼14、15、17、18、21、22和24、25的数量为2，第二混合段48的混合区49的翼30、31、32和34、35、36的数量为3。螺杆12具有两个螺旋片而螺杆27具有三个螺旋片。第一混合区45的前传翼14、15和后传翼17、18的径向间隙C为3.9毫米，第二混合区46的前传翼21、22和后传翼24、25的径向间隙为2.0毫米，而第二混合段48的前传翼30、31、32和后传翼34、35、36的径向间隙为1.5毫米。所有翼的导程均为4，而L/D比率为：L1/D＝L3/D＝L5/D＝1；L2/D＝0.5；L4/D＝0.75以及L6/D＝0.5。
除用1-丁烯代替1-己烯作为共聚用单体，并对环形反应器中的氢与乙烯的比率进行调整以使在环形反应器中生成的聚合物具有400g/10min的MFR2之外，使用根据WO 00/22040的实例3的发明材料C制备的聚合物材料作为双峰聚乙烯。此外，对气相反应器中1-丁烯与乙烯的比率进行调整以使树脂的密度为0.951g/cm3，并对气相反应器中氢与乙烯的比率进行调整以使双峰聚合树脂具有0.25g/10min的MFR5和9.5g/10min的MFR21的熔化指数，此处MFR5和MFR21是分别根据ISO 1133：1997的条件T和G确定的。密度是根据ISO 1183-1987确定的。向聚合材料中添加约2.3％(重量)的碳黑和约0.35％(重量)的抗氧化剂和稳定剂。以大约240kg/h的物料通过量供应聚合材料。基于驱动马达的功率消耗来计算SEI。产品的白斑根据ISO 11420：1996(E)来评估。
比较实例2
利用具有相同的圆筒直径、L/D比率、节流阀以及其它设备的挤出机重复实例1。然而，节流阀上游只有一个混合段。该混合段由两个后面带有后传翼元件的前传翼元件组成。所有翼元件具有两个螺旋片、径向间隙为2毫米、导程为4以及L/D比率为1。
所用到的聚合物材料和物料通过量与实例1相同。
图3示出了实例1与实例2的比较结果。从图3中可以明显看到，本发明构思能够以较低的比能输入(SEI)实现给定的聚合物均匀程度。这降低了聚合物降解的风险，从而能够达到兼具良好的机械性能与良好的均匀性的效果。
实例3
利用具有380毫米的圆筒直径D的较大挤出机重复实例1。物料通过量为24t/h。聚合物材料与所有其它参数与实例1中的相同。根据方法ISO 11420：1996(E)的均匀等级为5.2，SEI为215kWh/t。
比较实例4
利用如实例3中的具有380毫米的圆筒直径D的较大挤出机重复比较实例2。挤出机的所有其它参数都与比较实例3相同。物料通过量及聚合物材料与实例3相同。根据ISO 11420：1996(E)的均匀等级为7.2，SEI为245kwh/t。
实例5
除使用另一种聚合物之外，重复实例3。除对气相反应器的条件进行调节以使双峰聚合物具有0.25g/10min的MFR5和6.7g/10min的MFR21之外，聚合物的制备方法与实例1相似。
根据方法ISO 11420：1996(E)的等级为4.4，SEI为210kWh/t。
实例6
除使用另一种聚合物之外，重复实例5。除对气相反应器的条件进行调节以使双峰聚合物具有0.30g/10min的MFR5和11g/10min的MFR21之外，聚合物的制备方法与实施方式1相似。根据ISO11420：1996(E)的等级为2.9，SEI为195kWh/t。
实例7
除使用另一种聚合物之外，重复实施方式5。除对气相反应器的条件进行调整以使双峰聚合物具有0.50g/10min的MFR2和2.0g/10min的MFR5以及0.942g/cm3的密度之外，聚合物的制备方法与实施方式1相似，此处MFR2和MFR5是分别根据ISO 1133：1997的条件D和T来确定的。根据ISO 11420：1996(E)的等级为1.2，SEI为200kWh/t。
比较实例8至10
利用根据比较实例4的大挤出机重复实例5至7。
根据ISO 11420：1996(E)的等级分别为为7.2、4.4和1.6，SEI分别为240、230和245kWh/t。

Claims (13)

1.一种螺旋挤出机，所述螺旋挤出机具有：本体(1)，其形成容纳两个异向旋转、轴线平行的转子(5、6)的两个圆筒(3、4)的腔室(2)；进料口(7)，其在所述本体(1)的一端用于在腔室(2)内的待混合材料；卸料口(8)，其用于在所述本体(1)的另一端排放已混合材料；带有螺杆(12)的第一传送段(34)，其用于将材料从所述进料口(7)向下游供给到第一混合段(44)，所述第一混合段(44)包括至少一个前传翼(14、15；21、22)和至少一个位于所述前传翼(14、15；21、22)下游的后传翼(17、18；24、25)，在所述第一混合段(44)下游的节流阀(40)，以及在所述节流阀(40)的下游的带有螺杆(27)的第二传送段(47)和包括至少一个混合区(49)的第二混合段(48)，其特征在于，第一混合段(44)包括至少两个混合区(45、46)，并且所述第二混合段(48)的混合区的数量少于所述第一混合段(44)的混合区的数量，所述至少两个混合区(45、46)中的每一个在每个转子(5、6)上都具有至少一个前传翼(14、15；21、22)和至少一个在所述前传翼(14、15；21、22)下游的后传翼(17、18；24、25)。
2.如权利要求1所述的螺旋挤出机，其特征在于，所述第一混合段(44)的所述至少两个混合区(45、46)的前传翼(14、15；21、22)的下游端与后传翼(17、18；24、25)的上游端发生偏移，以形成待混合原料的通道。
3.如权利要求1或2所述的螺旋挤出机，其特征在于，位于所述第一传送段(34)一侧的第一混合区(45)的后传翼(17、18)的下游端与所述第一混合区(45)下游的混合区(46)的前传翼(21、22)的上游端发生偏移，以形成待混合原料的通道。
4.如权利要求1或2所述的螺旋挤出机，其特征在于，在所述第一混合区(45)中的后传翼(17、18)的长度(L2)小于所述第一混合区(45)下游的混合区(46)中的后传翼(24、25)的长度(L4)。
5.如权利要求1或2所述的螺旋挤出机，其特征在于，所述第一混合区(45)的翼(11、14；17、18)的径向间隙(C)大于所述第一混合区(45)下游的混合区(46)的翼(21、22；24、25)的径向间隙(C)。
6.如权利要求1所述的螺旋挤出机，其特征在于，第二混合段(48)的所述至少一个混合区(49)由至少一个前传翼(30、31、32)和至少一个位于所述前传翼(30、31、32)下游的后传翼(34、35、36)组成。
7.如权利要求6所述的螺旋挤出机，其特征在于，所述第二混合段(48)的所述至少一个混合区(49)的至少一个前传翼(30、31、32)和至少一个后传翼(34、35、36)被定位，以形成“V”形的连续的螺旋片。
8.如权利要求6所述的螺旋挤出机，其特征在于，每个混合区(45、46、49)的前传翼(14、15；21、22；30、31、32)的数量和后传翼(17、18；24、25；34、35、36)的数量与所述各混合区(45、46、49)上游的传送段(34、47)的螺杆(12、27)的螺旋片的数量相对应。
9.如权利要求6所述的螺旋挤出机，其特征在于，每个混合区(45、46、49)的前传翼(14、15；21、22；30、31、32)的长度(L1、L3、L5)大于所述混合区(45、46、49)的后传翼(17、18；24、25；34、35、36)的长度(L2、L4、L6)。
10.如权利要求6所述的螺旋挤出机，其特征在于，所述前传翼和后传翼(14、15；17、18；21、22；24、25；30、31、32；34、35、36)的长度(L1至L6)与圆筒直径(D)的比率为0.3至2.0。
11.如权利要求6所述的螺旋挤出机，其特征在于，所述第一混合段(44)和/或所述第二混合段(48)的前传翼和后传翼(14、15；17、18；21、22；24、25；和/或30、31、32；34、35、36)的导程是所述圆筒直径(D)的2至6倍。
12.一种前述任一项权利要求所述的螺旋挤出机的用途，其用于对多峰聚合物组合物进行混合。
13.如权利要求12所述的用途，其特征在于，用于混合多峰石蜡聚合物的比能输入低于300kWh/t。
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