JP2839352B2 - ２軸連続混練機 - Google Patents
２軸連続混練機Info
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- JP2839352B2 JP2839352B2 JP28361290A JP28361290A JP2839352B2 JP 2839352 B2 JP2839352 B2 JP 2839352B2 JP 28361290 A JP28361290 A JP 28361290A JP 28361290 A JP28361290 A JP 28361290A JP 2839352 B2 JP2839352 B2 JP 2839352B2
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- Japan
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- screw
- rotor
- diameter
- kneading
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、２軸連続混練機に関する。
（従来の技術） 合成樹脂等の高分子材料の混練に用いる２軸連続混練
機は、第４図及び第５図に示す如く、一般に混練機本体
１内に、連通部２を介して連通された円柱状２つのチャ
ンバー３が平行に形成され、この各チャンバー３内に回
転自在にロータ４が夫々設けられ、また各ロータ４に
は、材料を送る第１スクリュー部５、材料を溶融粉砕す
る混練部６、材料の混練度合を調整するゲート部７、材
料の送りと脱気を行なう第２スクリュー部８、材料を排
出する排出部９とが設けられている。
機は、第４図及び第５図に示す如く、一般に混練機本体
１内に、連通部２を介して連通された円柱状２つのチャ
ンバー３が平行に形成され、この各チャンバー３内に回
転自在にロータ４が夫々設けられ、また各ロータ４に
は、材料を送る第１スクリュー部５、材料を溶融粉砕す
る混練部６、材料の混練度合を調整するゲート部７、材
料の送りと脱気を行なう第２スクリュー部８、材料を排
出する排出部９とが設けられている。
２軸連続混練機の排出側がギャーポンプに接続される
場合、そのロータ４にはギヤーポンプへの材料の噛込み
を確保するための送り能力が要求される。また、チャン
バー３にベント孔1aを設けるものにあっては、脱気にさ
らされる樹脂の流れを必要とする。そのため、前述の如
くゲート部７の後に第２スクリュー部と排出部９とを備
えたロロータ４が用いられている。
場合、そのロータ４にはギヤーポンプへの材料の噛込み
を確保するための送り能力が要求される。また、チャン
バー３にベント孔1aを設けるものにあっては、脱気にさ
らされる樹脂の流れを必要とする。そのため、前述の如
くゲート部７の後に第２スクリュー部と排出部９とを備
えたロロータ４が用いられている。
ところで、従来のロータ４の各部の長さ比L1/D,L2/D,
L/D（直径に対する長さの比）は、次の範囲であった。
L/D（直径に対する長さの比）は、次の範囲であった。
従って、第１段目が、L1/D＝６、第２段目がL2/D＝４
であって、全体がL/D＝10前後のものが一般的であり、
短かくてもL/D＝７以上は必要とされてきた。
であって、全体がL/D＝10前後のものが一般的であり、
短かくてもL/D＝７以上は必要とされてきた。
更に、近年、直鎖状低密度ポリエチレン（Ｌ−LDPE）
や高密度ポリエチレン（HDPE）の混練において、低温混
練であって高生産量用のロータが求められるようになっ
た。この低温、高生産用のロータは、第６図に示すよう
に、混練部６の長さを短かくし、高速回転で使用する。
但し、全体のL/Dは互換性の観点から10前後のままであ
る。
や高密度ポリエチレン（HDPE）の混練において、低温混
練であって高生産量用のロータが求められるようになっ
た。この低温、高生産用のロータは、第６図に示すよう
に、混練部６の長さを短かくし、高速回転で使用する。
但し、全体のL/Dは互換性の観点から10前後のままであ
る。
一方、混練部６や第２スクリュー部８におけるチャン
バー３間の連通部２は、第５図又は第７図に示すよう
に、d/D≒0.5程度としていた。これは、混練部６での左
右混練室間の樹脂材料の往復移動を確保するためであ
る。また、加工の便から第２スクリュー部８の連通部２
も同様にd/D≒0.5程度としていた。
バー３間の連通部２は、第５図又は第７図に示すよう
に、d/D≒0.5程度としていた。これは、混練部６での左
右混練室間の樹脂材料の往復移動を確保するためであ
る。また、加工の便から第２スクリュー部８の連通部２
も同様にd/D≒0.5程度としていた。
（発明が解決しようとする課題） 第６図に示す従来のロータ４において、L/D≒10のま
まで混練部６を短かくすると、第１スクリュー部５及び
第２スクリュー部７が必然的に長くなり、各スクリュー
部5,7での樹脂材料の発熱が高くなる。また、低温高生
産になると、ロータ４にかかる曲げ応力が高くなり、L/
Dが長ければロータや軸受の寿命が短かくなる。
まで混練部６を短かくすると、第１スクリュー部５及び
第２スクリュー部７が必然的に長くなり、各スクリュー
部5,7での樹脂材料の発熱が高くなる。また、低温高生
産になると、ロータ４にかかる曲げ応力が高くなり、L/
Dが長ければロータや軸受の寿命が短かくなる。
そこで、第６図の各部のL/Dを短かくすることも考え
られる。しかしながら、単に短かくすると、特に第２ス
クリュー部８での送り不足によりギヤーポンプへの送り
能力が不足したり、ベントアップが発生する。
られる。しかしながら、単に短かくすると、特に第２ス
クリュー部８での送り不足によりギヤーポンプへの送り
能力が不足したり、ベントアップが発生する。
本発明は、かかる点に鑑み、全体を短かくしても各部
のバランスが取れ、しかも第２スクリュー部の送りを確
実にできる２軸連続混練機を提供することを目的とす
る。
のバランスが取れ、しかも第２スクリュー部の送りを確
実にできる２軸連続混練機を提供することを目的とす
る。
（課題を解決するための手段） 本発明は、本体10に連通部11を介して平行に連通形成
された２つのチャンバー12内に、第１スクリュー部14と
混練部15とゲート部16と第２スクリュー部17と排出部18
とを長手方向に備えたロータ13を回転自在に設けられた
２軸連続混練機において、第１スクリュー部14と混練部
15とゲート部16からなる第１段目の直径に対する長さ比
L1/Dが、3.5以上、第２スクリュー部17と排出部18とか
らなる第２段目の直径に対する長さ比L2/Dが、1.75以上
で、かつロータ全体の直径に対する長さ比L/Dが、7.0以
下となるようにし、両ロータ13の第２スクリュー部17の
フライト位相を合致させ、第２スクリュー部17における
チャンバー12の連通部11の直径に対する寸法の比d/Dを
0.3以下としたものである。
された２つのチャンバー12内に、第１スクリュー部14と
混練部15とゲート部16と第２スクリュー部17と排出部18
とを長手方向に備えたロータ13を回転自在に設けられた
２軸連続混練機において、第１スクリュー部14と混練部
15とゲート部16からなる第１段目の直径に対する長さ比
L1/Dが、3.5以上、第２スクリュー部17と排出部18とか
らなる第２段目の直径に対する長さ比L2/Dが、1.75以上
で、かつロータ全体の直径に対する長さ比L/Dが、7.0以
下となるようにし、両ロータ13の第２スクリュー部17の
フライト位相を合致させ、第２スクリュー部17における
チャンバー12の連通部11の直径に対する寸法の比d/Dを
0.3以下としたものである。
（作 用） ロータ13は第１段目のL1/Dが3.5以上、第２段目のL2/
Dが1.75以上で、かつ全体が7.0以下であるため、全体が
短かくなっているにも拘らず、各部のバランスがとれた
ものとなる。また、第２スクリュー部17のフライト位相
が合致しており、チャンバー12の連通部11の直径に対す
る寸法の比d/Dが0.3以下であるので、第２スクリュー部
17での送りを確実にできる。
Dが1.75以上で、かつ全体が7.0以下であるため、全体が
短かくなっているにも拘らず、各部のバランスがとれた
ものとなる。また、第２スクリュー部17のフライト位相
が合致しており、チャンバー12の連通部11の直径に対す
る寸法の比d/Dが0.3以下であるので、第２スクリュー部
17での送りを確実にできる。
（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基いて詳述する。
第１図乃至第２図，第３図において、10は混練機本体
で、この本体10には連通部11を介して左右一対のチャン
バー12が平行に連通形成され、その各チャンバー12内に
ロータ13が軸心廻りに回転自在に挿入されている。各ロ
ータ13は、第１スクリュー部14と混練部15とゲート部16
と第２スクリュー部17と排出部18とが投入口側から排出
口側へと軸心方向に形成されている。第１スクリュー部
14は第２スクリュー部17よりも僅かに径が大きくなって
いる。なお、第１スクリュー、部14は拡径にする方が好
ましいが、第２スクリュー部17と同径でも良い。
で、この本体10には連通部11を介して左右一対のチャン
バー12が平行に連通形成され、その各チャンバー12内に
ロータ13が軸心廻りに回転自在に挿入されている。各ロ
ータ13は、第１スクリュー部14と混練部15とゲート部16
と第２スクリュー部17と排出部18とが投入口側から排出
口側へと軸心方向に形成されている。第１スクリュー部
14は第２スクリュー部17よりも僅かに径が大きくなって
いる。なお、第１スクリュー、部14は拡径にする方が好
ましいが、第２スクリュー部17と同径でも良い。
このロータ13の各部の直径に対する長さ比は、次のよ
うになている。即ち、ロータ13全体のL/Dは7.0以下の６
程度であり、第１スクリュー部14と混練部15とゲート部
16とから成る第１段目をL1/D≒４とし、第２スクリュー
部17と排出部18とから成る第２段目をL2/D≒２としてい
る。即ち、第１スクリュー部14は排入口からの樹脂投入
のためにはL1′/D＝0.8以上必要であり、また送りのた
めにはL1′/D＝１以上必要である。混練部15は練りのた
めにはL1″/D＝1.5以上、ゲート部16はL1/D＝0.2程度
は必要である。従って、第１段目はL1/D＝3.5以上にす
れば良く、実施例ではL1/D≒４としている。
うになている。即ち、ロータ13全体のL/Dは7.0以下の６
程度であり、第１スクリュー部14と混練部15とゲート部
16とから成る第１段目をL1/D≒４とし、第２スクリュー
部17と排出部18とから成る第２段目をL2/D≒２としてい
る。即ち、第１スクリュー部14は排入口からの樹脂投入
のためにはL1′/D＝0.8以上必要であり、また送りのた
めにはL1′/D＝１以上必要である。混練部15は練りのた
めにはL1″/D＝1.5以上、ゲート部16はL1/D＝0.2程度
は必要である。従って、第１段目はL1/D＝3.5以上にす
れば良く、実施例ではL1/D≒４としている。
一方、第２スクリュー部17は送りのためにL2′/D＝１
以上、脱気孔のためにL2′/D＝0.25程度夫々必要であ
る。また排出部18はL2″/D＝0.5程度必要である。従っ
て、第２段目はL2/DS＝1.75以上にすれば良く、実施例
ではL2/D≒２としている。
以上、脱気孔のためにL2′/D＝0.25程度夫々必要であ
る。また排出部18はL2″/D＝0.5程度必要である。従っ
て、第２段目はL2/DS＝1.75以上にすれば良く、実施例
ではL2/D≒２としている。
両者ロータ13の第２スクリュー部17は、そのフライト
位相を合致させた構造となっている。またこの第２スク
リュー部17におけるチャンバー12の連通部11は、その直
径に対する寸法の比d/Dが0.3以下の0.25程度となってい
る。なお、第２スクリュー部17以外の他の連通部11はd/
D≒0.5となっている。排出部18には各排出翼部20に斜方
向に屈曲する押戻し翼部21が一体に設けられている。
位相を合致させた構造となっている。またこの第２スク
リュー部17におけるチャンバー12の連通部11は、その直
径に対する寸法の比d/Dが0.3以下の0.25程度となってい
る。なお、第２スクリュー部17以外の他の連通部11はd/
D≒0.5となっている。排出部18には各排出翼部20に斜方
向に屈曲する押戻し翼部21が一体に設けられている。
上記構成によれば、ロータ13の第１段目をL/D≒４と
短かくして、第１スクリュー部14は樹脂材料を混練部15
に送り込むのに必要かつ充分な長さにしているので、第
１スクリュー部14による無用な発熱を防止できる。また
第２段目はL/D≒２と短かくし、樹脂材料の揮発分の脱
気及びギヤーポンプへの材料提供に必要かつ十分な長さ
としているため、第２スクリュー部17での発熱を防止で
きる。更に、第２段目の第２スクリュー部17はフライト
位相を合致させ、しかも、その部分の連通部11をd/D≒
0.25としているので、昇圧能力を上げることができ、従
って、第２スクリュー部17の送りが確実になる。また昇
圧能力を上げた場合、ウォータエンドダストストップ部
のシール部からの樹脂洩れの恐れがあるが、排出部18の
各排出翼部20に押戻し翼部21を設けているので、その押
戻し効果によって、軸心方向に樹脂が洩れようとする力
を軽減でき、すみやかにギヤーポンプ側へと樹脂材料を
送出することができる。
短かくして、第１スクリュー部14は樹脂材料を混練部15
に送り込むのに必要かつ充分な長さにしているので、第
１スクリュー部14による無用な発熱を防止できる。また
第２段目はL/D≒２と短かくし、樹脂材料の揮発分の脱
気及びギヤーポンプへの材料提供に必要かつ十分な長さ
としているため、第２スクリュー部17での発熱を防止で
きる。更に、第２段目の第２スクリュー部17はフライト
位相を合致させ、しかも、その部分の連通部11をd/D≒
0.25としているので、昇圧能力を上げることができ、従
って、第２スクリュー部17の送りが確実になる。また昇
圧能力を上げた場合、ウォータエンドダストストップ部
のシール部からの樹脂洩れの恐れがあるが、排出部18の
各排出翼部20に押戻し翼部21を設けているので、その押
戻し効果によって、軸心方向に樹脂が洩れようとする力
を軽減でき、すみやかにギヤーポンプ側へと樹脂材料を
送出することができる。
例えば、生産量を約60％程度増大させるためには、約
30％程度のトルクアップと高速回転化が必要となるが、
ロータ13全体がL/D≒６と短かくなっているので、ロー
タ13の強度が増大し、トルクアップが可能である。従っ
て、第１段目をL1/D≒４、第２段目をL2/D≒２とすれ
ば、ロータ13全体がL/D≒６と短かくなり、各部のバラ
ンスのとれたものとなる。
30％程度のトルクアップと高速回転化が必要となるが、
ロータ13全体がL/D≒６と短かくなっているので、ロー
タ13の強度が増大し、トルクアップが可能である。従っ
て、第１段目をL1/D≒４、第２段目をL2/D≒２とすれ
ば、ロータ13全体がL/D≒６と短かくなり、各部のバラ
ンスのとれたものとなる。
なお、実施例では、第１段目をL1/D≒４とし、第２段
目をL2/D≒２として、ロータ13の全体をL/D≒４として
いるが、第１段目はL1/D＝3.5以上、第２段目はL2/D＝
1.75以上であり、ロータ13全体がL/D＝7.0以下であれば
良い。
目をL2/D≒２として、ロータ13の全体をL/D≒４として
いるが、第１段目はL1/D＝3.5以上、第２段目はL2/D＝
1.75以上であり、ロータ13全体がL/D＝7.0以下であれば
良い。
また第２スクリュー部17におけるチャンバー12の連通
部11はd/D＝0.3以下であれば良い。
部11はd/D＝0.3以下であれば良い。
（発明の効果） 本発明によれば、第１スクリュー部14と混練部15とゲ
ート部16からなる第１段目の直径に対する長さ比L1/D
が、3.5以上、第２スクリュー部17と排出部18とから成
る第２段目の直径に対する長さ比L2/Dが、1.75以上で、
かつロータ全体の直径に対する長さ比L/Dが、7.0以下と
なるようにし、両ロータ13の第２スクリュー部17のフラ
イト位相を合致させ、第２スクリュー部17におけるチャ
ンバー12の連通部11の直径に対する寸法の比d/Dを0.3以
下としているので、ロータ13の全体を短かくしても、各
部のバランスがとれ、第２スクリュー部17の送りを確実
にできる。
ート部16からなる第１段目の直径に対する長さ比L1/D
が、3.5以上、第２スクリュー部17と排出部18とから成
る第２段目の直径に対する長さ比L2/Dが、1.75以上で、
かつロータ全体の直径に対する長さ比L/Dが、7.0以下と
なるようにし、両ロータ13の第２スクリュー部17のフラ
イト位相を合致させ、第２スクリュー部17におけるチャ
ンバー12の連通部11の直径に対する寸法の比d/Dを0.3以
下としているので、ロータ13の全体を短かくしても、各
部のバランスがとれ、第２スクリュー部17の送りを確実
にできる。
第１図は本発明の一実施例を示す平面断面図、第２図は
第１図のII−II矢視図、第３図は第１図のIII−III矢視
図、第４図は従来の混練機の側面断面図、第５図及び第
７図は同本体の断面図、第６図は同ロータの側面図であ
る。 10……混練機本体、11……連通部、12……チャンバー、
13……ロータ、14……第１スクリュー部、15……混練
部、16……ゲート部、17……第２スクリュー部、18……
排出部。
第１図のII−II矢視図、第３図は第１図のIII−III矢視
図、第４図は従来の混練機の側面断面図、第５図及び第
７図は同本体の断面図、第６図は同ロータの側面図であ
る。 10……混練機本体、11……連通部、12……チャンバー、
13……ロータ、14……第１スクリュー部、15……混練
部、16……ゲート部、17……第２スクリュー部、18……
排出部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安田 章二 兵庫県尼崎市東七松町１丁目11―16 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B01F 7/08 B29B 7/48
Claims (1)
- 【請求項１】本体（10）に連通部（11）を介して平行に
連通形成された２つのチャンバー（12）内に、第１スク
リュー部（14）と混練部（15）とゲート部（16）と第２
スクリュー部（17）と排出部（18）とを長手方向に備え
たロータ（13）を回転自在に設けた２軸連続混練機にお
いて、 第１スクリュー部（14）と混練部（15）とゲート部（1
6）からなる第１段目の直径に対する長さ比L1/Dが、3.5
以上、第２スクリュー部（17）と排出部（18）とからな
る第２段目の直径に対する長さ比L2/Dが、1.75以上で、
かつロータ全体の直径に対する長さ比L/Dが、7.0以下と
なるようにし、両ロータ（13）の第２スクリュー部（1
7）のフライト位相を合致させ、第２スクリュー部（1
7）におけるチャンバー（12）の連通部（11）の直径に
対する寸法の比d/Dを0.3以下としたことを特徴とする２
軸連続混練機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28361290A JP2839352B2 (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ２軸連続混練機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28361290A JP2839352B2 (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ２軸連続混練機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04156932A JPH04156932A (ja) | 1992-05-29 |
| JP2839352B2 true JP2839352B2 (ja) | 1998-12-16 |
Family
ID=17667761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28361290A Expired - Lifetime JP2839352B2 (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ２軸連続混練機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2839352B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11268033A (ja) * | 1998-03-24 | 1999-10-05 | Japan Steel Works Ltd:The | ２軸混練押出機 |
| US7350960B2 (en) * | 2004-07-07 | 2008-04-01 | Tech. Process & Engineering, Inc. | Dual flight rotors for continuous mixer assembly |
| US20090213681A1 (en) * | 2005-07-12 | 2009-08-27 | Carl-Gustaf Ek | Counter-rotating twin screw extruder |
-
1990
- 1990-10-19 JP JP28361290A patent/JP2839352B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04156932A (ja) | 1992-05-29 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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