BR112019013592A2 - Método de processamento por dessulfurização de aço fundido e agente de dessulfurização - Google Patents

Método de processamento por dessulfurização de aço fundido e agente de dessulfurização Download PDF

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Abstract

a presente invenção refere-se a um método de processamento por dessulfurização de aço fundido o qual inclui adicionar um agente de dessulfurização contendo cal viva dentro de uma panela encerrando o aço fundido, e agitar o aço fundido na panela para reduzir uma concentração de enxofre no aço fundido. o agente de dessulfurização usado contém cal viva satisfazendo que uma soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 ¿m na cal viva seja igual a ou maior do que 0,1 ml/g. em consequência, o processamento por dessulfurização pode ser realizado de modo eficaz sem usar caf2 e fluxo pré-fusão.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para “MÉTODO DE PROCESSAMENTO POR DESSULFURIZAÇÃO DE AÇO FUNDIDO E AGENTE DE DESSULFURIZAÇÃO”.
Campo [0001] A presente invenção refere-se a um método de processamento por dessulfurização de aço fundido e um agente de dessulfurização.
Antecedentes [0002] Recentemente, tem sido altamente demandada a fabricação de aço de alta pureza de modo a reforçar as características do material junto com alto valor adicionado ao aço e um aumento no uso de materiais de aço, por exemplo. Particularmente, cresceu muito a demanda por aço com ultra baixo teor de enxofre tendo um baixo teor de enxofre, o qual é um elemento que reduz a dureza dos materiais de aço. Em processos de fabricação por fusão de materiais de aço, estão disponíveis processamento por dessulfurização em um estágio de metal quente e processamento por dessulfurização em um estágio de aço fundido. Materiais de aço são tipicamente submetidos somente ao processamento por dessulfurização no estágio de metal quente quando fabricados sendo fundidos. Nos processos de fabricação por fusão de aço com ultra baixo teor de enxofre tais como placas de aço eletromagnéticas de alta qualidade e materiais de aço de tubos de linha, é insuficiente realizar somente o processamento por dessulfurização no estágio de metal quente. Portanto, é necessário realizar o processamento por dessulfurização no estágio de aço fundido além do processamento por dessulfurização no estágio de metal quente.
[0003] O processamento por dessulfurização no estágio de aço fundido é tipicamente realizado por um método de refino de fundição tal como um método ASEA-SKF, um método VAD, ou um método LF. O método de refino de fundição inclui um meio de aquecimento a arco
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2/30 para aquecer aço fundido e um meio de agitação para agitar o aço fundido e, além disso, inclui um meio de sopro para soprar pó tal como fluxo ou pó de liga para o aço fundido. No método de refino de fundição, um agente de dessulfurização é adicionado dentro de uma panela encerrando aço fundido fabricado sendo fundido por refino de descarburação em um conversor, o aço fundido e o agente de dessulfurização são agitados e misturados um com o outro ou submetidos a aquecimento a arco, deste modo fazendo com que o agente de dessulfurização forme escória, e ocorra uma reação de escória-metal entre a escória formada por formação de fezes de metal do agente de dessulfurização e do aço fundido para transferir enxofre no aço fundido para a escória.
[0004] O agente de dessulfurização usado contém CaO (cal viva) como um componente importante e AI2O3 (alumina), CaF2 (fluorita), e semelhantes, os quais são adicionados para 0 fim de diminuir um ponto de fusão do agente de dessulfurização. Para obter uma reação de dessulfurização eficaz no método de processamento por dessulfurização pelo método de refino de fundição, é importante fazer com que 0 agente de dessulfurização adicionado forme rapidamente escória e aumentar uma área de contato entre a escória formada pela formação de fezes de metal do agente de dessulfurização e 0 metal aumentando a força de agitação. O agente de dessulfurização é tipicamente adicionado ao aço fundido na panela sendo colocado sobre 0 aço fundido. Leva um longo tempo até 0 agente de dessulfurização formar escória em qualquer caso em que 0 agente de dessulfurização forma escória por aquecimento a arco ou por ser agitado e misturado com 0 aço fundido depois do agente de dessulfurização ser adicionado.
[0005] A Literatura de Patente 1 descreve um método de dessulfurização de aço fundido em cujo fluxo, uma mistura de cal viva, alumina, e fluorita, é adicionada e processamento por borbulhamento é realiza
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3/30 do de tal modo que uma composição da escória depois do processamento por dessulfurização satisfaça que CaO/Al2O3 > 1, % em massa e CaF2 > 5 % em massa. A Literatura de Patente 2 descreve um método no qual fluxo pré-fusão (misturado preliminarmente ou dissolvido uniformemente) de CaO-Al2O3 ou fluxo pré-fusão de CaO-Al2Os-CaF2 é usado para promover a formação de fezes de metal do agente de dessulfurização. Com relação a melhorar a força de agitação do aço fundido, as Literaturas de Patente 3, 4, e 5 revelam um método no qual gás em agitação misturado com fluxo é soprado, como um meio para aumentar a força de agitação sem aumentar uma taxa de fluxo do gás em agitação.
Lista de Citações
Literatura de Patente [0006] Literatura de Patente 1: Pedido de Patente Japonesa Aberto a Inspeção Pública No. H08-260025
Literatura de Patente 2: Pedido de Patente Japonesa Aberto a Inspeção Pública No. H09-217110
Literatura de Patente 3: Pedido de Patente Japonesa Aberto a Inspeção Pública No. S61-91318
Literatura de Patente 4: Pedido de Patente Japonesa Aberto a Inspeção Pública No. S61-281809
Literatura de Patente 5: Pedido de Patente Japonesa Aberto a Inspeção Pública No. 2000-234119
Sumário
Problema Técnico [0007] No entanto, o método descrito na Literatura de Patente 1 tem um problema pelo fato de que, quando se usa um agente de dessulfurização contendo CaF2, refratário formando a panela é fortemente fundido e erodido por CaF2 na escória produzida, deste modo encurtando significativamente a vida útil da panela. O método descrito na
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Literatura de Patente 2 tem um problema pelo fato de que o fluxo préfusão é muito caro, deste modo aumentando o custo do processamento. O agente de dessulfurização contendo CaF2 tem o mesmo problema conforme descrito acima.
[0008] O método descrito nas Literaturas de Patente 3, 4, e 5, tem um limite para a quantidade de sopro de um fluxo com respeito a taxa de um gás de sopro (uma proporção de sólido-gás tem um limite variando a partir de 5 a 30 kg/kg). Portanto, o método tem um limite para aumentar a força de agitação. Quando a taxa de fluxo de um gás em agitação é aumentada, uma superfície do aço fundido na panela é fortemente mexida (ondulada). Em consequência, surge um problema em que ocorrem salpicos e metal se gruda a uma tampa da panela, ou surge outro problema em que os eletrodos e o aço fundido são encurtados, por exemplo, causando arco instável, deste modo tornando difícil realizar aquecimento a arco.
[0009] A invenção é produzida em vista dos problemas acima, e tem por objetivo proporcionar um método de processamento por dessulfurização de aço fundido e um agente de dessulfurização que pode realizar de modo eficaz processamento por dessulfurização sem usar CaF2 e fluxo pré-fusão.
Solução para o Problema [0010] De modo a resolver o problema e atingir o objetivo, um método de processamento por dessulfurização de aço fundido de acordo com a presente invenção é um método incluindo: adicionar um agente de dessulfurização contendo cal viva dentro de uma panela encerrando o aço fundido; e agitar o aço fundido na panela para reduzir uma concentração de enxofre no aço fundido, em que o agente de dessulfurização contém cal viva, em que uma soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 μίτι a 10 μίτι (inclusive de 0,5 μίτι e 10 μηπ) na cal viva é igual a ou maior do que 0,1 mL/g.
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5/30 [0011] Além disso, no método de processamento por dessulfurização de aço fundido de acordo com a presente invenção, a cal viva contém partículas, em que 90% ou mais das partículas contidas na cal viva tem um diâmetro de partícula variando a partir de 1 mm a 30 mm (inclusive de 1 mm e 30 mm).
[0012] Além disso, um agente de dessulfurização de acordo com a presente invenção inclui cal viva, em que uma soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 μίτι a 10 μίτι (inclusive de 0,5 μίτι e 10 μηπ) na cal viva é igual a ou maior do que 0,1 mL/g, em que a cal viva contém partículas, em que 90% ou mais das partículas contidas na cal viva tem um diâmetro de partícula variando a partir de 1 mm a 30 mm (inclusive de 1 mm e 30 mm).
[0013] Além disso, no método de processamento por dessulfurização de aço fundido de acordo com a presente invenção, a agitação é realizada de modo a satisfazer uma densidade do pó em agitação representada pela fórmula (1) seguinte. Na presente especificação, Nm3 significa um volume de gás em uma pressão atmosférica de 101325 Pa e uma temperatura de 273,15 K sob condições de rotina.
Figure BR112019013592A2_D0001
ε: densidade da potência de agitação (W/t) do gás de agitação de aço fundido,
Q : taxa de fluxo de gás (Nm3/min), l/IZ: quantidade de aço fundido (t),
Ti: temperatura do aço fundido (°C),
Tg : temperatura do gás (°C), h : profundidade do banho (m), P: pressão ambiente (Pa) (1) [0015] Além disso, no método de processamento por dessulfurização de aço fundido de acordo com a presente invenção, uma quantidade de alumínio suprida para dentro do aço fundido dentro de 10 mi
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6/30 nutos depois do início do processamento por dessulfurização, o processamento por dessulfurização iniciando depois do aço fundido ser aproveitado (tapped) a partir de um conversor, satisfaz a fórmula (2) seguinte.
[0016] ([sol.Al] 1 - [sol.AI]2 + 0,05) < Wai< ([S0l.AI]i - [sol.AI]2 + 0,1) [sol.Al] 1 : limite superior padrão da concentração de Al (% em massa) em grau de aço a ser fabricado sendo fundido [sol.AI]2 : concentração de Al (% em massa) em aço fundido depois de aproveitamento (tapping) a partir do conversor
Wai : quantidade (kg/t) de Al suprido dentro de 10 minutos depois do início do processamento por dessulfurização de panela (2) [0017] Além disso, no método de processamento por dessulfurização de aço fundido de acordo com a presente invenção, gás argônio é soprado para dentro da panela de tal modo que uma concentração de oxigênio na panela seja igual a ou menor do que 15%.
Efeitos Vantajosos da Invenção [0018] O método de processamento por dessulfurização de aço fundido e o agente de dessulfurização de acordo com a invenção pode realizar de modo eficaz processamento por dessulfurização sem usar CaF2 e fluxo pré-fusão.
Breve Descrição dos Desenhos [0019] A FIG. 1 é um diagrama esquemático de uma superfície lateral de uma instalação de LF usada quando a invenção é implementada.
A FIG. 2 é um diagrama ilustrando as proporções de formação de escórias em exemplos e exemplos comparativos da invenção. Descrição de Modalidade [0020] Os inventores da invenção estudaram diligentemente para resolver os problemas descritos acima enfocando a atenção sobre um
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7/30 tamanho de partícula e um diâmetro de poro dos componentes de cal viva e de aço fundido. Mais especificamente, os inventores da invenção realizaram vários experimentos e estudos para o fim de provocar fluxo adicionado como um agente de dessulfurização para formar rapidamente escória de modo a obter processamento por dessulfurização eficiente sem usar CaF2 como uma parte do agente de dessulfurização quando aço com baixo teor de enxofre tendo uma concentração de enxofre igual a ou menor do que 0,0030 % em massa é fabricado sendo fundido por processamento por dessulfurização por um método de refino de fundição usando um agente de dessulfurização tendo um material contendo CaO como um material constituinte importante.
[0021] Em consequência, os inventores da invenção descobriram que a temperatura do aço fundido quando é acrescentado fluxo, um sol. A concentração de Al, e o tamanho de partícula e o diâmetro de poro da cal viva são importantes de modo a promover fluxo adicionado como um agente de dessulfurização para formar escória. A temperatura do aço fundido é determinada pela temperatura do aço fundido quando o aço fundido é aproveitado a partir de um conversor. À medida que é aumentada a temperatura do aço fundido quando o aço fundido é aproveitado, o refratário do conversor é cada vez mais fundido e erodido, deste modo fazendo com que o custo de processamento seja aumentado. Portanto, um aumento excessivo na temperatura de aproveitamento é desaconselhável.
[0022] Os inventores da invenção descobriram que o processamento por dessulfurização pode ser realizado de modo altamente eficaz usando um agente de dessulfurização em pó contendo cal viva como um componente principal e a cal viva satisfaz que uma soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 pm em todos os poros incluídos na cal viva seja igual a ou maior do que 0,1 mL/g. Portanto, os inventores da invenção conceberam a
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8/30 invenção. A distribuição de diâmetro de poro da cal viva foi medida pelo seguinte método.
[0023] Como pré-tratamento, cal viva foi seca em uma temperatura constante de 120°C por 4 horas. Usando Micromeritics autopore IV 9520, foi obtida uma distribuição de diâmetro de poro da cal viva a seco tendo um diâmetro de poro variando a partir de aproximadamente 0,0036 a 200 μίτι por um método de intrusão de mercúrio, e foi calculada uma curva de volume de poro cumulativo. Além disso, foi obtida uma soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 μίτι a partir da curva de volume de poro cumulativo calculado.
[0024] O diâmetro de poro foi calculado usando a equação de Washburn representada na fórmula (3) que se segue. Na fórmula (3), P é a pressão, D é o diâmetro de poro, σ é a tensão superficial (= 480 dinas / cm) de mercúrio, Θ é o ângulo de contato (= 140 graus) entre mercúrio e o espécime.
[0025]
Px Ο = -4χσχ cos Θ (3) [0026] Ferro fundido em bruto aproveitado a partir de um alto-forno é recebido por um recipiente de transferência de meai quente tal como uma panela de metal quente ou um carro torpedo, e transferido para um conversor, no qual é realizado refino de descarburação como o processo seguinte. Tipicamente, durante o transporte, é realizado prétratamento do metal quente, tal como processamento por dessulfurização e processamento por desfosforização sobre metal quente. A invenção é a técnica para fabricar aço com baixo teor de enxofre. Portanto, é realizado o processamento por dessulfurização. Mesmo quando o processamento por desfosforização não é requerido de acordo com o padrão composicional do aço com baixo teor de enxofre, o proPetição 870190060896, de 28/06/2019, pág. 19/48
9/30 cessamento por desfosforização é realizado de modo a evitar a refosforização da escória do conversor em processamento por dessulfurização depois de aproveitamento a partir do conversor.
[0027] O refino de descarburação é realizado sobre o metal quente, sobre o qual são realizados o processamento por dessulfurização e o processamento por desfosforização, e o aço fundido resultante é aproveitado para a panela. No refino de descarburação no conversor, uma pequena quantidade de cal viva (CaO) e uma pequena quantidade de dolomita (MgCOs-CaCOs), ou dolomita calcinada (MgO-CaO) é usada como fluxo, e o fluxo forma escória no conversor (nas partes que se seguem descrita como a escória do conversor), porque o processamento por dessulfurização e o processamento por desfosforização já são realizados sobre o metal quente. A escória do conversor tem a função de estimluar reação de desfosforização do metal quente. No entanto, o processamento por desfosforização já é realizado sobre o metal quente. O papel principal da escória do conversor é, portanto, prevenção da ocorrência de salpicos de ferro em sopro de refino e fusão e erosão do revestimento refratário do conversor.
[0028] No último estágio de aproveitamento, a escória do conversor é misturada no aço fundido e escoa para dentro da panela. São realizadas medidas de prevenção de escoamento de escória, as quais são tipicamente empreendidas, para prevenir o escoamento da escória do conversor. No entanto, é difícil prevenir perfeitamente que a escória do conversor seja escoada mesmo quando são tomadas as medidas de prevenção de escoamento de escória. Alguma quantidade de escória do conversor é mistura no aço fundido na panela e escoa do conversor. Depois de aproveitamento, a escória do conversor que é misturada no aço fundido e escoa para dentro da panela pode ser removida da panela. No entanto, a escória do conversor pode não ser removida porque o componente de S1O2 na escória do conversor contribui para a
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10/30 formação de escória de um material contendo CaO adicionado posteriormente como o agente de dessulfurização.
[0029] De modo a formar escória de dessulfurização de CaOMgO-Al2O3-SiO2 tendo uma determinada composição na panela, um material contendo CaO, um material contendo MgO, um material contendo AI2O3, e um material contendo S1O2 são adicionados dentro da panela como um fluxo. Conforme descrito acima, MgO tem uma menor capacidade de dessulfurização do que a do CaO, 0 material contendo MgO pode não ser adicionado. Al metálico é adicionado dentro da panela para desoxidação do aço fundido e redução da escória (redução de óxidos de Fe e óxidos de Mn na escória).
[0030] Aqueles materiais podem ser adicionados dentro de uma instalação em processo posterior que realize processamento por dessulfurização por qualquer um entre um método ASEA-SKF, um método VAD, e um método LF. De um ponto de vista de promover a formação de escória de CaO, aqueles materiais são adicionados dentro da panela de modo preferencial no aproveitamento a partir do conversor para a panela ou logo depois de aproveitamento. É preferencial para a cal viva adicionada logo depois de aproveitamento que uma soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 qm em todos os poros incluídos na cal viva seja igual a ou maior do que 0,1 mL/g, e a cal viva contenha partículas das quais 90% ou mais tenham um diâmetro de partícula variando a partir de 1 a 30 mm.
[0031] São determinadas as quantidades aditivas respectivas do material contendo CaO, do material contendo MgO, do Al metálico, do material contendo AI2O3, e do material contendo S1O2, considerando uma massa e uma composição de componentes da escória do conversor escoada para dentro da panela, de tal modo que a composição da escória produzida na panela depois da formação de escória do fluxo adicionado, isto é, a escória formada a partir do fluxo e a escória co
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11/30 conversor, satisfaça que o teor de S1O2 esteja em uma faixa a partir de 5 a 15% em massa e um valor de [(% em massa de CaO) + (% em massa de MgO)] / (% em massa de AI2O3) esteja em uma faixa a partir de 1,5 a 3,0, e, de modo preferencial, 0 valor de [(% em massa de CaO) + (% em massa de MgO)] / (% em massa de AI2O3) esteja em uma faixa a partir de 1,8 a 2,5.
[0032] Neste caso, as quantidades aditivas respectivas são determinadas de maneira mais preferencial de tal modo que um valor de (% em massa de MgO) / (% em massa de CaO) da escória produzida seja igual a ou menor do que 0,10. Aqueles materiais são adicionados dentro da panela pelas quantidades aditivas determinadas. Toda a quantidade aditiva de Al metálico não se torna AI2O3. Alguma quantidade de Al metálico é dissolvida e permanece no aço fundido. Uma proporção de AI2O3 na escória para Al dissolvido no aço fundido é obtida preliminarmente por um experimento. A quantidade aditiva de Al metálico é determinada com base na proporção. Nenhum CaF2 é acrescentado.
[0033] Na invenção, a composição da escória na panela depois do processamento por dessulfurização ser ajustado à composição que não contém substancialmente CaF2 significa que a composição de escória de depois do processamento por dessulfurização é ajustada sem usar um composto de flúor tal como CaF2 como um acelerador de formação de escória de CaO, e mesmo quando flúor é inevitavelmente misturado dentro do material contendo CaO e do material contendo AI2O3 usados, por exemplo, e trazido dentro da panela está presente na escória depois do processamento por dessulfurização, a escória na panela é definida que a escória substancialmente não contém CaF2.
[0034] Com relação ao material contendo CaO a ser adicionado, são usados cal viva (CaO), pedra de cal (CaCOs), cal extinta (Ca(OH)2), dolomita (MgCOs-CaCOs), e dolomita calcinada (MgOCaO), por exemplo. Com relação ao material contendo MgO a ser adi
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12/30 cionado, são usados clínker de magnésia (MgO), dolomita (MgCOsCaCOs), e dolomita calcinada (MgO-CaO), por exemplo.
[0035] É preferencial para um tamanho de partícula de cal viva que um diâmetro médio de partícula da cal viva esteja em uma faixa a partir de 1 a 30 mm de um ponto de vista de uma eficiência de reação e um rendimento de adição. De um ponto de vista de redução de uma quantidade sugada em um sistema de exaustão, uma quantidade de pó fino é de modo preferencial pequena. Uma quantidade de cal viva tendo um diâmetro medi ode partícula igual a ou maior do que 30 mm é, portanto, de modo preferencial pequena. O método de medição do diâmetro médio de partícula é como se sedgue. Foi coletado um quilograma de um agente de dessulfurização. O agente de dessulfurização coletado foi peneirado dentro de nove classes, isto é, igual a ou menor do que 500 μηπ, 500 μίτι a 1 mm, 1 a 5 mm, 5 a 10 mm, 10 a 15 mm, 15 a 20 mm, 20 a 25 mm, 25 a 30 mm, e igual a ou maior do que 30 mm. O diâmetro médio de partícula foi obtido calculando a proporção em peso representada na fórmula (4) que se segue.
[0036]
Da : diâmetro médio de partícula (mm) di: diâmetro médio de partícula (peneira de malha mediana) (mm) wí : peso da escória (kg) sobre cada peneira (4) [0037] Com relação ao material contendo AI2O3, são usados escória de alumínio (contém 20 a 70 % em massa de Al metálico e 0 componente principal do balanço é AI2O3), bauxita (AI2O3-2H2O), e alumina calcinada (AI2O3), por exemplo. Escória de alumínio pode ser usada como alternativa do Al metálico. Com relação ao material contendo S1O2, são usados areia de sílica (S1O2) e wollastonita (CaO-SiO2), por
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13/30 exemplo. Quando a massa de escória do conversor escoada na panela é grande, pode não ser necessário que seja adicionado o material contendo SÍO2. Pode não ser necessário que seja adicionado 0 material contendo MgO quando a composição da escória satisfizer que um valor de [(% em massa de CaO) + (% em massa de MgO)] / (% em massa de AI2O3) esteja em uma faixa a partir de 1,5 a 3,0, de modo preferencial em uma faixa de 1,8 a 2,5 sem adição do material contendo MgO.
[0038] A panela encerrando 0 aço fundido é transferida para a instalação que realiza 0 processamento por dessulfurização por qualquer um entre 0 método ASEA-SKF, 0 método VAD, e 0 método LF, e 0 processamento por dessulfurização é realizado sobre 0 aço fundido pela instalação. Na invenção, 0 processamento por dessulfurização é realizado por uma instalação de LF como um exemplo. A FIG. 1 é um diagrama esquemático de uma visão lateral da instalação de LF usada quando a invenção é implementada. A FIG. 1 ilustra uma instalação de LF 1, uma panela 2, uma tampa elevatória 3, eletrodos de aquecimento a arco 4, lanças submersas 5 e 6, tijolos porosos com fundo de sopro 7 e 8, aço fundido 9, escória 10, uma calha de suprimento de material de linha 11, e um tubo de introdução de gás Ar 12.
[0039] Na instalação de LF 1, a panela 2 que contém 0 aço fundido 9 e é montada sobre um carro rolante (não ilustrado) é disposta em uma determinada posição logo sob a tampa 3. A tampa 3 é movida para baixo para estar firmemente em contato com a extremidade superior da panela 2. Enquanto 0 contato é mantido, gás Ar é suprido a partir do tubo de introdução de gás Ar 12, resultando em um espaço circundado pela panela 2 e a tampa 3 se tornando atmosfera de gás Ar. De modo preferencial gás Ar é soprado a partir de tubulação proporcionada na periferia da tampa da fornalha de tal modo que uma concentração de oxigênio na panela 2 seja igual a ou menor do que 15%. A re
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14/30 dução da concentração de oxigênio na panela 2 torna possível reduzir uma quantidade de Al perdida por reação com oxigênio no ar no processamento LF. A taxa de fluxo de gás Ar soprada a partir da panela 2 de modo preferencial satisfaz que um valor de πΙ_2/4Ο esteja em uma faixa a partir de 50 a 150 (m/min) e de modo mais preferencial 70 a 100 (m/min). L é o diâmetro (m) da panela e Q é a taxa de fluxo de gás Ar (Nm3/min). Quando a taxa de fluxo de gás Ar é pequena, a concentração de oxigênio não é suficientemente reduzida. Em contraste, quando a taxa de fluxo de gás Ar é grande demais, acarreta que a temperatura do aço fundido é reduzida.
[0040] Quando o material contendo CaO, o material contendo MgO, Al metálico, o material contendo AI2O3, e 0 material contendo S1O2 não são preliminarmente adicionados dentro da panela 2, e quando as quantidades aditivas daqueles materiais são insuficientes, 0 fluxo contendo aqueles materiais e Al metálico são supridos para dentro da panela 2 por meio da calha de suprimento de material de linha
11. Al metálico é adicionado de modo preferencial dentro de 10 minutos depois do início do processamento por dessulfurização, de tal modo que a fórmula (5) seguinte seja satisfeita. Portanto, é preferencial para promover 0 processamento por dessulfurização que Al metálico seja adicionado de acordo com a concentração de Al depois de aproveitamento a partir do conversor de modo a aumentar a concentração de Al no aço fundido.
[0041] ([sol.Al] 1 - [sol.AI]2 + 0,05) < Wai< ([sol. Al] 1 - [sol.AI]2 + 0,1) [sol.Al] 1 : limite superior padrão da concentração de Al (% em massa) em grau de aço a ser fabricado sendo fundido [sol.AI]2 : concentração de Al (% em massa) em aço fundido depois de aproveitamento a partir do conversor
Wai : quantidade (kg/t) de Al suprido dentro de 10 minutos depois do
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15/30 início do processamento por dessulfurização de panela (5) [0042] Em seguida, os eletrodos 4 são energizados para gerar arco, caso necessário, para aquecer o aço fundido 9 e para fazer com que o fluxo adicionado forme escória. Depois disso, a lança submersa 5 ou 6 é imersa no aço fundido 9 e em, seguida gás Ar servindo como um gás em agitação é soprado para dentro do aço fundido 9 a partir de no mínimo uma das lanças submersas 5 e 6, ou dos tijolos porosos com fundo de sopro 7 e 8 de modo a agitar o aço fundido 9. Como um resultado da agitação do aço fundido 9, o fluxo é misturado com o aço fundido 9, deste modo fazendo com que o fluxo forme escória. Como um resultado, é produzida a escória 10.
[0043] A escória produzida 10 é agitada e misturada com o aço fundido 9 como um resultado da agitação do aço fundido 9. Em consequência, ocorre uma reação de escória-metal entre o aço fundido 9 e a escória 10 e, portanto, ocorre uma reação de dessulfurização na qual o enxofre no aço fundido 9 se transfere para dentro da escória. De um ponto de vista de promover a reação de dessulfurização, conforme descrito acima, um ou mais tipos de pó de liga de Ca, pó de Mg metálico, e pó de liga de Mg são preferencialmente soprados para dentro do aço fundido 9 junto com gás Ar a partir das lanças submersas 5 e 6, ou, no mínimo um período no processamento por dessulfurização, são preferencialmente realizados simultaneamente sopro do gás em agitação a partir das lanças submersas 5 e 6 e sopro do gás em agitação a partir dos tijolos porosos com fundo de sopro 7 e 8.
[0044] Com relação ao pó de liga de Ca, são usados pó de liga de Ca-Si e pó de liga de Ca-AI, por exemplo. Com relação ao pó de liga de Mg, são usados pó de liga de Mg-AI-Zn e pó de liga de Mg-Si-Fe, por exemplo. Os diâmetros de partícula desses pós metálicos não são limitados a diâmetros específicos contanto que esses pós metálicos possam ser adicionados sendo soprados. De um ponto de vista de
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16/30 manter uma área interfacial de reação, o diâmetro de partícula máximo é de modo preferencial igual a ou menor do que 1 mm. Quando a concentração de enxofre no aço fundido 9 se torna igual a ou menor do que 0,0010% em massa, gás Ar soprado dentro do aço fundido 9 interrompe ou encerra o processamento por dessulfurização. Quando a temperatura do aço fundido 9 é menor do que uma temperatura ao final do processamento por dessulfurização, é realizado aquecimento a arco. Quando a composição do aço fundido 9 não está em uma faixa alvo, uma liga de ferro e metais para ajuste da composição são supridos por meio da calha de suprimento de material de linha 11. Depois do completamento do processamento por dessulfurização, é realizado refino de desgaseificação por um equipamento de desgaseificação a vácuo RH, por exemplo. Depois disso, uma tira de chapa de fundição é fundida por uma máquina de fundição contínua.
[0045] Conforme descrito acima, na invenção, a composição da escória depois do processamento por dessulfurização é ajustada de modo a que o teor de S1O2 esteja em uma faixa a partir de 5 a 15% em massa no processamento por dessulfurização do aço fundido 9 pelo método de refino de fundição usando 0 agente de dessulfurização contendo 0 material contendo CaO como 0 principal material constituinte. S1O2, portanto, funciona como 0 acelerador de formação de escória para promover a formação de escória de CaO. Além disso, a composição da escória depois do processamento por dessulfurização é ajustada de modo a que um valor de [(% em massa de CaO) + (% em massa de MgO)] / (% em massa de AI2O3) esteja em uma faixa a partir de 1,5 a 3,0, deste modo fazendo com que a escória 10 tenha alta capacidade de dessulfurização. Em consequência, 0 processamento por dessulfurização pode ser realizado de modo eficaz sobre 0 aço fundido 9 sem usar CaF2 como uma parte do agente de dessulfurização e fluxo préfusão como 0 agente de dessulfurização. A descrição acima é um
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17/30 exemplo em que a invenção é implementada usando a instalação de LF. A invenção também pode ser aplicada a uma instalação de ASEASKF e a uma instalação de VAD de acordo com a maneira conforme descrito acima.
Primeiro exemplo [0046] Metal quente aproveitado a partir de um alto forno foi submetido ao processamento por dessiliconização, ao processamento por dessulfurização, e ao processamento por desfosforização. Em seguida, o metal quente processado foi carregado para dentro de um conversor para ser submetido ao refino de descarburação. Como um resultado, foi obtido aproximadamente 250 tons de aço fundido tendo uma concentração de carbono variando a partir de 0,05 a 0,09% em massa, uma concentração de enxofre variando a partir de 0,0041 a 0,0043% em massa, e uma concentração de fósforo variando a partir de 0,004 a 0,010% em massa. Depois de aproveitamento, a escória do conversor escoada em uma panela não foi descarregada. Al metálico, cal viva, dolomita ligeiramente calcinada, e escória de alumínio foram adicionados dentro da panela, e a panela foi transferida para a instalação de LF ilustrada na FIG. 1. O processamento por dessulfurização foi realizado por aproximadamente 30 minutos em um modo tal que o aço fundido foi agitado por gás Ar soprado a 2000 NL/min a partir das lanças submersas dentro do aço fundido enquanto o aquecimento a arco foi realizado pelos eletrodos imersos na escória de modo a obter uma concentração de enxofre alvo igual a ou menor do que 0,0024%.
[0047] A Tabela 1 ilustra as concentrações de enxofre (valores das análises químicas) antes e depois do processamento por dessulfurização e as proporções de dessulfurização em testes de dessulfurização respectivos. A coluna de observações na Tabela 1 ilustra exemplos da invenção, os quais são os testes de acordo com a invenção, e exemplos comparativos, os quais são os testes diferentes daqueles
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18/30 de acordo com a invenção. A proporção de dessulfurização é o valor de uma proporção de uma diferença na concentração de enxofre no aço fundido antes e depois do processamento por dessulfurização para uma concentração de enxofre no aço fundido antes o processamento por dessulfurização e o valor é expresso por percentagem. A avaliação de dessulfurização Boa significa que a concentração de enxofre no aço fundido depois do processamento por dessulfurização foi igual a ou menor do que 0,0024% ao passo que a avaliação de dessulfurização Pobre significa que a concentração de enxofre no aço fundido depois do processamento por dessulfurização excedeu 0,0024%.
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Tabela 1
No. do Teste Soma de volumes de poros 0,5 a 10 μηι Diâmetro médio de partícula [S] Mudança de componente Avaliação da dessulfurização Observações
Antes do processamento [S] Depois do processamento [S] Proporção de dessulfurização
mL/g mm Massa[%] Massa[%] [%] -
1 0,03 10 0,0042 0,0028 33,3 Pobre Exemplo comparativo
2 0,06 10 0,0043 0,0027 37,2 Pobre Exemplo comparativo
3 0,09 10 0,0041 0,0025 39,0 Pobre Exemplo comparativo
4 0,15 10 0,0042 0,0021 50,0 Boa Exemplo
5 0,2 10 0,0042 0,0019 54,8 Boa Exemplo
6 0,2 0,5 0,0044 0,0022 50,0 Boa Exemplo
7 0,2 0,8 0,0041 0,0020 51,2 Boa Exemplo
8 0,2 1,5 0,0043 0,0018 58,1 Boa Exemplo
9 0,2 3 0,0043 0,0016 62,8 Boa Exemplo
10 0,2 5 0,0042 0,0016 61,9 Boa Exemplo
11 0,2 15 0,0041 0,0015 63,4 Boa Exemplo
12 0,2 25 0,0043 0,0014 67,4 Boa Exemplo
13 0,2 28 0,0042 0,0016 61,9 Boa Exemplo
14 0,2 32 0,0043 0,0017 60,5 Boa Exemplo
15 0,2 40 0,0042 0,0019 54,8 Boa Exemplo
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20/30 [0048] A Tabela 1 também ilustra os níveis de teste e os resultados. Nos exemplos comparativos (números de teste 1 a 3), nos quais a soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 μίτι é inadequada, as proporções de dessulfurização foram menores do que as nos exemplos da invenção (números de teste 4 a 15). Nos exemplos da invenção tendo níveis de teste em cada um dos quais o diâmetro médio de partícula da cal viva está em uma faixa a partir de 1 a 30 mm, foi promovida formação de escória e a proporção de dessulfurização de aço fundido foram maiores.
Segundo exemplo [0049] Metal quente aproveitado a partir de um alto forno foi submetido ao processamento por dessiliconização, ao processamento por dessulfurização, e ao processamento por desfosforização. O metal quente processado foi, em seguida, carregado para dentro de um conversor para ser submetido ao refino de descarburação. Como um resultado, foi obtido aproximadamente 250 tons de aço fundido tendo uma concentração de carbono variando a partir de 0,05 a 0,09 % em massa, uma concentração de enxofre variando a partir de 0,0041 a 0,0043% em massa, e uma concentração de fósforo variando a partir de 0,004 a 0,010% em massa. Depois de aproveitamento, a escória do conversor escoada em uma panela não foi descarregada. Al metálico, cal viva, dolomita ligeiramente calcinada, e escória de alumínio foram adicionados para dentro da panela, e a panela foi transferida para a instalação de LF ilustrada na FIG. 1. O processamento por dessulfurização foi realizado por aproximadamente 30 minutos em uma maneira tal que o aço fundido foi agitado por gás Ar soprado a 500 a 2000 NL/min a partir das lanças submersas para dentro o aço fundido enquanto o aquecimento a arco foi realizado pelos eletrodos imersos na escória de modo a obter uma concentração de enxofre alvo igual a ou menor do que 0,0024%.
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21/30 [0050] A Tabela 2 ilustra as concentrações de enxofre (valores das análises químicas) antes e depois do processamento por dessulfurização e as proporções de dessulfurização em testes de dessulfurização respectivos. A avaliação de dessulfurização Boa significa que a concentração de enxofre no aço fundido depois do processamento por dessulfurização foi igual a ou menor do que 0,0024%.
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Tabela 2
No. Do Teste Densidade do pó em agitação Proporção de formação de escória 5 min. Depois do início do processamento LF [S] Mudança de componente Avaliação da dessulfuri-zação Observações
Antes do processamento [S] Depois do processamento [S] Proporção de dessulfuri-zação
[W/t] [%] Massa [%] Massa [%] [%] - -
16 10 35 0,0042 0,0019 54,8 Boa Exemplo
17 15 50 0,0042 0,0018 57,1 Boa Exemplo
18 27 57 0,0041 0,0018 56,1 Boa Exemplo
19 35 68 0,0042 0,0018 57,1 Boa Exemplo
20 45 85 0,0042 0,0017 59,5 Boa Exemplo
21 55 94 0,0042 0,0017 59,5 Boa Exemplo
22 74 100 0,0042 0,0017 59,5 Boa Exemplo
23 100 100 0,0043 0,0015 65,1 Boa Exemplo
24 135 100 0,0041 0,0014 65,9 Boa Exemplo
25 158 100 0,0042 0,0013 69,0 Boa Exemplo
26 167 100 0,0042 0,0012 71,4 Boa Exemplo
27 185 100 0,0044 0,0011 75,0 Boa Exemplo
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23/30 [0051] A Tabela 2 também ilustra os níveis de teste e os resultados. Foi visto que com um aumento no pó em agitação, a proporção de formação de escória depois de 5 minutos a partir do início do processamento LF e a proporção de dessulfurização foram aumentadas. Foi visto que foram obtidas uma alta proporção de formação de escória e uma alta proporção de dessulfurização porque a densidade do pó em agitação satisfaz a fórmula (6) seguinte.
ε = 6,183 x x x 11 + h i + h _ Zk H > 100 ( Λ 102 x x ' l. J J ε: densidade da potência de agitação (W/t) do gás de agitação de aço fundido,
Q : taxa de fluxo de gás (Nms/min),
1/1/: quantidade de aço fundido (t),
T1 : temperatura do aço fundido ((C),
Tg : temperatura do gás ((C), h : profundidade do banho (m), P: pressão ambiente (Pa) (6)
Terceiro exemplo [0052] A FIG. 2 é um diagrama ilustrando as proporções de formação de escória dos exemplos e dos exemplos comparativos da invenção. Os exemplos da invenção usaram cal viva satisfazendo que a cal viva tenha um diâmetro de partícula igual a ou menor do que 20 mm e a soma dos volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 μίτι seja 0,2 mL/g. Os exemplos comparativos usaram cal viva satisfazendo que a cal viva tenha um diâmetro de partícula igual a ou menor do que 20 mm e a soma dos volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 μίτι seja 0,03 mL/g. Conforme ilustrado na FIG. 2, foi visto que a formação de escória foi mais estimulada nos exemplos da invenção do que nos exemplos comparativos mesmos na densidade do pó em agitação idêntica (135 W/t).
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Quarto exemplo [0053] Metal quente aproveitado a partir de um alto forno foi submetido ao processamento por dessiliconização, o processamento por dessulfurização, e o processamento por desfosforização. O metal quente processado foi, em seguida, carregado para dentro de um conversor para ser submetido ao refino de descarburação. Como um resultado, foi obtido aproximadamente 250 tons de aço fundido tendo uma concentração de carbono variando a partir de 0,05 a 0,09% em massa, uma concentração de enxofre variando a partir de 0,0041 a 0,0044% em massa, e uma concentração de fósforo variando a partir de 0,004 a 0,010% em massa. Depois de aproveitamento, a escória do conversor escoada em uma panela não foi descarregada. Al metálico, cal viva, dolomita ligeiramente calcinada, e escória de alumínio foram adicionados dentro da panela, e a panela foi transferida para a instalação de LF ilustrada na FIG. 1. O processamento LF usou cal viva satisfazendo que a cal viva tenha um diâmetro de partícula igual a ou menor do que 20 mm e a soma dos volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 μίτι seja 0,2 mL/g.
[0054] A Tabela 3 ilustra as concentrações de enxofre (valores das análises químicas) antes e depois do processamento por dessulfurização e as proporções de dessulfurização em testes de dessulfurização respectivos. [sol.AI]i é o valor de limite superior (% em massa) de uma concentração de Al padrão de um grau de aço a ser fabricado sendo fundido e [sol.AI]2 é a concentração de Al (% em massa) no aço fundido depois de aproveitamento a partir do conversor. A avaliação de dessulfurização Boa significa que a concentração de enxofre no aço fundido depois do processamento por dessulfurização foi igual a ou menor do que 0,0024%.
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Tabela 3
No. do Teste [sol.AI], [sol.AIJz Lado esquerdo da Fórmu- la (5) Lado direito da Fórmula (5) WA, [sol.AI]3 Tempo de processamento de RH [S] Mudança de componente Avaliação da dessulfurização Observações
Antes do processamento [S] Depois do processamento [S] Proporção de dessulfurização
% % kg/t kg/t kg/t % min Massa [%] Massa [%] [%] -
28 0,050 0,023 0,77 1,27 1 0,039 30 0,0042 0,0011 73,8 Boa Exemplo
29 0,050 0,025 0,75 1,25 1,1 0,043 29 0,0043 0,0011 74,4 Boa Exemplo
30 0,050 0,026 0,74 1,24 1,2 0,047 31 0,0041 0,0010 75,6 Boa Exemplo
31 0,050 0,024 0,76 1,26 1,3 0,051 36 0,0042 0,0009 78,6 Boa Exemplo
32 0,050 0,025 0,75 1,25 1,4 0,055 39 0,0042 0,0008 81,0 Boa Exemplo
33 0,050 0,024 0,76 1,26 1,5 0,059 42 0,0044 0,0008 81,8 Boa Exemplo
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26/30 [0055] Conforme ilustrado na Tabela 3, nos níveis de teste nos quais a quantidade de Al suprida dentro de 10 minutos depois do início do processamento LF está dentro da faixa representada pela fórmula (5), o valor de [sol.AI]s ao final do processamento LF estava dentro do padrão e a proporção de dessulfurização foi maior. Nos níveis de teste nos quais a quantidade de Al suprida dentro de 10 minutos depois do início do processamento LF foi maior do que a faixa representada pela fórmula (5), o valor de [sol.AI]s ao final do processamento LF excedeu o valor de limite superior do padrão. Portanto, foi necessária desaluminação no processo de RH seguinte e o tempo de processamento de RH foi, portanto, estendido.
Quinto exemplo] [0056] Metal quente aproveitado a partir de um alto forno foi submetido ao processamento por dessiliconização, ao processamento por dessulfurização, e ao processamento por desfosforização. O metal quente processado foi, em seguida, carregado para dentro de um conversor para ser submetido ao refino de descarburação. Como um resultado, foi obtido aproximadamente 250 tons de aço fundido tendo uma concentração de carbono variando a partir de 0,05 a 0,09% em massa, uma concentração de enxofre variando a partir de 0,0041 a 0,0044% em massa, e uma concentração de fósforo variando a partir de 0,004 a 0,010% em massa. Depois de aproveitamento, a escória do conversor escoada em uma panela não foi descarregada. Al metálico, cal viva, dolomita ligeiramente calcinada, e escória de alumínio foram adicionados para dentro da panela, e a panela foi transferida para a instalação de LF ilustrada na FIG. 1. O processamento LF usou cal viva satisfazendo que a cal viva tenha um diâmetro de partícula igual a ou menor do que 20 mm e a soma dos volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 até 10 μίτι seja 0,2 mL/g. Al metálico foi adicionado de modo a satisfazer a fórmula (5) dentro de 10
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27/30 minutos depois do início do processamento LF.
[0057] A Tabela 4 ilustra as concentrações de enxofre (valores das análises químicas) antes e depois do processamento por dessulfurização e as proporções de dessulfurização em testes de dessulfurização respectivos. A avaliação de dessulfurização Boa significa que a concentração de enxofre no aço fundido depois do processamento por dessulfurização foi igual a ou menor do que 0,0024%.
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Tabela 4
No. do Teste Concentração de oxigênio Perda de Al no processamento (Arrastamento de ar) [S]Mudança de componente Avaliação da dessulfurização Observações
Antes do Processamento [S] Depois do Processamento [S] Proporção de dessulfurização
- % kg/t Massa [%] Massa [%] [%] -
34 20 0,50 0,0042 0,0014 66,7 Boa Exemplo
35 18 0,47 0,0043 0,0014 67,4 Boa Exemplo
36 16 0,45 0,0041 0,0013 68,3 Boa Exemplo
37 14 0,37 0,0042 0,0012 71,4 Boa Exemplo
38 12 0,32 0,0042 0,0011 73,8 Boa Exemplo
39 10 0,30 0,0044 0,0010 77,3 Boa Exemplo
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29/30 [0058] Conforme ilustrado na Tabela 4, nos níveis de teste (números de teste 37 a 39) nos quais a concentração de oxigênio na panela é igual a ou menor do que 15%, foi visto que a perda de Al no processamento foi reduzida. A perda de Al no processamento (arrastamento de ar) foi obtida usando a fórmula (7) seguinte.
Xai-ioss = ([sol.AI]2 - [sol. Alfa) x 10 + Wai-sii - Xai -loss-De-S - Xai -loss-slag [sol.AI]2 : concentração de Al (% em massa) em aço fundido depois de aproveitamento (tapping) a partir do conversor, [sol.AI]3: concentração de Al (% em massa) em aço fundido depois de completamento do processamento por dessulfurização de panela, WAi-aii: quantidade (kg/t) de Al suprido em processamento por dessulfurização de panela,
XAi-ioss-De-s : quantidade (kg/t) de Al perdido por reação de dessulfurização (3CaO + 3S + 2AI -9· 3CaS + AI2O3),
XAi-ioss-siag : quantidade (kg/t) de Al perdido por reação de redução (6MnO + 4AI AI2O3 + 6Mn, por exemplo) de óxido em escória,
Xai-ioss : quantidade (kg/t) de Al perdido por arrastamento de ar (7) Aplicabilidade Industrial [0059] A invenção pode proporcionar 0 método de processamento por dessulfurização de aço fundido e 0 agente de dessulfurização que pode ser realizar de modo eficaz 0 processamento por dessulfurização sem usar CaF2 e fluxo pré-fusão.
Listagem de Referência:
instalação de LF panela tampa eletrodo
5, 6 lança submersa
7, 8 tijolo poroso com fundo de sopro aço fundido
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30/30 escória calha de suprimento de material de linha tubo de introdução de gás Ar

Claims (6)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Método de processamento por dessulfurização de aço fundido, caracterizado pelo fato de que compreende:
    adicionar um agente de dessulfurização contendo cal viva dentro de uma panela encerrando o aço fundido; e agitar o aço fundido na panela para reduzir uma concentração de enxofre no aço fundido, em que o agente de dessulfurização contém cal viva, em que uma soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 μίτι a 10 μίτι (inclusive de 0,5 μίτι e 10 μηπ) na cal viva é igual a ou maior do que 0,1 mL/g.
  2. 2. Método de processamento por dessulfurização de aço fundido, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a cal viva contém partículas, em que 90% ou mais das partículas contidas na cal viva tem um diâmetro de partícula variando a partir de 1 mm a 30 mm (inclusive de 1 mm e 30 mm).
  3. 3. Agente de dessulfurização, caracterizado pelo fato de que uma soma de volumes de poros tendo um diâmetro de poro variando a partir de 0,5 μίτι a 10 μίτι (inclusive de 0,5 μίτι e 10 μηπ) na cal viva é igual a ou maior do que 0,1 mL/g, em que a cal viva contém partículas, em que 90% ou mais das partículas contidas na cal viva tem um diâmetro de partícula variando a partir de 1 mm a 30 mm (inclusive de 1 mm e 30 mm).
  4. 4. Método de processamento por dessulfurização de aço fundido de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a agitação é realizada de modo a satisfazer uma densidade do pó em agitação representada pela fórmula (1) seguinte:
    Figure BR112019013592A2_C0001
    ε: densidade da potência de agitação (W/t) do gás de agitação de aço
    Petição 870190060896, de 28/06/2019, pág. 42/48
    2/2 fundido,
    Q : taxa de fluxo de gás (Nm3/min),
    1/1/: quantidade de aço fundido (t),
    Ti: temperatura do aço fundido (°C),
    Tg : temperatura do gás (°C), h : profundidade do banho (m), P: pressão ambiente (Pa) (1)
  5. 5. Método de processamento por dessulfurização de aço fundido, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1,2, e 4, caracterizado pelo fato de que uma quantidade de alumínio suprido para dentro do aço fundido dentro de 10 minutos depois do início do processamento por dessulfurização, o processamento por dessulfurização iniciando depois do aço fundido ser aproveitado a partir de um conversor, satisfaz a fórmula (2) seguinte:
    ([sol.Al] 1 - [sol.AI]2 + 0,05) < Wai< ([S0l.AI]i - [sol.AI]2 + 0,1) [sol.Al] 1 : limite superior padrão da concentração de Al (% em massa) em grau de aço a ser fabricado sendo fundido [sol.AI]2 : concentração de Al (% em massa) em aço fundido depois de aproveitamento a partir do conversor
    Wai : quantidade (kg/t) de Al suprido dentro de 10 minutos depois do início do processamento por dessulfurização de panela (2)
  6. 6. Método de processamento por dessulfurização de aço fundido, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2, 4, e 5, caracterizado pelo fato de que gás argônio é soprado para dentro da panela de tal modo que uma concentração de oxigênio na panela seja igual a ou menor do que 15%.
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