BR112014028246B1

BR112014028246B1 - ponta de mandril perfurante e método de produção de ponta de mandril perfurante

Info

Publication number: BR112014028246B1
Application number: BR112014028246-3A
Authority: BR
Inventors: Yosuke Tatebayashi; Yasuyoshi Hidaka; Yasuto Higashida; Kouji Nakaike; Takateru Inage
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2012-08-28
Filing date: 2013-08-01
Publication date: 2020-12-08
Also published as: RU2015105820A; EP2896716B1; CN104364414A; AR092222A1; WO2014034376A1; RU2605044C2; CN104364414B; EP2896716A1; JP5445724B1; EP2896716A4; MX365826B; US10300513B2; US20160053358A1; MX2015002241A; BR112014028246A2; JPWO2014034376A1

Abstract

TAMPÃO PERFURANTE E MÉTODO DE PRODUÇÃO DE TAMPÃO PERFURANTE. Um tampão perfurante inclui um corpo principal do tampão, e um revestimento pulverizado que é formado em uma superfície do corpo principal do tampão, e inclui ferro e óxido de ferro. Uma composição química do revestimento pulverizado inclui, em adição ao ferro e ao óxido de ferro, por massa%, C: 0,015% a 0,6%, Si: 0,05% a 0,5%, Mn: 0,1% a 1,0%, e Cu: 0 a 0,3%.

Description

Campo Técnico

[001] A presente invenção refere-se a uma ponta de mandril, e,mais particularmente, a uma ponta de mandril (daqui por diante, referido como uma "ponta de mandril perfurante") usado em um laminador perfurador que perfura e lamina um tarugo.

[002] Prioridade é reivindicada no Pedido de Patente JaponêsNo. 2012-187913, depositado em 28 de agosto de 2012, e os conteúdos do qual são aqui incorporados por referência.

[003] Um laminador perfurador é usada para produzir um tubo deaço sem costura através do processo Mannesman. O laminador perfurador inclui um par de cilindros inclinados e uma ponta de mandril per- furante. A ponta de mandril perfurante é disposta em uma linha de passagem entre o par de cilindros inclinados. O laminador perfurador prensa a ponta de mandril no tarugo, enquanto que gira o tarugo na direção circunferencial usando os cilindros inclinados para perfurar e laminar o tarugo, produzindo, desse modo, uma lupa.

[004] O laminador perfurador perfura e lamina o tarugo aquecidoa uma alta temperatura. Portanto, a ponta de mandril perfurante prensado no tarugo é exposto à alta temperatura, e recebe uma alta pressão. Portanto, a ponta de mandril perfurante é provável de ser submetido a erosão e apreensão.

[005] Geralmente, camada oxidada (carepa) é formada na superfície de um material base da ponta de mandril perfurante. A camada oxidada (carepa) bloqueia calor a partir do bilhete, e suprime a geração de erosão. Além disso, a camada oxidada (carepa) suprime a geração de apreensão.

[006] Contudo, a camada oxidada (carepa) se desgasta quando o tarugo é perfurado e laminado. Quando a camada oxidada (carepa) é removida, a temperatura do material base da ponta de mandril perfu- rante é aumentada, e, desse modo, a ponta de mandril perfurante sofreerosão.

[007] De modo a aperfeiçoar uma frequência de uso da ponta demandril perfurante, é sugerido que um revestimento pulverizado seja formado na superfície do material base (corpo principal da ponta de mandril) da ponta de mandril perfurante (por exemplo, se referir aos Documentos de Patente 1 e 2).

Documento da Técnica Anterior Documento de Patente

[008] Documento de Patente 1 Pedido de Patente ExaminadoJaponês, Segunda Publicação No. S59-13924

[009] Documento de Patente 2 Publicação de Patente JaponesaNo. 4279350

[0010] Documento de Patente 3 Pedido de Patente ExaminadoJaponês, Segunda Publicação No. H04-8498

[0011] Documento de Patente 4 Pedido de Patente Não-Examinado Japonês, Primeira Publicação No. H10-180315

Descrição da Invenção Problema que a Invenção soluciona

[0012] Nas pontas de mandril perfurantes revelados nos Documentos de Patentes 1 e 2, a perfuração-laminação do tarugo é repetida, e, desse modo, danos, tais como rugas ou fraturas, ocorrem no revestimento pulverizado. Contudo, nas pontas de mandril perfurantes revelados nos Documentos de Patentes 1 e 2, se o revestimento pulverizado é formado na superfície do corpo principal da ponta de mandril novamente, a ponta de mandril perfurante pode ser reutilizado como a ponta de mandril perfurante para produzir a lupa tendo o mesmo tamanho. Isto é, a frequência de uso da ponta de mandril perfurante éaperfeiçoada.

[0013] Contudo, quando o revestimento pulverizado da ponta demandril perfurante é facilmente danificado, é necessário formar o revestimento pulverizado numerosas vezes novamente. Como um resultado, a ponta de mandril perfurante deve ser frequentemente removido a partir do laminador perfurador, e uma operação de pulverização deve ser realizada, e, desse modo, existe um interesse que a eficiência de produção da lupa possa ser diminuída.

[0014] A presente invenção é produzida em consideração dos problemas acima descritos, e um objetivo desta é proporcionar uma ponta de mandril perfurante capaz de suprimir uma diminuição na eficiência de produção da lupa, e um método de produção deste.

Meios para Solucionar os Problemas

[0015] De modo a solucionar os problemas acima descritos e alcançar o objetivo da presente invenção, a presente invenção adota as seguintes medidas. Isto é,

[0016] De acordo com um aspecto da presente invenção, é proporcionado uma ponta de mandril perfurante incluindo: um corpo principal da ponta de mandril; e um revestimento pulverizado que é formado em uma superfície do corpo principal da ponta de mandril, e inclui ferro e óxido de ferro. Uma composição química do revestimento pulverizado inclui, em adição ao ferro e ao óxido de ferro, por massa%, C: 0,015% a 0,6%, Si: 0,05% a 0,5%, Mn: 0,1% a 1,0%, e Cu: 0 a 0,3%.

[0017] Na ponta de mandril perfurante descrito em (1), um teor deC na composição química do revestimento pulverizado pode ser 0,2% a 0,6%.

[0018] Na ponta de mandril perfurante descrito em (1) ou (2), umteor de Cu na composição química do revestimento pulverizado pode ser 0,05% a 0,3%.

[0019] De acordo com outro aspecto da presente invenção, é pro- porcionado um método de produção de uma ponta de mandril perfu- rante incluindo um corpo principal da ponta de mandril, e um revestimento pulverizado que é formado em uma superfície do corpo principal da ponta de mandril , o método de produção incluindo, um processo de formação do revestimento pulverizado na superfície do corpo principal da ponta de mandril por recobrimento por aspersão térmica de uma barra de aço na superfície do corpo principal da ponta de mandril. Uma composição química da barra de aço inclui, por massa%, C: 0,05% a 1,1%, Si: 0,4% a 1,3%, Mn: 0,2% a 2,0%, Cu: 0 a 0,5%, e Fe.

[0020] No método de produção de uma ponta de mandril perfuran-te descrito em (4), um teor de C na composição química da barra de aço pode ser 0,6% a 1,1%.

[0021] No método de produção de uma ponta de mandril perfuran-te descrito em (4) ou (5), um teor de Cu na composição química da barra de aço pode ser 0,05% a 0,5%.

Efeito da Invenção

[0022] De acordo com os aspectos, desde que a resistência dorevestimento pulverizado da ponta de mandril perfurante é aperfeiçoada (isto é, uma vida útil do revestimento pulverizado é aperfeiçoada), não é necessário remover frequentemente a ponta de mandril perfu- rante de um laminador perfurador. Como um resultado, a eficiência de produção de uma lupa pode ser suprimida de ser diminuída.

Breve Descrição dos Desenhos

[0023] A FIG. 1 é uma vista esquemática mostrando uma configuração de um laminador perfurador geral.

[0024] A FIG. 2 é uma vista em corte transversal longitudinal deuma ponta de mandril perfurante de acordo com uma concretização da presente invenção.

[0025] A FIG. 3 é uma vista em corte transversal mostrando umexemplo de uma barra de aço que é usado para formação de um re-vestimento pulverizado.

Melhor Modo para Efetuar a Invenção

[0026] Daqui por diante, uma ponta de mandril perfurante, deacordo com uma concretização da presente invenção, e um método de produção deste, serão descritos com referência aos desenhos. Os mesmos numerais de referência são fixados às mesmas porções, ou às porções correspondentes dos desenhos, e as descrições não são repetidas.

[0027] A FIG. 1 é uma vista esquemática mostrando uma configuração de um laminador perfurador 30 em geral. No laminador perfurador 30, uma ponta de mandril perfurante PP é montado em uma ponta de um metal de núcleo 34, e é disposto em uma linha de passagem PL entre um par de cilindros inclinados 32 e 32. Quando perfuração- laminação é realizado, a ponta de mandril perfurante PP é prensado no interior de um tarugo 36. Portanto, a ponta de mandril perfurante PP é exposto a uma alta temperatura, e recebe uma alta pressão.

[0028] Conforme descrito acima, na técnica relacionada, é sugerido que o revestimento pulverizado seja formado na superfície do corpo principal da ponta de mandril que é um material base da ponta de mandril perfurante PP. Quando o revestimento pulverizado da ponta de mandril perfurante PP é facilmente danificado, de modo a formar o revestimento pulverizado novamente, a ponta de mandril perfurante PP deve ser frequentemente removido a partir do laminador perfurador 30, e uma operação de pulverização (uma operação de restauração do revestimento pulverizado) deve ser realizada. Na ponta de mandril per- furante PP, pelo aumento da resistência do revestimento pulverizado (isto é, extensão de uma vida útil do revestimento pulverizado), não é necessário formar novos revestimentos pulverizados numerosas vezes novamente.

[0029] Consequentemente, na ponta de mandril perfurante, de acordo com a presente concretização, um revestimento pulverizado incluindo óxido de ferro é formado em uma superfície de um corpo principal da ponta de mandril por recobrimento por aspersão térmica de uma barra de aço incluindo pelo menos, por massa%, C (carbono) de 0,05% a 1,1%, Si (silício) de 0,4% a 1,3%, e Mn (manganês) de 0,2% a 2,0%, e o restante incluindo Fe (ferro) e impurezas.

[0030] O teor de C do revestimento pulverizado é mais baixo doque o teor de C da barra de aço. Consequentemente, de modo a assegurar a resistência do revestimento pulverizado, o teor de C da barra de aço é ajustado, considerando-se uma quantidade diminuída de C devido a recobrimento por aspersão térmica. Neste caso, desde que a resistência do revestimento pulverizado seja assegurada, o revestimento pulverizado não é facilmente danificado. Como um resultado, a vida útil do revestimento pulverizado é prolongada.

[0031] O teor de Si da barra de aço é ajustado a partir do ponto devista de assegurar a lubricidade do revestimento pulverizado. Neste caso, desde que a lubricidade do revestimento pulverizado é assegurada, a eficiência de perfuração é aumentada. Isto é, a ponta de mandril perfurante é facilmente prensado no interior do tarugo durante a perfuração, e, desse modo, o tarugo não desliza facilmente com relação aos cilindros inclinados. Consequentemente, o tempo de perfuração é encurtado, e o tempo de contato entre a ponta de mandril perfu- rante e o tarugo é encurtado. Como um resultado, o revestimento pulverizadonão é facilmente danificado, e, desse modo, a vida útil do revestimento pulverizado é prolongada.

[0032] Além disso, desde que o revestimento pulverizado é formado por recobrimento por aspersão térmica da barra de aço, o custo de produção do revestimento pulverizado pode ser suprimido. Em seguida, a ponta de mandril perfurante, de acordo com a presente concretização, será descrito em detalhe.

[0033] A FIG. 2 é uma vista em corte transversal de uma ponta demandril perfurante 10, de acordo com a presente concretização. Conforme mostrado na FIG. 2, a ponta de mandril perfurante 10 inclui um corpo principal da ponta de mandril 12 e um revestimento pulverizado 14.

[0034] O corpo principal da ponta de mandril 12 é configurado deuma composição química bem conhecida, e inclui uma forma bem conhecida.

[0035] O revestimento pulverizado 14 é formado na superfície docorpo principal da ponta de mandril 12. O revestimento pulverizado 14 inclui ferro e óxido de ferro (por exemplo, Fe3O4, FeO, ou similares). O revestimento pulverizado 14 inclui, por massa%, C: 0,015% a 0,6%, Si: 0,05% a 0,5%, Mn: 0,1% a 1,0%, e Cu: 0 a 0,3%, em adição ao ferro e ao óxido de ferro. O restante do revestimento pulverizado 14 é impureza. O revestimento pulverizado 14 é formado por recobrimento por aspersão térmica da barra de aço na superfície do corpo principal da ponta de mandril 12.

[0036] A barra de aço inclui, por massa%, C de 0,05% a 1,1%, Side 0,4% a 1,3%, Mn de 0,2% a 2,0%, e Cu de 0% a 0,5%, e o restante incluindo Fe e impurezas. Daqui por diante, cada elemento será descrito.

[0037] O C aumenta a resistência do revestimento pulverizado 14.Se o teor de C é muito baixo, o efeito de aumentar a resistência não pode ser efetivamente obtido. Se a resistência do revestimento pulverizado 14 é baixa, o revestimento pulverizado 14 é facilmente deformado durante perfuração-laminação, e rugas são facilmente formadas no revestimento pulverizado 14. Por outro lado, se o teor de C é muito alto, a dureza do revestimento pulverizado 14 é diminuída. Portanto, fraturas ocorrem facilmente no revestimento pulverizado 14. Consequentemente, o teor de C é 0,05% a 1,1%. Um limite inferior do teor de C é preferivelmente 0,2%, e, mais preferivelmente, 0,6%. Um limite superior do teor de C é preferivelmente 1,0%, e, mais preferivelmente, 0,9%.

[0038] O teor de C do revestimento pulverizado 14 é mais baixo doque o teor de C da barra de aço. Por exemplo, quando o teor de C da barra de aço é 0,05%, o teor de C do revestimento pulverizado 14 é aproximadamente 0,02%.

[0039] O Si aumenta a lubricidade do revestimento pulverizado 14.Se o teor de Si é muito baixo, o efeito de aumentar a lubricidade não pode ser efetivamente obtido. Portanto, a perfuração é eficientemente diminuída, e a vida útil do revestimento pulverizado 14 é diminuída. Por outro lado, se o teor de Si é muito alto, a dureza do revestimento pulverizado 14 é diminuída. Portanto, fraturas ocorrem facilmente no revestimento pulverizado 14. Além disso, se o teor de Si é muito alto, o revestimento pulverizado 14 é facilmente fundido no momento da per- furação-laminação. Portanto, o revestimento pulverizado 14 é facilmente desgastado. Consequentemente, o teor de Si é 0,4% a 1,3%.

[0040] O Mn aumenta a resistência do revestimento pulverizado14. Se o teor de Mn é muito baixo, o efeito de aumentar a resistência não pode ser efetivamente obtido. Portanto, o revestimento pulverizado 14 é facilmente deformado, e rugas são facilmente formadas no revestimento pulverizado 14. Por outro lado, se o teor de Mn é muito alto, a dureza do revestimento pulverizado 14 é diminuída. Portanto, fraturas ocorrem facilmente no revestimento pulverizado 14. Consequentemente, o teor de Mn é 0,2% a 2,0%. Um limite superior do teor de Mn é preferivelmente 1,5%.

[0041] O restante da barra de aço é Fe e impurezas. As impurezassão elementos que são minério ou escarpa usado como uma matéria prima da barra de aço, ou elementos que são misturados do ambiente ou similares, de um processo de produção. Por exemplo, as impurezas são P, S, oxigênio (O), ou similares. O teor de P incluído na barra de aço é preferivelmente 0,030% ou menos, e, mais preferivelmente, 0,01% ou menos. O teor de S é preferivelmente 0,0030% ou menos, e, mais preferivelmente, 0,001% ou menos.

[0042] Na barra de aço acima descrito, ao invés de uma porção deFe, Cu de 0,5% ou menos pode ser adicionalmente incluído. Isto é, Cu é um elemento seletivo.

[0043] O Cu mantém favoravelmente a condutividade da barra deaço quando a recobrimento por aspersão térmica é realizada. Se o teor de Cu excede 0,5%, a dureza do revestimento pulverizado 14 é danificada. Consequentemente, o teor de Cu é 0,5% ou menos. Um limite inferior do teor de Cu é preferivelmente 0,05%. Se o teor de Cu é 0,05% ou mais, quando a recobrimento por aspersão térmica é realizada, a barra de aço pode ser estavelmente suprido.

[0044] Além disso, na barra de aço, ao invés de uma porção deFe, elementos outros do que Cu acima descritos podem ser incluídos. Por exemplo, como outros elementos, existem Al, W, Ni, Mo, Nb, e similares. Contudo, é preferível que a barra de aço inclua Fe como um componente principal, e inclua pelo menos C, Si, e Mn tendo teor descrito acima.

[0045] A barra de aço pode ser sólido, ou pode ser uma barra deaço mostrado na FIG. 3. A barra de aço 20 mostrado na FIG. 3 inclui um invólucro externo 22 e uma pluralidade de cargas 24.

[0046] O invólucro externo 22 tem uma forma de tubo e inclui Fe.As cargas 24 são cheias no invólucro externo 22. Por exemplo, as cargas 24 são partículas de Fe-Mn, pó de Si, e pó de Fe-C. Uma quantidade de enchimento das cargas 24 é ajustada, considerando-se o teor de C, Si, e Mn no invólucro externo 22. Uma composição química da barra de aço 20 é analisada em um estado onde a barra de aço 20 é fundido. Como um resultado da análise, se o teor de C, Si, e Mn está dentro das faixas acima descritas, a barra de aço é incluído na presente invenção. Além disso, por exemplo, a carga 24 pode ser granular, pulverizada ou fibrosa.

[0047] Por exemplo, uma espessura do revestimento pulverizado14 é 400 um a 1200 ^m. A espessura do revestimento pulverizado 14 não é necessariamente constante. Por exemplo, uma porção de ponta do revestimento pulverizado 14 pode ser mais espessa do que outras porções.

[0048] Antes do revestimento pulverizado 14 ser formado, jatea-mento pode ser realizado em uma superfície do corpo principal da ponta de mandril 12 na qual o revestimento pulverizado 14 é formado. Consequentemente, a superfície do corpo principal da ponta de mandril 12 é enrugada, e adesão do revestimento pulverizado 14 é aperfeiçoada.

[0049] Uma razão ocupada pelo óxido de ferro no revestimentopulverizado 14 é preferivelmente 55% em volume a 80% em volume. Por exemplo, na razão ocupada pelo óxido de ferro no revestimento pulverizado 14, a razão do lado da superfície do revestimento pulverizado 14 é mais alta do que do lado do corpo principal da ponta de mandril 12. Por exemplo, neste caso, a razão ocupada pelo óxido de ferro no revestimento pulverizado 14 é 40% do volume ou menos na porção de limite entre o revestimento pulverizado 14 e o corpo principal da ponta de mandril 12, e é 55% do volume a 80% do volume na porção de superfície do revestimento pulverizado 14. Por exemplo, de modo a mudar a razão ocupada pelo óxido de ferro no revestimento pulverizado 14, uma distância (uma distância de pulverização) de um bocal de pulverização do dispositivo de recobrimento por aspersão térmica para o corpo principal da ponta de mandril 12 pode ser mudada.

Exemplo

[0050] Uma pluralidade das pontas de mandril perfurantes foi preparada em que as composições químicas dos barras de aço usadas para formar o revestimento pulverizado foram diferentes entre si, e uma frequência de perfuração de cada ponta de mandril perfurante, condições de dano do revestimento pulverizado, e eficiência de perfuração, foram examinadas.

Método de Teste

[0051] Barras de aço tendo composições químicas mostradas na Tabela 1 foram preparados. Tabela 1

[0052] As composições químicas dos barras de aço dos Exemplos1 a 6 estavam dentro da faixa da presente invenção. Nos barras de aço dos Exemplos Comparativos 1 a 7, qualquer um elemento da composição química estava fora da faixa da presente invenção.

[0053] Os revestimentos pulverizados foram formados nas superfícies dos corpos principais da ponta de mandril por recobrimento por aspersão térmica de cada barra de aço na mesma condição de produção, e, desse modo, as pontas de mandril perfurantes foram produzidos. Todas as percentagens de teor (volume) do óxido de ferro no re-vestimento pulverizado em cada ponta de mandril perfurante foram 20% na porção de limite entre o revestimento pulverizado e o corpo principal da ponta de mandril, e foram 70% na porção de superfície do revestimento pulverizado. Em todas as espessuras do revestimento pulverizado, as pontas foram 1200 ^m, e porções outras do que as pontas foram 400 um.

[0054] Na Tabela 2, as composições químicas dos revestimentospulverizados que foram formados nas superfícies dos corpos principais da ponta de mandril pelos barras de aço tendo as composições químicas dos Exemplos 1 a 6, e composições químicas dos revestimentos pulverizados que foram formados nas superfícies dos corpos principais da ponta de mandril pelos barras de aço tendo as composições químicas dos Exemplos Comparativos 1 a 7, foram mostradas. Conforme mostrado na Tabela 2, as composições químicas dos revestimentos pulverizados que foram formados nas superfícies dos corpos principais da ponta de mandril pelos barras de aço tendo as composições químicas dos Exemplos 1 a 6 estavam dentro da faixa da presente invenção. Tabela 2

[0055] A perfuração-laminação foi realizada no tarugo usando aspontas de mandril perfurantes. O tarugo foi aço de 13Cr, e tem um di-âmetro de 191 mm e um comprimento de 2200 mm. Após a perfura- ção-laminação ser realizada no tarugo, as condições de dano dos re-vestimentos pulverizados das pontas de mandril perfurantes foram confirmadas visualmente. Além disso, os comprimentos nas direções axiais das pontas de mandril perfurantes após a perfuração-laminação foram medidos. Quando uma quantidade de deformação do comprimento na direção axial da ponta de mandril perfurante foi 3 mm, quando dano do revestimento pulverizado ocorreu, ou quando a ponta de mandril perfurante sofreu erosão, os testes terminaram. Contudo, mesmo quando dano do revestimento pulverizado ocorreu, e a ponta de mandril perfurante sofreu erosão, em um caso onde foi considerado que falha interna não ocorreu em uma lupa que foi obtido por realização do perfuração-laminação, se uma quantidade de deformação do comprimento na direção axial da ponta de mandril perfurante não foi 3 mm, o teste foi continuado. Além disso, a razão porque o teste terminou quando a quantidade de deformação do comprimento na direção axial da ponta de mandril perfurante foi 3 mm é porque o revestimento pulverizado foi desgastado e afinado devido a perfuração-laminação, o efeito de isolamento térmico do revestimento pulverizado foi diminuído, e o corpo principal da ponta de mandril foi deformado.

[0056] Após o n-ésimo laminação (n é um número natural), quandoa quantidade de deformação do comprimento na direção axial da ponta de mandril perfurante foi 3 mm, nos casos onde dano do revestimento pulverizado ocorreu, e a ponta de mandril perfurante sofreu erosão, a frequência de perfuração da ponta de mandril perfurante foi ajustada como n-1 vezes. A resistência dos revestimentos pulverizados foi ava-liada com base na frequência de perfuração.

[0057] Uma definição da eficiência de perfuração é conforme segue. Uma velocidade (daqui por diante, referida como uma "velocidade de transporte") quando o tarugo é transportado na direção axial é de-terminada pelo número de rotação dos cilindros inclinados. Contudo, uma velocidade de transporte real é influenciada por resistência fricci- onal entre a ponta de mandril perfurante e o tarugo, ou similares. Con-sequentemente, a velocidade de transporte real é mais baixa do que a velocidade de transporte teórica que é calculada a partir do número de rotação dos cilindros inclinados. Esta razão de velocidade ([(velocidade de transporte real) / (velocidade de transporte teórica)] □ 100 (%)) é a eficiência de perfuração. A eficiência de perfuração foi obtida para cada perfuração-laminação do tarugo. A lubricidade do revestimento pulverizado foi avaliada baseada em um valor médio da eficiência de perfuração.

Resultados do Teste

[0058] Os resultados do teste são mostrados em ambas as Tabelas 1 e 2. As frequências de perfuração das pontas de mandril perfu- rantes incluindo os revestimentos pulverizados formados por recobri- mento por aspersão térmica dos barras de aço dos Exemplos 1 a 6 foram mais altas do que as frequências de perfuração das pontas de mandril perfurantes incluindo os revestimentos pulverizados formados por recobrimento por aspersão térmica dos barras de aço dos Exemplos Comparativos 1 a 7. Consequentemente, os revestimentos pulverizados que foram formados por recobrimento por aspersão térmica dos barras de aço dos Exemplos 1 a 6 têm resistência mais alta do que os revestimentos pulverizados que foram formados por recobri- mento por aspersão térmica dos barras de aço dos Exemplos Comparativos 1 a 7.

[0059] As frequências de perfuração das pontas de mandril perfu-rantes incluindo os revestimentos pulverizados formados por recobri- mento por aspersão térmica dos barras de aço dos Exemplos 2 a 6 foram mais altas do que a frequência de perfuração da ponta de mandril perfurante incluindo o revestimento pulverizado formado por reco- brimento por aspersão térmica da barra de aço do Exemplo 1. Foi con-firmado que o limite inferior do teor de C da barra de aço foi preferi-velmente 0,6%.

[0060] Em todos as pontas de mandril perfurantes incluindo os revestimentos pulverizados formados por recobrimento por aspersão térmica dos barras de aço dos Exemplos 1 a 6, as quantidades de de-formação dos comprimentos nas direções axiais das pontas de mandril perfurantes foram 3 mm, e, desse modo, os testes terminaram. Quando os testes terminaram, danos, tais como faturas ou rugas, não estavam presentes nos revestimentos pulverizados que foram incluídos em cada ponta de mandril perfurante.

[0061] Além disso, a eficiência de perfuração das pontas de mandril perfurantes, incluindo os revestimentos pulverizados formados pela recobrimento por aspersão térmica dos barras de aço dos Exemplos 1 a 6, foi mais alta do que a eficiência de perfuração das pontas de mandril perfurantes incluindo os revestimentos pulverizados formados por recobrimento por aspersão térmica dos barras de aço dos Exemplos Comparativos 1 a 7.

[0062] Na barra de aço do Exemplo Comparativo 1, o teor de C foimais baixo do que o limite inferior da faixa da presente invenção. Con-sequentemente, rugas ocorrerem no revestimento pulverizado, e a fre-quência de perfuração foi abaixada. Desde que a resistência do reves-timento pulverizado foi abaixada, foi considerado que fluxo plástico ocorreu no revestimento pulverizado no momento da perfuração- laminação, e as rugas foram geradas.

[0063] Na barra de aço do Exemplo Comparativo 2, o teor de C foimais alto do que o limite superior da faixa da presente invenção. Con-sequentemente, fraturas ocorreram no revestimento pulverizado, e a frequência de perfuração foi abaixada. Desde que a dureza do reves-timento pulverizado foi abaixada, foi considerado que fraturas ocorreram.

[0064] Na barra de aço do Exemplo Comparativo 3, o teor de Si foimais baixo do que o limite inferior da faixa da presente invenção. Con-sequentemente, a eficiência de perfuração foi baixa. Foi considerado que a baixa eficiência de perfuração foi gerada devido ao fato que a lubricidade do revestimento pulverizado foi diminuída. Além disso, desde que a eficiência de perfuração foi baixa, a erosão da ponta de mandril perfurante ocorreu, e, como um resultado, a frequência de perfuração foi abaixada.

[0065] Na barra de aço do Exemplo Comparativo 4, o teor de Si foimais baixo do que o limite inferior da faixa da presente invenção. Con-sequentemente, a eficiência de perfuração foi baixa. Foi considerado que a baixa eficiência de perfuração foi gerada devido ao fato que a lubricidade do revestimento pulverizado foi diminuída. Além disso, desde que a eficiência de perfuração foi baixa, a erosão da ponta de mandril perfurante ocorreu, e, como um resultado, a frequência de perfuração foi abaixada.

[0066] Na barra de aço do Exemplo Comparativo 5, o teor de Si foimais alto do que o limite superior da faixa da presente invenção. Con-sequentemente, fraturas ocorreram no revestimento pulverizado, e a frequência de perfuração foi abaixada. Desde que a dureza do reves-timento pulverizado foi abaixada, foi considerado que fraturas ocorreram.

[0067] Na barra de aço do Exemplo Comparativo 6, o teor de Mnfoi mais baixo do que o limite inferior da faixa da presente invenção. Consequentemente, rugas ocorreram no revestimento pulverizado, e a frequência de perfuração foi abaixada. Desde que a resistência do re-vestimento pulverizado foi abaixada, foi considerado que fluxo plástico ocorreu no revestimento pulverizado no momento da perfuração- laminação, e rugas foram geradas.

[0068] Na barra de aço do Exemplo Comparativo 7, o teor de Mnfoi mais alto do que o limite inferior da faixa da presente invenção. Consequentemente, fraturas ocorreram no revestimento pulverizado, e a frequência de perfuração foi abaixada. Desde que a dureza do re-vestimento pulverizado foi abaixada, foi considerado que fraturas ocor-rerem.

[0069] Conforme descrito acima, a concretização da presente invenção é descrita em detalhes. Contudo, a concretização é meramente exemplo, e a presente invenção não é limitada à concretização no todo.Descrição dos Numerais e Sinais de Referência 10: ponta de mandril perfurante 12: corpo principal da ponta de mandril 14: revestimento pulverizado 20: barra de aço 22: capa exterior 24: pluralidade de cargas 30: laminador perfurante 32: rolos inclinados 34: núcleo de metal 36: tarugo PP: ponta de mandril perfurante PL: linha de passe

Claims

1. Ponta de mandril perfurante (10) para um laminador per-furador, que perfura e rola um tarugo, caracterizado pelo fato de que compreende: um corpo principal da ponta de mandril (12); e um revestimento pulverizado (14) que é formado em uma superfície do corpo principal da ponta de mandril (12), e inclui ferro e óxido de ferro, no qual uma composição química do revestimento pulveri-zado (14) inclui, em adição ao ferro e ao óxido de ferro, em % em massa, C: 0,015% a 0,6%, Si: 0,05% a 0,5%, Mn: 0,1% a 1,0%, e Cu: 0 a 0,3%.

2. Ponta de mandril perfurante (10), de acordo com a rei-vindicação 1, caracterizado pelo fato de que um teor de C na composição química do revestimento pul-verizado (14) é 0,2% a 0,6%.

3. Ponta de mandril perfurante (10), de acordo com a rei-vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que um teor de Cu na composição química do revestimento pul-verizado (14) é 0,05% a 0,3%.

4. Método de produção de uma ponta de mandril perfurante (10) para um laminador perfurante que perfura e rola um tarugo, incluindo um corpo principal da ponta de mandril (12), e um revestimento pulverizado (14) que é formado em uma superfície do corpo principal da ponta de mandril (12), sendo o método de produção, caracterizado pelo fato de que compreende: um processo de formação do revestimento pulverizado (14) na superfície do corpo principal da ponta de mandril (12) por recobri- mento por aspersão térmica de uma barra de aço na superfície do corpo principal da ponta de mandril (12), em que uma composição química da barra de aço inclui, em % em massa, C: 0,05% a 1,1%, Si: 0,4% a 1,3%, Mn: 0,2% a 2,0%, Cu: 0 a 0,5%, e Fe.

5. Método de produção de uma ponta de mandril perfurante (10), de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que um teor de C na composição química da barra de aço é 0,6% a 1,1%.

6. Método de produção de uma ponta de mandril perfurante (10), de acordo com a reivindicação 4 ou 5, caracterizado pelo fato de que um teor de Cu na composição química da barra de aço é 0,05% a 0,5%.