WO2020175547A1 - オイル戻し装置 - Google Patents

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WO2020175547A1
WO2020175547A1 PCT/JP2020/007723 JP2020007723W WO2020175547A1 WO 2020175547 A1 WO2020175547 A1 WO 2020175547A1 JP 2020007723 W JP2020007723 W JP 2020007723W WO 2020175547 A1 WO2020175547 A1 WO 2020175547A1
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WO
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oil
valve
compressor
refrigerant
hole
Prior art date
Application number
PCT/JP2020/007723
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English (en)
French (fr)
Inventor
孝紀 横井
押谷　洋
陽一郎 河本
陽平 長野
紘志 前田
Original Assignee
株式会社デンソー
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Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社デンソー filed Critical 株式会社デンソー
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
    • F25B43/02—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat for separating lubricants from the refrigerant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems

Definitions

  • the present disclosure relates to an oil return device that returns oil to a compressor of a refrigeration cycle device.
  • the oil contained in the accumulator connected to the cooling medium suction side of the compressor of the refrigeration cycle device and the oil discharged from the compressor is separated, and the separated oil is separated.
  • oil separators and the like that are returned to the compressor for example, see Patent Document 1.
  • Patent Document 1 Japanese Unexamined Patent Publication No. 2 0 1 3 _ 1 0 8 7 10
  • the flow passage opening of the oil flow passage through which oil flows toward the sliding portion of the compressor is fixed. That is, the flow passage cross-sectional area of the free passage does not change. For this reason, it is not possible to adjust the oil return amount, which is the flow rate of oil returned to the sliding portion of the compressor.
  • a valve mechanism that adjusts the flow rate of oil flowing through the oil flow path.
  • An example of the valve mechanism is a solenoid valve.
  • the size of the conventional electromagnetic valve is large. Therefore, if the oil return device is equipped with a solenoid valve, the size of the oil return device increases.
  • the present disclosure controls the amount of oil return while suppressing an increase in the size of the oil return device. ⁇ 2020/175547 2 (:171? 2020/007723
  • An object of the present invention is to provide an oil return device that can adjust the level.
  • a flow passage forming portion that forms an oil flow passage through which oil flows from an oil storage chamber that stores oil toward the sliding portion of the compressor;
  • valve part provided in the flow path forming part for adjusting the flow rate of oil flowing through the oil flow path.
  • the valve component is
  • An oil chamber through which oil flows, a first oil hole communicating with the oil chamber, and a base portion having a second oil hole communicating with the oil chamber;
  • a drive unit that displaces when its own temperature changes
  • An amplification unit that amplifies the displacement due to the change in the temperature of the drive unit
  • the movable unit By moving the displacement amplified by the amplification unit and moving in the oil chamber, the movable unit has a movable unit that switches between communication and cutoff between the first oil hole and the second oil hole through the oil chamber.
  • the drive section When the drive section is displaced due to a change in temperature, the drive section biases the amplification section at the bias position, so that the amplification section displaces with the hinge as a fulcrum and the amplification section is connected at the connection position between the amplification section and the movable section. Urges the movable part,
  • the distance from the hinge to the connecting position is longer than the distance from the hinge to the biasing position.
  • the valve component is used as the valve mechanism for adjusting the flow rate of the oil flowing through the oil flow path.
  • Valve parts can be easily miniaturized compared to conventional solenoid valves. Since the amplification part of the valve component functions as a lever, the displacement amount according to the temperature change of the drive part is amplified by the lever and transmitted to the movable part. The displacement amount of the drive unit is amplified by using the lever, which contributes to miniaturization compared to the conventional solenoid valve that does not use such a lever. Therefore, it is possible to adjust the oil return amount while suppressing an increase in the size of the oil return device.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing a configuration of a refrigeration cycle apparatus of a first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the accumulator of the first embodiment.
  • FIG. 3 is an enlarged view of area II in FIG.
  • FIG. 4 is an exploded perspective view of the microvalve of the first embodiment.
  • FIG. 5 is a side view of the microvalve of the first embodiment.
  • Fig. 6 is a sectional view taken along line 1_1 of Fig. 5.
  • FIG. 7 is a sectional view taken along line 11_11 of FIGS.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the microvalve corresponding to FIG.
  • FIG. 9 is a sectional view taken along line IX-IX in FIG.
  • FIG. 10 is a diagram showing the relationship between the valve state of the microvalve and the flow rate of oil in the first embodiment.
  • FIG. 11 is a diagram showing a relationship between a flow path opening degree of a micro valve and an oil flow rate in the second embodiment.
  • FIG. 12 A sectional view of a compressor of a third embodiment.
  • FIG. 13 is an enlarged view of a region XIII in FIG.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of a part of the compressor of the fourth embodiment and is a view corresponding to FIG.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of the microvalve of the fifth embodiment, corresponding to FIG. 6.
  • FIG. 16 is an enlarged view of the area XVI in FIG.
  • the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment includes an accumulator 12 to which the oil return device of the present disclosure is applied.
  • the refrigeration cycle device 10 is installed in a vehicle and is used in a vehicle air conditioner.
  • the refrigeration cycle device 10 switches between cooling and heating by switching the refrigerant flow.
  • the refrigeration cycle system 10 includes a compressor 14, a radiator 16, a heating expansion valve 18, an outdoor heat exchanger 20 and a cooling expansion valve 22. , Equipped with an evaporator 24.
  • the compressor 14 is an electric compressor.
  • the compressor 14 compresses the drawn refrigerant and discharges it.
  • the refrigerant contains oil for lubricating the sliding parts of the compressor 14.
  • Oil is a refrigerating machine oil that is incompatible or hardly soluble with a liquid-phase refrigerant.
  • the radiator 16 radiates the heat of the refrigerant discharged from the compressor 14.
  • the radiator 16 is arranged inside the case 32 of the air conditioning unit 30.
  • the radiator 16 is a heat exchanger for heating which heats the air by exchanging heat between the air and the refrigerant flowing toward the passenger compartment.
  • the heating expansion valve 18 decompresses and expands the refrigerant flowing out from the radiator 16 during heating.
  • the outdoor heat exchanger 20 exchanges heat between the refrigerant and the air outside the vehicle compartment.
  • the cooling expansion valve 22 decompresses and expands the refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 20 during cooling.
  • the evaporator 24 evaporates the refrigerant flowing out from the cooling expansion valve 22 during cooling.
  • the evaporator 24 is arranged inside the case 3 2 on the upstream side of the radiator 16 in the air flow.
  • the evaporator 24 is a heat exchanger for cooling, which cools the air by exchanging heat between the refrigerant and the air flowing into the vehicle interior.
  • the accumulator 12 is connected to the refrigerant suction side of the compressor 14. That is, the accumulator 12 is installed between the refrigerant suction side of the compressor 14 and the refrigerant outlet side of the evaporator 24.
  • the accumulator 12 separates the refrigerant sucked into the compressor 14 into a gas-phase refrigerant and a liquid-phase refrigerant, allows the separated gas-phase refrigerant to flow into the compressor 14 and stores the separated liquid-phase refrigerant.
  • the structure of the accumulator 1 2 will be described later. ⁇ 2020/175 547 5 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the refrigeration cycle device 10 includes a first bypass flow passage 25 and a first solenoid valve 26 that opens and closes the first bypass flow passage 25.
  • the first bypass flow passage 25 is a flow passage for the refrigerant that has flowed out of the outdoor heat exchanger 20 to bypass the cooling expansion valve 22 and the evaporator 24 and lead to the accumulator 1 2. ..
  • the first solenoid valve 26 is a first switching valve that switches between a refrigerant flow through which the refrigerant flows through the evaporator 24 and a refrigerant flow through which the refrigerant flows through the first bypass passage 25.
  • a three-way valve may be used instead of the first solenoid valve 26.
  • the refrigeration cycle device 10 includes a second bypass passage 27 and a second solenoid valve 28 that opens and closes the second bypass passage 27.
  • the second bypass flow path 27 is a flow path of the refrigerant that flows out from the radiator 16 and bypasses the heating expansion valve 18 to lead to the outdoor heat exchanger 20.
  • the second solenoid valve 28 is a second switching valve that switches between a refrigerant flow in which the refrigerant flows through the heating expansion valve 18 and a refrigerant flow in which the refrigerant flows through the second bypass passage 27.
  • a blower 34 and an air mix door 36 are arranged inside the case 32.
  • the blower 34 forms an air flow toward the passenger compartment.
  • the aerodynamics door 36 adjusts the mixing ratio of the air flowing through the radiator 16 and the air bypassing the radiator 16.
  • the first electromagnetic valve 26 is closed and the second electromagnetic valve 28 is opened during cooling.
  • the position of the air mix door 36 is indicated by the solid line.
  • the refrigerant discharged from the compressor 14 is cooled by the radiator 16, the second bypass passage 27, the outdoor heat exchanger 20 and the cooling expansion valve 2 2, as shown by the solid arrow. It flows in the order of evaporator 24 and accumulator 12 and is sucked into compressor 14.
  • the air sent from the blower 34 passes through the evaporator 24 and does not pass through the radiator 16. Cooling is performed by the air cooled by the evaporator 24 moving toward the passenger compartment.
  • the accumulator 12 includes a tank 10 1, an inner pipe 10 2, an outer pipe 10 3, and a gas-liquid separating member 10 4.
  • the space 1103 that separates the refrigerant into a gas-phase refrigerant and a liquid-phase refrigerant, and stores the separated liquid-phase refrigerant and oil contained in the refrigerant.
  • the space 10 13 inside the tank 10 1 corresponds to an oil storage chamber for storing oil.
  • the tank 1101 has a tank main body section 105 and a tank lid section 106.
  • Both the tank main body 105 and the tank lid 106 are made of metal.
  • the trunk main body 105 has a cylindrical shape with an open upper end and a closed lower end.
  • the tank lid portion 106 is located on the upper end side of the tank body portion 105 and closes the upper end side of the tank body portion 105.
  • the tank lid portion 106 has a refrigerant inflow hole 107 and a refrigerant outflow hole 108.
  • the inner pipe 1002 is arranged inside the tank 1001.
  • the inner pipe 102 is a cylinder extending vertically.
  • the inner pipe 102 is made of metal.
  • the inner pipe 102 may be made of synthetic resin.
  • the upper end side of the inner pipe 10 2 is connected to the tank lid 10 6 so that the inner space of the inner pipe 10 2 communicates with the refrigerant outflow hole 10 8.
  • the lower end 1023 of the inner pipe 102 is open, and is located above the bottom 1053 of the tank body 105.
  • the outer pipe 103 is arranged inside the tank 1031.
  • the outer pipe 103 is a cylinder extending in the vertical direction.
  • the outer pipe 103 is made of metal.
  • the outer pipe 103 may be made of synthetic resin.
  • the outer pipe 10 3 is composed of the inner pipe 10 2 and the outer pipe 10 3. ⁇ 2020/175 547 7 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • Outer pipe 1 0 3 has a bottom 1 0 3 3.
  • the bottom portion 1 0 3 3 of the outer pipe 1 0 3 is located between the bottom portion 1 0 5 3 of the tank body portion 1 0 5 and the lower end 1 0 2 3 of the inner pipe 1 0 2 in the vertical direction.
  • the gas-liquid separating member 104 is arranged at an upper portion of the inside of the tank 10 1.
  • the gas-liquid separating member 104 has a cup shape with an open lower side.
  • the upper part of the gas-liquid separating member 104 extends in a direction intersecting with the vertical direction.
  • the upper part of the gas-liquid separating member 104 faces the refrigerant inflow hole 107 in the vertical direction.
  • the upper end of the outer pipe 103 is located below the upper part of the gas-liquid separating member 104.
  • a bottom communication hole 1 10 is formed in the bottom 10 3 3 of the outer pipe 10 3.
  • the bottom communication hole 1 10 communicates the inner space of the outer pipe 10 3 with the space between the bottom 1 0 3 3 of the outer pipe 10 3 and the bottom 1 0 5 3 of the tank body 10 5.
  • the accumulator 12 has a partition wall 1 1 1 provided between the bottom portion 1 0 3 3 of the outer pipe 10 3 and the bottom portion 1 0 5 3 of the tank main body portion 10 5.
  • the partition wall 1 1 1 1 1 extends vertically.
  • the upper end of the partition wall 1 1 1 1 connects to the bottom portion 1 0 3 3 of the outer pipe 1 0 3.
  • the lower end of the partition wall 1 1 1 1 is connected to the bottom portion 1 0 5 3 of the tank body 1 0 5.
  • the partition wall 1 1 1 includes the bottom portion 1 0 3 3 of the outer pipe 1 0 3 and the tank body 1
  • the space between the bottom of 0 5 and 1 0 5 3 is divided into an inner space 1 1 2 and an outer space 1 1 3.
  • the inner space 1 1 1 2 is located inside the partition wall 1 1 1 1 and communicates with the bottom communication hole 1 1 0.
  • the outer space 1 1 3 is located on the outer side of the partition wall 1 1 1, and communicates with the space inside the trunk main body 1 0 5 and outside the outer pipe 1 0 3.
  • a filter 1 1 4 for removing foreign matter is arranged in the outer space 1 1 3.
  • a partition wall hole 1 15 is formed in the partition wall 1 11.
  • the partition wall hole 1 15 allows the inner space 1 12 and the outer space 1 13 to communicate with each other.
  • the space inside and outside the outer pipe 103 is the inner space of the outer pipe 103 through the outer space 113, the partition wall hole 115, the inner space 112 and the bottom communication hole 110. Is in communication with.
  • the accumulator 12 has a valve module X0.
  • the valve module ⁇ is provided outside the bottom portion 105 3 of the tank body 105.
  • the valve module ⁇ has a micro valve X I, a valve casing X 2, a sealing member X 3, two ⁇ rings 4, 5, and two electric wirings X 6, X 7.
  • the microvalve XI is a plate-shaped valve component, and is mainly composed of a semiconductor chip.
  • the microvalve XI may or may not have components other than the semiconductor chip. Therefore, the micro valve X 1 can be constructed in a small size.
  • Micro valve For example, the length in the longitudinal direction orthogonal to the thickness direction is 1 And the length in the lateral direction orthogonal to both the longitudinal direction and the thickness direction is, for example, 5 However, it is not limited to this.
  • the micro valve X1 functions as an opening/closing valve. Opening and closing is switched by switching between energized and de-energized micro valve X1. Specifically, Micro Valve X1 is a normally closed valve that opens when energized and closes when de-energized.
  • the electrical wiring 6 and 7 extend from the two plate surfaces on the front and back of the microvalve X1, the surface opposite to the valve casing X2, and the sealing member X3 and valve are provided. It passes through the casing X 2 and is connected to the power supply outside the valve module X 0. As a result, electric power is supplied from the power supply to the micro valve X 1 through the electric wiring X 6 and X 7.
  • the valve casing 2 is a resin casing that houses the microvalve X1.
  • the valve casing 2 is formed by resin molding with polyphenylene sulfide as a main component.
  • the valve casing X 2 is a box body having a bottom wall on one side and an open side on the other side. 2 valve casings ⁇ 2020/175 547 9 boxes (: 171-1? 2020 /007723
  • the bottom wall is interposed between the bottom valve 105 and the micro valve X 1 so that the micro valve X I and the bottom valve 105 do not come into direct contact with each other. Then, one surface of the bottom wall contacts and is fixed to the bottom portion 105, and the other surface contacts and is fixed to one of the two plate surfaces of the microvalve X 1.
  • the valve casing X 2 can absorb the difference in the linear expansion coefficient between the micro valve X I and the tank main body 105. This is because the linear expansion coefficient of the valve casing X 2 is a value between the linear expansion coefficient of the microvalve X 1 and the linear expansion coefficient of the tank body 105.
  • the bottom wall of the valve casing X2 projects from the plate-shaped base portion X20 facing the microvalve X1 and the base portion X20 in a direction away from the microvalve X1. It has a pillar-shaped first protruding portion 21 and a second protruding portion X 22.
  • the first protruding portion X21 is fitted into the first opening 1116 formed in the bottom portion 1053.
  • the first opening 1 1 6 communicates with the inner space 1 1 2.
  • the first projecting portion X21 is formed with a first communication hole V1 penetrating from the end of the micro valve X1 side to the end of the inner space 112 side.
  • the first communication hole V 1 communicates with the inner space 1 1 2.
  • the second projecting portion X 22 is fitted in the second opening 11 17 formed in the bottom portion 105 3.
  • the second opening 1 17 communicates with the outer space 1 13.
  • the second projecting portion X 22 is formed with a second communicating hole 2 which penetrates from the micro valve X 1 side end to the outer space 1 13 side end.
  • the second communication hole 2 communicates with the outer space 1 13.
  • the sealing member X3 is a member made of an epoxy resin that seals the other open side of the valve casing X2.
  • the sealing member X 3 covers the plate surface on the opposite side of the bottom wall side of the valve casing X 2 among the two plate surfaces on the front and back of the micro valve XI.
  • the sealing member X 3 covers the electric wirings X 6 and X 7 to realize waterproofing and insulation of the electric wirings 6 and X 7.
  • the sealing member X 3 is formed by resin potting or the like.
  • the ring X4 is attached to the outer periphery of the first protrusion X21, and seals between the bottom portion 105a and the first protrusion X21 to prevent the oil from flowing outside the tank 101.
  • the ring X5 is attached to the outer periphery of the second protrusion X22, and seals between the bottom portion 105a and the second protrusion X22 to prevent oil from leaking to the outside of the tank 101. Suppress.
  • the microvalve X 1 is a MEMS including a first outer layer X 1 1, a middle layer X 1 2, and a second outer layer X 1 3, both of which are semiconductors.
  • MEMS Micro Electro Mechanical Systems.
  • the first outer layer X11, the middle layer X12, and the second outer layer X13 are rectangular plate-shaped members each having the same outer shape, and the first outer layer X11, the middle layer X12, and the first layer X12. 2
  • the outer layers are laminated in order of X13.
  • the middle layer X 1 2 is sandwiched from both sides by the first outer layer X 1 1 and the second outer layer X 1 3.
  • the second outer layer X13 is arranged on the side closest to the bottom wall of the valve casing X2.
  • the structures of the first outer layer X 11 and the intermediate layer X 12 and the second outer layer X 13 which will be described later are formed by a semiconductor manufacturing process such as chemical etching.
  • the first outer layer X11 is a conductive semiconductor member having a non-conductive oxide film on its surface. As shown in FIG. 4, the first outer layer X 11 has two through holes X 14 and X 15 penetrating the front and back. The ends of the electric wires X6 and X7 on the side of the microvalve X1 are inserted into the through holes X14 and X15, respectively.
  • the second outer layer X 13 is a conductive semiconductor member having a non-conductive oxide film on its surface. As shown in FIGS. 4, 6, and 7, the second outer layer X 13 is provided with first oil holes X 16 and second oil holes X 17 that penetrate the front and back. As shown in Fig. 7, the 1st oil hole X 1 6 communicates with the 1st communicating hole XV 1 of the valve casing X 2, and the 2nd oil hole X 1 7 communicates with the 2nd communicating hole XV 2 of the valve casing X 2. Communicate.
  • the hydraulic diameter of each of the first oil hole X 16 and the second oil hole X 17 is, for example, 0.1 mm or more and 3 mm or less, but is not limited to this.
  • the intermediate layer X12 is a conductive semiconductor member.
  • Middle layer X12 is the first outer layer ⁇ 2020/175 547 1 1 ⁇ (:171? 2020/007723
  • the intermediate layer XI 2 includes a first fixing portion X 1 2 1, a second fixing portion X 1 2 2, a plurality of first ribs X 1 2 3 and a plurality of second ribs X 1. It has 1 2 4, spines X 1 2 5, arms X 1 2 6, beams XI 2 7 and moving parts X 1 2 8.
  • the first fixing portion X 1 2 1 is a member fixed to the first outer layer X 11 and the second outer layer X 1 3.
  • the 1st fixed part X 1 2 1 is the 2nd fixed part X 1 2 2, the 1st rib X 1 2 3, the 2nd rib XI 2 4, the spine XI 25, the arm X 1 2 6, the beam X 1 2 7 ,
  • the movable part X 1 28 is formed so as to surround the same one oil chamber X 1 9.
  • the oil chamber X 19 is a chamber surrounded by the first fixed portion X 1 21 1, the first outer layer X 11 and the second outer layer X 1 3.
  • the first fixed part X 1 2 1, the first outer layer X 11 and the second outer layer X I 3 correspond to the base as a whole.
  • the electric wirings X 6 and X 7 are electric wirings for changing and displacing the temperatures of the plurality of first ribs X 1 2 3 and the plurality of second ribs X 1 2 4.
  • the first fixing portion X 1 2 1 is fixed to the first outer layer X 1 1 and the second outer layer X 1 3 by oil being transferred from this oil chamber XI 9 to the first oil hole X 1 6 and the second oil hole. It is carried out in a form that suppresses leakage from the microvalve X 1 through other than 17.
  • the second fixing portion X 1 2 2 is fixed to the first outer layer X 11 and the second outer layer X 1 3.
  • the second fixed portion X 1 2 2 is surrounded by the first fixed portion X 1 2 1 and is arranged apart from the first fixed portion X 1 2 1.
  • first ribs 1 2 3 Multiple first ribs 1 2 3, multiple second ribs 1 2 4, spine X 1 2
  • arm X 1 26, beam X 1 27, movable part X 1 2 8 are not fixed to the first outer layer X 1 1 and the second outer layer X 1 3, and the first outer layer X 1 1 , Is displaceable with respect to the second outer layer X 1 3.
  • the spine XI 25 has an elongated rod shape that extends in the lateral direction of the rectangular shape of the intermediate layer X 1 2. One longitudinal end of spine XI 25 is connected to beam X 1 27. ⁇ 2020/175 547 12 (:171? 2020/007723
  • the plurality of first ribs X I 23 are arranged on one side of the spine X I 25 in the direction orthogonal to the longitudinal direction of the spine X I 25. Then, the plurality of first ribs X I 23 are arranged in the longitudinal direction of the spine X I 25.
  • Each 1st rib X 1 23 has an elongated rod shape and can expand and contract depending on the temperature.
  • Each of the first ribs X 1 23 is connected to the first fixing portion X 1 21 at one end in the longitudinal direction and is connected to the spine X I 25 at the other end. Further, each first rib XI 23 is offset toward the beam X 1 27 side in the longitudinal direction of the spine X 1 25 as the first fixing portion X 1 21 side approaches the spine X 1 25 side. , Is skewed to the Spine XI 25.
  • the plurality of first ribs X I 23 extend parallel to each other.
  • the plurality of second ribs X 124 are arranged on the other side of the spine X I 25 in the direction orthogonal to the longitudinal direction of the spine X 125.
  • the plurality of second ribs X I 24 are arranged in the longitudinal direction of the spine X I 25.
  • Each second rib X 1 24 has an elongated rod shape and can expand and contract depending on the temperature.
  • Each of the second ribs X124 is connected to the second fixing portion X122 at one end in the longitudinal direction and is connected to the spine XI25 at the other end. Then, each second rib XI 24 is offset so as to be offset toward the beam X 1 27 side in the longitudinal direction of the spine X 1 25 as the second fixing portion XI 22 side is closer to the spine XI 25 side. It is skewed to XI 25. Then, the plurality of second ribs X I 24 extend parallel to each other.
  • the arm X1 26 has an elongated rod shape that extends non-orthogonally and parallel to the spine X1 25. One end of the arm X I 26 in the longitudinal direction is connected to the beam X 1 27, and the other end is connected to the first fixed portion X 1 2 1.
  • Beam X 127 is approximately 90° to spine XI 25 and arm XI 26 ⁇ 2020/175 547 13 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • connection position X 9 2 of the 1 2 7 and the connection position X 3 of the beam X 1 27 and the movable part X 1 2 8 are arranged in this order along the longitudinal direction of the beam X 1 27. If the connection point between the first fixed part X 1 2 1 and the arm X 1 26 is hinge X 0, from the hinge X 0 to the connection position X 2 in the plane parallel to the plate surface of the intermediate layer X 1 2. The straight line distance from hinge X 0 to connection position X 3 is longer than the straight line distance of.
  • the outer shape of the movable portion X 1 28 has a rectangular shape that extends in the direction of approximately 90° with respect to the longitudinal direction of the beam X 1 27.
  • This movable part X I 28 can move integrally with the beam X I 27 in the oil chamber X 19. Then, the movable part X 1 2 8 moves in such a manner so that when in a certain position, the first oil hole 16 and the second oil hole XI 7 communicate with each other through the oil chamber XI 9, and another In the position of, the first oil hole X 16 and the second oil hole XI 7 are shut off in the oil chamber X 19.
  • the movable portion X 1 28 has a frame shape surrounding a through hole X I 2 0 penetrating the front and back of the intermediate layer X I 2. Therefore, the through hole X 1 2 0 also moves integrally with the movable portion X 1 2 8.
  • the through hole X 120 is a part of the oil chamber X 1 9.
  • the first application point X1 2 9 near the portion of the first fixing portion X 1 2 1 that is connected to the plurality of first ribs X 1 2 3 has a first application point X 1 2 9 shown in FIG. 1
  • the end of the electrical wiring X6 that has passed through the through-hole X14 of the outer layer X11 is connected to the microvalve X1 side end.
  • the micro valve X 7 of the electrical wiring X 7 that passes through the through hole X 1 5 of the first outer layer X 1 1 shown in FIG. One end is connected.
  • the plurality of first ribs XI 23 and the plurality of second ribs XI 2 4 urge the spine XI 25 toward the connecting position 2 side.
  • the biased spine X I 2 5 pushes the beam X 1 2 7 at the connecting position 2.
  • the connecting position X 2 corresponds to the biasing position.
  • the member composed of the beam X 1 27 and the arm X I 2 6 integrally changes its posture with the hinge X 0 as a fulcrum and the connection position 2 as a force point.
  • the moving part X 1 28 connected to the end of the beam XI 2 7 opposite the arm XI 2 6 is also in the longitudinal direction on the side where the spine XI 2 5 pushes the beam XI 2 7. , Moving.
  • the movable portion X 1 28 reaches the position where the tip in the moving direction abuts the first fixed portion X 1 21 as shown in FIGS. 8 and 9.
  • this position of the movable part X1 28 is referred to as the energized position.
  • the beam X 1 27 and the arm X 1 26 function as a lever having the hinge ⁇ as a fulcrum, the connection position 2 as a force point, and the connection position 3 as an action point.
  • the straight line distance from the hinge X 0 to the connection position 3 is longer than the straight line distance from the hinge X 0 to the connection position X 2 in the plane parallel to the plate surface of the intermediate layer X I 2. Therefore, the amount of movement of the connection position X 3, which is the point of action, is greater than the amount of movement of the connection position 2, which is the force point. Therefore, the amount of displacement due to thermal expansion is amplified by the lever and transmitted to the movable part X 1 28.
  • the through hole X 1 20 is the first oil hole in the direction orthogonal to the plate surface of the intermediate layer XI 2.
  • X 16 and second oil hole XI 7 overlap.
  • the oil flow path in the microvalve X1 has a II vane structure. Specifically, oil flows into the microvalve X 1 from one side of the microvalve X 1 and passes through the microvalve X 1 to the microvalve X 1 from the same side of the microvalve X 1. 1 Spill out.
  • the oil flow path in the valve module X 0 also has the II shell structure. Specifically, oil enters the valve module X 0 from one side of the valve module X 0, passes through the valve module X 0, and flows from the same side of the valve module X 0 to the valve module X 0. 0 Spill out.
  • the direction orthogonal to the plate surface of the intermediate layer X I 2 is the stacking direction of the first outer layer X I 1, the intermediate layer X I 2, and the second outer layer X I 3.
  • the plurality of first ribs XI 23 and the plurality of second ribs XI 24 urge the spine XI 25 to the side opposite to the connection position 2.
  • the biased spine X 125 pulls the beam X 127 at the connecting position X 2.
  • the member consisting of the beam X 127 and the arm XI 26 changes its posture as a unit with the hinge ⁇ as the fulcrum and the connecting position 2 as the power point.
  • the movable part XI 28 connected to the end of the beam X 1 27 opposite to the arm XI 26 also moves in the longitudinal direction to the side where the spine XI 25 pulls the beam XI 27.
  • the movable part XI 28 is ⁇ 2020/175 547 16 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • this position of the movable part X1 28 is referred to as the non-energized position.
  • the through hole X1 20 is formed in the direction orthogonal to the plate surface of the intermediate layer XI2. 1 It overlaps with the oil hole X 1 6 but does not overlap with the 2nd oil hole X 17 in that direction.
  • the second oil hole X 17 overlaps with the movable portion X 1 28 in the direction orthogonal to the plate surface of the intermediate layer X I 2. That is, the second oil hole X I 7 is closed by the movable portion X 1 28.
  • the first oil hole X 16 and the second oil hole X 17 are blocked in the oil chamber X 19.
  • the flow of oil through the first oil hole X I 6 and the second oil hole X I 7 is hindered between the first communication hole V 1 and the second communication hole V 2. That is, the micro valve X 1 is closed.
  • the refrigerant flows into the tank 10 1 from the refrigerant inflow hole 10 7 and then collides with the gas-liquid separation member 10 4 so that the refrigerant and the liquid phase refrigerant are separated from each other. It is separated into phase refrigerant.
  • the separated liquid-phase refrigerant and the oil contained in the refrigerant go straight down and are stored as is in the tank 10 1. After that, the separation of the liquid-phase refrigerant and the oil proceeds.
  • liquid-phase refrigerant 1 swine collects. That is, the oil is partly accumulated on the bottom side of the tank 10 1.
  • the separated gas-phase refrigerant flows inside the tank 10 1 as indicated by arrow 2 in FIG. That is, the vapor-phase refrigerant flows from the upper end of the outer pipe 103 into the outer pipe 103.
  • the vapor-phase refrigerant descends between the inner peripheral surface of the outer pipe 103 and the outer peripheral surface of the inner pipe 10.
  • the lowered gas-phase refrigerant flows from the lower end 1 0 2 3 of the inner pipe 1 0 2 in the interior of the inner pipe 1 0 2, increases the internal of the inner pipe 1 0 2.
  • the rising vapor-phase cooling medium flows out from the refrigerant outflow hole 108 and is sucked into the compressor 14.
  • the bottom communication hole 110 corresponds to the oil suction portion where the oil is sucked by the flow of the vapor-phase refrigerant.
  • the filter 11 4 prevents foreign matter from entering the inside of the outer pipe 10 3. The oil flows out from the refrigerant outflow hole 108 together with the vapor phase refrigerant and is returned to the compressor 14.
  • the oil flow indicated by the arrow 02 in Fig. 3 is formed in addition to the oil flow indicated by the arrow O1 in Fig. 3. That is, the oil flows through the outer space 1 13, the second communication hole 2, the micro valve X I, the first communication hole X V I, and the inner space 1 12 in order. The oil that has passed through the microvalve X 1 merges with the oil that has passed through the partition wall hole 1 15 in the inner space 11 2. On the other hand, when the micro valve X 1 is closed, the oil flow indicated by the arrow 02 in Fig. 3 is not formed.
  • the outer space 1 1 3, the partition wall hole 1 1 5, the inner space 1 1 2, the bottom communication hole 1 10, the 2nd communication hole 2 and the 1st communication hole 1 are, as a whole, from the oil storage chamber. It corresponds to the oil flow path where oil flows toward the sliding part of the compressor.
  • the bottom portion 1 0 3 3 of the outer pipe 10 3, the bottom portion 1 0 5 3 of the tank body portion 10 5 and the partition wall 1 1 1 form an inner space 1 1 2 and an outer space 1 1 3.
  • the bottom portion 103 of the outer pipe 103 forms a bottom communication hole 110.
  • the partition wall 1 1 1 1 forms a partition wall hole 1 1 1.
  • the valve casing 2 has a first communication hole 1 and a second communication hole 2. For this reason, the bottom portion 1 0 3 3 of the outer pipe 10 3, the bottom portion 1 0 5 3 of the tank main body portion 10 5, the partition wall 11 1 and the valve casing X 2 as a whole form a flow forming an oil flow path. Corresponds to the path forming part.
  • micro valve X I is provided in the valve casing 2.
  • the valve component is provided in the flow passage forming portion that forms the oil flow passage.
  • the first oil hole X16 of the microvalve X1 is ⁇ 2020/175 547 18 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the first oil hole X I 6 communicates with a part of the oil flow path.
  • the second oil hole X17 of the micro valve X1 communicates with the second communication hole 2 of the valve casing X2. For this reason, the second year old hole X I 7 communicates with another part of the oil flow path.
  • the microvalve X 1 is used as the valve mechanism.
  • the micro valve X I can be easily miniaturized compared to the conventional solenoid valve.
  • the microvalve X 1 is formed by the semiconductor chip as described above.
  • the amount of displacement due to thermal expansion is amplified by using the lever, which contributes to downsizing as compared with a solenoid valve that does not use such a lever.
  • the accumulator 12 does not include the micro valve X 1
  • the oil passes through the partition wall hole 1 15 which is an oil return hole and passes through the outer pipe 10 3. It is sucked inside.
  • the size of the partition wall holes 1 15 is fixed.
  • the flow rate of the oil passing through the partition wall hole 115 is determined by the flow velocity of the vapor-phase cooling medium flowing through the outer pipe 103 and the inner pipe 102. Therefore, when the flow rate of the refrigerant flowing through the entire cycle is low and the flow rate of the vapor phase refrigerant is low, the flow rate of oil passing through the partition wall hole 115 is small.
  • the amount of oil returned which is the flow rate of oil returned to the sliding parts of the compressor 14, is small.
  • Compressor 1 4 fails if the oil return amount is low
  • the accumulator 12 is provided with the micro valve XI.
  • the micro valve X 1 As described above, when the micro valve X 1 is closed, oil passes through the partition wall hole 115 and does not pass through the micro valve X 1. When the micro valve X 1 is open, the oil passes through both the partition wall hole 1 15 and the micro valve X 1. Therefore, as shown in Fig. 10, when the micro valve X 1 is closed, the flow rate of oil flowing into the outer pipe 10 3 is the first flow rate 81 which is greater than 0. .. When the micro valve X 1 is open, the oil flow rate inside the outer pipe 103 is ⁇ 2020/175 547 19 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the second flow rate 8 2 is larger than the 1 flow rate 8 1.
  • the micro valve X 1 is closed.
  • the case where the flow rate of the refrigerant in the cycle is higher than the predetermined amount is, for example, the case where the rotation speed of the compressor 14 is higher than the predetermined rotation speed.
  • the micro valve X1 opens.
  • the case where the flow rate of the refrigerant in the cycle is smaller than the predetermined amount is, for example, the case where the rotation speed of the compressor 14 is smaller than the predetermined rotation speed.
  • the flow passage opening of the micro valve X 1 can be changed to any size.
  • the other configurations of the accumulator 12 and the refrigeration cycle apparatus 10 including the accumulator 12 are the same as those in the first embodiment.
  • the voltage applied to the first application point XI29 and the second application point X130 in FIG. 8 is controlled by ⁇ /1 ⁇ /1.
  • ⁇ /1 ⁇ /1 control is control to repeatedly switch between energized and non-energized. At this time, The larger the ratio, the more power is supplied.
  • the ratio is the ratio of energizing time to a certain period. The higher the power, the higher the temperature and the greater the amount of thermal expansion. For this reason, the larger the ratio, the greater the amount of movement during energization compared to when de-energized. Therefore, by the ⁇ /1 ⁇ /1 control, the position of the movable part X 1 28 can be continuously changed from the fully closed position to the fully open position.
  • the flow path opening can be linearly changed from 0% to 100%.
  • Channel opening is greater than 0% ⁇ 2020/175 547 20 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the flow passage cross-sectional area at the threshold is the size that reduces the pressure of the refrigerant.
  • Oil rate is the ratio of oil to the total cooling medium.
  • the oil return amount is set between the first flow rate 8 1 and the second flow rate 8 2. It can be adjusted to any size. Therefore, the opening degree of the micro valve X 1 is controlled based on the rotation speed of the compressor so that the optimum oil return amount is obtained according to the rotation speed of the compressor.
  • This optimum oil return amount is the oil return amount that is set so as to obtain the optimum oil rate according to the rotation speed of the compressor. As a result, even if the rotation speed of the compressor fluctuates, it is possible to return the oil in an optimum amount, and it is possible to maintain the optimum oil rate.
  • the partition wall 1 11 is formed with the partition wall hole 115.
  • the partition wall 1 11 does not have to have the partition wall hole 1 15 formed therein.
  • the oil return amount can be adjusted to an arbitrary value between zero and the maximum value by changing the opening degree of the micro valve X 1.
  • the oil return device of the present disclosure is applied to the oil separator 15.
  • the oil separator 15 separates the oil contained in the refrigerant discharged from the compressor 14 and returns the separated oil to the sliding portion of the compressor 14.
  • the oil separator 15 and the compressor 14 ⁇ 2020/175 547 21 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the compressor 14 includes a housing 201, an electric motor section 202, and a compression mechanism section 20.
  • the housing 201 is a closed container.
  • the housing 20 1 accommodates the electric motor unit 20 2 and the compression mechanism unit 20 3.
  • a discharge chamber 20 4 and an oil storage chamber 205 are formed inside the housing 201.
  • the electric motor section 202 rotates the rotary shaft 206 of the compression mechanism section 203.
  • the compression mechanism portion 203 compresses the refrigerant by the rotation of the rotary shaft 206, and discharges the compressed refrigerant to the discharge chamber 204.
  • the compression mechanism unit 203 of the present embodiment is of a scroll type, but may be of another type such as a swash plate type.
  • the housing 201 is a cylindrical first housing 211 and a first housing 211.
  • the bottomed cylindrical second housing 2 1 2 joined to one end of 2 1 1 and the bottomed cylindrical third housing 2 1 3 joined to the other end of the first housing 2 11 , And a fourth housing 2 1 4 joined to the inner peripheral surface of the end of the third housing 2 1 3.
  • the space surrounded by the first housing 21 1, the second housing 2 12 and the third housing 2 13 is a storage chamber that stores the electric motor unit 20 2 and the compression mechanism unit 2 0 3. ..
  • An oil storage chamber 205 is a space surrounded by the third housing 211 and the fourth housing 211.
  • the compression mechanism section 203 includes a movable scroll 2221, a fixed scroll 2222, and a rotary shaft 206.
  • the orbiting scroll 2 21 is not fixed to the housing 2 0 1.
  • the orbiting scroll 2 21 is connected to the rotary shaft 206 via a crank mechanism.
  • the fixed scroll 2 2 2 is fixed to the housing 2 0 1.
  • the fixed scroll 2 2 2 is arranged facing the orbiting scroll 2 2 1 in the axial direction of the rotary shaft 206.
  • the rotating shaft 206 is supported by a main bearing 2 24 and a sub bearing 2 25 fixed to the housing 201.
  • the movable scroll 2 21 revolves by the crank mechanism when the rotary shaft 206 rotates.
  • the movable scroll 2 2 1 and the fixed scroll 2 2 2 each have a spiral groove. Formed by the encroachment of these grooves ⁇ 2020/175 547 22 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • Multiple working chambers 2 26 reduce volume. As a result, the refrigerant supplied to the working chamber 226 is compressed.
  • the discharge chamber 20 4 is formed on the side opposite to the movable scroll 2 21 side with respect to the fixed scroll 2 22.
  • the discharge chamber 204 is communicated with the working chamber 226 through the discharge port 227.
  • the refrigerant compressed in the working chamber 226 is discharged into the discharge chamber 2048.
  • an oil return passage 2 28 is formed in the fixed scroll 2 22.
  • the oil return passage 2 28 communicates with the sliding interface between the orbiting scroll 2 2 1 and the fixed scroll 2 2 2.
  • An oil supply passage 2 2 9 is formed in the orbiting scroll 2 2 1.
  • An oil supply passage 230 is formed inside the rotary shaft 206. The oil supply passages 229 and 230 are connected to the oil return passage 228.
  • the compressor 14 includes a first cylinder body 2 3 1, a second cylinder body 2 3 2, a refrigerant discharge pipe 2 3 3, an oil transport pipe 2 3 4, and a flow rate adjusting unit 2 3 5.
  • the housing 2 1 3 and the 4th housing 2 1 4 form an oil separator 1 5.
  • the first cylindrical body 2 3 1 has a cylindrical shape having an open upper end and a bottom at the lower end.
  • the second cylindrical body 2 32 has a cylindrical shape with an open upper end and a lower end.
  • the second cylindrical body 2 32 has a large diameter portion having a large outer diameter and a small diameter portion having an outer diameter smaller than the large diameter portion.
  • the small diameter part is located below the large diameter part.
  • the second tubular body 2 3 2 is arranged inside the first tubular body 2 3 1 concentrically with the first tubular body 2 3 1.
  • the large diameter portion of the second tubular body 2 3 2 is fixed to the upper end portion of the first tubular body 2 3 1.
  • a refrigerant inlet port 2 3 1 is formed at a position of the peripheral wall portion 2 3 1 3 of the first cylindrical body 2 3 1 facing the small diameter portion of the second cylindrical body 2 3 2.
  • the refrigerant inlet side of the radiator 16 shown in FIG. 1 is connected to the upper end of the second cylindrical body 232.
  • refrigerant discharge pipe 2 3 3 One end side of the refrigerant discharge pipe 2 3 3 is connected to the discharge chamber 2 0 4. The other end of the refrigerant discharge pipe 2 3 3 is connected to the refrigerant inlet 2 3 1 13.
  • the refrigerant flows from the discharge chamber 204 to the refrigerant inlet port 2 3 1 via 33.
  • the lower end portion of the first cylindrical body 2 3 1 penetrates the upper portion of the third housing 2 1 3 and is located in the oil storage chamber 2 05.
  • An oil outlet 2 3 1 0 is formed in a portion of the peripheral wall portion 2 3 1 3 of the first cylindrical body 2 3 1 located in the oil storage chamber 2 05.
  • the oil storage chamber 205 stores the oil that has flowed out from the oil outlet 2 310. That is, the oil storage chamber 205 stores the oil separated from the refrigerant.
  • Magnets 2 3 6 are arranged in the oil storage chamber 205.
  • the magnet 2 36 is arranged at a position where the oil falls from the oil outlet 2 3 1 0 to the magnet 2 3 6.
  • the magnet 2 3 6 is attached to a mounting bracket 2 3 7 fixed to the third housing 2 1 3.
  • the oil transport pipe 2 3 4 internally forms a flow path from which the oil flows toward the sliding portion of the compressor 1 4 from the oil storage chamber 2 0 5.
  • One end of the oil transport pipe 2 3 4 is connected to the oil transport port 2 1 3 3 provided at the bottom of the third housing 2 1 3.
  • the other end of the oil transport pipe 2 3 4 is connected to a return hole 2 1 1 3 provided in the first housing 2 1 1.
  • the oil return port 2 1 1 3 communicates with the oil return passage 2 2 8.
  • the oil storage chamber 205 and the oil return passage 228 communicate with each other via the oil transport pipe 243.
  • the flow rate adjusting unit 2 3 5 is provided in the middle of the oil transport pipe 2 3 4.
  • the flow rate adjusting unit 2 3 5 adjusts the flow rate of oil flowing through the flow path inside the oil transport pipe 2 3 4.
  • the flow rate adjusting unit 2 35 has a valve module ⁇ and a block body 2 40.
  • the valve module ⁇ is connected to the block body 240.
  • the structure of the valve module ⁇ is the same as that of the first embodiment.
  • the oil transport pipe 2 3 4 includes a first pipe 2 3 4 3 and a second pipe 2 3 4 sunk.
  • the flow path 2 3 4 0 inside the first pipe 2 3 4 3 communicates with the oil storage chamber 205.
  • the flow passage 2 3 4 inside the second pipe 2 3 4 communicates with the oil return passage 2 2 8.
  • the block body 240 is connected to the valve module ⁇ , the first piping 2 3 4 3
  • Piping 2 3 4 This is a connecting member that connects the slag. Inside the block body 240 ⁇ 2020/175 547 24 (:171? 2020/007723
  • a first flow path 2 4 1, a second flow path 2 4 2 and a third flow path 2 4 3 are formed inside the block body 240. Inside the block body 240, the first channel 2 4 1 and the second channel 2 4 2 communicate with each other via the third channel 2 4 3.
  • the third channel 2 43 is a channel having a smaller channel cross-sectional area than each of the first channel 2 4 1 and the second channel 2 4 2. 1st flow path
  • the first pipe 2 3 4 3 is connected to 2 4 1.
  • 2nd flow path 2 4 2 2nd piping 2
  • the block body 2440 has a first opening 2 4 1 3 communicating with the first flow path 2 4 1 and a second opening 2 4 2 3 communicating with the second flow path 2 4 2. Are formed.
  • the second opening 2 4 2 3 is arranged next to the first opening 2 4 1 3.
  • the first projecting portion 2 1 and the second projecting portion X 2 2 of the valve module 0 are kneaded into the first opening portion 2 4 1 3 and the second opening portion 2 4 2 3 respectively.
  • the flow path 2340 inside the first pipe 2343 is communicated with the first communication hole 1.
  • the flow path 2 3 4 inside the second pipe 2 3 4 communicates with the second communication hole V 2.
  • the refrigerant compressed in the working chamber 2 26 flows into the discharge chamber 20 4 via the discharge port 2 27.
  • the refrigerant flowing into the discharge chamber 204 flows through the refrigerant discharge pipe 2333, and then flows into the inside of the first cylindrical body 231 from the cooling medium inlet 2331.
  • the inflowing refrigerant forms a swirling flow in the space between the inner peripheral surface of the first cylindrical body 2 3 1 and the outer peripheral surface of the second cylindrical body 2 32 1.
  • the centrifugal force of the swirling flow separates the oil and foreign substances mixed in the refrigerant. Therefore, the first cylindrical body 2 3 1, the second cylindrical body 2 3 2, and the refrigerant inlet port 2 3 1 correspond to the separating portion that separates the oil portion from the refrigerant as a whole.
  • the refrigerant from which the oil has been separated flows out from the second cylindrical body 2 32 and flows toward the radiator 16.
  • the oil stored in the oil storage chamber 205 flows into the oil return passage 228 through the oil transport pipe 234 and the flow rate adjusting unit 235. Specifically, as shown in FIG. 13, the oil flow indicated by the arrow 0 3 in FIG. 13 is formed inside the flow rate adjusting unit 2 35. That is, the oil stored in the oil storage chamber 205 is the flow path inside the first pipe 2 3 4 3 2 3 4 0, the 1st flow path 2 4 1, the 3rd flow path 2 4 3 and the 2nd flow path. Flow path 2 4 2 then flow path 2 3 4 in the second pipe 2 3 4 inside the bank.
  • the oil flowing in the oil return passage 2 28 is supplied to the sliding interface between the movable scroll 2 21 and the fixed scroll 2 22. Further, the oil flowing out from the oil return passage 2 28 flows through the oil supply passages 2 29 and 2 30. As a result, oil is supplied to the main bearing 2 2 4 and the sub bearing 2 25.
  • the oil contained in the refrigerant discharged from the compressor 14 is separated by the oil separator 15.
  • the separated oil is returned to the sliding interface between the movable scroll 2 2 1 and the fixed scroll 2 2 2 and the sliding part of the compression mechanism 2 0 3 such as the main bearing 2 2 4 and the sub bearing 2 2 5 ..
  • the first pipe 2 3 4 3 forms a flow path 2 3 4 0.
  • the second pipe 2 3 4 forms the flow path 2 3 4.
  • the block body 2440 forms a first flow path 241, a third flow path 243, and a second flow path 242.
  • the valve casing 2 has a first communication hole 1 and a second communication hole 2. Therefore, the first pipe 2334, the second pipe 2334, the block body 240 and the valve casing 2 as a whole correspond to the flow passage forming portion forming the oil flow passage.
  • the micro valve X I is provided in the valve casing X 2. Therefore, the valve component is provided in the flow passage forming portion that forms the oil flow passage.
  • the microvalve X I is used as the valve mechanism for adjusting the oil flow rate, as in the first embodiment.
  • the micro valve X 1 can be made smaller than the conventional solenoid valve.
  • the oil separator 15 does not include the micro valve XI
  • the oil passes through the third flow path 2 4 3 and enters the inside of the outer pipe 10 3. Be sucked.
  • the size of the third channel 2 4 3 is fixed. Therefore, the flow rate of oil passing through the third flow path 2 4 3 is constant.
  • the rotation speed of the compressor 14 is high and the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 14 is high, the oil cannot be returned from the oil storage chamber 205 to the inside of the compressor 14 in time and the oil storage chamber 20 Oil may overflow from 5.
  • the overflowed oil flows into the radiator 16 etc. together with the refrigerant. Therefore, the oil inside the compressor 14 is insufficient.
  • the oil separator 15 is provided with the flow rate adjusting unit 2 35 including the microvalve X 1.
  • the micro valve XI when the micro valve XI is closed, the oil passes through the third flow path 2 4 3 and does not pass through the micro valve X 1.
  • the micro valve X 1 When the micro valve X 1 is opened, oil passes through both the third flow path 2 4 3 and the micro valve X 1. Therefore, as shown in FIG. 10, when the micro valve X 1 is closed, the flow rate of oil flowing out from the flow rate adjusting unit 2 35 is the first flow rate 81.
  • Micro valve X 1 ⁇ 2020/175 547 27 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the flow rate of oil flowing out of the flow rate adjusting unit 2 35 is the second flow rate 82.
  • the oil flow rate can be adjusted in two steps, the first flow rate 8 1 and the second flow rate 8 2.
  • the micro valve X 1 when the rotation speed of the compressor 14 is lower than the predetermined value, the micro valve X 1 is closed. When the rotation speed of the compressor 14 is higher than the predetermined value, the micro valve X 1 opens. As a result, it is possible to prevent the oil accumulated in the oil storage chamber 205 from overflowing.
  • the third flow path 2 43 is formed in the block body 2 40 of the flow rate adjusting unit 2 35. In the present embodiment, unlike the third embodiment, as shown in FIG. 14, the third flow path 2 43 is not formed in the block body 240.
  • Each of the first flow path 2 4 1 and the second flow path 2 4 2 communicates with the flow path of the microvalve X 1.
  • the flow passage opening of the micro valve X I can be changed to any size.
  • the method of changing the flow path opening of the microvalve X 1 to an arbitrary size is the same as in the second embodiment.
  • the configuration of the oil separator 15 other than these is the same as that of the third embodiment.
  • the oil separator 15 does not include the flow rate adjusting unit 2 35, the oil return amount cannot be adjusted to a desired amount. Therefore, the optimum oil rate cannot be maintained when the rotation speed of the compressor 14 changes.
  • the opening degree of the microvalve X 1 is controlled based on the rotation speed of the compressor 14 so that the optimal oil return amount is obtained according to the rotation speed of the compressor 14. As a result, even if the rotation speed of the compressor 14 fluctuates, the optimum amount of oil can be returned. ⁇ 2020/175 547 28 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the microvalve X 1 of the first embodiment is modified to have a failure detection function.
  • the micro valve X I is equipped with a failure detection unit X 50 as shown in FIGS. 15 and 16.
  • the failure detection unit X50 includes a pledge circuit formed on the arm X1226 of the intermediate layer X12.
  • the bridge circuit contains four gauge resistors connected as shown in Figure 16.
  • the failure detection unit 50 is a bridge circuit whose resistance changes according to the distortion of the arm X I 26, which corresponds to the diaphragm.
  • the failure detection unit X 50 is a semiconductor piezoresistive strain sensor.
  • the failure detection unit X 50 may be connected to the arm X 1 26 via an electrically insulating film so as not to be electrically connected to the arm X I 26.
  • Wirings X 5 1 and 5 2 are connected to the two input terminals on the diagonal of this bridge circuit. Then, a voltage for generating a constant current is applied to the input terminal from the wirings 51 and X52. These wirings 5 1 and 5 2 are branched from the voltage (that is, the microvalve driving voltage) applied to the microvalve X 1 via the electrical wiring X 6 and 7 and extend to the above two input terminals. ing.
  • Wirings X5 3 and X 5 4 are connected to the two diagonally opposite output terminals of this bridge circuit. Then, a voltage signal of a level corresponding to the amount of distortion of the arm X I 2 6 is output from the wirings 5 3 and 5 4. As will be described later, this voltage signal is used as information for determining whether or not the micro valve X 1 is operating normally. The voltage signal output from the wiring 5 3 and X 5 4 is input to the control device X 5 5 outside the micro valve X 1.
  • This control device X 55 may be, for example, an air conditioner (3 II that controls the operation of the compressor, the blower, the air mix door, the inside/outside air switching door, etc. in the vehicle air conditioner.
  • the control device 55 may be a meter unit 11 for displaying the vehicle speed, the amount of remaining fuel, the amount of remaining battery, etc. in the vehicle. ⁇ 2020/175 547 29 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the controller X 5 5 obtains the voltage signal corresponding to the amount of distortion of the arm X 1 2 6 via the wirings X 5 3 and X 5 4, the controller X 55 responds to the voltage signal. , Detects the presence or absence of failure of micro valve X 1. Faults to be detected include, for example, a fault in which the arm X 1 26 is broken, and a small foreign matter is caught between the movable part X 1 28 and the first outer layer X 1 1 or the second outer layer XI 3. Part X 1 2 8 is stuck, etc.
  • the control device X 55 utilizes this fact to detect the presence/absence of a failure of the microvalve X 1. That is, the control device X 55 calculates the position of the movable part X 1 28 from the voltage signals from the wirings 5 3 and X 5 4 based on the first map determined in advance. Then, based on the second map determined in advance, from the position of the movable part X1 28 to the electrical wiring X6, X7 necessary to realize the position under normal conditions to the microvalve X1. Calculate the power supply.
  • the first map and the second map are recorded in the non-volatile memory of the controller X 55.
  • Non-volatile memory is a non-transitional tangible storage medium.
  • the correspondence relationship between the voltage signal level and the position in the first map may be determined in advance by experiments or the like. Further, the correspondence relationship between the position on the second map and the supplied power may be determined in advance by experiments or the like.
  • control device X 55 has the calculated electric power and the actual electric wiring X 6, X.
  • control device 55 determines that the microvalve X 1 is normal. Then, when the control device 55 determines that the microvalve X 1 is out of order, the control device 55 performs predetermined failure notification control.
  • the control device X 55 activates the notification device X 5 6 that notifies the person in the vehicle. For example, the controller 55 may turn on a warning lamp. Further, the control device 55 may cause the image display device to display an image indicating that a failure has occurred in the micro valve X 1. This allows vehicle occupants to be aware of the failure of microvalve X 1.
  • control device X 55 may record information indicating that a failure has occurred in the microvalve X I in a storage device in the vehicle.
  • This storage device is a non-transitional tangible storage medium. This allows the Microvalve X 1 failure to be recorded.
  • control device 55 determines that the microvalve X1 is out of order
  • the control device 55 controls energization stop.
  • the controller X 5 5 de-energizes the micro valve X 1 from the electrical wiring 6, X 7. In this way, by stopping the energization of the microvalve X 1 when the microvalve X 1 fails, it is possible to enhance the safety when the microvalve X 1 fails.
  • the failure detection unit 50 outputs the voltage signal for determining whether or not the microvalve X1 is operating normally. It is possible to easily determine whether or not the valve X 1 has a failure.
  • this voltage signal is a signal corresponding to the amount of distortion of the arm X1 26. Therefore, it is possible to easily determine whether or not there is a failure in the microvalve X 1, based on the relationship between the amount of electricity supplied to the microvalve X 1 from the electrical wiring X 6 and X 7 and this voltage signal.
  • the microvalve X1 is out of order based on the change in the resistance forming the bridge circuit.
  • the control device can determine whether or not the microvalve X I is defective, based on the change in the capacitance between the plurality of electrodes.
  • the oil flow passage through which oil flows from the oil storage chamber that stores oil toward the sliding portion of the compressor is formed inside the tank 1101.
  • the oil flow passage may be formed outside the tank 1101.
  • the oil storage chamber 205 is formed separately from the separation portion constituted by the first tubular body 231 and the like. However, the oil storage chamber 205 may be formed as a part of the separation section.
  • the oil flow passage is formed in the oil transport pipe 2 34 connected to the outside of the housing 201.
  • the oil passage may be formed inside the housing 201.
  • the oil separator 15 may be configured separately from the compressor 14.
  • the plurality of first ribs XI23 and the plurality of second ribs X1224 are made of a semiconductor material.
  • these members may be made of another material such as a metal material that generates heat by being supplied with electric current and expands due to the rise of its own temperature due to the generated heat.
  • these members may be made of a shape memory material that deforms when the temperature changes. In this case, the drive part is displaced by its thermal deformation.
  • the micro valve X1 is closed when the electric wiring 6 and X7 stop energizing the micro valve X1.
  • this does not have to be the case.
  • the micro valve X1 is opened. ⁇ 2020/175 547 32 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • the shape and size of the micro valve X 1 are not limited to those shown in the above embodiment.
  • the microvalve XI is capable of controlling an extremely small flow rate and has a first oil hole X 16 and a second oil hole XI 7 having a hydraulic diameter that does not clog the minute dust existing in the flow path. Good.
  • the number is not limited to the specific number, except in the case of limitation. Further, in each of the above-mentioned embodiments, when referring to the material, shape, positional relationship, etc. of the constituent elements, etc., there are cases where it is specified explicitly and cases where it is theoretically limited to a specific material, shape, positional relationship, etc. However, the material, shape, and positional relationship are not limited.
  • the oil return device for returning the oil to the compressor of the refrigeration cycle device is provided from the oil storage chamber for storing oil to the sliding part of the compressor.
  • a flow path forming portion that forms an oil flow path through which the oil flows, and a valve component that is provided in the flow path forming portion and that adjusts the flow rate of the oil flowing through the oil flow path are provided.
  • the valve part has an oil chamber in which oil flows, a first oil hole communicating with the oil chamber, and a second oil hole communicating with the oil chamber, and a drive unit that is displaced when its temperature changes.
  • the amplification part that amplifies the displacement due to the temperature change of the drive part and the displacement amplified by the amplification part are transmitted and move in the oil chamber, so that the first oil hole and the second oil hole through the oil chamber ⁇ 2020/175 547 33 ⁇ (:171? 2020 /007723
  • a movable part for switching between communication with and disconnection.
  • the drive section biases the amplification section at the biased position, so that the amplification section is displaced with the hinge as a fulcrum, and the amplification section and the movable section are connected to each other. Urges the movable part.
  • the distance from the hinge to the connecting position is longer than the distance from the hinge to the biasing position.
  • the oil return device is installed between the evaporator of the refrigeration cycle device and the refrigerant suction side of the compressor, and makes the refrigerant sucked by the compressor into a liquid phase refrigerant. It is applied to an accumulator that separates into a gas-phase refrigerant.
  • the oil return device of the first aspect can be applied to the accumulator.
  • the oil returning device is applied to an oil separator for separating the oil contained in the cooling medium discharged from the compressor and returning the separated oil to the compressor.
  • the oil return device of the first aspect can be applied to an oil separator.
  • the valve component includes a failure detection unit that outputs a signal for determining whether the valve component is operating normally or has a failure. By outputting such a signal from the valve component, it is possible to easily determine whether or not the valve component has a failure.
  • the signal is a signal according to the distortion amount of the amplification section.
  • the drive section generates heat when energized.
  • the failure detection unit outputs a signal to a device that stops energizing the valve component when the valve component is defective. In this way, by stopping energization when a valve component fails, it is possible to enhance safety in the event of a failure.
  • the failure detection unit outputs a signal to a device that operates a notification device that notifies a person when a valve component is broken. This allows a person to know that a valve component has failed. ⁇ 0 2020/175 547 34 ⁇ (: 17 2020 /007723
  • the valve component is composed of a semiconductor chip. Therefore, the valve component can be made compact.

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Abstract

オイル戻し装置は、貯油室（１０１ａ）から圧縮機の摺動部に向かってオイルが流れるオイル流路（１１０、１１２、１１３、１１５、ＸＶ１、ＸＶ２）を形成する流路形成部（１０３ａ、１０５ａ、１１１、Ｘ２）と、オイル流路を流れるオイルの流量を調整する弁部品（Ｘ１）とを備える。弁部品は、第１オイル孔および第２オイル孔が形成される基部と、自らの温度が変化すると変位する駆動部と、駆動部の温度の変化による変位を増幅する増幅部と、増幅部によって増幅された変位が伝達されてオイル室内で動くことで、オイル室を介した第１オイル孔と第２オイル孔との間の連通、遮断を切り替える可動部と、を有する。駆動部が温度の変化によって変位したときに、駆動部が付勢位置において増幅部を付勢することで、増幅部がヒンジを支点として変位するとともに、増幅部と可動部の接続位置で増幅部が可動部を付勢する。

Description

\¥0 2020/175547 1 卩（：17 2020 /007723 明 細 書
発明の名称 ： オイル戻し装置
関連出願への相互参照
[0001 ] 本出願は、 2 0 1 9年2月 2 8日に出願された日本特許出願番号 2 0 1 9 - 3 5 2 2 9号に基づくもので、 ここにその記載内容が参照により組み入れ られる。
技術分野
[0002] 本開示は、 冷凍サイクル装置の圧縮機へオイルを戻すオイル戻し装置に関 するものである。
背景技術
[0003] オイル戻し装置が用いられたものとして、 冷凍サイクル装置の圧縮機の冷 媒吸引側に接続されるアキュムレータや、 圧縮機から吐出された冷媒に含ま れるオイルを分離し、 分離したオイルを圧縮機に戻すオイルセパレータ等が ある （例えば、 特許文献 1参照） 。
先行技術文献
特許文献
[0004] 特許文献 1 :特開 2 0 1 3 _ 1 0 8 7 1 0号公報
発明の概要
[0005] 従来のアキュムレータ、 オイルセパレータ等では、 圧縮機の摺動部に向か つてオイルが流れるオイル流路の流路開度が固定されている。 すなわち、 才 イル流路の流路断面積は変わらない。 このため、 圧縮機の摺動部に戻される オイルの流量であるオイル戻し量を調整することができない。 この対策とし て、 オイル流路を流れるオイルの流量を調整する弁機構を設置することが考 えられる。 弁機構としては、 電磁弁が挙げられる。 しかしながら、 従来の電 磁弁の体格は大きい。 このため、 オイル戻し装置に電磁弁を設けると、 オイ ル戻し装置の体格が増大する。
[0006] 本開示は、 オイル戻し装置の体格の増大を抑制しつつ、 オイル戻し量の調 〇 2020/175547 2 卩（：171? 2020 /007723
整をすることができるオイル戻し装置を提供することを目的とする。
[0007] 上記目的を達成するため、 本開示の 1つの観点によれば、 冷凍サイクル装 置の圧縮機へオイルを戻すオイル戻し装置は、
オイルを貯える貯油室から圧縮機の摺動部に向かってオイルが流れるオイ ル流路を形成する流路形成部と、
流路形成部に設けられ、 オイル流路を流れるオイルの流量を調整する弁部 品とを備える。
[0008] 弁部品は、
オイルが流通するオイル室、 オイル室に連通する第 1オイル孔、 および才 イル室に連通する第 2オイル孔が形成される基部と、
自らの温度が変化すると変位する駆動部と、
駆動部の温度の変化による変位を増幅する増幅部と、
増幅部によって増幅された変位が伝達されてオイル室内で動くことで、 才 イル室を介した第 1オイル孔と第 2オイル孔との間の連通、 遮断を切り替え る可動部と、 を有し、
駆動部が温度の変化によって変位したときに、 駆動部が付勢位置において 増幅部を付勢することで、 増幅部がヒンジを支点として変位するとともに、 増幅部と可動部の接続位置で増幅部が可動部を付勢し、
ヒンジから付勢位置までの距離よりも、 ヒンジから接続位置までの距離の 方が長い。
[0009] これによれば、 オイル流路を流れるオイルの流量を調整する弁機構として 、 弁部品を用いている。 弁部品は、 従来の電磁弁と比べて容易に小型化でき る。 弁部品の増幅部は、 梃子として機能するので、 駆動部の温度変化に応じ た変位量が、 梃子によって増幅されて可動部に伝わる。 駆動部の変位量が梃 子を利用して増幅されることが、 そのような梃子を利用しない従来の電磁弁 と比べた小型化に寄与する。 よって、 オイル戻し装置の体格の増大を抑制し つつ、 オイル戻し量の調整をすることができる。
[0010] なお、 各構成要素等に付された括弧付きの参照符号は、 その構成要素等と 〇 2020/175547 3 卩（：171? 2020 /007723
後述する実施形態に記載の具体的な構成要素等との対応関係の _例を示すも のである。
図面の簡単な説明
［001 1］ ［図 1］第 1実施形態の冷凍サイクル装置の構成を示す模式図である。
［図2］第 1実施形態のアキユムレータの断面図である。
［図3］図 2中の領域IIの拡大図である。
［図4］第 1実施形態のマイクロバルブの分解斜視図である。
［図5］第 1実施形態のマイクロバルブの側面図である。
［図6］図 5の 1_ 1断面図である。
［図7］図 5、 図 6の 11_ 11断面図である。
［図 8］図 6に対応する通電時のマイクロバルブの断面図である。
［図9］図 8のIX— IX断面図である。
［図 10］第 1実施形態におけるマイクロバルブの弁状態とオイルの流量との関 係を示す図である。
［図 1 1］第 2実施形態におけるマイクロバルブの流路開度とオイルの流量との 関係を示す図である。
［図 12］第 3実施形態の圧縮機の断面図である。
［図13］図 1 2中の領域XIIIの拡大図である。
［図 14］第 4実施形態の圧縮機の一部の断面図であり、 図 1 3に対応する図で ある。
［図 15］第 5実施形態のマイクロバルブの断面図であって、 図 6に対応する図 である。
［図16］図 1 5中の領域XVIの拡大図である。
発明を実施するための形態
［0012］ 以下、 本開示の実施形態について図に基づいて説明する。 なお、 以下の各 実施形態相互において、 互いに同一もしくは均等である部分には、 同一符号 を付して説明を行う。
［0013］ （第 1実施形態） 〇 2020/175547 4 卩（：171? 2020 /007723
図 1 に示すように、 本実施形態の冷凍サイクル装置 1 0は、 本開示のオイ ル戻し装置が適用されたアキュムレータ 1 2を備えている。 冷凍サイクル装 置 1 0は、 車両に搭載されており、 車両用空調装置に用いられている。 冷凍 サイクル装置 1 〇は、 冷媒流れを切り替えることによって、 車室の内部の冷 房と暖房とを切り替えて実施する。 冷凍サイクル装置 1 〇は、 アキュムレー 夕 1 2の他に、 圧縮機 1 4と、 放熱器 1 6と、 暖房用膨張弁 1 8と、 室外熱 交換器 2 0と、 冷房用膨張弁 2 2と、 蒸発器 2 4を備える。
[0014] 圧縮機 1 4は、 電動圧縮機である。 圧縮機 1 4は、 吸入した冷媒を圧縮し て吐出する。 冷媒には、 圧縮機 1 4の摺動部の潤滑のためのオイルが含まれ る。 オイルは、 液相の冷媒と非相溶性又は難溶性を有する冷凍機油である。
[0015] 放熱器 1 6は、 圧縮機 1 4から吐出された冷媒を放熱させる。 放熱器 1 6 は、 空調ユニッ ト 3 0のケース 3 2の内部に配置されている。 放熱器 1 6は 、 車室に向かう空気と冷媒との熱交換によって、 空気を加熱する加熱用熱交 換器である。
[0016] 暖房用膨張弁 1 8は、 暖房時に放熱器 1 6から流出した冷媒を減圧膨張さ せる。 室外熱交換器 2 0は、 冷媒と車室の外部の空気とを熱交換させる。 冷 房用膨張弁 2 2は、 冷房時に室外熱交換器 2 0から流出した冷媒を減圧膨張 させる。
[0017] 蒸発器 2 4は、 冷房時に冷房用膨張弁 2 2から流出した冷媒を蒸発させる 。 蒸発器 2 4は、 ケース 3 2の内部のうち放熱器 1 6の空気流れ上流側に配 置されている。 蒸発器 2 4は、 車室の内部に向かう空気と冷媒との熱交換に よって、 空気を冷却する冷却用熱交換器である。
[0018] アキュムレータ 1 2は、 圧縮機 1 4の冷媒吸引側に接続されている。 すな わち、 アキュムレータ 1 2は、 圧縮機 1 4の冷媒吸引側と蒸発器 2 4の冷媒 出口側との間に設置されている。 アキュムレータ 1 2は、 圧縮機 1 4に吸引 される冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、 分離した気相冷媒を圧縮機 1 4に流入させるとともに、 分離した液相冷媒を貯える。 アキュムレータ 1 2 の構造については、 後述する。 〇 2020/175547 5 卩（：171? 2020 /007723
[0019] 冷凍サイクル装置 1 0は、 第 1迂回流路 2 5と、 第 1迂回流路 2 5を開閉 する第 1電磁弁 2 6とを備える。 第 1迂回流路 2 5は、 室外熱交換器 2 0か ら流出した冷媒を、 冷房用膨張弁 2 2および蒸発器 2 4を迂回させて、 アキ ュムレータ 1 2に導く冷媒の流路である。 第 1電磁弁 2 6は、 蒸発器 2 4を 冷媒が流れる冷媒流れと、 第 1迂回流路 2 5を冷媒が流れる冷媒流れとを切 り替える第 1切替弁である。 第 1電磁弁 2 6の替わりに、 三方弁が用いられ てもよい。
[0020] 冷凍サイクル装置 1 0は、 第 2迂回流路 2 7と、 第 2迂回流路 2 7を開閉 する第 2電磁弁 2 8とを備える。 第 2迂回流路 2 7は、 放熱器 1 6から流出 した冷媒を、 暖房用膨張弁 1 8を迂回させて、 室外熱交換器 2 0に導く冷媒 の流路である。 第 2電磁弁 2 8は、 暖房用膨張弁 1 8を冷媒が流れる冷媒流 れと、 第 2迂回流路 2 7を冷媒が流れる冷媒流れとを切り替える第 2切替弁 である。
[0021 ] ケース 3 2の内部には、 送風機 3 4と、 エアミックスドア 3 6とが配置さ れている。 送風機 3 4は、 車室内に向かう空気流れを形成する。 エアミック スドア 3 6は、 放熱器 1 6を流れる空気と、 放熱器 1 6を迂回して流れる空 気との混合割合を調整する。
[0022] 本実施形態の冷凍サイクル装置 1 0では、 冷房時に、 第 1電磁弁 2 6が閉 弁し、 第 2電磁弁 2 8が開弁する。 エアミックスドア 3 6の位置は、 実線で 示す位置とされる。 これにより、 圧縮機 1 4から吐出された冷媒は、 実線の 矢印で示すように、 放熱器 1 6、 第 2迂回流路 2 7、 室外熱交換器 2 0、 冷 房用膨張弁 2 2、 蒸発器 2 4、 アキュムレータ 1 2の順に流れ、 圧縮機 1 4 に吸入される。 送風機 3 4から送られた空気は、 蒸発器 2 4を通過し、 放熱 器 1 6を通過しない。 蒸発器 2 4で冷却された空気が車室内に向かうことで 、 冷居が行わる。
[0023] 暖房時に、 第 1電磁弁 2 6が開弁し、 第 2電磁弁 2 8が閉弁する。 エアミ ックスドア 3 6の位置は、 破線で示す位置とされる。 これにより、 圧縮機 1 4から吐出された冷媒は、 破線の矢印で示すように、 放熱器 1 6、 暖房用膨 〇 2020/175547 6 卩（：171? 2020 /007723
張弁 1 8、 室外熱交換器 2 0、 第 1迂回流路 2 5、 アキュムレータ 1 2の順 に流れ、 圧縮機 1 4に吸入される。 送風機 3 4から送られた空気は、 蒸発器 2 4、 放熱器 1 6を通過して、 車室内に向かう。 放熱器 1 6で加熱された空 気が車室内に向かうことで、 暖房が行われる。
[0024] 次に、 アキュムレータ 1 2の構成について説明する。 図 2に示すように、 アキュムレータ 1 2は、 タンク 1 0 1 と、 インナーパイプ 1 0 2と、 アウタ —パイプ 1 0 3と、 気液分離部材 1 0 4とを備える。
[0025] タンク 1 0 1の内部には、 冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、 分離さ れた液相冷媒と冷媒に含まれていたオイルとを貯える空間 1 0 1 3が形成さ れている。 本実施形態では、 タンク 1 0 1の内部の空間 1 0 1 3が、 オイル を貯える貯油室に対応する。
[0026] タンク 1 0 1は、 タンク本体部 1 0 5と、 タンク蓋部 1 0 6とを有する。
タンク本体部 1 0 5とタンク蓋部 1 0 6とは、 いずれも、 金属製である。 夕 ンク本体部 1 0 5は、 上端側が開口し、 下端側が閉塞した筒状である。 タン ク蓋部 1 0 6は、 タンク本体部 1 0 5の上端側に位置し、 タンク本体部 1 0 5の上端側を閉塞する。 タンク蓋部 1 0 6には、 冷媒流入孔 1 0 7と冷媒流 出孔 1 0 8とが形成されている。
[0027] インナーパイプ 1 0 2は、 タンク 1 0 1の内部に配置されている。 インナ —パイプ 1 0 2は、 上下方向に延びる筒である。 インナーパイプ 1 0 2は、 金属製である。 インナーパイプ 1 0 2は、 合成樹脂製であってもよい。 イン ナーパイプ 1 0 2の上端側は、 インナーパイプ 1 0 2の内部空間が冷媒流出 孔 1 0 8と連通するように、 タンク蓋部 1 0 6に接続されている。 インナー パイプ 1 0 2の下端 1 0 2 3は、 開口しており、 タンク本体部 1 0 5の底部 1 0 5 3よりも上側に位置する。
[0028] アウターパイプ 1 0 3は、 タンク 1 0 1の内部に配置されている。 アウタ —パイプ 1 0 3は、 上下方向に延びる筒である。 アウターパイプ 1 0 3は、 金属製である。 アウターパイプ 1 0 3は、 合成樹脂製であってもよい。 アウ 夕ーパイプ 1 0 3は、 インナーパイプ 1 0 2とアウターパイプ 1 0 3とが二 〇 2020/175547 7 卩（：171? 2020 /007723
重管をなすように、 インナーパイプ 1 0 2の外側に配置されている。 アウタ —パイプ 1 0 3の上端は、 開口しており、 タンク蓋部 1 0 6よりも下側に位 置する。 アウターパイプ 1 0 3は、 底部 1 0 3 3を有する。 アウターパイプ 1 0 3の底部1 0 3 3は、 上下方向におけるタンク本体部 1 0 5の底部 1 0 5 3とインナーパイプ 1 0 2の下端 1 0 2 3との間に位置する。
[0029] 気液分離部材 1 0 4は、 タンク 1 0 1の内部のうち上方側の部位に配置さ れている。 気液分離部材 1 0 4は、 下側が開口したカップ状である。 気液分 離部材 1 0 4の上部は、 上下方向に対して交差する方向に広がっている。 気 液分離部材 1 〇 4の上部は、 冷媒流入孔 1 0 7と上下方向で対向している。 アウターパイプ 1 0 3の上端は、 気液分離部材 1 0 4の上部よりも下側に位 置する。
[0030] 図 3に示すように、 アウターパイプ 1 0 3の底部1 0 3 3には、 底部連通 孔 1 1 0が形成されている。 底部連通孔 1 1 0は、 アウターパイプ 1 0 3の 内部空間と、 アウターパイプ 1 0 3の底部 1 0 3 3とタンク本体部 1 0 5の 底部 1 0 5 3との間の空間とを連通させる。
[0031 ] アキユムレータ 1 2は、 アウターパイプ 1 0 3の底部 1 0 3 3とタンク本 体部 1 0 5の底部 1 0 5 3との間に設けられた仕切壁 1 1 1 を有する。 仕切 壁 1 1 1は、 上下方向に延びている。 仕切壁 1 1 1の上端は、 アウターパイ プ 1 0 3の底部1 0 3 3につながっている。 仕切壁 1 1 1の下端は、 タンク 本体部 1 0 5の底部1 0 5 3につながっている。
[0032] 仕切壁 1 1 1は、 アウターパイプ 1 0 3の底部1 0 3 3とタンク本体部 1
0 5の底部 1 0 5 3との間の空間を内側空間 1 1 2と外側空間 1 1 3とに仕 切る。 内側空間 1 1 2は、 仕切壁 1 1 1 よりも内側に位置し、 底部連通孔 1 1 〇に連通する。 外側空間 1 1 3は、 仕切壁 1 1 1 よりも外側に位置し、 夕 ンク本体部 1 0 5の内側かつアウターパイプ 1 0 3の外側の空間に連通する 。 外側空間 1 1 3に、 異物を除去するフィルタ 1 1 4が配置されている。
[0033] 仕切壁 1 1 1 には、 仕切壁孔 1 1 5が形成されている。 仕切壁孔 1 1 5は 、 内側空間 1 1 2と外側空間 1 1 3とを連通させる。 タンク本体部 1 0 5の 〇 2020/175547 8 卩（：171? 2020 /007723
内側かつアウターパイプ 1 0 3の外側の空間は、 外側空間 1 1 3、 仕切壁孔 1 1 5、 内側空間 1 1 2および底部連通孔 1 1 0を介して、 アウターパイプ 1 〇 3の内部空間に連通している。
[0034] アキュムレータ 1 2は、 バルブモジュール X 0を有する。 バルブモジュー ル乂〇は、 タンク本体部 1 0 5の底部1 0 5 3の外側に設けられている。
[0035] [バルブモジュール乂〇の構成]
ここで、 バルブモジュール X 0の構成を説明する。 バルブモジュール乂〇 は、 マイクロバルブ X I、 バルブケーシング X 2、 封止部材 X 3、 2つの〇 リング乂4、 乂5、 2本の電気配線 X 6、 X 7を有している。
[0036] マイクロバルブ X Iは、 板形状の弁部品であり、 主として半導体チップに よって構成されている。 マイクロバルブ X Iは、 半導体チップ以外の部品を 有していてもいなくてもよい。 したがって、 マイクロバルブ X 1 を小型に構 成できる。 マイクロバルブ
Figure imgf000010_0001
厚 さ方向に直交する長手方向の長さは例えば 1
Figure imgf000010_0002
であり、 長手方向にも厚 さ方向にも直交する短手方向の長さは例えば 5
Figure imgf000010_0003
であるが、 これに限定さ れない。
[0037] マイクロバルブ X 1は、 開閉弁として機能する。 マイクロバルブ X 1への 通電、 非通電が切り替わることで、 開閉が切り替わる。 具体的には、 マイク ロバルブ X 1は、 通電時に開弁し、 非通電時に閉弁する常閉弁である。
[0038] 電気配線乂6、 乂7は、 マイクロバルブ X 1の表裏にある 2つの板面のう ち、 バルブケーシング X 2とは反対側の面から伸びて、 封止部材 X 3、 バル ブケーシング X 2内を通過して、 バルブモジュール X 0の外部にある電源に 接続される。 これにより、 電気配線 X 6、 X 7を通して、 電源からマイクロ バルブ X 1 に電力が供給される。
[0039] バルブケーシング乂2は、 マイクロバルブ X 1 を収容する樹脂製のケーシ ングである。 バルブケーシング乂2は、 ポリフエニレンサルファイ ドを主成 分として樹脂成形によって形成されている。 バルブケーシング X 2は、 一方 側に底壁を有し、 他方側が開放された箱体である。 バルブケーシング X 2の 〇 2020/175547 9 卩（：171? 2020 /007723
底壁は、 マイクロバルブ X I と底部 1 0 5 3とが直接接しないように、 底部 1 0 5 3とマイクロバルブ X 1の間に介在する。 そして、 この底壁の一方側 の面が底部 1 0 5 3に接触して固定され、 他方側の面がマイクロバルブ X 1 の 2つの板面のうち一方に接触して固定される。 このようになっていること で、 マイクロバルブ X I とタンク本体部 1 0 5の線膨張係数の違いをバルブ ケーシング X 2が吸収できる。 これは、 バルブケーシング X 2の線膨張係数 が、 マイクロバルブ X 1の線膨張係数とタンク本体部 1 0 5の線膨張係数の 間の値となっているからである。
[0040] また、 バルブケーシング X 2の底壁は、 マイクロバルブ X 1 に対向する板 形状のベース部 X 2 0と、 マイクロバルブ X 1から離れる方向に当該べース 部 X 2 0から突出する柱形状の第 1突出部乂2 1、 第 2突出部 X 2 2を有す る。
[0041 ] 第 1突出部 X 2 1は、 底部 1 0 5 3に形成された第 1開口部 1 1 6に嵌め 込まれている。 第 1開口部 1 1 6は、 内側空間 1 1 2に連通している。 第 1 突出部 X 2 1 には、 マイクロバルブ X 1側端から内側空間 1 1 2側端まで貫 通する第 1連通孔乂 V 1が形成されている。 第 1連通孔乂 V 1は、 内側空間 1 1 2に連通している。
[0042] 第 2突出部 X 2 2は、 底部 1 0 5 3に形成された第 2開口部 1 1 7に嵌め 込まれている。 第 2開口部 1 1 7は、 外側空間 1 1 3に連通している。 第 2 突出部 X 2 2には、 マイクロバルブ X 1側端から外側空間 1 1 3側端まで貫 通する第 2連通孔乂 2が形成されている。 第 2連通孔乂 2は、 外側空間 1 1 3に連通している。
[0043] 封止部材 X 3は、 バルブケーシング X 2の開放された上記他方側を封止す るエポキシ樹脂製の部材である。 封止部材 X 3は、 マイクロバルブ X Iの表 裏にある 2つの板面のうち、 バルブケーシング X 2の底壁側とは反対側の板 面を、 覆う。 また、 封止部材 X 3は、 電気配線 X 6、 X 7を覆うことで、 電 気配線乂6、 X 7の防水および絶縁を実現する。 封止部材 X 3は、 樹脂ポッ ティング等によって形成される。 [0044] 〇リング X4は、 第 1突出部 X2 1の外周に取り付けられ、 底部 1 05 a と第 1突出部 X 2 1の間を封止することで、 タンク 1 01の外部へのオイル の漏出を抑制する。 〇リング X 5は、 第 2突出部 X 22の外周に取り付けら れ、 底部 1 05 aと第 2突出部 X 22の間を封止することで、 タンク 1 01 の外部へのオイルの漏出を抑制する。
[0045] ここで、 マイクロバルブ X 1の構成について更に説明する。 マイクロバル ブ X 1は、 図 4、 図 5に示すように、 いずれも半導体である第 1外層 X 1 1 、 中間層 X 1 2、 第 2外層 X 1 3を備えた ME MSである。 MEMS 、 Mic ro Electro Mechanical Systemsの略称である。 第 1外層 X 1 1、 中間層 X 1 2、 第 2外層 X 1 3は、 それぞれが同じ外形を有する長方形の板形状の部材 であり、 第 1外層 X 1 1、 中間層 X 1 2、 第 2外層 X 1 3の順に積層されて いる。 すなわち、 中間層 X 1 2が、 第 1外層 X 1 1 と第 2外層 X 1 3に両側 から挟まれている。 第 1外層 X 1 1、 中間層 X 1 2、 第 2外層 X 1 3のうち 、 第 2外層 X 1 3が、 バルブケーシング X 2の底壁に最も近い側に配置され る。 後述する第 1外層 X 1 1、 中間層 X 1 2、 第 2外層 X 1 3の構造は、 化 学的エッチング等の半導体製造プロセスによって形成される。
[0046] 第 1外層 X 1 1は、 表面に非導電性の酸化膜のある導電性の半導体部材で ある。 第 1外層 X 1 1 には、 図 4に示すように、 表裏に貫通する 2つの貫通 孔 X 1 4、 X 1 5が形成されている。 この貫通孔 X 1 4、 X 1 5に、 それぞ れ、 電気配線 X 6、 X 7のマイクロバルブ X 1側端が揷入される。
[0047] 第 2外層 X 1 3は、 表面に非導電性の酸化膜のある導電性の半導体部材で ある。 第 2外層 X 1 3には、 図 4、 図 6、 図 7に示すように、 表裏に貫通す る第 1オイル孔 X 1 6、 第 2オイル孔 X 1 7が形成されている。 図 7に示す ように、 第 1オイル孔 X 1 6はバルブケーシング X 2の第 1連通孔 XV 1 に 連通し、 第 2オイル孔 X 1 7はバルブケーシング X 2の第 2連通孔 XV 2に 連通する。 第 1オイル孔 X 1 6、 第 2オイル孔 X 1 7の各々の水力直径は、 例えば 0. 1 m m以上かつ 3 m m以下であるが、 これに限定されない。
[0048] 中間層 X 1 2は、 導電性の半導体部材である。 中間層 X 1 2は、 第 1外層 〇 2020/175547 1 1 卩（：171? 2020 /007723
X 1 1の酸化膜と第 2外層 X 1 3の酸化膜とに接触するので、 第 1外層 X 1 1 と第 2外層 X I 3とも電気的に非導通である。 中間層 X I 2は、 図 6に示 すように、 第 1固定部 X 1 2 1、 第 2固定部 X 1 2 2、 複数本の第 1 リブ X 1 2 3、 複数本の第 2リブ X 1 2 4、 スパイン X 1 2 5、 アーム X 1 2 6、 梁 X I 2 7、 可動部 X 1 2 8を有している。
[0049] 第 1固定部 X 1 2 1は、 第 1外層 X 1 1、 第 2外層 X 1 3に対して固定さ れた部材である。 第 1固定部 X 1 2 1は、 第 2固定部 X 1 2 2、 第 1 リブ X 1 2 3、 第 2リブ X I 2 4、 スパイン X I 2 5、 アーム X 1 2 6、 梁 X 1 2 7、 可動部 X 1 2 8を同じ 1つのオイル室 X 1 9内に囲むように形成されて いる。 オイル室 X 1 9は、 第 1固定部 X 1 2 1、 第 1外層 X 1 1、 第 2外層 X 1 3によって囲まれた室である。 第 1固定部 X 1 2 1、 第 1外層 X 1 1、 第 2外層 X I 3は、 全体として基部に対応する。 なお、 電気配線 X 6、 X 7 は複数の第 1 リブ X 1 2 3および複数の第 2リブ X 1 2 4の温度を変化させ て変位させるための電気配線である。
[0050] 第 1固定部 X 1 2 1の第 1外層 X 1 1および第 2外層 X 1 3に対する固定 は、 オイルがこのオイル室 X I 9から第 1オイル孔 X 1 6、 第 2オイル孔乂 1 7以外を通ってマイクロバルブ X 1から漏出することを抑制するような形 態で、 行われている。
[0051 ] 第 2固定部 X 1 2 2は、 第 1外層 X 1 1、 第 2外層 X 1 3に対して固定さ れる。 第 2固定部 X 1 2 2は、 第 1固定部 X 1 2 1 に取り囲まれると共に、 第 1固定部 X 1 2 1から離れて配置される。
[0052] 複数本の第 1 リブ乂 1 2 3、 複数本の第 2リブ乂 1 2 4、 スパイン X 1 2
5、 ァーム X 1 2 6、 梁 X 1 2 7、 可動部 X 1 2 8は、 第 1外層 X 1 1、 第 2外層 X 1 3に対して固定されておらず、 第 1外層 X 1 1、 第 2外層 X 1 3 に対して変位可能である。
[0053] スパイン X I 2 5は、 中間層 X 1 2の矩形形状の短手方向に伸びる細長い 棒形状を有している。 スパイン X I 2 5の長手方向の一端は、 梁 X 1 2 7に 接続されている。 〇 2020/175547 12 卩（：171? 2020 /007723
[0054] 複数本の第 1 リブ X I 23は、 スパイン X I 25の長手方向に直交する方 向におけるスパイン X I 25の一方側に配置される。 そして、 複数本の第 1 リブ X I 23は、 スパイン X I 25の長手方向に並んでいる。 各第 1 リブ X 1 23は、 細長い棒形状を有しており、 温度に応じて伸縮可能となっている
[0055] 各第 1 リブ X 1 23は、 その長手方向の一端で第 1固定部 X 1 2 1 に接続 され、 他端でスパイン X I 25に接続される。 そして、 各第 1 リブ X I 23 は、 第 1固定部 X 1 2 1側からスパイン X 1 25側に近付くほど、 スパイン X 1 25の長手方向の梁 X 1 27側に向けてオフセツ トされるよう、 スパイ ン X I 25に対して斜行している。 そして、 複数の第 1 リブ X I 23は、 互 いに対して平行に伸びている。
[0056] 複数本の第 2リブ X 1 24は、 スパイン X 1 25の長手方向に直交する方 向におけるスパイン X I 25の他方側に配置される。 そして、 複数本の第 2 リブ X I 24は、 スパイン X I 25の長手方向に並んでいる。 各第 2リブ X 1 24は、 細長い棒形状を有しており、 温度に応じて伸縮可能となっている
[0057] 各第 2リブ X 1 24は、 その長手方向の一端で第 2固定部 X 1 22に接続 され、 他端でスパイン X I 25に接続される。 そして、 各第 2リブ X I 24 は、 第 2固定部 X I 22側からスパイン X I 25側に近付くほど、 スパイン X 1 25の長手方向の梁 X 1 27側に向けてオフセツ トされるよう、 スパイ ン X I 25に対して斜行している。 そして、 複数の第 2リブ X I 24は、 互 いに対して平行に伸びている。
[0058] 複数本の第 1 リブ乂 1 23、 複数本の第 2リブ乂 1 24、 スパイン X 1 2
5は、 全体として、 駆動部に対応する。
[0059] アーム X 1 26は、 スパイン X 1 25と非直交かつ平行に伸びる細長い棒 形状を有している。 アーム X I 26の長手方向の一端は梁 X 1 27に接続さ れており、 他端は第 1固定部 X 1 2 1 に接続されている。
[0060] 梁 X 1 27は、 スパイン X I 25およびアーム X I 26に対して約 90° 〇 2020/175547 13 卩（：171? 2020 /007723
で交差する方向に伸びる細長い棒形状を有している。 梁 X 1 2 7の一端は、 可動部 X 1 2 8に接続されている。 アーム X I 2 6と梁 X I 2 7は、 全体と して、 増幅部に対応する。
[0061 ] アーム X 1 2 6と梁 X 1 2 7の接続位置 X 1、 スパイン X 1 2 5と梁 X
1 2 7の接続位置 X 9 2 , 梁 X 1 2 7と可動部 X 1 2 8の接続位置 X 3は 、 梁 X 1 2 7の長手方向に沿って、 この順に並んでいる。 そして、 第 1固定 部 X 1 2 1 とアーム X 1 2 6との接続点をヒンジ X 0とすると、 中間層 X 1 2の板面に平行な面内におけるヒンジ X 0から接続位置 X 2までの直 線距離よりも、 ヒンジ X 0から接続位置 X 3までの直線距離の方が、 長 い。
[0062] 可動部 X 1 2 8は、 その外形が、 梁 X 1 2 7の長手方向に対して概ね 9 0 ° の方向に伸びる矩形形状を有している。 この可動部 X I 2 8は、 オイル室 X 1 9内において梁 X I 2 7と一体に動くことができる。 そして、 可動部 X 1 2 8は、 そのように動くことで、 ある位置にいるときには第 1オイル孔乂 1 6と第 2オイル孔 X I 7とをオイル室 X I 9を介して連通させ、 また別の 位置にいるときには第 1オイル孔 X 1 6と第 2オイル孔 X I 7とをオイル室 X 1 9内において遮断する。 可動部 X 1 2 8は、 中間層 X I 2の表裏に貫通 する貫通孔 X I 2 0を囲む枠形状となっている。 したがって、 貫通孔 X 1 2 0も、 可動部 X 1 2 8と一体的に移動する。 貫通孔 X 1 2 0は、 オイル室 X 1 9の一部である。
[0063] また、 第 1固定部 X 1 2 1のうち、 複数の第 1 リブ X 1 2 3と接続する部 分の近傍の第 1印加点 X 1 2 9には、 図 4に示した第 1外層 X 1 1の貫通孔 X 1 4を通った電気配線 X 6のマイクロバルブ X 1側端が接続される。 また 、 第 2固定部 X 1 2 2の第 2印加点 X 1 3 0には、 図 4に示した第 1外層 X 1 1の貫通孔 X 1 5を通った電気配線 X 7のマイクロバルブ X 1側端が接続 される。
[0064] [バルブモジュール X 0の作動]
ここで、 バルブモジュール X 0の作動について説明する。 マイクロバルブ 〇 2020/175547 14 卩（：171? 2020 /007723
X 1への通電時は、 電気配線 X 6、 X 7から第 1印加点 X I 2 9、 第 2印加 点 X 1 3 0に電圧が印加される。 すると、 複数の第 1 リブ X 1 2 3、 複数の 第 2リブ X 1 2 4を電流が流れる。 この電流によって、 複数の第 1 リブ X 1 2 3、 複数の第 2リブ X I 2 4が発熱してそれらの温度が上昇する。 その結 果、 複数の第 1 リブ X I 2 3、 複数の第 2リブ X I 2 4の各々が、 その長手 方向に膨張する。
[0065] このような、 温度上昇に伴う熱的な膨張の結果、 複数の第 1 リブ X I 2 3 、 複数の第 2リブ X I 2 4は、 スパイン X I 2 5を接続位置乂 2側に付勢 する。 付勢されたスパイン X I 2 5は、 接続位置乂 2において、 梁 X 1 2 7を押す。 このように、 接続位置 X 2は付勢位置に対応する。 その結果、 梁 X 1 2 7とアーム X I 2 6から成る部材は、 ヒンジ X 0を支点として、 接続位置乂 2を力点として、 一体に姿勢を変える。 その結果、 梁 X I 2 7 のアーム X I 2 6とは反対側の端部に接続された可動部 X 1 2 8も、 その長 手方向の、 スパイン X I 2 5が梁 X I 2 7を押す側に、 移動する。 その移動 の結果、 可動部 X 1 2 8は、 図 8、 図 9に示すように、 移動方向の先端が第 1固定部 X 1 2 1 に当接する位置に到達する。 以下、 可動部 X 1 2 8のこの 位置を通電時位置という。
[0066] このように、 梁 X 1 2 7およびアーム X 1 2 6は、 ヒンジ乂 〇を支点と し、 接続位置乂 2を力点とし、 接続位置乂 3を作用点とする梃子として 機能する。 上述の通り、 中間層 X I 2の板面に平行な面内におけるヒンジ X 0から接続位置 X 2までの直線距離よりも、 ヒンジ X 0から接続位置 乂 3までの直線距離の方が、 長い。 したがって、 力点である接続位置乂 2の移動量よりも、 作用点である接続位置 X 3の移動量の方が大きくなる 。 したがって、 熱的な膨張による変位量が、 梃子によって増幅されて可動部 X 1 2 8に伝わる。
[0067] 図 8、 図 9に示すように、 可動部 X 1 2 8が通電時位置にある場合、 貫通 孔 X 1 2 0が中間層 X I 2の板面に直交する方向に第 1オイル孔 X 1 6、 第 2オイル孔 X I 7と重なる。 その場合、 第 1オイル孔 X I 6と第 2オイル孔 〇 2020/175547 15 卩（：171? 2020 /007723
X 1 7とがオイル室 X I 9の一部である貫通孔 X I 20を介して連通する。 この結果、 第 1連通孔乂 V 1 と第 2連通孔乂 V 2との間で、 第 1オイル孔乂 1 6、 貫通孔 X 1 20、 第 2オイル孔 X I 7を介した、 オイルの流通が可能 となる。 つまり、 マイクロバルブ X 1が開弁する。
[0068] このときの、 マイクロバルブ X 1 におけるオイルの流路は、 II夕ーン構造 を有している。 具体的には、 オイルは、 マイクロバルブ X 1の一方側の面か らマイクロバルブ X 1内に流入し、 マイクロバルブ X 1内を通って、 マイク ロバルブ X 1の同じ側の面からマイクロバルブ X 1外に流出する。 そして、 同様にバルブモジュール X 0におけるオイルの流路も、 II夕 _ン構造を有し ている。 具体的には、 オイルは、 バルブモジュール X 0の一方側の面からバ ルブモジュール X 0内に流入し、 バルブモジュール X 0内を通って、 バルブ モジュール X 0の同じ側の面からバルブモジュール X 0外に流出する。 なお 、 中間層 X I 2の板面に直交する方向は、 第 1外層 X I 1、 中間層 X I 2、 第 2外層 X I 3の積層方向である。
[0069] また、 マイクロバルブ X 1への非通電時は、 電気配線乂6、 乂7から第 1 印加点 X 1 29、 第 2印加点 X I 30への電圧印加が停止される。 すると、 複数の第 1 リブ X 1 23、 複数の第 2リブ X 1 24を電流が流れなくなり、 複数の第 1 リブ乂 1 23、 複数の第 2リブ X 1 24の温度が低下する。 その 結果、 複数の第 1 リブ X I 23、 複数の第 2リブ X I 24の各々が、 その長 手方向に収縮する。
[0070] このような、 温度低下に伴う熱的な収縮の結果、 複数の第 1 リブ X I 23 、 複数の第 2リブ X I 24は、 スパイン X I 25を接続位置乂 2とは反対 側に付勢する。 付勢されたスパイン X 1 25は、 接続位置 X 2において、 梁 X 1 27を引っ張る。 その結果、 梁 X 1 27とアーム X I 26から成る部 材は、 ヒンジ乂 〇を支点として、 接続位置乂 2を力点として、 一体に姿 勢を変える。 その結果、 梁 X 1 27のアーム X I 26とは反対側の端部に接 続された可動部 X I 28も、 その長手方向の、 スパイン X I 25が梁 X I 2 7を引っ張る側に、 移動する。 その移動の結果、 可動部 X I 28は、 図 6、 〇 2020/175547 16 卩（：171? 2020 /007723
図 7に示すように、 第 1固定部 X 1 2 1 に当接しない位置に到達する。 以下 、 可動部 X 1 2 8のこの位置を非通電時位置という。
[0071 ] 図 6、 図 7に示すように、 可動部 X 1 2 8が非通電時位置にある場合、 貫 通孔 X 1 2 0は、 中間層 X I 2の板面に直交する方向に第 1オイル孔 X 1 6 と重なるが、 当該方向に第 2オイル孔 X 1 7とは重ならない。 第 2オイル孔 X 1 7は、 中間層 X I 2の板面に直交する方向に可動部 X 1 2 8と重なる。 つまり、 第 2オイル孔 X I 7は、 可動部 X 1 2 8によって塞がれる。 この場 合、 第 1オイル孔 X 1 6と第 2オイル孔 X 1 7とがオイル室 X 1 9内におい て遮断される。 この結果、 第 1連通孔乂 V 1 と第 2連通孔乂 V 2との間で、 第 1オイル孔 X I 6、 第 2オイル孔 X I 7を介したオイルの流通は阻害され る。 つまり、 マイクロバルブ X 1が閉弁する。
[0072] 次に、 アキュムレータ 1 2の作動について説明する。
[0073] 図 2中の矢印 0のように、 冷媒は、 冷媒流入孔 1 0 7からタンク 1 0 1 の内部に流入した後、 気液分離部材 1 0 4に衝突して液相冷媒と気相冷媒と に分離される。 分離された液相冷媒および冷媒中に含まれていたオイルは、 のように、 そのまま直進下降してタンク 1 0 1の内部に貯留される 。 その後、 液相冷媒とオイルとの分離が進む。 図 2に示すように、 液相冷媒
Figure imgf000018_0001
1 匕が溜まる。 すなわち、 オイルは、 タンク 1 0 1 の底部側に部分に溜まる。
[0074] —方、 分離された気相冷媒は、 図 2中の矢印 2のように、 タンク 1 0 1 の内部を流れる。 すなわち、 気相冷媒は、 アウターパイプ 1 0 3の上端から アウターパイプ 1 0 3の内部に流入する。 気相冷媒は、 アウターパイプ 1 0 3の内周面とインナーパイプ 1 0 2の外周面との間を下降する。 下降した気 相冷媒は、 インナーパイプ 1 0 2の下端 1 0 2 3からインナーパイプ 1 0 2 の内部に流入し、 インナーパイプ 1 0 2の内部を上昇する。 上昇した気相冷 媒は、 冷媒流出孔 1 0 8から流出し、 圧縮機 1 4に吸入される。
[0075] タンク 1 0 1の底部側に溜まったオイルは、 図 3中の矢印〇 1のように、 外側空間 1 1 3、 仕切壁孔 1 1 5、 内側空間 1 1 2を通過して、 底部連通孔 〇 2020/175547 17 卩（：171? 2020 /007723
1 1 0からアウターパイプ 1 0 3の内部に吸引される。 このオイルの流れは 、 図 2中の矢印 2に示される気相冷媒の流れによって形成される。 したが って、 底部連通孔 1 1 〇は、 気相冷媒の流れによってオイルが吸引される才 イル吸引部に対応する。 このとき、 フィルタ 1 1 4によって異物のアウター パイプ 1 0 3の内部への侵入が阻止される。 オイルは、 気相冷媒とともに、 冷媒流出孔 1 0 8から流出し、 圧縮機 1 4に戻される。
[0076] マイクロバルブ X 1が開弁しているとき、 図 3中の矢印〇 1のオイル流れ に加えて、 図 3中の矢印〇 2のオイル流れが形成される。 すなわち、 オイル は、 外側空間 1 1 3、 第 2連通孔乂 2、 マイクロバルブ X I、 第 1連通孔 X V I、 内側空間 1 1 2を順に流れる。 マイクロバルブ X 1 を通過したオイ ルは、 内側空間 1 1 2で、 仕切壁孔 1 1 5を通過したオイルに合流する。 一 方、 マイクロバルブ X 1が閉弁しているとき、 図 3中の矢印〇 2のオイル流 れは、 形成されない。
[0077] 本実施形態では、 マイクロバルブ X 1が開弁しているとき、 矢印 0 1、 矢 印〇 2のようにオイルが流れる。 このため、 外側空間 1 1 3、 仕切壁孔 1 1 5、 内側空間 1 1 2、 底部連通孔 1 1 0、 第 2連通孔乂 2および第 1連通 孔乂 1が、 全体として、 貯油室から圧縮機の摺動部に向かってオイルが流 れるオイル流路に対応する。 また、 アウターパイプ 1 0 3の底部1 0 3 3、 タンク本体部 1 0 5の底部 1 0 5 3および仕切壁 1 1 1は、 内側空間 1 1 2 、 外側空間 1 1 3を形成する。 アウターパイプ 1 0 3の底部1 0 3 3は、 底 部連通孔 1 1 〇を形成する。 仕切壁 1 1 1は、 仕切壁孔 1 1 5を形成する。 バルブケーシング乂2は、 第 1連通孔乂 1、 第 2連通孔乂 2を形成する 。 このため、 アウターパイプ 1 0 3の底部 1 0 3 3、 タンク本体部 1 0 5の 底部 1 0 5 3、 仕切壁 1 1 1およびバルブケーシング X 2が、 全体として、 オイル流路を形成する流路形成部に対応する。
[0078] また、 マイクロバルブ X Iは、 バルブケーシング乂2に設けられている。
このため、 弁部品は、 オイル流路を形成する流路形成部に設けられている。 マイクロバルブ X 1の第 1オイル孔 X 1 6は、 バルブケーシング X 2の第 1 〇 2020/175547 18 卩（：171? 2020 /007723
連通孔乂 V 1 に連通している。 このため、 第 1オイル孔 X I 6は、 オイル流 路の一部に連通している。 マイクロバルブ X 1の第 2オイル孔 X 1 7は、 バ ルブケーシング X 2の第 2連通孔乂 2に連通している。 このため、 第 2才 イル孔 X I 7は、 オイル流路の他の一部に連通している。
[0079] 次に、 本実施形態の効果について説明する。 本実施形態によれば、 弁機構 として、 マイクロバルブ X 1が用いられている。 マイクロバルブ X Iは、 従 来の電磁弁と比べて容易に小型化できる。 その理由の 1つは、 マイクロバル ブ X 1が上述の通り半導体チップにより形成されているということである。 また、 上述の通り、 梃子を利用して熱的な膨張による変位量が増幅されるこ とも、 そのような梃子を利用しない電磁弁と比べた小型化に寄与する。
[0080] また、 本実施形態と異なり、 アキユムレータ 1 2がマイクロバルブ X 1 を 備えていない場合、 オイルは、 オイル戻し孔である仕切壁孔 1 1 5を通過し て、 アウターパイプ 1 0 3の内部に吸引される。 このとき、 仕切壁孔 1 1 5 の大きさは固定されている。 このとき、 仕切壁孔 1 1 5を通過するオイルの 流量は、 アウターパイプ 1 0 3およびインナーパイプ 1 0 2を流れる気相冷 媒の流速によって決まる。 したがって、 サイクル全体を流れる冷媒の流量が 少なく、 気相冷媒の流速が遅い場合、 仕切壁孔 1 1 5を通過するオイルの流 量は少ない。 圧縮機 1 4の摺動部に戻されるオイルの流量であるオイル戻し 量は、 少ない。 オイル戻し量が少ない状態が続くと、 圧縮機 1 4が故障する
[0081 ] これに対して、 本実施形態では、 アキユムレータ 1 2は、 マイクロバルブ X I を備えている。 上述の通り、 マイクロバルブ X 1が閉弁しているとき、 オイルは仕切壁孔 1 1 5を通過し、 マイクロバルブ X 1 を通過しない。 マイ クロバルブ X 1が開弁しているとき、 オイルは仕切壁孔 1 1 5とマイクロバ ルブ X 1 との両方を通過する。 このため、 図 1 0に示すように、 マイクロバ ルブ X 1が閉弁しているとき、 アウターパイプ 1 0 3の内部に流入するオイ ルの流量は、 〇よりも多い第 1流量八 1である。 マイクロバルブ X 1が開弁 しているとき、 アウターパイプ 1 〇 3の内部に流入するオイルの流量は、 第 〇 2020/175547 19 卩（：171? 2020 /007723
1流量八 1 よりも多い第 2流量八 2である。 このように、 マイクロバルブ X 1の開閉が切り替わることで、 オイルの流量を第 1流量八 1 と第 2流量八 2 との二段階で調整することができる。
[0082] そこで、 サイクル中の冷媒の流量が所定量よりも多い場合、 マイクロバル ブ X 1は閉弁する。 サイクル中の冷媒の流量が所定量よりも多い場合とは、 例えば、 圧縮機 1 4の回転数が所定の回転数よりも大きい場合である。 サイ クル中の冷媒の流量が所定量よりも少ない場合、 マイクロバルブ X 1は開弁 する。 サイクル中の冷媒の流量が所定量よりも少ない場合とは、 例えば、 圧 縮機 1 4の回転数が所定の回転数よりも小さい場合である。 マイクロバルブ X Iが開弁することで、 閉弁時と比較して、 オイル戻し量を増大させること ができる。 これにより、 圧縮機 1 4の故障を回避することができる。
[0083] このように、 本実施形態によれば、 アキュムレータ 1 2の体格の増大を抑 制しつつ、 オイル戻し量の調整をすることができる。
[0084] （第 2実施形態）
本実施形態では、 マイクロバルブ X 1の流路開度が任意の大きさに変更可 能となっている。 それ以外のアキュムレータ 1 2およびそれを含む冷凍サイ クル装置 1 0の構成は、 第 1実施形態と同じである。
[0085] 具体的には、 本実施形態では、 図 8中の第 1印加点 X I 2 9、 第 2印加点 X 1 3 0に印加される電圧が \^/1\/1制御される。 \^/1\/1制御は、 通電と非通 電とを繰り返し切り替える制御である。 このとき、
Figure imgf000021_0001
比が大きいほど、 供 給される電力が大きい。
Figure imgf000021_0002
比は、 ある期間に占める通電時間の割合である 。 電力が大きいほど、 温度が高くなり、 熱膨張量が大きくなる。 このため、 比が大きいほど、 非通電時に対する通電時の移動量が大きくなる。 よって 、 \^/1\/1制御により、 可動部 X 1 2 8の位置を全閉位置から全開位置の間で 連続的に変更することができる。
[0086] このため、 マイクロバルブ X Iは、
Figure imgf000021_0003
連続的に変更することで、 図 1 1 に示すように、 流路の開度を 0 %から 1 0 0 %までの間で直線的に変更することができる。 流路の開度が 0 %よりも大 〇 2020/175547 20 卩（：171? 2020 /007723
きいときの流路断面積は、 冷媒を減圧させる大きさである。 マイクロバルブ X 1の流路開度を任意の大きさに変更することで、 アウターパイプ 1 0 3に 流入するオイルの流量を、 第 1流量八 1 と第 2流量八 2との間の任意の大き さに調整することができる。
[0087] ここで、 本実施形態と異なり、 アキユムレータ 1 2がマイクロバルブ X 1 を備えていない場合、 オイルは、 仕切壁孔 1 1 5を通過して、 アウターパイ プ 1 0 3の内部に吸引される。 このとき、 仕切壁孔 1 1 5の大きさは固定さ れている。 このため、 オイル戻し量を所望の量に調整することができない。 このため、 圧縮機 1 4の回転数が変動すると、 圧縮機 1 4の効率を高くする ための最適なオイルレートに維持することができない。 オイルレートは、 冷 媒全体に対するオイルの割合である。
[0088] これに対して、 本実施形態によれば、 上述の通り、 マイクロバルブ X Iの 開度を変更することで、 オイル戻し量を第 1流量八 1 と第 2流量八 2との間 の任意の大きさに調整することができる。 このため、 圧縮機の回転数に応じ た最適なオイル戻り量となるように、 圧縮機の回転数に基づいて、 マイクロ バルブ X 1の開度が制御される。 この最適なオイル戻り量は、 圧縮機の回転 数に応じた最適なオイルレートとなるように、 設定されるオイル戻し量であ る。 これにより、 圧縮機の回転数が変動しても、 最適な量でオイルを戻すこ とができ、 最適なオイルレートを維持することができる。
[0089] なお、 本実施形態では、 仕切壁 1 1 1 に仕切壁孔 1 1 5が形成されている 。 しかし、 仕切壁 1 1 1 に仕切壁孔 1 1 5が形成されていなくてもよい。 こ の場合、 マイクロバルブ X 1の開度を変更することで、 オイル戻し量をゼロ と最大値との間で任意の大きさに調整することができる。
[0090] （第 3実施形態）
図 1 2に示すように、 本実施形態では、 本開示のオイル戻し装置がオイル セパレータ 1 5に適用されている。 オイルセパレータ 1 5は、 圧縮機 1 4か ら吐出された冷媒に含まれるオイルを分離し、 分離したオイルを圧縮機 1 4 の摺動部に戻す。 本実施形態では、 オイルセパレータ 1 5は、 圧縮機 1 4と 〇 2020/175547 21 卩（：171? 2020 /007723
—体のものとして構成されている。
[0091 ] 圧縮機 1 4は、 ハウジング 2 0 1 と、 電動機部 2 0 2と、 圧縮機構部 2 0
3とを備える。 ハウジング 2 0 1は、 密閉容器である。 ハウジング 2 0 1は 、 電動機部 2 0 2と、 圧縮機構部 2 0 3とを収容する。 ハウジング 2 0 1の 内部には、 吐出室 2 0 4と、 貯油室 2 0 5とが形成されている。 電動機部 2 0 2は、 圧縮機構部 2 0 3の回転軸 2 0 6を回転させる。 圧縮機構部 2 0 3 は、 回転軸 2 0 6の回転によって冷媒を圧縮し、 圧縮した冷媒を吐出室 2 0 4に吐出する。 本実施形態の圧縮機構部 2 0 3は、 スクロール式であるが、 斜板式等の他の種類であってもよい。
[0092] ハウジング 2 0 1は、 円筒状の第 1ハウジング 2 1 1 と、 第 1ハウジング
2 1 1の一端側に接合された有底円筒状の第 2ハウジング 2 1 2と、 第 1ハ ウジング 2 1 1の他端側に接合された有底円筒状の第 3ハウジング 2 1 3と 、 第 3ハウジング 2 1 3の端部の内周面に接合された第 4ハウジング 2 1 4 とを含む。 第 1ハウジング 2 1 1 と、 第 2ハウジング 2 1 2と、 第 3ハウジ ング 2 1 3とによって囲まれた空間が、 電動機部 2 0 2および圧縮機構部 2 0 3を収容する収容室である。 第 3ハウジング 2 1 3と第 4ハウジング 2 1 4とによって囲まれた空間が貯油室 2 0 5である。
[0093] 圧縮機構部 2 0 3は、 可動スクロール 2 2 1 と、 固定スクロール 2 2 2と 、 回転軸 2 0 6とを含む。 可動スクロール 2 2 1は、 ハウジング 2 0 1 に対 して固定されていない。 可動スクロール 2 2 1は、 クランク機構を介して、 回転軸 2 0 6と連結されている。 固定スクロール 2 2 2は、 ハウジング 2 0 1 に対して固定されている。 固定スクロール 2 2 2は、 回転軸 2 0 6の軸方 向で可動スクロール 2 2 1 に対向して配置されている。 回転軸 2 0 6は、 ハ ウジング 2 0 1 に固定された主軸受 2 2 4と副軸受 2 2 5とによって支持さ れている。
[0094] 可動スクロール 2 2 1は、 回転軸 2 0 6が回転すると、 クランク機構によ って公転する。 可動スクロール 2 2 1 と固定スクロール 2 2 2とは、 それぞ れ、 渦巻き状の溝を有している。 これらの溝の嚙み合いによって形成される 〇 2020/175547 22 卩（：171? 2020 /007723
複数の作動室 2 2 6が体積を縮小させる。 これにより、 作動室 2 2 6に供給 された冷媒が圧縮される。
[0095] 固定スクロール 2 2 2に対して可動スクロール 2 2 1側の反対側に、 吐出 室 2 0 4が形成されている。 吐出室 2 0 4は、 吐出口 2 2 7を介して、 作動 室 2 2 6に連通している。 作動室 2 2 6で圧縮された冷媒は、 吐出室 2 0 4 に吐出される。
[0096] また、 固定スクロール 2 2 2には、 オイル戻し通路 2 2 8が形成されてい る。 オイル戻し通路 2 2 8は、 可動スクロール 2 2 1 と固定スクロール 2 2 2との摺動界面に連通している。 可動スクロール 2 2 1 には、 オイル供給通 路 2 2 9が形成されている。 回転軸 2 0 6の内部には、 オイル供給通路 2 3 0が形成されている。 オイル供給通路 2 2 9、 2 3 0は、 オイル戻し通路 2 2 8に連通している。
[0097] 圧縮機 1 4は、 第 1筒体 2 3 1 と、 第 2筒体 2 3 2と、 冷媒吐出管 2 3 3 と、 オイル輸送管 2 3 4と、 流量調整部 2 3 5とをさらに備える。 本実施形 態では、 第 1筒体 2 3 1 と、 第 2筒体 2 3 2と、 冷媒吐出管 2 3 3と、 オイ ル輸送管 2 3 4と、 流量調整部 2 3 5と、 第 3ハウジング 2 1 3と、 第 4ハ ウジング 2 1 4とが、 オイルセパレータ 1 5を構成している。
[0098] 第 1筒体 2 3 1は、 上端が開口し下端に底を有する円筒形状である。 第 2 筒体 2 3 2は、 上端と下端とが開口する円筒形状である。 第 2筒体 2 3 2は 、 外径が大きい大径部と、 大径部よりも外径が小さい小径部とを有する。 小 径部は、 大径部の下側に位置する。 第 2筒体 2 3 2は、 第 1筒体 2 3 1の内 部に、 第 1筒体 2 3 1 に対して同心状に配置されている。 第 2筒体 2 3 2の 大径部は、 第 1筒体 2 3 1の上端部に固定されている。 第 1筒体 2 3 1の周 壁部 2 3 1 3のうち第 2筒体 2 3 2の小径部に対向する位置に、 冷媒流入口 2 3 1 匕が形成されている。 第 2筒体 2 3 2の上端には、 図 1 に示す放熱器 1 6の冷媒流入口側が接続されている。
[0099] 冷媒吐出管 2 3 3の一端側は、 吐出室 2 0 4に接続されている。 冷媒吐出 管 2 3 3の他端側は、 冷媒流入口 2 3 1 13に接続されている。 冷媒吐出管 2 〇 2020/175547 23 卩（：171? 2020 /007723
3 3を介して、 吐出室 2 0 4から冷媒流入口 2 3 1 匕へ冷媒が流れる。
[0100] 第 1筒体 2 3 1の下端側の部分は、 第 3ハウジング 2 1 3の上部を貫通し 、 貯油室 2 0 5に位置している。 第 1筒体 2 3 1の周壁部 2 3 1 3のうち貯 油室 2 0 5に位置する部分に、 オイル出口 2 3 1 〇が形成されている。
[0101 ] 貯油室 2 0 5は、 オイル出口 2 3 1 〇から流出したオイルを貯える。 すな わち、 貯油室 2 0 5は、 冷媒から分離されたオイルを貯える。 貯油室 2 0 5 には、 磁石 2 3 6が配置されている。 磁石 2 3 6は、 オイル出口 2 3 1 〇か ら磁石 2 3 6へオイルが落下する位置に配置されている。 磁石 2 3 6は、 第 3ハウジング 2 1 3に固定された取付金具 2 3 7に取り付けられている。
[0102] オイル輸送管 2 3 4は、 貯油室 2 0 5から圧縮機 1 4の摺動部に向けて才 イルが流れる流路を内部に形成する。 オイル輸送管 2 3 4の一端側は、 第 3 ハウジング 2 1 3の底部に設けられたオイル輸送口 2 1 3 3に接続されてい る。 オイル輸送管 2 3 4の他端側は、 第 1ハウジング 2 1 1 に設けられた才 イル戻し口 2 1 1 3に接続されている。 オイル戻し口 2 1 1 3は、 オイル戻 し通路 2 2 8に連通している。 オイル輸送管 2 3 4を介して、 貯油室 2 0 5 とオイル戻し通路 2 2 8とが連通している。
[0103] 流量調整部 2 3 5は、 オイル輸送管 2 3 4の途中に設けられている。 流量 調整部 2 3 5は、 オイル輸送管 2 3 4の内部の流路を流れるオイルの流量を 調整する。
[0104] 図 1 3に示すように、 流量調整部 2 3 5は、 バルブモジュール乂〇と、 ブ ロック体 2 4 0とを有する。 バルブモジュール乂〇は、 ブロック体 2 4 0に 接続されている。 バルブモジュール乂〇の構成は、 第 1実施形態と同じであ る。 オイル輸送管 2 3 4は、 第 1配管 2 3 4 3と、 第 2配管 2 3 4匕とを含 む。 第 1配管 2 3 4 3の内部の流路 2 3 4〇は、 貯油室 2 0 5に連通してい る。 第 2配管 2 3 4匕の内部の流路 2 3 4 は、 オイル戻し通路 2 2 8に連 通している。
[0105] ブロック体 2 4 0は、 バルブモジュール乂〇と、 第 1配管 2 3 4 3と、 第
2配管 2 3 4匕とを接続する接続部材である。 ブロック体 2 4 0の内部には 〇 2020/175547 24 卩（：171? 2020 /007723
、 第 1流路 2 4 1 と第 2流路 2 4 2と第 3流路 2 4 3とが形成されている。 ブロック体 2 4 0の内部では、 第 3流路 2 4 3を介して、 第 1流路 2 4 1 と 第 2流路 2 4 2とが連通している。 第 3流路 2 4 3は、 第 1流路 2 4 1 と第 2流路 2 4 2とのそれぞれよりも流路断面積が小さな流路である。 第 1流路
2 4 1 に第 1配管 2 3 4 3が接続されている。 第 2流路 2 4 2に第 2配管 2
3 4 13が接続されている。
[0106] ブロック体 2 4 0には、 第 1流路 2 4 1 に連通する第 1開口部 2 4 1 3と 、 第 2流路 2 4 2に連通する第 2開口部 2 4 2 3とが形成されている。 第 2 開口部 2 4 2 3は、 第 1開口部 2 4 1 3の隣りに配置されている。 第 1開口 部 2 4 1 3、 第 2開口部 2 4 2 3のそれぞれに、 バルブモジユール乂〇の第 1突出部乂2 1、 第 2突出部 X 2 2が揷入されている。 これにより、 第 1配 管 2 3 4 3の内部の流路 2 3 4〇は、 第 1連通孔乂 1 と連通している。 第 2配管 2 3 4匕の内部の流路 2 3 4 は、 第 2連通孔乂 V 2と連通している
[0107] 次に、 圧縮機 1 4およびオイルセパレータ 1 5の作動について説明する。
[0108] 作動室 2 2 6で圧縮された冷媒は、 吐出口 2 2 7を介して、 吐出室 2 0 4 に流入する。 吐出室 2 0 4に流入した冷媒は、 冷媒吐出管 2 3 3を流れ、 冷 媒流入口 2 3 1 匕から第 1筒体 2 3 1の内部に流入する。 流入した冷媒は、 第 1筒体 2 3 1の内周面と第 2筒体の 2 3 2の外周面との間の空間に、 旋回 流を形成する。 旋回流の遠心力によって冷媒に混入しているオイルおよび異 物が分離される。 したがって、 第 1筒体 2 3 1、 第 2筒体 2 3 2および冷媒 流入口 2 3 1 匕は、 全体として、 冷媒からオイル部を分離する分離部に対応 する。 オイルが分離された冷媒は、 第 2筒体 2 3 2から流出し、 放熱器 1 6 へ向かって流れる。
[0109] 分離されたオイルおよび異物は、 第 1筒体 2 3 1の内壁を伝って流下する 。 オイルおよび異物は、 オイル出口 2 3 1 〇から落下して、 貯油室 2 0 5に 流入する。 このとき、 オイルおよび異物は、 磁石 2 3 6に上面に落下する。 これにより、 オイルに含まれている金属の異物が磁石 2 3 6に吸着される。 〇 2020/175547 25 卩（：171? 2020 /007723 金属の異物が除去されたオイルは、 貯油室 2 0 5に貯えられる。
[01 10] 貯油室 2 0 5に貯えられたオイルは、 オイル輸送管 2 3 4および流量調整 部 2 3 5を介して、 オイル戻し通路 2 2 8に流入する。 具体的には、 図 1 3 に示すように、 流量調整部 2 3 5の内部では、 図 1 3中の矢印 0 3のオイル 流れが形成される。 すなわち、 貯油室 2 0 5に貯えられたオイルは、 第 1配 管 2 3 4 3の内部の流路 2 3 4〇、 第 1流路 2 4 1、 第 3流路 2 4 3、 第 2 流路 2 4 2、 第 2配管 2 3 4匕の内部の流路 2 3 4 の順に流れる。
[01 1 1 ] マイクロバルブ X 1が開弁しているとき、 図 1 3中の矢印〇 3のオイル流 れに加えて、 図 1 3中の矢印 0 4のオイル流れが形成される。 すなわち、 才 イルは、 第 1流路 2 4 1、 第 1連通孔乂 1、 マイクロバルブ X I、 第 2連 通孔乂 2、 第 2流路 2 4 2を順に流れる。 換言すると、 オイルは、 第 3流 路 2 4 3を迂回して流れる。 マイクロバルブ X 1 を通過したオイルは、 第 3 流路 2 4 3を通過したオイルに合流する。 一方、 マイクロバルブ X Iが閉弁 しているとき、 図 1 3中の矢印〇 4のオイル流れは形成されない。 なお、 貯 油室 2 0 5からオイル戻し通路 2 2 8に向かうオイルの流れは、 貯油室 2 0 5とハウジング 2 0 1の収容室との間の圧力差によって形成される。
[01 12] オイル戻し通路 2 2 8を流れるオイルは、 可動スクロール 2 2 1 と固定ス クロール 2 2 2との摺動界面に供給される。 さらに、 オイル戻し通路 2 2 8 から流出したオイルは、 オイル供給通路 2 2 9、 2 3 0を流れる。 これによ り、 主軸受 2 2 4、 副軸受 2 2 5等にオイルが供給される。
[01 13] このように、 圧縮機 1 4から吐出された冷媒に含まれるオイルは、 オイル セパレータ 1 5で分離される。 分離されたオイルは、 可動スクロール 2 2 1 と固定スクロール 2 2 2との摺動界面、 主軸受 2 2 4、 副軸受 2 2 5等の圧 縮機構部 2 0 3の摺動部に戻される。
[01 14] 本実施形態では、 マイクロバルブ X 1が開弁しているとき、 矢印 0 3、 矢 印〇 4のようにオイルが流れる。 このため、 第 1配管 2 3 4 3の内部の流路
2 3 4〇, 第 1流路 2 4 1、 第 3流路 2 4 3、 第 2流路 2 4 2、 第 2配管 2
3 4匕の内部の流路 2 3 4 、 第 1連通孔乂 V 1および第 2連通孔乂 2が 〇 2020/175547 26 卩（：171? 2020 /007723
、 全体として、 貯油室から圧縮機の摺動部に向かってオイルが流れるオイル 流路に対応する。 また、 第 1配管 2 3 4 3は、 流路 2 3 4〇を形成する。 第 2配管 2 3 4匕は、 流路 2 3 4 を形成する。 ブロック体 2 4 0は、 第 1流 路 2 4 1、 第 3流路 2 4 3、 第 2流路 2 4 2を形成する。 バルブケーシング 乂2は、 第 1連通孔乂 1、 第 2連通孔乂 2を形成する。 このため、 第 1 配管 2 3 4 3、 第 2配管 2 3 4匕、 ブロック体 2 4 0およびバルブケーシン グ乂2は、 全体として、 オイル流路を形成する流路形成部に対応する。 また 、 マイクロバルブ X Iは、 バルブケーシング X 2に設けられている。 このた め、 弁部品は、 オイル流路を形成する流路形成部に設けられている。
[01 15] 次に、 本実施形態の特徴について説明する。 本実施形態では、 オイルの流 量を調整する弁機構として、 第 1実施形態と同様に、 マイクロバルブ X Iが 用いられている。 第 1実施形態での説明の通り、 従来の電磁弁と比べてマイ クロバルブ X 1の小型化が可能である。
[01 16] また、 本実施形態と異なり、 オイルセパレータ 1 5がマイクロバルブ X I を備えていない場合、 オイルは、 第 3流路 2 4 3を通過して、 アウターパイ プ 1 0 3の内部に吸引される。 第 3流路 2 4 3の大きさは固定されている。 このため、 第 3流路 2 4 3を通過するオイルの流量は、 一定である。 圧縮機 1 4の回転数が高く、 圧縮機 1 4から吐出される冷媒の流量が多いとき、 貯 油室 2 0 5から圧縮機 1 4の内部へのオイル戻しが間に合わず、 貯油室 2 0 5からオイルがあふれることがある。 あふれたオイルは、 冷媒とともに放熱 器 1 6等に流入する。 このため、 圧縮機 1 4の内部のオイルが不足する。
[01 17] これに対して、 本実施形態では、 オイルセパレータ 1 5は、 マイクロバル ブ X 1 を含む流量調整部 2 3 5を備えている。 上述の通り、 マイクロバルブ X Iが閉弁しているとき、 オイルは第 3流路 2 4 3を通過し、 マイクロバル ブ X 1 を通過しない。 マイクロバルブ X 1が開弁しているとき、 オイルは第 3流路 2 4 3とマイクロバルブ X 1 との両方を通過する。 このため、 図 1 0 に示すように、 マイクロバルブ X 1が閉弁しているとき、 流量調整部 2 3 5 から流出するオイルの流量は、 第 1流量八 1である。 マイクロバルブ X 1が 〇 2020/175547 27 卩（：171? 2020 /007723
開弁しているとき、 流量調整部 2 3 5から流出するオイルの流量は、 第 2流 量八2である。 このように、 マイクロバルブ X 1の開閉が切り替わることで 、 オイルの流量を第 1流量八 1 と第 2流量八 2との二段階で調整することが できる。
[01 18] そこで、 本実施形態では、 圧縮機 1 4の回転数が所定値よりも低い場合、 マイクロバルブ X 1は閉弁する。 圧縮機 1 4の回転数が所定値よりも高い場 合、 マイクロバルブ X 1は開弁する。 これにより、 貯油室 2 0 5に溜まって いるオイルがあふれることを回避できる。
[01 19] （第 4実施形態）
第 3実施形態では、 流量調整部 2 3 5のブロック体 2 4 0に、 第 3流路 2 4 3が形成されている。 本実施形態では、 第 3実施形態と異なり、 図 1 4に 示すように、 ブロック体 2 4 0に、 第 3流路 2 4 3が形成されていない。 第 1流路 2 4 1 と第 2流路 2 4 2とのそれぞれは、 マイクロバルブ X 1の流路 に連通している。
[0120] さらに、 本実施形態では、 第 3実施形態と異なり、 マイクロバルブ X Iの 流路開度が任意の大きさに変更可能となっている。 マイクロバルブ X 1の流 路開度を任意の大きさに変更する方法は、 第 2実施形態と同じである。 これ ら以外のオイルセパレータ 1 5の構成は、 第 3実施形態と同じである。
[0121 ] ここで、 本実施形態と異なり、 オイルセパレータ 1 5が流量調整部 2 3 5 を備えていない場合、 オイル戻し量を所望の量に調整することができない。 このため、 圧縮機 1 4の回転数の変動したときに、 最適なオイルレートに維 持することができない。
[0122] これに対して、 本実施形態によれば、 マイクロバルブ X 1の開度を変更す ることで、 第 2実施形態と同様に、 図 1 1 に示すように、 オイル戻し量を第 1流量八 1 と第 2流量八 2との間の任意の大きさに調整することができる。 このため、 圧縮機 1 4の回転数に応じた最適なオイル戻り量となるように、 圧縮機 1 4の回転数に基づいて、 マイクロバルブ X 1の開度が制御される。 これにより、 圧縮機 1 4の回転数が変動しても、 最適な量でオイルを戻すこ 〇 2020/175547 28 卩（：171? 2020 /007723
とができ、 最適なオイルレートを維持することができる。
[0123] （第 5実施形態）
本実施形態は、 第 1実施形態のマイクロバルブ X 1が、 故障検知機能を有 するよう変更されている。 具体的には、 マイクロバルブ X Iは、 第 1実施形 態と同じ構成に加え、 図 1 5、 図 1 6に示すように、 故障検知部 X 5 0を備 えている。
[0124] 故障検知部 X 5 0は、 中間層 X 1 2のアーム X 1 2 6に形成されたプリッ ジ回路を含む。 プリッジ回路は、 図 1 6のように接続された 4つのゲージ抵 抗を含んでいる。 つまり、 故障検知部乂5 0は、 ダイヤフラムに相当するア —ム X I 2 6の歪みに応じて抵抗が変化するブリッジ回路である。 つまり、 故障検知部 X 5 0は半導体ピエゾ抵抗式の歪みセンサである。 故障検知部 X 5 0は、 電気的絶縁膜を介して、 アーム X I 2 6と導通しないように、 アー ム X 1 2 6に接続されていてもよい。
[0125] このブリッジ回路の対角にある 2つの入力端子に配線 X 5 1、 乂5 2が接 続される。 そして、 配線乂5 1、 X 5 2から当該入力端子に、 定電流発生用 の電圧が印加される。 この配線乂5 1、 乂5 2は、 電気配線 X 6、 乂7を介 してマイクロバルブ X 1 に印加される電圧 （すなわち、 マイクロバルブ駆動 電圧） から分岐して上記 2つの入力端子まで伸びている。
[0126] また、 このブリッジ回路の別の対角にある 2つの出力端子に、 配線 X 5 3 、 X 5 4が接続される。 そして、 アーム X I 2 6の歪み量に応じたレベルの 電圧信号が配線乂 5 3、 乂 5 4から出力される。 この電圧信号は、 後述する 通り、 マイクロバルブ X 1が正常に作動しているか否かを判別するための情 報として使用される。 配線乂 5 3、 X 5 4から出力される電圧信号は、 マイ クロバルブ X 1の外部にある制御装置 X 5 5に入力される。
[0127] この制御装置 X 5 5は、 例えば、 車両用空調装置において圧縮機、 送風機 、 エアミックスドア、 内外気切替ドア等の作動を制御するエアコン巳（3 IIで あってもよい。 あるいは、 この制御装置乂5 5は、 車両において、 車速、 燃 料残量、 電池残量等を表示するメータ巳〇11であってもよい。 〇 2020/175547 29 卩（：171? 2020 /007723
[0128] アーム X 1 2 6の歪み量に応じた電圧信号を制御装置 X 5 5が配線 X 5 3 、 X 5 4を介して取得すると、 制御装置 X 5 5は、 当該電圧信号に応じて、 マイクロバルブ X 1の故障の有無を検知する。 検知対象の故障としては、 例 えば、 アーム X 1 2 6が折れる故障、 可動部 X 1 2 8と第 1外層 X 1 1 また は第 2外層 X I 3との間に微小な異物が挟まって可動部 X 1 2 8が動かなく なる故障、 等がある。
[0129] 複数本の第 1 リブ X 1 2 3および複数本の第 2リブ X 1 2 4の伸縮に応じ て、 梁 X 1 2 7および可動部 X I 2 8が変位する際、 アーム X I 2 6の歪み 量が変化する。 したがって、 アーム X 1 2 6の歪み量に応じた電圧信号から 、 可動部 X 1 2 8の位置を推定できる。 一方、 マイクロバルブ X 1が正常で あれば、 電気配線乂6、 X 7からマイクロバルブ X 1への通電量と可動部 X 1 2 8の位置との間にも相関関係がある。 この通電量は、 マイクロバルブ X 1 を制御するための制御量である。
[0130] 制御装置 X 5 5は、 このことを利用して、 マイクロバルブ X 1の故障の有 無を検知する。 つまり、 制御装置 X 5 5は、 配線乂5 3、 X 5 4からの電圧 信号から、 あらかじめ定められた第 1マップに基づいて、 可動部 X 1 2 8の 位置を算出する。 そして、 あらかじめ定められた第 2マップに基づいて、 可 動部 X 1 2 8の位置から、 正常時において当該位置を実現するために必要な 電気配線 X 6、 X 7からマイクロバルブ X 1への供給電力を算出する。 これ ら第 1マップ、 第 2マップは、 制御装置 X 5 5の不揮発性メモリに記録され ている。 不揮発性メモリは、 非遷移的実体的記憶媒体である。 第 1マップに おける電圧信号のレベルと位置との対応関係は、 あらかじめ実験等によって 定められてもよい。 また、 第 2マップにおける位置と供給電力との対応関係 も、 あらかじめ実験等によって定められてもよい。
[0131 ] そして、 制御装置 X 5 5は、 算出された電力と、 実際に電気配線 X 6、 X
7からマイクロバルブ X 1へ供給されている電力とを比較する。 そして、 制 御装置乂5 5は、 前者の電力と後者の電力の差の絶対値が許容値を超えてい れば、 マイクロバルブ X 1が故障していると判定し、 許容値を超えていなけ 〇 2020/175547 30 卩（：171? 2020 /007723
れば、 マイクロバルブ X 1が正常であると判定する。 そして、 制御装置乂5 5は、 マイクロバルブ X 1が故障していると判定した場合に、 所定の故障報 知制御を行う。
[0132] 制御装置 X 5 5は、 この故障報知制御においては、 車内の人に報知を行う 報知装置 X 5 6を作動させる。 例えば、 制御装置乂5 5は、 警告ランプを点 灯させてもよい。 また、 制御装置乂5 5は、 画像表示装置に、 マイクロバル ブ X 1 に故障が発生したことを示す画像を表示させてもよい。 これによって 、 車両の乗員は、 マイクロバルブ X 1の故障に気付くことができる。
[0133] また、 制御装置 X 5 5は、 この故障報知制御においては、 車両内の記憶装 置に、 マイクロバルブ X I に故障が発生したことを示す情報を記録してもよ い。 この記憶装置は、 非遷移的実体的記憶媒体である。 これにより、 マイク ロバルブ X 1の故障を記録に残すことができる。
[0134] また、 制御装置乂5 5は、 マイクロバルブ X 1が故障していると判定した 場合は、 通電停止制御を行う。 通電停止制御では、 制御装置 X 5 5は、 電気 配線乂6、 X 7からマイクロバルブ X 1への通電を停止させる。 このように 、 マイクロバルブ X 1の故障時にマイクロバルブ X 1への通電を停止するこ とで、 マイクロバルブ X 1の故障時の安全性を高めることができる。
[0135] 以上のように、 故障検知部乂5 0が、 マイクロバルブ X 1が正常に作動し ているか否かを判別するための電圧信号を出力することで、 制御装置 X 5 5 は、 マイクロバルブ X 1の故障の有無を容易に判別することができる。
[0136] また、 この電圧信号は、 アーム X 1 2 6の歪み量に応じた信号である。 し たがって、 電気配線 X 6、 X 7からマイクロバルブ X 1への通電量とこの電 圧信号との関係に基づいて、 マイクロバルブ X 1の故障の有無を容易に判別 することができる。
[0137] なお、 本実施形態では、 ブリッジ回路を構成する抵抗の変化に基づいてマ イクロバルブ X 1が故障しているか否かが判定されている。 しかし、 他の方 法として、 静電容量の変化に基づいてマイクロバルブ X 1が故障しているか 否かが判定されてもよい。 この場合、 ブリッジ回路の代わりに容量成分を形 〇 2020/175547 31 卩（：171? 2020 /007723
成する複数の電極がアーム X 1 2 6に形成される。 アーム X I 2 6の歪み量 と複数の電極間の静電容量の間は相関関係がある。 したがって、 制御装置は 、 この複数の電極間の静電容量の変化に基づいて、 マイクロバルブ X Iが故 障しているか否かを判定できる。
[0138] (他の実施形態)
( 1 ) 第 1、 第 2実施形態では、 オイルを貯える貯油室から圧縮機の摺動 部に向かってオイルが流れるオイル流路は、 タンク 1 0 1の内部に形成され ている。 しかし、 オイル流路は、 タンク 1 0 1の外部に形成されていてもよ い。
[0139] ( 2 ) 第 3、 第 4実施形態では、 貯油室 2 0 5は、 第 1筒体 2 3 1等によ って構成される分離部とは別に形成されている。 しかし、 貯油室 2 0 5は、 分離部の一部として形成されていてもよい。
[0140] ( 3 ) 第 3、 第 4実施形態では、 オイル流路は、 ハウジング 2 0 1の外側 に接続されたオイル輸送管 2 3 4に形成されている。 しかし、 オイル流路は ハウジング 2 0 1の内部に形成されていてもよい。
[0141 ] ( 4 ) 第 3、 第 4実施形態では、 オイルセパレータ 1 5は、 圧縮機 1 4と
—体のものとして構成されている。 しかし、 オイルセパレータ 1 5は、 圧縮 機 1 4に対して別体として構成されていてもよい。
[0142] ( 5 ) 上記各実施形態では、 複数本の第 1 リブ X I 2 3、 複数本の第 2リ ブ X 1 2 4は、 半導体材料で構成されている。 しかし、 これらの部材は、 通 電されることで発熱し、 その発熱によって自らの温度が上昇することで膨張 する金属材料等の他の材料から構成されていてもよい。 また、 これらの部材 は、 温度が変化すると、 変形する形状記憶材料から構成されていてもよい。 この場合、 駆動部は、 その熱的な変形によって変位する。
[0143] ( 6 ) 第 1実施形態等では、 電気配線乂6、 X 7からマイクロバルブ X 1 への通電が停止したとき、 マイクロバルブ X 1は閉弁状態となる。 しかし、 必ずしもこのようになっておらずともよい。 例えば、 電気配線乂6、 乂7か らマイクロバルブ X 1への通電が停止したとき、 マイクロバルブ X 1は開弁 〇 2020/175547 32 卩（：171? 2020 /007723
状態となってもよい。
[0144] ( 7 ) マイクロバルブ X 1の形状やサイズは、 上記実施形態で示したもの に限られない。 マイクロバルブ X Iは、 極微少流量制御可能で、 かつ、 流路 内に存在する微小ゴミを詰まらせないような水力直径の第 1オイル孔 X 1 6 、 第 2オイル孔 X I 7を有していればよい。
[0145] ( 8 ) 本開示は上記した実施形態に限定されるものではなく、 適宜変更が 可能であり、 様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。 また、 上記各 実施形態は、 互いに無関係なものではなく、 組み合わせが明らかに不可な場 合を除き、 適宜組み合わせが可能である。 また、 上記各実施形態において、 実施形態を構成する要素は、 特に必須であると明示した場合および原理的に 明らかに必須であると考えられる場合等を除き、 必ずしも必須のものではな いことは言うまでもない。 また、 上記各実施形態において、 実施形態の構成 要素の個数、 数値、 量、 範囲等の数値が言及されている場合、 特に必須であ ると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除 き、 その特定の数に限定されるものではない。 また、 上記各実施形態におい て、 構成要素等の材質、 形状、 位置関係等に言及するときは、 特に明示した 場合および原理的に特定の材質、 形状、 位置関係等に限定される場合等を除 き、 その材質、 形状、 位置関係等に限定されるものではない。
[0146] (まとめ)
上記各実施形態の一部または全部で示された第 1の観点によれば、 冷凍サ イクル装置の圧縮機へオイルを戻すオイル戻し装置は、 オイルを貯える貯油 室から圧縮機の摺動部に向かってオイルが流れるオイル流路を形成する流路 形成部と、 流路形成部に設けられ、 オイル流路を流れるオイルの流量を調整 する弁部品とを備える。 弁部品は、 オイルが流通するオイル室、 オイル室に 連通する第 1オイル孔、 およびオイル室に連通する第 2オイル孔が形成され る基部と、 自らの温度が変化すると変位する駆動部と、 駆動部の温度の変化 による変位を増幅する増幅部と、 増幅部によって増幅された変位が伝達され てオイル室内で動くことで、 オイル室を介した第 1オイル孔と第 2オイル孔 〇 2020/175547 33 卩（：171? 2020 /007723
との間の連通、 遮断を切り替える可動部と、 を有する。 駆動部が温度の変化 によって変位したときに、 駆動部が付勢位置において増幅部を付勢すること で、 増幅部がヒンジを支点として変位するとともに、 増幅部と可動部の接続 位置で増幅部が可動部を付勢する。 ヒンジから付勢位置までの距離よりも、 ヒンジから接続位置までの距離の方が長い。
[0147] また、 第 2の観点によれば、 オイル戻し装置は、 冷凍サイクル装置の蒸発 器と圧縮機の冷媒吸引側との間に設置され、 圧縮機に吸引される冷媒を液相 冷媒と気相冷媒とに分離するアキュムレータに適用される。 第 2の観点のよ うに、 第 1の観点のオイル戻し装置をアキュムレータに適用することができ る。
[0148] また、 第 3の観点によれば、 オイル戻し装置は、 圧縮機から吐出される冷 媒に含まれるオイルを分離し、 分離したオイルを圧縮機に戻すオイルセパレ —夕に適用される。 第 3の観点のように、 第 1の観点のオイル戻し装置を、 オイルセパレータに適用することができる。
[0149] また、 第 4の観点によれば、 弁部品は、 当該弁部品が正常に作動している か故障しているかを判別するための信号を出力する故障検知部を備えている 。 弁部品がこのような信号を出力することで、 弁部品の故障の有無を容易に 判別できる。
[0150] また、 第 5の観点によれば、 信号は、 増幅部の歪み量に応じた信号である 。 このようになっていることで、 この信号と弁部品を制御するための制御量 との関係に基づいて、 弁装置の故障の有無を判別することができる。
[0151 ] また、 第 6の観点によれば、 駆動部は、 通電されることで発熱する。 故障 検知部は、 弁部品が故障している場合に弁部品に対する通電を停止する装置 に、 信号を出力する。 このように、 弁部品の故障時に通電を停止することで 、 故障時の安全性を高めることができる。
[0152] また、 第 7の観点によれば、 故障検知部は、 弁部品が故障している場合に 、 人に報知を行う報知装置を作動させる装置に、 信号を出力する。 これによ り、 人は、 弁部品の故障を知ることができる。 \¥0 2020/175547 34 卩（：17 2020 /007723
[0153] また、 第 8の観点によれば、 弁部品は、 半導体チップによって構成されて いる。 したがって、 弁部品を小型に構成することができる。

Claims

\¥02020/175547 35 卩（：17 2020 /007723 請求の範囲
[請求項 1 ] 冷凍サイクル装置の圧縮機へオイルを戻すオイル戻し装置であって オイルを貯える貯油室 （1 01 3、 205） から前記圧縮機の摺動 部に向かってオイルが流れるオイル流路 （1 1 0、 1 1 2、 1 1 3、 1 1 5、 XV I、 X V 2 234〇 , 2346.24 1、 242、 2 43） を形成する流路形成部 （1 033、
Figure imgf000037_0001
1 1 1、 234
3、 234 240、 X 2） と、
前記流路形成部に設けられ、 前記オイル流路を流れるオイルの流量 を調整する弁部品 （X I） とを備え、
前記弁部品は、
オイルが流通するオイル室 （X I 9） 、 前記オイル室に連通する第 1オイル孔 （X I 6） 、 および前記オイル室に連通する第 2オイル孔 （X 1 7） が形成される基部 （X I I、 X 1 2 1、 X 1 3） と、 自らの温度が変化すると変位する駆動部 （X I 23、 X I 24、 X 1 25） と、
前記駆動部の温度の変化による変位を増幅する増幅部 （X I 26、 X 1 27） と、
前記増幅部によって増幅された変位が伝達されて前記オイル室内で 動くことで、 前記オイル室を介した前記第 1オイル孔と前記第 2オイ ル孔との間の連通、 遮断を切り替える可動部 （X I 28） と、 を有し 前記駆動部が温度の変化によって変位したときに、 前記駆動部が付 勢位置 （乂？ 2） において前記増幅部を付勢することで、 前記増幅部 がヒンジ （乂 〇） を支点として変位するとともに、 前記増幅部と前 記可動部の接続位置 （乂？ 3） で前記増幅部が前記可動部を付勢し、 前記ヒンジから前記付勢位置までの距離よりも、 前記ヒンジから前 記接続位置までの距離の方が長い、 オイル戻し装置。 〇 2020/175547 36 卩（：171? 2020 /007723
[請求項 2] 前記オイル戻し装置は、 前記冷凍サイクル装置の蒸発器と前記圧縮 機の冷媒吸引側との間に設置され、 前記圧縮機に吸引される冷媒を液 相冷媒と気相冷媒とに分離するアキュムレータ （1 2） に適用される 、 請求項 1 に記載のオイル戻し装置。
[請求項 3] 前記オイル戻し装置は、 前記圧縮機から吐出される冷媒に含まれる オイルを分離し、 分離したオイルを前記圧縮機に戻すオイルセパレー 夕 （1 5） に適用される、 請求項 1 に記載のオイル戻し装置。
[請求項 4] 前記弁部品は、 当該弁部品が正常に作動しているか故障しているか を判別するための信号を出力する故障検知部 （乂5 0） を備えている 、 請求項 1ないし 3のいずれか 1つに記載のオイル戻し装置。
[請求項 5] 前記信号は、 前記増幅部の歪み量に応じた信号である請求項 4に記 載のオイル民し装置。
[請求項 6] 前記駆動部は、 通電されることで発熱し、
前記故障検知部は、 前記弁部品が故障している場合に前記弁部品に 対する通電を停止する装置 （乂5 5） に、 前記信号を出力する、 請求 項 4または 5に記載のオイル戻し装置。
[請求項 7] 前記故障検知部は、 前記弁部品が故障している場合に、 人に報知を 行う報知装置 （乂5 6） を作動させる装置 （乂5 5） に、 前記信号を 出力する、 請求項 4または 5に記載のオイル戻し装置。
[請求項 8] 前記弁部品は、 半導体チップによって構成されている請求項 1ない し 7のいずれか 1つに記載のオイル戻し装置。
PCT/JP2020/007723 2019-02-28 2020-02-26 オイル戻し装置 WO2020175547A1 (ja)

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