WO2018062189A1 - NiTa系合金、ターゲット材及び磁気記録媒体 - Google Patents
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Abstract
本発明は、NiTa系合金に所定量のFe及び/又はCoを添加することにより、Ta化合物相を微細に分散させ、組成ムラがなく、かつ機械強度が向上したNiTa系合金及び該NiTa系合金を含んでなるスパッタリングターゲット材及び磁気記録媒体を提供することを課題とし、かかる課題を解決するために、Taを15~50at%、Al,Ga,In,Si,Ge,Sn,Zr,Ti,Hf,B,Cu,P,C,Ru,Crから選択される1種又は2種以上の元素を合計で0~10at%含有し、残部が、Niと、Fe及びCoの1種又は2種と、不可避的不純物とからなり、Ni、Fe及びCoの合計量に対するNi量、Fe量、Co量の比率がそれぞれ20~98.5%、0~50%、0~60%であるNiTa系合金であって、該NiTa系合金がFCC相及びTa化合物相を有し、該Ta化合物相の中に描ける最大内接円の径が10μm以下である、Ni-Ta系合金を提供する。
Description
本出願は、2016年9月27日に提出された日本国特許出願2016-187722号に基づく優先権を主張するものであり、その開示内容の全体が参照により本明細書に組み込まれる。
本発明は、垂直磁気記録媒体の密着層用合金として用いることができるNi-Ta系合金、並びに、該Ni-Ta系合金を含んでなるスパッタリングターゲット材及び磁気記録媒体に関するものである。
近年、磁気記録技術の進歩は著しく、ドライブの大容量化のために、磁気記録媒体の高記録密度化が進められており、従来普及していた面内磁気記録媒体より更に高記録密度が実現できる、垂直磁気記録方式が実用化されている。垂直磁気記録方式とは、垂直磁気記録媒体の磁性膜中の媒体面に対して磁化容易軸が垂直方向に配向するように形成したものであり、高記録密度に適した方法である。
例えば、特許第4499044号公報(特許文献1)に記載の垂直磁気記録媒体においては、ガラス基板、Al基板等の基板上に密着層、軟磁性層、シード層、中間層、磁気記録層及び保護層が順次積層され、軟磁性層がCo合金を有し、シード層が軟磁性層側の第一シード層と中間層側の第二シード層を有し、第一シード層がCrとTa、Ti、Nb、Si、Alから選ばれた1種以上の元素とを含む非晶質合金からなり、第二シード層がNiとCr、Ta、Ti、Nb、V、W、Mo、Cuから選ばれた1種以上の元素とを含む結晶質合金からなる。
また、磁気記録媒体の密着層の形成に使用されるターゲットとして、特開2013-127111号公報(特許文献2)に記載されるようなNi-Ta系のスパッタリングターゲット材が使用されている。特許文献2のスパッタリングターゲット材は、スパッタリングターゲット材中にNiTa化合物相と純Ta相とを含有させることにより、スパッタリングターゲット材の強度を向上させ、スパッタ時の割れやパーティクル発生を低減している。
上述したように、特許文献2のスパッタリングターゲット材は、純Ta相を含有させることにより、スパッタリングターゲット材の強度を向上させ、スパッタ時の割れやパーティクル発生を低減している。しかしながら、スパッタリングターゲット材中に純Ta相が存在することにより、スパッタリングターゲット材のミクロ組織内で大きな組成変化が生じ、その組成変化を反映し、スパッタ膜が組成ムラを起こすという課題があった。また近年、さらなる密着層用スパッタリングターゲットの強度改善が求められており、純Ta相による強度改善では限界がある。
上述のような課題を解決するために、本発明者らは鋭意開発を進めた結果、純Taを用いずとも、NiTa系合金及びスパッタリングターゲット材の強度を高め、スパッタ時の割れやパーティクルの発生を防ぐことができるとともに、スパッタ膜の組成ムラを防ぐことができるNiTa系合金及びスパッタリングターゲット材を見出し、本発明を完成させるに至った。本発明は、NiTa系合金に所定量のFe及び/又はCoを添加することにより、Ta化合物相を微細に分散させ、従来よりもNiTa系合金及びスパッタリングターゲット材の機械強度を向上させることを可能にした。
本発明は、以下の発明を包含する。
[1]Taを15~50at%、M元素として、Al,Ga,In,Si,Ge,Sn,Zr,Ti,Hf,B,Cu,P,C,Ru,Crから選択される1種又は2種以上の元素を合計で0~10at%含有し、残部が、Niと、Fe及びCoの1種又は2種と、不可避的不純物とからなり、Ni、Fe及びCoの合計量に対するNi量、Fe量、Co量の比率がそれぞれ20~98.5%、0~50%、0~60%である、Ni-Ta系合金であって、
前記Ni-Ta系合金が、FCC相及びTa化合物相を有し、
前記Ta化合物相の中に描ける最大内接円の径が10μm以下である、前記Ni-Ta系合金。
[2]前記M元素の合計量が0.9~10at%である、[1]に記載のNi-Ta系合金。
[3]磁気記録媒体の密着層用合金である、[1]又は[2]に記載のNi-Ta系合金。
[4]450MPa以上の抗折応力を有する、[1]又は[2]に記載のNi-Ta系合金。
[5][1]又は[2]に記載のNi-Ta系合金を含んでなる、スパッタリングターゲット材。
[6]450MPa以上の抗折応力を有する、[5]に記載のスパッタリングターゲット材。
[7][1]又は[2]に記載のNi-Ta系合金を含んでなる密着層を備える、磁気記録媒体。
[1]Taを15~50at%、M元素として、Al,Ga,In,Si,Ge,Sn,Zr,Ti,Hf,B,Cu,P,C,Ru,Crから選択される1種又は2種以上の元素を合計で0~10at%含有し、残部が、Niと、Fe及びCoの1種又は2種と、不可避的不純物とからなり、Ni、Fe及びCoの合計量に対するNi量、Fe量、Co量の比率がそれぞれ20~98.5%、0~50%、0~60%である、Ni-Ta系合金であって、
前記Ni-Ta系合金が、FCC相及びTa化合物相を有し、
前記Ta化合物相の中に描ける最大内接円の径が10μm以下である、前記Ni-Ta系合金。
[2]前記M元素の合計量が0.9~10at%である、[1]に記載のNi-Ta系合金。
[3]磁気記録媒体の密着層用合金である、[1]又は[2]に記載のNi-Ta系合金。
[4]450MPa以上の抗折応力を有する、[1]又は[2]に記載のNi-Ta系合金。
[5][1]又は[2]に記載のNi-Ta系合金を含んでなる、スパッタリングターゲット材。
[6]450MPa以上の抗折応力を有する、[5]に記載のスパッタリングターゲット材。
[7][1]又は[2]に記載のNi-Ta系合金を含んでなる密着層を備える、磁気記録媒体。
本発明は、NiTa系合金に所定量のFe及び/又はCoを添加することにより、Ta化合物相を微細に分散させ、スパッタ膜の組成ムラがなく、かつ機械強度が向上したNi-Ta系合金、スパッタリングターゲット材及びそれを用いて製膜された密着層を備える磁気記録媒体を提供する。
以下、本発明について説明する。
本発明に係るNi-Ta系合金は、Taを15~50at%含有する。Ta量が15at%未満であると、密着層として求められるスパッタ膜のアモスファス性が失われ、密着層としての特性が悪くなる。Ta量は、好ましくは18at%以上、さらに好ましくは19at%以上である。一方、Ta量が50at%を超えると、Ta化合物の量が多くなり、Ta化合物相中に描ける最大内接円の径が10μmを超え、十分な機械強度が得られない。Ta量は、好ましくは45at%以下、さらに好ましくは40at%以下である。
本発明に係るNi-Ta系合金は、Taを15~50at%含有する。Ta量が15at%未満であると、密着層として求められるスパッタ膜のアモスファス性が失われ、密着層としての特性が悪くなる。Ta量は、好ましくは18at%以上、さらに好ましくは19at%以上である。一方、Ta量が50at%を超えると、Ta化合物の量が多くなり、Ta化合物相中に描ける最大内接円の径が10μmを超え、十分な機械強度が得られない。Ta量は、好ましくは45at%以下、さらに好ましくは40at%以下である。
本発明に係るNi-Ta系合金は、M元素として、Al,Ga,In,Si,Ge,Sn,Zr,Ti,Hf,B,Cu,P,C,Ru,Crから選択される1種又は2種以上の元素を合計で0~10at%含有する。M元素は、少量の添加により結晶粒を微細化する元素である。M元素は任意成分であり、本発明に係るNi-Ta系合金は、M元素を含有しなくてもよい。M元素の合計量が10at%以下である理由は、M元素の合計量が10at%を超えると組織が肥大化し、機械強度が低下するからである。M元素の合計量は、好ましくは5at%以下である。なお、M元素として1種の元素が選択される場合、M元素の合計量は、当該1種の元素の量であり、M元素として2種以上の元素が選択される場合、M元素の合計量は、当該2種以上の元素の合計量である。
本発明に係るNi-Ta系合金において、Ta及びM元素以外の残部は、Niと、Fe及びCoの1種又は2種と、不可避的不純物とからなる。Ni、Fe及びCoの合計量(at%)に対するNi量(at%)、Fe量(at%)、Co量(at%)の比率はそれぞれ20~98.5%、0~50%、0~60%である。なお、Ni、Fe及びCoの合計量(at%)に対するNi量(at%)の比率は20~98.5%であるので、Ni、Fe及びCoの合計量(at%)に対するFe及びCoの合計量(at%)の比率は1.5~80%である。Ni量の比率が98.5%以下である理由は、Fe及びCoの合計量の比率が1.5%未満であると、密着層としての十分な強度が得られないからである。また、Ni量の比率が20%以上である理由は、Ni量の比率が20%未満であると、靱性に寄与するNi量の比率が少なすぎて、機械強度が低下するからである。Ni、Fe及びCoの合計量(at%)に対するNi量(at%)の比率は、好ましくは30~80%、さらに好ましくは40~70%である。
本発明に係るNi-Ta系合金は、FCC相及びTa化合物相を有し、Ta化合物相の中に描ける最大内接円の径は、10μm以下である。本発明に係るNi-Ta系合金のミクロ組織を走査型電子顕微鏡(SEM)で観察した結果を図1に示す。図1において、符号1で表される灰色の部分は、NiFeからなるFCC相であり、符号2で表される白色の部分は、Ni3Ta相及びFe7Ta3相の2種のTa化合物相であり、これらの相によってミクロ組織が構成されていることが分かる。Ta化合物相の中に描ける最大内接円の径は10μm以下であり、Ta化合物相は微細な相を形成している。このように、本発明に係るNi-Ta系合金は、Ta化合物相が微細分散するミクロ組織を有する。したがって、本発明に係るNi-Ta系合金を使用して、該Ni-Ta系合金を含んでなるスパッタリング材、好ましくは、該Ni-Ta系合金からなるスパッタリング材を製造することにより、スパッタ膜の組成ムラを防ぐことが可能となるとともに、スパッタリングターゲット材の強度を高めてスパッタ時の割れやパーティクルの発生を防ぐことが可能となる。
本発明に係るNi-Ta系合金は、微細なガス急冷アトマイズ粉末を固化成形することにより製造することが好ましく、分級によりガス急冷アトマイズ粉末から粗粉を除去した後、真空又は不活性雰囲気で熱処理した粉末を固化成形することにより製造することがさらに好ましい。分級後の粉末は、粒度分布のD50が230μm以下であることが好ましく、これにより、目的とする微細な組織を形成することができる。一方で、D50が230μmより大きい粉末を用いた場合、目的とする微細な組織を十分形成することができない。望ましくはD50が200μm以下である。なお、D50は、合金粉末の全体積を100%として求められる体積基準の累積度数分布曲線において、累積体積が50%である点の粒径である。D50は、レーザー回折散乱法によって測定することができる。この測定に適した装置として、日機装社のレーザー回折・散乱式粒子径分布測定装置「マイクロトラックMT3000」が挙げられる。この装置では、セル内に合金粉末が純水と共に流し込まれ、合金粉末の光散乱情報に基づいて、合金粉末の粒径が検出される。
分級後の粉末を、真空中又は不活性ガス中、300~800℃で熱処理することにより、粉末表面の急冷凝固状態が解放され、熱処理した粉末を固化成形することにより、目的とする微細な組織を形成することができる。一方で、ガス急冷アトマイズ粉末に熱処理を施さずに固化成形する場合、粗大なTa化合物が残留してしまうことがあり、目的とする微細な組織を十分形成することができない。
粉末を固化成形する工程において、成形温度を1000~1200℃、成形圧力を100~150MPaとすることにより、微細な組織を形成することができる。しかし、成形温度が1000℃未満であるか、又は、成形圧力100MPa未満であると、目的とする微細な組織を十分形成することができない。また、逆に、成形温度が1200℃を超えるか、又は、成形圧力が150MPaを超えると、Ta化合物相の内接円径が10μm以下である微細な組織を十分に形成することができない。したがって、粉末を固化成形する工程において、成形温度を1000~1200℃、成形圧力を100~150MPaとすることが好ましい。
上述した製造方法により、本発明に係るNi-Ta系合金の構成相として、Ta化合物相の内接円径が10μm以下である微細な組織を形成することができる。したがって、本発明に係るNi-Ta系合金を使用して、該Ni-Ta系合金を含んでなるスパッタリング材、好ましくは、該Ni-Ta系合金からなるスパッタリング材を製造することにより、スパッタ膜の組成ムラを防ぐことが可能となるとともに、スパッタリングターゲット材の強度を高めてスパッタ時の割れやパーティクルの発生を防ぐことが可能となる。本発明に係るNi-Ta系合金は、磁気記録媒体の密着層用合金として有用であり、本発明に係るNi-Ta系合金を使用して、Ni-Ta系合金を含んでなる密着層を備える磁気記録媒体を製造することができる。したがって、本発明に係るNi-Ta系合金は、磁気記録媒体の品質向上に極めて有効な技術である。
本発明に係るNi-Ta系合金及びスパッタリングターゲット材は、450MPa以上の抗折応力を有することが好ましい。抗折応力は、好ましくは550MPa以上、さらに好ましくは600MPa以上である。
抗折応力の測定は、次の通り実施する。スパッタリング材からワイヤーで割り出した、縦4mm、幅25mm、厚さ3mmの試験片を、三点曲げ試験によって評価し、三点曲げ強度を抗折応力とする。三点曲げ試験は、支点間距離20mmで、縦4mm、幅25mmの面を厚さ方向に圧下し、その時の応力(N)を測定し、次式に基づき、三点曲げ強度を算出する。
三点曲げ強度(MPa)=(3×応力(N)×支点間距離(mm)/(2×試験片の幅(mm)×(試験片の厚さ(mm)2)
三点曲げ強度(MPa)=(3×応力(N)×支点間距離(mm)/(2×試験片の幅(mm)×(試験片の厚さ(mm)2)
合金粉末を製造するための急冷凝固処理方法としては、不純物の混入が少なく、充填率が高く焼結に適した球状粉末が得られるガスアトマイズ法が好ましい。粉末の加圧焼結方法としては、ホットプレス、熱間静水圧プレス、通電加圧焼結、熱間押し出し等の方法を適用することができる。熱間静水圧プレスは、加圧圧力が高く、最高温度を低く抑えて金属間化合物相の粗大化を抑制しても緻密な焼結体が得られるため、特に好ましい。
なお、本発明に係るNi-Ta系合金及びスパッタリングターゲット材の製造方法としては、ミクロ組織の制御が可能であれば、溶解鋳造法、粉末焼結法のいずれも適用可能である。なお、ミクロ組織において、ミクロ組織中のTa化合物相の最大内接円径を10μm以下に制御するためには、溶解鋳造法を適用する場合、例えば、合金溶湯を水冷等により冷却した鋳型に鋳造して一般的な鋳造に比べて凝固速度を速めることが望ましい。
以下、本発明について実施例によって具体的に説明する。
表1及び表2に示す成分組成に従って、ガスアトマイズ法によりNi-Fe-Co-Ta-(M)合金粉末を作製した。得られた粉末を500μm以下に分級することで粗粉を除去し、分級後の粉末を300℃で真空熱処理を行い、熱処理後の粉末をHIP成形(熱間当方圧プレス)の原料粉末として用いた。HIP成形用ビレットは、直径250mm、長さ50mmの炭素鋼製缶に原料粉末を充填したのち、真空脱気、封入し作製した。この粉末充填ビレットを表1及び表2に示す成形温度、成形圧力で、保持時間5時間の条件でHIP成形した。その後、成形体から直径180mm、厚さ7mmのスパッタリングターゲット材を作製した。
表1及び表2に示す成分組成に従って、ガスアトマイズ法によりNi-Fe-Co-Ta-(M)合金粉末を作製した。得られた粉末を500μm以下に分級することで粗粉を除去し、分級後の粉末を300℃で真空熱処理を行い、熱処理後の粉末をHIP成形(熱間当方圧プレス)の原料粉末として用いた。HIP成形用ビレットは、直径250mm、長さ50mmの炭素鋼製缶に原料粉末を充填したのち、真空脱気、封入し作製した。この粉末充填ビレットを表1及び表2に示す成形温度、成形圧力で、保持時間5時間の条件でHIP成形した。その後、成形体から直径180mm、厚さ7mmのスパッタリングターゲット材を作製した。
スパッタリングターゲット材のミクロ組織を評価するために、スパッタリングターゲット端材から走査型電子顕微鏡(SEM)用試験片を採取し、試験片断面を研磨し、反射電子像を撮影し、Ta化合物相中に描ける最大内接円を測定した。
スパッタリングターゲット材の強度は、ワイヤーで割り出した、縦4mm、厚さ3mm、幅25mmの試験片を、三点曲げ試験によって評価した。三点曲げ試験の条件は、支点間距離20mmで実施し、縦4mm、幅25mmの面を厚さ方向に圧下し、その時の応力(N)を測定し、次の式に基づき、三点曲げ強度を算出した。
三点曲げ強度(MPa)=〔3×応力(N)×支点間距離(mm)〕/〔2×試験片の幅(mm)×(試験片厚さ(mm)2〕。
三点曲げ強度(MPa)=〔3×応力(N)×支点間距離(mm)〕/〔2×試験片の幅(mm)×(試験片厚さ(mm)2〕。
表1及び表2に示すように、No.1~32、53~66は本発明例であり、No.33~52、67~70は比較例である。
表1及び表2に用いた粉末について、用いた粉末の粒度D50が200μm以下のものをI、200超~230μmをII、230μm超をIIIと表記した。また、熱処理を施したものをI、熱処理を施していないものをIIと表記した。
表2に示すように、比較例No.33は、FCC相とTa化合物からなっているものの、Taの成分組成が高く、Ta化合物相のミクロ組織の最大内接円径が13μmと粗大化しており、抗折応力が低くなっている。比較例No.34も同様に、Taの成分組成が高く、Ta化合物相のミクロ組織の最大内接円径が15μmと粗大化しており、抗折応力が低くなっている。比較例No.35~37は、Ta化合物相のミクロ組織の最大内接円径が10μm以下ではあるが、靱性を有するNiの成分組成が低く、機械強度が低下している。
比較例No.38~40は、Ta化合物相のミクロ組織の最大内接円径が10μm以下ではあるが、Fe又はCoが添加されていないので、そのため機械強度が低くなっている。比較例No.41は、成形圧力が90MPaと低いため、機械強度が低くなっている。比較例No.42~45は、成形温度が1350℃と本発明より高温でHIP成形したため、そのターゲット材は、Ta化合物相のミクロ組織の最大内接円径が10μmより粗大化しており、そのため機械強度が低くなっている。
比較例No.46~47は、粉末の熱処理をしていないために、粗大なTa化合物が残留してしまい、機械強度が低くなっている。比較例No.48~49は、粉末粒度D50が200超~230μmの粉末を用いたため、Ta化合物相のミクロ組織の最大内接円径が11μmと少し粗大化しており、抗折応力が低くなっている。比較例No.50~52は、粉末粒度D50が230μmを超える粉末を用いたため、Ta化合物相のミクロ組織の最大内接円径が粗大化しており、抗折応力が低くなっている。
No.53~66は本発明例であり、No.67~70は比較例である。いずれもFCC相とTa化合物相からなっているものの、比較例No.67~70は、M元素が10%超えており、Ta化合物相のミクロ組織の最大内接円径が10μmより粗大化しており、抗折応力が低くなっている。これに対して、本発明例であるNo.1~32、53~66は本発明の条件を満たしていることから、いずれもスパッタリングターゲット材の抗折応力の高いことが分かる。
以上に述べたように、本発明は、NiTa系合金に所定量のFe及び/又はCoを添加し、NiFe(Co)-Ta化合物相を微細に分散させることにより、スパッタリングターゲット材の強度を高め、スパッタ時の割れやパーティクルを防ぐことができるとともに、スパッタ膜の組成ムラを防ぐことができるNiTa系合金及びスパッタリングターゲット材の提供を可能とした極めて優れた効果を奏するものである。
1 FCC相
2 Ta化合物相
2 Ta化合物相
Claims (7)
- Taを15~50at%、M元素として、Al,Ga,In,Si,Ge,Sn,Zr,Ti,Hf,B,Cu,P,C,Ru,Crから選択される1種又は2種以上の元素を合計で0~10at%含有し、残部が、Niと、Fe及びCoの1種又は2種と、不可避的不純物とからなり、Ni、Fe及びCoの合計量に対するNi量、Fe量、Co量の比率がそれぞれ20~98.5%、0~50%、0~60%である、Ni-Ta系合金であって、
前記Ni-Ta系合金が、FCC相及びTa化合物相を有し、
前記Ta化合物相の中に描ける最大内接円の径が10μm以下である、前記Ni-Ta系合金。 - 前記M元素の合計量が0.9~10at%である、請求項1に記載のNi-Ta系合金。
- 磁気記録媒体の密着層用合金である、請求項1又は2に記載のNi-Ta系合金。
- 450MPa以上の抗折応力を有する、請求項1又は2に記載のNi-Ta系合金。
- 請求項1又は2に記載のNi-Ta系合金を含んでなる、スパッタリングターゲット材。
- 450MPa以上の抗折応力を有する、請求項5に記載のスパッタリングターゲット材。
- 請求項1又は2に記載のNi-Ta系合金を含んでなる密着層を備える、磁気記録媒体。
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