WO2016039005A1 - 空気入りタイヤ - Google Patents

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WO2016039005A1
WO2016039005A1 PCT/JP2015/069823 JP2015069823W WO2016039005A1 WO 2016039005 A1 WO2016039005 A1 WO 2016039005A1 JP 2015069823 W JP2015069823 W JP 2015069823W WO 2016039005 A1 WO2016039005 A1 WO 2016039005A1
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WO
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mass
copolymer
parts
hydrogenated
pneumatic tire
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PCT/JP2015/069823
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裕平 山城
一哉 鳥田
亮太 北郷
崇 石野
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住友ゴム工業株式会社
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Publication date
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    • C08K2201/006—Additives being defined by their surface area

Definitions

  • the present invention relates to a pneumatic tire manufactured using a predetermined rubber composition.
  • a rubber composition for automobile tires a rubber composition containing a conjugated diene polymer such as polybutadiene and a butadiene-styrene copolymer, and a filler such as carbon black and silica is used. Further, in a truck / bus tire, a rubber composition containing an isoprene-based rubber together with these components is used.
  • Patent Document 1 proposes a method using a diene rubber (modified rubber) modified with an organosilicon compound containing an amino group and an alkoxy group.
  • the fuel efficiency is improved by such conventional techniques, it is also important to sufficiently secure the wear resistance and the fracture characteristics (rubber fracture strength) from the viewpoint of economy and safety.
  • the wear resistance which is contrary to the fuel economy is not sufficient, and there is a problem of causing a rubber chipping, and the rubber breaking strength and the wear resistance are improved. There is room.
  • An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems and to provide a pneumatic tire in which the rubber breaking strength and the abrasion resistance are well improved while the good fuel economy is maintained or improved.
  • the present invention is a pneumatic tire produced using a rubber composition, wherein the rubber composition has a hydrogenation ratio of a conjugated diene portion obtained by copolymerizing an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound.
  • the present invention relates to a pneumatic tire having a carbon black content of 3 parts by mass or more and a silica content of 1 to 200 parts by mass with respect to parts.
  • the weight average molecular weight of the hydrogenated copolymer is preferably 200,000 to 2,000,000.
  • the hydrogenation rate of the said hydrogenated copolymer is 90 mol% or more.
  • the said hydrogenated copolymer is a hydrogenated styrene butadiene copolymer.
  • the hydrogenated styrene butadiene copolymer is preferably a hydrogenated modified styrene butadiene copolymer.
  • the styrene content of the hydrogenated styrene butadiene copolymer is preferably 5 to 40% by mass.
  • the content of the hydrogenated styrene-butadiene copolymer in 100% by mass of the rubber component is preferably 90 to 100% by mass.
  • the content of the silica is 10 to 80 parts by mass and the content of carbon black in 100% by mass of the filler is 50% by mass or more with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the tan ⁇ peak temperature of the rubber composition may be less than -16 ° C or may be -16 ° C or more. It is advantageous when making the pneumatic tire of the present invention into a studless tire or an all season tire that the temperature is less than -16 ° C, and when the pneumatic tire of the present invention is a summer tire when the temperature is -16 ° C or higher. It is advantageous to
  • the pneumatic tire according to the present invention is preferably a truck / bus tire, a studless tire, an all-season tire or a summer tire having a tread manufactured using the rubber composition.
  • the specific hydrogenated copolymer having a hydrogenation rate of 75% by mol or more is contained in 100% by mass of the rubber component, and 3 carbon blacks with respect to 100 parts by mass of the rubber component Since it is a pneumatic tire produced using a rubber composition containing 1 to 200 parts by mass of silica or more, it has good fuel economy, rubber breaking strength and wear resistance.
  • the pneumatic tire of the present invention is a conjugated diene of a copolymer obtained by copolymerizing an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound (hereinafter also referred to as a copolymer of an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound). 100% by mass of a hydrogenated copolymer containing 75% by mass or more of a hydrogenated copolymer having a hydrogenation rate of 75% by mass or more and 3 parts by mass of carbon black based on 100 parts by mass of the rubber component It is produced using a rubber composition containing 1 to 200 parts by mass of silica or more.
  • a rubber component is a hydrogenated copolymer in which a conjugated diene portion of a copolymer of an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound is hydrogenated and the hydrogenation rate is 75 mol% or more.
  • % Contains 75% by mass or more, and 3 parts by mass or more of carbon black and 1 to 200 parts by mass of silica with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the rubber composition according to the present invention is characterized in that it contains, as a rubber component, a hydrogenated copolymer in which a conjugated diene portion of a copolymer of an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound is hydrogenated.
  • a hydrogenated copolymer in which a conjugated diene portion of a copolymer of an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound is hydrogenated.
  • aromatic vinyl compound examples include styrene, ⁇ -methylstyrene, 1-vinylnaphthalene, 3-vinyltoluene, ethylvinylbenzene, divinylbenzene, 4-cyclohexylstyrene, 2,4,6-trimethylstyrene and the like. These may be used alone or in combination of two or more. Among them, practical aspects such as availability of monomers and the reason for the effects of the present invention to be obtained more suitably. Particularly preferred is styrene.
  • conjugated diene compounds include 1,3-butadiene, isoprene, 1,3-pentadiene, 2,3-dimethylbutadiene, 2-phenyl-1,3-butadiene, and 1,3-hexadiene. These may be used alone or in combination of two or more. Among them, practical aspects such as availability of monomers and the reason for the effects of the present invention to be obtained more suitably. 1,3-butadiene and isoprene are preferable, and 1,3-butadiene is more preferable.
  • a copolymer of an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound a copolymer of styrene and 1,3-butadiene (styrene-butadiene copolymer) is preferable. Therefore, as a hydrogenated copolymer, a hydrogenated styrene butadiene copolymer is preferable. Furthermore, the hydrogenated styrene butadiene copolymer is preferably a hydrogenated modified styrene butadiene copolymer modified by the method described later.
  • the order of copolymerization is not particularly limited as long as the above-mentioned styrene butadiene copolymer copolymerizes styrene and 1,3-butadiene, and may be random copolymerization or block copolymerization, but random copolymerization is preferable. .
  • copolymers of an aromatic vinyl compound other than a styrene butadiene copolymer and a conjugated diene compound are examples of an aromatic vinyl compound other than a styrene butadiene copolymer and a conjugated diene compound.
  • the hydrogenation rate of the hydrogenated copolymer is 75 mol% or more, preferably 80 mol% or more, More preferably, it is 90 mol% or more, still more preferably 93 mol% or more. If the hydrogenation rate is less than 75 mol%, it is difficult to improve the rubber fracture strength and the wear resistance.
  • the hydrogenation rate of the hydrogenated copolymer is preferably 99 mol% or less, more preferably 98 mol% or less. If the degree of hydrogenation exceeds 99 mol%, the rubber composition may become hard.
  • the hydrogenation rate can be calculated from the spectrum reduction rate of the unsaturated bond part of the spectrum obtained by measuring H 1 -NMR.
  • the weight average molecular weight (Mw) of the hydrogenated copolymer is preferably 200,000 or more, more preferably 400,000 or more. If Mw is less than 200,000, there is a possibility that good rubber fracture strength and abrasion resistance can not be obtained.
  • the Mw of the hydrogenated copolymer is preferably 2,000,000 or less, more preferably 1,000,000 or less, and still more preferably 700,000 or less. If the Mw exceeds 2,000,000, the processability tends to decrease.
  • weight average molecular weight (Mw) and number average molecular weight (Mn) are gel permeation chromatograph (GPC) (GPC-8000 series manufactured by Tosoh Corp., detector: differential refractometer, column: It can obtain
  • GPC gel permeation chromatograph
  • the glass transition temperature (Tg) of the hydrogenated copolymer is preferably ⁇ 50 ° C. or higher, more preferably ⁇ 45 ° C. or higher, still more preferably ⁇ 40 ° C. or higher, and particularly preferably ⁇ 35 ° C. or higher. If the Tg is less than ⁇ 50 ° C., the wet grip performance may be deteriorated.
  • the Tg of the hydrogenated copolymer is preferably less than -15 ° C, more preferably less than -17.5 ° C, and still more preferably less than -20 ° C. If the Tg is -15 ° C or higher, the fuel economy may be deteriorated.
  • the Tg of the hydrogenated copolymer is preferably ⁇ 50 ° C. or higher, and more preferably ⁇ 43 ° C. or higher.
  • the Tg of the hydrogenated copolymer is preferably less than -25.degree. C., more preferably less than -30.degree. C., and still more preferably less than -38.degree.
  • the Tg of the hydrogenated copolymer is preferably -40 ° C or higher, and more preferably -36 ° C or higher for the glass transition temperature (Tg) of the hydrogenated copolymer.
  • the Tg of the hydrogenated copolymer is preferably less than -15 ° C, more preferably less than -19 ° C, and still more preferably less than -23 ° C.
  • the glass transition temperature (Tg) of a hydrogenated copolymer is measured by the method of the statement of the below-mentioned Example.
  • the styrene content of the hydrogenated styrene butadiene copolymer is preferably 5% by mass or more, more preferably 10% by mass or more, still more preferably 15% by mass. % Or more, particularly preferably 20% by mass or more, and most preferably 25% by mass or more. If the styrene content is less than 5% by mass, sufficient grip performance may not be obtained. Further, the styrene content of the hydrogenated styrene butadiene copolymer is preferably 40% by mass or less, more preferably 35% by mass or less.
  • the styrene content of the hydrogenated styrene butadiene copolymer is preferably 5% by mass or more, more preferably 8% by mass or more. And preferably 30% by mass or less, more preferably 20% by mass or less.
  • styrene content is measured by the method as described in the Example mentioned later.
  • the hydrogenated copolymer can be synthesized, for example, by subjecting a polymer obtained by polymerizing an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound to a hydrogenation treatment, and specifically, it can be synthesized by the following method.
  • Polymerization method There is no restriction
  • the polymerization type may be either batch type or continuous type.
  • the monomer concentration in the solvent (the total of styrene and 1,3-butadiene in the case of a styrene butadiene copolymer) is preferably 5% by mass or more, and more preferably 10% by mass or more . If the monomer concentration in the solution is less than 5% by mass, the amount of the copolymer obtained is small, and the cost tends to be high. Moreover, 50 mass% or less is preferable, and, as for the monomer concentration in a solvent, 30 mass% or less is more preferable. If the monomer concentration in the solvent exceeds 50% by mass, the solution viscosity becomes too high, which makes stirring difficult and tends to make polymerization difficult.
  • the polymerization initiator is not particularly limited, but an organic lithium compound is preferably used.
  • the organic lithium compound is preferably one having an alkyl group having a carbon number of 2 to 20, and examples thereof include ethyllithium, n-propyllithium, isopropyllithium, n-butyllithium, sec-butyllithium, tert-butyllithium, tert- Octyllithium, n-decyllithium, phenyllithium, 2-naphthyllithium, 2-butyl-phenyllithium, 4-phenyl-butyllithium, cyclohexyllithium, cyclopentyllithium, reaction product of diisopropenylbenzene with butyllithium, etc.
  • n-butyllithium or sec-butyllithium is preferable from the viewpoint of availability
  • the polymerization reaction may be carried out in the presence of a compound (R) obtained by mixing at least one of the above-mentioned organic lithium compounds and a compound (B1) having a functional group that interacts with silica.
  • a functional group having an interaction with silica can be introduced at the polymerization initiation terminal of the copolymer. This gives a copolymer having a modified starting end.
  • reaction refers to an intermolecular force which forms a covalent bond between molecules or which is weaker than the covalent bond (eg, ion-dipole interaction, dipole-dipole interaction, It means to form an electromagnetic force acting between molecules such as hydrogen bond, van der Waals force, etc.
  • the “functional group that interacts with silica” refers to a group having at least one atom that interacts with silica, such as a nitrogen atom, a sulfur atom, a phosphorus atom, or an oxygen atom.
  • a reaction product of an organic lithium compound and a nitrogen-containing compound such as a secondary amine compound preferred is a reaction product of an organic lithium compound and a nitrogen-containing compound such as a secondary amine compound.
  • the nitrogen-containing compound include, for example, dimethylamine, diethylamine, dipropylamine, dibutylamine, dodecamethyleneimine, N, N'-dimethyl-N'-trimethylsilyl-1,6-diaminohexane, piperidine, pyrrolidine, Hexamethyleneimine, heptamethyleneimine, dicyclohexylamine, N-methylbenzylamine, di- (2-ethylhexyl) amine, diallylamine, morpholine, N- (trimethylsilyl) piperazine, N- (tert-butyldimethylsilyl) piperazine, 1,1 3-ditrimethylsilyl-1,3,5-triazinan and the like.
  • the compound (R) is prepared by mixing the organic lithium compound and the compound (B1) in advance, and the prepared compound (R) is added to the polymerization system
  • the polymerization may be carried out by adding it to Alternatively, the organic lithium compound and the compound (B1) may be added to the polymerization system, and the two may be mixed in the polymerization system to prepare the compound (R) for polymerization.
  • Method of anionic polymerization There is no restriction
  • the target copolymer such as a styrene butadiene copolymer can be obtained by anionically polymerizing styrene, 1,3-butadiene and the like in the presence of
  • the hydrocarbon-based solvent is preferably one having 3 to 8 carbon atoms, such as propane, n-butane, isobutane, n-pentane, isopentane, n-hexane, cyclohexane, propene, 1-butene, isobutene, trans-2 -Butene, cis-2-butene, 1-pentene, 2-pentene, 1-hexene, 2-hexene, benzene, toluene, xylene, ethylbenzene and the like. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the randomizer refers to the control of the microstructure of the conjugated diene moiety in the copolymer, for example, the 1,2-bond in butadiene, the increase in 3,4-bond in isoprene, etc., or the composition of monomer units in the copolymer It is a compound having an action such as control of distribution, for example, randomization of styrene unit and butadiene unit in a styrene butadiene copolymer.
  • the randomizer is not particularly limited, and any one of known compounds generally used conventionally as randomizers can be used.
  • potassium salts such as potassium-t-amylate and potassium-t-butoxide, and sodium salts such as sodium-t-amylate can be used.
  • One of these randomizers may be used alone, or two or more thereof may be used in combination.
  • 0.01 molar equivalent or more is preferable with respect to 1 mol of organic lithium compounds, and, as for the usage-amount of a randomizer, 0.05 molar equivalent or more is more preferable. If the amount of randomizer used is less than 0.01 molar equivalent, the effect of addition is small and it tends to be difficult to randomize. Moreover, 1000 molar equivalent or less is preferable with respect to 1 mol of organic lithium compounds, and, as for the usage-amount of a randomizer, 500 molar equivalent or less is more preferable. When the amount of randomizer used exceeds 1000 molar equivalents, the reaction rate of the monomers changes significantly, and on the contrary, it tends to be difficult to randomize.
  • the Tg of the copolymer can be adjusted by adjusting the type and amount of the randomizer. For example, decreasing the amount of tetrahydrofuran can lower the Tg of the copolymer.
  • reaction temperature The reaction temperature in the anionic polymerization is not particularly limited as long as the reaction proceeds suitably, but it is preferably -10 ° C to 100 ° C, and more preferably 25 ° C to 70 ° C.
  • the polymerization end of the copolymer interacts with the silica.
  • Functional groups can be introduced. Thereby, a copolymer in which the polymerization termination end is modified is obtained.
  • end means a moiety other than a structure derived from a monomer having a carbon-carbon double bond, which is present at the end of a molecular chain.
  • the polymerization initiation end may be unmodified or may be modified.
  • the compound (B2) is not particularly limited as long as it is a compound having a functional group capable of interacting with silica and capable of reacting with the polymerization active terminal.
  • Preferred specific examples of the compound (B2) include, for example, (I) a compound (B2-1) represented by the following formula (1):
  • a 1 has at least one atom selected from the group consisting of a nitrogen atom, a phosphorus atom and a sulfur atom, has no active hydrogen and is a nitrogen atom with respect to R 5 , R 3 and R 4 are hydrocarbyl groups, R 5 is a hydrocarbylene group, and n is an integer of 0 to 2, provided that R 3 and R 4 are hydrocarbyl groups.
  • the plurality of R 3 and R 4 may be the same or different.
  • the (thio) carbonyl group indicates a carbonyl group and a thiocarbonyl group
  • the iso (thio) cyanate group indicates an isocyanate group and an isothiocyanate group.
  • a linear or branched alkyl group having 1 to 20 carbon atoms a cycloalkyl group having 3 to 20 carbon atoms, or a 6 to 20 carbon atoms It is preferable that it is an aryl group.
  • R 5 is preferably a linear or branched alkanediyl group having 1 to 20 carbon atoms, a cycloalkylene group having 3 to 20 carbon atoms, or an arylene group having 6 to 20 carbon atoms.
  • n is preferably 0 or 1 from the viewpoint of enhancing the reactivity with the copolymer.
  • a 1 has at least one atom selected from the group consisting of a nitrogen atom, a phosphorus atom and a sulfur atom (hereinafter also referred to as a specific atom), and is bonded to R 5 at these specific atoms.
  • the specific atom is not bonded to active hydrogen and may be protected by, for example, a trisubstituted hydrocarbylsilyl group.
  • active hydrogen refers to a hydrogen atom bonded to an atom other than a carbon atom, preferably to one having a lower bonding energy than the carbon-hydrogen bond of polymethylene.
  • a 1 is preferably a group which can be an onium ion by an onium salt generator.
  • a 1 for example, a nitrogen-containing group in which two hydrogen atoms of a primary amino group are substituted by two protecting groups, and one hydrogen atom of a secondary amino group is substituted by one protecting group
  • a hydrogen-containing group, a tertiary amino group, an imino group, a pyridyl group, a primary phosphino group and two hydrogen atoms are substituted by two protecting groups, and a hydrogen atom of one secondary phosphino group is 1
  • Examples include a phosphorus-containing group which is substituted by one protecting group, a tertiary phosphino group, and a sulfur-containing group which is obtained by substituting one hydrogen atom of a thiol group by one protecting group.
  • the “protecting group” is a functional group which converts A 1 into a functional group inactive to the polymerization active terminal, and examples thereof include a trisubstituted hydrocarbyl silyl group and the like.
  • N, N-bis (trimethylsilyl) aminopropyltrimethoxysilane, N, N-bis (trimethylsilyl) aminopropylmethyl for example, as a compound having a nitrogen-containing group or a tertiary amino group, and an alkoxysilyl group.
  • Phosphorus-containing group in which two hydrogen atoms of primary phosphino group are substituted by two protecting groups phosphorus-containing group in which one hydrogen atom of secondary phosphino group is substituted by one protecting group, tertiary phosphino group
  • Examples of compounds having a sulfur-containing group in which one hydrogen atom of a thiol group is substituted by one protecting group and an alkoxysilyl group include P, P-bis (trimethylsilyl) phosphinopropylmethyldimethoxysilane, P , P-Bis (trimethylsilyl) phosphinopropyltrimethoxysilane, 3-Dimethylphosphinopropyltrimethoxysilane, 3-Dimethylphosphinopropylmethyldimethoxysilane, 3-Diphenylphosphinopropyltrimethoxysilane, 3-Diphenylphosphinopropyl Triethoxysilane, 3- Phen
  • the compound (B2-2) is preferably a group in which the group (x2) contains a nitrogen atom which is not bonded to active hydrogen, and as a specific example thereof, a compound having a cyclic ether group is, for example, tetra Epoxyamine compounds such as glycidyl-1,3-bisaminomethylcyclohexane;
  • a compound having a (thio) carbonyl group for example, 4-aminoacetophenone such as 4-N, N-dimethylaminobenzophenone; and bis (dihydrocarbylaminoalkyl) such as 1,7-bis (methylethylamino) -4-heptanone Ketones; dihydrocarbylaminoalkyl (meth) acrylates such as 2-dimethylaminoethyl acrylate; hydrocarbyl imidazolidinones such as 1,3-dimethyl-2-imidazolidinone; N-hydrocarbyl pyrrolidone
  • Examples of the compound (B2-3) include 2,4-tolylene diisocyanate, 2,6-tolylene diisocyanate, diphenylmethane diisocyanate, naphthalene diisocyanate, triphenylmethane triisocyanate, and p-phenylene di-isocyanate.
  • Isocyanate, tris (isocyanatophenyl) thiophosphate, xylene diisocyanate, benzene-1,2,4-triisocyanate, naphthalene-1,2,5,7-tetraisocyanate, 1,4-phenylene diisocyanate Ocyanato etc. can be mentioned.
  • the compound (B2) in particular, the compound (B2-1) is preferably used in that the affinity with silica is strong.
  • a silane compound (B2-1) in order to adjust the Mooney viscosity of a modified copolymer, a silicon tetrachloride, an epoxy containing compound (for example, tetraglycidyl 1, and a) with a silane compound (B2-1) 3-bisaminomethylcyclohexane etc. may be used.
  • the compounds (B2) exemplified above all have the same action in that it is possible to obtain a modified copolymer in which the polymerization termination end is modified. Thus, even those not described in the following examples can be used in the present invention.
  • R 6 is a hydrogen atom or a hydrocarbyl group, and a plurality of R 6 may be the same or different.
  • a 4 , R 3 , R 5 and n are as described above It is synonymous with A ⁇ 1 >, R ⁇ 3 >, R ⁇ 5 > and n of Formula (1).
  • the above-mentioned terminal modification reaction can be performed, for example, as a solution reaction.
  • This solution reaction may be carried out using a solution containing unreacted monomers after the completion of the polymerization reaction in the above polymerization step, and the copolymer contained in the solution is isolated and dissolved in a suitable solvent such as cyclohexane. You may go above.
  • the terminal modification reaction may be carried out using either a batch system or a continuous system.
  • the addition method of the compound (B2) is not particularly limited, and examples thereof include a method of adding all at once, a method of adding dividedly, and a method of adding continuously.
  • the amount of the compound (B2) to be used for the terminal modification reaction may be appropriately set according to the type of the compound to be used for the reaction, but is preferably 0. to the metal atom involved in the polymerization reaction of the polymerization initiator. It is 1 molar equivalent or more, more preferably 0.3 molar equivalent or more. By setting the amount to 0.1 molar equivalent or more, the modification reaction can be sufficiently advanced, and the dispersibility of the silica can be suitably improved.
  • the temperature of the terminal modification reaction is usually the same as the temperature of the above-mentioned polymerization reaction, preferably -20 to 150 ° C, more preferably 0 to 120 ° C, particularly preferably 20 to 100 ° C. preferable.
  • the reaction time of the denaturation reaction is preferably 1 minute to 5 hours, more preferably 2 minutes to 1 hour.
  • reaction terminator for example, polar solvents having active protons such as alcohols such as methanol, ethanol and isopropanol or acetic acid, and mixtures thereof, or polar solvents thereof and nonpolar solvents such as hexane and cyclohexane A mixed solution is mentioned.
  • the addition amount of the reaction terminator is usually sufficient in the same molar amount or about 2 times the molar amount with respect to the anionic polymerization initiator.
  • a coupling agent may be added to the hydrocarbon solution of the copolymer from the initiation of polymerization of the monomer to the recovery of the polymer described later.
  • the coupling agent include compounds represented by the following formula (2-1).
  • R 1 a ML 4-a (2-1) (In formula (2-1), R 1 represents an alkyl group, an alkenyl group, a cycloalkenyl group or an aryl group, M represents a silicon atom or a tin atom, L represents a halogen atom or a hydrocarbyloxy group, a represents Represents an integer of 0 to 2)
  • silicon tetrachloride methyltrichlorosilane, dimethyldichlorosilane, trimethylchlorosilane, tin tetrachloride, methyl trichlorotin, dimethyldichlorotin, trimethylchlorotin, tetramethoxy
  • Examples include silane, methyltrimethoxysilane, dimethoxydimethylsilane, methyltriethoxysilane, ethyltrimethoxysilane, dimethoxydiethylsilane, diethoxydimethylsilane, tetraethoxysilane, ethyltriethoxysilane, diethoxydiethylsilane and the like.
  • the amount of the coupling agent added is preferably 0.03 mol or more, more preferably 0.05 mol or more, per mol of alkali metal derived from the alkali metal catalyst in order to enhance the processability of the polymer. Moreover, in order to improve low fuel consumption, it is preferably 0.4 mol or less, more preferably 0.3 mol or less.
  • Hydrogenation method In the method for producing a hydrogenated copolymer, the above-described copolymer is hydrogenated to obtain a hydrogenated copolymer having a hydrogenation rate of 75 mol% or more.
  • the heat resistance is improved.
  • the degree of hydrogenation is low, the effect of improving the rubber fracture strength and the wear resistance can not be sufficiently obtained.
  • the method of hydrogenation and the reaction conditions there is no particular limitation on the method of hydrogenation and the reaction conditions, and known methods and conditions may be used for the hydrogenation. It is usually carried out in the presence of a hydrogenation catalyst under hydrogen pressure of 20 to 150 ° C. and 0.1 to 10 MPa.
  • the hydrogenation rate can be arbitrarily selected by changing the amount of hydrogenation catalyst, hydrogen pressure at the time of hydrogenation reaction, reaction time and the like.
  • a hydrogenation catalyst usually, a compound containing any of Group 4-11 metals of the periodic table of the elements can be used.
  • a compound containing Ti, V, Co, Ni, Zr, Ru, Rh, Pd, Hf, Re, and Pt atoms can be used as a hydrogenation catalyst.
  • More specific hydrogenation catalysts include metallocene compounds such as Ti, Zr, Hf, Co, Ni, Pd, Pt, Ru, Rh and Re; carbons such as Pd, Ni, Pt, Rh and Ru; A supported heterogeneous catalyst supported on a carrier such as silica, alumina or diatomaceous earth; a homogeneous Ziegler catalyst in which an organic salt of a metal element such as Ni or Co or an acetylacetone salt is combined with a reducing agent such as organoaluminum; Examples thereof include organic metal compounds or complexes such as Ru and Rh; fullerenes having absorbed hydrogen; and carbon nanotubes.
  • metallocene compounds such as Ti, Zr, Hf, Co, Ni, Pd, Pt, Ru, Rh and Re
  • carbons such as Pd, Ni, Pt, Rh and Ru
  • a supported heterogeneous catalyst supported on a carrier such as silica, alumina or diatomaceous earth
  • metallocene compounds containing any of Ti, Zr, Hf, Co and Ni are preferable in that they can be hydrogenated in a homogeneous system in an inert organic solvent. Furthermore, metallocene compounds containing any of Ti, Zr and Hf are preferable.
  • a hydrogenation catalyst in which a titanocene compound and an alkyllithium are reacted is preferable because it is an inexpensive and industrially particularly useful catalyst.
  • these hydrogenation catalysts can be used individually by 1 type or in combination of 2 or more types.
  • the content of the hydrogenated copolymer in 100% by mass of the rubber component is 75% by mass or more, preferably 80% by mass or more, more preferably 90% by mass or more, and still more preferably 100% by mass. is there.
  • the content of the hydrogenated copolymer is less than 75% by mass, it is difficult to obtain the effect of improving the rubber fracture strength and the wear resistance (particularly, the rubber fracture strength).
  • the hydrogenated copolymer is a hydrogenated styrene butadiene copolymer
  • the content of the hydrogenated styrene butadiene copolymer in 100 mass% of the rubber component is preferably 90 mass% or more, more preferably Is at least 95% by mass, more preferably 100% by mass.
  • NR is not particularly limited, and, for example, SIR20, RSS # 3, TSR20, etc., which are common in the tire industry, can be used.
  • the content of NR in 100% by mass of the rubber component is preferably 5% by mass or more.
  • the content of the NR is preferably 25% by mass or less, more preferably 20% by mass or less, and still more preferably 10% by mass or less.
  • BR When BR is contained as a rubber component, it is not particularly limited as BR, for example, BR with high cis content BR such as BR1220 manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd., BR130B manufactured by Ube Industries, Ltd., BR150B, Ube Industries, Ltd. And BR containing syndiotactic polybutadiene crystals such as VCR412 and VCR617 manufactured by Among them, the cis content of BR is preferably 90% by mass or more because abrasion resistance is good.
  • the content of BR in 100% by mass of the rubber component is preferably 5% by mass or more, more preferably 10% by mass or more, preferably 25% by mass or less, more preferably 20% by mass or less.
  • the total content of NR and BR in 100% by mass of the rubber component is preferably 5% by mass or more, more preferably 10% by mass or more, preferably 25% by mass or less, more preferably 20% by mass or less.
  • the rubber composition in the present invention is characterized by containing carbon black and silica as fillers.
  • the carbon black contained in the rubber composition in the present invention includes carbon black such as SAF, ISAF, HAF, MAF, FEF, SRF, GPF, APF, FF, CF, SCF and ECF (furnace carbon (furnace carbon) Black); acetylene black (acetylene carbon black); thermal blacks such as FT and MT (thermal carbon black); channel blacks such as EPC, MPC and CC (channel carbon black); graphite and the like. These can be used alone or in combination of two or more.
  • the nitrogen adsorption specific surface area (N 2 SA) of carbon black is usually 5 to 200 m 2 / g.
  • the lower limit is preferably 50 m 2 / g, and more preferably 80 m 2 / g.
  • the upper limit is preferably 150 m 2 / g, more preferably 120 m 2 / g.
  • the dibutyl phthalate (DBP) absorption amount of carbon black is usually 5 to 300 ml / 100 g, and the lower limit is preferably 80 ml / 100 g and the upper limit is preferably 180 ml / 100 g.
  • the amount of N 2 SA or DBP absorbed by carbon black is less than the lower limit of the above range, the reinforcing effect tends to be small and the abrasion resistance tends to decrease, and if it exceeds the upper limit of the above range, the dispersibility is poor and hysteresis loss increases. There is a tendency for fuel economy to decrease.
  • the nitrogen adsorption specific surface area (N 2 SA) of carbon black is usually 5 to 200 m 2 / g.
  • the lower limit is preferably 50 m 2 / g, more preferably 70 m 2 / g, and still more preferably 90 m 2 / g.
  • the upper limit is 150 meters 2 / g, and more preferably 130m 2 / g.
  • the dibutyl phthalate (DBP) absorption amount of carbon black is usually 5 to 300 ml / 100 g, and the lower limit is preferably 80 ml / 100 g and the upper limit is preferably 180 ml / 100 g.
  • the nitrogen adsorption specific surface area is measured according to ASTM D 4820-93, and the DBP absorption is measured according to ASTM D 2414-93.
  • the content of carbon black is 3 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the rubber component. If the amount is less than 3 parts by mass, sufficient reinforcement may not be obtained.
  • the content of carbon black is preferably 60 parts by mass or less, more preferably 30 parts by mass or less, and still more preferably 15 parts by mass or less. If the amount is more than 60 parts by mass, fuel economy tends to deteriorate.
  • the content of carbon black is preferably 5 parts by mass or more, more preferably 10 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. It is at least a part by mass, more preferably at least 20 parts by mass, particularly preferably at least 30 parts by mass.
  • the content of carbon black is preferably 60 parts by mass or less, more preferably 50 parts by mass or less, and still more preferably 40 parts by mass or less.
  • the silica is not particularly limited, and examples thereof include dry method silica (anhydrous silica), wet method silica (hydrous silica) and the like, and wet method silica is preferable because it has many silanol groups.
  • the nitrogen adsorption specific surface area (N 2 SA) of the silica is preferably 40 m 2 / g or more, more preferably 45 m 2 / g or more, still more preferably 55 m 2 / g or more, particularly preferably 60 m 2 / g or more, more particularly Preferably it is 100 m 2 / g or more, most preferably 150 m 2 / g or more. If it is less than 40 m 2 / g, the abrasion resistance and the rubber breaking strength may be deteriorated.
  • the N 2 SA of the silica is preferably 400 meters 2 / g or less, more preferably 350 meters 2 / g or less, more preferably 300 meters 2 / g or less, particularly preferably 270 meters 2 / g or less, and most preferably 220 m 2 / g or less. If it exceeds 400 m 2 / g, it is difficult to disperse the silica, and the fuel economy may be deteriorated.
  • the nitrogen adsorption specific surface area of silica is a value measured by the BET method according to ASTM D3037-81.
  • the content of silica is 1 part by mass or more, preferably 10 parts by mass or more, more preferably 30 parts by mass or more, and still more preferably 45 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the content of the silica is 200 parts by mass or less, preferably 150 parts by mass or less, more preferably 120 parts by mass or less, still more preferably 100 parts by mass or less, particularly preferably 80 parts by mass or less.
  • the content of silica is preferably 10 parts by mass or more, more preferably 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. Part or more. Further, the content of silica is preferably 80 parts by mass or less, more preferably 60 parts by mass or less, still more preferably 50 parts by mass or less, particularly preferably 40 parts by mass or less, and most preferably 30 parts by mass or less.
  • the total content of silica and carbon black in the rubber composition is preferably 10 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the rubber component,
  • the amount is more preferably 20 parts by mass or more, still more preferably 40 parts by mass or more, and particularly preferably 50 parts by mass or more. If the amount is less than 10 parts by mass, sufficient reinforcing properties may not be obtained.
  • the total content is preferably 150 parts by mass or less, more preferably 100 parts by mass or less, still more preferably 80 parts by mass or less, and particularly preferably 70 parts by mass or less. If it exceeds 150 parts by mass, sufficient fuel economy may not be obtained.
  • the content (carbon ratio) of carbon black in 100% by mass of the filler of the rubber composition is preferably 50% by mass or more, more preferably It is 55 mass% or more, More preferably, it is 57 mass% or more.
  • the effect of the present invention is acquired more suitably as carbon ratio is 50 mass% or more, and not only rubber fracture strength and abrasion resistance but also low fuel consumption can be improved favorably.
  • the carbon ratio is less than 50% by mass, the fuel consumption tends to deteriorate.
  • the carbon ratio is preferably 70% by mass or less, more preferably 67% by mass or less, and still more preferably 65% by mass or less. If the carbon ratio exceeds 70% by mass, fuel economy may be deteriorated.
  • the rubber composition in the present invention may further contain fillers other than carbon black and silica.
  • the filler is added to the rubber composition for the purpose of reinforcing the rubber, and for example, calcium carbonate, mica such as sericite, aluminum hydroxide, magnesium oxide, magnesium hydroxide, clay, Examples thereof include white fillers such as talc, alumina, titanium oxide and mica. These fillers may be used in combination of two or more.
  • the total content of silica and carbon black in 100% by mass of the filler is preferably 80% by mass or more, and more preferably 90% by mass or more, because the effects of the present invention are more suitably obtained. 100 mass% may be sufficient.
  • the rubber composition in the present invention preferably uses a silane coupling agent in combination with silica.
  • silane coupling agent conventionally known ones can be used.
  • silane coupling agents may be used alone or in combination of two or more.
  • sulfide-based silane coupling agents are preferable from the viewpoint of coupling effect by a silane coupling agent, processability, and cost, and bis (3-triethoxysilylpropyl) tetrasulfide, bis (3-triethoxysilylpropyl) Disulfide is more preferred.
  • 3 mass parts or more are preferable with respect to 100 mass parts of silicas, and, as for content of a silane coupling agent, 5 mass parts or more are more preferable. If the amount is less than 3 parts by mass, the coupling effect is insufficient, high silica dispersion can not be obtained, and the effect of the present invention tends not to be sufficiently obtained. Therefore, there is a possibility that fuel economy and rubber destructive strength may fall. Moreover, 15 mass parts or less are preferable with respect to 100 mass parts of silicas, and, as for content of a silane coupling agent, 10 mass parts or less are more preferable. If it exceeds 15 parts by mass, excess silane coupling agent may remain, which may lead to deterioration of the processability and the fracture characteristics of the obtained rubber composition.
  • the content of the silane coupling agent is preferably 1 part by mass or more, and 2 parts by mass with respect to 100 parts by mass of silica.
  • the above is more preferable, 6 parts by mass or more is further preferable, and 10 parts by mass or more is particularly preferable.
  • 20 mass parts or less are preferable with respect to 100 mass parts of silicas, and, as for content of a silane coupling agent, 15 mass parts or less are more preferable.
  • a vulcanizing agent such as sulfur, etc .
  • thiazole-based vulcanization accelerator such as sulfur, etc .
  • thiuram-based vulcanization accelerator such as thiuram-based vulcanization accelerator
  • sulfenamide-based vulcanization accelerator such as guanidine-based vulcanization acceleration Accelerators
  • thickeners such as thickeners
  • vulcanization activators such as stearic acid and zinc oxide
  • organic peroxides such as extender oils (oils) and lubricants
  • processing aids such as extender oils (oils) and lubricants
  • additive can be used.
  • the extender oil oil
  • aromatic mineral oil viscosity specific gravity constant (VGC value) 0.900 to 1.049
  • naphthenic mineral oil VG. C. value 0. 850 to 0.899
  • paraffinic mineral oil V.G.C. value 0.790 to 0.849
  • the polycyclic aromatic content of the extender oil is preferably less than 3% by mass, more preferably less than 1% by mass.
  • the polycyclic aromatic content is measured according to the British Petroleum Institute 346/92 method.
  • the aromatic compound content (CA) of the extender oil is preferably 20% by mass or more.
  • thiazole-based vulcanization accelerators such as 2-mercaptobenzothiazole, dibenzothiazyldisulfide, N-cyclohexyl-2-benzothiazylsulfenamide, etc .; tetramethylthiuram monosulfide, tetramethylthiuram disulfide N-cyclohexyl-2-benzothiazolesulfenamide, N-t-butyl-2-benzothiazolesulfenamide, N-oxyethylene-2-benzothiazolesulfenamide, N- Sulfenamide-based vulcanization accelerators such as oxyethylene-2-benzothiazole sulfenamide, N, N'-diisopropyl-2-benzothiazole sulfenamide, etc .; such as diphenyl guanidine, diorto tolyl guanidine, ortho tolyl biguanidine and the like Guani It can be
  • sulfenamide-based vulcanization accelerators are preferable, and N-cyclohexyl-2-benzothiazolesulfenamide is more preferable, because the effects of the present invention are more suitably obtained. Furthermore, it is also preferable to use a guanidine-based vulcanization accelerator in combination.
  • the amount of the vulcanization accelerator used is preferably 0.1 to 5 parts by mass, more preferably 0.2 to 4 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the vulcanizing agent is not particularly limited, but sulfur can be suitably used.
  • the content of sulfur is preferably 0.5 to 5 parts by mass, more preferably 1 to 3 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. Thereby, the effect of the present invention is more suitably acquired.
  • the rubber composition in the present invention is produced by a general method. That is, it can manufacture by the method etc. which knead
  • the tan ⁇ peak temperature (Tg) of the rubber composition (after vulcanization) in the present invention to less than -16 ° C (preferably less than -18 ° C, more preferably less than -20 ° C), good performance on snow and ice is obtained. Since it is possible to maintain low fuel consumption, the effects of the present invention can be suitably obtained, and a tire used on a road surface on snow and ice, particularly a studless tire that can be used in winter as well without replacing the tire in summer It can be suitably used as a rubber composition for producing an all-season tire.
  • Tg tan ⁇ peak temperature
  • the lower limit of the tan ⁇ peak temperature (Tg) of the rubber composition (after vulcanization) in the present invention is not particularly limited, but is preferably -35 ° C or more, more preferably -30 ° C or more. If it is less than -35 ° C., the wet grip performance may be deteriorated.
  • tan-delta peak temperature (Tg) is a value obtained by the measuring method as described in the Example mentioned later.
  • the tan ⁇ peak temperature (Tg) of the rubber composition can be adjusted to less than ⁇ 16 ° C. by adjusting the type of the hydrogenated copolymer and the compounding ratio of the rubber composition.
  • the rubber composition has a low tan ⁇ peak temperature (Tg) by (1) reducing the styrene content of the hydrogenated copolymer, (2) increasing the NR content, (3) increasing the BR content, etc. can do.
  • the tan ⁇ peak temperature (Tg) of the rubber composition (after vulcanization) in the present invention is not particularly limited, but is preferably less than -4 ° C, more preferably less than -8 ° C, still more preferably -10. It is less than ° C. If the temperature is -4 ° C or higher, fuel economy and wear resistance may be deteriorated.
  • the tan ⁇ peak temperature (Tg) of the rubber composition can be adjusted to ⁇ 16 ° C. or more by adjusting the kind of the hydrogenated copolymer and the compounding ratio of the rubber composition.
  • the tan ⁇ peak temperature (Tg) of the rubber composition can be increased by (1) increasing the styrene content of the hydrogenated copolymer, (2) reducing the blending amount of BR, or the like.
  • the rubber composition in the present invention can be used for each component (tread, sidewall, carcass, belt, bead, etc.) of a tire, and is suitably used as a tread of a tire among others.
  • a tread of a tire In the case of a two-layer tread, it is composed of a surface layer (cap tread) and an inner layer (base tread).
  • the tread of the multilayer structure is manufactured by a method of bonding sheet-like ones in a predetermined shape, or a method of charging two or more extruders and forming two or more layers at the outlet of the extruder. Can.
  • the pneumatic tire of the present invention is manufactured by the usual method using the above rubber composition. That is, a rubber composition containing a hydrogenated copolymer and, if necessary, a rubber composition blended with the above-mentioned various compounding agents is extruded at the unvulcanized stage according to the shape of each tire member such as a tread, and the like
  • An unvulcanized tire is formed by molding the tire member of the present invention on a tire molding machine according to a conventional method. By heating and pressing this unvulcanized tire in a vulcanizer, the pneumatic tire of the present invention is obtained.
  • the pneumatic tire of the present invention is suitably used as a passenger car tire, a truck / bus tire, a motorcycle tire, a competition tire, etc.
  • a passenger car tire more specifically, a studless tire, an all season tire, summer
  • Tires and truck and bus tires.
  • THF anhydrous tetrahydrofuran n-hexane manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd .: styrene manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd .: butadiene manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd. butadiene: 1,3-butadiene
  • TMEDA manufactured by Tokyo Chemical Industry Co., Ltd .: Kanto Chemical Co., Ltd.
  • N, N, N ', N'- tetramethylethylenediamine n-butyllithium solution 1.6 M n-butyllithium hexane solution manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd.
  • the H 1 -NMR was measured at 25 ° C. using a JEOL JNM-A 400 NMR apparatus, and the phenyl proton and 4.9 to 5.4 ppm butadiene based on 6.5 to 7.2 ppm of styrene units determined from the spectrum
  • the styrene content was determined from the ratio of vinyl protons based on units.
  • the weight average molecular weight (Mw) and number average molecular weight (Mn) of the copolymer were determined by gel permeation chromatography (GPC) (GPC-8000 series manufactured by Tosoh Corp., detector: differential refractometer, column: Tosoh (stock It calculated
  • GPC gel permeation chromatography
  • Mw and Mn were measured before carrying out the modifying treatment. This is because when the copolymer having a modifying group is measured, the modifying group and the silica gel of the column interact with each other and accurate Mw and Mn can not be obtained.
  • the glass transition temperature (Tg) should be measured according to JIS K 7121, using a differential scanning calorimeter (Q200) manufactured by TA Instruments Japan, while raising the temperature at a heating rate of 10 ° C./min. It calculated
  • copolymer (A-1) had a weight average molecular weight (Mw) of 490,000 and a styrene content of 30% by mass.
  • Synthesis Example A-2 (Synthesis of copolymer (A-2): hydrogenation rate 60 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (A-2) was obtained in the same manner as the copolymer (A-1) except that the obtained polymer was hydrogenated. That is, after the polymerization conversion reaction in the copolymer (A-1), the alcohol is not added to stop the polymerization reaction, and then it is stirred for 20 minutes while supplying hydrogen gas at a pressure of 0.4 MPa-gauge, The reaction was carried out with the polymer terminal lithium of to give lithium hydride.
  • the hydrogen gas supply pressure was 0.7 MPa-gauge, the reaction temperature was 90 ° C., and hydrogenation was performed using a catalyst consisting mainly of titanocene dichloride.
  • the reaction temperature is brought to normal temperature when hydrogen absorption reaches the target hydrogen addition rate, hydrogen pressure is returned to normal pressure, hydrogen pressure is removed from the reaction vessel, the reaction solution is stirred into water, and the solvent is steamed. Removal by stripping gave a copolymer (A-2).
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (A-2) was 60 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 450,000.
  • Synthesis Example A-3 (Synthesis of copolymer (A-3): hydrogenation ratio 80 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (A-3) was obtained by the same formulation as the copolymer (A-2), except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted so as to obtain a target hydrogenation rate.
  • the hydrogenation rate of the resulting copolymer (A-3) was 80 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 480,000.
  • Synthesis Example A-4 (Synthesis of copolymer (A-4): hydrogenation ratio 95 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (A-4) was obtained by the same formulation as the copolymer (A-2), except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted so as to obtain a target hydrogenation rate.
  • the hydrogenation rate of the resulting copolymer (A-4) was 95 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 450,000.
  • Synthesis Example A-5 (Synthesis of Copolymer (A-5): Hydrogenation ratio 95 mol%, Hydrogenated modified SBR) Add 2000 ml of n-hexane, 60 g of styrene, 140 g of 1,3-butadiene, 0.93 g of TMEDA, and 0.45 mmol of n-butyllithium to a heat-resistant reaction vessel fully purged with nitrogen, and stir at 50 ° C for 5 hours to carry out the polymerization reaction went. Thereafter, 0.15 mol of an amine modifier was added, and the mixture was stirred at 0 ° C. for 1 hour.
  • a copolymer (A-5) was obtained in the same manner as the copolymer (A-2) except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (A-5) was 95 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) before modification was 440,000.
  • Synthesis Example B-1 (Synthesis of Copolymer (B-1): Hydrogen Addition Rate 0 mol%, SBR) 2000 ml of n-hexane, 60 g of styrene, 140 g of butadiene, 1.75 g of THF, and 0.45 mmol of n-butyllithium were added to a heat-resistant reaction vessel sufficiently substituted with nitrogen, and stirred at 50 ° C. for 5 hours to carry out a polymerization reaction. Thereafter, alcohol was added to stop the reaction, and 1 g of 2,6-di-tert-butyl-p-cresol was added to the reaction solution, followed by reprecipitation purification to obtain a copolymer (B-1).
  • the obtained copolymer (B-1) had a weight average molecular weight (Mw) of 490,000 and a styrene content of 30% by mass.
  • Synthesis Example B-2 (Synthesis of copolymer (B-2): hydrogenation rate 60 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (B-2) was obtained in the same manner as the copolymer (B-1) except that the obtained polymer was hydrogenated. That is, after the polymerization conversion reaction in the copolymer (B-1), the alcohol is not added to stop the polymerization reaction, and then it is stirred for 20 minutes while supplying hydrogen gas at a pressure of 0.4 MPa-gauge, The reaction was carried out with the polymer terminal lithium of to give lithium hydride.
  • the hydrogen gas supply pressure was 0.7 MPa-gauge, the reaction temperature was 90 ° C., and hydrogenation was performed using a catalyst consisting mainly of titanocene dichloride.
  • the reaction temperature is brought to normal temperature when hydrogen absorption reaches the target hydrogen addition rate, hydrogen pressure is returned to normal pressure, hydrogen pressure is removed from the reaction vessel, the reaction solution is stirred into water, and the solvent is steamed. Removal by stripping gave a copolymer (B-2).
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (B-2) was 60 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 450,000.
  • Synthesis Example B-3 (Synthesis of copolymer (B-3): hydrogenation ratio 80 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (B-3) was obtained by the same formulation as the copolymer (B-2) except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted so as to obtain a target hydrogenation rate.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (B-3) was 80 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 480,000.
  • Synthesis Example B-4 (Synthesis of Copolymer (B-4): Hydrogenation rate 95 mol%, Hydrogenated SBR)
  • a copolymer (B-4) was obtained by the same formulation as the copolymer (B-2) except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted so as to obtain a target hydrogenation rate.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (B-4) was 95 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 450,000.
  • Synthesis Example B-5 (Synthesis of Copolymer (B-5): Hydrogenation ratio 95 mol%, Hydrogenated modified SBR) Add 2000 ml of n-hexane, 60 g of styrene, 140 g of 1,3-butadiene, 0.93 g of TMEDA, and 0.45 mmol of n-butyllithium to a heat-resistant reaction vessel fully purged with nitrogen, and stir at 50 ° C for 5 hours to carry out the polymerization reaction went. Thereafter, 0.15 mol of an amine modifier was added, and the mixture was stirred at 0 ° C. for 1 hour.
  • a copolymer (B-5) was obtained by the same formulation as the copolymer (B-2) except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (5) was 95 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) before modification was 440,000.
  • Synthesis Example C-1 (Synthesis of Copolymer (C-1): Hydrogen Addition Rate 0 mol%, SBR) Add 2000 ml of n-hexane, 20 g of styrene, 180 g of 1,3-butadiene, 15.0 g of THF and 0.45 mmol of n-butyllithium to a heat-resistant reaction vessel fully purged with nitrogen, and stir at 50 ° C for 5 hours to carry out the polymerization reaction went. Thereafter, alcohol was added to stop the reaction, and 1 g of 2,6-di-tert-butyl-p-cresol was added to the reaction solution, followed by reprecipitation purification to obtain a copolymer (C-1).
  • the obtained copolymer (C-1) had a weight average molecular weight (Mw) of 480,000 and a styrene content of 10% by mass.
  • Synthesis Example C-2 (Synthesis of Copolymer (C-2): Hydrogenation rate 0 mol%, Hydrogenated SBR) Add 2000 ml of n-hexane, 20 g of styrene, 180 g of 1,3-butadiene, 1.75 g of THF and 0.45 mmol of n-butyllithium to a heat-resistant reaction vessel fully purged with nitrogen, and stir at 50 ° C for 5 hours to carry out the polymerization reaction went. Thereafter, alcohol was added to stop the reaction, and 1 g of 2,6-di-tert-butyl-p-cresol was added to the reaction solution, followed by reprecipitation purification to obtain a copolymer (C-2).
  • the obtained copolymer (C-2) had a weight average molecular weight (Mw) of 490,000 and a styrene content of 10% by mass.
  • Synthesis Example C-3 (Synthesis of copolymer (C-3): hydrogenation rate 60 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (C-3) was obtained in the same manner as the copolymer (C-2) except that the obtained polymer was hydrogenated. That is, after the polymerization conversion reaction in the copolymer (C-2), the alcohol is not added to stop the polymerization reaction, and then it is stirred for 20 minutes while supplying hydrogen gas at a pressure of 0.4 MPa-gauge, The reaction was carried out with the polymer terminal lithium of to give lithium hydride.
  • the hydrogen gas supply pressure was 0.7 MPa-gauge, the reaction temperature was 90 ° C., and hydrogenation was performed using a catalyst consisting mainly of titanocene dichloride.
  • the reaction temperature is brought to normal temperature when hydrogen absorption reaches the target hydrogen addition rate, hydrogen pressure is returned to normal pressure, hydrogen pressure is removed from the reaction vessel, the reaction solution is stirred into water, and the solvent is steamed. By removing by stripping, a hydrogenated copolymer was obtained.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (C-3) was 60 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 450,000.
  • Synthesis Example C-4 (Synthesis of copolymer (C-4): hydrogenation rate 80 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (C-4) was obtained by the same formulation as the copolymer (C-3), except that the cumulative amount of suction of hydrogen was adjusted so as to obtain a target hydrogenation rate.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (C-4) was 80 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 480,000.
  • Synthesis Example C-5 (Synthesis of Copolymer (C-5): Hydrogenation rate 95 mol%, Hydrogenated SBR)
  • a copolymer (C-5) was obtained by the same formulation as the copolymer (C-3), except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted so as to obtain a target hydrogenation rate.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (C-5) was 95 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 450,000.
  • Synthesis Example C-6 (Synthesis of Copolymer (C-6): Hydrogenation ratio 95 mol%, Hydrogenated modified SBR) Add 2000 ml of n-hexane, 20 g of styrene, 180 g of 1,3-butadiene, 0.93 g of TMEDA, and 0.45 mmol of n-butyllithium to a heat-resistant reaction vessel fully purged with nitrogen, and stir at 50 ° C for 5 hours to carry out the polymerization reaction went. Thereafter, 0.15 mol of an amine modifier was added, and the mixture was stirred at 0 ° C. for 1 hour.
  • a copolymer (C-6) was obtained by the same formulation as the copolymer (C-2) except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (C-6) was 95 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) before modification was 440,000.
  • Synthesis Example D-1 (Synthesis of copolymer (D-1): Hydrogenation ratio 0 mol%, SBR) Add 2000 ml of n-hexane, 70 g of styrene, 130 g of 1,3-butadiene, 12.5 g of THF and 0.45 mmol of n-butyllithium to a heat-resistant reaction vessel fully purged with nitrogen, and stir at 50 ° C for 5 hours for polymerization reaction went. Thereafter, alcohol was added to stop the reaction, and 1 g of 2,6-di-tert-butyl-p-cresol was added to the reaction solution, followed by reprecipitation purification to obtain a copolymer (D-1). The obtained copolymer (D-1) had a weight average molecular weight (Mw) of 490,000 and a styrene content of 35% by mass.
  • Mw weight average molecular weight
  • Synthesis Example D-2 (Synthesis of Copolymer (D-2): Hydrogenation rate 60 mol%, SBR)
  • a copolymer (D-2) was obtained in the same manner as the copolymer (D-1) except that the obtained polymer was hydrogenated. That is, after the polymerization conversion reaction in the copolymer (D-1), the alcohol is not added to stop the polymerization reaction, and then it is stirred for 20 minutes while supplying hydrogen gas at a pressure of 0.4 MPa-gauge, The reaction was carried out with the polymer terminal lithium of to give lithium hydride.
  • the hydrogen gas supply pressure was 0.7 MPa-gauge, the reaction temperature was 90 ° C., and hydrogenation was performed using a catalyst consisting mainly of titanocene dichloride.
  • the reaction temperature is brought to normal temperature when hydrogen absorption reaches the target hydrogen addition rate, hydrogen pressure is returned to normal pressure, hydrogen pressure is removed from the reaction vessel, the reaction solution is stirred into water, and the solvent is steamed. Removal by stripping gave a copolymer (D-2).
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (D-2) was 60 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 450,000.
  • Synthesis Example D-3 (Synthesis of copolymer (D-3): hydrogenation ratio 80 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (D-3) was obtained by the same formulation as the copolymer (D-2), except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted so as to obtain a target hydrogenation rate.
  • the hydrogenation rate of the resulting copolymer (D-3) was 80 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 480,000.
  • Synthesis Example D-4 (Synthesis of copolymer (D-4): hydrogenation rate 95 mol%, hydrogenated SBR)
  • a copolymer (D-4) was obtained by the same formulation as the copolymer (D-2), except that the cumulative amount of suction of hydrogen was adjusted so as to obtain a target hydrogenation rate.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (D-4) was 95 mol%, and the weight average molecular weight (Mw) was 450,000.
  • Synthesis Example D-5 (Synthesis of Copolymer (D-5): Hydrogenation ratio 95 mol%, Hydrogenated modified SBR) Add 2000 ml of n-hexane, 70 g of styrene, 130 g of 1,3-butadiene, 0.93 g of TMEDA, and 0.45 mmol of n-butyllithium to a heat-resistant reaction vessel fully purged with nitrogen, and stir at 50 ° C for 5 hours to carry out the polymerization reaction went. Thereafter, 0.15 mol of an amine modifier was added, and the mixture was stirred at 0 ° C. for 1 hour.
  • copolymer (D-5) was obtained in the same manner as copolymer (D-2) except that the cumulative amount of hydrogen suction was adjusted.
  • the hydrogenation rate of the obtained copolymer (D-5) was 95 mol%.
  • the weight average molecular weight (Mw) was 440,000.
  • Copolymers (A-1) to (A-5), (B-1) to (B-5), (C-1) to (C-6), (D-1) to (D-5) Synthetic natural rubber by the above method: TSR20 Butadiene rubber: Ubepol BR150B (cis content: 97% by mass) manufactured by Ube Industries, Ltd.
  • Stearic acid Beads manufactured by NOF Corporation, Ltd. beads stearic acid zinc oxide, manufactured by NOF Corporation, and zinc oxide No. 1 manufactured by Mitsui Mining & Smelting Co., Ltd.
  • Sulfur Powdered sulfur vulcanization accelerator manufactured by Tsurumi Chemical Industry Co., Ltd. (1): Succinol CZ (N-cyclohexyl-2-benzothiazolylsulfenamide) manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.
  • Vulcanization accelerator (2) Succinol D (1,3-diphenylguanidine) manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.
  • Example and Comparative Example Materials other than sulfur and a vulcanization accelerator are kneaded at 150 ° C. for 5 minutes using a 1.7 L Banbury mixer manufactured by Kobe Steel, Ltd. according to the contents of the formulations shown in Tables 5 to 8 and mixed. I got a paste. Next, sulfur and a vulcanization accelerator were added to the obtained kneaded product, and kneaded using an open roll for 5 minutes at 80 ° C. to obtain an unvulcanized rubber composition. The obtained unvulcanized rubber composition was press vulcanized with a 0.5 mm-thick mold at 170 ° C. for 20 minutes to obtain a vulcanized rubber composition.
  • Tables 5-8 The tan ⁇ of the vulcanized rubber composition was measured at a dynamic strain amplitude of 1%, a frequency of 10 Hz, and a temperature of 50 ° C. using a spectrometer manufactured by Uejima Mfg.
  • the standard composition was indexed as 100 for the value of the reciprocal of tan ⁇ . The larger the value, the smaller the rolling resistance and the better the fuel economy. In addition, when the index was 98 or more, it was judged to be good.
  • Test ⁇ peak temperature Tables 7, 8 From the obtained vulcanized rubber composition, a test piece of a predetermined size is prepared, and an initial strain of 10%, a dynamic strain of 0.5%, a frequency of 10 Hz and the like using a visco-elastic spectrometer VES manufactured by Iwamoto Manufacturing Co., Ltd. Measure the temperature dispersion curve of tan ⁇ at a temperature of ⁇ 100 to 100 ° C. under the condition of amplitude ⁇ 0.25% and heating rate 2 ° C./min, and the temperature corresponding to the largest tan ⁇ value in the temperature distribution curve is tan ⁇ peak temperature And

Abstract

本発明は、良好な低燃費性が維持又は改善されつつ、ゴム破壊強度及び耐摩耗性が良好に改善された空気入りタイヤを提供する。 本発明は、ゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤであって、前記ゴム組成物は、芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物を共重合して得られた、共役ジエン部の水素添加率が７５モル％以上である水添共重合体と、カーボンブラックと、シリカとを含み、ゴム成分１００質量％中の前記水添共重合体の含有量が７５質量％以上であり、ゴム成分１００質量部に対する前記カーボンブラックの含有量が３質量部以上、前記シリカの含有量が１～２００質量部である空気入りタイヤに関する。

Description

空気入りタイヤ
本発明は、所定のゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤに関する。
近年、環境問題への関心の高まりから、自動車に対して低燃費化の要求が強くなっており、自動車用タイヤに用いるゴム組成物に対しても、低燃費性に優れることが求められている。自動車タイヤ用のゴム組成物としては、ポリブタジエンやブタジエン－スチレン共重合体などの共役ジエン系重合体と、カーボンブラックやシリカなどの充填剤とを含有するゴム組成物などが用いられている。また、トラック・バス用タイヤでは、これらの成分とともにイソプレン系ゴムを含有するゴム組成物などが用いられている。
低燃費性を改善する方法として、例えば、特許文献１では、アミノ基及びアルコキシ基を含有する有機ケイ素化合物で変性されたジエン系ゴム（変性ゴム）を用いる方法が提案されている。このような従来技術により低燃費性は改善されるものの、経済性及び安全性の観点からは、耐摩耗性及び破壊特性（ゴム破壊強度）を充分に確保することも重要な課題である。上記課題に対し、従来技術では、低燃費性に対して背反性能となる耐摩耗性が充分でなく、また、ゴム欠けを引き起こしてしまう問題があり、ゴム破壊強度及び耐摩耗性については改善の余地がある。
特開２０００－３４４９５５号公報
本発明は、上記課題を解決し、良好な低燃費性が維持又は改善されつつ、ゴム破壊強度及び耐摩耗性が良好に改善された空気入りタイヤを提供することを目的とする。
本発明は、ゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤであって、前記ゴム組成物は、芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物を共重合して得られた、共役ジエン部の水素添加率が７５モル％以上である水添共重合体と、カーボンブラックと、シリカとを含み、ゴム成分１００質量％中の前記水添共重合体の含有量が７５質量％以上であり、ゴム成分１００質量部に対する前記カーボンブラックの含有量が３質量部以上、前記シリカの含有量が１～２００質量部である空気入りタイヤに関する。
前記水添共重合体の重量平均分子量が２００，０００～２，０００，０００であることが好ましい。
前記水添共重合体の水素添加率が９０モル％以上であることが好ましい。
前記水添共重合体が水添スチレンブタジエン共重合体であることが好ましい。
前記水添スチレンブタジエン共重合体が水添変性スチレンブタジエン共重合体であることが好ましい。
前記水添スチレンブタジエン共重合体のスチレン含有量が５～４０質量％であることが好ましい。
ゴム成分１００質量％中の前記水添スチレンブタジエン共重合体の含有量が９０～１００質量％であることが好ましい。
ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が１０～８０質量部であり、充填剤１００質量％中のカーボンブラックの含有量が５０質量％以上であることが好ましい。
前記ゴム組成物のｔａｎδピーク温度は、－１６℃未満であってもよいし、－１６℃以上であってもよい。－１６℃未満であると、本発明の空気入りタイヤをスタッドレスタイヤ又はオールシーズンタイヤとする場合に有利であり、－１６℃以上であると、本発明の空気入りタイヤを夏用タイヤとする場合に有利である。
本発明の空気入りタイヤは、前記ゴム組成物を用いて作製されたトレッドを有するトラック・バス用タイヤ、スタッドレスタイヤ、オールシーズンタイヤ又は夏用タイヤであることが好ましい。
本発明によれば、水素添加率が７５モル％以上である特定の水添共重合体をゴム成分１００質量％中に７５質量％以上含み、かつゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを３質量部以上、シリカを１～２００質量部含むゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤであるので、良好な低燃費性、ゴム破壊強度及び耐摩耗性を有する。
本発明の空気入りタイヤは、芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物を共重合して得られた共重合体（以下においては、芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物の共重合体ともいう）の共役ジエン部が水素添加され、水素添加率が７５モル％以上である水添共重合体を、ゴム成分１００質量％中に７５質量％以上含み、かつゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを３質量部以上、シリカを１～２００質量部含むゴム組成物を用いて作製したものである。
本発明におけるゴム組成物は、芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物の共重合体の共役ジエン部が水素添加され、水素添加率が７５モル％以上である水添共重合体を、ゴム成分１００質量％中に７５質量％以上含み、かつゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを３質量部以上、シリカを１～２００質量部含んでいる。これにより、良好な低燃費性を維持又は改善しつつ、ゴム破壊強度及び耐摩耗性を良好に改善できる。また、良好なオゾン特性及び導電性も得られる。
本発明におけるゴム組成物は、ゴム成分として、芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物の共重合体の共役ジエン部が水素添加された水添共重合体を含んでいることを特徴としている。通常のゴムは、架橋の反応点となる二重結合部が多数存在するため、架橋の疎密が発生してしまい、この架橋疎密が応力集中による破壊の起点になると考えられる。本発明では、水添処理により二重結合部を減らすことで、架橋の反応点を減らしている。これにより、架橋疎密が低減され、応力集中が緩和されることで、耐摩耗性等が向上すると予想される。
芳香族ビニル化合物としては、例えばスチレン、α－メチルスチレン、１－ビニルナフタレン、３－ビニルトルエン、エチルビニルベンゼン、ジビニルベンゼン、４－シクロヘキシルスチレン、２，４，６－トリメチルスチレンなどが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよいが、これらの中で、モノマーの入手容易性などの実用面の観点及び本発明の効果がより好適に得られるという理由からスチレンが特に好ましい。
共役ジエン化合物としては、例えば１，３－ブタジエン、イソプレン、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチルブタジエン、２－フェニル－１，３－ブタジエン、１，３－ヘキサジエンなどが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよいが、これらの中で、モノマーの入手容易性などの実用面の観点及び本発明の効果がより好適に得られるという理由から１，３－ブタジエン、イソプレンが好ましく、１，３－ブタジエンがより好ましい。
芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物の共重合体としては、スチレン及び１，３－ブタジエンの共重合体（スチレンブタジエン共重合体）が好ましい。従って、水添共重合体としては、水添スチレンブタジエン共重合体が好ましい。更に、水添スチレンブタジエン共重合体は、後述の方法で変性された水添変性スチレンブタジエン共重合体であることが好ましい。
上記スチレンブタジエン共重合体は、スチレン及び１，３－ブタジエンを共重合させるものである限り、共重合させる順序に特に限定はなく、ランダム共重合でもブロック共重合でもよいが、ランダム共重合が好ましい。スチレンブタジエン共重合体以外の芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物の共重合体の場合も同様である。
水添共重合体の水素添加率（芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物の共重合体の共役ジエン部に対して水素添加された割合）は７５モル％以上であり、好ましくは８０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上、更に好ましくは９３モル％以上である。水素添加率が７５モル％未満では、ゴム破壊強度及び耐摩耗性の改善が困難である。また、水添共重合体の水素添加率は、好ましくは９９モル％以下、より好ましくは９８モル％以下である。水素添加率が９９モル％を超えると、ゴム組成物が硬くなるおそれがある。
なお、水素添加率は、Ｈ１－ＮＭＲを測定して得られたスペクトルの不飽和結合部のスペクトル減少率から計算することができる。
水添共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは２００，０００以上、より好ましくは４００，０００以上である。Ｍｗが２００，０００未満では、良好なゴム破壊強度及び耐摩耗性が得られないおそれがある。また、水添共重合体のＭｗは、好ましくは２，０００，０００以下、より好ましくは１，０００，０００以下であり、更に好ましくは７００，０００以下である。Ｍｗが２，０００，０００を超えると、加工性が低下する傾向がある。
なお、本明細書において、重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ－８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬ　ＳＵＰＥＲＭＵＬＴＩＰＯＲＥ　ＨＺ－Ｍ）による測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めることができる。
水添共重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、－５０℃以上が好ましく、－４５℃以上がより好ましく、－４０℃以上が更に好ましく、－３５℃以上が特に好ましい。Ｔｇが－５０℃未満であると、ウェットグリップ性能が悪化するおそれがある。また、水添共重合体のＴｇは、－１５℃未満が好ましく、－１７．５℃未満がより好ましく、－２０℃未満が更に好ましい。Ｔｇが－１５℃以上であると、低燃費性が悪化するおそれがある。
同様の理由から、本発明の空気入りタイヤをスタッドレスタイヤ又はオールシーズンタイヤとする場合、水添共重合体のＴｇは、－５０℃以上が好ましく、－４３℃以上がより好ましい。また、水添共重合体のＴｇは、－２５℃未満が好ましく、－３０℃未満がより好ましく、－３８℃未満が更に好ましい。
本発明の空気入りタイヤを夏用タイヤとする場合、水添共重合体のＴｇは、水添共重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、－４０℃以上が好ましく、－３６℃以上がより好ましく、－３３℃以上が更に好ましく、－２９℃以上が特に好ましい。また、水添共重合体のＴｇは、－１５℃未満が好ましく、－１９℃未満がより好ましく、－２３℃未満が更に好ましい。
なお、水添共重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、後述の実施例の記載の方法により測定される。
水添共重合体が水添スチレンブタジエン共重合体である場合、水添スチレンブタジエン共重合体のスチレン含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上であり、特に好ましくは２０質量％以上であり、最も好ましくは２５質量％以上である。スチレン含有量が５質量％未満であると、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。また、水添スチレンブタジエン共重合体のスチレン含有量は、好ましくは４０質量％以下、より好ましくは３５質量％以下である。スチレン含有量が４０質量％を超えると、充分なゴム破壊強度及び耐摩耗性が得られず、低燃費性も悪化するおそれがある。スチレン含有量が上記範囲内であると、本発明の効果がより好適に得られる。
同様の理由から、本発明の空気入りタイヤをスタッドレスタイヤ又はオールシーズンタイヤとする場合、水添スチレンブタジエン共重合体のスチレン含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは８質量％以上であり、また、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２０質量％以下である。
なお、スチレン含有量は、後述する実施例に記載の方法により測定される。
上記水添共重合体は、例えば、芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物を重合して得られた重合体に水素添加処理を施すことで合成でき、具体的には以下の方法で合成できる。
＜共重合体の製造方法＞
（重合方法）
芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物の共重合体の重合方法については特に制限はなく、溶液重合法、気相重合法、バルク重合法のいずれも用いることができるが、特に溶液重合法が好ましい。また、重合形式は、回分式及び連続式のいずれであってもよい。
溶液重合法を用いた場合には、溶媒中のモノマー濃度（スチレンブタジエン共重合体の場合はスチレン、１，３－ブタジエンの合計）は、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましい。溶液中のモノマー濃度が５質量％未満では、得られる共重合体の量が少なく、コストが高くなる傾向がある。また、溶媒中のモノマー濃度は５０質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましい。溶媒中のモノマー濃度が５０質量％を超えると、溶液粘度が高くなりすぎて撹拌が困難となり、重合しにくくなる傾向がある。
（アニオン重合における重合開始剤）
アニオン重合を行う場合、重合開始剤としては特に制限はないが、有機リチウム化合物が好ましく用いられる。前記有機リチウム化合物としては、炭素数２～２０のアルキル基を有するものが好ましく、例えばエチルリチウム、ｎ－プロピルリチウム、イソプロピルリチウム、ｎ－ブチルリチウム、ｓｅｃ－ブチルリチウム、ｔｅｒｔ－ブチルリチウム、ｔｅｒｔ－オクチルリチウム、ｎ－デシルリチウム、フェニルリチウム、２－ナフチルリチウム、２－ブチルーフェニルリチウム、４－フェニル－ブチルリチウム、シクロヘキシルリチウム、シクロペンチルリチウム、ジイソプロペニルベンゼンとブチルリチウムとの反応生成物などが挙げられるが、これらの中で、入手容易性、安全性等の観点からｎ－ブチルリチウムまたはｓｅｃ－ブチルリチウムが好ましい。
また、重合反応は、上記の有機リチウム化合物のうち少なくともいずれかと、シリカと相互作用する官能基を有する化合物（Ｂ１）とを混合して得られる化合物（Ｒ）の存在下で行ってもよい。当該化合物（Ｒ）の存在下で重合を行うことにより、共重合体の重合開始末端に、シリカと相互作用を有する官能基を導入することができる。これにより、開始末端が変性された共重合体が得られる。なお、本明細書において「相互作用」とは、分子間で共有結合を形成するか、又は共有結合よりも弱い分子間力（例えば、イオン－双極子相互作用、双極子－双極子相互作用、水素結合、ファンデルワールス力等といった分子間に働く電磁気学的な力）を形成することを意味する。また、「シリカと相互作用する官能基」は、窒素原子、硫黄原子、リン原子、酸素原子などのシリカと相互作用する原子を少なくとも１つ有する基を示す。
上記化合物（Ｒ）としては、中でも有機リチウム化合物と、第２級アミン化合物などの窒素含有化合物との反応生成物であることが好ましい。当該窒素含有化合物の具体例としては、例えばジメチルアミン、ジエチルアミン、ジプロピルアミン、ジブチルアミン、ドデカメチレンイミン、Ｎ，Ｎ’－ジメチル－Ｎ’－トリメチルシリル－１，６－ジアミノヘキサン、ピペリジン、ピロリジン、ヘキサメチレンイミン、ヘプタメチレンイミン、ジシクロヘキシルアミン、Ｎ－メチルベンジルアミン、ジ－（２－エチルヘキシル）アミン、ジアリルアミン、モルホリン、Ｎ－（トリメチルシリル）ピペラジン、Ｎ－（ｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル）ピペラジン、１，３－ジトリメチルシリル－１，３，５－トリアジナン等が挙げられる。なお、化合物（Ｒ）の存在下で重合を行う場合、有機リチウム化合物と、化合物（Ｂ１）とを予め混合することにより化合物（Ｒ）を調製し、その調製した化合物（Ｒ）を重合系中に添加して重合を行ってもよい。あるいは、重合系中に、有機リチウム化合物と、化合物（Ｂ１）とを添加し、重合系中で両者を混合することにより化合物（Ｒ）を調製して重合を行ってもよい。
（アニオン重合の方法）
前記重合開始剤を用いてアニオン重合し、共重合体を製造する方法としては、特に制限はなく、従来公知の方法を用いることができる。
具体的には、反応に不活性な有機溶剤、例えば脂肪族、脂環族、芳香族炭化水素化合物などの炭化水素系溶剤中において、例えばブチルリチウムを重合開始剤とし、必要に応じてランダマイザーの存在下でスチレン及び１，３－ブタジエン等をアニオン重合させることにより、スチレンブタジエン共重合体等の目的の共重合体を得ることができる。
（アニオン重合における炭化水素系溶剤）
前記炭化水素系溶剤としては、炭素数３～８のものが好ましく、例えばプロパン、ｎ－ブタン、イソブタン、ｎ－ペンタン、イソペンタン、ｎ－ヘキサン、シクロヘキサン、プロペン、１－ブテン、イソブテン、トランス－２－ブテン、シス－２－ブテン、１－ペンテン、２－ペンテン、１－ヘキセン、２－ヘキセン、ベンゼン、トルエン、キシレン、エチルベンゼンなどを挙げることができる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
（アニオン重合におけるランダマイザー）
また、前記ランダマイザーとは、共重合体中の共役ジエン部分のミクロ構造制御、例えばブタジエンにおける１，２－結合、イソプレンにおける３，４－結合の増加など、あるいは共重合体におけるモノマー単位の組成分布の制御、例えばスチレンブタジエン共重合体におけるスチレン単位、ブタジエン単位のランダム化などの作用を有する化合物のことである。このランダマイザーとしては、特に制限はなく、従来ランダマイザーとして一般に使用されている公知の化合物の中から任意のものを用いることができる。例えば、ジメトキシベンゼン、テトラヒドロフラン、ジメトキシエタン、ジエチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ビステトラヒドロフリルプロパン、トリエチルアミン、ピリジン、Ｎ－メチルモルホリン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラメチルエチレンジアミン、１，２－ジピペリジノエタンなどのエーテル類及び第三級アミン類などを挙げることができる。また、カリウム－ｔ－アミレート、カリウム－ｔ－ブトキシドなどのカリウム塩類、ナトリウム－ｔ－アミレートなどのナトリウム塩類も用いることができる。これらのランダマイザーは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、ランダマイザーの使用量は、有機リチウム化合物１モル当たり、０．０１モル当量以上が好ましく、０．０５モル当量以上がより好ましい。ランダマイザーの使用量が０．０１モル当量未満では、添加効果が小さく、ランダム化しにくい傾向がある。また、ランダマイザーの使用量は、有機リチウム化合物１モル当たり１０００モル当量以下が好ましく、５００モル当量以下がより好ましい。ランダマイザーの使用量が１０００モル当量を超えると、モノマーの反応速度が大きく変化してしまい、逆にランダム化しにくくなる傾向がある。
ランダマイザーの種類や使用量を調整することにより、共重合体のＴｇを調整することができる。例えば、テトラヒドロフランの量を減量することにより、共重合体のＴｇを低くできる。
（反応温度）
アニオン重合の際の反応温度は、好適に反応が進行する限り特に限定はないが、通常－１０℃～１００℃であることが好ましく、２５℃～７０℃であることがより好ましい。
（変性工程）
上記重合の工程により得られた共重合体の活性末端と、シリカと相互作用する官能基を有する化合物（Ｂ２）とを反応させる工程により、共重合体の重合終了末端に、シリカと相互作用する官能基を導入することができる。これにより、重合終了末端が変性された共重合体が得られる。なお、本発明において末端とは、分子鎖の端に存在する、炭素－炭素二重結合を有するモノマーに由来する構造以外の部分を意味する。
上記変性反応（以下、末端変性反応ともいう。）に用いる共重合体は、活性末端を有している限り、重合開始末端が未変性のものでもよいし、変性されたものでもよい。また、化合物（Ｂ２）としては、シリカと相互作用する官能基を有し、かつ重合活性末端と反応し得る化合物であれば特に限定しない。化合物（Ｂ２）の好ましい具体例としては、例えば
（Ｉ）下記式（１）で表される化合物（Ｂ２－１）；
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
 （式（１）中、Ａ１は、窒素原子、リン原子及び硫黄原子からなる群より選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有さず、かつＲ５に対して窒素原子、リン原子又は硫黄原子で結合する１価の官能基である。Ｒ３及びＲ４はヒドロカルビル基であり、Ｒ５はヒドロカルビレン基であり、ｎは０～２の整数である。但し、Ｒ３及びＲ４が複数存在する場合、複数のＲ３及びＲ４は、それぞれ同じでも異なっていてもよい。）
（ＩＩ）分子中に、環状エーテル基、（チオ）カルボニル基及びイソ（チオ）シアナート基からなる群より選択される少なくとも１種の官能基（ｘ１）と、窒素原子、リン原子、酸素原子及び硫黄原子からなる群より選択される少なくとも一種の原子（但し、窒素原子、リン原子及び硫黄原子は、少なくともいずれかが３置換のヒドロカルビルシリル基で保護されていてもよい。）を有し、かつ活性水素を有していない、前記官能基（ｘ１）とは異なる基（ｘ２）と、を各々１つ以上有する化合物（Ｂ２－２）；
（ＩＩＩ）分子中に、イソ（チオ）シアナート基を２つ以上有する化合物（Ｂ２－３）；
等が挙げられる。化合物（Ｂ２）としては、これらを一種単独で又は二種以上を組み合わせて使用することができる。なお、本明細書において、（チオ）カルボニル基は、カルボニル基及びチオカルボニル基を示し、イソ（チオ）シアナート基は、イソシアナート基及びイソチオシアナート基を示す。
上記式（１）において、Ｒ３及びＲ４のヒドロカルビル基としては、炭素数１～２０の直鎖状若しくは分岐状のアルキル基、炭素数３～２０のシクロアルキル基又は炭素数６～２０のアリール基であることが好ましい。
Ｒ５は、炭素数１～２０の直鎖状若しくは分岐状のアルカンジイル基、炭素数３～２０のシクロアルキレン基又は炭素数６～２０のアリーレン基であることが好ましい。
ｎは、共重合体との反応性を高める観点から、０又は１が好ましい。
Ａ１は、窒素原子、リン原子及び硫黄原子からなる群より選択される少なくとも一種の原子（以下、特定原子ともいう。）を有し、これら特定原子でＲ５に結合する。特定原子は活性水素に結合しておらず、例えば３置換のヒドロカルビルシリル基等で保護されていてもよい。なお、ここでいう「活性水素」とは、炭素原子以外の原子に結合した水素原子をいい、好ましくはポリメチレンの炭素－水素結合よりも結合エネルギが低いものを指す。
Ａ１は、中でも、オニウム塩生成剤によってオニウムイオンになり得る基であることが好ましい。化合物（Ｂ２）がこのような基（Ａ１）を有することにより、変性共重合体に対して優れた形状保持性を付与することができる。
Ａ１の具体例としては、例えば１級アミノ基の２つの水素原子が２つの保護基によって置換されてなる窒素含有基、２級アミノ基の１つの水素原子が１つの保護基によって置換されてなる窒素含有基、３級アミノ基、イミノ基、ピリジル基、１級ホスフィノ基の２つの水素原子が２つの保護基によって置換されてなるリン含有基、２級ホスフィノ基の１つの水素原子が１つの保護基によって置換されてなるリン含有基、３級ホスフィノ基、及び、チオール基の１つの水素原子が１つの保護基によって置換されてなる硫黄含有基等が挙げられる。これらの中でも、シリカとの親和性が良好である観点から、窒素原子を有する基であることが好ましい。なお、「保護基」とは、Ａ１を重合活性末端に対して不活性な官能基に変換しておく官能基であり、例えば３置換のヒドロカルビルシリル基等が挙げられる。
上記化合物（Ｂ２－１）の具体例としては、１級アミンの２つの水素原子が２つの保護基によって置換されてなる窒素含有基、２級アミンの１つの水素原子が１つの保護基によって置換されてなる窒素含有基、又は３級アミノ基と、アルコキシシリル基とを有する化合物として、例えば、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）アミノプロピルメチルジエトキシシラン、Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－トリス（トリメチルシリル）－Ｎ－（２－アミノエチル）－３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－（４－トリメチルシリル－１－ピペラジノ）プロピルメチルジメトキシシラン、等を挙げることができる。
イミノ基又はピリジル基と、アルコキシシリル基とを有する化合物としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－（トリエトキシシリル）－１－プロパンアミン、Ｎ－（１－メチルプロピリデン）－３－（トリエトキシシリル）－１－プロパンアミン、Ｎ－（４－Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノベンジリデン）－３－（トリエトキシシリル）－１－プロパンアミン、Ｎ－（シクロヘキシリデン）－３－（トリエトキシシリル）－１－プロパンアミン及びこれらのトリエトキシシリル化合物に対応するトリメトキシシリル化合物、メチルジエトキシシリル化合物、エチルジメトキシシリル化合物、Ｎ－（３－トリメトキシシリルプロピル）－４，５－ジヒドロイミダゾール、Ｎ－（３－トリエトキシシリルプロピル）－４，５－ジヒドロイミダゾール、Ｎ－（３－トリメトキシシリルプロピル）－４，５－イミダゾール、Ｎ－（３－トリエトキシシリルプロピル）－４，５－イミダゾール、３－ヘキサメチレンイミノプロピルトリメトキシシラン、３－ヘキサメチレンイミノプロピルメチルジメトキシシラン、並びに上記化合物中のアルキル基、アルカンジイル基を、各々炭素数１～６のアルキル基、炭素数１～６のアルカンジイル基に置き換えた化合物等が挙げられる。
１級ホスフィノ基の２つの水素原子が２つの保護基によって置換されてなるリン含有基、２級ホスフィノ基の１つの水素原子が１つの保護基によって置換されてなるリン含有基、３級ホスフィノ基、又はチオール基の１つの水素原子が１つの保護基によって置換されてなる硫黄含有基と、アルコキシシリル基とを有する化合物としては、Ｐ，Ｐ－ビス（トリメチルシリル）ホスフィノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｐ，Ｐ－ビス（トリメチルシリル）ホスフィノプロピルトリメトキシシラン、３－ジメチルフォスフィノプロピルトリメトキシシラン、３－ジメチルフォスフィノプロピルメチルジメトキシシラン、３－ジフェニルフォスフィノプロピルトリメトキシシラン、３－ジフェニルフォスフィノプロピルトリエトキシシラン、３－ジフェニルフォスフィノプロピルメリルジメトキシシラン、Ｓ－トリメチルシリルメルカプトプロピルメチルジメトキシシラン、Ｓ－トリメチルシリルメルカプトプロピルトリメトキシシラン、Ｓ－トリメチルシリルメルカプトプロピルトリエトキシシラン、Ｓ－トリメチルシリルメルカプトプロピルメチルジエトキシシラン、及び上記化合物中のアルキル基、アルカンジイル基を、各々炭素数１～６のアルキル基、炭素数１～６のアルカンジイル基に置き換えた化合物等を挙げることができる。その他、イソ（チオ）シアナート基を有する化合物として、３－イソシアナトプロピルトリメトキシシラン、３－イソシアナトプロピルトリエトキシシラン等を挙げることができる。
上記化合物（Ｂ２－２）は、上記基（ｘ２）が、活性水素に結合していない窒素原子を含む基であることが好ましく、その具体例としては、環状エーテル基を有する化合物として、例えばテトラグリシジル－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン等のエポキシアミン化合物などを；
（チオ）カルボニル基を有する化合物として、例えば４－Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノベンゾフェノン等の４－アミノアセトフェノン；１，７－ビス（メチルエチルアミノ）－４－ヘプタノン等のビス（ジヒドロカルビルアミノアルキル）ケトン；２－ジメチルアミノエチルアクリレート等のジヒドロカルビルアミノアルキル（メタ）アクリレート；１，３－ジメチル－２－イミダゾリジノン等のヒドロカルビルイミダゾリジノン；１－フェニル－２－ピロリドン等のＮ－ヒドロカルビルピロリドン；Ｎ－メチル－ε－カプロラクタム等のＮ－ヒロドカルビルカプトラクタム；Ｎ，Ｎ－ジエチルホルムアミド等のＮ－ジヒドロカルビルホルムアミド；Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミド等のＮ，Ｎ－ジヒドロカルビルアセトアミド；Ｎ，Ｎ－ジメチルアクリルアミド等の（メタ）アクリルアミド；などを；
イソ（チオ）シアナート基を有する化合物として、例えば３－イソシアナトプロピルトリメトキシシランなどを；挙げることができる。
上記化合物（Ｂ２－３）としては、例えば２，４－トリレンジイソシアナート、２，６－トリレンジイソシアナート、ジフェニルメタンジイソシアナート、ナフタレンジイソシアナート、トリフェニルメタントリイソシアナート、ｐ－フェニレンジイソシアナート、トリス（イソシアナートフェニル）チオホスフェート、キシレンジイソシアナート、ベンゼン－１，２，４－トリイソシアナート、ナフタレン－１，２，５，７－テトライソシアナート、１，４－フェニレンジイソチオシアナートなどを挙げることができる。
化合物（Ｂ２）としては、シリカとの親和性が強い点において、特に化合物（Ｂ２－１）を用いることが好ましい。なお、シラン化合物（Ｂ２－１）を用いる場合、変性共重合体のムーニー粘度を調整する目的で、シラン化合物（Ｂ２－１）と共に、四塩化ケイ素、エポキシ含有化合物（例えば、テトラグリシジル－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサンなど）などを用いてもよい。上記で例示した化合物（Ｂ２）は、重合終了末端が変性された変性共重合体を得ることが可能である点において、いずれも同様の作用を有するものである。したがって、後述の実施例に記載されていないものであっても、本発明において使用することが可能である。なお、上記式（１）で表される化合物と変性共重合体との反応によって下記式（１－１）で表される構造が重合体末端に導入される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
 （一般式（１－１）中、Ｒ６は水素原子またはヒドロカルビル基であり、複数存在するＲ６は同じであっても異なっていてもよい。Ａ４、Ｒ３、Ｒ５及びｎは上記式（１）のＡ１、Ｒ３、Ｒ５及びｎと同義である。）
上記の末端変性反応は、例えば溶液反応として行うことができる。この溶液反応は、上記重合工程における重合反応の終了後の未反応モノマーを含む溶液を用いて行ってもよく、当該溶液に含まれる共重合体を単離し、シクロヘキサン等の適当な溶媒に溶解した上で行ってもよい。また、末端変性反応は、回分式及び連続式のいずれを用いて行ってもよい。このとき、化合物（Ｂ２）の添加方法は特に制限されず、一括して添加する方法、分割して添加する方法、連続的に添加する方法などが挙げられる。
末端変性反応に使用する化合物（Ｂ２）の量は、反応に使用する化合物の種類に応じて適宜設定すればよいが、重合開始剤が有する重合反応に関与する金属原子に対し、好ましくは０．１モル当量以上、より好ましくは０．３モル当量以上である。０．１モル当量以上とすることにより、変性反応を十分に進行させることができ、シリカの分散性を好適に改良することができる。
末端変性反応の温度は、通常、上記重合反応の温度と同じであり、－２０～１５０℃であることが好ましく、０～１２０℃であることがより好ましく、２０～１００℃であることが特に好ましい。変性反応の温度が低いと、変性共重合体の粘度が上昇する傾向がある。一方、変性反応の温度が高いと、重合活性末端が失活しやすくなる。変性反応の反応時間は、好ましくは１分～５時間であり、より好ましくは２分～１時間である。
（反応停止）
上記アニオン重合は、この分野で通常使用する反応停止剤の添加により、停止させることができる。そのような反応停止剤としては、例えば、メタノール、エタノール、イソプロパノールなどのアルコールまたは酢酸などの活性プロトンを有する極性溶媒およびこれらの混液、またはそれらの極性溶媒とヘキサン、シクロヘキサンなどの無極性溶媒との混液が挙げられる。反応停止剤の添加量は、通常、アニオン重合開始剤に対し、同モル量もしくは２倍モル量程度で充分である。
＜カップリング＞
上記共重合体の製造方法においては、単量体の重合開始から、後述する重合体の回収までに、共重合体の炭化水素溶液にカップリング剤を添加してもよい。カップリング剤としては、下記式（２－１）で表される化合物を挙げることができる。
　　Ｒ１ ａＭＬ４－ａ　　　　　　（２－１）
（式（２－１）中、Ｒ１はアルキル基、アルケニル基、シクロアルケニル基またはアリール基を表し、Ｍはケイ素原子またはスズ原子を表し、Ｌはハロゲン原子またはヒドロカルビルオキシ基を表し、ａは０～２の整数を表す。）
上記式（２－１）で表されるカップリング剤としては、四塩化ケイ素、メチルトリクロロシラン、ジメチルジクロロシラン、トリメチルクロロシラン、四塩化スズ、メチルトリクロロスズ、ジメチルジクロロスズ、トリメチルクロロスズ、テトラメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、ジメトキシジメチルシラン、メチルトリエトキシシラン、エチルトリメトキシシラン、ジメトキシジエチルシラン、ジエトキシジメチルシラン、テトラエトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、ジエトキシジエチルシランなどを挙げることができる。
カップリング剤の添加量は重合体の加工性を高めるために、アルカリ金属触媒由来のアルカリ金属１ｍｏｌ当たり、好ましくは０．０３ｍｏｌ以上、より好ましくは０．０５ｍｏｌ以上である。また低燃費性を高めるために、好ましくは０．４ｍｏｌ以下、より好ましくは０．３ｍｏｌ以下である。
＜水素添加方法＞
水添共重合体の製造方法においては、これまでに説明した共重合体を水素添加して、水素添加率が７５モル％以上の水添共重合体を得る。共重合体を水素添加することによって、耐熱性が向上するという利点がある。また、水素添加率が低いと、ゴム破壊強度及び耐摩耗性の改善効果が充分に得られない。
水素添加の方法、反応条件については特に限定はなく、公知の方法、公知の条件で水素添加すればよい。通常は、２０～１５０℃、０．１～１０ＭＰａの水素加圧下、水添触媒の存在下で実施される。なお、水素添加率は、水添触媒の量、水添反応時の水素圧力、反応時間等を変えることにより、任意に選定することができる。水添触媒として、通常は、元素周期表４～１１族金属のいずれかを含む化合物を用いることができる。例えば、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｒ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｈｆ、Ｒｅ、Ｐｔ原子を含む化合物を水添触媒として用いることができる。より具体的な水添触媒としては、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｒｅ等のメタロセン系化合物；Ｐｄ、Ｎｉ、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｒｕ等の金属をカーボン、シリカ、アルミナ、ケイソウ土等の担体に担持させた担持型不均一系触媒；Ｎｉ、Ｃｏ等の金属元素の有機塩又はアセチルアセトン塩と有機アルミニウム等の還元剤とを組み合わせた均一系チーグラー型触媒；Ｒｕ、Ｒｈ等の有機金属化合物又は錯体；水素を吸蔵させたフラーレンやカーボンナノチューブ等を挙げることができる。
これらのうち、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｏ、Ｎｉのいずれかを含むメタロセン化合物は、不活性有機溶媒中、均一系で水添反応できる点で好ましい。更に、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆのいずれかを含むメタロセン化合物が好ましい。特に、チタノセン化合物とアルキルリチウムとを反応させた水添触媒は、安価で工業的に特に有用な触媒であるので好ましい。具体的な例として、例えば、特開平１－２７５６０５号公報、特開平５－２７１３２６号公報、特開平５－２７１３２５号公報、特開平５－２２２１１５号公報、特開平１１－２９２９２４号公報、特開２０００－３７６３２号公報、特開昭５９－１３３２０３号公報、特開昭６３－５４０１号公報、特開昭６２－２１８４０３号公報、特開平７－９００１７号公報、特公昭４３－１９９６０号公報、特公昭４７－４０４７３号公報に記載の水添触媒を挙げることができる。なお、これらの水添触媒は、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。
ゴム成分１００質量％中の水添共重合体の含有量は、７５質量％以上であり、好ましくは８０質量％以上であり、より好ましくは９０質量％以上であり、更に好ましくは１００質量％である。水添共重合体の含有量が７５質量％未満であると、ゴム破壊強度及び耐摩耗性（特にゴム破壊強度）の改善効果が得られにくい傾向がある。
特に、上記水添共重合体が水添スチレンブタジエン共重合体である場合、ゴム成分１００質量％中の水添スチレンブタジエン共重合体の含有量は、好ましくは９０質量％以上であり、より好ましくは９５質量％以上であり、更に好ましくは１００質量％である。
上記水添共重合体以外に使用できるその他のゴム成分としては、従来のスチレンブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、ブタジエンイソプレン共重合体ゴム、ブチルゴムなどを挙げることができる。また、天然ゴム（ＮＲ）、エチレンプロピレン共重合体、エチレンオクテン共重合体なども挙げることができる。これらのゴム成分は、２種以上組み合わせて用いてもよい。なかでも、ＮＲ及び／又はＢＲを用いることが好ましい。
ゴム成分としてＮＲを含む場合、ＮＲとしては特に限定されず、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。
ゴム成分１００質量％中のＮＲの含有量は、好ましくは５質量％以上である。該ＮＲの含有量は、好ましくは２５質量％以下、より好ましくは２０質量％以下、更に好ましくは１０質量％以下である。上記量のＮＲを配合することにより、良好な低燃費性が得られ、低燃費性、ゴム破壊強度及び耐摩耗性の性能バランスがより良好となる。
ゴム成分としてＢＲを含む場合、ＢＲとしては特に限定されず、例えば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２２０、宇部興産（株）製のＢＲ１３０Ｂ、ＢＲ１５０Ｂ等の高シス含有量のＢＲ、宇部興産（株）製のＶＣＲ４１２、ＶＣＲ６１７等のシンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ等を使用できる。なかでも、耐摩耗性が良好であるという理由から、ＢＲのシス含量は９０質量％以上が好ましい。
ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上であり、好ましくは２５質量％以下、より好ましくは２０質量％以下である。
ゴム成分１００質量％中のＮＲ及びＢＲの合計含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上であり、好ましくは２５質量％以下、より好ましくは２０質量％以下である。
本発明におけるゴム組成物は、充填剤としてカーボンブラック及びシリカを含んでいることを特徴とする。
本発明におけるゴム組成物が含有するカーボンブラックとしては、カーボンブラックとしては、ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＨＡＦ、ＭＡＦ、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＡＰＦ、ＦＦ、ＣＦ、ＳＣＦ及びＥＣＦのようなファーネスブラック（ファーネスカーボンブラック）；アセチレンブラック（アセチレンカーボンブラック）；ＦＴ及びＭＴのようなサーマルブラック（サーマルカーボンブラック）；ＥＰＣ、ＭＰＣ及びＣＣのようなチャンネルブラック（チャンネルカーボンブラック）；グラファイトなどをあげることができる。これらは１種または２種以上組み合わせて用いることができる。
カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、通常５～２００ｍ２／ｇである。下限は５０ｍ２／ｇであることが好ましく、８０ｍ２／ｇであることがより好ましい。また、上限は１５０ｍ２／ｇであることが好ましく、１２０ｍ２／ｇであることがより好ましい。また、カーボンブラックのジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸収量は、通常５～３００ｍｌ／１００ｇであり、下限は８０ｍｌ／１００ｇ、上限は１８０ｍｌ／１００ｇであることが好ましい。カーボンブラックのＮ２ＳＡやＤＢＰ吸収量が上記範囲の下限未満では、補強効果が小さく耐摩耗性が低下する傾向があり、上記範囲の上限を超えると、分散性が悪く、ヒステリシスロスが増大し低燃費性が低下する傾向がある。
同様の理由から、本発明におけるゴム組成物をトラック・バス用タイヤのトレッドとして用いる場合、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、通常５～２００ｍ２／ｇである。下限は５０ｍ２／ｇであることが好ましく、７０ｍ２／ｇであることがより好ましく、９０ｍ２／ｇであることが更に好ましい。また、上限は１５０ｍ２／ｇであることが好ましく、１３０ｍ２／ｇであることがより好ましい。また、カーボンブラックのジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸収量は、通常５～３００ｍｌ／１００ｇであり、下限は８０ｍｌ／１００ｇ、上限は１８０ｍｌ／１００ｇであることが好ましい。
該窒素吸着比表面積は、ＡＳＴＭ　Ｄ４８２０－９３に従って測定され、該ＤＢＰ吸収量は、ＡＳＴＭ　Ｄ２４１４－９３に従って測定される。
カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、３質量部以上である。３質量部未満では、充分な補強性が得られないおそれがある。カーボンブラックの含有量は、好ましくは６０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは１５質量部以下である。６０質量部を超えると、低燃費性が悪化する傾向がある。
同様の理由から、本発明におけるゴム組成物をトラック・バス用タイヤのトレッドとして用いる場合、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは２０質量部以上、特に好ましくは３０質量部以上である。また、カーボンブラックの含有量は、好ましくは６０質量部以下、より好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下である。
シリカとしては特に限定されず、例えば、乾式法シリカ（無水シリカ）、湿式法シリカ（含水シリカ）などが挙げられるが、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。
シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは４０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは４５ｍ２／ｇ以上、更に好ましくは５５ｍ２／ｇ以上、特に好ましくは６０ｍ２／ｇ以上、より特に好ましくは１００ｍ２／ｇ以上、最も好ましくは１５０ｍ２／ｇ以上である。４０ｍ２／ｇ未満であると、耐摩耗性、ゴム破壊強度が悪化するおそれがある。また、シリカのＮ２ＳＡは、好ましくは４００ｍ２／ｇ以下、より好ましくは３５０ｍ２／ｇ以下、更に好ましくは３００ｍ２／ｇ以下、特に好ましくは２７０ｍ２／ｇ以下、最も好ましくは２２０ｍ２／ｇ以下である。４００ｍ２／ｇを超えると、シリカの分散が困難であり、低燃費性が悪化するおそれがある。
なお、シリカの窒素吸着比表面積は、ＡＳＴＭ　Ｄ３０３７－８１に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１質量部以上、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは３０質量部以上、更に好ましくは４５質量部以上である。１質量部未満では、シリカを配合した効果が充分に得られず、低燃費性、耐摩耗性が悪化する傾向がある。該シリカの含有量は、２００質量部以下、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１２０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下、特に好ましくは８０質量部以下である。２００質量部を超えるとシリカが分散しにくくなるため、加工性、低燃費性及び耐摩耗性が悪化する傾向がある。
同様の理由から、本発明におけるゴム組成物をトラック・バス用タイヤのトレッドとして用いる場合、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは２０質量部以上である。また、シリカの含有量は、好ましくは８０質量部以下、より好ましくは６０質量部以下、更に好ましくは５０質量部以下、特に好ましくは４０質量部以下、最も好ましくは３０質量部以下である。
本発明におけるゴム組成物をトラック・バス用タイヤのトレッドとして用いる場合、上記ゴム組成物において、シリカ及びカーボンブラックの合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは２０質量部以上、更に好ましくは４０質量部以上、特に好ましくは５０質量部以上である。１０質量部未満であると、充分な補強性が得られないおそれがある。該合計含有量は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは８０質量部以下、特に好ましくは７０質量部以下である。１５０質量部を超えると、充分な低燃費性が得られないおそれがある。
本発明におけるゴム組成物をトラック・バス用タイヤのトレッドとして用いる場合、ゴム組成物の充填剤１００質量％中のカーボンブラックの含有量（カーボン比率）は、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは５５質量％以上、更に好ましくは５７質量％以上である。カーボン比率が５０質量％以上であると、本発明の効果がより好適に得られ、ゴム破壊強度及び耐摩耗性だけでなく、低燃費性も良好に改善できる。一方、カーボン比率が５０質量％未満であると、低燃費性が悪化する傾向がある。また、カーボン比率は、好ましくは７０質量％以下、より好ましくは６７質量％以下、更に好ましくは６５質量％以下である。カーボン比率が７０質量％を超えると、低燃費性が悪化するおそれがある。
本発明におけるゴム組成物は、カーボンブラック、シリカ以外の充填剤を更に含んでもよい。本明細書において、充填剤は、ゴムの補強を目的にゴム組成物に配合されるものであり、例えば、炭酸カルシウム、セリサイトなどの雲母、水酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、クレー、タルク、アルミナ、酸化チタン、マイカ等の白色充填剤等が挙げられる。これらの充填剤は、２種以上組み合わせて用いてもよい。なお、本発明の効果がより好適に得られるという理由から、充填剤１００質量％中のシリカ及びカーボンブラックの合計含有量は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上であり、１００質量％であってもよい。
本発明におけるゴム組成物は、シリカとともにシランカップリング剤を併用することが好ましい。
シランカップリング剤としては、従来から公知のものを用いることができ、たとえば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド等のスルフィド系、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３－メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２－メルカプトエチルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン等のメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン等のビニル系、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシラン、３－（２－アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、３－（２－アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン等のアミノ系、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン等のグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシラン等のニトロ系、３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシラン、２－クロロエチルトリメトキシシラン、２－クロロエチルトリエトキシシラン等のクロロ系が挙げられる。なお、上記のシランカップリング剤は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、シランカップリング剤によるカップリング効果、加工性、コストの観点から、スルフィド系シランカップリング剤が好ましく、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィドがより好ましい。
シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、３質量部以上が好ましく、５質量部以上がより好ましい。３質量部未満では、カップリング効果が不充分であり、高いシリカ分散も得られず、また、本発明の効果が充分に得られない傾向がある。そのため低燃費性やゴム破壊強度が低下してしまうおそれがある。また、シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、１５質量部以下が好ましく、１０質量部以下がより好ましい。１５質量部を超えると、余分なシランカップリング剤が残存し、得られるゴム組成物の加工性及び破壊特性の低下を招くおそれがある。
同様の理由から、本発明におけるゴム組成物をトラック・バス用タイヤのトレッドとして用いる場合、シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、１質量部以上が好ましく、２質量部以上がより好ましく、６質量部以上が更に好ましく、１０質量部以上が特に好ましい。また、シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、２０質量部以下が好ましく、１５質量部以下がより好ましい。
本発明におけるゴム組成物には、前記成分以外にも、硫黄などの加硫剤；チアゾール系加硫促進剤、チウラム系加硫促進剤、スルフェンアミド系加硫促進剤、グアニジン系加硫促進剤などの加硫促進剤；ステアリン酸、酸化亜鉛などの加硫活性化剤；有機過酸化物；伸展油（オイル）、滑剤などの加工助剤；老化防止剤などの従来ゴム工業で使用される配合剤を用いることができる。
伸展油（オイル）としては、アロマチック系鉱物油（粘度比重恒数（Ｖ．Ｇ．Ｃ．値）０．９００～１．０４９）、ナフテン系鉱物油（Ｖ．Ｇ．Ｃ．値０．８５０～０．８９９）、パラフィン系鉱物油（Ｖ．Ｇ．Ｃ．値０．７９０～０．８４９）などを挙げることができる。伸展油の多環芳香族含有量は、好ましくは３質量％未満であり、より好ましくは１質量％未満である。該多環芳香族含有量は、英国石油学会３４６／９２法に従って測定される。また、伸展油の芳香族化合物含有量（ＣＡ）は、好ましくは２０質量％以上である。これらの伸展油は、２種以上組み合わされて用いられてもよい。
加硫促進剤としては、２－メルカプトベンゾチアゾール、ジベンゾチアジルジサルファイド、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド等のチアゾール系加硫促進剤；テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド等のチウラム系加硫促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ－ｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ－オキシエチレン－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ－オキシエチレン－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’－ジイソプロピル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤；ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。なかでも、本発明の効果がより好適に得られるという理由から、スルフェンアミド系加硫促進剤が好ましく、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミドがより好ましい。また、更にグアニジン系加硫促進剤を併用することも好ましい。加硫促進剤の使用量は、ゴム成分１００質量部に対して０．１～５質量部が好ましく、さらに好ましくは０．２～４質量部である。
加硫剤としては、特に限定されないが、硫黄を好適に使用できる。硫黄の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５～５質量部、より好ましくは１～３質量部である。これにより、本発明の効果がより好適に得られる。
本発明におけるゴム組成物は、一般的な方法で製造される。すなわち、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどで上記各成分を混練りし、その後加硫する方法等により製造できる。
本発明におけるゴム組成物（加硫後）のｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）を－１６℃未満（好ましくは－１８℃未満、より好ましくは－２０℃未満）とすることで、良好な雪氷上性能が得られると共に、低燃費性を維持できるため、本発明の効果が好適に得られ、雪氷上路面に使用するタイヤ、特に夏季においてもタイヤを交換することなく冬季と同様に使用できるスタッドレスタイヤ、いわゆるオールシーズンタイヤを製造するためのゴム組成物として好適に使用できる。この場合において、本発明におけるゴム組成物（加硫後）のｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）の下限は特に限定されないが、好ましくは－３５℃以上、より好ましくは－３０℃以上である。－３５℃未満であると、ウェットグリップ性能が悪化するおそれがある。
なお、ｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）は、後述する実施例に記載の測定方法により得られる値である。
水添共重合体の種類、ゴム組成物の配合比を調整することによって、ゴム組成物のｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）を－１６℃未満に調整することができる。例えば、（１）水添共重合体のスチレン含有量を減らす、（２）ＮＲ配合量を増やす、（３）ＢＲ配合量を増やす、等により、ゴム組成物のｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）を低くすることができる。
本発明におけるゴム組成物（加硫後）のｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）を－１６℃以上（好ましくは－１５℃以上、より好ましくは－１４℃以上）とすることで、（ウェット）グリップ性能を維持することができ、本発明の効果が好適に得られ、夏用タイヤを製造するためのゴム組成物として好適に使用できる。この場合において、本発明におけるゴム組成物（加硫後）のｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）の上限は特に限定されないが、好ましくは－４℃未満、より好ましくは－８℃未満、更に好ましくは－１０℃未満である。－４℃以上であると、低燃費性と耐摩耗性が悪化するおそれがある。
水添共重合体の種類、ゴム組成物の配合比を調整することによって、ゴム組成物のｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）を－１６℃以上に調整することができる。例えば、（１）水添共重合体のスチレン含有量を上げる、（２）ＢＲ配合量を減らす、等により、ゴム組成物のｔａｎδピーク温度（Ｔｇ）を高くすることができる。
本発明におけるゴム組成物は、タイヤの各部材（トレッド、サイドウォール、カーカス、ベルト、ビード等）に使用でき、なかでも、タイヤのトレッドとして好適に用いられる。２層構造のトレッドの場合には、表面層（キャップトレッド）及び内面層（ベーストレッド）から構成される。
多層構造のトレッドは、シート状にしたものを、所定の形状に貼り合わせる方法や、２本以上の押出し機に装入して押出し機のヘッド出口で２層以上に形成する方法により作製することができる。
本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法により製造される。すなわち、水添共重合体を含むゴム成分及び必要に応じて上記各種配合剤を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドなどの各タイヤ部材の形状に合わせて押し出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することで、本発明の空気入りタイヤが得られる。
本発明の空気入りタイヤは、乗用車用タイヤ、トラック・バス用タイヤ、二輪車用タイヤ、競技用タイヤ等として好適に用いられ、特に乗用車用タイヤ（より詳細には、スタッドレスタイヤ、オールシーズンタイヤ、夏用タイヤ）、トラック・バス用タイヤとして好適に用いられる。
実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。
以下、合成、重合時に用いた各種薬品について、まとめて説明する。なお、薬品は必要に応じて定法に従い精製を行った。
ＴＨＦ：関東化学（株）製の無水テトラヒドロフラン
ｎ－ヘキサン：関東化学（株）製
スチレン：関東化学（株）製
ブタジエン：東京化成工業（株）製の１，３－ブタジエン
ＴＭＥＤＡ：関東化学（株）製のＮ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラメチルエチレンジアミン
ｎ－ブチルリチウム溶液：関東化学（株）製の１．６Ｍ　ｎ－ブチルリチウムヘキサン溶液
２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール：大内新興化学工業（株）製のノクラック２００
アミン系変性剤：Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）アミノプロピルメチルジエトキシシラン
アルコール：東京化成工業（株）製のメタノール
また、得られた共重合体の評価方法について、以下にまとめて説明する。
（共重合体の共役ジエン部の水素添加率の測定）
四塩化炭素を溶媒として用いて１５質量％濃度の溶液を調製して、１００ＭＨｚのＨ１－ＮＭＲの不飽和結合部のスペクトル減少率から算出した。
（スチレン含有量の測定）
２５℃にてＪＥＯＬ　ＪＮＭ－Ａ　４００ＮＭＲ装置を用いてＨ１－ＮＭＲを測定し、そのスペクトルより求めた６．５～７．２ｐｐｍのスチレン単位に基づくフェニルプロトンと４．９～５．４ｐｐｍのブタジエン単位に基づくビニルプロトンの比からスチレン含有量を決定した。
（重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）の測定）
共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ－８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬ　ＳＵＰＥＲＭＵＬＴＩＰＯＲＥ　ＨＺ－Ｍ）による測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めた。また、共重合体が変性基を有する場合、変性処理を実施する前にＭｗ、Ｍｎを測定した。これは、変性基を有する共重合体を測定した場合、変性基とカラムのシリカゲルとが相互作用を起こし、正確なＭｗ、Ｍｎが得られないためである。
（ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定）
ガラス転移温度（Ｔｇ）は、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に従い、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン社製の示差走査熱量計（Ｑ２００）を用いて昇温速度１０℃／分で昇温しながら測定することにより、ガラス転移開始温度として求めた。
＜共重合体の製造例＞
合成例Ａ－１（共重合体（Ａ－１）の合成：水素添加率０モル％、ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン６０ｇ、１，３－ブタジエン１４０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後、アルコールを加えて反応を止め、反応溶液に２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１ｇを添加後、再沈殿精製により共重合体（Ａ－１）を得た。得られた共重合体（Ａ－１）は重量平均分子量（Ｍｗ）４９０，０００、スチレン含有量３０質量％であった。
合成例Ａ－２（共重合体（Ａ－２）の合成：水素添加率６０モル％、水添ＳＢＲ）
得られた重合体を水素添加する以外は、共重合体（Ａ－１）と同様の処方にて共重合体（Ａ－２）を得た。すなわち、共重合体（Ａ－１）において重合転化反応後、アルコールを加えて重合反応を停止させず、次いで、水素ガスを０．４ＭＰａ－Ｇａｕｇｅの圧力で供給しながら２０分間撹拌し、未反応のポリマー末端リチウムと反応させ、水素化リチウムとした。水素ガス供給圧力を０．７ＭＰａ－Ｇａｕｇｅ、反応温度を９０℃とし、チタノセンジクロリドを主体とする触媒を用いて水素添加を行った。水素の吸収が目的の水素添加率となる積算量に達した時点で、反応温度を常温とし、水素圧を常圧に戻して反応容器より抜き出し、反応溶液を水中に撹拌投入して溶媒をスチームストリッピングにより除去することによって、共重合体（Ａ－２）を得た。得られた共重合体（Ａ－２）の水素添加率は６０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４５０，０００であった。
合成例Ａ－３（共重合体（Ａ－３）の合成：水素添加率８０モル％、水添ＳＢＲ）
目的の水素添加率となるように、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ａ－２）と同様の処方により、共重合体（Ａ－３）を得た。得られた共重合体（Ａ－３）の水素添加率は８０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４８０，０００であった。
合成例Ａ－４（共重合体（Ａ－４）の合成：水素添加率９５モル％、水添ＳＢＲ）
目的の水素添加率となるように、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ａ－２）と同様の処方により、共重合体（Ａ－４）を得た。得られた共重合体（Ａ－４）の水素添加率は９５モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４５０，０００であった。
合成例Ａ－５（共重合体（Ａ－５）の合成：水素添加率９５モル％、水添変性ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン６０ｇ、１，３－ブタジエン１４０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後アミン系変性剤を０．１５ｍｏｌ加えて、０℃で１時間撹拌した。その後の工程については、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ａ－２）と同様の処方により、共重合体（Ａ－５）を得た。得られた共重合体（Ａ－５）の水素添加率は９５モル％であり、変性前の重量平均分子量（Ｍｗ）は４４０，０００であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
合成例Ｂ－１（共重合体（Ｂ－１）の合成：水素添加率０モル％、ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン６０ｇ、ブタジエン１４０ｇ、ＴＨＦ１．７５ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後、アルコールを加えて反応を止め、反応溶液に２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１ｇを添加後、再沈殿精製により共重合体（Ｂ－１）を得た。得られた共重合体（Ｂ－１）は重量平均分子量（Ｍｗ）４９０，０００、スチレン含有量３０質量％であった。
合成例Ｂ－２（共重合体（Ｂ－２）の合成：水素添加率６０モル％、水添ＳＢＲ）
得られた重合体を水素添加する以外は、共重合体（Ｂ－１）と同様の処方にて共重合体（Ｂ－２）を得た。すなわち、共重合体（Ｂ－１）において重合転化反応後、アルコールを加えて重合反応を停止させず、次いで、水素ガスを０．４ＭＰａ－Ｇａｕｇｅの圧力で供給しながら２０分間撹拌し、未反応のポリマー末端リチウムと反応させ、水素化リチウムとした。水素ガス供給圧力を０．７ＭＰａ－Ｇａｕｇｅ、反応温度を９０℃とし、チタノセンジクロリドを主体とする触媒を用いて水素添加を行った。水素の吸収が目的の水素添加率となる積算量に達した時点で、反応温度を常温とし、水素圧を常圧に戻して反応容器より抜き出し、反応溶液を水中に撹拌投入して溶媒をスチームストリッピングにより除去することによって、共重合体（Ｂ－２）を得た。得られた共重合体（Ｂ－２）の水素添加率は６０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４５０，０００であった。
合成例Ｂ－３（共重合体（Ｂ－３）の合成：水素添加率８０モル％、水添ＳＢＲ）
目的の水素添加率となるように、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｂ－２）と同様の処方により、共重合体（Ｂ－３）を得た。得られた共重合体（Ｂ－３）の水素添加率は８０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４８０，０００であった。
合成例Ｂ－４（共重合体（Ｂ－４）の合成：水素添加率９５モル％、水添ＳＢＲ）
目的の水素添加率となるように、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｂ－２）と同様の処方により、共重合体（Ｂ－４）を得た。得られた共重合体（Ｂ－４）の水素添加率は９５モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４５０，０００であった。
合成例Ｂ－５（共重合体（Ｂ－５）の合成：水素添加率９５モル％、水添変性ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン６０ｇ、１，３－ブタジエン１４０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後アミン系変性剤を０．１５ｍｏｌ加えて、０℃で１時間撹拌した。その後の工程については、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｂ－２）と同様の処方により、共重合体（Ｂ－５）を得た。得られた共重合体（５）の水素添加率は９５モル％であり、変性前の重量平均分子量（Ｍｗ）は４４０，０００であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
合成例Ｃ－１（共重合体（Ｃ－１）の合成：水素添加率０モル％、ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン２０ｇ、１，３－ブタジエン１８０ｇ、ＴＨＦ１５．０ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後、アルコールを加えて反応を止め、反応溶液に２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１ｇを添加後、再沈殿精製により共重合体（Ｃ－１）を得た。得られた共重合体（Ｃ－１）は重量平均分子量（Ｍｗ）４８０，０００、スチレン含有量１０質量％であった。
合成例Ｃ－２（共重合体（Ｃ－２）の合成：水素添加率０モル％、水添ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン２０ｇ、１，３－ブタジエン１８０ｇ、ＴＨＦ１．７５ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後、アルコールを加えて反応を止め、反応溶液に２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１ｇを添加後、再沈殿精製により共重合体（Ｃ－２）を得た。得られた共重合体（Ｃ－２）は重量平均分子量（Ｍｗ）４９０，０００、スチレン含有量１０質量％であった。
合成例Ｃ－３（共重合体（Ｃ－３）の合成：水素添加率６０モル％、水添ＳＢＲ）
得られた重合体を水素添加する以外は、共重合体（Ｃ－２）と同様の処方にて共重合体（Ｃ－３）を得た。すなわち、共重合体（Ｃ－２）において重合転化反応後、アルコールを加えて重合反応を停止させず、次いで、水素ガスを０．４ＭＰａ－Ｇａｕｇｅの圧力で供給しながら２０分間撹拌し、未反応のポリマー末端リチウムと反応させ、水素化リチウムとした。水素ガス供給圧力を０．７ＭＰａ－Ｇａｕｇｅ、反応温度を９０℃とし、チタノセンジクロリドを主体とする触媒を用いて水素添加を行った。水素の吸収が目的の水素添加率となる積算量に達した時点で、反応温度を常温とし、水素圧を常圧に戻して反応容器より抜き出し、反応溶液を水中に撹拌投入して溶媒をスチームストリッピングにより除去することによって、水添共重合体を得た。得られた共重合体（Ｃ－３）の水素添加率は６０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４５０，０００であった。
合成例Ｃ－４（共重合体（Ｃ－４）の合成：水素添加率８０モル％、水添ＳＢＲ）
目的の水素添加率となるように、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｃ－３）と同様の処方により、共重合体（Ｃ－４）を得た。得られた共重合体（Ｃ－４）の水素添加率は８０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４８０，０００であった。
合成例Ｃ－５（共重合体（Ｃ－５）の合成：水素添加率９５モル％、水添ＳＢＲ）
目的の水素添加率となるように、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｃ－３）と同様の処方により、共重合体（Ｃ－５）を得た。得られた共重合体（Ｃ－５）の水素添加率は９５モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４５０，０００であった。
合成例Ｃ－６（共重合体（Ｃ－６）の合成：水素添加率９５モル％、水添変性ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン２０ｇ、１，３－ブタジエン１８０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後アミン系変性剤を０．１５ｍｏｌ加えて、０℃で１時間撹拌した。その後の工程については、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｃ－２）と同様の処方により、共重合体（Ｃ－６）を得た。得られた共重合体（Ｃ－６）の水素添加率は９５モル％であり、変性前の重量平均分子量（Ｍｗ）は４４０，０００であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
合成例Ｄ－１（共重合体（Ｄ－１）の合成：水素添加率０モル％、ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン７０ｇ、１，３－ブタジエン１３０ｇ、ＴＨＦ１２．５ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後、アルコールを加えて反応を止め、反応溶液に２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１ｇを添加後、再沈殿精製により共重合体（Ｄ－１）を得た。得られた共重合体（Ｄ－１）は重量平均分子量（Ｍｗ）４９０，０００、スチレン含有量３５質量％であった。
合成例Ｄ－２（共重合体（Ｄ－２）の合成：水素添加率６０モル％、ＳＢＲ）
得られた重合体を水素添加する以外は、共重合体（Ｄ－１）と同様の処方にて共重合体（Ｄ－２）を得た。すなわち、共重合体（Ｄ－１）において重合転化反応後、アルコールを加えて重合反応を停止させず、次いで、水素ガスを０．４ＭＰａ－Ｇａｕｇｅの圧力で供給しながら２０分間撹拌し、未反応のポリマー末端リチウムと反応させ、水素化リチウムとした。水素ガス供給圧力を０．７ＭＰａ－Ｇａｕｇｅ、反応温度を９０℃とし、チタノセンジクロリドを主体とする触媒を用いて水素添加を行った。水素の吸収が目的の水素添加率となる積算量に達した時点で、反応温度を常温とし、水素圧を常圧に戻して反応容器より抜き出し、反応溶液を水中に撹拌投入して溶媒をスチームストリッピングにより除去することによって、共重合体（Ｄ－２）を得た。得られた共重合体（Ｄ－２）の水素添加率は６０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４５０，０００であった。
合成例Ｄ－３（共重合体（Ｄ－３）の合成：水素添加率８０モル％、水添ＳＢＲ）
目的の水素添加率となるように、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｄ－２）と同様の処方により、共重合体（Ｄ－３）を得た。得られた共重合体（Ｄ－３）の水素添加率は８０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４８０，０００であった。
合成例Ｄ－４（共重合体（Ｄ－４）の合成：水素添加率９５モル％、水添ＳＢＲ）
目的の水素添加率となるように、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｄ－２）と同様の処方により、共重合体（Ｄ－４）を得た。得られた共重合体（Ｄ－４）の水素添加率は９５モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４５０，０００であった。
合成例Ｄ－５（共重合体（Ｄ－５）の合成：水素添加率９５モル％、水添変性ＳＢＲ）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン７０ｇ、１，３－ブタジエン１３０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。その後アミン系変性剤を０．１５ｍｏｌ加えて、０℃で１時間撹拌した。その後の工程については、水素の吸引の積算量を調整した以外は、共重合体（Ｄ－２）と同様の処方により、共重合体（Ｄ－５）を得た。得られた共重合体（Ｄ－５）の水素添加率は９５モル％であった。重量平均分子量（Ｍｗ）は４４０，０００であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
以下に、実施例及び比較例で用いた各種薬品について説明する。
共重合体（Ａ－１）～（Ａ－５）、（Ｂ－１）～（Ｂ－５）、（Ｃ－１）～（Ｃ－６）、（Ｄ－１）～（Ｄ－５）：上記方法で合成
天然ゴム：ＴＳＲ２０
ブタジエンゴム：宇部興産（株）製のウベポールＢＲ１５０Ｂ（シス含量：９７質量％）
カーボンブラック（１）：三菱化学（株）製のダイアブラックＮ３３９（Ｎ２ＳＡ：９６ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１２４ｍｌ／１００ｇ）
カーボンブラック（２）：三菱化学（株）製のダイアブラックＮ２２０（Ｎ２ＳＡ：１１１ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１１５ｍｌ／１００ｇ）
オイル：（株）ジャパンエナジー製のＸ－１４０
シリカ：ＥＶＯＮＩＫ社製のＵＬＴＲＡＳＩＬ　ＶＮ３（Ｎ２ＳＡ：１８０ｍ２／ｇ）
シランカップリング剤：デグッサ社製のＳｉ６９（ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
老化防止剤：住友化学（株）製のアンチゲン３Ｃ
ステアリン酸：日油（株）製のビーズステアリン酸つばき
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックＮ
硫黄：鶴見化学工業（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤（１）：住友化学（株）製のソクシノールＣＺ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤（２）：住友化学（株）製のソクシノールＤ（１，３－ジフェニルグアニジン）
（実施例及び比較例）
表５～８に示す配合内容に従い、（株）神戸製鋼所製の１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の材料を１５０℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、８０℃の条件下で５分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を１７０℃で２０分間、０．５ｍｍ厚の金型でプレス加硫し、加硫ゴム組成物を得た。
＜評価項目及び試験方法＞
得られた加硫ゴム組成物について、下記の評価を行った。結果を表５～８に示す。なお、各表における基準配合は以下のとおりである。
表５：比較例Ａ－２
表６：比較例Ｂ－１
表７：比較例Ｃ－２
表８：比較例Ｄ－２
（ゴム破壊強度）表５～８
上記加硫ゴム組成物について、ＪＩＳ　Ｋ　６２５１に準じて引張試験を行い、破断伸びを測定した。測定結果を、基準配合を１００とした指数で示した。指数が大きいほどゴム破壊強度が大きいことを示している。
（ゴム破壊強度指数）＝（各配合のゴム破壊強度）／（基準配合のゴム破壊強度）×１００
（耐摩耗性）表５～８
ＬＡＴ試験機（Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　Ａｂｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｓｋｉｄ　Ｔｅｓｔｅｒ）を用い、荷重５０Ｎ、速度２０ｋｍ／ｈ、スリップアングル５°の条件にて、各加硫ゴム組成物の容積損失量を測定した。基準配合の容積損失量を１００として指数表示した。数値が大きいほど耐摩耗性に優れることを示している。
（低燃費性）表５～８
（株）上島製作所製スペクトロメーターを用いて、動的歪振幅１％、周波数１０Ｈｚ、温度５０℃で加硫ゴム組成物のｔａｎδを測定した。ｔａｎδの逆数の値について基準配合を１００として指数表示した。数値が大きいほど転がり抵抗が小さく、低燃費性に優れることを示している。なお、指数が９８以上の場合に、良好と判断した。
(耐オゾン性試験) 表５、７、８
ＪＩＳ Ｋ ６２５９「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－耐オゾン性の求め方」に基づき、オゾン濃度５０±５ｐｐｈｍ、温度２５℃、伸張歪２０±２％の条件下で、４８時間試験した後の亀裂の状態を観察することで、耐オゾン性を評価した。評価方法は、ＪＩＳに記載の方式に従い、亀裂の数と大きさを表した。アルファベット（Ａ、Ｂ及びＣ）は、Ａが亀裂の数が少なく、Ｃが亀裂の数が大きいことを示し、数字（１～５）は、大きいほど、亀裂の大きさが大きいことを示し、「なし」は、クラックが発生しなかったことを示す。なお、クラックが発生しないもののみ良好と判断した。
（導電性）表５、８　
得られた加硫ゴム組成物を用いて、厚み２ｍｍ、１５ｃｍ四方の試験片を作成した。そして、ＡＤＶＡＮＴＥＳＴ社製の電気抵抗測定器Ｒ８３４０Ａを用いて、この試験片の電気抵抗（体積固有抵抗値（Ω・ｃｍ））を測定した。測定条件は、電圧５００Ｖ、気温２５℃、湿度５０％とした。基準配合の体積固有抵抗値を１００とし、下記計算式により、各配合の体積固有抵抗値を指数表示した。指数が大きいほど、体積固有抵抗値が低く（電気抵抗が低く）、導電性に優れることを示す。なお、指数が１００以上の場合に、良好と判断した。
（導電性指数）＝（基準配合の体積固有抵抗値）／（各配合の体積固有抵抗値）×１００
（ｔａｎδピーク温度）表７、８
得られた加硫ゴム組成物から、所定サイズの試験片を作製し、（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータＶＥＳを用いて、初期歪１０％、動歪０．５％、周波数１０Ｈｚ及び振幅±０．２５％、昇温速度２℃／分の条件下で温度－１００～１００℃のｔａｎδの温度分散曲線を測定し、温度分布曲線における最も大きいｔａｎδ値に対応する温度をｔａｎδピーク温度とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
表５より、水素添加率が７５モル％以上である水添スチレンブタジエン共重合体をゴム成分１００質量％中に７５質量％以上含み、かつゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを３質量部以上、、シリカを１～２００質量部含むゴム組成物を用いた実施例Ａ－１～Ａ－４では、良好な低燃費性及び導電性を維持又は改善しつつ、ゴム破壊強度、耐摩耗性及び耐オゾン性を良好に改善できることが明らかとなった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
表６より、水素添加率が７５モル％以上である水添スチレンブタジエン共重合体をゴム成分１００質量％中に７５質量％以上含み、かつゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを３質量部以上、シリカを１～２００質量部含むゴム組成物を用いた実施例Ｂ－１～Ｂ－５では、良好な低燃費性を維持又は改善しつつ、ゴム破壊強度及び耐摩耗性を良好に改善できることが明らかとなった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
表７より、水素添加率が７５モル％以上である水添スチレンブタジエン共重合体をゴム成分１００質量％中に７５質量％以上含み、かつゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを３質量部以上、シリカを１～２００質量部含むゴム組成物を用いた実施例Ｃ－１～Ｃ－３では、良好な低燃費性を維持又は改善しつつ、ゴム破壊強度、耐摩耗性及び耐オゾン性を良好に改善できることが明らかとなった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
表８より、水素添加率が７５モル％以上である水添スチレンブタジエン共重合体をゴム成分１００質量％中に７５質量％以上含み、かつゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを３質量部以上、シリカを１～２００質量部含むゴム組成物を用いた実施例Ｄ－１～Ｄ－４では、良好な低燃費性及び導電性を維持又は改善しつつ、ゴム破壊強度、耐摩耗性及び耐オゾン性を良好に改善できることが明らかとなった。

Claims (14)

  1. ゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤであって、
    前記ゴム組成物は、芳香族ビニル化合物及び共役ジエン化合物を共重合して得られた、共役ジエン部の水素添加率が７５モル％以上である水添共重合体と、カーボンブラックと、シリカとを含み、
    ゴム成分１００質量％中の前記水添共重合体の含有量が７５質量％以上であり、
    ゴム成分１００質量部に対する前記カーボンブラックの含有量が３質量部以上、前記シリカの含有量が１～２００質量部である空気入りタイヤ。
  2. 前記水添共重合体の重量平均分子量が２００，０００～２，０００，０００である請求項１に記載の空気入りタイヤ。
  3. 前記水添共重合体の水素添加率が９０モル％以上である請求項１又は２に記載の空気入りタイヤ。
  4. 前記水添共重合体が水添スチレンブタジエン共重合体である請求項１～３のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
  5. 前記水添スチレンブタジエン共重合体が水添変性スチレンブタジエン共重合体である請求項４に記載の空気入りタイヤ。
  6. 前記水添スチレンブタジエン共重合体のスチレン含有量が５～４０質量％である請求項４又は５に記載の空気入りタイヤ。
  7. ゴム成分１００質量％中の前記水添スチレンブタジエン共重合体の含有量が９０～１００質量％である請求項４～６のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
  8. ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が１０～８０質量部であり、
    充填剤１００質量％中のカーボンブラックの含有量が５０質量％以上である請求項１～７のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
  9. 前記ゴム組成物のｔａｎδピーク温度が－１６℃未満である請求項１～８のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
  10. 前記ゴム組成物のｔａｎδピーク温度が－１６℃以上である請求項１～８のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
  11. 前記ゴム組成物を用いて作製されたトレッドを有するトラック・バス用タイヤである請求項８に記載の空気入りタイヤ。
  12. 前記ゴム組成物を用いて作製されたトレッドを有するスタッドレスタイヤである請求項９に記載の空気入りタイヤ。
  13. 前記ゴム組成物を用いて作製されたトレッドを有するオールシーズンタイヤである請求項９に記載の空気入りタイヤ。
  14. 前記ゴム組成物を用いて作製されたトレッドを有する夏用タイヤである請求項１０に記載の空気入りタイヤ。
     
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