WO2016035870A1 - 溶射用スラリー、溶射皮膜および溶射皮膜の形成方法 - Google Patents

Abstract

　本発明により、好適な溶射皮膜を形成し得る溶射用スラリーが提供される。この溶射用スラリーは、セラミックス、サーメットおよび金属からなる群から選択される少なくとも一種の材料からなる溶射粒子と、分散媒と、を含む。そして、溶射用スラリー８００ｍＬ中に含まれる溶射粒子をＡｋｇとし、溶射粒子が分散状態にある溶射用スラリー８００ｍＬを、内径５ｍｍ、長さ５ｍで、水平に配置されているチューブに、流速３５ｍＬ／ｍｉｎで供給して回収される回収スラリーについて、該回収スラリーに含まれる溶射粒子の質量をＢｋｇとしたとき、次式：Ｉｆ（％）＝Ｂ／Ａ×１００；で算出される供給性指数Ｉｆが７０％以上である。

Description

溶射用スラリー、溶射皮膜および溶射皮膜の形成方法

　本発明は、溶射粒子を含む溶射用スラリー、その溶射用スラリーを用いて形成される溶射皮膜およびその溶射皮膜の形成方法に関する。
　本出願は、２０１４年９月３日に出願された日本国特許出願２０１４－１７８７１０号に基づく優先権を主張しており、その出願の全内容は本明細書中に参照として組み入れられている。

　基材の表面を各種の材料で被覆することにより新たな機能性を付与する技術は、従来より様々な分野において利用されている。この表面被覆技術の一つとして、例えば、基材の表面に、セラミックス、サーメットおよび金属等の材料からなる溶射粒子を、燃焼エネルギーまたは電気エネルギーにより軟化または溶融状態にして吹き付けることで、これらの材料からなる溶射皮膜を形成する溶射法が知られている。
　この溶射法においては、通常、被覆材料である溶射粒子を粉末の状態で溶射装置に供給している。そして近年では、溶射粒子を分散媒に分散させたスラリー（懸濁液、サスペンション等を包含する）の状態で溶射装置に供給することが行われてもいる。この溶射用スラリーに関連する従来技術としては、例えば、特許文献１が挙げられる。

特開２０１０－１５０６１７号公報

　ところで、溶射用スラリーにおいては、溶射粒子と分散媒との比重差や、溶射粒子の粒子径の影響により、スラリーの保管時に溶射粒子が沈降して沈殿を生じてしまうことがあった。沈殿した溶射粒子は流動性を失うため、沈殿が生じやすい溶射用スラリーは溶射用材料としては適さない。また、沈殿する溶射粒子の量が増大すると、溶射粒子の供給量が低減したり、供給装置内で目詰まりを起こしたりする可能性があった。

　このような状況の下、本発明者らは各種の検討を重ねた結果、たとえ沈殿を生じ得る溶射用スラリーであっても、溶射粒子を溶射に適した状態で溶射装置に供給することができれば、高品質な溶射皮膜を形成し得て、溶射材料として好適であると知見するに至った。本発明は、上記の知見に基づき創出されたものであり、好適な溶射皮膜を形成し得る溶射用スラリーを提供することを目的とする。また、この溶射用スラリーを用いて形成される溶射皮膜と、溶射皮膜の形成方法とを提供することを他の目的とする。

　本発明は、上記の課題を解決するものとして、以下の特徴を有する溶射用スラリーを提供する。この溶射用スラリーは、セラミックス、サーメットおよび金属からなる群から選択される少なくとも一種の材料からなる溶射粒子と、分散媒と、を含んでいる。そして、上記溶射用スラリー８００ｍＬ中に含まれる前記溶射粒子をＡｋｇとし、上記溶射粒子が分散状態にある前記溶射用スラリー８００ｍＬを、内径５ｍｍ、長さ５ｍで、水平に配置されているチューブに、流速３５ｍＬ／ｍｉｎで供給して回収される回収スラリーについて、該回収スラリーに含まれる上記溶射粒子の質量をＢｋｇとしたとき、次式：Ｉｆ（％）＝Ｂ／Ａ×１００；で算出される供給性指数Ｉｆが７０％以上であることを特徴としている。

　かかる構成によると、溶射用スラリーにおける溶射粒子の分散性および流動性等を加味して、該スラリーを溶射装置に供給する際の供給性を評価することができる。そして供給性指数Ｉｆが７０％以上である溶射用スラリーは、粒子の沈降が抑制された状態にあり、溶射装置への供給性が良好であると言える。これにより、たとえ長期の保管において沈殿を生じるような溶射用スラリーであっても、溶射粒子の沈殿固化が抑制されて、好適な分散および流動状態で溶射装置に安定して供給できる溶射用スラリーが実現される。

　ここに開示される溶射用スラリーの好ましい一態様については、さらに、分散剤を含むことを特徴としている。かかる構成により、スラリー中での溶射粒子の分散安定性が向上されて、供給性がより向上された溶射用スラリーが提供される。

　ここに開示される溶射用スラリーの好ましい一態様については、上記溶射粒子は、１０重量％以上５０重量％以下の割合で含まれることを特徴としている。かかる構成により、適度な濃度で溶射粒子を含みながらも溶射粒子の沈降が好適に抑制されている溶射用スラリーが提供される。

　ここに開示される溶射用スラリーの好ましい一態様について、上記溶射粒子は、平均粒子径が０．０１μｍ以上１０μｍ以下であることを特徴としている。かかる構成により、溶射粒子の沈降が好適に抑制されている溶射用スラリーが提供される。

　なお、本明細書において、溶射粒子に係る「平均粒子径」とは、平均粒子径が１μｍ未満の溶射粒子については、比表面積に基づき算出される平均粒子径（球相当径）を採用している。この平均粒子径Ｄは、上記溶射粒子の比表面積をＳ、当該溶射粒子を構成する材料の密度をρとしたとき、次式；Ｄ＝６／（ρＳ）に基づいて得られる値である。例えば、溶射粒子がイットリア（酸化イットリウム；Ｙ_２Ｏ_３）の場合は、密度ρを５．０１ｇ／ｃｍ^３として算出することができる。また、溶射粒子の比表面積は、ガス吸着法により測定される値を採用することができる。この比表面積は、ＪＩＳ Ｚ ８８３０：２０１３（ＩＳＯ９２７７：２０１０）「ガス吸着による粉体（固体）の比表面積測定方法」の規定に準じて測定することができる。例えば、溶射粒子の比表面積の測定は、マイクロメリティックス社製の表面積測定装置、商品名「ＦｌｏｗＳｏｒｂ　ＩＩ　２３００」を用いて行うことができる。
　そして、平均粒子径が１μｍ以上の溶射粒子については、レーザ回折・散乱法に基づく粒度分布測定装置により測定された体積基準の粒度分布における積算値５０％での粒径（５０％体積平均粒子径）を「平均粒子径」として採用している。なお当業者であれば理解できるように、上記測定法を適用すべき溶射粒子の粒子径の臨界値（１μｍ）は必ずしも厳密なものではない。例えば、使用する分析機器の精度等に応じて、溶射粒子の粒子径が１μｍ近傍の場合は、レーザ回折・散乱法に基づき平均粒子径を測定しても良い。

　ここに開示される溶射用スラリーの好ましい一態様について、上記溶射用スラリーの粘度は、１０００ｍＰａ・ｓ以下であることを特徴としている。かかる構成により、溶射粒子の沈降が抑制されて、流動状態が好適に整えられている溶射用スラリーが提供される。
　本明細書において、溶射用スラリーの粘度は、回転式粘度計を用いて測定される、室温（２５℃）における粘度である。かかる粘度は、例えば、Ｂ型粘度計（例えば、リオン株式会社製，ビスコテスタＶＴ－０３Ｆ）を用いて測定した値を採用することができる。

　ここに開示される溶射用スラリーの好ましい一態様について、上記分散媒は、水系分散媒であることを特徴としている。かかる構成とすることで、有機溶剤の使用を低減または必要とせずに、環境負荷が低減された溶射用材料が提供される。また、水系分散媒を用いると、非水系分散媒を用いた場合と比べて、得られる溶射皮膜の表面が滑らかとなり表面粗さが低減される点で有益である。

　ここに開示される溶射用スラリーの好ましい一態様について、上記分散媒は、非水系分散媒であることを特徴としている。かかる構成とすることで、より低温での溶射が可能な溶射用材料が提供される。また、非水系分散媒を用いると、水系分散媒を用いた場合と比べて、得られる溶射皮膜の気孔率が低下する点で有益である。

　また他の側面において、本発明は、上記のいずれかの溶射用スラリーを溶射して得られる溶射皮膜を提供する。かかる溶射皮膜は、例えば、平均粒子径の比較的小さな溶射粒子を用いて、高効率で溶射することにより形成されたものであり得る。したがって、緻密で密着性および皮膜強度の高い溶射皮膜として形成され得る。

　さらに、他の側面において、ここに開示される技術は、溶射皮膜の形成方法を提供する。かかる方法では、上記のいずれかの溶射用スラリーを溶射することで溶射皮膜を形成することを特徴としている。かかる構成によると、例えば、平均粒子径の比較的小さな溶射粒子を、流動性良くかつ高効率で溶射装置および溶射フレームに供給することができ、例えば、緻密で密着性および皮膜強度の高い溶射皮膜を形成することができる。

　ここに開示される溶射皮膜の形成方法の好ましい一態様においては、上記溶射用スラリーを、１０ｍＬ／ｍｉｎ以上２００ｍＬ／ｍｉｎ以下の流速で溶射装置に供給して溶射することを特徴としている。かかる構成により、例えば、供給装置を移送される溶射用スラリーの流れ（流れ場）の状態を乱流とすることができ、溶射用スラリーの移送、ひいては溶射粒子の移送を、効率的に実施することが可能となる。

　ここに開示される溶射皮膜の形成方法の好ましい一態様においては、上記溶射用スラリーを高速フレーム溶射またはプラズマ溶射して溶射皮膜を形成することを特徴としている。上記の溶射用スラリーにおける分散媒は、水系溶媒および非水系溶媒のいずれであっても良い。したがって、所望の被膜特性を実現するに適した溶射方法を採用して溶射皮膜を形成することができる。

　ここに開示される溶射皮膜の形成方法の好ましい一態様においては、上記溶射用スラリーをアクシャルフィード方式で溶射装置に供給することを含むことを特徴としている。かかる構成によると、スラリー中の溶射粒子を溶射熱源に軸方向で投入するため、より多くの溶射粒子を皮膜形成に寄与させることができ、高い溶射効率で溶射皮膜を形成することができて好ましい。
　なお、「アクシャルフィード方式」とは、溶射熱源（例えば、プラズマアークや燃焼炎）の中心から、かかる溶射熱源の発生方向やトーチノズルの軸方向に溶射用スラリーを供給する手法である。

　ここに開示される溶射皮膜の形成方法の好ましい一態様においては、上記溶射用スラリーを、２つのフィーダを用いて、両フィーダからの溶射用スラリーの供給量の変動周期が互いに逆位相となるようにして溶射装置に供給することを含むことを特徴としている。かかる構成によると、比較的平均粒子径の大きい溶射材がスラリー中で凝集したり沈降するのをさらに抑制して、スラリーをムラなくほぼ一定の割合で供給することが可能となる。これによって、皮膜組織にバラつきの少ない溶射皮膜を形成できるために好ましい。

　ここに開示される溶射皮膜の形成方法の好ましい一態様においては、上記溶射用スラリーをフィーダから送り出して溶射装置の直前でタンクにいったん貯留し、自然落下を利用してそのタンク内の溶射用スラリーを溶射装置に供給することを含むことを特徴としている。
　かかる構成によると、溶射装置直前のタンクにおいて溶射用スラリーの状態を整えることができ、比較的平均粒子径の大きい溶射材がスラリー中で凝集したり沈降するのを抑制して、溶射用スラリーをムラなくほぼ一定の割合で供給することが可能となる。これによっても、皮膜組織にバラつきの少ない溶射皮膜を形成することができるために好ましい。

　ここに開示される溶射皮膜の形成方法の好ましい一態様においては、導電性チューブを介して溶射装置へ上記溶射用スラリーを供給することを含むことを特徴としている。かかる構成によると、導電性チューブ内を流動する溶射用スラリーについて静電気の発生が抑えられ、溶射粒子の供給量に変動が起こり難くなるために好ましい。

　さらに他の側面において、ここに開示される技術は、溶射用スラリーを調製するために用いられる溶射用スラリー調製用材料（以下、単に「調製用材料」という場合がある。）を提供する。ここで、溶射用スラリーとは、セラミックス、サーメットおよび金属からなる群から選択される少なくとも一種の材料からなる溶射粒子と、分散媒と、を含む。そして、上記溶射用スラリー８００ｍＬ中に含まれる上記溶射粒子をＡｋｇとし、上記溶射粒子が分散状態にある上記溶射用スラリー８００ｍＬを、内径５ｍｍ、長さ５ｍで、水平に配置されているチューブに、流速３５ｍＬ／ｍｉｎで供給して回収される回収スラリーについて、該回収スラリーに含まれる上記溶射粒子の質量をＢｋｇとしたとき、次式：Ｉｆ（％）＝Ｂ／Ａ×１００；で算出される供給性指数Ｉｆが７０％以上である。そして、ここに開示されるスラリー調製用材料は、少なくとも、上記溶射用スラリーを構成するいずれか１種類以上の構成成分を含むことを特徴としている。

　上記の溶射用スラリーは、その構成成分がたとえ沈殿を生じ得るものであったとしても、沈殿固化が抑制されている。したがって、例えば、溶射用スラリーの構成成分を複数の単位に分けた場合（例えば、分包化した場合）であっても、それらを混合することで上記溶射用スラリーを好適かつ簡便に調製することができる。また、この溶射用スラリーを複数の単位に分けることで、より保存安定性が高められるとともに、保管の際の省スペース化および易輸送性を実現することができて好ましい。

　ここに開示される調製用材料の好ましい一態様では、さらに、上記溶射用スラリーを調製するための情報を備えることを特徴としている。これにより、この調製用材料が溶射用スラリーの構成材料の一部である場合も、溶射用スラリーを適切に調製することができる。

　ここに開示される調製用材料の好ましい一態様において、上記いずれか１種類以上の構成成分は、上記溶射粒子を含むものであり得る。あるいは、上記いずれか１種類以上の構成成分は、上記溶射粒子と、上記分散媒の少なくとも一部と、を含むものであり得る。そして、この調製用材料は、さらに、分散剤を含むものであり得る。すなわち、ここに開示される調製用材料は、例えば、使用者の要望に応じた様々な態様で提供され得る。

　以下、本発明の好適な実施形態を説明する。なお、本明細書において特に言及している事項以外の事柄であって本発明の実施に必要な事柄は、当該分野における従来技術に基づき当業者であれば把握し得る。本発明は、本明細書に開示されている内容と当該分野における技術常識とに基づいて実施することができる。

　［溶射用スラリー］
　ここに開示される溶射用スラリーは、本質的に、セラミックス、サーメットおよび金属からなる群から選択される少なくとも一種の材料からなる溶射粒子と、分散媒と、を含む。そして、以下で規定される供給性指数Ｉｆが７０％以上であることを特徴としている。

　＜供給性指数Ｉｆの算出＞
　（１）溶射用スラリー８００ｍＬ中に含まれる溶射粒子をＡｋｇとする。
　（２）溶射粒子が分散状態にある溶射用スラリー８００ｍＬを、内径５ｍｍ、長さ５ｍで、水平に配置されているチューブに、流速３５ｍＬ／ｍｉｎで供給して回収される回収スラリーについて、該回収スラリーに含まれる溶射粒子の質量をＢｋｇとする。
　（３）上記Ａ，Ｂにもとづき、次式：Ｉｆ（％）＝Ｂ／Ａ×１００；で算出される値を供給性指数Ｉｆとする。

　（溶射粒子）
　ここに開示される溶射用スラリーは、セラミックス、サーメットおよび金属からなる群から選択される少なくとも一種の材料からなる溶射粒子を含むことができる。

　ここで、セラミックスとしては特に制限されない。例えば、各種の金属の酸化物からなる酸化物系セラミックス、または、金属の炭化物炭化物からなる炭化物系セラミックス，金属の窒化物からなる窒化物系セラミックス，その他、金属のホウ化物，フッ化物，水酸化物，炭酸塩，リン酸塩等の非酸化物からなる非酸化物系セラミックスを考慮することができる。
　ここで、酸化物系セラミックスとしては、特に限定されることなく各種の金属の酸化物とすることができる。かかる酸化物系セラミックスを構成する金属元素としては、例えば、Ｂ，Ｓｉ，Ｇｅ，Ｓｂ，Ｂｉ等の半金属元素、Ｎａ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｚｎ，Ａｌ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｐ等の典型金属元素、Ｓｃ，Ｙ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ａｇ，Ａｕ等の遷移金属元素、Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｕ，Ｙｂ，Ｌｕ等のランタノイド元素から選択される１種または２種以上が挙げられる。なかでも、Ｍｇ，Ｙ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ａｌ，Ｅｒから選択される１種または２種以上の元素であることが好ましい。なお、ここに開示される酸化物系セラミックスは、以上の金属元素に加えて、Ｆ，Ｃｌ，Ｂｒ，Ｉ等のハロゲン元素を含むことも好ましい。

　酸化物系セラミックスとしては、より具体的には、例えば、アルミナ，ジルコニア，イットリア，クロミア，チタニア，コバルタイト，マグネシア，シリカ，カルシア，セリア，フェライト，スピネル，ジルコン，フオルステライト，ステアタイト，コーディエライト，ムライト，酸化ニッケル，酸化銀，酸化銅，酸化亜鉛，酸化ガリウム，酸化ストロンチウム，酸化スカンジウム，酸化サマリウム，酸化ビスマス，酸化ランタン，酸化ルテチウム，酸化ハフニウム，酸化バナジウム，酸化ニオブ，酸化タングステン，マンガン酸化物，酸化タンタル，酸化テルピウム，酸化ユーロピウム，酸化ネオジウム，酸化スズ，酸化アンチモン，アンチモン含有酸化スズ，酸化インジウム，チタン酸バリウム，チタン酸鉛，チタン酸ジルコン酸鉛，Ｍｎ－Ｚｎフェライト，Ｎｉ－Ｚｎフェライト，サイアロン，スズ含有酸化インジウム，酸化ジルコニウムアルミネート，酸化ジルコニウムシリケート，酸化ハフニウムアルミネート，酸化ハフニウムシリケート，酸化チタンシリケート，酸化ランタンシリケート，酸化ランタンアルミネート，酸化イットリウムシリケート，酸化チタンシリケート，酸化タンタルシリケート，イットリウムオキシフッ化物，イットリウムオキシ塩化物，イットリウムオキシ臭化物，イットリウムオキシヨウ化物等が例示される。

　また、非酸化物系セラミックスとしては、例えば、タングステンカーバイド，クロムカーバイド，ニオブカーバイド，炭化バナジウム，炭化タンタル，炭化チタン，炭化ジルコニウム，炭化ハフニウム，炭化ケイ素および炭化ホウ素等の炭化物系セラミックスや、窒化ケイ素，窒化アルミニウム等の窒化物系セラミックス、ホウ化ハフニウム，ホウ化ジルコニウム，ホウ化タンタルおよびホウ化チタン等のホウ化物系セラミックス、ハイドロキシアパタイト等の水酸化物系セラミックス、リン酸カルシウム等のリン酸系セラミックス等が挙げられる。

　金属としては特に制限されず、例えば、上記のセラミックスの構成元素として挙げた各種の金属元素の単体や、これらの元素と他の１種以上の元素とからなる合金等が挙げられる。金属の単体としては、例えば、典型的には、ニッケル，銅，アルミニウム，鉄，クロム，ニオブ，モリブデン，錫および鉛等が例示される。また、合金としては、ニッケル基合金、クロム基合金、銅基合金、鉄鋼等が挙げられる。なお、ここでいう合金とは、上記の金属元素と、他の１種以上の元素からなり、金属的な性質を示す物質を包含する意味であって、その混ざり方は、固溶体、金属間化合物およびそれらの混合のいずれであっても良い。

　サーメット（Ｃｅｒｍｅｔ）としては特に制限されず、セラミックス粒子を金属マトリックスで結合させた複合材料全般を考慮することができる。かかるサーメットとしては、例えば上記で上げたセラミックスと金属との複合体とすることができる。より具体的には、例えば、炭化チタン（ＴｉＣ）や炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）等のチタン化合物系，タングステンカーバイド（ＷＣ）やクロムカーバイド（ＣｒＣ）等の炭化物系セラミックスあるいはアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）等の酸化物系セラミックスと、鉄（Ｆｅ），クロム（Ｃｒ），モリブデン（Ｍｏ），ニッケル（Ｎｉ）等の金属との複合体（サーメット）が典型例として挙げられる。かかるサーメットは、例えば、所望のセラミックス粒子と金属粒子とを適切な雰囲気で焼成することで用意することができる。

　なお、上記の溶射粒子を構成する材料は、機能性を高める目的等で、上記に例示した以外の元素が導入されていてもよい。また、上記のセラミックス、サーメットおよび金属は、各々が２以上の組成を有する材料の混合体または複合体であっても良い。また、セラミックス、サーメットおよび金属のいずれか２以上が、混合体とされていても良い。

　上記の溶射粒子は、平均粒子径が３０μｍ程度以下であれば特に制限されず、平均粒子径の下限についても特に制限はない。ここで、溶射粒子は、平均粒子径の比較的小さいものをここに開示される溶射用スラリーとして用いることが、その供給性の向上効果が明瞭となるために好ましい。かかる観点から、溶射粒子の平均粒子径は、例えば、１０μｍ以下とすることができ、好ましくは８μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下、例えば１μｍ以下とすることができる。平均粒子径の下限については、かかる溶射用スラリーの粘性や流動性を考慮した場合に、例えば、０．０１μｍ以上とすることができ、好ましくは０．０５μｍ以上、より好ましくは０．１μｍ以上、例えば０．５μｍ以上とすることができる。

　なお、通常、例えば平均粒子径が１０μｍ以下程度の微細な溶射粒子を溶射材料として用いると、比表面積の増大に伴いその流動性が低下し得る。すると、このような溶射材料は溶射装置への供給性が劣り、溶射材料が供給経路に付着する等して溶射装置に供給され難く、皮膜形成能が低下することがある。そしてさらに、このような溶射材料はその質量の小ささから、溶射フレームやジェット気流に弾かれて好適に飛行させることが困難となり得る。これに対し、ここに開示される溶射用スラリーにおいては、例えば平均粒子径が１０μｍ以下の溶射粒子であっても、溶射装置への供給性を考慮してスラリーとして調製されていることから、供給経路等への付着が抑制されて、皮膜形成能を高く維持することができる。また、スラリーの状態でフレームやジェット気流に供給されることから、かかるフレームやジェットに弾かれることなく流れに乗ることができ、かつ、飛行中に分散媒が除去されることから、溶射効率をさらに高く維持して溶射皮膜を形成することができる。

　なお、溶射粒子は、必ずしもこれに限定されるものではないが、比表面積が大きすぎると溶射用スラリーの粘性が高くなり過ぎ、供給性が劣るために好ましくない。溶射粒子の比表面積は、５０ｍ^２／ｇ以下であることが好ましく、４０ｍ^２／ｇ以下であることがより好ましく、３０ｍ^２／ｇ以下（例えば２０ｍ^２／ｇ以下、さらに１０ｍ^２／ｇ以下）であることが特に好ましい。また、比表面積が小さすぎると、溶射用スラリーの粘性が低いという点では好適であるものの、溶射粒子を構成する材料の比重の影響が大きくなり、固液分離が生じ易くなるために好ましくない。したがって、比表面積の下限は厳密に制限されるものではないが、例えば、０．１ｍ^２／ｇ以上とすることができる。比表面積は、ガス吸着法により測定される値を採用することができる。比表面積は、上述のとおり、ＪＩＳ Ｚ ８８３０：２０１３（ＩＳＯ９２７７：２０１０）「ガス吸着による粉体（固体）の比表面積測定方法」の規定に準じて測定することができる。例えば、溶射粒子の比表面積の測定は、マイクロメリティックス社製の表面積測定装置、商品名「ＦｌｏｗＳｏｒｂ　ＩＩ　２３００」を用いて行うことができる。

　（分散媒）
　ここに開示される溶射用スラリーは、水系または非水系の分散媒を含むことができる。
　水系分散媒としては、水または、水と水溶性の有機溶媒との混合物（混合水溶液）が挙げられる。水としては、水道水、イオン交換水（脱イオン水）、蒸留水、純水等を用いることができる。この混合水溶液を構成する水以外の有機溶媒としては、水と均質に混合し得る有機溶剤（例えば、炭素数が１～４の低級アルコールまたは低級ケトン等）の１種または２種以上を適宜選択して用いることができる。水系溶媒としては、例えば、該水系溶媒の８０質量％以上（より好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは９５質量％以上）が水である混合水溶液の使用が好ましい。特に好ましい例として、実質的に水からなる水系溶媒（例えば、水道水、蒸留水、純水、精製水）が挙げられる。

　非水系溶媒としては、典型的には水を含まない（例えば、水で希釈不可能な）有機溶媒が挙げられる。かかる有機溶媒としては特に制限はなく、例えば、メタノール、エタノール、ｎ－プロピルアルコール、イソプロピルアルコールなどのアルコール類、トルエン、ヘキサン、灯油等の有機溶媒の一種を単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることが挙げられる。
　使用する分散媒の種類や組成は、例えば、溶射用スラリーの溶射方法に応じて適宜に選択することができる。すなわち、例えば、溶射用スラリーを高速フレーム溶射法により溶射する場合には、水系溶媒または非水系溶媒のいずれを用いても良い。水系分散媒を用いると、非水系分散媒を用いた場合と比べて、得られる溶射皮膜の表面粗さが向上する（滑らかとなる）点で有益である。非水系分散媒を用いると、水系分散媒を用いた場合と比べて、得られる溶射皮膜の気孔率が低下する点で有益である。

　（分散剤）
　なお、ここに開示される溶射用スラリーは、必要に応じて分散剤をさらに含有してもよい。ここで分散剤とは、溶射用スラリーにおいて、分散媒中での溶射粒子の分散安定性を向上させることができる化合物一般をいう。かかる分散剤は、例えば、本質的に、溶射粒子に作用する化合物であっても良いし、分散媒に作用する化合物であっても良い。また、例えば、溶射粒子または分散媒への作用により、溶射粒子の表面の濡れ性を改善する化合物であっても良いし、溶射粒子を解こうさせる化合物であっても良いし、解こうされた溶射粒子の再凝集を抑制・阻害する化合物であっても良い。

　分散剤は、上記の分散媒に応じて水系分散剤と非水系分散剤とから適宜選択して用いることができる。また、かかる分散剤としては、高分子型分散剤、界面活性剤型分散剤（低分子型分散剤ともいう）または無機型分散剤のいずれであっても良く、また、これらはアニオン性、カチオン性または非イオン性のいずれであっても良い。すなわち、分散剤の分子構造中に、アニオン性基、カチオン性基およびノニオン性基の少なくとも１種の官能基を有するものであり得る。

　高分子型分散剤の例としては、水系分散剤として、ポリカルボン酸ナトリウム塩、ポリカルボン酸アンモニウム塩、ポリカルボン酸系高分子などのポリカルボン酸系化合物からなる分散剤、ポリスチレンスルホン酸ナトリウム塩、ポリスチレンスルホン酸アンモニウム塩、ポリイソプレンスルホン酸ナトリウム塩、ポリイソプレンスルホン酸アンモニウム塩、ナフタレンスルホン酸ナトリウム塩、ナフタレンスルホン酸アンモニウム塩、ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩、ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物のアンモニウム塩、などのスルホン酸系化合物からなる分散剤、ポリエチレングリコール化合物からなる分散剤等を挙げることができる。また、非水系分散剤として、ポリアクリル酸塩、ポリメタアクリル酸塩、ポリアクリルアミド、ポリメタアクリルアミド、などのアクリル系化合物からなる分散剤、ポリカルボン酸の一部にアルキルエステル結合を有するポリカルボン酸部分アルキルエステル化合物からなる分散剤、ポリエーテル化合物からなる分散剤、ポリアルキレンポリアミン化合物からなる分散剤等を挙げることができる。

　なお、この記載から明らかなように、例えば、本明細書でいう「ポリカルボン酸系化合物」の概念には、当該ポリカルボン酸系化合物およびその塩が包含される。他の化合物についても同様である。
　また、便宜上、水系分散剤または非水系分散剤のいずれかに分類した化合物であっても、その詳細な化学構造や使用形態により、他方の非水系分散剤または水系分散剤として使用される化合物もあり得る。

　界面活性剤型分散剤（低分子型分散剤ともいう）の例としては、水系分散剤として、アルキルスルホン酸系化合物からなる分散剤、第四級アンモニウム化合物からなる分散剤、アルキレンオキサイド化合物からなる分散剤等を上げることができる。また、非水系分散剤として、多価アルコールエステル化合物からなる分散剤、アルキルポリアミン化合物からなる分散剤、アルキルイミダゾリン等のイミダゾリン化合物からなる分散剤などが挙げられる。
　無機型分散剤の例としては、水系分散剤として、例えば、オルトリン酸塩、メタリン酸塩、ポリリン酸塩、ピロリン酸塩、トリポリリン酸塩、ヘキサメタリン酸塩、及び有機リン酸塩等のリン酸塩、硫酸第二鉄、硫酸第一鉄、塩化第二鉄、及び塩化第一鉄等の鉄塩、硫酸アルミニウム、ポリ塩化アルミニウム、及びアルミン酸ナトリウム等のアルミニウム塩、硫酸カルシウム、水酸化カルシウム、及び第二リン酸カルシウム等のカルシウム塩などが挙げられる。

　以上の分散剤は、いずれか１種を単独で用いても良く、２種以上を組み合わせて併用するようにしても良い。ここに開示される技術においては、具体的な一例として、アルキルイミダゾリン化合物系の分散剤と、ポリアクリル酸化合物からなる分散剤とを併用することを好ましい一態様としている。分散剤の含有量は、溶射粒子の組成（物性）等にもよるため必ずしも限定されるものではないが、典型的には、溶射粒子の質量を１００質量％としたとき、０．０１～１０質量％の範囲にすることをおおよその目安とすることができる。

　溶射用スラリーは、上記の分散媒に溶射粒子を混合して分散させることで調製することができる。かかる分散には、ホモジナイザー、翼式撹拌機などの混合機、分散機等を用いることができる。

　このようにして調製される溶射用スラリーは、上記の（１）～（３）で求められる供給性指数Ｉｆが７０％以上となるよう調整されることで特徴づけられている。
　かかる供給性指数とは、溶射用スラリーにおける溶射粒子の溶射装置への供給性を評価し得る指標である。
　８００ｍＬの溶射用スラリーについて上記供給性指数Ｉｆを規定することで、多様な溶射条件（例えば、より大規模化された溶射条件等）で使用され得る溶射用スラリーについての供給性をより適切に評価することができる。延いては、多様な溶射条件においても良好な溶射を行うことができる溶射用スラリーの多様な設計基準を得ることができる。

　また、供給速度を流速３５ｍＬ／ｍｉｎと規定することで、上記の寸法のチューブ内を移送される溶射用スラリーに乱流を生じさせることができる。かかる乱流を発生させることで、スラリーの押出力および溶射粒子の分散性を高めた状態でスラリーの供給性を評価することができて好ましい。なお、この供給性の評価に用いるチューブの材質は厳密には制限されないが、溶射用スラリーの滑らかな供給条件を実現し得るよう、例えば、ポリウレタン，塩化ビニル，ポリテトラフルオロエチレン等の柔軟性のある樹脂製チューブを用いることが好ましい。外部からチューブ内を流動する溶射粒子の様子が確認できるよう、透明ないしは半透明のチューブを用いることもできる。

　そして、ここに開示される技術においては、かかる供給性指数Ｉｆが７０％以上であることで、溶射装置への溶射粒子の供給性が十分であると判断するようにしている。かかる供給性指数Ｉｆは、７５％以上であるのが好ましく、８０％以上であるのがより好ましく、８５％以上、例えば９０％以上（理想的には、１００％）であるのがより一層好ましい。かかる供給性指数を満たす溶射用スラリーは、該スラリーを溶射装置に供給する際に溶射粒子の沈降が抑制されて、より多くの溶射粒子を溶射装置に供給することができる。また、溶射用スラリーの供給直後と供給の最後とで、スラリー濃度に差が生じ難い。これにより、溶射粒子を、高効率でかつ安定して溶射装置に供給することができ、高品質な溶射皮膜を形成することができる。

　以上のような溶射用スラリーにおける溶射粒子の割合は特に制限はないが、例えば、溶射用スラリーの全体に占める溶射粒子の割合が、１０質量％以上であることが好ましく、より好ましくは１５質量％以上、例えば２０質量％以上とすることができる。固形分濃度を１０質量％以上とすることで、溶射用スラリーから単位時間あたりに製造される溶射皮膜の厚さ、すなわち溶射効率を向上させることができる。
　また、溶射用スラリーにおける溶射粒子の割合は、５０質量％以下とすることができ、好ましくは４５質量％以下、例えば４０質量％以下とすることができる。固形分濃度を５０質量％以下とすることで、溶射用スラリーを溶射装置に供給するのに適した流動性を実現することができる。

　なお、必ずしも制限されるものではないが、溶射用スラリーの粘度は１０００ｍＰａ・ｓ以下とすることができ、好ましくは５００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは１００ｍＰａ・ｓ以下、例えば５０ｍＰａ・ｓ以下とすることができる。溶射用スラリーの粘度が低下することで、流動性をさらに向上させることができる。溶射用スラリーの粘度の下限については特に制限はないが、粘度の低い溶射用スラリーは溶射粒子の割合が少ないことを意味し得る。かかる観点から、溶射用スラリーの粘度は、例えば、０．１ｍＰａ・ｓ以上であるのが好ましい。溶射用スラリーの粘度を上記範囲で調整することにより、供給性指標を好ましい範囲に調整することができる。

　溶射用スラリーにおける、溶射粒子のゼータ電位の絶対値は、５０ｍＶ以下であることが好ましい。溶射用スラリーのおけるゼータ電位の絶対値が０ｍＶに近いほど供給性指標の値を向上させることができる。溶射粒子のゼータ電位の値は、例えば電気泳動法や超音波減衰法、電気音響法等により測定することができる。電気泳動法による測定は、例えば大塚電子株式会社製の“ＥＬＳ－Ｚ”を用いて、超音波減衰法による測定は、例えばディスパージョンテクノロジー社（Dispersion Technology Inc.）製の“ＤＴ－１２００”を用いて、電気音響法による測定は、例えばコロイダルダイナミック社（Colloidal Dynamics LLC）製のＺｅｔａＰｒｏｂを用いて、実施することができる。

　なお、溶射用スラリーのｐＨは、特に制限されないが、２以上１２以下であることが好ましい。溶射用スラリーの扱いやすさの面からはｐＨが６以上８以下であることが好ましい。一方で、例えば、溶射粒子のゼータ電位を調整する目的等で、ｐＨを６以上８以下の範囲外、例えば７以上１１以下、あるいは３以上７以下にしてもよい。
　溶射用スラリーのｐＨは公知の各種の酸、塩基、又はそれらの塩により調整される。具体的には、カルボン酸、有機ホスホン酸、有機スルホン酸などの有機酸や、燐酸、亜燐酸、硫酸、硝酸、塩酸、ホウ酸、炭酸などの無機酸、テトラメチルアンモニウムハイドロオキサイド、トリメタノールアミン、モノエタノールアミンなどの有機塩基、水酸化カリウム、水酸化ナトリウム、アンモニアなどの無機塩基、又はそれらの塩が好ましく用いられる。

　なお、溶射用スラリーのｐＨは、ガラス電極式のｐＨメータ（例えば、（株）堀場製作所製、卓上型ｐＨメータ（Ｆ－７２））を使用し、ｐＨ標準液（例えば、フタル酸塩ｐＨ標準液（ｐＨ：４．００５／２５℃）、中性リン酸塩ｐＨ標準液（ｐＨ：６．８６５／２５℃）、炭酸塩ｐＨ標準液（ｐＨ：１０．０１２／２５℃））を用い、ＪＩＳ Ｚ８８０２：２０１１に準拠して測定した値を採用することができる。

　溶射用スラリーにおける、溶射粒子が二次粒子を形成していることが好ましい。溶射粒子が形成している二次粒子の量や平均粒子径を調整することで、供給性指標を調整することができる。溶射粒子が二次粒子を形成しているかどうかは、例えば、レーザ回折・散乱法に基づく粒度分布測定装置により測定された平均粒子径（Ｄ５０）の値が、溶射用スラリー調整前の溶射粒子の一次粒子径よりも大きくなっているかどうかで判断することができる。溶射用スラリー中で形成している溶射粒子の二次粒子の平均粒子径は、３０μｍ以下が好ましく、より好ましくは２５μｍ以下、さらに好ましくは１５μｍ以下である。また、溶射用スラリー調整前の溶射粒子の一次粒子径に対し、溶射用スラリー中の溶射粒子の二次粒子の平均粒子径がどの程度拡大したかによっても判断することができる。例えば、溶射用スラリー中で形成している溶射粒子の二次粒子の平均粒子径は、溶射用スラリー調整前の溶射粒子の一次粒子径よりも１．２倍以上であることが好ましく、より好ましくは１．５倍以上である。

　（その他の任意成分）
　溶射用スラリーは、必要に応じて粘度調整剤をさらに含有してもよい。ここで粘度調整剤とは、溶射用スラリーの粘度を減少または増大させることができる化合物をいう。溶射用スラリーの粘度を適切に調整することにより、溶射用スラリー中の溶射粒子の含有量が比較的高い場合でも溶射用スラリーの供給性の低下を抑えることができる。粘度調整剤として使用することが可能な化合物の例としては、非イオン性ポリマー、例えばポリエチレングリコールなどのポリエーテルや、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルベンジルトリメチルアンモニウムクロリド、水系ウレタン樹脂、アラビアゴム、キトサン、セルロース、結晶セルロース、メチルセルロース、エチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、カルボキシメチルセルロースアンモニウム、カルボキシメチルセルロース、カルボキシビニルポリマー、リグニンスルホン酸塩、澱粉などが挙げられる。粘度調整剤の含有量は、０．０１～１０質量％の範囲にすることができる。

　溶射用スラリーは、必要に応じて凝集剤（再分散性向上剤，ケーキング防止剤等ともいう。）をさらに含有してもよい。ここで凝集剤とは、溶射用スラリー中の溶射粒子を凝集（agglomeration）させることができる化合物をいう。典型的には、溶射用スラリー中の溶射粒子を軟凝集（flocculation）させることができる化合物をいう。溶射粒子の物性にもよるが、溶射用スラリー中に凝集剤（再分散性向上剤やケーキング防止剤等を含む）が含まれる場合、溶射粒子同士の間に凝集剤が介在した状態で溶射粒子の沈殿が生じることにより、沈殿した溶射粒子の凝結（aggregation）が抑制されて、再分散性が向上する。つまり、沈殿した溶射粒子は沈殿した場合であっても個々の粒子が密に凝集（凝結であり得る）すること（ケーキング、ハードケーキングともいう。）を防止することができる。したがって、スラリーを溶射装置等へ移送する際にスラリーに発生する乱流により比較的容易に再分散し得るため、移送中の沈降が抑制されて、溶射装置への供給性が向上される。また、溶射用スラリーを容器内に入れて保管する場合に、長期にわたる静置によって溶射粒子が沈殿した場合であっても、例えば、容器を手で持って上下に振るといった簡単な振とう操作によって再分散し得るため、溶射装置への供給性が向上される。

　かかる凝集剤または再分散性向上剤としては、アルミニウム系化合物、鉄系化合物、リン酸系化合物、有機化合物のいずれであってもよい。アルミニウム系化合物の例としては、硫酸アルミニウム（硫酸バンドともいう）、塩化アルミニウム、ポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ、ＰＡＣｌともいう）などが挙げられる。鉄系化合物の例としては、塩化第二鉄、ポリ硫酸第二鉄などが挙げられる。リン酸系化合物の例としては、ピロリン酸ナトリウムなどが挙げられる。などが挙げられる。有機化合物の例としては、アニオン性、カチオン性又は非イオン性のいずれであってもよく、例えば、リンゴ酸、コハク酸、クエン酸、マレイン酸、無水マレイン酸などの有機酸、ジアリルジメチルアンモニウムクロリド重合体、塩化ラウリルトリメチルアンモニウム、ナフタレンスルホン酸縮合物、トリイソプロピルナフタレンスルホン酸ナトリウム、及びポリスチレンスルホン酸ナトリウム、イソブチレン－マレイン酸共重合体、カルボキシビニルポリマー、などが挙げられる。

　溶射用スラリーは、必要に応じて消泡剤をさらに含有してもよい。ここで消泡剤とは、溶射用スラリーの製造時や溶射時において溶射用スラリー中に泡が生じるのを防ぐことができる化合物、あるいは溶射用スラリー中に生じた泡を消すことができる化合物をいう。消泡剤の例としては、シリコーンオイル、シリコーンエマルション系消泡剤、ポリエーテル系消泡剤、脂肪酸エステル系消泡剤などが挙げられる。
　溶射用スラリーは、必要に応じて防腐剤又は防カビ剤、凍結防止剤などの添加剤をさらに含有してもよい。防腐剤または防カビ剤の例としては、イソチアゾリン系化合物、アゾール系化合物、プロピレングリコールなどが挙げられる。凍結防止剤の例としては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン等の多価アルコール類などが挙げられる。

　任意成分としての上記分散剤、粘度調整剤、凝集剤、再分散性向上剤、消泡剤、凍結防止剤、防腐剤又は防カビ剤等の添加剤を使用する場合には、溶射用スラリーを調製する際に、これらの添加剤を溶射粒子と同じタイミングで分散媒に加えてもよいし、別の任意のタイミングで加えてもよい。
　なお、上記に例示された各種添加剤としての化合物は、主たる添加剤用途としての作用の他に、他の添加剤としての機能を発現することもあり得る。換言すると、例えば、同一の種類または組成の化合物であっても、異なる２以上の添加剤としての作用を示す場合があり得る。

　［溶射用スラリー調製用材料］
　上記のとおり、ここに開示される溶射用スラリーは、たとえ溶射粒子が沈殿した場合であっても、再度の振とうや撹拌等の分散処理等により、良好な再分散性が確保され得る。したがって、例えば、溶射粒子が沈殿した状態の溶射用スラリーを、溶射粒子が含まれない又はより含有量が少ない構成部分（典型的には、上澄み部分）と、溶射粒子を全て含む又はより含有量が多い構成部分（典型的には、上澄み部分を取り除いた残部）と、に分割しておき、適宜これを混合して振とう処理等を施すことにより、上記の溶射用スラリーを得ることができる。さらには、溶射用スラリーの構成成分を、幾つかの構成部分として別個に用意しておき、適宜これを混合して振とう処理等を施すことにより、上記の溶射用スラリーを得ることができる。したがって、この溶射用スラリーは、例えば、溶射用スラリーを構成する各構成成分が、１種類ずつ、あるいは２種類以上の混合物として別個の容器に入れられおり、溶射に供給される前に一つに混合されることで調製されてもよい。

　このような観点において、ここに開示される技術は、上記の溶射用スラリーを調製するために用いられる溶射用スラリー調製用材料を提供する。この調製用材料は、少なくとも、上記の溶射用スラリーを構成するいずれか１種類以上の構成成分を含んでいる。そして、この調製用材料を含む、溶射用スラリーを構成する全ての構成成分を一つに混合して混合液を用意した場合に、上記の供給性指数Ｉｆが７０％以上を満足するように構成されている。

　この調製用材料は、溶射用スラリーを構成する構成成分の一部のみであってよい。また、一つの調製用材料Ａと、他の一つの調製用材料Ｂ又は二つ以上の調製用材料Ｂ，Ｃ…とを組み合わせることで、溶射用スラリーを構成する全ての構成成分が含まれるようにしても良い。なお、溶射用スラリーは、例えば、溶射粒子と分散媒とに分けたとき、その体積比は、（溶射粒子Ａｋｇの体積（ｍＬ））：（８００－溶射粒子Ａｋｇの体積（ｍＬ））の関係がある。また、同様に、溶射粒子と分散媒との重量比を求めることもできる。これらの体積比および重量比は、供給性指数Ｉｆが７０％以上を満足する限り、所定の範囲で変化し得る。したがって、調製用材料が一部の構成成分のみを含む場合には、ここに開示される溶射用スラリーを得るために必要な他の構成成分とその量（例えば、重量や体積）を取得することができる。また、溶射用スラリーを構成する構成成分としては、溶射粒子や分散媒の他に、上記の分散剤や粘度調整剤等の任意成分（添加剤）等を含むことができる。したがって、このような調製用材料の組み合わせとしては、具体的には、例えば、以下の構成が例示される。

　（例１）
　調製用材料Ａ１：溶射粒子
　調製用材料Ｂ１：分散媒
　（例２）
　調製用材料Ａ２：溶射粒子と分散媒の一部
　調製用材料Ｂ２：分散媒の残部

　（例３）
　調製用材料Ａ３：溶射粒子
　調製用材料Ｂ３：分散媒と任意成分（添加剤）
　（例４）
　調製用材料Ａ４：溶射粒子
　調製用材料Ｂ４：分散媒
　調製用材料Ｃ４：任意成分（添加剤）
　　ここで任意成分が複数の場合、調製用材料Ｃ４は、例えば、任意成分ごとに調製用剤Ｃ４ｎ（ｎ＝１，２…）を構成していても良い。

　このように、ここに開示される溶射用スラリー調製用材料は、溶射粒子、分散媒、分散剤、その他の任意成分等の、溶射用スラリーを構成する各構成成分が、１種類ずつ、あるいは２種類以上の混合物として別パッケージになっていても良い。そして、溶射用スラリー調製用材料は、溶射に供給される前に他の構成成分（他の溶射用スラリー調製用材料であり得る。）と混合して溶射用スラリーを調製してもよい。運搬のしやすさの観点からは、分散媒以外の構成成分を溶射用スラリー調製用材料として一つのパッケージとし、分散媒を溶射用スラリー調製用材料として別のパッケージ（他の溶射用スラリー調製用材料であり得る。）とするのが好ましい。また、例えば、分散媒以外の成分（溶射粒子および添加剤等の任意成分）は粉末状態（固体）であっても良い。なお、例えば分散媒が水等の容易に入手できる材料からなる場合は、この分散媒については、溶射用スラリーの使用者が独自に入手して用意しても良い。溶射用スラリーの均一性や皮膜の性能安定の面からは、溶射に供給される溶射用スラリーは、溶射粒子がより高濃度に含まれる高濃度スラリーとして調製されていることが好ましい。

　以上の溶射用スラリー調製用材料は、溶射用スラリーを調製するための情報を備えていてもよい。この情報としては、溶射用スラリー調製用材料を用いて溶射用スラリーを調製するための調製方法とも理解することができる。例えば、別パッケージになっている各構成成分の量（体積や重量）、それらの混合の手順や、当該溶射用スラリー調製用材料以外に必要となる材料等に関する情報が示されている。また、当該溶射用スラリー調製用材料は供給性指数Ｉｆが７０％以上となるよう構成されているが、さらにＩｆ値を高めるための情報が示されていても良い。このような情報は、各構成成分の容器や、これら容器を収納する外装材等に示されていても良い。あるいは、情報が記載された用紙等が、各構成成分の容器とセット（同包）にされていても良い。さらには、この溶射用スラリー調製用材料を入手した使用者が、インターネット等を通じてこれら情報を入手可能な状態とされていても良い。これにより、ここに開示される溶射用スラリー調製用材料を用いて、より簡便かつ確実に、高効率で溶射皮膜を形成することができる。

　［皮膜形成方法］
　（基材）
　ここに開示される溶射皮膜の形成方法において、溶射皮膜が形成される対象たる基材については特に限定されない。例えば、かかる溶射に供して所望の耐性を備え得る材料からなる基材であれば、各種の材料からなる基材を用いることができる。かかる材料としては、例えば、各種の金属または合金等が挙げられる。具体的には、例えば、アルミニウム、アルミニウム合金、鉄、鉄鋼、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、金、銀、ビスマス、マンガン、亜鉛、亜鉛合金等が例示される。なかでも、汎用されている金属材料のうち比較的熱膨張係数の大きい、各種ＳＵＳ材（いわゆるステンレス鋼であり得る。）等に代表される鉄鋼、インコネル等に代表される耐熱合金、インバー，コバール等に代表される低膨張合金、ハステロイ等に代表される耐食合金、軽量構造材等として有用な１０００シリーズ～７０００シリーズアルミニウム合金等に代表されるアルミニウム合金等からなる基材が挙げられる。

　（皮膜形成方法）
　なお、ここに開示される溶射用スラリーは、公知の溶射方法に基づく溶射装置に供することで、溶射皮膜を形成するための溶射用材料として用いることができる。かかる溶射用スラリーにおいては、典型的には、保存等の目的で一定時間以上静置されることで、溶射粒子が沈降を始めて分散媒中に沈殿し得る。したがって、ここに開示される技術における溶射用スラリーは、溶射に供する時点において（例えば、溶射装置に供給するための準備段階において）、上記のとおりの供給性指数Ｉｆが７０％以上となるように調製されていれば良い。例えば、溶射に供給される前の、保存状態にある溶射用スラリー（前駆液ともいえる）においては、例えば、溶射粒子がより高濃度に含まれる高濃度スラリーとして調製されていても良い。

　この溶射用スラリーを好適に溶射する溶射方法としては、例えば、好適には、プラズマ溶射法、高速フレーム溶射法等の溶射方法を採用することが例示される。
　プラズマ溶射法とは、溶射材料を軟化または溶融するための溶射熱源としてプラズマ炎を利用する溶射方法である。電極間にアークを発生させ、かかるアークにより作動ガスをプラズマ化すると、かかるプラズマ流はノズルから高温高速のプラズマジェットとなって噴出する。プラズマ溶射法は、このプラズマジェットに溶射用材料を投入し、加熱、加速して基材に堆積させることで溶射皮膜を得るコーティング手法一般を包含する。なお、プラズマ溶射法は、大気中で行う大気プラズマ溶射（ＡＰＳ：atmospheric plasma spraying）や、大気圧よりも低い気圧で溶射を行う減圧プラズマ溶射（ＬＰＳ：low pressure plasma spraying）、大気圧より高い加圧容器内でプラズマ溶射を行う加圧プラズマ溶射（high pressure plasma spraying）等の態様であり得る。かかるプラズマ溶射によると、例えば、一例として、溶射材料を５０００℃～１００００℃程度のプラズマジェットにより溶融および加速させることで、溶射粒子を３００ｍ／ｓ～６００ｍ／ｓ程度の速度にて基材へ衝突させて堆積させることができる。

　また、高速フレーム溶射法としては、例えば、酸素支燃型高速フレーム（ＨＶＯＦ）溶射法、ウォームスプレー溶射法および空気支燃型（ＨＶＡＦ）高速フレーム溶射法等を考慮することができる。
　ＨＶＯＦ溶射法とは、燃料と酸素とを混合して高圧で燃焼させた燃焼炎を溶射のための熱源として利用するフレーム溶射法の一種である。燃焼室の圧力を高めることにより、連続した燃焼炎でありながらノズルから高速（超音速であり得る。）の高温ガス流を噴出させる。ＨＶＯＦ溶射法は、このガス流中に溶射用材料を投入し、加熱、加速して基材に堆積させることで溶射皮膜を得るコーティング手法一般を包含する。ＨＶＯＦ溶射法によると、例えば、一例として、溶射用スラリーを２０００℃～３０００℃の超音速燃焼炎のジェットに供給することで、このスラリーから分散媒を除去（燃焼または蒸発であり得る。以下同じ。）するとともに、溶射粒子を軟化または溶融させて、５００ｍ／ｓ～１０００ｍ／ｓという高速度にて基材へ衝突させて堆積させることができる。高速フレーム溶射で使用する燃料は、アセチレン、エチレン、プロパン、プロピレンなどの炭化水素のガス燃料であってもよいし、灯油やエタノールなどの液体燃料であってもよい。また、溶射材料の融点が高いほど超音速燃焼炎の温度が高い方が好ましく、この観点では、ガス燃料を用いることが好ましい。

　また、上記のＨＶＯＦ溶射法を応用した、いわゆるウォームスプレー溶射法と呼ばれている溶射法を採用することもできる。ウォームスプレー溶射法とは、典型的には、上記のＨＶＯＦ溶射法において、燃焼炎に室温程度の温度の窒素等からなる冷却ガスを混合する等して燃焼炎の温度を低下させた状態で溶射することで、溶射皮膜を形成する手法である。溶射材料は、完全に溶融された状態に限定されず、例えば、一部が溶融された状態であったり、融点以下の軟化状態にあったりするものを溶射することができる。このウォームスプレー溶射法によると、例えば、一例として、溶射用スラリーを１０００℃～２０００℃の超音速燃焼炎のジェットに供給することで、このスラリーから分散媒を除去（燃焼または蒸発であり得る。以下同じ。）するとともに、溶射粒子を軟化または溶融させて、５００ｍ／ｓ～１０００ｍ／ｓという高速度にて基材へ衝突させて堆積させることができる。

　ＨＶＡＦ溶射法とは、上記のＨＶＯＦ溶射法において、支燃ガスとしての酸素に代えて空気を用いるようにした溶射法である。ＨＶＡＦ溶射法によると、ＨＶＯＦ溶射法と比較して溶射温度を低温とすることができる。例えば、一例として、溶射用スラリーを１６００℃～２０００℃の超音速燃焼炎のジェットに供給することにより、このスラリーから分散媒を除去（燃焼または蒸発であり得る。以下同じ。）するとともに、溶射粒子を軟化または溶融させて、溶射粒子を５００ｍ／ｓ～１０００ｍ／ｓという高速度にて基材へ衝突させて堆積させることができる。

　ここに開示される発明においては、上記の溶射用スラリーを高速フレーム溶射またはプラズマ溶射で溶射すると、比較的粒径の大きな溶射材料を含む場合であってもかかる溶射材料を十分に軟化溶融することができ、また、溶射粒子の含有量の高い溶射用スラリーであっても流動性良く溶射することができ、緻密な溶射皮膜を効率よく形成することができるために好ましい。

　なお、溶射装置への溶射用スラリーの供給は、必ずしも限定されるものではないが、１０ｍＬ／ｍｉｎ以上２００ｍＬ／ｍｉｎ以下の流速とすることが好ましい。溶射用スラリーの供給速度を約１０ｍＬ／ｍｉｎ以上とすることで、溶射用スラリー供給装置（例えば、スラリー供給チューブ）内を流れるスラリーを乱流状態とすることができ、スラリーの押出力が増大され、また、溶射粒子の沈降が抑制されるために好ましい。かかる観点から、溶射用スラリーを供給する際の流速は、２０ｍＬ／ｍｉｎ以上であるのが好ましく、３０ｍＬ／ｍｉｎ以上であるのがより好ましい。一方で、供給速度が速すぎると、溶射装置で溶射し得るスラリー量を超過するおそれがあるために好ましくない。かかる観点から、溶射用スラリーを供給する際の流速は、２００ｍＬ／ｍｉｎ以下とするのが適切であり、好ましくは１５０ｍＬ／ｍｉｎ以下、例えば１００ｍＬ／ｍｉｎ以下とするのがより適切である。

　また、溶射装置への溶射用スラリーの供給はアクシャルフィード方式で行われること、すなわち溶射装置で生じるジェット流の軸と同じ方向に向けて溶射用スラリーの供給が行われることが好ましい。例えば、本発明のスラリー状の溶射用スラリーをアクシャルフィード方式で溶射装置に供給した場合、溶射用スラリーの流動性が良いために溶射用スラリー中の溶射材料が溶射装置内に付着しにくく、緻密な溶射皮膜を効率よく形成することができるため好ましい。

　さらに、一般的なフィーダを用いて溶射用スラリーを溶射装置に供給した場合、周期的に供給量の変動が起こるために安定供給が難しくなることが考えられる。この周期的な供給量の変動により、溶射用スラリーの供給量にムラが生じると、溶射装置内で溶射材料が均一に加熱されにくくなり、不均一な溶射皮膜が形成される場合があり得る。そのため、溶射用スラリーを溶射装置に安定して供給するために、２ストローク方式、すなわち２つのフィーダを用いて、両フィーダからの溶射用スラリーの供給量の変動周期が互いに逆位相となるようにしてもよい。具体的には、例えば、一方のフィーダからの供給量が増加するときに、他方のフィーダからの供給量が減少するような周期になるように供給方式を調整してもよい。本発明の溶射用スラリーを２ストローク方式で溶射装置に供給した場合、溶射用スラリーの流動性が良いため、緻密な溶射皮膜を効率よく形成することができる。

　スラリー状の溶射用材料を溶射装置に安定して供給するための手段としては、フィーダから送り出されたスラリーを溶射装置の直前に設けられた貯留タンクにいったん貯留し、かかる貯留タンクから自然落下を利用してスラリーを溶射装置に供給するか、あるいはポンプなどの手段によりタンク内のスラリーを強制的に溶射装置に供給するようにしてもよい。ポンプなどの手段で強制的に供給した場合には、タンクと溶射装置との間をチューブでつないだとしても、スラリー中の溶射材料がチューブ内で付着しにくくなるために好ましい。タンク内の溶射用スラリー中の成分の分布状態を均一化するために、タンク内の溶射用スラリーを撹拌する手段を設けてもよい。

　溶射装置への溶射用スラリーの供給は、例えば金属製の導電性チューブを介して行われることが好ましい。導電性チューブを使用した場合、静電気の発生が抑えられることにより、溶射用スラリーの供給量に変動が起こりにくくなる。導電性チューブの内面は、０．２μｍ以下の表面粗さＲａを有していることが好ましい。

　なお、溶射距離は、溶射装置のノズル先端から基材までの距離が３０ｍｍ以上となるように設定するのが好ましい。溶射距離が近すぎると、溶射用スラリー中の分散媒を除去したり、溶射粒子の軟化・溶融したりするための時間を十分に確保できなかったり、溶射熱源が基材に近接するため基材が変質したり変形を生じたりするおそれがあるために好ましくない。

　溶射距離は、２００ｍｍ以下程度（好ましくは１５０ｍｍ以下、例えば、１００ｍｍ以下）とすることが好ましい。かかる距離であると、十分に加熱された溶射粒子が当該温度を保ったまま基材に到達し得るため、より緻密な溶射皮膜を得ることができる。
　溶射に際しては、基材を被溶射面とは反対側の面から冷却することが好ましい。かかる冷却は、水冷の他、適切な冷媒による冷却とすることができる。

　（溶射皮膜）
　以上のここに開示される技術により、溶射粒子を構成する所望の組成の溶射材料からなる溶射皮膜が形成される。
　かかる溶射皮膜は、上記のとおり、供給性指数Ｉｆが７０％以上と、供給性の良好な溶射用スラリーを用いて形成されている。したがって、溶射粒子は溶射用スラリー中で好適な分散状態および流動状態を維持し、溶射装置に安定して供給されて、溶射皮膜が形成される。また、溶射粒子は、フレームやジェットに弾かれることなく熱源の中心付近に効率よく供給されて、十分に軟化または溶融され得る。したがって、軟化または溶融された溶射粒子は、基材に対して、また互いの粒子間で、密着性良く付着する。これにより、均質性および付着性の良好な溶射皮膜が、好適な皮膜形成速度で形成される。

　以下、本発明に関するいくつかの実施例を説明するが、本発明をかかる実施例に示すものに限定することを意図したものではない。

　［溶射用スラリー調製］
　溶射粒子としては、下記の表１に示す平均一次粒子径を有するイットリア（Ｙ_２Ｏ_３）、アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）、ハイドロキシアパタイト（Ｃａ₁₀(Ｐｏ₄)₆(ＯＨ)₂、および銅（Ｃｕ）の粉末を用意した。また、これらの溶射粒子の比重と比表面積を測定した結果を表１に示した。
　なお、溶射粒子の平均粒子径は、上述のとおり、１μｍ未満の微細なものについては、ガス流動法による比表面積測定装置（マイクロメリティックス社製，ＦｌｏｗＳｏｒｂ ＩＩ ２３００）を用いて測定される溶射粒子の比表面積から算出した球相当径である。また、１μｍ以上の溶射粒子については、レーザ回折・散乱式粒子径分布測定装置（（株）堀場製作所製、ＬＡ－９５０）により測定した値である。溶射粒子の比重は、Ｚ ８８０４：２０１２で規定される、比重瓶による比重の測定方法に準拠して測定した値である。

　また、分散媒としては、水系の分散媒として蒸留水を、非水系の分散媒として、エタノール（ＥｔＯＨ）とイソプロピルアルコール（ｉ－ＰｒＯＨ）とノルマルプロピルアルコール（ｎ－ＰｒＯＨ）とを８５：５：１０の体積比で含む混合溶液を用意した。また、任意成分の添加剤として、下記の表１に示す分散剤（アルキルイミダゾリン化合物または水系ポリカルボン酸系高分子分散剤）および粘度調整剤（ポリエチレングリコール）を用意した。これらの溶射粒子と分散媒とは、溶射粒子の割合が３０質量％となる配合比で、異なる容器に収容した状態で用意した。

　この溶射粒子と分散媒とを、下記の表１に示した割合の分散剤，粘度調整剤と共に混合することで、溶射用スラリー１～１２を調製した。なお、本実施形態において、分散剤の使用量は、溶射用スラリーにおける溶射粒子の分散状態を見ながら適宜調整した。また、粘度調整剤の使用量は、０．１質量％で一定とした。なお、表１中の粘度調整剤の欄の「－」は不使用を意味する。

　［二次粒子形成の有無］
　用意した各溶射用スラリー中の溶射粒子について、レーザ回折・散乱式粒子径分布測定装置（株式会社堀場製作所製，ＬＡ－９５０）を用いて、平均粒子径を測定した。そして、溶射用スラリーの調整のために用意した溶射粒子の平均粒子径と、スラリー中の溶射粒子の平均粒子径とを比較し、スラリー中の溶射粒子の平均粒子径が１．５倍以上であった場合に、スラリー中で溶射粒子が凝集し、二次粒子を形成していると判断した。そして、溶射粒子が二次粒子を形成していると判断された例について、表１の二次粒子形成の欄に「有」と示し、二次粒子を形成していないと判断された例については「無」と示した。

　［粘度］
　用意した各溶射用スラリーについて、粘度測定器（リオン株式会社製，ビスコテスタＶＴ－０３Ｆ）を用い、室温（２５℃）環境下、回転速度６２．５ｒｐｍにおける各溶射用スラリーの粘度を測定した。その結果を表１に示した。

　［ゼータ電位］
　用意した各溶射用スラリー中の溶射粒子について、超音波方式粒度分布・ゼータ電位測定装置（ディスパージョンテクノロジー社製，ＤＴ－１２００）を用い、ゼータ電位を測定した。各例における溶射粒子のゼータ電位は、５０ｍＶ以下または１００ｍＶ以上の領域に２極化したため、測定結果は、「５０ｍＶ以下」または「１００ｍＶ以上」として表１に示した。

　［供給性指数Ｉｆ］
　用意した各溶射用スラリーについて、下記の手順で供給性指数Ｉｆを調べた。すなわち、まず、内径が５ｍｍで長さが５ｍのポリウレタン製チューブ（ＣＨＩＹＯＤＡ製　タッチチューブ（ウレタン）　ＴＥ－８　外径８ｍｍ×内径５ｍｍ）を高低差なしの試験台の上に水平に配置させ、チューブの一方の端部にスラリー供給用のローラーポンプを取り付け、他方の端部にはスラリー回収容器を設置した。そして、用意した溶射用スラリーを、マグネチックスターラーで撹拌することで溶射粒子の分散状態が良好であることを確認したのち、３５ｍＬ／ｍｉｎの流速でチューブ内に供給した。その後、チューブを通過した溶射用スラリーを回収容器にて回収し、回収スラリーに含まれる溶射粒子の質量Ｂを測定した。そして、予め算出しておいた調製後の８００ｍＬの溶射用スラリーに含まれる溶射粒子の質量Ａと回収スラリーに含まれる溶射粒子の質量Ｂとから、次式に基づき、供給性指数Ｉｆを算出し、これらの結果を表１に示した。
　　　　Ｉｆ（％）＝Ｂ／Ａ×１００

　［溶射皮膜の形成］
　上記で用意した各溶射用スラリーを用い、大気圧プラズマ溶射（ＡＰＳ）法により溶射することにより溶射皮膜を形成した。溶射条件は、以下の通りとした。
　すなわち、まず、被溶射材である基材としては、ＳＳ４００鋼板（７０ｍｍ×５０ｍｍ×２．３ｍｍ）を用意し、粗面化加工を施して用いた。ＡＰＳ溶射には、市販のプラズマ溶射装置（Ｐｒａｘａｉｒ社製、ＳＧ－１００）を用いて行った。プラズマ発生条件は、大気圧にて、プラズマ作動ガスとしてのアルゴンガスを１００ｐｓｉ、ヘリウムガスを９０ｐｓｉの圧力で供給し、プラズマ発生電力を４０ｋＷとするものとした。溶射装置への溶射用スラリーの供給には、スラリー供給機を用い、約１００ｍＬ／分の供給量で溶射装置のバーナー室に供給した。なお、スラリーを溶射装置に供給するに当たり、溶射装置のすぐ脇に貯留タンクを設置し、調製した溶射用スラリーをこの貯留タンクにいったん貯留した後、かかる貯留タンクから自然落下を利用してスラリーを溶射装置に供給するようにした。これにより、溶射装置のノズルからプラズマジェットを噴射させ、バーナー室に供給した溶射用スラリーを、かかるジェットに載せて飛行させながらスラリー中の分散媒を除去するとともに、溶射粒子を溶融させて基材に吹き付けることで、基材上に皮膜を形成した。なお、溶射ガンの移動速度は６００ｍｍ／ｍｉｎ、溶射距離は５０ｍｍとした。

　［成膜効率］
　各例の溶射用スラリーを溶射して皮膜を形成したときの、溶射粒子の成膜効率（付着効率）を評価した。具体的には、上記の溶射条件で１パス（溶射装置から基材に対して１回溶射を行うことをいう。）あたりに成膜された溶射皮膜の厚さ（μｍ）を測定した数値である。

　表１に示されるように、例２～８，１０～１２として、ここに開示される供給性指数Ｉｆが７０％以上である溶射用スラリーが得られたことが確認できた。
　例１の溶射用スラリーは、溶射粒子としてイットリアを用い、他の例と同様に溶射粒子の濃度が３０質量％となるように調整している。例１では、供給性指数Ｉｆの測定においてチューブ内に溶射粒子が沈殿してしまい、チューブが閉塞することはなかったものの、チューブ断面積の１／５程度の厚みで溶射粒子が沈殿したことが確認された。また、溶射に際しては、溶射装置のスラリー供給経路にスラリーの中の溶射粒子が沈殿（付着）しているのが確認でき、成膜効率は供給性指数Ｉｆと同様に低いものとなってしまった。

　例２の溶射用スラリーについては、例１のスラリーと比較して、分散媒や、分散剤および粘度調整剤の添加量を変更し、スラリーの粘度をより高く、スラリー中の溶射粒子のゼータ電位を５０ｍＶ以下により低く調整している。これにより、供給性指数Ｉｆは９５．８％と高い値が得られた。そして、実際の溶射においてはスラリーの調製に用いた溶射粒子のほぼ全量を溶射装置に導入でき、フレームに安定的に供給できることが確認できた。その結果、成膜効率は例１に対して２倍以上と、１パスあたりに形成される溶射皮膜の膜厚が大幅に増加することが確認された。

　例３の溶射用スラリーは、例１のスラリーと比較して、スラリーの性状は同程度であるものの、より粒径の小さな溶射粒子を用い、添加剤の種類を変えている。これにより、供給性指数Ｉｆは７０％以上となり、スラリーをフレームに安定して供給できることが確認できた。
　例４の溶射用スラリーは、例３のスラリーに対してさらに粘度調整剤を加えたものである。これにより、スラリー中の溶射粒子は二次粒子を形成し、スラリーの粘度はより高く、スラリー中の溶射粒子のゼータ電位は５０ｍＶ以下と低く調整されている。その結果、供給性指数Ｉｆは９１．７％と９０％を超過し、スラリーの供給性が大幅に高められたことが確認された。

　例５の溶射用スラリーは、例１のスラリーと比較して、さらに粒径の小さな溶射粒子を用いたものである。このスラリーの粘度および溶射粒子のゼータ電位には大きな違いは見られなかった。しかしながら、平均粒径が１．６μｍと微小な溶射粒子はこの様な分散媒中に良好な分散状態で存在できるため、供給性指数Ｉｆは８１．０％と８０％を超え、スラリーの供給性は比較的良好であることが確認できた。
　例６の溶射用スラリーは、例５のスラリーに対して分散剤の量を増大させ、さらに粘度調整剤を加えたものであり、スラリーの粘度をより高く、スラリー中の溶射粒子のゼータ電位を５０ｍＶ以下に調整している。これにより、供給性指数Ｉｆは９０．５％と、例５と比較して約１０％ほど向上し、また成膜効率も約１.５倍程度向上することが確認できた。
　例７の溶射用スラリーは、例４のスラリーに対して、スラリー中の溶射粒子の平均粒子径を極めて小さくしたものであり、溶射粒子の比表面積とスラリーの粘度がより高くなっている。しかしながら、スラリー中の溶射粒子の安定性は例４と同様であって、供給性指数Ｉｆは９７．０％と高い値となった。また、平均粒子径が０．０１μｍと極微小の溶射粒子を用いたにもかかわらず、高い成膜効率が得られることが確認できた。

　例８～１０の溶射用スラリーは、溶射粒子としてアルミナを用いたものである。例９の溶射用スラリーは、供給性指数Ｉｆの測定においてチューブ内に溶射粒子が沈殿してしまい、チューブが閉塞することはなかったものの、チューブ内に多量の溶射粒子が沈殿したことが確認された。また、溶射に際しては、溶射装置のスラリー供給経路にスラリーの中の溶射粒子が沈殿（付着）しているのが確認でき、成膜効率は供給性指数Ｉｆと同様に低いものとなってしまった。

　例１０の溶射用スラリーは、例９のスラリーに対して粘度調整剤を加え、スラリーの粘度をより高く、スラリー中の溶射粒子のゼータ電位をより低く調整している。その結果、粘度調整剤の併用により、例１０のスラリーの供給性指数Ｉｆは９２．６％と、例７の５７．０％と比較して著しく増大した。これに伴い、成膜効率も約２．５倍程度上昇することが確認できた。
　例８の溶射用スラリーは、例９に対して粘度調整剤を加え、例９，１０に対して溶射粒子の平均粒子径を大きくしたものである。このスラリー中の溶射粒子の安定性は、例１０と同程度に高く、スラリーの供給性指数Ｉｆおよび成膜効率ともに良好な値であることが確認できた。

　例１１の溶射用スラリーは、溶射粒子として、比重の比較的小さいハイドロキシアパタイトを用いたものである。溶射粒子の比重が小さいと、比表面積が大きくなり、粘度が高くなりやすい。しかしながら、例１１の溶射用スラリーでは、粘度調整剤の添加により過剰な粘度上昇は抑えられている。その結果、供給性指数Ｉｆが高く、流動性および成膜効率ともに良好なスラリーが実現されていることが確認できた。
　例１２の溶射用スラリーは、溶射粒子として、比重の大きい金属（銅）粉末を用いたものである。比重が大きい溶射粒子はスラリー中で沈殿し易く、また金属粉末であることからスラリーの粘度も上がり難く、供給性指数Ｉｆは極めて小さくなりやすい。しかしながら、例１２の溶射用スラリーでは、分散剤および粘度調整剤の添加により適度な粘度とゼータ電位が実現されており、供給性指数Ｉｆが高く、流動性および成膜効率ともに良好なスラリーが実現されていることが確認できた。

　なお、以上の溶射用スラリーにおいては、溶射粒子の種類（組成、比重）に依らず、ゼータ電位が５０ｍＶ以下に調整されていたり、二次粒子が形成されていたりする溶射用スラリーほど、供給性指数Ｉｆが高くなり、成膜性が良好となる傾向が見てとれた。したがって、沈殿を形成しやすい性状の溶射粒子であっても、粒子をかるく凝集させてゼータ電位が５０ｍＶ以下となるように調整することで、溶射用スラリー中での溶射粒子の安定性を高めることができると考えられる。その結果、溶射装置やチューブ内での溶射粒子の目詰まりが起り難く、流動性の良い溶射用スラリーが実現されるものと考えられる。

　以上のことから、ここに開示される供給性指数Ｉｆを採用することで、様々な組成および形態の溶射粒子を用いた溶射用スラリーの、溶射装置への供給性を簡便に評価できることが確認された。そして供給性指数Ｉｆが７０％以上の場合に、溶射粒子の物性に依らず、当該スラリーの供給性が良好であると判断できることが確認された。かかる供給性指数Ｉｆを採用することにより、例えば、スラリー調製用材料を多量に無駄にすることなく、溶射により適切な状態のスラリーを調製できる。また、このような溶射用スラリーを用いることで、高効率に溶射皮膜を形成できることもわかった。
　以上、本発明の具体例を詳細に説明したが、これらは例示にすぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。たとえば、上記実施形態では、分散剤および粘度調整剤の添加量を溶射用スラリーにおける溶射粒子の分散状態を見ながら調整した。しかしながら、Ｉｆ値を７０％以上とし得る好適な量の添加剤を分包して用意しておくなどしても良い。

Claims (20)

1. 　セラミックス、サーメットおよび金属からなる群から選択される少なくとも一種の材料からなる溶射粒子と、
   　分散媒と、
   を含む溶射用スラリーであって、
   　　前記溶射用スラリー８００ｍＬ中に含まれる前記溶射粒子をＡｋｇとし、
   　　前記溶射粒子が分散状態にある前記溶射用スラリー８００ｍＬを、内径５ｍｍ、長さ５ｍで、水平に配置されているチューブに、流速３５ｍＬ／ｍｉｎで供給して回収される回収スラリーについて、該回収スラリーに含まれる前記溶射粒子の質量をＢｋｇとしたとき、
   　　次式：Ｉｆ（％）＝Ｂ／Ａ×１００；で算出される供給性指数Ｉｆが７０％以上である、溶射用スラリー。
2. 　さらに、分散剤を含む、請求項１に記載の溶射用スラリー。
3. 　前記溶射粒子は、１０重量％以上５０重量％以下の割合で含まれる、請求項１または２に記載の溶射用スラリー。
4. 　前記溶射粒子は、平均粒子径が０．０１μｍ以上１０μｍ以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載の溶射用スラリー。
5. 　前記溶射用スラリーの粘度は、１０００ｍＰａ・ｓ以下である、請求項１～４のいずれか１項に記載の溶射用スラリー。
6. 　前記分散媒は、水系分散媒である、請求項１～５のいずれか１項に記載の溶射用スラリー。
7. 　前記分散媒は、非水系分散媒である、請求項１～５のいずれか１項に記載の溶射用スラリー。
8. 　請求項１～７のいずれか１項に記載の溶射用スラリーの溶射物からなる溶射皮膜。
9. 　請求項１～７のいずれか１項に記載の溶射用スラリーを溶射することで溶射皮膜を形成する、溶射皮膜の形成方法。
10. 　前記溶射用スラリーを、１０ｍＬ／ｍｉｎ以上２００ｍＬ／ｍｉｎ以下の流速で溶射装置に供給して溶射する、請求項９に記載の溶射皮膜の形成方法。
11. 　前記溶射用スラリーを高速フレーム溶射またはプラズマ溶射して溶射皮膜を形成する、請求項９または１０の溶射皮膜の形成方法。
12. 　前記溶射用スラリーをアクシャルフィード方式で溶射装置に供給することを含む、請求項９～１１のいずれか１項に記載の溶射皮膜の形成方法。
13. 　前記溶射用スラリーを、２つのフィーダを用いて、両フィーダからの溶射用スラリーの供給量の変動周期が互いに逆位相となるようにして溶射装置に供給することを含む、請求項９～１２のいずれか１項に記載の溶射皮膜の形成方法。
14. 　前記溶射用スラリーをフィーダから送り出して溶射装置の直前でタンクにいったん貯留し、自然落下を利用してそのタンク内の溶射用スラリーを溶射装置に供給することを含む、請求項９～１２のいずれか１項に記載の溶射皮膜の形成方法。
15. 　導電性チューブを介して溶射装置へ前記溶射用スラリーを供給することを含む、請求項９～１４のいずれか１項に記載の溶射皮膜の形成方法。
16. 　溶射用スラリーを調製するために用いられる材料であって、
    　前記溶射用スラリーは、構成成分として、
    　セラミックス、サーメットおよび金属からなる群から選択される少なくとも一種の材料からなる溶射粒子と、分散媒と、を含み、
    　　前記溶射用スラリー８００ｍＬ中に含まれる前記溶射粒子をＡｋｇとし、
    　　前記溶射粒子が分散状態にある前記溶射用スラリー８００ｍＬを、内径５ｍｍ、長さ５ｍで、水平に配置されているチューブに、流速３５ｍＬ／ｍｉｎで供給して回収される回収スラリーについて、該回収スラリーに含まれる前記溶射粒子の質量をＢｋｇとしたとき、
    　　次式：Ｉｆ（％）＝Ｂ／Ａ×１００；で算出される供給性指数Ｉｆが７０％以上であり
    　少なくとも、前記溶射用スラリーを構成するいずれか１種類以上の構成成分を含む、溶射用スラリー調製用材料。
17. 　さらに、前記溶射用スラリーを調製するための情報を備える、請求項１６に記載の溶射用スラリー調製用材料。
18. 　前記いずれか１種類以上の構成成分は、
    　　前記溶射粒子を含む、請求項１６または１７に記載の溶射用スラリー調製用材料。
19. 　前記いずれか１種類以上の構成成分は、
    　　前記溶射粒子と、
    　　前記分散媒の少なくとも一部と、を含む、請求項１８に記載の溶射用スラリー調製用材料。
20. 　さらに、分散剤を含む、請求項１６～１９のいずれか１項に記載の溶射用スラリー調製用材料。