WO2015037326A1 - 単筒型液圧緩衝器 - Google Patents

単筒型液圧緩衝器 Download PDF

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hydraulic shock
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友夫 窪田
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カヤバ工業株式会社
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    • F16F2222/12—Fluid damping

Definitions

  • the present invention relates to a single cylinder type hydraulic shock absorber.
  • a single cylinder type hydraulic shock absorber is generally inserted into a cylinder, a free piston which is slidably inserted into the cylinder and divides the cylinder into a liquid chamber and a gas chamber, and is slidably inserted into the cylinder.
  • annular groove is formed on the outer periphery of the free piston, and an O-ring is attached.
  • the single cylinder side hydraulic pressure buffer is configured to prevent the gas in the gas chamber from leaking into the liquid chamber by sealing between the cylinder and the free piston with an O-ring (for example, JP8- 152037A).
  • the O-ring may come into close contact with the cylinder to generate friction, and only the free piston may move with respect to the cylinder. For this reason, in the single cylinder type hydraulic shock absorber described above, the supply / discharge path communicating with the annular groove on the outer periphery of the free piston on the liquid chamber side so that the free piston can move in parallel in the axial direction with respect to the O-ring. Is provided.
  • An object of the present invention is to provide a single cylinder type hydraulic shock absorber that can realize a smooth displacement of a free piston and can alleviate a sudden change in damping force.
  • a single cylinder type hydraulic shock absorber a cylinder, and a free piston that divides the cylinder into a liquid chamber filled with hydraulic fluid and a gas chamber filled with gas.
  • a piston that is slidably inserted into the cylinder and divides the liquid chamber into two working chambers, and a seal ring that is provided on an outer periphery of the free piston and seals between the cylinder and the free piston.
  • a single cylinder type hydraulic shock absorber provided with a lubricating oil sealed in the gas chamber and lubricating between the seal ring and the cylinder.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a single cylinder type hydraulic shock absorber according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a view showing a modification of the free piston.
  • FIG. 3 is a view showing another modification of the free piston.
  • FIG. 4 is a view showing a modification of the single cylinder type hydraulic shock absorber.
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S is slidably inserted into the cylinder 1, a free piston 2 that divides the cylinder 1 into a liquid chamber L and a gas chamber G, and the cylinder 1.
  • the cylinder 3 and the free piston 2 are mounted in a piston 3 that partitions the liquid chamber L into an extension side chamber R1 and a pressure side chamber R2 as two working chambers, and an annular groove 2a provided on the outer periphery of the free piston 2.
  • an O-ring 4 serving as a seal ring for sealing between the two and a lubricating oil J sealed in the gas chamber G.
  • the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2 are filled with hydraulic oil as hydraulic fluid.
  • the gas chamber G is filled with, for example, an inert gas such as nitrogen at a predetermined pressure.
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S includes a piston rod 5 that is connected to the piston 3 at one end and is movably inserted into the cylinder 1.
  • the piston rod 5 is provided so as to protrude outside the cylinder 1. Further, it is pivotally supported by an annular rod guide 6 that is provided at the upper end of the cylinder 1 and seals the inside of the cylinder 1.
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S can be interposed between the vehicle body and the axle of the vehicle via attachment portions (not shown) provided at the upper end of the piston rod 5 and the lower end of the cylinder 1. It has become.
  • the piston 3 is provided with a passage 3a that communicates the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2.
  • a damping force generating element 3b is provided in the middle of the passage 3a.
  • the damping force generating element 3b may be any element that gives resistance to the flow of hydraulic oil and causes a predetermined pressure loss when the hydraulic oil passes through the passage 3a.
  • a damping valve such as an orifice or a leaf valve can be employed.
  • passage 3a only one passage 3a is provided, but a plurality of passages 3a may be provided.
  • the free piston 2 has a bottomed cylindrical shape and is provided with an annular groove 2a along the circumferential direction on the outer periphery.
  • An O-ring 4 as a seal ring is mounted in the annular groove 2a.
  • the O-ring 4 seals between the inner periphery of the cylinder 1 and the free piston 2. That is, the liquid chamber L and the gas chamber G are tightly sealed. Thereby, the single cylinder type hydraulic shock absorber S prevents the gas in the gas chamber G from leaking into the liquid chamber L and the hydraulic oil in the liquid chamber L from leaking into the gas chamber G.
  • an annular seal member such as an annular packing can be used as the seal ring.
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S when the piston 3 moves in the vertical direction in FIG. 1 with respect to the cylinder 1, the volume decreases from the expansion side chamber R1 (pressure side chamber R2) whose volume decreases as the piston 3 moves.
  • the working oil moves through the passage 3a to the increasing pressure side chamber R2 (extension side chamber R1).
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S gives resistance to the flow of the hydraulic oil passing through the passage 3a by the damping force generating element 3b to cause a pressure loss, whereby the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2 A differential pressure is generated in the to exert a damping force.
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S has a gas chamber G caused by displacement of the volume in the cylinder 1 caused by the piston rod 5 entering and exiting the cylinder 1 and displacement of the free piston 2 in the axial direction within the cylinder 1. This is compensated by the volume change.
  • the amount of the lubricating oil J is limited so as not to affect the compression operation when the single cylinder type hydraulic shock absorber S is most compressed. That is, the single cylinder type hydraulic shock absorber S compensates the volume of the piston rod 5 entering and exiting the cylinder 1 by the volume change of the gas in the gas chamber G when expanding and contracting. When the mold hydraulic pressure buffer S is most compressed, the gas chamber G whose volume is reduced is not filled with the lubricating oil J.
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S configured as described above is used by being interposed between the vehicle body and the axle of the vehicle, for example, and is attenuated by expansion and contraction with respect to vibration input from the vehicle body and the wheels. Demonstrate the force and suppress the vibration of the car body and wheels.
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S Since the single cylinder type hydraulic shock absorber S is used for suppressing vibration, vibration is input from the outside.
  • the lubricating oil J is shaken in the gas chamber G and adheres to the inner peripheral surface of the cylinder 1. According to this, the inner peripheral surface in the gas chamber G in the cylinder 1 can be lubricated.
  • the space between the O-ring 4 and the cylinder 1 is lubricated by the lubricating oil J so that the free piston 2 can move smoothly. Therefore, sudden change in damping force can be mitigated. Therefore, when the single cylinder type hydraulic shock absorber S is installed between the vehicle body and the axle of the vehicle and incorporated in the suspension of the vehicle, the ride comfort in the vehicle can be improved.
  • the outer diameter of the outer circumference 2b on the gas chamber G side of the free piston 2 is smaller than the outer diameter of the outer circumference 2c on the liquid chamber L side of the annular groove 2a, and the liquid chamber is larger than the annular groove 2a.
  • the axial distance from the gas chamber G side end to the annular groove 2a is shorter than the axial distance from the liquid chamber L side end of the free piston 2 to the annular groove 2a. For this reason, the part where the clearance between the cylinder 1 and the free piston 2 is reduced can be lengthened, and the lubricating oil J passes between the cylinder 1 and the free piston 2 before reaching the O-ring 4. The length to be done can be shortened. Therefore, the lubrication effect and the operational stability of the free piston 2 are further improved.
  • the friction coefficient when the cylinder 1 and the O-ring 4 are lubricated with the lubricating oil J is such that the cylinder 1 and the O-ring 4 are lubricated with the working oil filled in the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2, which are working chambers. It is preferable that the coefficient of friction is lower than the friction coefficient. That is, it is preferable that the lubricating oil J has higher lubricity than the hydraulic oil. By doing in this way, even if the hydraulic oil has poor lubricity, the free piston 2 can be made smoother relative to the cylinder 1 by lubricating the space between the O-ring 4 and the cylinder 1 with the lubricating oil J. Can be displaced.
  • the lubricity can be measured by an evaluation method using a hydraulic pump (ASTM D2282), a four-ball test (JIS K2519, ASTM D2596-87), an FZG gear test (DIN 51354), and the like. Therefore, the lubricating property of the lubricating oil J may be made higher than the lubricating property of the hydraulic oil by the above evaluation test.
  • the bottomed cylindrical free piston 2 is arranged with the inner side facing the gas chamber G, but in the opposite direction, that is, with the inner side facing the liquid chamber L. May be.
  • the single cylinder type hydraulic shock absorber S may be inverted, that is, the gas chamber G may be disposed above the liquid chamber L.
  • the lubricating oil J always accumulates immediately above the free piston 2
  • the O-ring 4 always comes into contact with the lubricating oil J.
  • the space between the O-ring 4 and the cylinder 1 can be always lubricated, the displacement operation of the free piston 2 with respect to the cylinder 1 becomes smoother. Therefore, the sudden change in the damping force generated by the single cylinder type hydraulic shock absorber S can be further alleviated.
  • the inner side of the free piston 2 is directed toward the liquid chamber L and the bottom is directed toward the gas chamber G. Even if the amount of the lubricating oil J is small, the space between the O-ring 4 and the cylinder 1 can be always lubricated. On the contrary, when the inside is directed to the gas chamber G side, the lubricating oil J accumulates in the free piston 2, so that the amount of the lubricating oil J enclosed is set to the inner volume of the free piston 2 in order to always lubricate. Must be more than. Therefore, the amount of the lubricating oil J can be reduced by disposing the inner side of the free piston 2 toward the liquid chamber L side.
  • the free piston 2 has a bottomed cylindrical shape, but may have other shapes.
  • an electroviscous fluid or a magnetorheological fluid can be used as the hydraulic fluid.
  • the damping force generating element 3b provided in the piston 3 may be made to act on an electric field or a magnetic field corresponding to the hydraulic fluid passing through the passage 3a.
  • the passage 3a is a hole that penetrates the piston 3 up and down, but a gap may be formed between the cylinder 1 and the piston 3, and the passage may be configured by the gap.

Abstract

　単筒型液圧緩衝器は、シリンダと、シリンダ内を作動液が充填される液室と気体が充填される気体室とに区画するフリーピストンと、シリンダ内に摺動自在に挿入されて液室を二つの作動室に区画するピストンと、フリーピストンの外周に設けられてシリンダとフリーピストンとの間をシールするシールリングと、気体室内に封入されてシールリングとシリンダとの間を潤滑する潤滑油と、を備える。

Description

単筒型液圧緩衝器
　本発明は、単筒型液圧緩衝器に関する。
　単筒型液圧緩衝器は、一般的に、シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されてシリンダ内を液室と気体室とに区画するフリーピストンと、シリンダ内に摺動自在に挿入されて液室を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、一端がピストンに連結されてシリンダ内に移動自在に挿入されるピストンロッドと、を備えて構成され、たとえば、自動車の車体と車軸との間に介装されて使用される。
　上記の単筒型液圧緩衝器では、伸縮時にシリンダ内にピストンロッドが出入りする。このため、フリーピストンがシリンダ内で変位して気体室の容積を変化させることで、ピストンロッドがシリンダ内に出入りする体積を補償するようになっている。
　また、フリーピストンの外周には環状溝が形成され、Ｏリングが装着される。上記の単筒側液圧緩衝は、Ｏリングによりシリンダとフリーピストンとの間をシールすることで、気体室内の気体が液室内へ漏洩することを防止するようになっている（たとえば、ＪＰ８－１５２０３７Ａ参照）。
　上記の単筒型液圧緩衝器では、Ｏリングがシリンダに対して密着して摩擦を発生し、フリーピストンだけがシリンダに対して動く場合がある。このため、上記の単筒型液圧緩衝器では、Ｏリングに対してフリーピストンが軸方向に平行に移動できるように、フリーピストンの液室側の外周に、環状溝と連通する給排路が設けられる。
　しかしながら、上記の単筒型液圧緩衝器では、Ｏリングとシリンダとの間で発生する摩擦力は依然として大きい。このため、特に、圧縮作動時に、フリーピストンがシリンダに対して滑らかに変位することができず、単筒型液圧緩衝器が発生する減衰力が急激に変化してしまうという問題がある。たとえば、単筒型液圧緩衝器を車両の車体と車軸との間に介装して使用する場合は、減衰力が急変すると車両における乗り心地が悪化してしまう。
　本発明は、フリーピストンの滑らかな変位を実現することができ、減衰力の急変を緩和することができる単筒型液圧緩衝器を提供することを目的とする。
　本発明のある態様によれば、単筒型液圧緩衝器であって、シリンダと、前記シリンダ内を作動液が充填される液室と気体が充填される気体室とに区画するフリーピストンと、前記シリンダ内に摺動自在に挿入されて前記液室を二つの作動室に区画するピストンと、前記フリーピストンの外周に設けられて前記シリンダと前記フリーピストンとの間をシールするシールリングと、前記気体室内に封入されて前記シールリングと前記シリンダとの間を潤滑する潤滑油と、を備えた単筒型液圧緩衝器が提供される。
図１は、本発明の実施形態に係る単筒型液圧緩衝器の断面図である。 図２は、フリーピストンの変形例を示す図である。 図３は、フリーピストンの別の変形例を示す図である。 図４は、単筒型液圧緩衝器の変形例を示す図である。
　以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態に係る単筒型液圧緩衝器Ｓについて説明する。
　単筒型液圧緩衝器Ｓは、図１に示すように、シリンダ１と、シリンダ１内を液室Ｌと気体室Ｇとに区画するフリーピストン２と、シリンダ１内に摺動自在に挿入されて液室Ｌを二つの作動室としての伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに区画するピストン３と、フリーピストン２の外周に設けた環状溝２ａ内に装着されてシリンダ１とフリーピストン２との間をシールするシールリングとしてのＯリング４と、気体室Ｇ内に封入された潤滑油Ｊと、を備えて構成されている。
　伸側室Ｒ１および圧側室Ｒ２には、作動液としての作動油等が充填されている。気体室Ｇ内には、たとえば、窒素等といった不活性ガスが所定圧で充填されている。
　単筒型液圧緩衝器Ｓは、一端がピストン３に連結されるとともに、シリンダ１内に移動自在に挿入されるピストンロッド５を備えている。
　ピストンロッド５は、シリンダ１外に突出して設けられる。また、シリンダ１の上端に設けられてシリンダ１内を封止する環状のロッドガイド６に軸支される。
　単筒型液圧緩衝器Ｓは、ピストンロッド５の上端およびシリンダ１の下端に設けられる取付部（図示せず）を介して、車両における車体と車軸との間に介装することができるようになっている。
　ピストン３には、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通する通路３ａが設けられている。通路３ａの途中には、減衰力発生要素３ｂが設けられている。
　減衰力発生要素３ｂは、作動油が通路３ａを通過する際に作動油の流れに抵抗を与えて所定の圧力損失を生じさせるものであればよい。具体的には、たとえば、オリフィスやリーフバルブといった減衰バルブを採用することができる。
　通路３ａは、図１では、一つのみ設けられるようになっているが、複数設けるようにしてもよい。また、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へと向かう作動油の流れのみを許容する一方通行の通路と、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へと向かう作動油の流れのみを許容する一方通行の通路と、を並列に設けて、それぞれに減衰力発生要素を設けるようにしてもよい。
　フリーピストン２は、有底筒状であって、外周に周方向に沿う環状溝２ａが設けられる。環状溝２ａ内には、シールリングとしてのＯリング４が装着されている。
　Ｏリング４は、シリンダ１の内周とフリーピストン２との間をシールしている。つまり、液室Ｌと気体室Ｇとを密にシールしている。これにより、単筒型液圧緩衝器Ｓは、気体室Ｇの気体が液室Ｌに漏洩することおよび液室Ｌの作動油が気体室Ｇに漏洩することを防止している。シールリングは、Ｏリング４以外にも、環状のシール部材、たとえば、環状のパッキン等を使用できる。
　単筒型液圧緩衝器Ｓでは、ピストン３がシリンダ１に対して図１における上下方向へ移動すると、ピストン３の移動に伴って容積が減少する伸側室Ｒ１（圧側室Ｒ２）から、容積が増大する圧側室Ｒ２（伸側室Ｒ１）に、通路３ａを通って作動油が移動する。このとき、単筒型液圧緩衝器Ｓは、通路３ａを通過する作動油の流れに減衰力発生要素３ｂによって抵抗を与えて圧力損失を生じさせ、これにより、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに差圧を生じさせて減衰力を発揮する。
　また、単筒型液圧緩衝器Ｓは、ピストンロッド５がシリンダ１内に出入りすることによるシリンダ１内の容積変化を、フリーピストン２がシリンダ１内で軸方向へ変位することによる気体室Ｇの容積変化によって補償するようになっている。
　気体室Ｇ内には、気体とともに潤滑油Ｊを封入してある。
　潤滑油Ｊの量は、単筒型液圧緩衝器Ｓが最も圧縮される場合において、圧縮作動に影響を与えないように制限される。つまり、単筒型液圧緩衝器Ｓは、伸縮する際には、シリンダ１内に出入りするピストンロッド５の体積を気体室Ｇの気体の体積変化によって補償するようになっているとともに、単筒型液圧緩衝器Ｓが最も圧縮される際に、容積が減少する気体室Ｇの全てが潤滑油Ｊで満たされることが無いようになっている。
　これは、単筒型液圧緩衝器Ｓが最も圧縮される前に、気体室Ｇの容積全てが圧縮性に乏しい潤滑油Ｊで満たされてしまうと、単筒型液圧緩衝器Ｓをそれ以上圧縮することが困難になってしまうからである。
　このように構成された単筒型液圧緩衝器Ｓは、たとえば、車両の車体と車軸との間に介装されて使用され、車体および車輪からの振動の入力に対して伸縮することで減衰力を発揮して、車体および車輪の振動を抑制する。
　単筒型液圧緩衝器Ｓは、振動を抑制するために使用されるものであるから、外部から振動が入力される。単筒型液圧緩衝器Ｓに外部から振動が入力されると、潤滑油Ｊが気体室Ｇ内で揺さぶられて、シリンダ１の内周面に付着する。これによれば、シリンダ１における気体室Ｇ内の内周面を潤滑することができる。
　単筒型液圧緩衝器Ｓが特に圧縮される際には、シリンダ１内にピストンロッド５が侵入するので、その分、フリーピストン２が、シリンダ１に対して図１における下方、すなわち気体室Ｇを圧縮する方向へと変位する。ここで、気体室Ｇ内のシリンダ１における内周面には、潤滑油Ｊによって油膜が形成されている。このため、Ｏリング４とシリンダ１との間が潤滑油Ｊによって潤滑され、フリーピストン２が、シリンダ１に対して、気体室Ｇを圧縮する方向へ滑らかに変位することができる。
　よって、本実施形態に係る単筒型液圧緩衝器Ｓによれば、Ｏリング４とシリンダ１との間が潤滑油Ｊによって潤滑されて、フリーピストン２が滑らかに移動することができるようになるので、減衰力の急変を緩和することができる。したがって、単筒型液圧緩衝器Ｓを車両の車体と車軸との間に介装して車両のサスペンションに組み込んで使用する場合には、車両における乗り心地を向上させることができる。
　また、図２に示すように、フリーピストン２の外周における環状溝２ａよりも気体室Ｇ側の外径を小さくして、シリンダ１とフリーピストン２の外周との間のクリアランスを大きくすると、潤滑油Ｊを、Ｏリング４のシリンダ１への摺接部へ届かせることができる。反対に、フリーピストン２とシリンダ１との間のクリアランスを小さくすると、フリーピストン２のシリンダ１に対する傾きを抑制でき、フリーピストン２がシリンダ１に対して変位する作動を安定させることができる。
　したがって、フリーピストン２の環状溝２ａよりも気体室Ｇ側の外周２ｂの外径を、環状溝２ａよりも液室Ｌ側の外周２ｃの外径よりも小さくし、環状溝２ａよりも液室Ｌ側の外周２ｃとシリンダ１との間のクリアランスを小さくすることで、潤滑油ＪをＯリング４まで届かせ易くできるとともに、フリーピストン２の安定動作を実現させることができる。
　本実施形態では、フリーピストン２の液室Ｌ側端から環状溝２ａまでの軸方向距離よりも、気体室Ｇ側端から環状溝２ａまでの軸方向距離を短くしている。このため、シリンダ１とフリーピストン２との間のクリアランスが小さくなる部位を長くすることができ、また、潤滑油ＪがＯリング４へ到達するまでにシリンダ１とフリーピストン２との間を通過する長さを短くすることができる。したがって、より一層、潤滑効果とフリーピストン２の動作安定性が向上する。
　さらに、図３に示すように、環状溝２ａよりも気体室Ｇ側の外周２ｃを、気体室Ｇ側端へ向かうほど外径が小さくなるテーパ状とすると、潤滑油ＪがＯリング４までより届きやすくなる。したがって、高い潤滑効果を得ることができる。
　なお、潤滑油Ｊでシリンダ１とＯリング４とを潤滑した場合の摩擦係数が、作動室である伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに充填される作動油でシリンダ１とＯリング４とを潤滑した場合の摩擦係数よりも低い方が好ましい。つまり、潤滑油Ｊが作動油よりも高い潤滑性を備えている方が好ましい。このようにしておくことで、作動油が潤滑性に乏しい場合であっても、Ｏリング４とシリンダ１との間を潤滑油Ｊで潤滑することで、フリーピストン２をシリンダ１に対してスムーズに変位させることが可能となる。ここで、潤滑性とは、油圧ポンプを使用した評価方法（ＡＳＴＭ　Ｄ２２８２）や四球試験（ＪＩＳ　Ｋ２５１９、ＡＳＴＭ　Ｄ２５９６－８７）、ＦＺＧギヤ試験（ＤＩＮ　５１３５４）等の評価により測定することができる。よって、上記評価試験により、潤滑油Ｊの潤滑性を作動油の潤滑性よりも高くしておけばよい。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　たとえば、上記実施形態では、有底筒状のフリーピストン２を、内方を気体室Ｇ側へ向けて配置しているが、逆向きに、つまり、内方を液室Ｌ側へ向けて配置してもよい。
　また、図４に示すように、単筒型液圧緩衝器Ｓを倒立に、つまり、気体室Ｇが液室Ｌよりも上方側になるように配置してもよい。この場合は、潤滑油Ｊが、フリーピストン２の直上に必ず溜まるので、Ｏリング４が常に潤滑油Ｊに触れるようになる。これによれば、Ｏリング４とシリンダ１との間を常時潤滑することができるので、フリーピストン２のシリンダ１に対する変位動作がより一層滑らかになる。したがって、単筒型液圧緩衝器Ｓが発生する減衰力の急変をより一層緩和することができる。
　この場合において、上記実施形態のように、フリーピストン２を有底筒状とする場合は、フリーピストン２の内方を液室Ｌ側へ向け、底部を気体室Ｇ側へ向けておくことで、潤滑油Ｊの封入量が少なくても、Ｏリング４とシリンダ１との間を常時潤滑することができる。逆に、内方を気体室Ｇ側へ向けると、フリーピストン２内に潤滑油Ｊが溜まってしまうので、常時潤滑を図るには、潤滑油Ｊの封入量をフリーピストン２の内方の容積よりも多くしなければならない。したがって、フリーピストン２の内方を液室Ｌ側へ向けて配置することで、潤滑油Ｊの量を少なくすることができる。
　また、上記実施形態では、フリーピストン２を有底筒状としているが、その他の形状としてもよい。
　また、作動液には、電気粘性流体や磁気粘性流体を利用することも可能である。この場合は、ピストン３に設ける減衰力発生要素３ｂを、通路３ａを通過する作動液に対応して電界或いは磁界を作用させるものとしてもよい。
　また、上記実施形態では、通路３ａが、ピストン３を上下に貫通する孔となっているが、シリンダ１とピストン３との間に隙間を形成し、当該隙間で通路を構成してもよい。
　本願は２０１３年９月１３日に日本国特許庁に出願された特願２０１３－１９００９６に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (5)

  1. 　単筒型液圧緩衝器であって、
    　シリンダと、
    　前記シリンダ内を作動液が充填される液室と気体が充填される気体室とに区画するフリーピストンと、
    　前記シリンダ内に摺動自在に挿入されて前記液室を二つの作動室に区画するピストンと、
    　前記フリーピストンの外周に設けられて前記シリンダと前記フリーピストンとの間をシールするシールリングと、
    　前記気体室内に封入されて前記シールリングと前記シリンダとの間を潤滑する潤滑油と、
    を備えた単筒型液圧緩衝器。
  2. 　請求項１に記載の単筒型液圧緩衝器であって、
    　前記フリーピストンの前記外周には、環状溝が設けられ、
    　前記シールリングは、前記環状溝内に装着され、
    　前記フリーピストンの前記外周における前記環状溝よりも前記気体室側の外径は、前記環状溝よりも前記液室側の外径よりも小さい、
    単筒型液圧緩衝器。
  3. 　請求項１に記載の単筒型液圧緩衝器であって、
    　前記フリーピストンの前記外周には、環状溝が設けられ、
    　前記シールリングは、前記環状溝内に装着され、
    　前記フリーピストンの前記外周における前記環状溝よりも前記気体室側は、前記気体室側端へ向かうほど外径が小さくなるテーパ状に形成される、
    単筒型液圧緩衝器。
  4. 　請求項１に記載の単筒型液圧緩衝器であって、
    　前記潤滑油は、前記作動液よりも潤滑性が高い、
    単筒型液圧緩衝器。
  5. 　請求項１に記載の単筒型液圧緩衝器であって、
    　前記気体室は、前記液室よりも上方に配置される、
    単筒型液圧緩衝器。
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