WO2014208386A1 - 糖結晶含有液を製造する方法 - Google Patents

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WO2014208386A1
WO2014208386A1 PCT/JP2014/065900 JP2014065900W WO2014208386A1 WO 2014208386 A1 WO2014208386 A1 WO 2014208386A1 JP 2014065900 W JP2014065900 W JP 2014065900W WO 2014208386 A1 WO2014208386 A1 WO 2014208386A1
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sugar
crystal
solution
pressure
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PCT/JP2014/065900
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雅浩 奥野
寿典 中島
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三井製糖株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B30/00—Crystallisation; Crystallising apparatus; Separating crystals from mother liquors ; Evaporating or boiling sugar juice
    • C13B30/02—Crystallisation; Crystallising apparatus
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13K—SACCHARIDES OBTAINED FROM NATURAL SOURCES OR BY HYDROLYSIS OF NATURALLY OCCURRING DISACCHARIDES, OLIGOSACCHARIDES OR POLYSACCHARIDES
    • C13K1/00—Glucose; Glucose-containing syrups
    • C13K1/10—Crystallisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13K—SACCHARIDES OBTAINED FROM NATURAL SOURCES OR BY HYDROLYSIS OF NATURALLY OCCURRING DISACCHARIDES, OLIGOSACCHARIDES OR POLYSACCHARIDES
    • C13K13/00—Sugars not otherwise provided for in this class

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a sugar crystal-containing liquid, and more particularly to a method for producing a sugar crystal-containing liquid by applying shearing force to a liquid containing sugar in a supersaturated state.
  • a method for producing a sugar crystal-containing liquid generally includes a step of preparing a liquid containing sugar in a supersaturated state, a step of adding seed crystals to the liquid, and stirring.
  • the above seed crystal promotes crystallization of sugar crystals.
  • the size, shape, or addition amount of the seed crystal affects the size, shape, or number of crystals to be crystallized. Therefore, in the method for crystallizing sugar crystals, the setting of the size, shape, and addition amount of the seed crystals is important. For example, when the addition amount is small, a sufficient amount or a sufficient number of sugar crystals may not be crystallized.
  • Patent Document 1 states that “a saccharide or sugar alcohol having low water solubility and low solubility is dissolved in high temperature water at a high concentration to produce a sugar solution, and the sugar solution is cooled to a supersaturation temperature. A step of rapidly stirring the sugar solution, and a step of precipitating supersaturated sugar of the sugar solution as fine crystals by setting the sugar solution in a laminar flow state within a predetermined time in which all of the sugar solution is not crystallized. The manufacturing method of the slurry which has the fine crystal
  • Patent Document 2 states that “a fructose solution having a fructose content of 90% or more and a solid concentration of 87 w / w% or more and a solution containing a large amount of crystals 0.5 to 5 times the fructose solution 1, Continuously supplied to the crystallizing tower having a rapid stirrer, rapidly mixed at 40 ° C to 50 ° C, and the resulting mixture was continuously supplied to the crystal tower, and slowly cooled under conditions where no new crystals were spontaneously generated. And a continuous crystallization method of anhydrous crystalline fructose characterized by performing a crystallization treatment for growing crystals (Claim 1).
  • Patent Document 3 listed below describes a whey characterized in that lactose crystallized in advance in a whey concentrate is homogenized with a homogenizer, and the lactose crystals are crushed to 100 mesh or less and then pressure spray dried using a nozzle atomizer.
  • a method for producing a powder is described (claim 1).
  • Patent Document 3 describes, in the production method, “when pre-crystallizing lactose in a whey concentrate, the concentrate is rapidly cooled to produce lactose microcrystals” (Claim 2).
  • Patent Document 4 listed below is a method of producing an isomaltulose-containing sugar solution by causing an enzyme that generates isomaltulose from sucrose to act on the sucrose solution, and producing an isomaltulose-containing solid from the sugar solution. And crystallizing isomaltulose crystals having a median diameter of 5 to 60 ⁇ m in the sugar solution, wherein the median diameter is measured by laser diffraction particle size distribution measurement, and has the isomaltulose crystals.
  • the above-mentioned method comprising spray-drying the sugar solution at a hot air temperature of 50 to 95 ° C. is described (claim 1).
  • the isomaltulose crystals are crystallized by adjusting Brix of the isomaltulose-containing sugar solution and aging the sugar solution (paragraph 0033).
  • the present invention relates to a method for producing a sugar crystal-containing liquid, which is a reproducible production method in which crystallization is promoted and the conditions of crystallization are stable without the need to add seed crystals that affect the number of eyes and the size of crystals.
  • the purpose is to provide.
  • the present invention is a method for producing a sugar crystal-containing liquid, comprising a step of preparing a liquid containing a sugar in a supersaturated state and a step of applying a shearing force to the liquid, and the step of applying the shearing force And applying a pressure exceeding atmospheric pressure to the liquid to pass through the narrow path.
  • the step of applying the shearing force can be preferably performed by a pressure homogenizer.
  • a greater number of crystal nuclei are generated in the liquid by applying a pressure higher than atmospheric pressure to the liquid and passing through the narrow path to impart shearing force to the liquid. The That is, crystallization is promoted by the method of the present invention. Further, in the method of the present invention, it is not necessary to add a seed crystal.
  • the temperature rise of the sugar solution is suppressed.
  • an appropriate supersaturated state of the liquid is maintained.
  • dissolution of the crystallized sugar crystals is suppressed.
  • the method of the present invention reduces the time required to achieve the desired number and / or size of sugar crystals. This is considered to be due to the promotion of the crystallization and / or the suppression of the temperature rise of the sugar solution.
  • the method of the present invention can be applied to crystallize various sugars such as isomaltulose and sucrose.
  • the method of the present invention can also be applied to a solution containing a plurality of types of sugars.
  • the method of the present invention can also be applied to a liquid containing crystalline sugar and non-crystalline sugar.
  • the liquid can be passed through the narrow path a plurality of times. That is, the liquid that has passed through the narrow path can be sent to an arbitrary tank, and the liquid can be sent again from the tank to the narrow path.
  • the crystallization rate can be increased.
  • the crystallization rate indicates how many percent by weight of the total solid content is crystallized.
  • the “sugar” may be any as long as it can exist in a supersaturated state in the liquid and can be crystallized.
  • the “sugar” can be, for example, a saccharide or a sugar alcohol.
  • the sugars can be, for example, disaccharides such as sucrose, lactose, isomaltulose (palatinose, registered trademark of Mitsui Sugar), and maltose, and monosaccharides such as glucose and fructose.
  • the sugar alcohol can be, for example, sorbitol, maltitol, xylitol, erythritol, reduced isomaltulose (reduced palatinose, registered trademark).
  • “supersaturated state” refers to a state in which a solution contains a solute in an amount corresponding to the solubility at a certain temperature.
  • the “liquid containing a sugar in a supersaturated state” refers to a liquid in which the sugar is dissolved in an amount equal to or higher than the solubility of the sugar at the temperature of the liquid.
  • the liquid may contain or dissolve a plurality of types of sugars.
  • Examples of the liquid include a liquid containing isomaltulose and trehalulose.
  • the liquid containing isomaltulose and trehalulose may be, for example, a sugar liquid obtained by allowing an enzyme ⁇ -glucosyltransferase produced by Protaminobacter rubrum, Serratia plymuthica, Erwinia rhaponictic, or Klebsiella sp. To act on sucrose. .
  • the sugar composition of the sugar solution may be, for example, 60 to 90% by mass of isomaltulose, 5 to 35% by mass of trehalulose, and 0.2 to 5% by mass of glucose and fructose, respectively.
  • a method for producing the sugar solution is described in, for example, JP2013-005790A.
  • “preparing a liquid containing a sugar in a supersaturated state” may be performed by any means.
  • a sugar solution of Brix 55 to 90 °, particularly 56 to 88 °, more particularly 57 to 85 ° is prepared, and the sugar solution is gradually cooled.
  • the adjustment of the sugar solution having Brix can be performed by heating, but may be performed by other methods.
  • a method for preparing the sugar solution is described in, for example, JP2013-005790A.
  • the cooling may be performed by any means known to those skilled in the art. For example, by preparing the sugar solution in a crystal can and gradually lowering the sugar solution temperature in the crystal can, a liquid containing sugar in a supersaturated state can be obtained.
  • the liquid containing the sugar in a supersaturated state only needs to contain the sugar in a supersaturated state, and may be a part of the sugar crystallized or solidified.
  • the “shearing force” is applied by applying a pressure exceeding atmospheric pressure to the liquid and passing it through a narrow path.
  • a device that applies the shearing force to the liquid is also referred to as a shearing force applying device.
  • the said narrow path says the location narrowed in the flow path of the said liquid in a shear force provision apparatus.
  • the flow rate of the liquid is increased and a shearing force is applied to the liquid.
  • the width of the narrow path can be appropriately set by those skilled in the art. For example, it is 1 to 2000 ⁇ m, particularly 1 to 1000 ⁇ m, particularly 10 to 800 ⁇ m, more particularly 30 to 600 ⁇ m, and even more particularly 50 to 500 ⁇ m. It can be.
  • variety says the narrow path width of the orthogonal
  • the width of the narrow path may be fixed, or may vary depending on the flow rate of the liquid to be passed, the applied pressure, the valve shape, and the like.
  • the narrow path is, for example, a gap between a homogeneous valve and a valve seat (also referred to as a valve gap) in a pressure type homogenizer in which the width of the narrow path can vary.
  • the narrow path has a width between the homogeneous valve and the valve seat. Can be the shortest distance between.
  • the flow rate of the liquid in the narrow path may vary depending on the applied pressure, the width of the narrow path, and the like.
  • the pressure may be a pressure applied to the liquid at the narrow path inlet. The pressure is measured, for example, with a pressure gauge attached to the apparatus in a pressure type homogenizer in which the width of a narrow path described below can vary depending on the pressure and flow rate.
  • the pressure gauge is also referred to as a homogeneous pressure gauge.
  • the pressure can be, for example, preferably 1 to 100 MPa, more preferably 2 to 90 MPa, more preferably 3 to 80 MPa, more preferably 3 to 70 MPa, more preferably 5 to 50 MPa, and even more preferably 7 to 30 MPa. If the pressure is too high, the liquid temperature may rise excessively. If the pressure is too low, crystallization does not occur sufficiently.
  • the shearing force applied when a pressure exceeding atmospheric pressure is applied to the liquid and allowed to pass through a narrow path is strong and instantaneous. Crystal growth is promoted by applying a strong and instantaneous shearing force. Furthermore, when the strong and instantaneous shearing force is applied, the rise in the liquid temperature is small.
  • the conventional shearing force by stirring imparts a moderate shearing force, for example, about several tens of seconds with a kneader, and recrystallization of the crystallized crystal occurs due to the rise in liquid temperature.
  • cavitation and / or pulverization of crystals occur in addition to application of shearing force by applying a pressure exceeding atmospheric pressure to the liquid and passing it through a narrow path.
  • Cavitation can occur when the pressure of the liquid suddenly decreases after passing through a narrow path.
  • the crushing can occur when the liquid is accelerated by passing through a narrow path in a state where pressure is applied and collides with a wall in the apparatus in the accelerated state.
  • the wall only needs to be provided so that the liquid ejected from the narrow path collides in an accelerated state.
  • the wall is perpendicular to the traveling direction of the liquid in the narrow path and from the exit of the narrow path. It may be provided at a distance.
  • the distance from the exit of the narrow path to the wall can be appropriately set by those skilled in the art, and may be, for example, 0.1 to 5 mm, particularly 0.3 to 4 mm, more particularly 0.5 to 3 mm. .
  • the wall for example, when the pressure homogenizer includes an impact ring, the impact ring can be cited. It is considered that the synergistic action of these actions promotes crystallization, that is, increases the number of newly formed crystal nuclei. Further, it is considered that the growth of existing crystals is suppressed by promoting the crystallization. By suppressing the growth of the existing crystals, it is considered that a liquid having a larger number of smaller crystals can be obtained.
  • pressure homogenizer As an example of the shearing force applying device, “pressure homogenizer” can be mentioned.
  • the pressure homogenizer is also called a high-pressure homogenizer or an emulsifying dispersion device.
  • the width of the narrow path may be fixed, or may vary depending on the flow rate of the liquid to be passed, the applied pressure, the valve shape, and the like.
  • Examples of the apparatus in which the width of the narrow path is fixed include a microfluidizer (Microfluidics), a nanomizer (Nanomizer), a starburst (Sugino Machine Co., Ltd.), and the like.
  • the width of the narrow path can be appropriately set by those skilled in the art, and may be, for example, more than 0 to 1000 ⁇ m or less, particularly 10 to 800 ⁇ m, more particularly 30 to 600 ⁇ m, and even more particularly 50 to 500 ⁇ m.
  • the liquid is passed through a gap between the homogeneous valve and the valve seat.
  • devices that can change the width of the narrow path include high-pressure homogenizer (Lunny), homogenizer (Sanwa Engineering Co., Ltd.), homogenizer HV-E, HV-A, and HV-H (all Izumi Food Machinery) and Gorin type homogenizer (manufactured by APV).
  • the width of the narrow path formed from the homogeneous valve and the valve seat can vary depending on the flow rate of the liquid to be passed, the applied pressure, the valve shape, etc., as described above, for example, more than 0 to 1000 ⁇ m or less, In particular, it may be 10 to 800 ⁇ m, more particularly 30 to 600 ⁇ m, and even more particularly 50 to 500 ⁇ m.
  • the disk shape of the homogeneous valve may be, for example, a spiral, flat, sharp, or net disk shape. From the viewpoint of durability, the spiral type is preferable.
  • One or a plurality of the narrow paths may be provided in the apparatus.
  • the disk shape of the homogeneous valve constituting each narrow path may be the same or different.
  • the disk shape of the first homogeneous valve is a spiral type
  • the disk shape of the second homogeneous valve is a flat type.
  • FIG. 1 shows an example of a narrow path portion in the shearing force applying device.
  • the shearing force applying device (101) shown in FIG. 1 includes a valve seat (111) and a valve (113). Further, the shearing force imparting device (101) may optionally include an impact ring (112) which is a consumable item for wear during continuous use.
  • the shearing force imparting device (101) includes a pressurizing mechanism and a homogeneous valve mechanism, and the pressurizing mechanism creates a stable high pressure state in the supersaturated sugar liquid (liquid containing sugar in a supersaturated state) (102), and The homogenous valve mechanism determines the effect of homogenization.
  • the supersaturated sugar liquid (102) enters between the valve seats (111) and is compressed and collides with the valve (113). At this time, the processing liquid passes through a narrow path between the valve seat (111) and the valve, which can be adjusted, and the liquid flow rate is increased by passing through the narrow path.
  • the shearing force applying device (101) includes the impact ring (112)
  • the liquid with the increased flow velocity is released from pressure and collides with the impact ring (112). If it does not have an impact ring, it will collide with the wall at this point. And the sugar crystal containing liquid (103) which is a process liquid flows to an exit.
  • the temperature of the liquid during the shearing treatment is appropriately determined depending on the solubility of sugar and the degree of supersaturation of sugar. If the temperature is too high, an appropriate degree of supersaturation cannot be maintained. If the temperature is too low, the sugar solution can solidify. A person skilled in the art can appropriately set the temperature at which an appropriate degree of supersaturation can be maintained and the sugar liquid can be prevented from solidifying.
  • the temperature is, for example, 10 to 50 ° C., preferably 12 to 48 ° C., more preferably 15 to 45 ° C. It can be.
  • the shearing treatment may be performed on all or a part of the liquid containing sugar in a supersaturated state. That is, even when the shearing treatment is performed on a part of the liquid containing sugar in a supersaturated state and the treated liquid is returned to the remaining liquid, the generation of crystal nuclei is promoted. For example, it is considered that half or all of the volume of the liquid containing sugar in a supersaturated state passes through the gap of the homogeneous valve.
  • the sugar crystal crystallization rate of the sugar crystal-containing liquid in the present invention can be appropriately adjusted depending on the use of the liquid.
  • the crystallization rate indicates the rate (% by mass) of sugar that has become crystal out of the total amount of sugar in the sugar crystal-containing liquid.
  • the lower limit of the crystallization rate can be, for example, 10%, 20%, 30%, or 40%.
  • the upper limit of the crystallization rate of sugar crystals can be, for example, 80%, 70%, or 60%.
  • the range of the crystallization rate can be, for example, 10 to 70%, in particular 20 to 60%.
  • the crystallization rate suitable for spray drying described below is particularly preferably 30 to 50%, more preferably 35 to 45%.
  • A, B, S, M and X represent the following.
  • the above formula is applied depending on whether the crystal contains water of crystallization or the crystal is an anhydrous crystal.
  • the viscosity of the sugar crystal-containing liquid in the present invention may preferably be a viscosity that can be spray-dried by a spray dryer or a viscosity that can be spray-dried by a high-pressure pump.
  • the viscosity can be appropriately adjusted depending on the type of spray dryer or the type of high-pressure pump used by those skilled in the art.
  • the sugar crystal-containing liquid obtained by the production method of the present invention can be solidified, particularly powdered, by spray drying, for example.
  • the spray drying method is described in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2013-005790.
  • the sugar crystals of the sugar crystal-containing liquid in the present invention preferably have a median diameter of 0.1 to 60 ⁇ m, more preferably 0.5 to 55 ⁇ m, and still more preferably 1 to 50 ⁇ m.
  • the median diameter may be measured by laser diffraction particle size distribution measurement. SALD-2000J (Shimadzu Corporation) is used for the measurement.
  • solidification of the liquid by spray drying for example, a method described in JP2013-005790A
  • pulverization can be achieved.
  • the median diameter is larger than the above range, even in spray drying, crystals in liquid and amorphous sugar liquid are separated.
  • amorphous sugar liquid is separated.
  • the obtained by spray drying amorphous sugar liquid is separated.
  • the obtained product has high hygroscopicity, and is very sticky or easily consolidated.
  • Brix was measured with a digital refractometer (Atago Co., Ltd., RX-5000).
  • the particle size is the median diameter.
  • the particle size was measured with a laser diffraction particle size distribution measuring device (Shimadzu Corporation, SALD-2000J).
  • a rotary evaporator (N-11, Tokyo Science) to which the desalted liquid was connected with a cooling trap (UT-50 type, manufactured by Tokyo Science Instruments Co., Ltd.) and a diaphragm type vacuum pump (DIVAC 2.2L, manufactured by Tokyo Science Instruments Co., Ltd.).
  • the concentrate was adjusted to 65 ° Brix while being heated to 85 ° C.
  • the concentrated liquid was taken in a stainless steel can and gradually cooled to 30 ° C. to obtain a liquid containing isomaltulose in a supersaturated state. Whether it was a supersaturated state was judged from the Brix and temperature of the concentrate and the solubility of isomaltulose at the temperature.
  • the supersaturated isomaltulose-containing liquid is subjected to a homogeneous pressure of 30 MPa, 60 MPa, or 75 MPa and a flow rate of 100 to 120 L / Hr by a pressure homogenizer (HV-0H-06-3.7SS, Izumi Food Machinery Co., Ltd.).
  • the homogeneous pressure was measured by a pressure gauge provided between the homogeneous block and the cylinder block outlet.
  • the temperature of the isomaltulose aqueous solution at the time of charging the homogenizer was 30 ° C.
  • the homogenizer had two homogenous valves, ie two narrow passages through which the liquid was passed with a pressure above atmospheric pressure.
  • the width of the narrow path may vary depending on the applied pressure, but was about 100 ⁇ m at any applied pressure.
  • the homogeneous disks constituting these homogeneous valves were a spiral disk and a flat disk, respectively. In the pressure homogenizer treatment, the supersaturated aqueous solution was passed through the valve gaps of these two homogeneous valves once each. As a result, an isomaltulose crystal-containing liquid was obtained.
  • the temperature of the isomaltulose crystal-containing liquid after the treatment was 33.4 ° C., 40.5 ° C., and 44.4 ° C. when the applied homogeneous pressure was 30 MPa, 60 MPa, and 75 MPa, respectively. That is, the temperature increase ranges were 3.4 ° C., 10.5 ° C., and 14.4 ° C., respectively.
  • a concentrated solution was obtained according to the method described in Example 1 except that Brix was adjusted to 69 °.
  • the concentrated liquid was taken in a stainless steel can and gradually cooled to 40 ° C. to obtain a liquid containing isomaltulose in a supersaturated state.
  • the homogenizer treatment as described in Example 1 except that the applied homogeneous pressure was 10, 15, 20, 30, 40, 50, 60, or 75 MPa. was done.
  • an isomaltulose crystal-containing liquid was obtained at any homogeneous pressure.
  • the temperature of the isomaltulose crystal-containing liquid after the above treatment is 34, 34.5, 36, when the applied homogeneous pressure is 10, 15, 20, 30, 40, 50, 60, and 75 MPa, respectively. 39, 44, 44.5, 46, and 48 ° C. That is, the temperature changes were -6 ° C, -5.5 ° C, -4 ° C, -1 ° C, + 4 ° C, + 4.5 ° C, + 6 ° C, and + 8 ° C, respectively.
  • Example 1 a liquid containing isomaltulose in a supersaturated state was obtained.
  • the supersaturated liquid was subjected to a homogenizer treatment as described in Example 1 except that the applied homogeneous pressure was 10, 20, 30, 40, 50, 60, or 70 MPa.
  • the liquid temperature of the isomaltulose aqueous solution at the time of charging into the homogenizer was 31 ° C.
  • an isomaltulose crystal-containing liquid was obtained at any homogeneous pressure.
  • FIG. 2 shows a copy of a photograph of the isomaltulose crystal-containing liquid obtained when the homogeneous pressure is 30 MPa, taken with a microscope at a magnification of 450 times.
  • the mesh interval is 100 ⁇ m.
  • the crystals contained in the liquid were needle-shaped, the length of the crystals in the longitudinal direction was less than 100 ⁇ m, and most of the lengths were 60 ⁇ m or less.
  • the temperature of the isomaltulose crystal-containing liquid after the above treatment is 31.5, 32, 33.5, 35. when the applied homogeneous pressure is 10, 20, 30, 40, 50, 60, and 70 MPa, respectively. 2, 37.8, 40.6, and 43 ° C. That is, the temperature increases were 0.5 ° C., 1 ° C., 2.5 ° C., 4.2 ° C., 6.8 ° C., 9.6 ° C., and 12 ° C., respectively.
  • Example 1 (Comparative Example 1) According to the method described in Example 1, a liquid containing isomaltulose in a supersaturated state was obtained. The supersaturated liquid was subjected to a homogenizer treatment as described in Example 1 except that no homogeneous pressure was applied. The liquid temperature of the isomaltulose aqueous solution at the time of charging into the homogenizer was 31 ° C. The sugar crystal-containing liquid obtained by the homogenizer treatment contained a large amount of crystals around 100 ⁇ m or larger. This is presumably because crystals that have already occurred grow greatly due to the small number of crystals that crystallize. The liquid temperature of the sugar crystal-containing liquid was 25.6 ° C.
  • a concentrated solution was obtained according to the method described in Example 1 except that Brix was adjusted to 61 °.
  • the concentrated liquid was taken in a stainless steel can and gradually cooled to 30 ° C. to obtain a liquid containing isomaltulose in a supersaturated state.
  • the supersaturated solution was treated with a pressure homogenizer as described in Example 1.
  • the applied homogeneous pressure was 20 MPa.
  • the treatment method is such that the concentrate is passed through a valve gap of two homogeneous valves (the first stage is a spiral type, the second stage is a flat type) 1 to 6 times, or the concentrate is passed for 25 to 54 minutes. It was processed by the circulation system of.
  • the liquid treated with the pressure type homogenizer was returned to the stainless steel can through a circulation pipe, and sent again to the pressure type homogenizer for homogenizer treatment.
  • an isomaltulose crystal-containing liquid was obtained.
  • the homogeneous valve was not clogged, and the apparatus was not stopped or failed.
  • Table 2 shows the liquid temperature of the isomaltulose crystal-containing liquid obtained in each treatment method.
  • Sucrose (Granu Sugar, Mitsui Sugar Co., Ltd.) was added to water and heated to about 70-80 ° C. to obtain a Brix 76 ° aqueous sucrose solution. The temperature of the aqueous solution was gradually cooled to 40 ° C. to obtain a supersaturated sucrose aqueous solution. The aqueous solution was cloudy, that is, a part of sucrose was crystallized, and it was confirmed that the solution was supersaturated.
  • the supersaturated liquid was subjected to a circulation system treatment with a pressure homogenizer (HV-0H-06-3.7SS, Izumi Food Machinery Co., Ltd.) at a homogeneous pressure of 20 MPa and a flow rate of 100 L / Hr for 1 hour.
  • the processing of the circulation method is as described in the fourth embodiment.
  • the homogenizer had two homogeneous valves.
  • the homogeneous disks constituting these homogeneous valves were a spiral disk and a flat disk, respectively.
  • a sucrose crystal-containing liquid was obtained.
  • the crystallization rate of sucrose crystals increased with the lapse of treatment time.
  • the increase in the crystallization rate of sucrose crystals was stabilized when the crystallization rate reached about 32.0% after 50 minutes from the start of the treatment.
  • the viscosity of the sucrose crystal-containing solution 50 minutes after the start of the treatment was 330 mPa ⁇ s.
  • FIG. 3 shows a photomicrograph of the sucrose crystal-containing liquid (taken at a magnification of 450 by VHX-200, Keyence Corporation) at 10 minutes (A) and 50 minutes (B) after the start of the treatment.
  • the crystallization rate of sucrose crystals was 15.9% 10 minutes after the start of the treatment, and 32.0% after 50 minutes (at the end of the treatment). From FIG. 3, sucrose crystals in the liquid can be confirmed.
  • a sucrose aqueous solution was obtained according to the method described in Example 5.
  • Four types of aqueous solutions of Brix (74 °, 76 °, 78 °, and 80 °) were prepared.
  • the Brix 74 ° aqueous solution was gradually cooled to 20 ° C. to be in a supersaturated state, and the Brix 76 °, 78 °, and 80 ° aqueous solutions were gradually cooled to 40 ° C. to be in a supersaturated state.
  • These four types of supersaturated aqueous solutions were treated with the pressure homogenizer described in Example 1 at a homogeneous pressure of 20 MPa and a flow rate of 120 L / Hr.
  • the homogeneous disk used in the homogenizer was the same as that described in Example 1.
  • the treatment was performed in a circulating manner for each of Brix 74 °, 76 °, 78 ° and 80 ° aqueous solutions for 70 minutes, 75 minutes, 90 minutes and 40 minutes.
  • a sucrose crystal-containing liquid was obtained.
  • the crystallization rate was measured for each of the above four types of aqueous solutions.
  • the treatment liquid was further maintained at 45 ° C., and the crystallization rates at 880, 115, 130, and 880 minutes were measured.
  • Table 3 shows the measured crystallization rates.
  • “low crystallization” means that the crystallization rate cannot be measured (that is, cannot be separated by centrifugation), but becomes cloudy.
  • “-” means no data (not measured).
  • sucrose crystals were crystallized in any Brix.
  • the Brix was 80 ° and the liquid temperature was 40 ° C.
  • the upper limit arrival time of the crystallization rate was the shortest and the crystallization rate was the highest.
  • FIG. 4 shows micrographs (VHX-200, Keyence Corporation) of sucrose crystal-containing liquids at 10, 20, 30, 40, and 880 minutes after the start of treatment in the treatment at a Brix of 80 ° C. and a solution temperature of 40 ° C. A copy (corresponding to (A), (B), (C), (D) and (E), respectively) is shown. From FIG. 4, sucrose crystals in the liquid can be confirmed.
  • a Brix 78 ° aqueous sucrose solution was obtained according to the method described in Example 6.
  • the aqueous solution was gradually cooled to 40 ° C. or 30 ° C. to be in a supersaturated state.
  • These two types of supersaturated aqueous solutions were processed by the pressure homogenizer described in Example 1 at a homogeneous pressure of 20 MPa and a flow rate of 120 L / Hr.
  • the homogeneous disk used in the homogenizer was the same as that described in Example 1.
  • the treatment was carried out in a circulating manner for 75 minutes or 60 minutes, respectively. For those with a temperature of 40 ° C., a heat retention tank was provided in the circulation path in the circulation treatment.
  • Example 2 Kneader processing
  • a desalted solution was obtained according to the method described in Example 1.
  • the desalted liquid was heated to obtain concentrated liquids of Brix 61 °, 63 °, 65 °, 67 °, and 69 °.
  • the Brix 61 ° concentrated solution was cooled to 15 ° C. and brought into a supersaturated state.
  • Each concentrated solution of Brix 63 °, 65 °, and 67 ° was cooled to 30 ° C. to be supersaturated.
  • the Brix 69 ° concentrate was cooled to 40 ° C. and brought into a supersaturated state.
  • the rotation speeds were 320 min ⁇ 1 and 130 min ⁇ 1 , respectively.
  • the liquid temperature during the treatment was maintained at the temperature after cooling. In any Brix and any device, many crystals of more than 100 ⁇ m were observed in the liquid. This is considered to be due to the fact that existing crystals grew due to the small number of crystals to be crystallized. That is, the number of crystals in the obtained sugar liquid was small.
  • Example 3 Emulder treatment
  • a desalted solution was obtained according to the method described in Example 1.
  • the desalted solution was heated to obtain a Brix 61 ° concentrated solution.
  • the concentrated liquid was cooled to 30 ° C. to be in a supersaturated state.
  • the supersaturated solution was sheared with Emulder (EB-1010, Izumi Food Machinery Co., Ltd.) or High Emulder (SPVE22-1405, Izumi Food Machinery Co., Ltd.).
  • the number of revolutions of the emulder in the shearing process was 3600 or 1800.
  • the high emulder rotation speed was 3600 rotations.
  • the number of passes through the homogenizing part of the emulder was 1, 2, and 5 or 3 minutes.
  • the number of passes through the homogenizing part of the high emulder was one or 2.5 minutes of circulation. In any case, many crystals having a size of more than 100 ⁇ m were observed in the liquid. This is considered to be due to the fact that existing crystals grew due to the small number of crystals to be crystallized. That is, the number of crystals in the obtained sugar liquid was small.
  • Table 5 shows the number of revolutions of the emulder, the number of passes or the circulation time, the treatment amount, the liquid temperature at the time of charging, and the liquid temperature at the outlet in the shearing process.
  • Table 6 shows the high emulder rotation speed, the number of passes or the circulation time, the processing amount, the liquid temperature at the time of charging, and the liquid temperature at the outlet in the shearing process.
  • Example 4 Homomixer treatment
  • a desalted solution was obtained according to the method described in Example 1.
  • the desalted solution was heated to obtain a Brix 61 ° concentrated solution.
  • the concentrated liquid was cooled to 30 ° C. to be in a supersaturated state.
  • the liquid was subjected to shearing treatment with a homomixer (Combimix (trademark) 3M-5, Primix Corporation) or a homomixer (Robomix (trademark), Primix Corporation).
  • the number of rotations in the shearing process was 12000 rpm for all homomixers.
  • the apparatus stopped about 50 seconds or about 80 seconds after the start of the processing (result of multiple times processing). The stop is considered to be because an excessive load was applied to the apparatus due to the entanglement of the sugar solution in the mechanical seal portion.

Abstract

[課題]　本発明は、糖結晶含有液を製造する方法において、起晶を促進し、目数や結晶の大きさに影響する種結晶を添加する必要なく起晶の条件が安定した再現性のある製造方法を提供することを目的とする。 [解決手段]　本発明は、糖結晶含有液を製造する方法であって、糖を過飽和状態で含有する液を用意する工程、及び当該液にせん断力を付与する工程を含み、当該せん断力を付与する工程が、当該液に大気圧超の圧力を加えて狭路を通過させることを含む、上記方法を提供する。

Description

糖結晶含有液を製造する方法
　本発明は、糖結晶含有液を製造する方法、特には糖を過飽和状態で含有する液にせん断力を付与して糖結晶含有液を製造する方法に関する。
　糖結晶含有液を製造する方法は一般に、糖を過飽和状態で含有する液を用意する工程、当該液に種結晶を添加し、そして攪拌する工程を含む。
　上記攪拌により、せん断力が当該液に付与されて、糖結晶が晶出する。糖結晶の晶出を促進する為に、上記攪拌において高い攪拌速度が採用されうる。しかし、より高い攪拌速度を採用すると、攪拌によって液温が上昇し、適切な過飽和度が維持できない場合がある。また、液温の上昇によって、糖結晶が溶解しうる。
　上記種結晶によって、糖結晶の晶出が促進される。上記種結晶の大きさ、形状、乃至は添加量が、起晶する結晶の大きさ、形状、乃至は目数に影響する。よって、糖結晶を晶出させる方法において、種結晶の大きさ、形状、及び添加量の設定は重要である。例えば、当該添加量が少ない場合、十分な量乃至は十分な数の糖結晶が晶出しない場合がある。
　下記特許文献１は、「水溶解度が低温で低溶解度である糖類或いは糖アルコールを、高温の水に高濃度で溶解して、糖液を製造する工程と、前記糖液を過飽和温度まで冷却する工程と、前記糖液を急速撹拌する工程と、前記糖液の全てが結晶化しない所定の時間内において、前記糖液を層流状態として、前記糖液の過飽和糖を微細結晶として析出させる工程とよりなる事を特徴とする糖類或いは糖アルコールの微細結晶を有するスラリーの製造方法」を記載する（請求項１）。
　下記特許文献２は、「果糖含量９０％以上からなり、固形物濃度８７ｗ／ｗ％以上の果糖溶液と、この果糖溶液１に対し０．５～５倍量の多量の結晶を含む溶液を、急速攪拌機を有する起晶塔に連続的に供給し、４０℃～５０℃において急速混合し、得られた混合液を結晶塔に連続的に供給し、新しい結晶が自然発生しない条件下で徐冷し、結晶を成長せしめる晶出処理を行なうことを特徴とする無水結晶果糖の連続結晶化方法」を記載する（請求項１）。
　下記特許文献３は、「予めホエー濃縮液中で結晶化させた乳糖をホモゲナイザーで均質化して乳糖結晶を 100メッシュ以下に破砕した後、ノズルアトマイザーを用いて圧力噴霧乾燥することを特徴とするホエー粉末の製造方法」を記載する（請求項１）。特許文献３は、当該製造方法において、「予めホエー濃縮液中で乳糖を結晶化するに際して、濃縮液を急速冷却して乳糖の微小結晶を生成させること」を記載する（請求項２）。
　下記特許文献４は、「ショ糖からイソマルツロースを生成する酵素をショ糖液に作用させてイソマルツロース含有糖液を得、当該糖液からイソマルツロース含有固形物を製造する方法であって、前記糖液中においてメディアン径５～６０μｍのイソマルツロース結晶を晶出させること、ここで前記メディアン径はレーザー回折式粒度分布測定により測定したものである、そして前記イソマルツロース結晶を有する糖液を熱風温度５０～９５℃でスプレードライすることを含む前記方法」を記載する（請求項１）。上記イソマルツロース結晶の晶出は、イソマルツロース含有糖液のＢｒｉｘの調整を行い、そして当該糖液についてエージングを行なうことにより行なわれる（段落００３３）。
特開２０１２－２３９４２２号公報 特開昭６０－１１８２００号公報 特開平８－２９８９２７号公報 特開２０１３－００５７９０号公報
　本発明は、糖結晶含有液を製造する方法において、起晶を促進し、目数や結晶の大きさに影響する種結晶を添加する必要なく起晶の条件が安定した再現性のある製造方法を提供することを目的とする。
　本発明は、糖を過飽和状態で含有する液を用意する工程、及び当該液にせん断力を付与する工程を含む、糖結晶含有液を製造する方法であって、当該せん断力を付与する工程が、当該液に大気圧超の圧力を加えて狭路を通過させることを含む、前記方法を提供する。当該せん断力を付与する工程は好ましくは、圧力式ホモジナイザーにより行なわれうる。
　本発明の方法において、当該液に大気圧超の圧力を加えて狭路を通過させることによりせん断力が当該液に付与されることによって、より多くの数の結晶核が当該液中に生成される。すなわち、本発明の方法によって、起晶が促進される。また、本発明の方法では、種結晶の添加が不要である。
　液に大気圧超の圧力を加えて狭路を通過させることによりせん断力を付与する工程は、従来、液体の乳化・分散の為に又は粒子の粉砕の為に用いられていた。これまで、当該工程は、起晶の為に用いられることはなかった。しかし、当該工程により起晶が促進されることが、本発明者らにより発見された。
　また、本発明の方法では、糖液の温度上昇が抑制される。その結果、液の適切な過飽和状態が維持される。さらに、晶出した糖結晶の溶解が抑制される。
　また、本発明の方法では、糖結晶の所望の数及び／又は大きさを達成するのに要する時間が短縮される。これは、上記の起晶の促進及び／又は糖液の温度上昇の抑制によると考えられる。
　また、本発明の方法は、種々の糖、例えばイソマルツロース及びスクロースなどの結晶を晶出させる為に適用できる。また、本発明の方法は、複数種の糖を含む溶液についても適用可能である。さらに、本発明の方法は、結晶性の糖及び非結晶性の糖を含む液についても適用できる。
　また、本発明の方法では、当該液を当該狭路に複数回通過させることができる。すなわち、当該狭路を通過させた液が任意のタンクに送られ、当該タンクから再度当該狭路に当該液を送って通過させることができる。複数回通過させることによって、晶出率を高めることができる。晶出率とは、全体の固形分のうち、何重量％が結晶になったかを示すものである。また、通過回数を規定する代わりに、所定時間狭路とタンクとの間を循環させることもできる。上記の通過回数及び循環処理時間の調節により、結晶の粒度と目数の調整が可能である。
　また、従来の方法では、攪拌装置の攪拌翼に過度の負荷がかかり、攪拌装置の停止又は故障が起こっていた。しかし、本発明の方法では、攪拌翼を用いないので、装置の停止及び故障の発生が抑制される。
せん断力付与装置中の狭路部分の例を示す図である。 イソマルツロース結晶含有液の顕微鏡写真の写しである。 スクロース結晶含有液の顕微鏡写真の写しである。 スクロース結晶含有液の顕微鏡写真の写しである。
　本発明において、「糖」は、液中に過飽和状態で存在することができ且つ結晶化可能なものであれば任意のものであってよい。「糖」は例えば、糖類又は糖アルコールでありうる。糖類は例えば、二糖類、例えばスクロース、ラクトース、イソマルツロース（パラチノース、三井製糖の登録商標）、及びマルトース、並びに、単糖類、例えばグルコース及びフルクトースでありうる。糖アルコールは例えば、ソルビトール、マルチトール、キシリトール、エリスリトール、還元イソマルツロース（還元パラチノース、登録商標）でありうる。
　本発明において、「過飽和状態」とは、溶液が、ある温度における溶解度に相当する量以上の溶質を含む状態をいう。
　本発明において、「糖を過飽和状態で含有する液」は、当該液の温度における当該糖の溶解度に相当する量以上の量で当該糖を溶解している液をいう。当該液は、複数種の糖を含み又は溶解している液であってもよい。当該液の例として、例えば、イソマルツロース及びトレハルロースを含む液を挙げることができる。当該イソマルツロース及びトレハルロースを含む液は、例えば、Protaminobacter　rubrum、Serratia　plymuthica、Erwinia　rhapontici、又はKlebsiella　sp.が生成する酵素α-グルコシルトランスフェラーゼをショ糖に作用させて得られた糖液であってよい。当該糖液の糖組成は例えば、イソマルツロースが６０～９０質量％、トレハルロースが５～３５質量％、並びにグルコース及び果糖がそれぞれ０．２～５質量％でありうる。当該糖液の製造方法は、例えば特開２０１３－００５７９０号公報に記載されている。
　本発明において、「糖を過飽和状態で含有する液を用意すること」は、任意の手段によって行なわれてよい。例えば、Ｂｒｉｘ５５～９０°、特には５６～８８°、さらに特には５７～８５°の糖溶液を調製し、当該糖溶液を徐々に冷却することにより行なわれる。上記Ｂｒｉｘを有する糖溶液の調整は、加熱により行なわれうるが、他の方法により行なわれてもよい。当該糖溶液の調製方法は、例えば特開２０１３－００５７９０号公報に記載されている。上記冷却は、当業者に既知の任意の手段により行なわれてよい。例えば、当該糖溶液を結晶缶中に用意し、当該結晶缶中で糖溶液温度を徐々に下げることによって、糖を過飽和状態で含有する液が得られる。当該糖を過飽和状態で含有する液は、糖を過飽和状態で含有していればよく、糖の一部が晶出又は固形化したものであってもよい。
　本発明において、「せん断力」は、液に大気圧超の圧力を加えて狭路を通過させることにより付与される。本発明において、当該せん断力を液に付与する装置を、せん断力付与装置ともいう。
　当該狭路は、せん断力付与装置中の上記液の流路において狭められている個所を言う。当該狭路において、液の流速が増大されるとともに、液にせん断力が与えられる。当該狭路の幅は当業者によって適宜設定することが可能であるが、例えば１～２０００μｍ、特には１～１０００μｍ、特には１０～８００μｍ、より特には３０～６００μｍ、さらにより特には５０～５００μｍでありうる。当該幅は、上記液の進行方向に対する垂直方向の狭路幅をいう。当該狭路の少なくとも一つの箇所が、上記液にせん断力が与えられるような幅を有せばよく、例えば上記例示された距離を有するものであればよい。当該幅が小さすぎる場合は、液の詰まりが発生しうる。当該幅が大きすぎる場合は、付与されるせん断力が弱くなり、起晶が不十分となりうる。当該狭路の幅は固定されていてもよく、又は、通過させる液の流量、付与される圧力、及びバルブ形状等によって変動するものであってもよい。当該狭路は例えば、狭路の幅が変動しうる圧力式ホモジナイザーにおいて、均質バルブとバルブシートとの間の隙間であり（バルブ隙間ともいう）、狭路の幅は、均質バルブとバルブシートとの間の最短距離でありうる。また、上記狭路中の液の流速は、付与される圧力及び狭路の幅等によって変動しうる。
　また、当該圧力は、上記狭路の入口において液に加えられる圧力でありうる。当該圧力は、例えば下記で説明する狭路の幅が圧力及び流量等によって変動しうる圧力式ホモジナイザーにおいて、装置に付属の圧力計により測定される。当該圧力式ホモジナイザーにおいて、当該圧力計は均質圧力計ともいう。当該圧力は例えば、好ましくは１～１００ＭＰａ、より好ましくは２～９０ＭＰａ、より好ましくは３～８０ＭＰａ、より好ましくは３～７０ＭＰａ、より好ましくは５～５０ＭＰａ、さらにより好ましくは７～３０ＭＰａでありうる。圧力が高すぎると液温が過度に上昇しうる。圧力が低すぎる場合は、起晶が十分に起こらない。
　本発明において、液に大気圧超の圧力を加えて狭路を通過させた場合に付与されるせん断力は、強力且つ瞬間的なものである。強力且つ瞬間的なせん断力の付与によって、起晶が促進される。さらに、強力且つ瞬間的なせん断力の付与では、液温の上昇が小さい。従来の攪拌によるせん断力は、中程度のせん断力を、例えばニーダでは数十秒程度付与するものであり、液温上昇により起晶した結晶の再溶解が起こる。また、本発明において、液に大気圧超の圧力を加えて狭路を通過させることにより、せん断力の付与に加えて、キャビテーション及び／又は結晶の粉砕が起こると考えられる。キャビテーションは、狭路の通過後に急激に液の圧力が減少することで起こりうる。粉砕は、圧力を付与した状態で狭路を通過させることにより液が加速され、加速された状態で装置内の壁に衝突することにより起こりうる。当該壁は、狭路から噴出した液が加速された状態で衝突するように設けられていればよく、例えば、狭路中の液の進行方向に対して垂直に且つ狭路の出口から任意の距離をあけて設けられていてよい。狭路の出口から当該壁までの距離は当業者によって適宜設定することが可能であるが、例えば０．１～５ｍｍ、特には０．３～４ｍｍ、より特には０．５～３ｍｍでありうる。当該壁の例として、例えば、圧力式ホモジナイザーがインパクトリングを備えている場合には、当該インパクトリングを挙げることができる。これら作用の相乗作用によって、起晶が促進され、すなわち新たに生じる結晶核の数が増加すると考えられる。また、起晶が促進されることにより、既存結晶の成長が抑制されると考えられる。既存結晶の成長が抑制されることにより、より小さな結晶がより多く存在する液が得られると考えられる。
　本発明において、上記せん断力付与装置の例として、「圧力式ホモジナイザー」を挙げることができる。圧力式ホモジナイザーは、高圧ホモジナイザー又は乳化分散装置とも呼ばれる。圧力式ホモジナイザーにおいて、当該狭路の幅は、固定されていてもよく、又は、通過させる液の流量、付与される圧力、及びバルブ形状等によって変動するものであってもよい。
　上記狭路の幅が固定された装置の例として、マイクロフルイダイザー（マイクロフルイディクス社）、ナノマイザー（ナノマイザー社）、スターバースト（株式会社スギノマシン）等を挙げることができる。狭路の幅は当業者によって適宜設定することが可能であるが、例えば０超～１０００μｍ以下、特には１０～８００μｍ、より特には３０～６００μｍ、さらにより特には５０～５００μｍでありうる。
　上記狭路の幅が変わりうる装置では、例えば均質バルブとバルブシートとの間の隙間に液が通過させられる。狭路の幅が変わりうる装置の例として、高圧ホモジナイザー（ラニー社）、ホモゲナイザー（三和アンジニアリング株式会社）、ホモゲナイザーＨＶ－Ｅ型、ＨＶ－Ａ型、及びＨＶ－Ｈ型（いずれも株式会社イズミフードマシナリ）、及びゴーリンタイプホモジナイザー（ＡＰＶ社製）等を挙げることができる。均質バルブとバルブシートとから形成される狭路の幅は、上記のとおり通過させる液の流量、付与される圧力、及びバルブ形状等によって変動しうるものであるが、例えば０超～１０００μｍ以下、特には１０～８００μｍ、より特には３０～６００μｍ、さらにより特には５０～５００μｍでありうる。
　上記均質バルブのディスク形状は例えば、渦巻き式、フラット式、シャープ式、又はネット式のディスク形状であってよい。耐久性の観点から、渦巻き式が好ましい。また、上記装置内に、上記狭路は１つ又は複数設けられてよい。各狭路を構成する均質バルブのディスク形状は同じであってよく又は異なっていてもよい。例えば、上記狭路の幅が変わりうる装置において、１つめの均質バルブのディスク形状が渦巻き式であり、２つ目の均質バルブのディスク形状がフラット式である。
　図１は、上記せん断力付与装置中の狭路部分の一例を示す。図１に示すせん断力付与装置（１０１）は、バルブシート（１１１）及びバルブ（１１３）を備えている。また、せん断力付与装置（１０１）は任意的に、連続使用時の摩損対応の消耗品であるインパクトリング（１１２）を備えていてもよい。せん断力付与装置（１０１）は加圧機構と均質バルブ機構を備えており、当該加圧機構は過飽和糖液（糖を過飽和状態で含有する液）（１０２）に安定した高圧状態を作り出し、且つ、当該均質バルブ機構は均質化の効果を決定する。せん断力付与装置（１０１）では、過飽和糖液（１０２）がバルブシート（１１１）間に入り、そして圧縮されてバルブ（１１３）に衝突する。この際に、処理液は、調節可能であるバルブシート（１１１）とバルブとの間の狭路を通過し、当該狭路を通過することで液の流速が増大される。せん断力付与装置（１０１）がインパクトリング（１１２）を備えている場合には、上記該流速が増大した液が、圧力開放され、インパクトリング（１１２）に衝突する。インパクトリングを備えていない場合には、この箇所にある壁に衝突する。そして、処理液である糖結晶含有液（１０３）が出口へと流れる。
　本発明において、せん断処理時の液の温度は、糖の溶解度及び糖の過飽和の程度によって適宜定められる。温度が高すぎると、適切な過飽和度が維持できない。温度が低すぎる場合は、糖液が固結しうる。適切な過飽和度を維持し且つ糖液の固結を防ぐことができる温度は、当業者が適宜設定できる。酵素α-グルコシルトランスフェラーゼをショ糖に作用させて得られた上記糖液の場合及びスクロース溶液の場合、上記温度は、例えば１０～５０℃、好ましくは１２～４８℃、より好ましくは１５～４５℃でありうる。
　本発明において、上記せん断処理は、糖を過飽和状態で含有する液の全部又は一部に対して行なわれてよい。すなわち、糖を過飽和状態で含有する液の一部に対して上記せん断処理を行ない、当該処理した液を残りの液に戻しても、結晶核の生成が促進される。例えば、糖を過飽和状態で含有する液の体積の半量乃至は全量に相当する量が均質バルブの隙間を通過すると考えられる。
　本発明における糖結晶含有液が有する糖結晶晶出率は、当該液の用途によって適宜調節されうる。晶出率とは、糖結晶含有液中の糖総量のうち、結晶になった糖の率（質量％）を示す。晶出率の下限は、例えば１０％、２０％、３０％、又は４０％でありうる。糖結晶の晶出率の上限は、例えば８０％、７０％、又は６０％でありうる。晶出率の範囲は、例えば１０～７０％、特には２０～６０％でありうる。下記で述べるスプレードライに適する晶出率として、特には３０～５０％、より特には３５～４５％が好ましい。晶出率の測定は、結晶を含む液を１．５ｍｌ容エッペンドルフチューブに１ｇ入れ、遠心分離機（株式会社佐久間製作所製のＭ１５０ＩＶ）により１６，０００ｒｐｍで１分間遠心分離を行い、上清のＢｒｉｘを測定し、以下の式で算出される。
　以下の式において、Ａ，Ｂ、Ｓ、Ｍ及びＸは下記を示す。
　Ａ：全体量（ｇ）
　Ｂ：結晶固形量（無水）（ｇ）
　Ｓ：ホモジナイザー処理前の過飽和糖液の糖含量（質量／質量％）
　Ｍ：遠沈後上清液Ｂｒｉｘ（°）
　Ｘ：晶出率（％）
　イソマルツロースの晶出率
　（１ａ）総固形量の関係式
　Ａ×Ｓ／１００＝（Ａ－１．０５×Ｂ）×Ｍ／１００＋Ｂ　（結晶水を５％として計算）
　（２ａ）晶出率
　Ｘ＝Ｂ／（Ａ×Ｓ／１００）×１００
　上記（１ａ）及び（２ａ）より、測定不可能なＢを消去して、式を整理すると下記の通りである。
　Ｘ＝（Ｓ－Ｍ）／Ｓ（１００－１．０５Ｍ）×１００００
　砂糖の晶出率
　（１ｂ）総固形量の関係式
　Ａ×Ｓ／１００＝（Ａ－１．０×Ｂ）×Ｍ／１００＋Ｂ　（砂糖は無水結晶である）
　（２ｂ）晶出率
　Ｘ＝Ｂ／（Ａ×Ｓ／１００）×１００
　上記（１ｂ）及び（２ｂ）より、測定不可能なＢを消去して、式を整理すると下記の通りである。
　Ｘ＝（Ｓ－Ｍ）／Ｓ（１００－Ｍ）×１００００
　その他の糖の晶出率についても、結晶が結晶水を含むか、又は、結晶が無水結晶であるかに応じて、上記式が適用される。
　本発明における糖結晶含有液の粘度は好ましくは、スプレードライヤによりスプレードライ可能な粘度、又は高圧ポンプでスプレードライ可能な粘度でありうる。当該粘度は、当業者が使用するスプレードライヤの種類又は高圧ポンプの種類によって適宜調節しうる。
　本発明の製造方法により得られた糖結晶含有液は、例えばスプレードライすることにより、固形化、特には粉末化されうる。当該スプレードライの方法は、例えば特開２０１３－００５７９０号公報に記載されている。
　本発明における糖結晶含有液の糖結晶は、好ましくは０．１～６０μｍ、より好ましくは０．５～５５μｍ、さらにより好ましくは１～５０μｍのメディアン径を有する。当該メディアン径はレーザー回折式粒度分布測定により測定されたものでありうる。測定のためにＳＡＬＤ－２０００Ｊ（株式会社島津製作所）が用いられる。上記メディアン径により、スプレードライ（例えば特開２０１３－００５７９０号公報に記載の方法）による当該液の固形化、特には粉末化が達成されうる。メディアン径が上記範囲より大きい場合、スプレードライをしても、液中の結晶と非結晶の糖液とが分離し、当該分離の結果、スプレードライにより得られた産物において、非結晶の糖液が糖結晶により包まれず、結晶が非結晶の糖液により取り囲まれる。そして、得られた産物は吸湿性が高く、非常にべたべたしたり、または固結したりしやすい。
　下記に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこれら実施例により限定されるものでない。
　下記の実施例において、Ｂｒｉｘはデジタル屈折計（株式会社アタゴ、RX-5000）で測定した。
　下記の実施例において、粒径はメディアン径である。当該粒径は、レーザー回折式粒度分布測定装置（株式会社島津製作所、ＳＡＬＤ－２０００Ｊ）により測定した。
　４０質量％のショ糖液に、Protaminobacter　rubrumから得られたα-グルコシルトランスフェラーゼを反応させてイソマルツロース含有糖液を得、そして当該イソマルツロース含有糖液を脱塩した。当該酵素反応及び脱塩は、中島良和、「パラチノースの製法と用途」、澱粉科学、日本澱粉学会、１９８２年、第３５巻、第２号、ｐ．１３１～１３９、に記載された方法に従った。この脱塩液のＢｒｉｘは３８．２°であった。表１は、当該脱塩液の糖組成を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　当該脱塩液を、冷却トラップ（ＵＴ－５０型、東京理科器械株式会社製)、ダイアフラム型真空ポンプ（ＤＩＶＡＣ２．２Ｌ、東京理科器械株式会社製）を接続したロータリーエバポレーター（Ｎ－１１、東京理科器械株式会社製）の１０Ｌフラスコに入れ、８５℃に加熱しながらＢｒｉｘを６５°に調整した濃縮液を得た。当該濃縮液をステンレス缶にとり、３０℃まで徐々に冷却して過飽和状態でイソマルツロースを含有する液を得た。過飽和状態であるかどうかは、当該濃縮液のＢｒｉｘ及び温度と、当該温度におけるイソマルツロースの溶解度とから判断した。当該過飽和状態のイソマルツロース含有液を、圧力式ホモジナイザー（ＨＶ－０Ｈ－０６－３．７ＳＳ、株式会社イズミフードマシナリ）によって、３０ＭＰａ、６０ＭＰａ、又は７５ＭＰａの均質圧力且つ１００～１２０Ｌ／Ｈｒの流量で処理した。均質圧力は、シリンダーブロック出口から均質バルブ間に設けられた圧力計により測定した。ホモジナイザー投入時の上記イソマルツロース水溶液の液温は３０℃であった。当該ホモジナイザーは２つの均質バルブ、すなわち液が大気圧超の圧力を付与して通過される狭路を２つ有するものであった。当該狭路の幅は、適用圧力によって変わりうるものであるが、いずれの適用圧力においても約１００μｍであった。これら均質バルブを構成する均質ディスクは、それぞれ渦巻式ディスク及びフラット式ディスクであった。上記圧力式ホモジナイザー処理において、上記過飽和状態水溶液をこれら２つの均質バルブのバルブ隙間をそれぞれ１回ずつ通過させた。その結果、イソマルツロース結晶含有液が得られた。
　上記処理後のイソマルツロース結晶含有液の温度は、適用した均質圧力が３０ＭＰａ、６０ＭＰａ、及び７５ＭＰａである場合についてそれぞれ３３．４℃、４０．５℃、及び４４．４℃であった。すなわち、温度上昇幅は、それぞれ３．４℃、１０．５℃、及び１４．４℃であった。
　Ｂｒｉｘを６９°に調整したこと以外は、実施例１に記載の方法に従い濃縮液を得た。当該濃縮液をステンレス缶にとり、４０℃まで徐々に冷却して過飽和状態でイソマルツロースを含有する液を得た。当該過飽和状態のイソマルツロース含有液について、適用された均質圧力が１０、１５、２０、３０、４０、５０、６０、又は７５ＭＰａであったこと以外は、実施例１に記載のとおりのホモジナイザー処理を行なった。当該ホモジナイザー処理の結果、いずれの均質圧力の場合についても、イソマルツロース結晶含有液が得られた。
　また、上記処理後のイソマルツロース結晶含有液の温度は、適用した均質圧力が１０、１５、２０、３０、４０、５０、６０、及び７５ＭＰａである場合についてそれぞれ３４、３４．５、３６、３９、４４、４４．５、４６、及び４８℃であった。すなわち、温度変化は、それぞれ－６℃、－５．５℃、－４℃、－１℃、＋４℃、＋４．５℃、＋６℃、及び＋８℃であった。
　実施例１に記載の方法に従い、過飽和状態でイソマルツロースを含有する液を得た。当該過飽和状態の液について、適用された均質圧力が１０、２０、３０、４０、５０、６０、又は７０ＭＰａであったこと以外は実施例１に記載のとおりにホモジナイザー処理を行なった。ホモジナイザーへの投入時のイソマルツロース水溶液の液温は３１℃であった。ホモジナイザー処理の結果、いずれの均質圧力の場合についても、イソマルツロース結晶含有液が得られた。均質圧力が３０ＭＰａである場合に得られたイソマルツロース結晶含有液を、顕微鏡によって４５０倍の倍率で撮影した写真の写しを図２に示す。図２においてメッシュの間隔は１００μｍである。図２に示されるとおり、当該液に含まれる結晶は針状のものであり、当該結晶の長手方向の長さが１００μｍ未満であり、その長さの多くが６０μｍ以下であった。
　上記処理後のイソマルツロース結晶含有液の温度は、適用した均質圧力が１０、２０、３０、４０、５０、６０、及び７０ＭＰａである場合についてそれぞれ３１．５、３２、３３．５、３５．２、３７．８、４０．６、及び４３℃であった。すなわち、温度上昇はそれぞれ、０．５℃、１℃、２．５℃、４．２℃、６．８℃、９．６℃、及び１２℃であった。
（比較例１）
　実施例１に記載の方法に従い、過飽和状態でイソマルツロースを含有する液を得た。当該過飽和状態の液について、均質圧力を付与しなかったこと以外は実施例１に記載のとおりにホモジナイザー処理を行なった。ホモジナイザーへの投入時のイソマルツロース水溶液の液温は３１℃であった。ホモジナイザー処理により得られた糖結晶含有液は、１００μｍ前後又はそれより大きな結晶を多く含むものであった。これは、起晶する結晶の数が少ないことにより、すでに生じた結晶が大きく成長してしまうからであると考えられる。また、当該糖結晶含有液の液温は２５．６℃であった。
　Ｂｒｉｘを６１°に調整したこと以外は実施例１に記載の方法に従い濃縮液を得た。当該濃縮液をステンレス缶にとり、３０℃まで徐々に冷却して過飽和状態でイソマルツロースを含有する液を得た。当該過飽和状態の液を、実施例１に記載のとおりの圧力式ホモジナイザーにより処理した。適用された均質圧力は２０ＭＰａであった。当該処理の方式は、当該濃縮液を２つの均質バルブ（１段目が渦巻き式、２段目がフラット式）のバルブ隙間を１～６回通過させ、あるいは、当該濃縮液を２５～５４分間の循環方式で処理するものであった。当該循環方式の処理は、当該圧力式ホモジナイザーで処理された液を循環配管によってステンレス缶に戻し、再度圧力式ホモジナイザーに送って、ホモジナイザー処理するものであった。これらのいずれの処理方式においても、イソマルツロース結晶含有液が得られた。また、いずれの処理方式においても、均質バルブの詰まりは発生せず、装置の停止や故障は起こらなかった。
　表２は、各処理方式において得られたイソマルツロース結晶含有液の液温を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２から、バルブ隙間の通過回数の増加に伴い又は循環時間の増加に伴い、液温が上昇することが分かる。また、パス回数を重ねることによって、結晶を砕く（すなわち、目数が増える）効果が見られた。
　上記処理において種結晶を添加した場合であっても、イソマルツロース結晶含有液が得られた。
　スクロース（グラニュ糖、三井製糖株式会社）を水に添加し、約７０～８０℃に加熱してＢｒｉｘ７６°のスクロース水溶液を得た。当該水溶液の温度を４０℃まで徐々に冷却し、過飽和状態のスクロース水溶液を得た。当該水溶液は白濁しており、すなわちスクロースの一部が晶出しており、過飽和状態であることが確認された。当該過飽和状態の液を、圧力式ホモジナイザー（ＨＶ－０Ｈ－０６－３．７ＳＳ、株式会社イズミフードマシナリ）によって、２０ＭＰａの均質圧力、及び１００Ｌ／Ｈｒの流量で、１時間、循環方式処理した。当該循環方式の処理は、実施例４で述べたとおりのものである。当該ホモジナイザーは２つの均質バルブを有するものであった。これら均質バルブを構成する均質ディスクは、それぞれ渦巻式ディスク及びフラット式ディスクであった。当該処理の結果、スクロース結晶含有液が得られた。
　上記処理において、処理時間の経過に伴いスクロース結晶の晶出率が上昇した。スクロース結晶の晶出率の上昇は、処理開始から５０分後に、晶出率が約３２．０％となったところで安定した。処理開始５０分後のスクロース結晶含有液の粘度は３３０ｍＰａ・ｓであった。
　図３は、処理開始後１０分（Ａ）及び５０分（Ｂ）でのスクロース結晶含有液の顕微鏡写真の写し（ＶＨＸ－２００、株式会社キーエンス、によって４５０の倍率で撮影）を示す。スクロース結晶の晶出率は、処理開始後１０分において１５．９％であり、処理開始後５０分後（終了時）において３２．０％であった。図３から、当該液中のスクロース結晶が確認できる。
　実施例５に記載の方法に従いスクロース水溶液を得た。４種類のＢｒｉｘ（７４°、７６°、７８°、及び８０°）の水溶液を用意した。Ｂｒｉｘ７４°の水溶液は２０℃まで徐々に冷却して過飽和状態とし、Ｂｒｉｘ７６°、７８°、及び８０°の水溶液は４０℃まで徐々に冷却して過飽和状態とした。これら４種類の過飽和状態水溶液を、実施例１に記載の圧力式ホモジナイザーによって、２０ＭＰａの均質圧力及び１２０Ｌ／Ｈｒの流量で処理した。当該ホモジナイザーにおいて用いられた均質ディスクは、実施例１に記載のものと同じであった。当該処理を循環方式で、Ｂｒｉｘ７４°、７６°、７８°及び８０°の水溶液それぞれについて、７０分、７５分、９０分及び４０分行なった。当該処理の結果、スクロース結晶含有液が得られた。
　上記４種の水溶液それぞれについて、晶出率を測定した。また、上記処理の終了後、さらに処理液を４５℃で保持し、夫々８８０、１１５、１３０及び８８０分での晶出率を測定した。表３は、測定した晶出率を示す。表３中、「晶出少ない」とは、晶出率測定できない（すなわち、遠心分離で分離できない）程度だが、白濁しだした状態を意味する。また、表３中、「－」とは、データなし（測定せず）を意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３から判るように、いずれのＢｒｉｘにおいても、スクロース結晶が晶出した。Ｂｒｉｘ８０°及び液温４０℃の場合に、晶出率の上限到達時間は最も短く、且つ、晶出率が最も高かった。
　図４は、Ｂｒｉｘ８０°及び液温４０℃の場合の処理において、処理開始後１０、２０、３０、４０、及び８８０分でのスクロース結晶含有液の顕微鏡写真（ＶＨＸ－２００、株式会社キーエンス、により倍率４５０倍で撮影）の写し（それぞれ、（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）に対応する）を示す。図４から、当該液中のスクロース結晶が確認できる。
　実施例６に記載の方法に従いＢｒｉｘ７８°のスクロース水溶液を得た。当該水溶液は４０℃又は３０℃まで徐々に冷却して過飽和状態とした。これら２種類の過飽和状態水溶液を、実施例１に記載の圧力式ホモジナイザーによって、２０ＭＰａの均質圧力及び１２０Ｌ／Ｈｒの流量で処理した。当該ホモジナイザーにおいて用いられた均質ディスクは、実施例１に記載のものと同じであった。当該処理を循環方式で、それぞれ７５分又は６０分行なった。４０℃のものについては、循環処理において、循環経路中に保温タンクを設けた。当該保温タンクにおいて、攪拌羽２本を設置して攪拌した。ホモジナイザー処理の結果、スクロース結晶含有液が得られた。
　上記２種の水溶液それぞれについて晶出率を測定した。表４は、測定した晶出率を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表４に示されるとおり、４０℃の場合、処理時間の経過に従い晶出率は増加したが、７５分では晶出率が減少した。当該減少は、ホモジナイザー処理による液温上昇によって、結晶が溶解したことによると考えられる。また、３０℃の場合は、４５分で晶出率の上昇が止まったと考えられるので、６０分でホモジナイザー処理を停止した。
（比較例２：ニーダ処理）
　実施例１に記載の方法に従い脱塩液を得た。当該脱塩液を加熱して、Ｂｒｉｘ６１°、６３°、６５°、６７°、及び６９°の各濃縮液を得た。Ｂｒｉｘ６１°の濃縮液については１５℃に冷却して過飽和状態とした。Ｂｒｉｘ６３°、６５°、及び６７°の各濃縮液についてはそれぞれ３０℃に冷却して過飽和状態とした。Ｂｒｉｘ６９°の濃縮液については４０℃に冷却して過飽和状態とした。これらの過飽和状態の各液を、２種類のニーダ（Ｓ１ＫＲＣニーダ、呼称寸法φ２５×２５５Ｌ（Ｌ／Ｄ＝１０．２）、株式会社栗本鐵工所、又は、ＫＲＣハイブリッドリアクター、株式会社栗本鐵工所）でせん断処理した。回転数はそれぞれ３２０ｍｉｎ－１及び１３０ｍｉｎ－１であった。処理時の液温は、上記冷却後温度にそれぞれ維持した。いずれのＢｒｉｘ及びいずれの装置においても、１００μｍ超の結晶が液中に多く見られた。これは、起晶する結晶数が少ないことにより、既存の結晶が成長したことによると考えられる。すなわち、得られた糖液中の結晶の目の数が少なかった。
（比較例３：エマルダー処理）
　実施例１に記載の方法に従い脱塩液を得た。当該脱塩液を加熱して、Ｂｒｉｘ６１°の濃縮液を得た。当該濃縮液を３０℃に冷却して過飽和状態とした。当該過飽和状態の液を、エマルダー（ＥＢ－１０１０、株式会社イズミフードマシナリ）又はハイエマルダー（ＳＰＶＥ２２－１４０５、株式会社イズミフードマシナリ）でせん断処理した。当該せん断処理におけるエマルダー回転数は３６００回転又は１８００回転とした。ハイエマルダー回転数は３６００回転とした。当該エマルダーの均質化部を通過する回数は１、２、及び５回又は３分間の循環とした。ハイエマルダーの均質化部を通過する回数は１回又は２．５分間の循環とした。いずれの場合についても、１００μｍ超の結晶が液中に多く見られた。これは、起晶する結晶数が少ないことにより、既存の結晶が成長したことによると考えられる。すなわち、得られた糖液中の結晶の目の数が少なかった。
　表５は、当該せん断処理におけるエマルダー回転数、通過回数又は循環時間、処理量、投入時液温及び出口での液温を示す。同様に、表６は、当該せん断処理におけるハイエマルダー回転数、通過回数又は循環時間、処理量、投入時液温及び出口での液温を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　表５に示されるとおり、１８００ｒｐｍでのエマルダー処理では投入時液温から出口温度への温度上昇幅が小さかった。しかし、起晶が起こらなかった。そこで、３６００ｒｐｍに回転数を上げてせん断力を強くしたが、やはり起晶が起こらなかった。通過回数を増加し又は循環処理としても、起晶が起こらなかった。また、３６００ｒｐｍの場合は、投入時液温から出口温度への温度上昇幅が大きかった。起晶しなかった理由は、せん断力が弱いことに加えて、液温の上昇により適切な過飽和状態が保てないことによると考えられる。表６に示されるとおり、ハイエマルダーの場合においても起晶が起こらなかった。
（比較例４：ホモミキサー処理）
　実施例１に記載の方法に従い脱塩液を得た。当該脱塩液を加熱して、Ｂｒｉｘ６１°の濃縮液を得た。当該濃縮液を３０℃に冷却して過飽和状態とした。当該液を、ホモミキサー（コンビミックス（商標）３Ｍ－５、プライミクス株式会社）又はホモミキサー（ロボミックス（商標）、プライミクス株式会社）でせん断処理した。当該せん断処理における回転数はいずれのホモミキサーについても１２０００ｒｐｍであった。
　前者のホモミキサーによる処理では、結晶は晶出しなかった。Ｂｒｉｘを６３°に上昇させた濃縮液の場合であっても、結晶は晶出しなかった。
　後者のホモミキサーによる処理では結晶が晶出したが、起晶効果が弱く、目数が少ないために結晶が大きくなり、すなわち起晶が不充分であった。また、処理開始後５０秒又は８０秒前後（複数回処理の結果）で装置が停止した。当該停止は、メカシール部分に糖液が絡むことにより、過度の負荷が装置にかかったためであると考えられる。
　１０１　　　　せん断力付与装置
　１０２　　　　過飽和糖液
　１０３　　　　糖結晶含有液
　１１１　　　　バルブシート
　１１２　　　　インパクトリング
　１１３　　　　バルブ

Claims (4)

  1. 　糖を過飽和状態で含有する液を用意する工程、及び
    　当該液にせん断力を付与する工程
    　を含む、糖結晶含有液を製造する方法であって、
    　当該せん断力を付与する工程が、当該液に大気圧超の圧力を加えて狭路を通過させることを含む、前記方法。
  2. 　前記せん断力を付与する工程が、圧力式ホモジナイザーによって行なわれる、
    　請求項１に記載の方法。
  3. 　前記圧力が１～１００ＭＰａである、請求項１又は２に記載の方法。
  4. 　前記圧力が７～３０ＭＰａである、請求項１～３のいずれか１項に記載の方法。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6837340B2 (ja) * 2017-01-26 2021-03-03 株式会社ロッテ ソフトキャンディおよびその製造方法
EP3363909A1 (en) * 2017-02-15 2018-08-22 Evonik Degussa GmbH Process for production of a solid material containing isomaltulose crystals and trehalulose

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS56137900A (en) * 1980-02-27 1981-10-28 Tate & Lyle Ltd Crystaline glucose with new configuration and production thereof
JPS60118200A (ja) 1983-11-29 1985-06-25 加藤化学株式会社 無水結晶果糖の連続結晶化方法及び装置
JPS60256399A (ja) * 1984-03-15 1985-12-18 テイト　アンド　ライル　パブリツク　リミテツド　カンパニ− シヨ糖またはグルコ−スの結晶化法
JPS63100995A (ja) * 1986-10-17 1988-05-06 Ebara Infilco Co Ltd 紫外線殺菌方法
JPH01266104A (ja) * 1988-04-18 1989-10-24 Mitsubishi Rayon Co Ltd 懸濁重合方法
JPH08298927A (ja) 1995-05-09 1996-11-19 Snow Brand Milk Prod Co Ltd ホエー粉末の製造方法
JP2010086859A (ja) * 2008-10-01 2010-04-15 Toyota Motor Corp 触媒インクを用いて燃料電池用の触媒層を形成する製造方法
JP2012239422A (ja) 2011-05-19 2012-12-10 Powdering Japan:Kk 高濃度糖類或いは糖アルコールから微細結晶糖スラリーを製造する方法、その製造装置、及び微細結晶糖スラリーから中空球形結晶糖粒子を製造する方法、並びにその製造装置
JP2013005790A (ja) 2011-05-23 2013-01-10 Mitsui Sugar Co Ltd 糖液から固形物を製造する方法及び固形物

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1460614A (en) * 1974-04-16 1977-01-06 Tate & Lyle Ltd Production of crystalline sugar
US4216025A (en) 1979-04-03 1980-08-05 Anthony Monti Sugar crystallization process
DE3541576A1 (de) * 1985-11-25 1987-05-27 Krupp Gmbh Verfahren zur dextrose-monohydrat-kristallisation
JP3702984B2 (ja) 1996-07-31 2005-10-05 三井製糖株式会社 含蜜糖組成物
CN101239996B (zh) * 2008-01-04 2010-10-27 华南理工大学 一种高剪切力微晶乳糖制备方法
FR2945458B1 (fr) * 2009-05-13 2011-06-17 Sanofi Aventis Homogeneisation haute pression avec une valve en nitrure de silicium
JP5635965B2 (ja) 2011-02-10 2014-12-03 三井製糖株式会社 糖液から固形物を製造する方法及び固形物

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS56137900A (en) * 1980-02-27 1981-10-28 Tate & Lyle Ltd Crystaline glucose with new configuration and production thereof
JPS60118200A (ja) 1983-11-29 1985-06-25 加藤化学株式会社 無水結晶果糖の連続結晶化方法及び装置
JPS60256399A (ja) * 1984-03-15 1985-12-18 テイト　アンド　ライル　パブリツク　リミテツド　カンパニ− シヨ糖またはグルコ−スの結晶化法
JPS63100995A (ja) * 1986-10-17 1988-05-06 Ebara Infilco Co Ltd 紫外線殺菌方法
JPH01266104A (ja) * 1988-04-18 1989-10-24 Mitsubishi Rayon Co Ltd 懸濁重合方法
JPH08298927A (ja) 1995-05-09 1996-11-19 Snow Brand Milk Prod Co Ltd ホエー粉末の製造方法
JP2010086859A (ja) * 2008-10-01 2010-04-15 Toyota Motor Corp 触媒インクを用いて燃料電池用の触媒層を形成する製造方法
JP2012239422A (ja) 2011-05-19 2012-12-10 Powdering Japan:Kk 高濃度糖類或いは糖アルコールから微細結晶糖スラリーを製造する方法、その製造装置、及び微細結晶糖スラリーから中空球形結晶糖粒子を製造する方法、並びにその製造装置
JP2013005790A (ja) 2011-05-23 2013-01-10 Mitsui Sugar Co Ltd 糖液から固形物を製造する方法及び固形物

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
YOSHIKAZU NAKAJIMA: "Manufacture and Utilization of Palatinose", JOURNAL OF THE JAPANESE SOCIETY OF STARCH SCIENCE, vol. 35, no. 2, 1982, pages 131 - 139

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