WO2014181534A1 - 耐候性に優れた鋼材 - Google Patents

耐候性に優れた鋼材 Download PDF

Info

Publication number
WO2014181534A1
WO2014181534A1 PCT/JP2014/002400 JP2014002400W WO2014181534A1 WO 2014181534 A1 WO2014181534 A1 WO 2014181534A1 JP 2014002400 W JP2014002400 W JP 2014002400W WO 2014181534 A1 WO2014181534 A1 WO 2014181534A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
less
steel
steel material
weather resistance
content
Prior art date
Application number
PCT/JP2014/002400
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
進一 三浦
勇 鹿毛
務 小森
三田尾　眞司
Original Assignee
Ｊｆｅスチール株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ｊｆｅスチール株式会社 filed Critical Ｊｆｅスチール株式会社
Priority to CN201480026206.XA priority Critical patent/CN105209652A/zh
Priority to BR112015026453A priority patent/BR112015026453A2/pt
Priority to JP2015515782A priority patent/JP5950037B2/ja
Priority to KR1020157030187A priority patent/KR101750320B1/ko
Publication of WO2014181534A1 publication Critical patent/WO2014181534A1/ja
Priority to PH12015502184A priority patent/PH12015502184A1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations

Definitions

  • the present invention relates to a steel material having excellent weather resistance (atmosphericmocorrosion resistance), which is mainly used outdoors such as bridges, and is particularly required in an environment where there is a dry period with low rainfall such as high temperature and dry season. It relates to a material suitable as a structural steel material.
  • weathering steel is used for steel structures used outdoors such as bridges.
  • the weather-resistant steel is covered with a highly protective rust layer with concentrated alloy elements such as Cu, P, Cr, and Ni in an atmospheric exposure environment. It is known that bridges using weathering steel can withstand service for several decades without being painted.
  • Weatherproof steel was developed in the United States in the 1930s and applied to architecture. Afterwards, weather-resistant steel introduced in Japan and developed by blast furnace manufacturers has been applied to bridges and the like. BRICS and countries with remarkable economic development in the East Asian region are currently developing infrastructure, but unpainted bridges using weathering steel can keep maintenance costs low compared to painted bridges. Application is desired. Also, in a painted bridge, if the coating life is increased, the frequency of repainting is reduced, and maintenance costs are suppressed. Therefore, a steel material that can extend the coating life is desired.
  • Patent Document 1 discloses a highly weather-resistant steel material to which Cu and 1% by mass or more of Ni are added.
  • Patent Document 2 discloses a steel material excellent in weather resistance to which 1% by mass or more of Ni and Mo are added.
  • Patent Document 3 discloses a steel material excellent in weather resistance in which Cu and Ti are added in addition to Ni.
  • Patent Document 4 discloses a steel material for welded structure containing a large amount of Ni and additionally containing Cu, Mo, Sn, Sb, P, etc.
  • Patent Document 5 discloses a steel material excellent in corrosion resistance to which Sn is added. It is disclosed.
  • the present invention is to provide a steel material excellent in weather resistance with a low content of expensive alloy elements such as Ni and Mo, good productivity, low cost, and strength as structural steel. Objective.
  • the present inventors have intensively studied, and in the component composition, by containing a small amount of Nb and Sn in combination with a certain amount of Cu, when steel is used barely in a high-temperature environment. It has been found that the weather resistance and the durability of the coating are improved. Although the detailed reason which shows the outstanding weather resistance and durability of coating is unknown, it estimates as follows. 1. Cu makes the rust layer dense by refining the rust particles, so that corrosion-accelerating factors such as oxygen and chloride ions permeate the rust layer and the base (the base Prevents material (steel) from reaching. Furthermore, since Cu concentrates in the vicinity of the steel interface, the anodic reaction of the steel is suppressed. 2.
  • Nb is concentrated in the vicinity of the interface of the base material (steel) to suppress the anode reaction and cathode reaction of the steel. 3. Since Sn is concentrated in the vicinity of the interface of the base material (steel) like Nb, the anode reaction and cathode reaction of steel are suppressed. 4). When Cu, Nb, and Sn are combined and contained, the corrosion resistance is remarkably improved as compared with the case where these alloy elements are contained alone.
  • the present invention has been made based on the obtained knowledge and further studies, that is, the present invention, (1)
  • the component composition is mass%, C: 0.030% or more, less than 0.200%, Si: 0.10% or more, 1.00% or less, Mn: 0.20% or more, 2.00% or less, P: 0.003% or more, 0.030% or less, S: 0.0001% or more, 0.020% or less, Al: 0.001% or more, 0.100% or less, Cu: 0.01% or more, 0.50% or less, Nb: 0.005% or more, 0.200% or less, Sn: 0.005% or more, 0.200% or less, Furthermore, a steel material excellent in weather resistance characterized by satisfying at least one of the formulas (1) and (2), satisfying the formula (3), and the balance comprising iron and inevitable impurities.
  • Ni 0.01% or more, 1.00% or less, Cr: 0.01% or more, 1.00% or less, Mo: 0.005% or more, 1.000% or less, W: 0.010% or more, 1.000% or less, Co: 0.010% or more, 0.500% or less, Sb: 0.005% or more, 0.200% or less,
  • the steel material excellent in weather resistance as described in (1) characterized by containing 1 or more types chosen from these.
  • Ta 0.001% or more, 0.100% or less
  • Bi 0.001% or more, 0.100% or less
  • Se 0.001% or more, 0.100% or less
  • Hf 0.001% or more, 0.100% or less
  • a structural steel material excellent in manufacturability, low in alloy cost and excellent in weather resistance can be obtained, which is extremely useful industrially.
  • % is mass%.
  • C 0.030% or more and less than 0.200% C is an element that improves the strength of the steel material, and in order to ensure a predetermined strength as a structural steel, it is necessary to contain 0.030% or more. On the other hand, if it is 0.200% or more, weldability and toughness are lowered. Therefore, the C content is 0.030% or more and less than 0.200%.
  • Si 0.10% or more and 1.00% or less
  • Si refines the rust grains of the entire rust layer to form a dense rust layer, thereby improving the weather resistance of the steel material. Moreover, it has the effect of preventing cracks on the surface of the steel material during hot rolling. In order to acquire these effects, it is necessary to contain 0.10% or more. On the other hand, when it contains exceeding 1.00%, toughness and weldability will fall remarkably. Therefore, the Si content is set to 0.10% or more and 1.00% or less. Preferably they are 0.20% or more and 0.80% or less, More preferably, they are 0.40% or more and 0.60% or less.
  • Mn 0.20% or more, 2.00% or less Mn is an element that improves the strength of the steel material, and it is necessary to contain 0.20% or more in order to ensure a predetermined strength as a structural steel. On the other hand, when it contains exceeding 2.00%, toughness and weldability will fall. Therefore, the Mn content is 0.20% or more and 2.00% or less.
  • P 0.003% to 0.030%
  • P is an element that improves the weather resistance of the steel material. In order to acquire such an effect, it is necessary to contain 0.003% or more. On the other hand, when it contains exceeding 0.030%, weldability will fall. Therefore, the P content is set to 0.003% or more and 0.030% or less.
  • S 0.0001% or more and 0.020% or less If S exceeds 0.020%, weldability and toughness deteriorate. On the other hand, when the content is reduced to less than 0.0001%, the production cost increases. Therefore, the S content is set to 0.0001% or more and 0.020% or less.
  • Al 0.001% to 0.100%
  • Al is an element necessary for deoxidation during steelmaking. In order to acquire such an effect, it is necessary to contain 0.001% or more. On the other hand, if it exceeds 0.100%, the weldability is adversely affected. Therefore, the Al content is set to 0.001% or more and 0.100% or less.
  • Cu 0.01% or more and 0.50% or less Cu is an important element in the present invention. By coexisting with Nb and Sn, it has the effect of remarkably improving the weather resistance of the steel material. Cu is concentrated in the vicinity of the interface between the rust layer and the base material (steel) (hereinafter also referred to simply as the rust layer-base material (steel) interface or the steel interface), and thereby the anode reaction of the steel. Suppress. In addition, a fine rust layer is formed by refining the rust grains of the rust layer, and has an effect of suppressing permeation of chloride ions, which are corrosion promoting factors, to the base material (steel). These effects are obtained when the content is 0.01% or more.
  • the Cu content is set to 0.01% or more and 0.50% or less.
  • they are 0.05% or more and 0.40% or less, More preferably, they are 0.07% or more and 0.30% or less.
  • Nb 0.005% or more and 0.200% or less
  • Nb is an important element in the present invention. By coexisting with Cu and Sn, it has the effect of significantly improving the weather resistance of the steel material. Since Nb is concentrated near the interface between the rust layer and the base material (steel) in the anode portion, it suppresses the anode reaction and the cathode reaction. In order to obtain these effects sufficiently, it is necessary to contain 0.005% or more. On the other hand, if it exceeds 0.200%, the toughness is reduced. Therefore, the Nb content is 0.005% or more and 0.200% or less. Preferably, they are 0.008% or more and 0.100% or less, More preferably, they are 0.010% or more and 0.030% or less.
  • Sn 0.005% or more, 0.200% or less
  • Sn is an important element in the present invention.
  • Sn forms an oxide film containing Sn at the steel interface, and improves the weather resistance of the steel material by suppressing the anode reaction and cathode reaction of the steel.
  • it is necessary to contain 0.005% or more.
  • the Sn content is set to be 0.005% or more and 0.200% or less.
  • it is 0.010% or more and 0.100% or less, more preferably 0.020% or more and less than 0.050%.
  • the formula (1) is defined in order to improve the corrosion resistance by concentrating the alloy element in the vicinity of the interface between the rust layer and the base material (steel) to suppress the corrosion reaction.
  • the effect of improving the corrosion resistance at the interface between the rust layer and the base material (steel) discovered in the present invention is exhibited mainly in the vicinity of the interface, not the entire rust layer.
  • the amount added to the material (steel) may be small.
  • Nb and Sn exhibit an effect by coexistence with Cu, Cu, Sn and Nb are (Cu ⁇ 0.01) ⁇ (Sn ⁇ 0.005) ⁇ (Nb ⁇ 0.005) ⁇ 10 4. It is contained so as to satisfy ⁇ 0.08.
  • Equation (2) is defined to improve the corrosion resistance by densifying the entire rust layer and suppressing the penetration of corrosion promoting factors.
  • Weatherproof steel improves corrosion resistance by suppressing the permeation of oxygen and chloride ions, which are corrosion promoting factors, by a dense rust layer enriched with elements such as Cu, Cr and Ni.
  • Cu, Ni, and Cr satisfy (Cu-0.01) ⁇ (Ni-0.01) ⁇ (Cr-0.01) ⁇ 50 ⁇ 0.08 in order to improve the corrosion resistance in the atmospheric environment. To contain.
  • the component composition is adjusted so as to satisfy at least one of the expressions (1) and (2).
  • Ni and Cr are selective elements.
  • Ni and Cr in the formula (2) are set to 0, respectively.
  • the left side of the equations (1) and (2) is referred to as a corrosion resistance index.
  • each element is the content (% by mass), and the elements not contained are set to 0.
  • the above is the basic component composition of the present invention, and the balance is Fe and inevitable impurities.
  • N 0.010% or less
  • O 0.010% or less are acceptable as inevitable impurities.
  • Ca is contained as an unavoidable impurity, 0.0010% or less is preferable because it causes a decrease in the toughness of the weld heat affected zone if it is present in a large amount in steel.
  • one or more selected from Ni, Cr, Mo, W, Co, and Sb can be added as a selective element.
  • Ni 0.01% or more and 1.00% or less Ni has the effect of forming a dense rust layer by refining rust grains and improving the weather resistance of the structural steel material. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.01% or more. On the other hand, if the content exceeds 1.00%, the alloy cost increases. Therefore, when it contains Ni, content is 0.01% or more and 1.00% or less. Preferably, they are 0.01% or more and less than 0.20%, More preferably, they are 0.01% or more and less than 0.10%.
  • Cr 0.01% or more and 1.00% or less
  • Cr is an element that forms a dense rust layer by refining rust grains and improves weather resistance. In order to acquire such an effect, it is necessary to contain 0.01% or more. On the other hand, when Cr is added excessively, weldability is lowered. Therefore, when Cr is contained, the content is set to 0.01% or more and 1.00% or less.
  • Mo 0.005% or more 1.000% or less Mo, along with the anodic reaction of the steel MoO 4 2-elutes, by MoO 4 2-is distributed rust layer, chloride corrosion promoting factors It prevents the object ions from passing through the rust layer and reaching the substrate (steel). Further, precipitation of a compound containing Mo at the steel interface suppresses the anode reaction of the steel. In order to obtain these effects sufficiently, it is necessary to contain 0.005% or more. On the other hand, if it exceeds 1.000%, the cost will increase with the increase in Mo consumption. Therefore, when it contains, Mo content shall be 0.005% or more and 1.000% or less.
  • W 0.010% or more and 1.000% or less
  • W is a salt of the corrosion promoting factor because WO 4 2- is eluted with the anode reaction of steel and distributed as WO 4 2- in the rust layer. It prevents electrostatically ions of ions from passing through the rust layer and reaching the base material (steel). Further, the precipitation of W-containing compounds at the steel interface suppresses the steel anodic reaction. In order to obtain these effects sufficiently, it is necessary to contain 0.010% or more. On the other hand, if it exceeds 1.000%, a cost increase accompanying an increase in W consumption is caused. Therefore, when it contains, W content shall be 0.010% or more and 1.000% or less.
  • Co 0.010% or more and 0.500% or less Co is distributed throughout the rust layer, and has an effect of forming a dense rust layer by refining the rust grains and improving the weather resistance of the steel material. In order to sufficiently obtain such an effect, it is necessary to contain 0.01% or more. On the other hand, if it exceeds 0.500%, the cost increases due to the increase in Co consumption. Therefore, when it contains, Co content shall be 0.010% or more and 0.500% or less.
  • Sb 0.005% or more and 0.200% or less
  • Sb is an element that suppresses the anode reaction of steel and suppresses the hydrogen generation reaction that is a cathode reaction, thereby improving the weather resistance of the steel material. In order to obtain such effects sufficiently, it is necessary to contain 0.005% or more. On the other hand, when Sb is contained excessively, the toughness is reduced. Therefore, when it contains Sb, content is made into 0.005% or more and 0.200% or less.
  • one or more selected from Ti, V, Zr, and B can be added as a selective element.
  • Ti 0.005% or more and 0.200% or less Ti is an element necessary for increasing the strength. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.005% or more. On the other hand, if it exceeds 0.200%, the toughness is reduced. Therefore, when it contains, Ti content shall be 0.005% or more and 0.200% or less.
  • V 0.005% or more and 0.200% or less
  • V is an element necessary for increasing the strength. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.005% or more. On the other hand, if it exceeds 0.200%, the effect is saturated. Therefore, when it contains, V content shall be 0.005% or more and 0.200% or less.
  • Zr 0.005% or more and 0.200% or less
  • Zr is an element necessary for increasing the strength. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.005% or more. On the other hand, if it exceeds 0.200%, the effect is saturated. Therefore, when it contains, Zr content shall be 0.005% or more and 0.200% or less.
  • B 0.0001% or more and 0.0050% or less B is an element necessary for increasing the strength. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.0001% or more. On the other hand, if it exceeds 0.0050%, the toughness is reduced. Therefore, when it contains, B content shall be 0.0001% or more and 0.0050% or less.
  • one or more selected from REM, Ca, and Mg can be added as a selective element.
  • REM 0.0001% or more and 0.0100% or less REM is distributed throughout the rust layer, and has the effect of forming a dense rust layer by refining rust grains and improving the weather resistance of the steel material. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.0001% or more. On the other hand, when it exceeds 0.0100%, the effect is saturated. Therefore, when it contains, REM content shall be 0.0001% or more and 0.0100% or less.
  • Ca 0.0001% or more and 0.0100% or less
  • Ca is an element effective in improving the toughness of the weld heat-affected zone by fixing S in steel. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.0001% or more. On the other hand, if it exceeds 0.0100%, the amount of inclusions in the steel increases, which leads to a decrease in toughness. Therefore, when it contains, Ca content shall be 0.0001% or more and 0.0100% or less.
  • Mg 0.0001% or more and 0.0100% or less Mg is an element effective for fixing S in steel and improving the toughness of the heat affected zone. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.0001% or more. On the other hand, if it exceeds 0.0100%, the amount of inclusions in the steel increases, which causes a decrease in toughness. Therefore, when it contains, Mg content shall be 0.0001% or more and 0.0100% or less.
  • one or more selected from Ta, Bi, Se, and Hf can be added as a selective element.
  • Ta 0.001% or more and 0.100% or less
  • Ta is distributed over the entire rust layer, and by forming fine rust layers by refining rust grains, it has the effect of improving the weather resistance of the steel material. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.001% or more. On the other hand, when it exceeds 0.100%, the effect is saturated. Therefore, when it contains, Ta content shall be 0.001% or more and 0.100% or less.
  • Bi 0.001% or more and 0.100% or less Bi is distributed over the entire rust layer, and has the effect of forming a dense rust layer by refining the rust grains and improving the weather resistance of the steel material. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.001% or more. On the other hand, when it exceeds 0.100%, the effect is saturated. Therefore, when it contains, Bi content shall be 0.001% or more and 0.100% or less.
  • Se 0.001% or more and 0.100% or less
  • Se is an oxygen oxide ion that elutes with the anodic reaction of steel and is distributed in the rust layer. Prevents permeation and reaching the substrate (steel). In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.001% or more. On the other hand, if it exceeds 0.100%, the cost increases due to an increase in Se consumption. Therefore, when it contains, Se content shall be 0.001% or more and 0.100% or less.
  • Hf 0.001% or more and 0.100% or less Hf is distributed throughout the rust layer, and by forming fine rust layers by refining rust grains, it has the effect of improving the weather resistance of the steel material. In order to obtain this effect sufficiently, it is necessary to contain 0.001% or more. On the other hand, when it exceeds 0.100%, the effect is saturated. Therefore, when it contains, Hf content shall be 0.001% or more and 0.100% or less.
  • the steel material having excellent weather resistance according to the present invention is a steel plate obtained by hot-rolling a slab obtained by ordinary continuous casting or blooming with a steel having the above composition. ), Shaped steel (shaped ⁇ steel), thin steel plate (steel sheet), steel bar (bar steel) and other steel materials.
  • the heating and rolling conditions may be appropriately determined according to the required material, and a combination of controlled rolling (accelerated cooling), accelerated cooling (cooling), or reheating heat treatment is also possible.
  • each element includes spark discharge-emission spectroscopy (X-ray fluorescence analysis), ICP (Atomic Emission Spectrometry) emission spectroscopy, and ICP mass. It can be obtained by an analysis method (Mass Spectrometry), a combustion method (combustion method) or the like.
  • the test pieces obtained as described above were subjected to a wet and dry repeated corrosion test (wet and dry cyclic corrosion test) to evaluate the weather resistance during bare use.
  • a weather resistance evaluation test a corrosion test was performed that simulates the environment inside a girder without rain, which is considered to be the most severe environment in structures such as actual bridges. In this evaluation test, a high temperature environment was assumed.
  • the conditions of the corrosion test are as follows. The drying process at a temperature of 50 ° C. and a relative humidity of 35% RH is 15 hours, and then the transition time is 1 hour. Then, the temperature is 30 ° C. and the relative humidity is 95% RH, and the wetting process is 7 hours. Time was taken to make one cycle for a total of 24 hours.
  • an artificial seawater solution adjusted so that the amount of salt adhering to the test piece surface becomes 0.05 mdd was applied to the surface of the test piece once a week during the drying process (the amount of salt adhering to the test piece surface was Cl
  • the diluted artificial seawater solution prepared to be 5.6 mg in terms of conversion was dropped onto the surface of the test piece with a pipette once a week during the drying step. Under these conditions, 84 cycles of tests were conducted in 12 weeks.
  • the test piece is immersed in an aqueous solution of hexamethylenetetramine in hydrochloric acid and derusted, and then the weight is measured. The difference between the obtained weight and the initial weight is determined to reduce the average thickness on one side. The amount was determined. When this average thickness reduction amount was 14 ⁇ m or less, it was evaluated that the weather resistance was excellent.
  • a high temperature tensile test was performed to evaluate the surface hot shortness of the steel material. Tensile test specimens having a parallel part diameter of 6 mm and a distance between scores of 16 mm were collected from a 12 mm thick steel plate prototyped by the method described above and subjected to a high temperature tensile test.
  • Tensile test pieces were collected so that the length direction and the rolling direction of the tensile test pieces were the same.
  • strain was applied under conditions of a strain rate of 5 / s and a displacement of 6 mm.
  • the parallel part of the test piece was cut in the long axis direction so as to pass through the center of the test piece, and the cross section was observed.
  • Ten fields of view were observed at a magnification of 50 times, and the depth of cracking was investigated. If the maximum depth of cracking was 150 ⁇ m or less, it was judged that there was no problem in surface hot shortness.
  • Table 2 shows the corrosion amount (average thickness reduction amount ⁇ m) and the maximum crack depth in the high-temperature tensile test. From Tables 1 and 2, steel No. 1 of the present invention in which the corrosion resistance index is 0.08 or more and the value of the surface hot shortness index is less than 10. Nos. 1 to 22, 26, and 27 have an average sheet thickness reduction of 14 ⁇ m or less, and the maximum crack depth in a high-temperature tensile test is 150 ⁇ m or less. It can be seen that there is no problem with surface cracks.
  • No. 23 has an average thickness reduction of 16.8 ⁇ m.
  • No. 24 has an average thickness reduction of 14.5 ⁇ m, comparative steel No. 24.
  • No. 25 has an average thickness reduction of 14.9 ⁇ m, which is inferior in weather resistance to the steel of the present invention.
  • Comparative steel No. No. 25 has a surface hot-hot shortness index exceeding 16.42 and 10, and the maximum crack depth exceeds 150 ⁇ m, which indicates that the surface hot-hot brittleness (surface hot shortness) is remarkable.
  • Table 1 as the corrosion resistance index, the one with the larger value among the left sides of the expressions (1) and (2) is adopted.
  • test piece of 150 mm ⁇ 70 mm ⁇ 5 mm was collected from the obtained steel plate.
  • the test piece was subjected to shot blasting so that the surface roughness was ISO Sa 2.5, ultrasonic degreasing was performed in acetone for 5 minutes, and air-dried to obtain a test piece.
  • One side was used as a surface to be coated, and the other side and the end surface were sealed with a solvent-based epoxy resin paint, and further coated with a silicon-based sealant.
  • the coating was performed according to the specifications shown in Table 3.
  • a crosscut having a width of 1 mm and a length of 70 mm was placed in the center of the test piece to provide an initial defect.
  • a corrosion test was performed under the following conditions. According to JIS K 5621, salt spray is 0.5 hours (5% NaCl), relative humidity 95% is 1.5 hours, hot air drying at 50 ° C. is 2 hours, and hot air drying at 30 ° C. is 2 hours. Cycle.
  • the coating system 1 was 50 cycles
  • the coating system 2 was 150 cycles
  • the coating system 3 was 220 cycles.
  • 10 coating film blisters from the crosscut were measured, and the average value was obtained as an evaluation index for coating durability.
  • the swelling of the coating film swells on both sides with the cut as the center, and the width on one side was defined as the coating film swelling width.
  • the average value of the coating film swelling width was 10 mm or less for the coating system 1 and 5 mm or less for the coating system 2 and the coating system 3, it was judged that the durability of the coating film was excellent.
  • Table 4 shows the average value of the film swelling width. From Table 4, it can be seen that in the steel of the present invention, the average value of the coating film swelling width is 10 mm or less in the coating system 1 and 5 mm or less in the coating system 2 and the coating system 3, and the coating film has excellent durability. On the other hand, in the comparative steel, the average value of the coating film swelling width exceeds 10 mm in the coating system 1 and exceeds 5 mm in the coating system 2 and the coating system 3, respectively, indicating that the durability of the coating film is inferior.

Abstract

　主に橋梁などの屋外で用いられ、特に高温かつ乾季などの雨量が少ない乾燥する期間が存在する環境下で構造用鋼材として好適な耐候性鋼を提供する。　特定量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｓｎ、さらに、少なくとも（１）式、（２）式のいずれかを満足するとともに、（３）式を満足し、必要に応じて、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｓｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｂ、ＲＥＭ、Ｃａ、Ｍｇの一種以上、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼材。（Ｃｕ－０．０１）×（Ｓｎ－０．００５）×（Ｎｂ－０．００５）×１０４≧０．０８（１）、（Ｃｕ－０．０１）×（Ｎｉ－０．０１）×（Ｃｒ－０．０１）×５０≧０．０８（２）、（Ｃｕ＋１０×Ｓｎ）／（２×Ｎｉ＋０．５×Ｓｉ）＜１０（３）、ここで、各元素記号は含有量（質量％）を示し、含有しない元素は０とする。

Description

耐候性に優れた鋼材
　本発明は、耐候性（atmospheric corrosion resistance）に優れた鋼材に関し、主に橋梁などの屋外で用いられ、特に高温かつ乾季などの雨量が少ない乾燥する期間が存在する環境下で耐候性が要求される構造用鋼材（structural steel material）として好適なものに関する。
　従来、橋梁などの屋外で用いられる鋼構造物(steel structures)には耐候性鋼（weathering steel）が用いられている。耐候性鋼は、大気暴露環境(atmospheric exposure environment)において、Ｃｕ、Ｐ、Ｃｒ、Ｎｉなどの合金元素が濃化した(concentrated)保護性の高いさび層(highly protective rust layer)に表面が覆われることにより腐食速度(corrosion rate)が著しく低減する鋼材で、耐候性鋼を使用した橋梁は無塗装のままで数十年間の供用に耐え得ることが知られている。
　耐候性鋼は１９３０年代にアメリカで開発され、建築等に適用された。その後、日本にも導入され、高炉メーカ各社で開発された耐候性鋼が、橋梁等に適用されている。ＢＲＩＣＳや東アジア地域の経済発展著しい国々は、現在インフラストラクチャーの整備中であるが、耐候性鋼を使用した無塗装橋梁は、塗装橋梁に比較してメンテナンスコストを低く抑えることが可能なため、適用が望まれている。また、塗装された橋梁においても、塗膜寿命（coating life）が長くなれば、塗替え(repaint)の頻度が少なくなり、メンテナンスコストが抑制される。そのため、塗装寿命の延長可能な鋼材が望まれている。
　これらの国々には、特に高温の環境となる国が多く含まれるので、耐候性鋼を適用する場合、そのような環境において優れた耐候性を有し、更に低コストであることが重要である。
　低コストな鋼材である要件として、合金コストが低いことの他に、デリバリーおよび生産効率の観点から、製造が容易であることも必須である。
　ＢＲＩＣＳや東アジア地域の諸国では、今後、裸使用が可能で、且つ低コストで構造用鋼としての強度も備えた耐候性鋼に対する性能向上の要望は強まるものと予測される。
　鋼材の耐候性を向上させる手法は従来より種々提案されている。たとえば、特許文献１にはＣｕと１質量％以上のＮｉを添加した高耐候性鋼材が開示されている。特許文献２には１質量％以上のＮｉとＭｏを添加した耐候性に優れた鋼材が開示されている。
　また、特許文献３にはＮｉに加え、Ｃｕ、Ｔｉを添加した耐候性に優れた鋼材が開示されている。特許文献４にはＮｉを多量に含有し、加えてＣｕ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐ等を含有した溶接構造用鋼材が開示され、特許文献５にはＳｎを添加した耐食性に優れた鋼材が開示されている。
特開平１１－１７２３７０号公報 特開２００２－３０９３４０号公報 特開平１１－７１６３２号公報 特開平１０－２５１７９７号公報 特開２０１２－２５５１８４号公報
　しかしながら、特許文献１～３のようにＮｉの含有量を増加させた場合や、特許文献４のようにＮｉおよびＰの含有量を増加させ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｓｂ等を含有した鋼材では合金コストの上昇により鋼材の価格が上昇する。特許文献４の場合は、さらにＰの含有量が高いために溶接性が低下する。特許文献５では、Ｓｎの含有量を増加させるので、表面赤熱脆性(surface hot shortness)が助長される。
　そこで、本発明は、Ｎｉ、Ｍｏ等の高価な合金元素の含有量を少なくし、製造性も良好な安価で、構造用鋼としての強度も備えた耐候性に優れた鋼材を提供することを目的とする。
　本発明者等は、上記課題を解決するため、鋭意検討し、成分組成において、一定量のＣｕに、微量のＮｂおよびＳｎを複合して含有することにより、高温の環境における鋼材の裸使用時の耐候性および塗装の耐久性(durability)が向上することを見出した。優れた耐候性および塗装の耐久性を示す詳細な理由は不明であるものの、以下のように推定される。
１．Ｃｕはさび粒子を微細化させることでさび層を緻密化(dense)させるため、酸素や塩化物イオンのような腐食促進因子(corrosion-accelerating factor)がさび層を透過して基材(the base material)（鋼（steel）)に到達するのを防止する。さらに、Ｃｕは鋼の界面の近傍において濃化(concentrate)するため、鋼のアノード反応は抑制される。
２．Ｎｂは基材（鋼）の界面近傍に濃化することで鋼のアノード反応およびカソード反応を抑制する。
３．ＳｎはＮｂと同様に基材（鋼）の界面近傍において濃化するため、鋼のアノード反応およびカソード反応は抑制される。
４．Ｃｕ、Ｎｂ、Ｓｎを複合して含有した場合、これらの合金元素を単独して含有した場合より耐食性が著しく向上する。
　本発明は得られた知見を基に、更に検討を加えてなされたもので、すなわち、本発明は、
（１）成分組成が、質量％で、
Ｃ：０．０３０％以上、０．２００％未満、
Ｓｉ：０．１０％以上、１．００％以下、
Ｍｎ：０．２０％以上、２．００％以下、
Ｐ：０．００３％以上、０．０３０％以下、
Ｓ：０．０００１％以上、０．０２０％以下、
Ａｌ：０．００１％以上、０．１００％以下、
Ｃｕ：０．０１％以上、０．５０％以下、
Ｎｂ：０．００５％以上、０．２００％以下、
Ｓｎ：０．００５％以上、０．２００％以下、
さらに、少なくとも（１）式、（２）式のいずれかを満足するとともに、（３）式を満足し、残部が鉄および不可避的不純物からなることを特徴とする耐候性に優れた鋼材。
（Ｃｕ－０．０１）×（Ｓｎ－０．００５）×（Ｎｂ－０．００５）×１０４≧０．０８　　　（１）
（Ｃｕ－０．０１）×（Ｎｉ－０．０１）×（Ｃｒ－０．０１）×５０≧０．０８　　　　（２）
（Ｃｕ＋１０×Ｓｎ）／（２×Ｎｉ＋０．５×Ｓｉ）＜１０　　　　（３）
ここで、各元素記号は含有量（質量％）を示し、含有しない元素は０とする。
（２）さらに、質量％で、
Ｎｉ：０．０１％以上、１．００％以下、
Ｃｒ：０．０１％以上、１．００％以下、
Ｍｏ：０．００５％以上、１．０００％以下、
Ｗ：０．０１０％以上、１．０００％以下、
Ｃｏ：０．０１０％以上、０．５００％以下、
Ｓｂ：０．００５％以上、０．２００％以下、
から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする（１）に記載の耐候性に優れた鋼材。
（３）さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．００５％以上、０．２００％以下、
Ｖ：０．００５％以上、０．２００％以下、
Ｚｒ：０．００５％以上、０．２００％以下、
Ｂ：０．０００１％以上、０．００５０％以下、
から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする（１）または（２）に記載の耐候性に優れた鋼材。
（４）さらに、質量％で、
ＲＥＭ：０．０００１％以上、０．０１００％以下、
Ｃａ：０．０００１％以上、０．０１００％以下、
Ｍｇ：０．０００１％以上、０．０１００％以下、
から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする（１）乃至（３）のいずれか一項に記載の耐候性に優れた鋼材。
（５）

　さらに、質量％で、Ｔａ：０．００１％以上、０．１００％以下、
Ｂｉ：０．００１％以上、０．１００％以下、
Ｓｅ：０．００１％以上、０．１００％以下、
Ｈｆ：０．００１％以上、０．１００％以下、
から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする（１）乃至（４）のいずれか一項に記載の耐候性に優れた鋼材。
（６）
　（１）乃至（５）のいずれか一項に記載の組成を有する鋼材の表面に、塗膜を有することを特徴とする耐候性に優れた鋼材。
　本発明によれば、製造性に優れ、合金コストが低い安価な耐候性に優れた構造用鋼材が得られ、産業上、極めて有用である。
　以下に、本発明を詳細に説明する。説明において、％は質量％とする。
　Ｃ：０．０３０％以上、０．２００％未満
Ｃは鋼材の強度を向上させる元素であり、構造用鋼としての所定の強度を確保するため、０．０３０％以上含有する必要がある。一方、０．２００％以上では溶接性(weldability)および靭性(toughness)が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．０３０％以上、０．２００％未満とする。
　Ｓｉ：０．１０％以上、１．００％以下
Ｓｉは本発明において重要な元素である。Ｓｉは、さび層全体のさび粒を微細化させて緻密なさび層を形成し、これにより鋼材の耐候性を向上させる。また、熱間圧延時の鋼材表面の割れを防止する効果を有する。これらの効果を得るため、０．１０％以上含有する必要がある。一方、１．００％を超えて含有すると靭性および溶接性が著しく低下する。したがって、Ｓｉ含有量は０．１０％以上、１．００％以下とする。好ましくは０．２０％以上、０．８０％以下、より好ましくは、０．４０％以上、０．６０％以下である。
　Ｍｎ：０．２０％以上、２．００％以下
Ｍｎは鋼材の強度を向上させる元素であり、構造用鋼としての所定の強度を確保するために０．２０％以上含有する必要がある。一方、２．００％を超えて含有すると靭性および溶接性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は０．２０％以上、２．００％以下とする。
　Ｐ：０．００３％以上、０．０３０％以下
Ｐは鋼材の耐候性を向上させる元素である。このような効果を得るためには０．００３％以上含有する必要がある。一方、０．０３０％を超えて含有すると溶接性が低下する。したがって、Ｐ含有量は０．００３％以上、０．０３０％以下とする。
　Ｓ：０．０００１％以上、０．０２０％以下
Ｓは０．０２０％を超えて含有すると溶接性および靭性が低下する。一方、含有量を０．０００１％未満まで低下させると、生産コストが増大する。したがって、Ｓ含有量は０．０００１％以上、０．０２０％以下とする。
　Ａｌ：０．００１％以上、０．１００％以下
Ａｌは、製鋼時の脱酸(deoxidation)に必要な元素である。このような効果を得るため、０．００１％以上含有する必要がある。一方、０．１００％を超えると溶接性に悪影響を及ぼす。したがって、Ａｌ含有量は０．００１％以上、０．１００％以下とする。
　Ｃｕ：０．０１％以上、０．５０％以下
Ｃｕは本発明において重要な元素である。ＮｂおよびＳｎと共存させることにより、鋼材の耐候性を著しく向上させる効果を有する。Ｃｕは、さび層と基材（鋼）との界面（以下、単にさび層－基材（鋼）界面、または、鋼界面と称することもある。）近傍に濃化することにより鋼のアノード反応を抑制する。また、さび層のさび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、腐食促進因子である塩化物イオンの基材（鋼）への透過を抑制する効果を有する。これらの効果は含有量が０．０１％以上で得られる。一方、０．５０％を超えるとＣｕ含有量増加に伴う合金コスト上昇を招く。したがって、Ｃｕ含有量は０．０１％以上、０．５０％以下とする。好ましくは、０．０５％以上、０．４０％以下、より好ましくは、０．０７％以上、０．３０％以下である。
　Ｎｂ：０．００５％以上、０．２００％以下
Ｎｂは、本発明において重要な元素である。ＣｕおよびＳｎと共存させることにより、鋼材の耐候性を著しく向上させる効果を有する。Ｎｂは、アノード部においてさび層と基材（鋼）との界面付近に濃化するため、アノード反応およびカソード反応を抑制する。これらの効果を充分に得るため、０．００５％以上含有する必要がある。一方、０．２００％を超えると靭性の低下を招く。したがって、Ｎｂ含有量は０．００５％以上、０．２００％以下とする。好ましくは、０．００８％以上、０．１００％以下、さらに好ましくは、０．０１０％以上、０．０３０％以下である。
　Ｓｎ：０．００５％以上、０．２００％以下、
Ｓｎは、本発明において重要な元素である。ＣｕおよびＮｂと共存させることにより、鋼材の耐候性を著しく向上させる効果がある。Ｓｎは、鋼界面にＳｎを含む酸化皮膜を形成し、鋼のアノード反応およびカソード反応を抑制することで鋼材の耐候性を向上させる。これらの効果を充分に得るためには、０．００５％以上含有する必要がある。一方、０．２００％を超えると鋼の延性や靭性の低下を招く。したがって、Ｓｎ含有量は０．００５％以上０．２００％以下とする。好ましくは、０．０１０％以上、０．１００％以下、より好ましくは、０．０２０％以上、０．０５０％未満である。
　（Ｃｕ－０．０１）×（Ｓｎ－０．００５）×（Ｎｂ－０．００５）×１０４≧０．０８・・（１）
　（Ｃｕ－０．０１）×（Ｎｉ－０．０１）×（Ｃｒ－０．０１）×５０≧０．０８・・（２）
　（１）式は、さび層－基材（鋼）界面近傍に合金元素を濃化させ腐食反応を抑制することで耐食性を向上させるために規定する。本発明にて知見したさび層－基材（鋼）界面での耐食性向上効果は、さび層全体でなく、主に界面付近で効果を発揮するため、このような効果を有するＮｂやＳｎの基材（鋼）への添加量は微量で良い。しかし、Ｎｂ、ＳｎはＣｕとの共存により効果が発現するため、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｎｂは、（Ｃｕ－０．０１）×（Ｓｎ－０．００５）×（Ｎｂ－０．００５）×１０４≧０．０８を満足するように含有させる。
　（２）式は、さび層全体を緻密化し腐食促進因子の透過を抑制することで耐食性を向上させるために規定する。耐候性鋼はＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉなどの元素が濃化した緻密なさび層により、腐食促進因子である酸素や塩化物イオンの透過を抑制することで耐食性を向上させる。大気環境での耐食性向上効果を得るため、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒは（Ｃｕ－０．０１）×（Ｎｉ－０．０１）×（Ｃｒ－０．０１）×５０≧０．０８を満足するように含有させる。
　本発明では、（１）式および（２）式のうち、少なくともどちらかの式を満たすように、成分組成を調整する。後述するように、本発明において、ＮｉおよびＣｒは選択元素である。ＮｉおよびＣｒを含有しない場合は、（２）式におけるＮｉおよびＣｒはそれぞれ０とする。本発明では、（１）式および（２）式の左辺を耐食性(corrosion resistance)指標と称する。
　（Ｃｕ＋１０×Ｓｎ）／（２×Ｎｉ＋０．５×Ｓｉ）＜１０・・・・（３）
　本発明に係る鋼材は、Ｃｕ、Ｓｎを同時に含有するため、熱間圧延(hot rolling)時の表面割れ(surface crack)が問題となる場合がある。ＮｉやＳｉはこのような表面割れを抑制する効果を有するため、表面割れを防ぐため（３）式を満足するように成分組成を調整する。後述するように、本発明において、Ｎｉは選択元素である。Ｎｉを含有しない場合は、（３）式におけるＮｉは０とする。本発明では（３）式の左辺を表面赤熱脆性(surface hot shortness)指標と称する。
　なお、（１）式、（２）式および（３）式において、各元素は含有量（質量％）であり、含有しない元素は０とする。
　以上が本発明の基本成分組成で、残部はＦｅおよび不可避的不純物である。ここで不可避的不純物として、Ｎ：０．０１０％以下、Ｏ：０．０１０％以下が許容できる。また、不可避的不純物としてＣａを含有する場合は、鋼中に多量に存在すると溶接熱影響部の靭性を低下させるため、０．００１０％以下が好ましい。
　更に、特性を向上させる場合、選択元素として、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｓｂから選ばれる一種以上を添加することができる。
　Ｎｉ：０．０１％以上、１．００％以下
Ｎｉはさび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、構造用鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。この効果を充分に得るためには０．０１％以上含有する必要がある。一方、１．００％を超えて含有すると合金コストの上昇を招く。したがって、Ｎｉを含有する場合、含有量は０．０１％以上、１．００％以下とする。好ましくは、０．０１％以上、０．２０％未満、より好ましくは、０．０１％以上、０．１０％未満である。
　Ｃｒ：０．０１％以上、１．００％以下
Ｃｒは、さび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、耐侯性を向上させる元素である。このような効果を得るためには、０．０１％以上含有することが必要である。一方、Ｃｒを過剰に添加すると溶接性が低下する。したがって、Ｃｒを含有する場合、含有量は０．０１％以上、１．００％以下とする。
　Ｍｏ：０．００５％以上、１．０００％以下
Ｍｏは、鋼のアノード反応に伴ってＭｏＯ４ ２－が溶出し、さび層中にＭｏＯ４ ２－が分布することで、腐食促進因子の塩化物イオンがさび層を透過して基材（鋼）に到達するのを防止する。また、鋼界面にＭｏを含む化合物が沈殿することで、鋼のアノード反応を抑制する。これらの効果を充分に得るためには、０．００５％以上含有する必要がある。一方、１．０００％を超えるとＭｏ消費量増加に伴うコスト上昇を招く。したがって、含有する場合、Ｍｏ含有量は０．００５％以上、１．０００％以下とする。
　Ｗ：０．０１０％以上、１．０００％以下
Ｗは、鋼のアノード反応に伴ってＷＯ４ ２－が溶出し、さび層中にＷＯ４ ２－として分布することによって、腐食促進因子の塩化物イオンがさび層を透過して基材（鋼）に到達するのを静電的に防止する。さらに、鋼界面にＷを含む化合物が沈殿することで、鋼のアノード反応を抑制する。これらの効果を充分に得るためには、０．０１０％以上含有する必要がある。一方、１．０００％を超えるとＷ消費量増加に伴うコスト上昇を招く。したがって、含有する場合、Ｗ含有量は０．０１０％以上、１．０００％以下とする。
　Ｃｏ：０．０１０％以上、０．５００％以下
Ｃｏはさび層全体に分布し、さび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。このような効果を充分に得るためには、０．０１％以上含有する必要がある。一方、０．５００％を超えるとＣｏ消費量増加に伴うコスト上昇を招く。したがって、含有する場合、Ｃｏ含有量は０．０１０％以上、０．５００％以下とする。
　Ｓｂ：０．００５％以上、０．２００％以下
Ｓｂは鋼のアノード反応を抑制するとともに、カソード反応である水素発生反応を抑制することで鋼材の耐候性を向上させる元素である。このような効果を充分に得るためには、０．００５％以上含有する必要がある。一方、Ｓｂを過剰に含有すると靭性の低下を招く。したがって、Ｓｂを含有する場合、含有量は０．００５％以上、０．２００％以下とする。
　更に、特性を向上させる場合、選択元素として、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｂから選ばれる一種以上を添加することができる。
　Ｔｉ：０．００５％以上、０．２００％以下
Ｔｉは、強度を高めるために必要な元素である。この効果を充分に得るためには、０．００５％以上含有する必要がある。一方、０．２００％を超えると靭性の低下を招く。したがって、含有する場合、Ｔｉ含有量は０．００５％以上、０．２００％以下とする。
　Ｖ：０．００５％以上、０．２００％以下
Ｖは、強度を高めるために必要な元素である。この効果を充分に得るためには、０．００５％以上含有する必要がある。一方、０．２００％を超えると効果が飽和する。したがって、含有する場合、Ｖ含有量は０．００５％以上、０．２００％以下とする。
　Ｚｒ：０．００５％以上、０．２００％以下
Ｚｒは、強度を高めるために必要な元素である。この効果を充分に得るためには、０．００５％以上含有する必要がある。一方、０．２００％を超えると効果が飽和する。したがって、含有する場合、Ｚｒ含有量は０．００５％以上、０．２００％以下とする。
　Ｂ：０．０００１％以上、０．００５０％以下
Ｂは、強度を高めるために必要な元素である。この効果を充分に得るためには、０．０００１％以上含有する必要がある。一方、０．００５０％を超えると靭性の低下を招く。したがって、含有する場合、Ｂ含有量は０．０００１％以上、０．００５０％以下とする。
　更に、特性を向上させる場合、選択元素として、ＲＥＭ、Ｃａ、Ｍｇから選ばれる一種以上を添加することができる。
　ＲＥＭ：０．０００１％以上、０．０１００％以下
ＲＥＭはさび層全体に分布し、さび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。この効果を充分に得るためには、０．０００１％以上含有する必要がある。一方、０．０１００％を超えるとその効果は飽和する。したがって、含有する場合、ＲＥＭ含有量は０．０００１％以上、０．０１００％以下とする。
　Ｃａ：０．０００１％以上、０．０１００％以下
Ｃａは鋼中のＳを固定(fix)して溶接熱影響部(weld heat-affected zone)の靭性向上に有効な元素である．この効果を十分に得るためには０．０００１％以上含有する必要がある。一方、０．０１００％を超えると鋼中の介在物(inclusions)の量が増加し、かえって靭性の低下を招く。したがって、含有する場合、Ｃａ含有量は０．０００１％以上、０．０１００％以下とする。
　Ｍｇ：０．０００１％以上、０．０１００％以下
Ｍｇは、鋼中のＳを固定して溶接熱影響部の靭性向上に有効な元素である。この効果を充分に得るためには、０．０００１％以上含有する必要がある。一方、０．０１００％を超えると鋼中の介在物の量が増加し、かえって靭性の低下を招く。したがって、含有する場合、Ｍｇ含有量は０．０００１％以上、０．０１００％以下とする。
　更に、特性を向上させる場合、選択元素として、Ｔａ、Ｂｉ、Ｓｅ、Ｈｆから選ばれる一種以上を添加することができる。
　Ｔａ：０．００１％以上、０．１００％以下
　Ｔａはさび層全体に分布し、さび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。この効果を充分に得るためには、０．００１％以上含有する必要がある。一方、０．１００％を超えるとその効果は飽和する。したがって、含有する場合、Ｔａ含有量は０．００１％以上、０．１００％以下とする。
　Ｂｉ：０．００１％以上、０．１００％以下
　Ｂｉはさび層全体に分布し、さび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。この効果を充分に得るためには、０．００１％以上含有する必要がある。一方、０．１００％を超えるとその効果は飽和する。したがって、含有する場合、Ｂｉ含有量は０．００１％以上、０．１００％以下とする。
　Ｓｅ：０．００１％以上、０．１００％以下
　Ｓｅは、鋼のアノード反応に伴って酸素酸イオンが溶出し、さび層中に分布することで、腐食促進因子の塩化物イオンがさび層を透過して基材（鋼）に到達するのを防止する。この効果を充分に得るためには、０．００１％以上含有する必要がある。一方、０．１００％を超えるとＳｅ消費量増加に伴うコスト上昇を招く。したがって、含有する場合、Ｓｅ含有量は０．００１％以上、０．１００％以下とする。
　Ｈｆ：０．００１％以上、０．１００％以下
　Ｈｆはさび層全体に分布し、さび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。この効果を充分に得るためには、０．００１％以上含有する必要がある。一方、０．１００％を超えるとその効果は飽和する。したがって、含有する場合、Ｈｆ含有量は０．００１％以上、０．１００％以下とする。
　本発明の耐候性に優れた鋼材は、上記成分組成を有する鋼を通常の連続鋳造(continuous cast)や分塊法(blooming)により得られたスラブを熱間圧延することにより厚板(steel plate)や形鋼(shaped steel)、薄鋼板(steel sheet)、棒鋼(bar steel)等の鋼材に製造され、得られる。
　加熱、圧延条件は、要求される材質に応じて適宜決定すればよく、制御圧延(controlled rolling)、加速冷却(accelerated cooling)、あるいは再加熱熱処理等の組合せも可能である。
　また、各元素の含有量は、スパーク放電発光分光分析法(spark discharge-emission spectrochemical analysis)、蛍光Ｘ線分析法(X-ray Fluorescence Analysis)、ＩＣＰ(Atomic Emission Spectrometry)発光分光分析法およびＩＣＰ質量分析法(Mass Spectrometry)、燃焼法(combustion method)等により求めることができる。
　表１に示す成分組成の鋼を溶製し、１１５０℃に加熱した後、熱間圧延を行い、室温まで空冷して厚さ１２ｍｍの鋼板を試作した。次いで、得られた鋼板から３５ｍｍ×３５ｍｍ×５ｍｍの試験片を採取した。試験片は、表面を表面粗さＲａが１．６μｍ以下となるよう研削加工し、端面、裏面をテープシールし、表面露出部の面積が２５ｍｍ×２５ｍｍとなるよう表面もテープシールした。
　以上により得られた試験片について、乾湿繰り返し腐食試験(wet and dry cyclic corrosion test)を行い、裸使用時の耐候性を評価した。耐候性の評価試験としては、実際の橋梁などの構造物において最も厳しい環境と考えられる、雨掛かりの無い桁(girder)内部の環境を模擬した腐食試験を行った。また、本評価試験では、高温環境を想定した。腐食試験の条件は以下の通りである。温度５０℃、相対湿度３５％ＲＨの乾燥工程を１５時間、その後、移行時間を１時間とった後、温度を３０℃、相対湿度を９５％ＲＨの湿潤工程を７時間として、その後１時間移行時間をとり、合計２４時間で１サイクルとした。また、試験片表面に付着する塩分量が０．０５ｍｄｄとなるよう調整した人工海水溶液を週に一回、乾燥工程中に試験片の表面に塗布した（試験片表面に付着する塩分量がＣｌ換算で５．６ｍｇとなるように調製した希釈人工海水溶液を週１回乾燥工程中にピペットで試験片表面へ滴下した。）。この条件にて、１２週間で８４サイクルの試験を行った。
　腐食試験終了後、試験片を塩酸にヘキサメチレンテトラミンを加えた水溶液に浸漬して脱錆してから重量を測定し、得られた重量と初期重量との差を求めて片面の平均板厚減少量を求めた。この平均板厚減少量が１４μｍ以下であれば、耐侯性が優れていると評価した。

　また、高温引張試験を実施し、鋼材の表面赤熱脆性(surface hot shortness)を評価した。先に述べた方法で試作した厚さ１２ｍｍの鋼板から、平行部の直径が６ｍｍで、評点間距離が１６ｍｍになる引張試験片を採取し、高温引張試験に供した。引張試験片の長さ方向と圧延方向の向きが同じになるように、引張試験片を採取した。　試験は、大気中、１０３０℃で１時間加熱した後、歪速度５／ｓ、変位量６ｍｍの条件で歪を与えた。試験後、試験片平行部を試験片中心を通るように長軸方向に切断し、断面を観察した。５０倍の倍率で１０視野観測し、割れの深さを調査した。割れの最大深さが１５０μｍ以下であれば、表面赤熱脆性(surface hot shortness)に問題がないと判断した。
　表２に腐食量（平均板厚減少量μｍ）および高温引張試験での最大割れ深さを示す。表１、表２より、耐食性指標が０．０８以上、かつ表面赤熱脆性(surface hot shortness)指標の値が１０未満となる本発明鋼Ｎｏ．１～２２、２６、２７は、平均板厚減少量が１４μｍ以下であり、また、高温引張試験での最大割れ深さも１５０μｍ以下であることから、優れた耐候性を有し、熱間圧延時の表面割れも問題が無いことがわかる。
　一方、耐食性指標が０．０８未満である比較鋼Ｎｏ．２３は平均板厚減少量が１６．８μｍ、Ｎｏ．２４は平均板厚減少量が１４．５μｍ、比較鋼Ｎｏ．２５は平均板厚減少量が１４．９μｍであり、本発明鋼に比べ耐候性が劣っている。また、比較鋼Ｎｏ．２５は、表面赤熱脆性(surface hot shortness)指標が１６．４２と１０を超えており、最大割れ深さが１５０μｍを超えていることから、表面赤熱脆性(surface hot shortness)が著しいことがわかる。なお、表１において、耐食性指標は、式（１）、式（２）の左辺のうち値が大きいものを採用している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　次に塗装の耐久性を調査するため、鋼Ｎｏ．１、２、７、１２、１５、１７、１８、２０、２３について、以下の要領にて試験を実施した。
得られた鋼板から１５０ｍｍ×７０ｍｍ×５ｍｍの試験片を採取した。試験片は、表面を表面粗さがＩＳＯ　Ｓａ　２．５となるようショットブラストを実施し、アセトン中で超音波脱脂を５分間行い、風乾して試験片とした。片面を塗装するための面とし、もう片面と端面は溶剤型のエポキシ樹脂塗料(solvent based epoxy resin paint)にてシールし、さらにシリコン系のシール剤(silicone sealant)にて被覆した。塗装は、表３に示す仕様にて実施した。塗装後、試験片の中央部に幅１ｍｍ、長さ７０ｍｍのクロスカットを入れ、初期欠陥を設けた。次いで、以下に示す条件にて腐食試験を実施した。ＪＩＳ　Ｋ　５６２１に準拠し、塩水噴霧を０．５時間（５％ＮａＣｌ）、相対湿度９５％を１．５時間、５０℃の熱風乾燥を２時間、３０℃の温風乾燥を２時間とするサイクルとした。塗装系１は５０サイクル、塗装系２は１５０サイクル、塗装系３は２２０サイクルとした。腐食試験終了後、クロスカットからの塗膜膨れ幅(coating film blister)を１０点測定し、平均値を求め、塗装の耐久性の評価指標とした。塗膜膨れは、カットを中心に両側に膨れているが、その片側の幅を塗膜膨れ幅とした。塗膜膨れ幅の平均値が、塗装系１は１０ｍｍ以下、塗装系２および塗装系３は５ｍｍ以下であれば塗膜の耐久性に優れると判断した。
　表４に塗膜膨れ幅の平均値を示す。表４より、本発明鋼では塗膜膨れ幅の平均値が塗装系１では１０ｍｍ以下、塗装系２および塗装系３では５ｍｍ以下であり、塗膜の耐久性に優れることがわかる。一方、比較鋼では、塗膜膨れ幅の平均値が塗装系１では１０ｍｍ、塗装系２および塗装系３では５ｍｍをそれぞれ超えており、塗膜の耐久性に劣ることがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004

Claims (6)

  1. 　成分組成が、質量％で、
    Ｃ：０．０３０％以上、０．２００％未満、
    Ｓｉ：０．１０％以上、１．００％以下、
    Ｍｎ：０．２０％以上、２．００％以下、
    Ｐ：０．００３％以上、０．０３０％以下、
    Ｓ：０．０００１％以上、０．０２０％以下、
    Ａｌ：０．００１％以上、０．１００％以下、
    Ｃｕ：０．０１％以上、０．５０％以下、
    Ｎｂ：０．００５％以上、０．２００％以下、
    Ｓｎ：０．００５％以上、０．２００％以下、
    さらに、少なくとも（１）式、（２）式のいずれかを満足するとともに、（３）式を満足し、残部が鉄および不可避的不純物からなることを特徴とする耐候性に優れた鋼材。
    （Ｃｕ－０．０１）×（Ｓｎ－０．００５）×（Ｎｂ－０．００５）×１０４≧０．０８　（１）
    （Ｃｕ－０．０１）×（Ｎｉ－０．０１）×（Ｃｒ－０．０１）×５０≧０．０８　（２）
    （Ｃｕ＋１０×Ｓｎ）／（２×Ｎｉ＋０．５×Ｓｉ）＜１０　　　　（３）
    ここで、各元素記号は含有量（質量％）を示し、含有しない元素は０とする。
  2. 　さらに、質量％で、
    Ｎｉ：０．０１％以上、１．００％以下
    Ｃｒ：０．０１％以上、１．００％以下、
    Ｍｏ：０．００５％以上、１．０００％以下、
    Ｗ：０．０１０％以上、１．０００％以下、
    Ｃｏ：０．０１０％以上、０．５００％以下、
    Ｓｂ：０．００５％以上、０．２００％以下、
    から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の耐候性に優れた鋼材。
  3. 　さらに、質量％で、
    Ｔｉ：０．００５％以上、０．２００％以下、
    Ｖ：０．００５％以上、０．２００％以下、
    Ｚｒ：０．００５％以上、０．２００％以下、
    Ｂ：０．０００１％以上、０．００５０％以下、
    から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の耐候性に優れた鋼材。
  4. 　さらに、質量％で、
    ＲＥＭ：０．０００１％以上、０．０１００％以下、
    Ｃａ：０．０００１％以上、０．０１００％以下、
    Ｍｇ：０．０００１％以上、０．０１００％以下、
    から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の耐候性に優れた鋼材。

  5. 　さらに、質量％で、Ｔａ：０．００１％以上、０．１００％以下、
    Ｂｉ：０．００１％以上、０．１００％以下、
    Ｓｅ：０．００１％以上、０．１００％以下、
    Ｈｆ：０．００１％以上、０．１００％以下、
    から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一項に記載の耐候性に優れた鋼材。
  6. 　請求項１乃至５のいずれか一項に記載の組成を有する鋼材の表面に、塗膜を有することを特徴とする耐候性に優れた鋼材。
PCT/JP2014/002400 2013-05-09 2014-05-02 耐候性に優れた鋼材 WO2014181534A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201480026206.XA CN105209652A (zh) 2013-05-09 2014-05-02 耐候性优良的钢材
BR112015026453A BR112015026453A2 (pt) 2013-05-09 2014-05-02 material de aço que tem excelente resistência à corrosão atmosférica
JP2015515782A JP5950037B2 (ja) 2013-05-09 2014-05-02 耐候性に優れた鋼材
KR1020157030187A KR101750320B1 (ko) 2013-05-09 2014-05-02 내후성이 우수한 강재
PH12015502184A PH12015502184A1 (en) 2013-05-09 2015-09-17 Steel material having excellent weatherability

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013-099108 2013-05-09
JP2013099108 2013-05-09

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014181534A1 true WO2014181534A1 (ja) 2014-11-13

Family

ID=51867022

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/002400 WO2014181534A1 (ja) 2013-05-09 2014-05-02 耐候性に優れた鋼材

Country Status (7)

Country Link
JP (1) JP5950037B2 (ja)
KR (1) KR101750320B1 (ja)
CN (1) CN105209652A (ja)
BR (1) BR112015026453A2 (ja)
MY (1) MY178100A (ja)
PH (1) PH12015502184A1 (ja)
WO (1) WO2014181534A1 (ja)

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104674135A (zh) * 2015-03-20 2015-06-03 苏州科胜仓储物流设备有限公司 一种用于穿梭式货架的耐腐蚀钢板及其热处理工艺
CN107002197A (zh) * 2014-12-09 2017-08-01 杰富意钢铁株式会社 耐候性优异的结构用钢材
JP2017226878A (ja) * 2016-06-22 2017-12-28 Ｊｆｅスチール株式会社 ボルト用鋼材
CN109055858A (zh) * 2018-08-31 2018-12-21 武汉钢铁有限公司 一种屈服强度≥620MPa的焊接结构用耐火耐候钢及其生产方法
EP3524707A4 (en) * 2017-12-14 2019-12-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation STEEL MATERIAL
WO2020026385A1 (ja) * 2018-08-01 2020-02-06 日本製鉄株式会社 溶接金属及びサブマージアーク溶接用ソリッドワイヤ
WO2020084478A1 (en) * 2018-10-23 2020-04-30 Arcelormittal Hot rolled steel and a method of manufacturing thereof
EP3744871A4 (en) * 2018-01-26 2021-05-19 Nippon Steel Corporation NET FOR ANCHORING CHAIN AND ANCHORING CHAIN
JP2021161459A (ja) * 2020-03-31 2021-10-11 Ｊｆｅスチール株式会社 表面性状および塗装耐食性に優れた構造用鋼材および構造物
CN113549819A (zh) * 2021-06-29 2021-10-26 鞍钢股份有限公司 一种耐海洋飞溅区腐蚀用高性能钢板及其生产方法
CN114000035A (zh) * 2021-11-04 2022-02-01 南阳汉冶特钢有限公司 一种耐大气腐蚀高强特厚q390gnh钢板的生产方法
CN115522137A (zh) * 2021-06-25 2022-12-27 宝山钢铁股份有限公司 一种耐海洋大气腐蚀钢及其制造方法

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110527896B (zh) * 2019-09-23 2021-06-25 江苏方圆型钢有限公司 一种热轧型钢及其生产工艺

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003213367A (ja) * 2001-11-19 2003-07-30 Nippon Steel Corp 耐塩酸腐食性および耐硫酸腐食性に優れた低合金鋼およびその溶接継手
JP2006037201A (ja) * 2004-07-29 2006-02-09 Kobe Steel Ltd 耐食性に優れた船舶用鋼材
JP2008274379A (ja) * 2007-05-02 2008-11-13 Kobe Steel Ltd 耐ピット性に優れた鋼板およびその製造方法
JP2010007108A (ja) * 2008-06-25 2010-01-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 重防食被覆鋼材並びに海洋構造物、鋼管杭、鋼矢板および鋼管矢板
JP2012092379A (ja) * 2010-10-26 2012-05-17 Sumitomo Metal Ind Ltd アレスト特性および耐食性に優れた高強度厚肉鋼板
JP2012122103A (ja) * 2010-12-09 2012-06-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐水素誘起割れ性、脆性亀裂伝播停止特性および耐食性に優れた厚鋼板

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5891892B2 (ja) * 2011-03-29 2016-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003213367A (ja) * 2001-11-19 2003-07-30 Nippon Steel Corp 耐塩酸腐食性および耐硫酸腐食性に優れた低合金鋼およびその溶接継手
JP2006037201A (ja) * 2004-07-29 2006-02-09 Kobe Steel Ltd 耐食性に優れた船舶用鋼材
JP2008274379A (ja) * 2007-05-02 2008-11-13 Kobe Steel Ltd 耐ピット性に優れた鋼板およびその製造方法
JP2010007108A (ja) * 2008-06-25 2010-01-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 重防食被覆鋼材並びに海洋構造物、鋼管杭、鋼矢板および鋼管矢板
JP2012092379A (ja) * 2010-10-26 2012-05-17 Sumitomo Metal Ind Ltd アレスト特性および耐食性に優れた高強度厚肉鋼板
JP2012122103A (ja) * 2010-12-09 2012-06-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐水素誘起割れ性、脆性亀裂伝播停止特性および耐食性に優れた厚鋼板

Cited By (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107002197A (zh) * 2014-12-09 2017-08-01 杰富意钢铁株式会社 耐候性优异的结构用钢材
CN104674135A (zh) * 2015-03-20 2015-06-03 苏州科胜仓储物流设备有限公司 一种用于穿梭式货架的耐腐蚀钢板及其热处理工艺
JP2017226878A (ja) * 2016-06-22 2017-12-28 Ｊｆｅスチール株式会社 ボルト用鋼材
EP3524707A4 (en) * 2017-12-14 2019-12-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation STEEL MATERIAL
EP3744871A4 (en) * 2018-01-26 2021-05-19 Nippon Steel Corporation NET FOR ANCHORING CHAIN AND ANCHORING CHAIN
JPWO2020026385A1 (ja) * 2018-08-01 2020-08-20 日本製鉄株式会社 溶接金属及びサブマージアーク溶接用ソリッドワイヤ
WO2020026385A1 (ja) * 2018-08-01 2020-02-06 日本製鉄株式会社 溶接金属及びサブマージアーク溶接用ソリッドワイヤ
CN109055858A (zh) * 2018-08-31 2018-12-21 武汉钢铁有限公司 一种屈服强度≥620MPa的焊接结构用耐火耐候钢及其生产方法
CN109055858B (zh) * 2018-08-31 2020-01-31 武汉钢铁有限公司 一种屈服强度≥620MPa的焊接结构用耐火耐候钢及其生产方法
WO2020084332A1 (en) * 2018-10-23 2020-04-30 Arcelormittal Hot-rolled steel plate and a method of manufacturing thereof
WO2020084478A1 (en) * 2018-10-23 2020-04-30 Arcelormittal Hot rolled steel and a method of manufacturing thereof
JP2021161459A (ja) * 2020-03-31 2021-10-11 Ｊｆｅスチール株式会社 表面性状および塗装耐食性に優れた構造用鋼材および構造物
JP7200966B2 (ja) 2020-03-31 2023-01-10 Ｊｆｅスチール株式会社 表面性状および塗装耐食性に優れた構造用鋼材および構造物
CN115522137A (zh) * 2021-06-25 2022-12-27 宝山钢铁股份有限公司 一种耐海洋大气腐蚀钢及其制造方法
CN115522137B (zh) * 2021-06-25 2023-11-14 宝山钢铁股份有限公司 一种耐海洋大气腐蚀钢及其制造方法
CN113549819A (zh) * 2021-06-29 2021-10-26 鞍钢股份有限公司 一种耐海洋飞溅区腐蚀用高性能钢板及其生产方法
CN113549819B (zh) * 2021-06-29 2022-05-17 鞍钢股份有限公司 一种耐海洋飞溅区腐蚀用高性能钢板及其生产方法
CN114000035A (zh) * 2021-11-04 2022-02-01 南阳汉冶特钢有限公司 一种耐大气腐蚀高强特厚q390gnh钢板的生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
MY178100A (en) 2020-10-02
JPWO2014181534A1 (ja) 2017-02-23
BR112015026453A2 (pt) 2017-07-25
CN105209652A (zh) 2015-12-30
KR101750320B1 (ko) 2017-06-23
KR20150132566A (ko) 2015-11-25
PH12015502184A1 (en) 2016-01-25
JP5950037B2 (ja) 2016-07-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5950037B2 (ja) 耐候性に優れた鋼材
JP6556163B2 (ja) 耐候性に優れた構造用鋼材
JP5120510B2 (ja) 耐候性に優れた鋼材
JP5691350B2 (ja) 耐候性に優れた構造用鋼材および鋼構造物
WO2012115280A1 (ja) 耐候性に優れた構造用鋼材
JP5891892B2 (ja) 高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材
JP6658412B2 (ja) 塗装耐久性に優れた構造用鋼材および構造物
JP5796403B2 (ja) 耐候性に優れた溶接構造用鋼材
JP2012214871A (ja) 耐食性に優れたさび層付き鋼材
JP5600986B2 (ja) 耐候性に優れた構造用鋼材
CN107849664B (zh) 耐候性优良的结构钢材
JP5797877B2 (ja) 高湿潤環境下において耐食性に優れる耐候性鋼材
JP2017226878A (ja) ボルト用鋼材
JP6094669B2 (ja) 溶接構造用鋼材
JP7192824B2 (ja) 耐火性および塗装耐食性に優れた構造用鋼材および構造物
JP5884192B2 (ja) 橋梁構造
JP6988858B2 (ja) ボルト用鋼材
JP7200966B2 (ja) 表面性状および塗装耐食性に優れた構造用鋼材および構造物
JP5929391B2 (ja) 塗装耐久性に優れた塗装鋼材

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14795515

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015515782

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12015502184

Country of ref document: PH

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20157030187

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: IDP00201508259

Country of ref document: ID

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112015026453

Country of ref document: BR

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14795515

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112015026453

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20151019