WO2014175399A1 - 香喫味成分を含む嗜好品の構成要素の製造方法及び香喫味成分を含む嗜好品の構成要素 - Google Patents

香喫味成分を含む嗜好品の構成要素の製造方法及び香喫味成分を含む嗜好品の構成要素 Download PDF

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拓磨 中野
公隆 打井
竹内　学
片山　和彦
山田　学
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Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a component of a luxury product including a flavor ingredient and a component of the luxury product including a flavor component.
  • a technique for containing a flavor ingredient for example, an alkaloid containing a nicotine ingredient
  • a technique for utilizing the tobacco source itself as a flavor source, or extracting a flavor ingredient from the tobacco source to obtain a flavor source Techniques for supporting a substrate are known.
  • a first feature of the present invention is a method for producing a component of a luxury product containing a flavor component, wherein the flavor component is released from an alkali-treated tobacco source into the gas phase; Step B for capturing the flavor component in the predetermined solvent by bringing the flavor component released into the liquid into contact with the predetermined solvent, which is a liquid substance at room temperature, and adding the predetermined solvent to the component
  • the gist is to include the step C.
  • the gist of the second feature of the present invention is that it is a component of a luxury product containing a flavor ingredient produced by the above-described production method.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating an example of a luxury product (tobacco product) manufactured by the manufacturing method according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a flowchart showing the manufacturing method according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating an example of a bubbling apparatus for performing bubbling into a predetermined solvent performed for the manufacturing method according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a flowchart illustrating the manufacturing method according to the first modification.
  • FIG. 5 is a diagram for explaining the first experiment.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining the first experiment.
  • FIG. 7 is a diagram for explaining the first experiment.
  • FIG. 8 is a diagram for explaining the first experiment.
  • FIG. 9 is a diagram for explaining the second experiment.
  • FIG. 10 is a diagram for explaining the second experiment.
  • Such a flavor suction tool may be a carbon heat source type flavor suction tool 1 as shown in FIG. 1, an electronic cigarette type flavor suction tool, or a chemical reaction type flavor suction tool. May be.
  • a nicotine component is taken as an example of a flavor component that contributes to tobacco flavor.
  • the nicotine component is used as an indicator of the flavor component.
  • the flavor suction tool 1 includes a carbon heat source 3, a flavor generation source 4, a filter 5, a paper tube holder 2 that holds the carbon heat source 3, the flavor generation source 4, and the filter 5. May be provided.
  • the flavor suction tool 1 As a constituent element of the flavor suction tool 1, a case where at least one of cellulose constituting the carbon heat source 3, the flavor generating source 4, the filter 5, and the paper tube holder 2 is manufactured will be exemplified.
  • step S101 the tobacco source is subjected to an alkali treatment (alkali addition treatment) to release a flavor component from the tobacco source into the gas phase.
  • alkali treatment alkali addition treatment
  • the tobacco source that has been subjected to alkali treatment is heated to release the flavor component from the tobacco source into the gas phase. According to such a configuration, it is possible to improve the emission efficiency of the flavor component into the gas phase.
  • the heating temperature of the tobacco source may be any temperature from room temperature to the thermal decomposition temperature of the tobacco source, and the higher the heating temperature, the higher the efficiency of releasing the flavor components into the gas phase. However, if the heating temperature is too high, the amount of contaminant components released into the gas phase may increase. Considering these points, for example, the heating temperature may be in the range of 60 ° C. to 150 ° C. When the heating temperature of the tobacco source is 60 ° C. or higher, the timing at which a sufficient flavor component is released from the tobacco source can be advanced. On the other hand, when the heating temperature of the tobacco source is less than 150 ° C., the timing at which a contaminant component (for example, tobacco-specific nitrosamine: TSNA) is released from the tobacco source can be delayed.
  • a contaminant component for example, tobacco-specific nitrosamine: TSNA
  • step S101 it is preferable to perform the process of step S101 in the sealed space.
  • the “sealing” is a state in which solid foreign matters can be prevented from being mixed and loss of contents can be prevented in a normal handling, transportation or storage state. According to such a configuration, it is possible to prevent a situation in which the savory component is volatilized out of the system.
  • a tobacco raw material or a tobacco extract adjusted to an alkaline pH may be used as such a tobacco source.
  • a tobacco raw material or tobacco extract whose pH is adjusted to 8.0 or more, more preferably 9.0 or more may be used as such a tobacco source.
  • the tobacco source may be a tobacco raw material such as chopped powder, granule or molded body, or a tobacco extract such as a sheet to which an extract containing a flavor component is added or a freeze-dried powder or gel. Also good.
  • tobacco source for example, raw materials of the genus Tobacco such as Nicotiana tabacum and Nicotiana rustica can be used.
  • Nicotiana tabacam for example, varieties such as Burley species and yellow species may be used.
  • the content of the flavor component in the tobacco source is not particularly limited, but from the viewpoint of the amount of the flavor component released into the gas phase, the content of the flavor component in the tobacco source is preferably as large as possible.
  • the particle size of the tobacco source can be any particle size, but the use of a tobacco source having a particle size as small as possible has a higher efficiency of releasing flavor components into the gas phase. If the particle size of the tobacco source is too small, it becomes difficult to handle the tobacco source in the manufacturing process. Considering these points, for example, a tobacco source having a particle diameter of about 0.5 mm to 1.18 mm may be used.
  • a tobacco source a product that has been dried after harvesting (Cured tobacco) may be used, or a product that has not been subjected to a drying process (Green tobacco) may be used. Also good.
  • a substance added to the tobacco source in the above alkali addition treatment for example, a basic substance such as an aqueous potassium carbonate solution may be sprayed.
  • the basic substance to be added has weak basicity.
  • the pH of the tobacco source after the alkali addition treatment is preferably alkaline, more preferably 8.0 or more, and within the range of 8.9 to 9.7. More preferably. Therefore, it is preferable to determine the amount of a basic substance such as potassium carbonate to be added to the tobacco source so as to satisfy such a condition.
  • step S101 it is preferable to subject the tobacco source to a water treatment. According to such a configuration, it is possible to improve the emission efficiency of the flavor component into the gas phase.
  • the tobacco source in the stage before being subjected to step S101, the tobacco source may be subjected to water treatment to increase the moisture content of the tobacco source, and then step S101 may be performed.
  • a base such as an aqueous potassium carbonate solution may be used.
  • An alkali treatment and a hydration treatment may be performed at the same time by adding an aqueous solution of an organic substance.
  • the higher the amount of moisture contained in the tobacco source the higher the efficiency of releasing the flavor components into the gas phase.
  • the efficiency of releasing the flavor components into the gas phase is significantly reduced.
  • the moisture content of the tobacco source after spraying the alkaline substance is preferably 10% by weight or more, and 30% by weight or more. More preferably it is.
  • the upper limit of the moisture content of the tobacco source is not particularly limited. For example, it is preferably 50% by weight or less in order to efficiently heat the tobacco source.
  • a cigarette source may be ventilated.
  • the aeration time in such aeration treatment varies depending on the apparatus for treating the tobacco source and the amount of the tobacco source, and therefore cannot be specified in general.
  • the tobacco source is a 500 g tobacco material
  • the ventilation time is Within about 300 minutes.
  • the total aeration amount in such aeration treatment cannot be specified because it differs depending on the amount of the cigarette source and the apparatus that treats the cigarette source.
  • the ratio of the total ventilation rate to the weight of the tobacco source is about 10 L / g.
  • the aeration time is about 300 minutes or less, and the total aeration amount in the aeration treatment is about 4.9 to 5.3 L / g.
  • humidified air having a water content of about 80% or saturated water vapor at 80 ° C. may be brought into contact with the tobacco source.
  • the air used in the ventilation process may not be saturated water vapor.
  • the moisture content of the air used in the aeration treatment does not particularly require humidification of the tobacco raw material 50, for example, so that the moisture contained in the tobacco raw material 50 to which the heat treatment and the aeration treatment are applied falls within a range of less than 50%. May be adjusted.
  • the gas used in the aeration process is not limited to air, and may be an inert gas such as nitrogen or argon.
  • step S102 the flavor component released in the gas phase is captured by contacting with a predetermined solvent.
  • the flavor component released in the gas phase is dissolved in a predetermined solvent, the flavor component released in the gas phase is absorbed in the predetermined solvent, or the flavor flavor released in the gas phase.
  • the component is adsorbed in a predetermined solvent.
  • the flavor component in the predetermined solvent it is preferable to capture the flavor component in the predetermined solvent by bubbling the flavor component released into the gas phase into the predetermined solvent. Thereby, a sufficient amount of flavor components can be transferred to the predetermined solvent while suppressing the transfer of unnecessary contaminants contained in the tobacco raw material as the tobacco source to the predetermined solvent.
  • the predetermined solvent a substance that is liquid at room temperature, for example, glycerin, water, ethanol, polyol, aqueous citric acid solution, oil such as medium chain fatty acid triglyceride, or the like can be used. According to such a configuration, the flavor component can be dissolved in the predetermined solvent.
  • the temperature of the predetermined solvent at the start of bubbling is room temperature.
  • the lower limit of the normal temperature is, for example, a temperature at which the predetermined solvent does not solidify, preferably 10 ° C.
  • the upper limit of normal temperature is 40 degrees C or less, for example.
  • the pressure in the container of the alkali treatment apparatus is equal to or lower than normal pressure.
  • the upper limit of the pressure inside the container of the alkali treatment apparatus is +0.1 MPa or less in gauge pressure.
  • the inside of the container of an alkali treatment apparatus may be a reduced pressure atmosphere. That is, in step S101 and step S102, in a state where a pressure equal to or lower than normal pressure is applied to the tobacco source, the flavor component is released from the tobacco source into the gas phase, and the flavor released into the gas phase by the predetermined solvent. Capture ingredients.
  • the pH of the predetermined solvent is preferably lower than the pH of the tobacco source. According to this configuration, the flavor component in the gas phase can be more distributed to the predetermined solvent than the tobacco source.
  • FIG. 3 shows an example of a bubbling device 100 for bubbling flavor components released in the gas phase into a predetermined solvent.
  • the gas 10 containing the flavor component released in the gas phase in step S ⁇ b> 101 is released into the predetermined solvent 20 through the hole 30 provided in the bubbling device 100, and the gas 10 The flavor component is captured by the predetermined solvent 20.
  • the gas 40 containing contaminant components not captured by the predetermined solvent 20 is exhausted outside the bubbling device 100. That is, the pressure applied to the predetermined solvent 20 in step S102 is equal to or lower than normal pressure.
  • the contact area between the gas 10 and the predetermined solvent 20 can be increased, and the capture efficiency of flavor components by the predetermined solvent can be improved.
  • the predetermined solvent may be cooled in order to suppress an increase in the temperature of the predetermined solvent.
  • acquisition efficiency of the flavor component by a predetermined solvent can be improved.
  • the lower limit of the normal temperature is, for example, a temperature at which the predetermined solvent does not solidify, preferably 10 ° C. as described above.
  • the upper limit of normal temperature is 40 degrees C or less as mentioned above, for example.
  • Raschig rings may be arranged to increase the contact area of the flavor component released in the gas phase with respect to the predetermined solvent.
  • an arbitrary acid such as malic acid or citric acid may be added to the predetermined solvent in order to suppress re-evaporation of the flavor components supplemented by the predetermined solvent.
  • a vacuum concentration treatment, a heat concentration treatment, a salting-out treatment, or the like may be performed.
  • a solvent having a lower vapor pressure than the component (for example, water) to be removed it is preferable to use a solvent having a lower vapor pressure than the component (for example, water) to be removed as the predetermined solvent.
  • vacuum concentration treatment is performed in a sealed space, there is little contact with air, and there is no need to increase the temperature of the predetermined solvent, so there is little concern about component changes. Therefore, the use of vacuum concentration increases the types of predetermined solvents that can be used.
  • the kind of the predetermined solvent that can be used is reduced as compared with the vacuum concentration.
  • a predetermined solvent having an ester structure such as MCT (Medium Chain Triglyceride) may not be used.
  • salting-out treatment it is possible to separate the flavor components more efficiently than the vacuum concentration treatment.
  • the yield of flavor components is about half of the flavor components in the liquid solvent phase / water phase. Is bad.
  • salting-out may not occur depending on the ratio of the predetermined solvent, water and flavor components.
  • step S103 a predetermined solvent in a state where the flavor component is captured is added to the constituent elements of the flavor suction tool 1 described above.
  • a sufficient amount of flavor components are transferred to a predetermined solvent without transferring unnecessary impurities in the tobacco raw material as a tobacco source by a very simple method.
  • a predetermined solvent for example, a filter
  • the constituent elements for example, a filter
  • the flavor component is captured with respect to the tobacco raw material (tobacco raw material residue) after the flavor component is released.
  • the predetermined solvent in a state of being present may be applied back.
  • the amount of the flavor component (here, nicotine component) contained in the tobacco material after multiplying the tobacco material residue by the predetermined solvent is the tobacco before the flavor component is released. It should be noted that the amount of flavor components contained in the raw material (here, the nicotine component) or less.
  • step S103 shown in FIG. 2 the step of adding a predetermined solvent in a state where the flavor component is captured includes step S103A and step S103B.
  • Step S103A a tobacco raw material (tobacco raw material residue) after releasing the flavor component in Step S101 is prepared.
  • step S103B the predetermined solvent in the state where the flavor component is captured in step S102 is multiplied by the tobacco raw material residue. That is, in the first modification, the component of the luxury product including the flavor ingredient is the tobacco raw material (tobacco raw material residue) after releasing the flavor ingredient in step S101.
  • the predetermined solvent to be returned to the tobacco raw material residue may be neutralized.
  • the moisture content of the tobacco material before performing the heat treatment is 30% by weight or more, preferably 40% by weight or more, and the moisture content of the tobacco material after the heat treatment is almost completely dry, Specifically, it is preferable to heat the tobacco source until the moisture content of the tobacco source is less than 5% by weight.
  • the contaminated component for example, ammonium ions
  • impurities such as ammonium ions can be sufficiently removed from the tobacco source. Details of such heat treatment methods are described in the specification of WO2013 / 146592, which is incorporated herein by reference.
  • tobacco that suppresses the loss of flavor components while removing impurities (such as ammonium ions) contained in the tobacco material.
  • Raw materials can be manufactured.
  • the present invention may be applied to a flavor source base material of a luxury product that can be consumed in the oral cavity, such as a gum base, a tablet, an edible film, and a candy, as a component of a luxury product containing a flavor component. Good.
  • the present invention produces other suction devices, for example, an electronic cigarette aerosol source (so-called E-liquid), instead of the above-described flavor suction device components, as a component of a luxury product containing a flavor ingredient.
  • E-liquid electronic cigarette aerosol source
  • the non-volatile component contained in the cigarette source does not move to the predetermined solvent and only the component that volatilizes at about 120 ° C. can be collected in the predetermined solvent, the component collected by the predetermined solvent can be collected from the electronic cigarette. It is effective when used as an aerosol source.
  • the term “electronic cigarette” as used herein includes a liquid aerosol source and an electric heater for heating and atomizing the aerosol source, and a non-combustion flavor inhaler or aerosol suction for delivering the aerosol to the user. (For example, aerosol inhaler described in Japanese Patent No. 5196673, aerosol electronic cigarette described in Japanese Patent No. 5385418, etc.).
  • the flavor components were captured by a cold trap without using a predetermined solvent.
  • the flavor component was supplemented using what connected the Liebig cooling pipe and the Graham cooling pipe.
  • the Liebig cooling pipe and the Graham cooling pipe each used tap water as a refrigerant, and the temperature inside the pipe was maintained at about 20 ° C.
  • the components released from the cigarette source into the gas phase are cooled while passing through the Liebig and Graham cooling tubes in this order, and the condensed liquid components are collected in the beaker at the outlet of the Graham cooling tube to capture the flavor components. Went.
  • Example 1- Experimental conditions according to Example 1- -Type of tobacco source: Tobacco raw material of Burley species-Nicotine content in tobacco source: 4.9% by weight per dry weight of tobacco source -Ammonium ion content in tobacco source: 4545 ⁇ g / g per dry weight of tobacco source ⁇ Amount of tobacco source: 500 g ⁇ Tobacco source particle size: 0.5mm to 1.18mm -PH of tobacco source after alkali treatment: 9.6 -Initial moisture content of tobacco source after alkali treatment: 39% ⁇ 2% -Heating temperature of tobacco source: 120 ° C ⁇ Processing time: 300 min ⁇ Air flow rate during bubbling: 15 L / min -Predetermined solvent type: Glycerin-Predetermined solvent amount: 61 g -Predetermined solvent temperature: 20 ° C
  • Example 2- Experimental conditions according to Example 2- -Type of tobacco source: Tobacco raw material of Burley species-Amount of tobacco source: 55 g ⁇ Nicotine content in tobacco sources: 4.9% by weight per dry weight of tobacco sources -Ammonium ion content in tobacco source: 4545 ⁇ g / g per dry weight of tobacco source ⁇ Tobacco source particle size: 0.5mm to 1.18mm -PH of tobacco source after alkali treatment: 9.6 -Initial moisture content of tobacco source after alkali treatment: 39% ⁇ 2% -Heating temperature of tobacco source: 120 ° C ⁇ Processing time: 24 hours ⁇ Air flow rate during bubbling: 1.5 L / min -Predetermined solvent type: Glycerin-Predetermined solvent amount: 7.4 g
  • the measurement result of the nicotine component recovery rate is as shown in FIG.
  • the measurement results of acetaldehyde, ammonium ions, and pyridine captured by bubbling to a predetermined solvent or condensing by a cooling tube are as shown in FIGS.
  • the nicotine component recovery rate is expressed as the weight percent of the nicotine component trapped by bubbling into a predetermined solvent or condensing by a cooling tube when the initial weight of the nicotine component contained in the tobacco source is 100% by weight. ing.
  • the acetaldehyde concentration is the weight ratio of the captured nicotine weight, that is, the weight of acetaldehyde when the captured nicotine weight is 1. It is shown as a ratio.
  • the ammonium ion concentration and the pyridine concentration are shown as a weight ratio with respect to the captured nicotine weight, that is, a weight ratio of ammonium ion and pyridine when the captured nicotine weight is 1.
  • Example 1 had a nicotine recovery rate equal to or higher than that of the comparative example.
  • Example 2 which is the same aeration flow rate and processing time as a comparative example can obtain the nicotine recovery rate substantially equivalent to a comparative example.
  • Example 1 acetaldehyde and pyridine were substantially zero (less than the detection limit), and the weight ratio of ammonium ions when the weight of nicotine was 1 was less than 1/1000 of the comparative example.
  • Example 2 pyridine is substantially zero (less than the detection limit), and the weight ratio of acetaldehyde when the nicotine weight is 1 is less than 1/45 of the comparative example, and the nicotine weight is 1.
  • the weight ratio of ammonium ions in the case was less than 1/270 of the comparative example.
  • the flavor component here, the nicotine component
  • the contaminated components for example, acetaldehyde, ammonium ions and pyridine
  • the temperature of the predetermined solvent is a set temperature of a chiller (a constant temperature bath) that controls the temperature of the container that stores the predetermined solvent. It should be noted that the temperature of a given solvent converges about 60 minutes after setting the container on the chiller and starting the temperature control.
  • the method was performed in accordance with the German Standardization Organization DIN 10373. That is, 100 mg of a predetermined solvent was collected, 7.5 mL of an 11% aqueous sodium hydroxide solution and 10 mL of hexane were added, and the mixture was extracted by shaking for 60 minutes. After extraction, the supernatant hexane phase was subjected to a gas chromatograph mass spectrometer (GC / MS), and the weight of nicotine contained in the predetermined solvent was quantified.
  • GC / MS gas chromatograph mass spectrometer
  • Method for measuring acetaldehyde contained in a given solvent 0.05 mL of a predetermined solvent is collected, 0.4 mL of 6 mmol / L 2,4-dinitrophenylpyrazine solution is added to convert acetaldehyde in the predetermined solvent into a nonvolatile hydrazone derivative, and further 0.2 w / v% 0.55 mL of trizma base solution was added to stabilize the hydrazone derivative in the given solvent.
  • the obtained liquid was subjected to a high performance liquid chromatography diode array detector, and the amount of hydrazone derivative contained in the predetermined solvent was quantified. Furthermore, the amount of acetaldehyde contained in the collection solvent was calculated from the amount of hydrazone derivative.
  • a 6 mmol / L 2,4-dinitrophenylpyrazine solution was prepared by adding 992 mL water and 8 mL 80% phosphoric acid to 1 L of 12 mL of 2,4-dinitrophenylpyrazine-acetonitrile solution.
  • a 2 w / v% Trizma base solution was prepared by adding 800 mL acetonitrile and 200 mL water to 2 g Trizma base.
  • the weight of the tobacco raw material in the dry state is calculated by subtracting the above-described moisture content from the total weight of the tobacco raw material.
  • a method for producing a component of a luxury product including a flavor component capable of selectively reducing a contaminating component contained in a tobacco source, and a preference including a flavor component A component of the product can be provided.

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Abstract

　製造方法は、アルカリ処理されたたばこ源を加熱して、たばこ源から気相中に香喫味成分を放出する工程Ａと、気相中に放出された香喫味成分を常温で液体の物質である所定溶媒に接触させることによって、所定溶媒に香喫味成分を捕捉させる工程Ｂと、所定溶媒を構成要素に添加する工程Ｃとを有する。

Description

香喫味成分を含む嗜好品の構成要素の製造方法及び香喫味成分を含む嗜好品の構成要素
　本発明は、香喫味成分を含む嗜好品の構成要素の製造方法及び香喫味成分を含む嗜好品の構成要素に関する。
　従来、香味源に対して香喫味成分（例えば、ニコチン成分を含むアルカロイド）を含有させる技術として、たばこ源そのものを香味源として活用する技術や、たばこ源中から香喫味成分を抽出して香味源基材に担持させる技術が知られている。
　上述の技術では、たばこ源に含まれる夾雑成分が喫味等に悪影響を及ぼす虞があるため、たばこ源から夾雑成分のみを選択的に分離／低減することが望ましいが、既存の技術では、煩雑なプロセスを要するため、簡便かつ低コストに実施することが困難であるという問題点があった。
米国特許４２１５７０６ 特表２００９－５０２１６０号公報 米国特許５２３５９９２
　本発明の第１の特徴は、香喫味成分を含む嗜好品の構成要素の製造方法であって、アルカリ処理されたたばこ源から気相中に香喫味成分を放出する工程Ａと、気相中に放出された前記香喫味成分を常温で液体の物質である所定溶媒中に接触させることによって、前記所定溶媒に前記香喫味成分を捕捉させる工程Ｂと、前記所定溶媒を前記構成要素に添加する工程Ｃとを有することを要旨とする。
　また、本発明の第２の特徴は、上述の製造方法によって製造された香喫味成分を含む嗜好品の構成要素であることを要旨とする。
図１は、第１実施形態に係る製造方法によって製造された嗜好品（たばこ製品）の一例を示す図である。 図２は、第１実施形態に係る製造方法について示すフローチャートである。 図３は、第１実施形態に係る製造方法について行われる所定溶媒中へのバブリングを行うためのバブリング装置の一例を示す図である。 図４は、変更例１に係る製造方法について示すフローチャートである。 図５は、第１実験を説明するための図である。 図６は、第１実験を説明するための図である。 図７は、第１実験を説明するための図である。 図８は、第１実験を説明するための図である。 図９は、第２実験を説明するための図である。 図１０は、第２実験を説明するための図である。
　（本発明の第１の実施形態）
　以下、図１乃至図３を参照して、本発明の第１の実施形態に係る香喫味成分を含む嗜好品の構成要素の製造方法について説明する。本実施形態では、かかる嗜好品の構成要素として、香味吸引具の構成要素を製造するケースについて例示するものとする。
　かかる香味吸引具は、図１に示すような炭素熱源タイプの香味吸引具１であってもよいし、電子シガレットタイプの香味吸引具であってもよいし、化学反応タイプの香味吸引具であってもよい。
　なお、第１実施形態においては、たばこ香喫味に寄与する香喫味成分の一例として、ニコチン成分を例に挙げる。第１実施形態では、香喫味成分の指標としてニコチン成分が用いられていることに留意すべきである。
　例えば、図１に示すように、かかる香味吸引具１は、炭素熱源３と、香味発生源４と、フィルタ５と、炭素熱源３や香味発生源４やフィルタ５を保持する紙管ホルダ２とを具備していてもよい。
　本実施形態では、かかる香味吸引具１の構成要素として、炭素熱源３、香味発生源４、フィルタ５、紙管ホルダ２を構成するセルロースの少なくとも１つを製造するケースについて例示する。
　図２に示すように、本実施形態に係る製造方法では、ステップＳ１０１において、たばこ源にアルカリ処理（アルカリ添加処理）を施すことで、たばこ源から気相中に香喫味成分を放出する。詳細には、ステップＳ１０１において、アルカリ処理されたたばこ源を加熱して、たばこ源から気相中に香喫味成分を放出する。かかる構成によれば、気相中への香喫味成分の放出効率を向上させることができる。
　ここで、たばこ源の加熱温度は、室温からたばこ源の熱分解温度までの任意の温度であってもよく、加熱温度が高い方が、気相への香喫味成分の放出効率が高い。ただし、加熱温度が高すぎると、気相へ放出する夾雑成分の量が増加してしまう虞がある。これらの点を考慮して、例えば、加熱温度は、６０℃～１５０℃の範囲としてもよい。たばこ源の加熱温度が６０℃以上であることによって、たばこ源から十分な香喫味成分が放出されるタイミングを早めることができる。一方で、たばこ源の加熱温度が１５０℃未満であることによって、たばこ源から夾雑成分（例えば、たばこ特異的ニトロソアミン：ＴＳＮＡ）が放出されるタイミングを遅らせることができる。
　なお、ステップＳ１０１の処理は、密閉された空間において行うことが好ましい。ここで、「密閉」とは、通常の取り扱い、運搬又は保存状態において、固形の異物混入を防ぎ、内容物の損失を防ぐことができる状態である。かかる構成によれば、香喫味成分が系外に揮散してしまうという事態を防ぐことができる。
　具体的には、かかるたばこ源として、アルカリ性ｐＨに調整されたたばこ原料又はたばこ抽出物を用いてもよい。好ましくは、かかるたばこ源として、ｐＨが８．０以上、さらに好ましくは、ｐＨが９．０以上に調整されたたばこ原料又はたばこ抽出物を用いてもよい。
　なお、たばこ源は、刻や粉粒体や成形体等のたばこ原料であってもよいし、香味成分を含む抽出液が添加されたシートや凍結乾燥粉末やゲル等のたばこ抽出物であってもよい。
　たばこ源としては、例えば、ニコチアナ・タバカム（Ｎｉｃｏｔｉａｎａ．ｔａｂａｃｕｍ）やニコチアナ・ルスチカ（Ｎｉｃｏｔｉａｎａ．ｒｕｓｕｔｉｃａ）等のタバコ属の原料を用いることができる。ニコチアナ・タバカムとしては、例えば、バーレー種や黄色種等の品種を用いてもよい。
　また、たばこ源における香喫味成分の含有量は、特に限定されないが、気相への香喫味成分の放出量の観点から、たばこ源における香喫味成分の含有量は、できるだけ多い方が好ましい。例えば、香喫味成分（ここでは、ニコチン成分）の含有量が４重量％以上のたばこ源を用いてもよい。この結果、少ない量のたばこでより多くの香喫味成分を気相へ放出することができる。
　また、たばこ源の粒径は、任意の粒径を用いることができるが、できるだけ小さい粒径のたばこ源を用いる方が、気相への香喫味成分の放出効率が高い。なお、たばこ源の粒径があまりにも小さくなると、製造工程におけるたばこ源の取り扱いが困難になる。これらの点を考慮して、例えば、０．５ｍｍ～１．１８ｍｍ程度の粒径のたばこ源を用いてもよい。
　さらに、第１実施形態に係る製造方法において、たばこ源として、収穫した後に乾燥処理が施されたもの（Ｃｕｒｅｄ　ｔｏｂａｃｃｏ）を用いてもよく、乾燥処理を施していないもの（Ｇｒｅｅｎ　ｔｏｂａｃｃｏ）を用いてもよい。
　また、上述のアルカリ添加処理においてたばこ源に添加される物質としては、例えば、炭酸カリウム水溶液等の塩基性物質を噴霧してもよい。なお、たばこ源を再利用することを検討する場合、添加する塩基性物質は、弱塩基性を有することが好ましい。
　また、上述のように、アルカリ添加処理が施された後のたばこ源のｐＨは、アルカリ性であることが好ましく、８．０以上であることがより好ましく、８．９～９．７の範囲内であることが更に好ましい。したがって、かかる条件を満たすように、たばこ源に添加すべき炭酸カリウム等の塩基性物質の量を決定することが好ましい。
　また、ステップＳ１０１において、たばこ源に対して加水処理を施すことが好ましい。かかる構成によれば、気相中への香喫味成分の放出効率を向上させることができる。或いは、ステップＳ１０１に供する前の段階で、たばこ源に対して加水処理を施し、たばこ源の含水率を増加した上で、ステップＳ１０１を行ってもよく、ステップＳ１０１において、炭酸カリウム水溶液等の塩基性物質の水溶液を添加することで、アルカリ処理と加水処理を同時に行ってもよい。
　ここで、たばこ源に含まれる水分量が多い方が、気相への香喫味成分の放出効率が高い。なお、たばこ源が、絶乾に近い状態（具体的には４重量％未満）になると、気相中への香喫味成分の放出効率が著しく低下する。
　具体的には、たばこ源から効率的に香喫味成分を気相中に放出させるため、アルカリ物質噴霧後のたばこ源の水分量は、１０重量％以上であることが好ましく、３０重量％以上であることがさらに好ましい。たばこ源の水分量の上限は、特に限定されるものではないが、例えば、たばこ源を効率的に加熱するために、５０重量％以下とすることが好ましい。
　また、ステップＳ１０１において、たばこ源に対して通気処理を施してもよい。これによって、アルカリ処理されたたばこ源から気相に放出される香喫味成分量を増大させることができる。かかる通気処理における通気時間は、たばこ源を処理する装置及びたばこ源の量によって異なるため、一概に特定することはできないが、例えば、たばこ源が５００ｇのたばこ原料である場合には、通気時間は３００分程度以内である。また、かかる通気処理における総通気量についても、たばこ源を処理する装置及びたばこ源の量によって異なるため、一概に特定することはできないが、例えば、たばこ源が５００ｇのたばこ原料である場合には、たばこ源の重量に対する総通気量の割合は、１０Ｌ／ｇ程度である。また、たばこ源が５５ｇのたばこ原料である場合には、通気時間は３００分程度以内であり、かかる通気処理における総通気量は４．９～５．３Ｌ／ｇ程度である。
　また、通気する気体の含有水分量を多くすることで、気相中への香喫味成分の放出効率を向上させることができる。例えば、水分８０％程度の加湿空気や、８０℃における飽和水蒸気をたばこ源に接触させてもよい。
　なお、通気処理で用いる空気は、飽和水蒸気でなくてもよい。通気処理で用いる空気の水分量は、特にたばこ原料５０の加湿を必要とせずに、例えば、加熱処理及び通気処理が適用されているたばこ原料５０に含まれる水分が５０％未満の範囲に収まるように調整されてもよい。通気処理で用いる気体は、空気に限定されるものではなく、窒素、アルゴン等の不活性ガスであってもよい。
　ステップＳ１０２において、気相中に放出された香喫味成分を所定溶媒に接触させることによって捕捉する。
　具体的には、気相中に放出された香喫味成分を所定溶媒に溶解させたり、気相中に放出された香喫味成分を所定溶媒に吸収させたり、気相中に放出された香喫味成分を所定溶媒に吸着させたりする。
　ここで、気相中に放出された香喫味成分を所定溶媒中に通気すること（バブリング）によって、香喫味成分を所定溶媒に捕捉することが好ましい。これによって、たばこ源としてのたばこ原料に含まれる不要な夾雑物質の所定溶媒への移行を抑制しながら、十分な量の香喫味成分を所定溶媒に移行させることができる。
　また、かかる所定溶媒としては、常温で液体の物質、例えば、グリセリン、水、エタノール、ポリオール、クエン酸水溶液、又は、中鎖脂肪酸トリグリセリド等の油等を用いることができる。かかる構成によれば、所定溶媒に香喫味成分を溶解させることができる。
　ここで、ステップＳ１０１及びステップ１０２において、バブリング開始時において所定溶媒の温度は、常温である。ここで、常温の下限は、例えば、所定溶媒が凝固しない温度、好ましくは、１０℃である。常温の上限は、例えば、４０℃以下である。所定溶媒の温度を１０℃以上４０℃以下とすることで、所定溶液からの香喫味成分の揮散を抑制しつつ、アンモニウムイオンやピリジン等の揮発性夾雑成分を所定溶液から効率的に除去することができる。
　また、ステップＳ１０１及びステップＳ１０２において、アルカリ処理装置の容器内の圧力は常圧以下である。詳細には、アルカリ処理装置の容器内の圧力の上限は、ゲージ圧で＋０．１ＭＰａ以下である。また、アルカリ処理装置の容器の内部は、減圧雰囲気であってもよい。すなわち、ステップＳ１０１及びステップＳ１０２において、常圧以下の圧力がたばこ源に印加された状態で、たばこ源から香喫味成分を気相中に放出させ、所定溶媒に気相中に放出された香喫味成分を捕捉させる。
　また、上述の所定溶媒のｐＨは、上述のたばこ源のｐＨ以下であることが好ましい。かかる構成によれば、気相中の香喫味成分を、たばこ源よりも所定溶媒の方に多く分配させることができる。
　図３に、気相中に放出された香喫味成分を所定溶媒中にバブリングするためのバブリング装置１００の一例を示す。
　図３に示すように、ステップＳ１０１において気相中に放出された香喫味成分を含む気体１０は、バブリング装置１００に設けられた穴３０を介して所定溶媒２０中に放出され、かかる気体１０中の香喫味成分が、所定溶媒２０によって捕捉される。
　所定溶媒２０によって捕捉されなかった夾雑成分を含む気体４０は、バブリング装置１００外に排気される。すなわち、ステップＳ１０２において所定溶媒２０に印可される圧力は常圧以下である。
　かかる構成によれば、気体１０と所定溶媒２０との接触面積を増やすことができ、所定溶媒による香喫味成分の捕捉効率を向上させることができる。
　ここで、かかるバブリングにおいて、所定溶媒の温度の上昇を抑制するために、かかる所定溶媒を冷却してもよい。かかる構成によれば、所定溶媒による香喫味成分の捕捉効率を向上させることができる。言い換えると、所定溶媒の温度を常温に維持することが好ましい。常温の下限は、例えば、上述したように、所定溶媒が凝固しない温度、好ましくは、１０℃である。常温の上限は、例えば、上述したように、４０℃以下である。所定溶媒の温度を１０℃以上４０℃以下に維持することによって、所定溶液からの香喫味成分の揮散を抑制しつつ、アンモニウムイオンやピリジン等の揮発性夾雑成分を所定溶液から効率的に除去することができる。
　また、かかるバブリングにおいて、所定溶媒に対する気相に放出された香喫味成分の接触面積を増大するためにラシヒリングを配置してもよい。
　さらに、かかるバブリングにおいて、所定溶媒に補足された香喫味成分の再揮散を抑制するために、所定溶媒に対して、リンゴ酸やクエン酸等の任意の酸を添加してもよい。
　ここで、たばこ源と所定溶媒との間に、香喫味成分を捕捉することができる物質が少ない方が好ましい。
　なお、香喫味成分を捕捉した所定溶媒に対して、共に捕捉された水等を除去するために、減圧濃縮処理や加熱濃縮処理や塩析処理等を施してもよい。減圧濃縮処理や加熱濃縮処理を施す場合、所定溶媒として、除去したい成分（例えば、水）よりも蒸気圧の低い溶媒を用いることが好ましい。
　ここで、減圧濃縮処理は、密閉空間で行われるため、空気接触が少なく、所定溶媒を高温にする必要がないため、成分変化の懸念が少ない。従って、減圧濃縮を用いれば、利用可能な所定溶媒の種類が増大する。
　加熱濃縮処理では、一部の香喫味成分の酸化などのような液の変性の懸念があるが、一方で香喫味成分によっては増加する効果が得られる可能性がある。但し、減圧濃縮と比べると、利用可能な所定溶媒の種類が減少する。例えば、ＭＣＴ（Ｍｅｄｉｕｍ　Ｃｈａｉｎ　Ｔｒｉｇｌｙｃｅｒｉｄｅ）のようなエステル構造を有する所定溶媒を用いることができない可能性がある。
　塩析処理では、減圧濃縮処理と比べて、香喫味成分を効率よく分離することが可能であるが、液溶媒相／水相における香喫味成分が半々であるものについては、香喫味成分の歩留まりが悪い。また、疎水性物質（ＭＣＴ等）の共存が必須であると想定されるため、所定溶媒、水及び香喫味成分の比率によっては、塩析が生じない可能性がある。
　ステップＳ１０３において、香喫味成分を捕捉している状態の所定溶媒を、上述の香味吸引具１の構成要素に添加する。
　（作用及び効果）
　第１実施形態に係る製造方法によれば、非常に簡便な方法で、たばこ源としてのたばこ原料中の不要な夾雑物質を移行させることなく、十分な量の香喫味成分を所定溶媒に移行させることができ、かかる所定溶媒を香味吸引具１の構成要素（例えば、フィルタ）に対して添加して香味発生源とすることで、夾雑物質のユーザへの送達を低減することができる。
　［変更例１］
　以下において、第１実施形態の変更例１について説明する。以下においては、第１実施形態に対する相違点について主として説明する。
　具体的には、上述した第１実施形態では特に触れていないが、変更例１においては、香喫味成分を放出した後のたばこ原料（たばこ原料残渣）に対して、香喫味成分を捕捉している状態の所定溶媒が掛け戻されてもよい。なお、所定溶媒を掛け戻す場合には、たばこ原料残渣に所定溶媒を掛け戻した後のたばこ原料に含まれる香喫味成分量(ここでは、ニコチン成分)は、香喫味成分を放出する前のたばこ原料に含まれる香喫味成分量(ここでは、ニコチン成分)以下となることに留意すべきである。
　すなわち、図４に示すように、香喫味成分を捕捉している状態の所定溶媒を構成要素に添加する工程（図２に示すステップＳ１０３）は、ステップＳ１０３Ａ及びステップＳ１０３Ｂを含む。
　ステップＳ１０３Ａにおいて、ステップＳ１０１で香喫味成分を放出した後のたばこ原料（たばこ原料残渣）を準備する。
　ステップＳ１０３Ｂにおいて、ステップＳ１０２によって香喫味成分を捕捉している状態の所定溶媒をたばこ原料残渣に掛け戻す。すなわち、変更例１において、香喫味成分を含む嗜好品の構成要素は、ステップＳ１０１で香喫味成分を放出した後のたばこ原料（たばこ原料残渣）である。なお、ステップＳ１０３Ｂにおいて、たばこ原料残渣に掛け戻す所定溶媒が中和されてもよい。
　変更例１では、ステップＳ１０１において、加熱処理を行う前のたばこ原料の水分量は３０重量％以上、好ましくは４０重量％以上とし、加熱処理後のたばこ原料の水分量が絶乾に近い状態、具体的にはたばこ源の水分量が５重量％未満となるまでたばこ源の加熱処理を行うことが好ましい。これによって、香喫味成分と共に、たばこ源に含まれる夾雑成分（例えば、アンモニウムイオン）を十分に気相中に放出することができる。換言すれば、たばこ源からアンモニウムイオン等の夾雑成分を十分に除去することができる。このような加熱処理方法の詳細については、参照により本明細書に組み込まれているＷＯ２０１３／１４６５９２の明細書中に記載されている。
　一方、Ｓ１０２において、気相中に放出された成分を所定溶媒中に通気すること（バブリング）によって、香喫味成分を所定溶媒に捕捉することが好ましい。これによって、気相中に放出された成分の内、アンモニア（アンモニウムイオン）等の夾雑成分が所定溶媒に捕捉されることを抑制しながら、十分な量の香喫味成分を所定溶媒に捕捉することが可能となる。
　したがって、このような処理条件を用いて図４に示した一連の処理工程を行うことによって、たばこ原料に含まれる夾雑成分（アンモニウムイオン等）を除去しながら、香喫味成分の損失を抑制したたばこ原料を製造することができる。
　［変更例２］
　上述の第１の実施形態では、香喫味成分を含む嗜好品の構成要素として、上述の香味吸引具の構成要素を製造するケースについて説明したが、本発明は、かかるケースに限定されることはない。
　すなわち、本発明は、香喫味成分を含む嗜好品の構成要素として、例えば、ガムベース、タブレット、可食フィルム、飴等の、口腔内で消費可能な嗜好品の香味源基材に付与されてもよい。
　或いは、本発明は、香喫味成分を含む嗜好品の構成要素として、上述の香味吸引具の構成要素の代わりに、その他の吸引具、例えば、電子シガレットのエアロゾル源（いわゆるＥ－ｌｉｇｕｉｄ）を製造するケースについても適用可能である。実施形態では、たばこ源に含まれる不揮発性成分が所定溶媒に移行せずに、１２０℃程度で揮発する成分のみを所定溶媒に捕集できるため、所定溶媒によって捕集される成分を電子シガレットのエアロゾル源として用いると効果的である。これによって、電子シガレットにおいてアンモニウムイオンやアセトアルデヒド、ピリジンといった揮発性夾雑成分の増大を抑制しながらたばこ香味を含むエアロゾルをユーザに送達することができ、さらにエアロゾル源を加熱するヒータの焦げ等を抑制することができる。なお、ここでの「電子シガレット」という用語は、液体のエアロゾル源及びエアロゾル源を加熱霧化するための電気ヒータを具備し、ユーザへエアロゾルを送達するための非燃焼型香味吸引器又はエアロゾル吸引器（例えば、特許第５１９６６７３号記載のエアロゾル吸引器や特許第５３８５４１８号記載のエアロゾル電子たばこ等）を指す。
　［実験結果］
　（第１実験）
　第１実験では、実施例及び比較例について、たばこ源に含まれるアルカロイド（ここでは、ニコチン成分）の回収率（以下、ニコチン成分回収率）、アセトアルデヒド濃度、アンモニウムイオン濃度、ピリジン濃度を測定した。実施例では、上述した第１実施形態に従って、バブリングによって香喫味成分を所定溶媒によって捕捉した（実施例１）。また、後述する比較例とステップＳ１０１におけるたばこ源の量、処理時間、通気流量を同一とするために実施例１よりも小スケールの装置を用いた点、捕集溶媒の温度制御を行わなかった点以外は実施例１と同様の条件で香喫味成分の捕捉を行った（実施例２）。
　比較例では、所定溶媒を用いず、コールドトラップによって香喫味成分を捕捉した。詳細には、ステップＳ１０２に相当する香喫味成分の補足工程において、リービッヒ冷却管及びグラハム冷却管を連結したものを用いて、香喫味成分の補足を行った。リービッヒ冷却管及びグラハム冷却管はそれぞれ冷媒として水道水を用い、管内の温度を約２０℃に維持した。たばこ源から気相に放出された成分がリービッヒ冷却管、グラハム冷却管の順で通過する間に冷却され、凝縮した液体成分をグラハム冷却管出口のビーカーに捕集することで香喫味成分の捕捉を行った。
　実施例及び比較例の条件は、以下に示す通りである。
　－実施例１に係る実験条件－
・たばこ源の種類：バーレー種のたばこ原料
・たばこ源に含まれるニコチン量：たばこ源の乾燥重量当たり４．９重量％
・たばこ源に含まれるアンモニウムイオン量：たばこ源の乾燥重量当たり４５４５μｇ／ｇ
・たばこ源の量：５００ｇ
・たばこ源の粒径：０．５ｍｍ～１．１８ｍｍ
・アルカリ処理後のたばこ源のｐＨ：９．６
・アルカリ処理後のたばこ源の初期水分量：３９％±２％
・たばこ源の加熱温度：１２０℃
・処理時間：３００ｍｉｎ
・バブリング時の空気流量：１５Ｌ／ｍｉｎ
・所定溶媒の種類：グリセリン
・所定溶媒の量：６１ｇ
・所定溶媒の温度：２０℃
　－実施例２に係る実験条件－
・たばこ源の種類：バーレー種のたばこ原料・たばこ源の量：５５ｇ
・たばこ源に含まれるニコチン量：たばこ源の乾燥重量当たり４．９重量％
・たばこ源に含まれるアンモニウムイオン量：たばこ源の乾燥重量当たり４５４５μｇ／ｇ
・たばこ源の粒径：０．５ｍｍ～１．１８ｍｍ
・アルカリ処理後のたばこ源のｐＨ：９．６
・アルカリ処理後のたばこ源の初期水分量：３９％±２％
・たばこ源の加熱温度：１２０℃
・処理時間：２４Ｈｒ
・バブリング時の空気流量：１．５Ｌ／ｍｉｎ
・所定溶媒の種類：グリセリン
・所定溶媒の量：７．４ｇ
　－比較例に係る実験条件－
・たばこ源の種類：バーレー種のたばこ原料
・たばこ源に含まれるニコチン量：たばこ源の乾燥重量当たり４．９重量％
・たばこ源に含まれるアンモニウムイオン量：たばこ源の乾燥重量当たり４５４５μｇ／ｇ
・たばこ源の量：５５ｇ
・たばこ源の粒径：０．５ｍｍ～１．１８ｍｍ
・アルカリ処理後のたばこ源のｐＨ：９．６
・アルカリ処理後のたばこ源の初期水分量：３９％±２％
・たばこ源の加熱温度：１２０℃
・処理時間：２４Ｈｒ
・コールドトラップ時の空気流量：１．５Ｌ／ｍｉｎ
・冷媒の温度：２０℃
　ニコチン成分回収率の測定結果は、図５に示す通りである。また、所定溶媒へのバブリングまたは冷却管による凝縮により捕捉されたアセトアルデヒド、アンモニウムイオン、ピリジンの測定結果は、図６～図８に示す通りである。
　ここで、ニコチン成分回収率は、たばこ源に含まれるニコチン成分の初期重量が１００重量％である場合における、所定溶媒へのバブリングまたは冷却管による凝縮により捕捉されたニコチン成分の重量％で示されている。実施例と比較例で回収される溶液量の差異を相殺するために、アセトアルデヒド濃度は、捕捉されたニコチン重量との重量比、すなわち、捕捉されたニコチン重量を１とした場合における、アセトアルデヒドの重量比で示されている。同様に、アンモニウムイオン濃度及びピリジン濃度は、捕捉されたニコチン重量との重量比、すなわち、捕捉されたニコチン重量を１とした場合における、アンモニウムイオン及びピリジンの重量比で示されている。
　図５に示すように、比較例よりも処理時間が短いにもかかわらず、実施例１は比較例と比してニコチン回収率が同等以上であることが確認された。また、比較例と同一の通気流量及び処理時間である実施例２は、概ね比較例と同等のニコチン回収率を得られることが確認された。
　また、図６～図８に示すように、実施例１及び実施例２では、比較例と比べて、アセトアルデヒド、アンモニウムイオン、ピリジンのニコチン重量との比率が低いことが確認された。詳細には、実施例１では、アセトアルデヒド及びピリジンは略ゼロ（検出限界未満）であり、ニコチン重量を１とした場合におけるアンモニウムイオンの重量比は、比較例の１０００分の１未満であった。また、実施例２では、ピリジンは略ゼロ（検出限界未満）であり、ニコチン重量を１とした場合におけるアセトアルデヒドの重量比は、比較例の４５分の１未満であり、ニコチン重量を１とした場合におけるアンモニウムイオンの重量比は、比較例の２７０分の１未満であった。
　このように、第１実施形態に係るバブリング処理を行うことによって、たばこ源に含まれる夾雑成分（例えば、アセトアルデヒド、アンモニウムイオン及びピリジン）を除去しながら、香喫味成分（ここでは、ニコチン成分）を回収することができることが確認された。
　（第２実験）
　第２実験では、以下の条件下において、所定溶媒の温度を変更することによって、所定溶液に含まれるアンモニウムイオン及びピリジンの重量を測定した。所定溶液に含まれるアンモニウムイオンの重量は、図９に示す通りである。所定溶液に含まれるピリジンの重量は、図１０に示す通りである。
　－実験条件－
・たばこ源の種類；バーレー種
・たばこ源に含まれるニコチン量：たばこ源の乾燥重量当たり４．９重量％
・たばこ源に含まれるアンモニウムイオン量：たばこ源の乾燥重量当たり４５４５μｇ／ｇ
・たばこ源の量：５００ｇ
・たばこ源の粒径：０．５ｍｍ～１．１８ｍｍ
・たばこ源の加熱温度：１２０℃
・アルカリ処理後のたばこ源のｐＨ：９．６
・アルカリ処理後のたばこ源の初期水分量：３９％±２％・処理時間：３００ｍｉｎ
・バブリング時の空気流量：１５Ｌ／ｍｉｎ
・所定溶媒の種類：グリセリン
・所定溶媒の量：６１ｇ
　第１に、図９に示すように、所定溶媒の温度が１０℃以上である場合に、アンモニウムイオンを効率的に除去することができることが確認された。一方で、所定溶媒の温度を制御しなかった場合であっても、アンモニウムイオンを効率的に除去することができることが確認された。なお、所定溶液からのアルカロイド（ここでは、ニコチン成分）の揮散は、所定溶媒の温度が４０℃以下であれば抑制される。このような観点から、所定溶媒の温度を１０℃以上４０℃以下とすることで、所定溶液からのニコチン成分の揮散を抑制しつつ、アンモニウムイオンを所定溶液から効率的に除去することができる。
　第２に、図１０に示すように、所定溶媒の温度が１０℃以上である場合に、ピリジンを効率的に除去することができることが確認された。一方で、所定溶媒の温度を制御しなかった場合であっても、ピリジンを効率的に除去することができることが確認された。なお、所定溶液からのニコチン成分の揮散は、所定溶媒の温度が４０℃以下であれば抑制される。このような観点から、所定溶媒の温度を１０℃以上４０℃以下とすることで、所定溶液からのニコチン成分の揮散を抑制しつつ、ピリジンを所定溶液から効率的に除去することができる。
　なお、所定溶媒の温度とは、所定溶媒を収容する容器の温度を制御するチラー（恒温槽）の設定温度である。所定溶媒の温度は、チラーに容器をセットして温度制御を開始してから約６０分で収束することに留意すべきである。
　［測定方法］
　（たばこ原料に含まれるニコチン成分の測定方法）
　ドイツ標準化機構ＤＩＮ　１０３７３に準ずる方法で行った。すなわち、たばこ原料を２５０ｍｇ採取し、１１％水酸化ナトリウム水溶液７．５ｍＬとヘキサン１０ｍＬを加え、６０分間振とう抽出した。抽出後、上澄みであるヘキサン相をガスクロマトグラフ質量分析計（ＧＣ／ＭＳ）に供し、たばこ原料に含まれるニコチン重量を定量した。
　（所定溶媒に含まれるＮＨ４ ＋の測定方法）
　所定溶媒を５０μＬ採取し、０．０５Ｎの希硫酸水溶液９５０μＬを添加することで希釈し、イオンクロマトグラフィーで分析し、所定溶媒に含まれるアンモニウムイオンを定量した。
　（所定溶媒に含まれるニコチン成分の測定方法）
　ドイツ標準化機構ＤＩＮ　１０３７３に準ずる方法で行った。すなわち、所定溶媒を１００ｍｇ採取し、１１％水酸化ナトリウム水溶液７．５ｍＬとヘキサン１０ｍＬを加え、６０分間振とう抽出した。抽出後、上澄みであるヘキサン相をガスクロマトグラフ質量分析計（ＧＣ／ＭＳ）に供し、所定溶媒に含まれるニコチン重量を定量した。
　（所定溶媒に含まれるアセトアルデヒドの測定方法）
　所定溶媒を０．０５ｍＬ採取し、６ｍｍｏｌ／Ｌの２，４－ジニトロフェニルピラジン溶液を０．４ｍＬ加えて所定溶媒中のアセトアルデヒドを不揮発性のヒドラゾン誘導体に変換し、更に０．２ｗ／ｖ％のトリズマベース溶液を０．５５ｍＬ加えて所定溶媒中のヒドラゾン誘導体を安定化した。得られた液を高速液体クロマトグラフィーダイオードアレイ検出器に供し、所定溶媒に含まれるヒドラゾン誘導体量を定量した。さらに、ヒドラゾン誘導体量から捕集溶媒に含まれるアセトアルデヒト量を算出した。
　ここで、６ｍｍｏｌ／Ｌの２，４－ジニトロフェニルピラジン溶液は、１２ｍＬの２，４－ジニトロフェニルピラジン－アセトニトリル溶液１Ｌに、９９２ｍＬの水及び８ｍＬの８０％　ｐｈｏｓｐｈｏｒｉｃ　ａｃｉｄを加えることで調製し、０．２ｗ／ｖ％のトリズマベース溶液は、２ｇのトリズマベースに、アセトニトリル８００ｍＬと水２００ｍＬを加えることで調製した。
　（所定溶媒に含まれるピリジンの測定方法）
　所定溶媒を１ｍＬ採取し、メタノール１９ｍＬを添加することで希釈し、ガスクロマトグラフ質量分析計にて所定溶媒中に含まれるピリジン量を定量した。
　（たばこ原料に含まれる水分量の測定方法）
　たばこ原料を２５０ｍｇ採取し、エタノール１０ｍＬを加え、６０分間振とう抽出を行った。抽出後、抽出液を０．４５μｍのメンブレンフィルタでろ過し、熱伝導度検出器を備えたガスクロマトグラフ（ＧＣ／ＴＣＤ）に供し、たばこ原料に含まれる水分量を定量した。
　なお、乾燥状態におけるたばこ原料の重量は、上述した水分量をたばこ原料の総重量から差し引くことによって算出される。
　以上、上述の実施形態を用いて本発明について詳細に説明したが、当業者にとっては、本発明が本明細書中に説明した実施形態に限定されるものではないということは明らかである。本発明は、特許請求の範囲の記載により定まる本発明の趣旨及び範囲を逸脱することなく修正及び変更態様として実施することができる。従って、本明細書の記載は、例示説明を目的とするものであり、本発明に対して何ら制限的な意味を有するものではない。
　なお、日本国特許出願第２０１３－０９２９４２号（２０１３年４月２５日出願）の全内容が、参照により、本願明細書に組み込まれている。
　本発明によれば、簡便かつ低コストなプロセスによって、たばこ源に含まれる夾雑成分を選択的に低減することができる香喫味成分を含む嗜好品の構成要素の製造方法及び香喫味成分を含む嗜好品の構成要素を提供することができる。

Claims (11)

  1. 　香喫味成分を含む嗜好品の構成要素の製造方法であって、
    　アルカリ処理されたたばこ源を加熱して、前記たばこ源から気相中に香喫味成分を放出する工程Ａと、
    　気相中に放出された前記香喫味成分を常温で液体の物質である所定溶媒に接触させることによって、前記所定溶媒に前記香喫味成分を捕捉させる工程Ｂと、
    　前記所定溶媒を前記構成要素に添加する工程Ｃとを有することを特徴とする製造方法。
  2. 　前記工程Ｂにおいて、気相中に放出された前記香喫味成分を前記所定溶媒中に通気することによって、前記所定溶媒に前記香喫味成分を捕捉させることを特徴とする請求項１に記載の製造方法。
  3. 　前記工程Ａにおいて、常圧以下の圧力が前記たばこ源に印加された状態で、前記たばこ源から気相中に香喫味成分を放出することを特徴とする請求項１又は２に記載の製造方法。
  4. 　前記工程Ｂにおいて、前記所定溶媒の温度は、１０℃以上かつ４０℃以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の製造方法。
  5. 　前記工程Ａにおいて、前記たばこ源に対して加水処理を施すことを特徴とする請求項１又は２に記載の製造方法。
  6. 　前記工程Ａにおいて、前記たばこ源を加熱する前において前記たばこ源の水分量は、前記加水処理によって３０重量％以上であることを特徴とする請求項５に記載の製造方法。
  7. 　前記構成要素として、ガムベース、タブレット、可食フィルム、基材、フィルタ、セルロースの少なくとも１つが用いられることを特徴とする請求項１又は２に記載の製造方法。
  8. 　前記構成要素は、前記工程Ａで前記香喫味成分を放出した後の前記たばこ源である残たばこ源であり、
    　前記工程Ｃは、前記所定溶媒を前記残たばこ源に掛け戻す工程を含むことを特徴とする請求項１又は２に記載の製造方法。
  9. 　前記工程Ａにおいて、前記たばこ源を加熱する前において前記たばこ源の水分量は、３０重量％以上であり、前記たばこ源を加熱した後において前記たばこ源の水分量は、５重量％未満であることを特徴とする請求項８に記載の製造方法。
  10. 　前記工程Ｂにおいて、前記所定溶媒の温度は、１０℃以上かつ４０℃以下であることを特徴とする請求項９に記載の製造方法。
  11. 　請求項１乃至１０のいずれか一項に記載の製造方法によって製造されたことを特徴とする香喫味成分を含む嗜好品の構成要素。 
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