WO2014046126A1 - 光学系及びそれを用いた光学機器、撮像装置及び撮像システム - Google Patents

光学系及びそれを用いた光学機器、撮像装置及び撮像システム Download PDF

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WO2014046126A1
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lens
optical system
image
optical axis
image side
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PCT/JP2013/075153
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内田佳宏
阿部健一朗
市川啓介
Original Assignee
オリンパス株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/24—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for reproducing or copying at short object distances
    • G02B13/26—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for reproducing or copying at short object distances for reproducing with unit magnification
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/142—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only
    • G02B15/1421—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only the first group being positive
    • G—PHYSICS
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    • G02B21/00—Microscopes
    • G02B21/02—Objectives
    • G—PHYSICS
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    • G02B21/06—Means for illuminating specimens
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    • G02B21/26—Stages; Adjusting means therefor
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/005—Diaphragms
    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical apparatus using the same, an imaging apparatus, and an imaging system.
  • a conventional optical system for example, an optical system for a microscope is distinguished by a difference in an imaging method
  • it can be divided into two types: a finite correction type optical system and an infinity correction type optical system.
  • a finite distance correction type optical system an object image is formed at a finite distance by the microscope objective lens itself.
  • the infinity correction type optical system the emitted light from the microscope objective lens becomes a substantially parallel light beam. Therefore, in an infinite correction type optical system, an object image is formed by combining a microscope objective lens with an imaging lens.
  • a microscope objective lens in which the emitted light becomes a substantially parallel light beam is used.
  • the microscope objective lens there is a microscope objective lens described in Patent Document 2.
  • the microscope objective lens described in Patent Document 2 has a very large value on the object side (sample side) such that the numerical aperture (NA) on the object side is 0.8.
  • This microscope objective lens is used together with an imaging lens. If the numerical aperture on the image side is small at this time, a bright and clear sample image cannot be obtained.
  • Patent Document 1 cannot realize an optical system having a sufficiently short overall length, and there is a problem that the imaging apparatus becomes large. Moreover, since it cannot be said that aberration correction is sufficient, it cannot be said that high resolution is secured.
  • the intensity of illumination light may be increased in bright field observation and dark field observation.
  • the intensity of excitation light may be increased to increase the intensity of fluorescence generated from a specimen.
  • damage to the specimen increases.
  • the upper limit of image-side resolving power is determined by the image-side numerical aperture (NA ') and the pixel pitch.
  • NA ' image-side numerical aperture
  • image sensors have evolved toward narrowing the pitch by about 1 to 3 times the visible light wavelength.
  • the numerical aperture on the image side remains small, sufficient resolution cannot be achieved on the image side.
  • the numerical aperture on the image side can be increased by further increasing the numerical aperture on the object side of the microscope objective lens. Therefore, in an optical system similar to the microscope objective lens described in Patent Document 1, if the numerical aperture on the object side is further increased to increase the numerical aperture on the image side, the lens diameter increases and the working distance is short. In other words, at least one of the problems that the range of the observation visual field becomes narrow is unavoidable. Further, since the pupil becomes large, it becomes difficult to correct various aberrations.
  • the present invention has been made in view of the above, and provides an optical system having a short overall length and an imaging apparatus and an imaging system using the optical system, in which aberrations are favorably corrected and thereby have high resolution. For the purpose. It is another object of the present invention to provide an optical system having a large image-side numerical aperture and various aberrations corrected favorably, and an optical apparatus using the same.
  • the optical system of the present invention includes: An optical system that forms an optical image on an image pickup device that includes a plurality of two-dimensionally arranged pixels that convert light intensity into an electrical signal and a plurality of color filters that are arranged in each of the plurality of pixels.
  • the optical system in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses and having a positive refractive power; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses,
  • the lens group constituting the optical system includes a first lens group and a second lens group, The first lens group has a first object-side lens disposed closest to the object side, The second lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side, The first lens group includes a negative lens, and a positive lens disposed on the object side of the negative lens, The following conditional expressions (15), (16), (19), and (20) are satisfied.
  • ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ 1.1
  • NA the numerical aperture on the object side of the optical system
  • WD the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens
  • BF the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image
  • Y obj the maximum object height
  • ⁇ s is the diameter of the diaphragm
  • another optical system of the present invention includes: An optical system that forms an optical image on an image pickup device that includes a plurality of two-dimensionally arranged pixels that convert light intensity into an electrical signal and a plurality of color filters that are arranged in each of the plurality of pixels.
  • the optical system in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses,
  • the lens group constituting the optical system includes a first lens group and a second lens group,
  • the first lens group has a first object-side lens disposed closest to the object side
  • the second lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side,
  • the following conditional expressions (16), (21), (23-1), and (24-1) are satisfied.
  • Another optical system of the present invention is in order from the object side, A lens unit Gf having a positive refractive power; Aperture, A lens unit Gr having a positive refractive power, The following conditional expressions (4-1), (5), (9-1), and (13) are satisfied.
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • NA ′ is the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ is the projection magnification of the optical system
  • d 1 is the distance on the optical axis from the surface closest to the image side of the lens unit Gf to the surface closest to the object side of the lens unit Gr
  • ⁇ d is the total lens thickness on the optical axis of the entire optical system
  • ⁇ d is the Airy disk radius at the d-line determined by the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ f cd is the difference between the focal position on the C line and the focal position on the d line, and the difference in the condensing position when parallel light is incident on the lens unit Gr from the aperture side, It is.
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • NA ′ is the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ is the projection magnification of the optical system
  • d 2 is the distance on the optical axis from the front principal point of the lens unit Gf to the rear principal point of the lens unit Gr
  • ⁇ d is the total lens thickness on the optical axis of the entire optical system
  • ⁇ d is the Airy disk radius at the d-line determined by the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ f cd is the difference between the focal position on the C line and the focal position on the d line, and the difference in the condensing position when parallel light is incident on the lens unit Gr from the aperture side, It is.
  • another optical system of the present invention includes: An imaging device comprising: a plurality of pixels arranged two-dimensionally for converting light intensity into an electrical signal; and a plurality of color filters arranged in each of the plurality of pixels, wherein the pixel pitch is 5.0 ⁇ m or less
  • An optical system for forming an optical image thereon The optical system, in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses, The lens group constituting the optical system includes a first lens group and a second lens group, The first lens group has a first object-side lens disposed closest to the object side, The second lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side, The following conditional expressions (16), (18), and (25) are satisfied.
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • ⁇ D G1dC is the distance from the position of the image point P G1 on the d line to the position of the image point on the C line at the image point of the first lens group with respect to the object point on the optical axis
  • ⁇ D G2dC is the distance from the position of the image point on the d line to the position of the image point on the C line at the image point of the second lens group when the image point P G1 is an object point
  • the signs of ⁇ D G1dC and ⁇ D G2dC are positive when the image point position on the C line is closer to the
  • ⁇ G2C is the imaging magnification at line C of the second lens group when the image point P G1 is an object point
  • f G2C is the focal length of the second lens group at line C
  • ⁇ d is the Airy disk radius at the d line determined by the numerical aperture on the image side of the optical system
  • D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture
  • D oi is the distance on the optical axis from the object to the image
  • the object point and the image point are points on the optical axis, respectively, including the case of the imaginary object point and the virtual image point.
  • a microscope which is an example of the optical apparatus of the present invention, or an imaging apparatus of the present invention includes the above-described optical system and an imaging element.
  • the imaging system of the present embodiment is characterized by including the above-described imaging device, a stage that holds an object, and an illumination device that illuminates the object.
  • an optical system with a short overall length, an imaging apparatus and an imaging system using the same, with aberrations corrected satisfactorily and thereby having high resolution. Further, according to the present invention, it is possible to provide an optical system having a large image-side numerical aperture and in which various aberrations are favorably corrected, and an optical apparatus using the same.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of an optical system according to Example 1.
  • FIG. FIG. 3 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system according to Example 1.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of an optical system according to Example 2.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system according to Example 2.
  • 7 is a cross-sectional view taken along an optical axis showing an optical configuration of an optical system according to Example 3.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of an optical system according to Example 4. It is a figure which shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system concerning Example 4.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of an optical system according to Example 5.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system according to Example 5.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of an optical system according to Example 7.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 8, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 9, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 10, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 11, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 12, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view showing an optical configuration of an optical system according to Example 13 along an optical axis, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 14 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 14, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 15, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view showing an optical configuration of an optical system according to Example 18 along the optical axis, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 19, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 19 is a cross-sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 20, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 21, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 22, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 23, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 25 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 25, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 28 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 27, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 29 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 28, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 29 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 29, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • Example 22 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 30, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 31 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 32 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 33 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • FIG. 25 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 35, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 36 along an optical axis, The figure which shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 37 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 38 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 39 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Example 40 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 40, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 41 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • FIG. 40 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 43, showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 44 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 45 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 46 along an optical axis, The figure which shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 47 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Example 48 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 48, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing along an optical axis which shows the optical structure of the optical system concerning Example 49, The figure which shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 50 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 51 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 53, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 54 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 55 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 56, showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 57 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 58, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 40 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 59, showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 60 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 61 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 62 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 63 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 64 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 65 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 66 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 67 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 68 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 69 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 70 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 71 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 72 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing along an optical axis which shows the optical structure of the optical system concerning Example 73, The figure which shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 74 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 75 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 76 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 77 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 78 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 79 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 81, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 82 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 83 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 84 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 85 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 86 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 87 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 88 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 89 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing along an optical axis which shows the optical structure of Example 90 concerning an optical system, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 91 along an optical axis The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 92 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 93 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • FIG. 90 is a cross-sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 95, showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 96 along an optical axis,
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • the lens unit Gf has the function of an objective lens
  • the lens unit Gr has the function of an imaging lens.
  • An optical system of a microscope can be configured. An embodiment of this microscope will be described later.
  • sample image is appropriately referred to as “image”, and “sample” is appropriately referred to as “object”.
  • optical systems of the following embodiments are optical systems having a constant focal length. However, the optical system may have a focusing function.
  • the optical system of the first embodiment includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the following conditional expressions (1), ( 2) There is at least one pair of lenses satisfying (3), and one lens of the pair of lenses is included in the lens unit Gf, and the other lens of the pair of lenses is included in the lens unit Gr. It is characterized by that.
  • r OBf is the paraxial radius of curvature of the object side of one lens
  • r OBr is the paraxial radius of curvature of the image side of one lens
  • r TLf is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the other lens
  • r TLr is the paraxial radius of curvature of the image side of the other lens
  • d OB is the thickness on the optical axis of one lens
  • d TL is the thickness on the optical axis of the other lens
  • the optical system of the present embodiment includes a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop (aperture stop), and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • a lens unit Gf is disposed on the object side and a lens unit Gr is disposed on the image side with the stop interposed therebetween. Furthermore, at least one pair of lenses satisfying conditional expressions (1), (2), and (3) is provided.
  • each of the lens unit Gf and the lens unit Gr has at least one lens whose shape is plane-symmetric with respect to the stop. That is, in the optical system of the present embodiment, there is at least one pair of lenses whose shape is plane-symmetric with respect to the stop. Therefore, the optical system has symmetry with respect to the shape of the lens. Thereby, lateral chromatic aberration, distortion aberration, and coma aberration can be favorably corrected.
  • the symmetry includes not only the case of being completely symmetric but also the case of being almost symmetric.
  • the optical system of the second embodiment will be described.
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expressions (4) and (5).
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • NA ′ is the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ is the projection magnification of the optical system, It is.
  • the magnification (projection magnification) of the optical system can be set to the same magnification or close to the same magnification.
  • the numerical aperture on the image side can be increased by increasing the numerical aperture on the object side (the numerical aperture on the image side does not have to be reduced so much). As a result, the numerical aperture on the image side can be increased while keeping the optical system small. Further, various aberrations can be corrected well.
  • conditional expression (4 ′) 0.13 ⁇ NA ⁇ 0.9, 0.13 ⁇ NA ′ ⁇ 0.9 (4 ′)
  • conditional expression (5) instead of conditional expression (5).
  • conditional expression (5) -1.5 ⁇ ⁇ -0.75
  • conditional expression (5 ′′) instead of conditional expression (5).
  • conditional expression (5) -1.2 ⁇ ⁇ -0.8
  • the optical system of the third embodiment includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the following conditional expressions (4) and (4) 6) is satisfied.
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • NA ′ is the numerical aperture on the image side of the optical system
  • f OB is the focal length of the lens unit Gf
  • f TL is the focal length of the lens unit Gr, It is.
  • the optical system of the present embodiment includes a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop (aperture stop), and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • a lens unit Gf is disposed on the object side and a lens unit Gr is disposed on the image side with the stop interposed therebetween. Therefore, in the optical system of the present embodiment, the refractive power is symmetric with respect to the stop. That is, the optical system has symmetry with respect to the refractive power. Therefore, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration, distortion and coma.
  • conditional expression (4) is as described above.
  • conditional expression (6) is the same as the technical significance of conditional expression (5).
  • conditional expression (6 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (6 ′) instead of conditional expression (6). 0.75 ⁇ f OB / f TL ⁇ 1.5 (6 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (6 ′′) is satisfied instead of conditional expression (6). 0.8 ⁇ f OB / f TL ⁇ 1.2 (6 ′′)
  • the optical system of the fourth embodiment will be described.
  • the optical system of the present embodiment includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the following conditional expressions (7) and (7) 8) and (9) are satisfied.
  • MTF OB is an on-axis MTF in the lens unit Gf, and is an MTF for a spatial frequency of fc / 4
  • MTF TL is an MTF on the axis in the lens unit Gr, and is an MTF for a spatial frequency of fc ′ / 4
  • fc is a cutoff frequency with respect to the numerical aperture on the object side of the optical system
  • fc ′ is a cutoff frequency with respect to the numerical aperture on the image side of the optical system
  • d 1 is the distance on the optical axis from the surface closest to the image side of the lens unit Gf to the surface closest to the object side of the lens unit Gr
  • ⁇ d is the total lens thickness on the optical axis of the entire optical system, It is.
  • the lens unit Gf can have an action corresponding to the objective lens
  • the lens unit Gr can have an action corresponding to the imaging lens.
  • the optical system is suitable for the purpose of obtaining a clear specimen image similar to a microscope optical system.
  • conditional expression (7) a conditional expression (7-1) or (7-1 ′) described later may be satisfied.
  • conditional expression (8-1) or (8-1 ′) described later may be satisfied.
  • conditional expression (9) When the conditional expression (9) is satisfied, the lens unit Gf and the lens unit Gr can be arranged near the stop (pupil).
  • the numerical aperture on the image side of the optical system is increased, the occurrence of off-axis aberrations tends to become remarkable.
  • conditional expression (9) any of conditional expressions (9-1), (9-1 ′), (9-1 ′′), and (9-1 ′ ′′) described later is satisfied. May be.
  • the optical system of the present embodiment includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the following conditional expressions (7) and (7) 8) and (10) are satisfied.
  • MTF OB is an on-axis MTF in the lens unit Gf, and is an MTF for a spatial frequency of fc / 4
  • MTF TL is an MTF on the axis in the lens unit Gr, and is an MTF for a spatial frequency of fc ′ / 4
  • fc is a cutoff frequency with respect to the numerical aperture on the object side of the optical system
  • fc ′ is a cutoff frequency with respect to the numerical aperture on the image side of the optical system
  • d 2 is the distance on the optical axis from the front principal point of the lens unit Gf to the rear principal point of the lens unit Gr
  • ⁇ d is the total lens thickness on the optical axis of the entire optical system, It is.
  • conditional expressions (7) and (8) are as already described. Instead of the conditional expression (7), a conditional expression (7-1) or (7-1 ′) described later may be satisfied. Further, instead of conditional expression (8), conditional expression (8-1) or (8-1 ′) described later may be satisfied.
  • conditional expression (10) When the conditional expression (10) is satisfied, the rear principal point of the lens unit Gf and the front principal point of the lens unit Gr are located near the stop (pupil).
  • the numerical aperture on the image side of the optical system is increased, the occurrence of off-axis aberrations tends to become remarkable.
  • conditional expression (10) any of conditional expressions (10-1), (10-1 ′), (10-1 ′′), and (10-1 ′ ′′) described later is satisfied. May be.
  • the optical system of the first embodiment to the optical system of the fifth embodiment each have the configuration of the optical system of the other embodiments, and the conditional expression is It is preferable to satisfy. Accordingly, it is possible to provide an optical system having a large numerical aperture on the image side and in which various aberrations are favorably corrected. Various aberrations are corrected well, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (11). ⁇ 0.05 ⁇ f / Y ⁇ 0.05 (11)
  • ⁇ f is the difference between the focal position in the C line and the focal position in the F line, and the difference in the condensing position when parallel light is incident on the lens unit Gr from the stop side Y is the maximum image height in the entire optical system, It is.
  • the optical system has symmetry with respect to the lens shape, refractive power, or both. Therefore, lateral chromatic aberration, distortion aberration, and coma aberration occur in opposite directions in the lens unit Gf and the lens unit Gr. Therefore, by combining the lens unit Gf and the lens unit Gr, the aberration generated in the lens unit Gf can be canceled by the lens unit Gr.
  • the axial chromatic aberration occurs in the same direction in the lens unit Gf and the lens unit Gr. For this reason, in a state where the lens unit Gf and the lens unit Gr are combined, the aberration generated in the lens unit Gf cannot be canceled by the lens unit Gr. Therefore, the axial chromatic aberration needs to be corrected only by the lens unit Gr. It should be noted that the axial chromatic aberration needs to be corrected only by the lens unit Gf.
  • the optical system of the present embodiment preferably has at least two pairs of lenses.
  • the optical system of the present embodiment preferably has at least three pairs of lenses.
  • the symmetry of the optical system is further enhanced with respect to the lens shape. Therefore, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration, distortion and coma.
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (12). ⁇ 10 ° ⁇ o ⁇ 10 ° (12)
  • ⁇ o is the angle between the normal of the surface perpendicular to the optical axis and the principal ray on the object side, It is.
  • conditional expression (12) By exceeding the lower limit value or falling below the upper limit value of conditional expression (12), telecentricity can be provided on the object side in the optical system. Thereby, the fluctuation
  • the magnification in the concave portion and the magnification in the convex portion are the same, and therefore accurate. Can measure.
  • each lens is a positive lens in the pair of lenses arranged at positions closest to the stop.
  • each lens is a negative lens in the pair of lenses disposed at the second closest position to the stop.
  • the optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the following conditional expression (4-1) , (5), (9-1), and (13) are satisfied.
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • NA ′ is the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ is the projection magnification of the optical system
  • d 1 is the distance on the optical axis from the surface closest to the image side of the lens unit Gf to the surface closest to the object side of the lens unit Gr
  • ⁇ d is the total lens thickness on the optical axis of the entire optical system
  • ⁇ d is the Airy disk radius at the d-line determined by the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ f cd is the difference between the focal position on the C line and the focal position on the d line, and the difference in the condensing position when parallel light is incident on the lens unit Gr from the aperture side, It is.
  • the upper limit of the resolution on the object side is determined by NA, and the upper limit of the resolving power on the image side is determined by NA ′ and the pixel pitch of the image sensor.
  • a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power, and satisfying conditional expressions (4-1) and (5) simultaneously From the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power, and satisfying conditional expressions (4-1) and (5) simultaneously, The balance between the resolution and the resolution on the image side can be improved. Further, various aberrations can be corrected satisfactorily to improve the imaging performance to the maximum, and a compact optical system can be configured.
  • the optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an image sensor having a pixel pitch of about 1 to 3 times the visible light wavelength.
  • conditional expressions (4-1) and (5) at the same time, a bright and clear image can be obtained even when the intensity of illumination light or excitation light is small while keeping the optical system small. it can.
  • conditional expression (4-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (4-1).
  • conditional expression (4-1) it is preferable to satisfy the above-described conditional expression (4 ′) instead of the conditional expression (4-1).
  • conditional expression (5 ′) instead of the conditional expression (5). It is more preferable to satisfy the above-described conditional expression (5 ′′) instead of conditional expression (5).
  • the lens arrangement in the lens unit Gf and the lens arrangement in the lens unit Gr are symmetrical with respect to the stop, and the lens unit Gf and the lens unit Gr. Can be placed near the aperture.
  • the numerical aperture on the image side of the optical system is increased, off-axis aberrations, particularly coma aberration, become prominent. By doing so, it becomes easier to suppress the occurrence of this aberration.
  • d 1 is the interval between the two surfaces, and the two surfaces are both lens surfaces.
  • conditional expression (9-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (9-1).
  • 0 ⁇ d 1 / ⁇ d ⁇ 0.15 (9-1 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (9-1 ′′) instead of conditional expression (9-1).
  • 0 ⁇ d 1 / ⁇ d ⁇ 0.07 (9-1 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (9-1 ′ ′′) instead of conditional expression (9-1).
  • conditional expression (13) it is possible to satisfactorily correct off-axis aberrations such as lateral chromatic aberration and coma while maintaining a good correction state of axial chromatic aberration.
  • conditional expressions (4-1) and (5) the numerical aperture on the image side is increased relative to the numerical aperture on the object side, or the numerical aperture on the object side is increased. It is possible to prevent the numerical aperture on the image side from becoming too small. This makes it possible to form a brighter and clearer image, but it is necessary to suppress the occurrence of axial chromatic aberration in the entire optical system to that extent.
  • the optical system of the present embodiment includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power, and satisfies the conditional expression (5), that is, This is an optical system whose imaging magnification is equal or close to equal magnification.
  • This is an optical system whose imaging magnification is equal or close to equal magnification.
  • the occurrence of longitudinal chromatic aberration in the lens unit Gr can be suppressed by falling below the upper limit value of the conditional expression (13) or exceeding the lower limit value.
  • the lens arrangement in the lens unit Gf and the lens arrangement in the lens unit Gr can be symmetrical with respect to the stop.
  • aberrations such as coma and chromatic aberration of magnification become prominent.
  • the lens arrangement in the lens unit Gf and the lens arrangement in the lens unit Gr have symmetry with respect to the stop. These aberrations can be corrected satisfactorily.
  • the symmetry includes not only the case of being completely symmetric but also the case of being almost symmetric.
  • conditional expression (13 ′) instead of conditional expression (13).
  • conditional expression (13 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (13 ′′) instead of conditional expression (13).
  • conditional expression (13 ′′) instead of conditional expression (13).
  • conditional expression (13 ′ ′′) instead of conditional expression (13).
  • conditional expression (13 ′ ′′) instead of conditional expression (13).
  • the optical system of the seventh embodiment will be described.
  • the optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, a stop, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the following conditional expression (4-1) , (5), (10-1), and (13) are satisfied.
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • NA ′ is the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ is the projection magnification of the optical system
  • d 2 is the distance on the optical axis from the front principal point of the lens unit Gf to the rear principal point of the lens unit Gr
  • ⁇ d is the total lens thickness on the optical axis of the entire optical system
  • ⁇ d is the Airy disk radius at the d-line determined by the numerical aperture on the image side of the optical system
  • ⁇ f cd is the difference between the focal position on the C line and the focal position on the d line, and the difference in the condensing position when parallel light is incident on the lens unit Gr from the aperture side, It is.
  • conditional expressions (4-1), (5), and (13) are as described above.
  • the lens unit Gf principal point and the lens unit Gf are symmetrical with respect to the stop with respect to the lens arrangement in the lens unit Gf and the lens arrangement in the lens unit Gr.
  • the principal point of Gr can be located near the stop.
  • conditional expression (10-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (10-1).
  • conditional expression (10-1 ′′) is satisfied instead of conditional expression (10-1).
  • conditional expression (10-1 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (10-1).
  • conditional expression (10-1 ′′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (10-1).
  • optical system of the sixth embodiment and the optical system of the seventh embodiment each have the configuration of the optical system of the other embodiments, and the conditional expression is It is preferable to satisfy. Accordingly, it is possible to provide an optical system having a large numerical aperture on the image side and in which various aberrations are favorably corrected. Various aberrations are corrected well, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the optical system of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expressions (7-1) and (8-1).
  • MTF OB is an on-axis MTF in the lens unit Gf, and is an MTF for a spatial frequency of fc / 4
  • MTF TL is an MTF on the axis in the lens unit Gr, and is an MTF for a spatial frequency of fc ′ / 4
  • fc is a cutoff frequency with respect to the numerical aperture on the object side of the optical system
  • fc ′ is a cutoff frequency with respect to the numerical aperture on the image side of the optical system
  • MTF at the condensing position when collimated e-line light is incident from the diaphragm side It is.
  • the lens unit Gf can have an action equivalent to an objective lens and the lens unit Gr can have an action equivalent to an imaging lens. It becomes.
  • the axial aberration can be corrected well. Therefore, in the optical system that satisfies the conditional expression (5), by further satisfying the conditional expressions (7-1) and (8-1), the configuration of the lens unit Gf and the configuration of the lens unit Gr are symmetrical with respect to the stop. It becomes easy to give sex. As a result, off-axis distortion, lateral chromatic aberration, and coma can be satisfactorily suppressed.
  • optical elements necessary for various observations such as a phase plate and a polarizing plate, are inserted in the vicinity of the stop. It becomes possible to do.
  • conditional expression (7-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (7-1).
  • conditional expression (7-1) ' 50% ⁇ MTF OB (7-1 ')
  • conditional expression (8-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (8-1).
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (6).
  • f OB is the focal length of the lens unit Gf
  • f TL is the focal length of the lens unit Gr, It is.
  • the optical system of the present embodiment is an optical system that satisfies the conditional expression (5), that is, an optical system having a projection magnification of 1 ⁇ or close to 1 ⁇ .
  • conditional expression (6) in an optical system with a projection magnification of equal or close to the same magnification, the lens unit Gf and the lens unit Gr can be symmetrical with respect to the stop. Become.
  • the numerical aperture on the image side of the optical system is increased, off-axis aberrations such as lateral chromatic aberration and coma become prominent, but the configuration of the lens unit Gf and the configuration of the lens unit Gr are symmetrical with respect to the stop. Therefore, it is possible to correct these aberrations satisfactorily.
  • conditional expression (6 ′) instead of the conditional expression (6). It is more preferable to satisfy the above-mentioned conditional expression (6 ′′) instead of conditional expression (6).
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (14). 0.7 ⁇ d OB / d TL ⁇ 1.3 (14)
  • d OB is the distance on the optical axis from the front principal point of the lens unit Gf to the stop
  • d TL is the distance on the optical axis from the stop to the rear principal point of the lens unit Gr, It is.
  • conditional expression (14) is the same as the technical significance of conditional expression (6).
  • conditional expression (14 ′) instead of conditional expression (14).
  • conditional expression (14 ) instead of conditional expression (14).
  • conditional expression (14 ′′) instead of conditional expression (14).
  • the positive lens Lf1 is disposed on the most image side of the lens unit Gf.
  • the positive lens Lr1 is disposed on the most object side of the lens unit Gr.
  • the negative lens Lf2 is disposed adjacent to the positive lens Lf1 on the object side of the positive lens Lf1.
  • the negative lens Lf2 can satisfactorily correct chromatic aberration generated in the positive lens Lf1.
  • the negative lens Lf2 is disposed adjacent to the positive lens Lf1, the occurrence of lateral chromatic aberration in the lens unit Gf can be suppressed. As a result, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration of the entire optical system.
  • the negative lens Lr2 is disposed adjacent to the positive lens Lr1 on the image side of the positive lens Lr1.
  • the chromatic aberration generated in the positive lens Lr1 can be corrected satisfactorily by the negative lens Lr2.
  • the negative lens Lr2 is disposed adjacent to the positive lens Lr1, the occurrence of lateral chromatic aberration in the lens unit Gr can be suppressed. As a result, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration of the entire optical system.
  • the object side surface of the negative lens Lf2 is concave on the object side.
  • the conjugate length of the optical system can be shortened while maintaining a wide observation range (real field of view).
  • the image side surface of the negative lens Lr2 is concave on the image side.
  • the conjugate length of the optical system can be shortened while maintaining a wide observation range.
  • the lens unit Gf includes the lens Lfe that is disposed closest to the object side, and the shape of at least one lens surface of the lens Lfe is a shape having an inflection point. preferable.
  • the main surface of the lens unit Gf is maintained at an optimal position, It is possible to relax the exit angle of the off-axis light beam with respect to the object plane.
  • the lens surface close to the object has a higher passing position of the off-axis light beam, so an inflection point is provided on the surface so that the refractive power at the periphery is different from the refractive power at the center, so that the curvature of field is reduced. Off-axis aberrations such as point aberration can be corrected well.
  • the lens unit Gr has the lens Lre arranged closest to the image side, and the shape of at least one lens surface of the lens Lre is a shape having an inflection point. preferable.
  • the main surface of the lens unit Gr is maintained at an optimal position, It is possible to reduce the incident angle of the off-axis light beam with respect to the image plane. Since the lens surface close to the image has a higher passing position for off-axis luminous flux, an inflection point is provided on the surface, and the refractive power at the periphery is different from the refractive power at the center, so that curvature of field and astigmatism are reduced. Such as off-axis aberrations can be corrected well.
  • the lens Lfe has a negative refractive power.
  • the main surface of the lens unit Gf can be positioned on the aperture side, which is advantageous for shortening the conjugate length. Further, since the main surface of the lens unit Gf is located near the stop (pupil), it is possible to suppress the occurrence of off-axis aberrations, particularly coma aberration, even if the numerical aperture on the image side of the optical system is increased.
  • the lens Lre has a negative refractive power.
  • the main surface of the lens unit Gr can be positioned on the aperture side, which is advantageous for shortening the conjugate length. Further, since the main surface of the lens unit Gr is located near the stop (pupil), it is possible to suppress the occurrence of off-axis aberrations, particularly coma aberration, even if the numerical aperture on the image side of the optical system is increased.
  • At least one pair of lenses satisfying the following conditional expressions (1), (2), and (3) is included, and one lens of the pair of lenses is a lens unit.
  • the other lens of the pair of lenses included in Gf is preferably included in the lens unit Gr.
  • r OBf is the paraxial radius of curvature of the object side of one lens
  • r OBr is the paraxial radius of curvature of the image side of one lens
  • r TLf is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the other lens
  • r TLr is the paraxial radius of curvature of the image side of the other lens
  • d OB is the thickness on the optical axis of one lens
  • d TL is the thickness on the optical axis of the other lens
  • conditional expressions (1), (2), and (3) are as described above.
  • the optical system of the present embodiment preferably has at least two pairs of lenses.
  • the optical system of the present embodiment preferably has at least three pairs of lenses.
  • the symmetry of the optical system is further enhanced with respect to the lens shape. Therefore, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration, distortion and coma.
  • conditional expression (12-1) is satisfied. -10 ° ⁇ o ⁇ 30 ° (12-1)
  • ⁇ o is the angle between the normal of the surface perpendicular to the optical axis and the principal ray on the object side, It is.
  • the telecentricity can be provided on the object side in the optical system by exceeding the lower limit value or falling below the upper limit value of conditional expression (12-1). Thereby, the fluctuation
  • the difference between the magnification at the concave portion and the magnification at the convex portion can be reduced even when the object (test object) has irregularities in the optical axis direction. Therefore, accurate measurement can be performed.
  • the optical system of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (12-1 ′). -5 ° ⁇ o ⁇ 5 ° (12-1 ')
  • the optical system of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (12-1 ′′). 15 ° ⁇ o ⁇ 30 ° (12-1 ′′)
  • the focal length of the imaging lens used in a conventional microscope is about 10 times the focal length of the microscope objective lens.
  • the numerical aperture (NA ′) on the image side becomes as small as about 0.08.
  • an optical system having a large image-side numerical aperture and having various aberrations corrected well can be realized.
  • the optical apparatus for example, a microscope
  • the optical apparatus includes the above-described optical system and an image sensor.
  • optical apparatus of the present embodiment it is possible to realize an optical apparatus having a large image-side numerical aperture and excellently correcting various aberrations. Various aberrations are corrected well, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the peripheral light beam is a light beam that exits from the object point on the optical axis and passes through the peripheral part of the entrance pupil of the optical system.
  • a case where the light beam comes out from an object point outside the optical axis is defined as an off-axis peripheral ray.
  • the optical system of the present embodiment is an optical system (finite far correction optical system) on the premise that the object is at a finite distance from the optical system.
  • an image obtained by photographing can be enlarged and displayed by digital zoom. Therefore, the optical systems of these embodiments have a high resolution because various aberrations are well corrected, and can form an image in a wide observation range.
  • the optical systems of these embodiments particularly, the on-axis and off-axis chromatic aberrations are well corrected, and this is the case when the captured image is enlarged by digital zooming in combination with an image sensor with a small pixel pitch.
  • an enlarged image with high resolution can be obtained.
  • the optical system of the eighth embodiment is An optical system that forms an optical image on an image pickup device that includes a plurality of two-dimensionally arranged pixels that convert light intensity into an electrical signal and a plurality of color filters that are arranged in each of the plurality of pixels.
  • the optical system in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses and having a positive refractive power; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses,
  • the lens group constituting the optical system includes a first lens group and a second lens group, The first lens group has a first object-side lens disposed closest to the object side, The second lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side, The first lens group includes a negative lens, and a positive lens disposed on the object side of the negative lens, The following conditional expressions (15), (16), (19), and (20) are satisfied.
  • ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ 1.1
  • NA the numerical aperture on the object side of the optical system
  • WD the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object side lens
  • BF the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image
  • Y obj the maximum object height
  • ⁇ s is the diameter of the diaphragm
  • the optical system of the ninth embodiment is An optical system that forms an optical image on an image pickup device that includes a plurality of two-dimensionally arranged pixels that convert light intensity into an electrical signal and a plurality of color filters that are arranged in each of the plurality of pixels.
  • the optical system in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses,
  • the lens group constituting the optical system includes a first lens group and a second lens group,
  • the first lens group has a first object-side lens disposed closest to the object side
  • the second lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side,
  • the following conditional expressions (16), (21), (23-1), and (24-1) are satisfied.
  • the optical system of the tenth embodiment is An imaging device comprising: a plurality of pixels arranged two-dimensionally for converting light intensity into an electrical signal; and a plurality of color filters arranged in each of the plurality of pixels, wherein the pixel pitch is 5.0 ⁇ m or less
  • An optical system for forming an optical image thereon The optical system, in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses, The lens group constituting the optical system includes a first lens group and a second lens group, The first lens group has a first object-side lens disposed closest to the object side, The second lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side, The following conditional expressions (16), (18), and (25) are satisfied.
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • ⁇ D G1dC is the distance from the position of the image point P G1 on the d line to the position of the image point on the C line at the image point of the first lens group with respect to the object point on the optical axis
  • ⁇ D G2dC is the distance from the position of the image point on the d line to the position of the image point on the C line at the image point of the second lens group when the image point P G1 is an object point
  • the signs of ⁇ D G1dC and ⁇ D G2dC are positive when the image point position on the C line is closer to the
  • ⁇ G2C is the imaging magnification at line C of the second lens group when the image point P G1 is an object point
  • f G2C is the focal length of the second lens group at line C
  • ⁇ d is the Airy disk radius at the d line determined by the numerical aperture on the image side of the optical system
  • D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture
  • D oi is the distance on the optical axis from the object to the image
  • the object point and the image point are points on the optical axis, respectively, including the case of the imaginary object point and the virtual image point.
  • the optical system of the eighth embodiment, the optical system of the ninth embodiment, and the optical system of the tenth embodiment are all optical systems that form an optical image on the image sensor.
  • the imaging device includes a plurality of pixels arranged in a two-dimensional manner for converting light intensity into an electrical signal, and a plurality of color filters arranged in each of the plurality of pixels.
  • the optical system according to the eighth embodiment preferably satisfies the following conditional expression (15). ⁇ ⁇ ⁇ 1.1 (15) here, ⁇ is the imaging magnification of the optical system, It is.
  • the optical system according to the ninth embodiment preferably satisfies the following conditional expression (15-1).
  • the optical system becomes a magnifying optical system. Thereby, a more detailed observation can be realized.
  • the optical system according to the tenth embodiment preferably satisfies the following conditional expression (15-2). ⁇ 1.1 ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ 0.9 (15-2) here, ⁇ is the imaging magnification of the optical system, It is.
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (16). 0.08 ⁇ NA (16) here, NA is the numerical aperture on the object side of the optical system, It is.
  • conditional expression (16) it is possible to realize an optical system and an imaging apparatus having high resolution.
  • optical system of the present embodiment is preferably an optical system used for a microscope.
  • the optical system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group including a plurality of lenses, a stop, and a second lens group including a plurality of lenses, and constitutes an optical system.
  • the group preferably includes a first lens group and a second lens group.
  • the diaphragm is preferably an aperture diaphragm.
  • the first lens group has a first object side lens disposed on the most object side. Further, it is preferable that the first lens group has a first image-side lens disposed closest to the image side. In addition, it is preferable that the second lens group has a second object side lens disposed closest to the object side. In addition, it is preferable that the second lens group includes a second image side lens disposed on the most image side.
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (17).
  • L TL / Y ⁇ 15 (17) L TL is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image, Y is the maximum image height in the entire optical system, It is.
  • the lens group constituting the optical system includes a first lens group and a second lens group, and the pixel pitch is 5.0 ⁇ m or less.
  • the following conditional expression (18) Is preferably satisfied. ⁇ 30 ⁇ ( ⁇ D G2dC + ( ⁇ D G1dC ⁇ ⁇ G2C 2 / (1 + ⁇ G2C ⁇ ⁇ D G1dC / f G2C ))) / ⁇ d ⁇ 30 (18) here, ⁇ D G1dC is the distance from the position of the image point P G1 on the d line to the position of the image point on the C line at the image point of the first lens group with respect to the object point on the optical axis, ⁇ D G2dC is the distance from the position of the image point on the d line to the position of the image point on the C line at the image point of the second lens group when the image point P G1 is an object point,
  • ⁇ G2C is the imaging magnification at line C of the second lens group when the image point P G1 is an object point
  • f G2C is the focal length of the second lens group at line C
  • ⁇ d is the Airy disk radius at the d line determined by the numerical aperture on the image side of the optical system
  • the object point and the image point are points on the optical axis, respectively, including the case of the imaginary object point and the virtual image point.
  • Conditional expression (18) is a conditional expression regarding the balance of the axial chromatic aberration correction function between the first lens group and the second lens group, and is a conditional expression regarding the difference between the image position on the d-line and the image position on the C-line. is there.
  • conditional expression (18) axial chromatic aberration in the entire optical system can be favorably corrected.
  • the resolution of the optical system can be increased. As a result, the fine structure of the specimen can be observed with high resolution even in color.
  • conditional expressions (15-2) and (16) that is, an optical system having a large numerical aperture on the image side
  • axial chromatic aberration is corrected more satisfactorily in order to obtain high resolution.
  • conditional expression (18) the above-described effect can be obtained by satisfying conditional expression (18).
  • the optical system When obtaining ⁇ d , the optical system is regarded as an ideal optical system. If the optical system is regarded as an ideal optical system, the shape of the Airy disk is a circle. Since the size of the Airy disc radius is determined by the numerical aperture on the image side, the Airy disc radius can be uniquely determined.
  • the pixel pitch is preferably 0.5 ⁇ m or more.
  • conditional expression (18 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (18). ⁇ 21 ⁇ ( ⁇ D G2dC + ( ⁇ D G1dC ⁇ ⁇ G2C 2 / (1 + ⁇ G2C ⁇ ⁇ D G1dC / f G2C ))) / ⁇ d ⁇ 21 (18 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (18 ′′) instead of conditional expression (18).
  • the first lens group has a positive refractive power and satisfies the following conditional expression (19).
  • WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens
  • BF is the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image
  • conditional expression (19) is a conditional expression that defines an appropriate ratio between the working distance and the back focus.
  • the back focus can be prevented from becoming too long.
  • the principal ray height can be increased on the image side of the stop.
  • aberration correction can be performed in a state where the chief ray height is increased, and therefore lateral chromatic aberration can be corrected particularly well.
  • conditional expression (19 ′) is satisfied instead of conditional expression (19).
  • conditional expression (19 ′) is satisfied instead of conditional expression (19).
  • conditional expression (19 ′′) is satisfied instead of conditional expression (19).
  • conditional expression (19 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (19).
  • the first lens group includes a negative lens and a positive lens arranged on the object side of the negative lens, and satisfies the following conditional expression (20): Is preferred. 0.5 ⁇ 2 ⁇ (WD ⁇ tan (sin ⁇ 1 NA) + Y obj ) / ⁇ s ⁇ 4.0 (20) here, WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens, NA is the numerical aperture on the object side of the optical system, Y obj is the maximum object height, ⁇ s is the diameter of the diaphragm, It is.
  • axial chromatic aberration can be corrected well.
  • the axial chromatic aberration can be corrected more favorably by disposing the positive lens on the object side of the negative lens.
  • chromatic aberration can be corrected more satisfactorily by satisfying conditional expression (20).
  • the stop is an aperture stop, it can also be referred to as a stop for determining the NA.
  • the predetermined refracting action is an action of refracting light rays so as to approach the optical axis.
  • the greater the predetermined refracting action the more light rays are refracted in a direction closer to the optical axis.
  • the larger the predetermined refractive action the stronger the convergence in the convergence action and the less the divergence in the diverging action.
  • conditional expression (20) By preventing the upper limit of conditional expression (20) from being exceeded, it is possible to prevent the predetermined refractive action in the first lens group from becoming too large. Thereby, the axial chromatic aberration due to the axial peripheral ray and the off-axis chromatic aberration at the maximum image height can be corrected with good balance. Even in the range satisfying the conditional expression (16), the axial chromatic aberration and the off-axis chromatic aberration can be corrected with good balance.
  • conditional expressions (16), (19), and (20) it is possible to increase the numerical aperture on the object side, Shortening of the overall length and good correction of chromatic aberration can be realized at the same time.
  • conditional expression (20 ′) instead of conditional expression (20).
  • conditional expression (20 ′′) instead of conditional expression (20).
  • conditional expression (20 ′ ′′) instead of conditional expression (20).
  • the first lens group has a negative lens and a positive lens arranged on the object side of the negative lens, and satisfies the following conditional expression (20-1) It is preferable to do.
  • conditional expression (20-1) By satisfying conditional expression (20-1), the thickness of the optical components constituting the optical system is appropriately secured, the numerical aperture on the object side is increased, the total length of the optical system is shortened, and chromatic aberration is improved. Correction can be realized simultaneously.
  • conditional expression (20-1) is the same as the technical significance of conditional expression (20).
  • conditional expressions (16) and (20-1) and conditional expression (25) described later the necessary lens thickness can be increased while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system.
  • the chromatic aberration can be corrected more favorably while ensuring.
  • conditional expression (20-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (20-1).
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (21). 0.01 ⁇ D max / ⁇ s ⁇ 3.0 (21) here, D max is the maximum interval among the intervals on the optical axis of adjacent lenses in the optical system, ⁇ s is the diameter of the diaphragm, It is.
  • the deterioration of aberration due to manufacturing errors can be reduced by making sure that the lower limit of the upper limit expression (21) is not exceeded.
  • the manufacturing error for example, there is a decentration of the lens when the lens is assembled.
  • the height of off-axis peripheral rays relative to the height of on-axis peripheral rays is large between lenses even when the numerical aperture on the object side is large. It can suppress changing.
  • the adjacent lens, respectively, and the lens L A and the lens L B are adjacent lenses, respectively, and the lens L A and the lens L B.
  • the height of the off-axis marginal rays differs between the height in the height and the lens L B in the lens L A but, by the proper distance between the lens L A and the lens L B, can be reduced the difference.
  • the difference between the chromatic aberration in the off-axis light beam incident on the lens L A and the chromatic aberration in the off-axis light beam exiting from the lens L B can be reduced, so that the occurrence of chromatic coma aberration can be suppressed.
  • conditional expressions (20) and (21) the numerical aperture on the object side is increased and the total length of the optical system is shortened while appropriately securing the thickness of the optical components constituting the optical system.
  • the chromatic coma aberration can be corrected more favorably.
  • conditional expression (21) and conditional expressions (23-1) and (24-1) to be described later chromatic coma aberration can be reduced while appropriately securing the thickness of the optical components constituting the optical system. It is possible to correct well, and it is possible to achieve both an increase in the numerical aperture on the object side and a reduction in the total length of the optical system.
  • the numerical aperture on the object side is increased and the total length of the optical system is shortened while appropriately securing the thickness of the optical components constituting the optical system.
  • the chromatic coma aberration can be corrected more favorably.
  • conditional expression (21 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (21 ′) instead of conditional expression (21). 0.01 ⁇ D max / ⁇ s ⁇ 2.85 (21 ′) It is more preferable that the following conditional expression (21 ′′) is satisfied instead of conditional expression (21). 0.02 ⁇ D max / ⁇ s ⁇ 2.50 (21 ′′) It is more preferable that the following conditional expression (21 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (21). 0.03 ⁇ D max / ⁇ s ⁇ 2.00 (21 ′ ′′)
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (22). 0.01 ⁇ D G1max / ⁇ s ⁇ 2.0 (22) here, D G1max is the maximum interval among the intervals on the optical axis of adjacent lenses in the first lens group, ⁇ s is the diameter of the diaphragm, It is.
  • the deterioration of aberrations due to manufacturing errors can be reduced by making sure that the lower limit of the upper limit expression (22) is not exceeded.
  • the manufacturing error for example, there is a decentration of the lens when the lens is assembled.
  • the height of off-axis peripheral rays relative to the height of on-axis peripheral rays is large between lenses even when the numerical aperture on the object side is large. It can suppress changing.
  • the adjacent lens, respectively, and the lens L A and the lens L B are adjacent lenses, respectively, and the lens L A and the lens L B.
  • the height of the off-axis marginal rays differs between the height in the height and the lens L B in the lens L A but, by the proper distance between the lens L A and the lens L B, can be reduced the difference.
  • the difference between the chromatic aberration in the off-axis light beam incident on the lens L A and the chromatic aberration in the off-axis light beam exiting from the lens L B can be reduced, so that the occurrence of chromatic coma aberration can be suppressed.
  • conditional expressions (20) and (22) the numerical aperture on the object side is increased and the total length of the optical system is shortened while appropriately securing the thickness of the optical components constituting the optical system.
  • the chromatic coma aberration can be corrected more favorably.
  • conditional expression (22) and conditional expressions (23-1) and (24-1) which will be described later, chromatic coma aberration can be prevented while appropriately securing the thickness of the optical components constituting the optical system. It is possible to correct well, and it is possible to achieve both an increase in the numerical aperture on the object side and a reduction in the total length of the optical system.
  • conditional expressions (18) and (22) the numerical aperture on the object side is increased and the total length of the optical system is shortened while appropriately securing the thickness of the optical components constituting the optical system.
  • the chromatic coma aberration can be corrected more favorably.
  • conditional expression (22 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (22 ′) instead of conditional expression (22). 0.01 ⁇ D G1max / ⁇ s ⁇ 1.80 (22 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (22 ′′) is satisfied instead of conditional expression (22). 0.02 ⁇ D G1max / ⁇ s ⁇ 1.62 (22 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (22 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (22). 0.03 ⁇ D G1max / ⁇ s ⁇ 1.46 (22 ′ ′′)
  • the optical system of 8th Embodiment and the optical system of 10th Embodiment satisfy the following conditional expressions (23). 0.4 ⁇ L L / D oi (23) here, L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens, D oi is the distance on the optical axis from the object to the image, It is.
  • the height of the principal ray from the periphery of the object to the periphery of the image can be changed relatively slowly even in an optical system with a reduced total length. Therefore, it is possible to prevent the curvature radius (paraxial curvature radius) of the lenses constituting the optical system from becoming too small. As a result, the occurrence of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed.
  • conditional expression (23) and conditional expression (25), which will be described later the axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be improved even in an optical system that shortens the overall length and increases the numerical aperture on the object side. It can be corrected.
  • conditional expression (23 ′) instead of conditional expression (23). 0.42 ⁇ L L / D oi ⁇ 0.99 (23 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (23 ′′) is satisfied instead of conditional expression (23). 0.44 ⁇ L L / D oi ⁇ 0.98 (23 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (23 ′ ′′) instead of conditional expression (23). 0.47 ⁇ L L / D oi ⁇ 0.97 (23 ′ ′′)
  • L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens
  • D oi is the distance on the optical axis from the object to the image
  • conditional expression (23-1) The technical significance of conditional expression (23-1) is the same as the technical significance of conditional expression (23).
  • conditional expression (23-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (23-1). 0.63 ⁇ L L / D oi ⁇ 0.99 (23-1 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (23-1 ′′) instead of conditional expression (23-1). 0.66 ⁇ L L / D oi ⁇ 0.98 (23-1 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (23-1 ′ ′′) instead of conditional expression (23-1). 0.70 ⁇ L L / D oi ⁇ 0.97 (23-1 ′ ′′)
  • the optical system of 8th Embodiment and the optical system of 10th Embodiment satisfy the following conditional expressions (24). 0.01 ⁇ 1 / ⁇ d min ⁇ 1 / ⁇ d max (24) here, ⁇ d min is the minimum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the optical system, ⁇ d max is the maximum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the optical system, It is.
  • conditional expression (24) By preventing the lower limit of conditional expression (24) from being exceeded, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the optical system includes a diffractive optical element, the lens constituting the diffractive optical element is excluded from the “lens constituting the optical system” in the conditional expression (24).
  • conditional expressions (20) and (24) By satisfying conditional expressions (20) and (24), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected more favorably even in an optical system that shortens the overall length and enlarges the numerical aperture on the object side.
  • conditional expression (24) and conditional expression (25), which will be described later axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected more favorably even in an optical system that shortens the overall length and enlarges the numerical aperture on the object side. be able to.
  • conditional expression (24 ′) instead of conditional expression (24).
  • conditional expression (24 ′) 0.012 ⁇ 1 / ⁇ d min ⁇ 1 / ⁇ d max ⁇ 0.050 (24 ′)
  • conditional expression (24 ′′) is satisfied instead of conditional expression (24).
  • conditional expression (24 ′ ′′) instead of conditional expression (24).
  • the optical system according to the ninth embodiment preferably satisfies the following conditional expression (24-1). 0.015 ⁇ 1 / ⁇ d min ⁇ 1 / ⁇ d max (24-1) here, ⁇ d min is the minimum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the optical system, ⁇ d max is the maximum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the optical system, It is.
  • conditional expression (24-1) is the same as the technical significance of conditional expression (24).
  • conditional expression (24-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (24-1).
  • conditional expression (24-1 ′′) instead of conditional expression (24-1).
  • conditional expression (24-1 ′ ′′) instead of conditional expression (24-1).
  • the optical system of 8th Embodiment and the optical system of 10th Embodiment satisfy the following conditional expressions (25). 0.15 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.8 (25) here, D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture, D oi is the distance on the optical axis from the object to the image, It is.
  • the positive refractive power of the first lens group can be appropriately maintained while ensuring an appropriate thickness in the lenses constituting the first lens group. .
  • the axial chromatic aberration can be favorably corrected in the first lens group, excessive correction of the axial chromatic aberration in the second lens group becomes unnecessary.
  • the lateral chromatic aberration in the second lens group can be favorably corrected, so that the lateral chromatic aberration in the entire optical system can be favorably corrected.
  • conditional expression (25) By making sure that the upper limit value of conditional expression (25) is not exceeded, the height of the principal ray from the stop to the periphery of the image can be changed relatively slowly, so that the second lens group is configured. It is possible to prevent the curvature radius of the lens from becoming too small. Therefore, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration while correcting monochromatic aberration such as curvature of field in the second lens group.
  • conditional expressions (18) and (25) By satisfying conditional expressions (18) and (25), the occurrence of monochromatic aberrations such as curvature of field is suppressed, the numerical aperture on the object side is increased, the total length of the optical system is shortened, and chromatic aberrations are corrected satisfactorily. Can be realized simultaneously.
  • conditional expression (25 ′) instead of conditional expression (25). 0.19 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.76 (25 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (25 ′′) instead of conditional expression (25). 0.21 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.72 (25 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (25 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (25). 0.35 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.69 (25 ′ ′′)
  • the optical system of the ninth embodiment preferably satisfies the following conditional expression (25-1). 0.15 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.65 (25-1) here, D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture, D oi is the distance on the optical axis from the object to the image, It is.
  • conditional expression (25-1) is the same as the technical significance of conditional expression (25).
  • conditional expressions (23-1), (24-1), and (25-1) while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system, Can be corrected more favorably.
  • conditional expression (25-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (25-1). 0.17 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.62 (25-1 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (25-1 ′′) instead of conditional expression (25-1). 0.21 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.59 (25-1 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (25-1 ′ ′′) instead of conditional expression (25-1). 0.35 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.56 (25-1 ′ ′′)
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (26). 0.95 ⁇ G1o / (2 ⁇ Y /
  • conditional expression (26 ′) is satisfied instead of conditional expression (26). 1.00 ⁇ G1o /(2 ⁇ Y/
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (27). 0 ⁇ BF / L L ⁇ 0.4 (27) here, BF is the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image, L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • conditional expression (27) By keeping the lower limit of conditional expression (27) below, the distance between the second image side lens and the image sensor can be increased. Thereby, even if a ghost occurs due to multiple reflection between the second image side lens and the image sensor, it is possible to prevent the ghost from entering the image sensor surface at a high density.
  • conditional expression (27) By preventing conditional expression (27) from exceeding the upper limit, it is possible to prevent the occupation ratio of the back focus space with respect to the entire length of the optical system from becoming too large. Thereby, since the freedom degree of the position at the time of arrange
  • conditional expressions (16), (19), (20), and (27) By satisfying conditional expressions (16), (19), (20), and (27), the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration can be further increased while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system. It can be corrected well.
  • conditional expressions (23-1), (24-1), and (27) By satisfying conditional expressions (23-1), (24-1), and (27), the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration can be further increased while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system. It can be corrected well.
  • conditional expressions (18) and (27) By satisfying conditional expressions (18) and (27), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected better while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system.
  • conditional expression (27 ′) is satisfied instead of conditional expression (27). 0.01 ⁇ BF / L L ⁇ 0.36 (27 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (27 ′′) instead of conditional expression (27). 0.02 ⁇ BF / L L ⁇ 0.32 (27 ′′) It is more preferable that the following conditional expression (27 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (27). 0.03 ⁇ BF / L L ⁇ 0.28 (27 ''')
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (28). 0 ⁇ BF / Y ⁇ 7.0 (28) here, BF is the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image, Y is the maximum image height in the entire optical system, It is.
  • conditional expression (28) it is possible to correct aberrations particularly in the peripheral portion of the image better while shortening the overall length of the optical system.
  • the distance between the second image side lens and the image sensor can be increased. Thereby, even if a ghost occurs due to multiple reflection between the second image side lens and the image sensor, it is possible to prevent the ghost from entering the image sensor surface at a high density.
  • conditional expression (28) By not exceeding the upper limit value of conditional expression (28), it is possible to prevent the occupation ratio of the back focus space with respect to the entire length of the optical system from becoming too large. Thereby, since the freedom degree of the position at the time of arrange
  • conditional expression (28 ′) instead of conditional expression (28).
  • conditional expression (28 ′) instead of conditional expression (28).
  • conditional expression (28 ′′) is satisfied instead of conditional expression (28).
  • 0.10 ⁇ BF / Y ⁇ 5.67 (28 '') It is more preferable to satisfy the following conditional expression (28 ′ ′′) instead of conditional expression (28). 0.15 ⁇ BF / Y ⁇ 5.10 (28 ''')
  • the optical system of 8th Embodiment and the optical system of 10th Embodiment satisfy the following conditional expressions (29). -0.2 ⁇ G1o / R G1o ⁇ 3.0 (29) here, ⁇ G1o is the effective aperture of the object side of the first object side lens, R G1o is the radius of curvature of the object side surface of the first object side lens, It is.
  • the diameter of the light beam incident on the first object side lens is sufficiently widened.
  • conditional expression (29) it is possible to suppress further diverging of the incident light beam even in such an optical system.
  • the occurrence of various aberrations such as spherical aberration and coma aberration can be suppressed in the lens disposed on the image side relative to the first object side lens.
  • conditional expression (29 ′) instead of conditional expression (29).
  • conditional expression (29 ′) instead of conditional expression (29).
  • conditional expression (29 ′) is satisfied instead of conditional expression (29).
  • conditional expression (29 ′′) is satisfied instead of conditional expression (29).
  • the second lens group includes four lenses, and at least one of the four lenses is a negative lens, and at least one is a positive lens.
  • the object side surface of the positive lens located closest to the object side is preferably convex toward the object side.
  • various aberrations can be corrected more favorably while shortening the overall length of the optical system. That is, it is possible to adjust so that the principal point of the second lens group is located on the object side, or to arrange a plurality of lenses having different optical characteristics. Therefore, it is possible to satisfactorily correct the chromatic aberration and other various aberrations in the second lens group while shortening the conjugate length (distance from the object to the image). As a result, various aberrations including lateral chromatic aberration in the entire optical system can be corrected more favorably while shortening the overall length of the optical system.
  • the first lens group includes a first image-side lens disposed closest to the image side, and a distance between two lenses positioned on both sides of the stop is constant. It is preferable that the conditional expression (30) is satisfied.
  • conditional expression (30) By satisfying conditional expression (30), the balance between the predetermined refractive action in the first lens group and the predetermined refractive action in the second lens group can be appropriately maintained while shortening the overall length of the optical system. As a result, lateral chromatic aberration and other off-axis aberrations can be corrected better.
  • the predetermined refractive action is the same as the predetermined refractive action described in the conditional expression (20).
  • conditional expression (30) By making sure that the upper limit value of conditional expression (30) is not exceeded, it is possible to reduce the diameter of the optical system while preventing the incident angle of the off-axis light beam incident on the second lens group from becoming too small. . Therefore, the predetermined refractive action in the first lens group is suppressed so as not to become too large, and the predetermined refractive action in the second lens group is prevented from becoming too small while maintaining a necessary imaging magnification. Can do. As described above, since the balance between the predetermined refractive action in the first lens group and the predetermined refractive action in the second lens group can be appropriately maintained, chromatic aberration of magnification and other off-axis aberrations can be corrected better. Can do.
  • conditional expression (30 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (30 ′) instead of conditional expression (30). 0.01 ⁇ D G1G2 / ⁇ s ⁇ 1.80 (30 ′) It is more preferable that the following conditional expression (30 ′′) is satisfied instead of conditional expression (30). 0.03 ⁇ D G1G2 / ⁇ s ⁇ 1.53 (30 ′′) It is more preferable that the following conditional expression (30 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (30). 0.05 ⁇ D G1G2 / ⁇ s ⁇ 1.30 (30 ′ ′′)
  • the optical system of the eighth embodiment and the optical system of the ninth embodiment satisfy the following conditional expression (31). 0.1 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 1.5 (31) here, L G1 is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the first image side lens, L G2 is the distance on the optical axis from the object side surface of the second object side lens to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • the positive refractive power of the first lens group can be maintained appropriately while ensuring an appropriate thickness in the lenses constituting the first lens group. . Therefore, it is possible to shorten the total length of the optical system by positioning the principal point on the object side while satisfactorily correcting the longitudinal chromatic aberration.
  • the height of the chief ray from the stop to the periphery of the image in the second lens group changes relatively slowly when an appropriate working distance is secured. Therefore, it is possible to prevent the curvature radius of the lenses constituting the second lens group from becoming too small. Therefore, the lateral chromatic aberration can be corrected more favorably.
  • conditional expressions (23-1), (24-1), and (31) By satisfying conditional expressions (23-1), (24-1), and (31), the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration can be further increased while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system. It can be corrected well.
  • conditional expression (31 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (31 ′) instead of conditional expression (31). 0.14 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 1.43 (31 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (31 ′′) is satisfied instead of conditional expression (31). 0.20 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 1.35 (31 ′′) It is more preferable that the following conditional expression (31 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (31). 0.29 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 1.29 (31 ′ ′′)
  • the optical system according to the tenth embodiment preferably satisfies the following conditional expression (31-1). 0.1 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 1.4 (31-1) here, L G1 is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the first image side lens, L G2 is the distance on the optical axis from the object side surface of the second object side lens to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • conditional expression (31-1) The technical significance of conditional expression (31-1) is the same as the technical significance of conditional expression (31).
  • conditional expressions (18) and (31-1) By satisfying conditional expressions (18) and (31-1), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are ensured while ensuring an appropriate working distance while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system. Can be corrected more favorably.
  • conditional expression (31-1 ′) instead of conditional expression (31-1). 0.14 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 1.33 (31-1 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (31-1 ′′) is satisfied instead of conditional expression (31-1). 0.20 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 1.26 (31-1 ′′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (31-1 ′ ′′) instead of conditional expression (31-1). 0.29 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 1.20 (31-1 ′ ′′)
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (32). 0.1 ⁇ L G1s / L sG2 ⁇ 1.5 (32) here, L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop, L sG2 is the distance on the optical axis from the stop to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • conditional expression (32) it is possible to more favorably correct aberrations in the peripheral portion of the image, particularly lateral chromatic aberration, while shortening the overall length of the optical system.
  • the lower limit of conditional expression (32) By ensuring that the lower limit of conditional expression (32) is not exceeded, a sufficient space for the first lens group can be secured. Accordingly, it is possible to secure an appropriate thickness in the lenses constituting the first lens group, increase the degree of freedom in selecting the curvature of the lens surface, and arrange a large number of lenses having different optical characteristics. Therefore, chromatic aberration can be corrected well while correcting monochromatic aberration in the first lens group. In addition, since the axial chromatic aberration can be favorably corrected in the first lens group, excessive correction of the axial chromatic aberration in the second lens group becomes unnecessary. Thereby, since the lateral chromatic aberration can be satisfactorily performed in the second lens group, the lateral chromatic aberration in the entire optical system can be favorably corrected.
  • conditional expression (32 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (32 ′) instead of conditional expression (32). 0.14 ⁇ L G1s / L sG2 ⁇ 1.35 (32 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (32 ′′) is satisfied instead of conditional expression (32). 0.20 ⁇ L G1s / L sG2 ⁇ 1.22 (32 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (32 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (32). 0.29 ⁇ L G1s / L sG2 ⁇ 1.09 (32 ''')
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (33). 0.8 ⁇ ⁇ G1max / ⁇ G2max ⁇ 5.0 (33) here, ⁇ G1max is the maximum effective aperture of the lenses constituting the first lens group, ⁇ G2max is the maximum effective aperture of the lenses constituting the second lens group, It is.
  • conditional expression (33) it is possible to appropriately maintain a balance between the predetermined refractive action in the first lens group and the predetermined refractive action in the second lens group while shortening the overall length of the optical system. As a result, lateral chromatic aberration and other off-axis aberrations can be corrected better.
  • the diameter of the optical system can be reduced while preventing the diameter of the lenses constituting the second lens group from becoming too small.
  • the predetermined refractive action in the first lens group is suppressed so as not to become too large, and the necessary imaging magnification is obtained.
  • the predetermined refractive action in the second lens group can be prevented from becoming too small while maintaining the above.
  • conditional expression (33 ′) is satisfied instead of conditional expression (33). 0.84 ⁇ G1max / ⁇ G2max ⁇ 4.50 (33 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (33 ′′) is satisfied instead of conditional expression (33). 0.88 ⁇ G1max / ⁇ G2max ⁇ 3.50 (33 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (33 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (33). 0.93 ⁇ G1max / ⁇ G2max ⁇ 2.50 (33 ′ ′′)
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (34).
  • D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture
  • L G1 is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the first image side lens, It is.
  • conditional expression (34) By ensuring that the upper limit value of conditional expression (34) is not exceeded, it is possible to appropriately secure a space for arranging the first lens group. Accordingly, it is possible to secure an appropriate thickness in the lenses constituting the first lens group, increase the degree of freedom in selecting the curvature of the lens surface, and arrange a large number of lenses having different optical characteristics. Therefore, chromatic aberration can be corrected well while correcting monochromatic aberration in the first lens group. In addition, since the axial chromatic aberration can be favorably corrected in the first lens group, excessive correction of the axial chromatic aberration in the second lens group becomes unnecessary. Thereby, since the lateral chromatic aberration can be satisfactorily performed in the second lens group, the lateral chromatic aberration in the entire optical system can be favorably corrected.
  • conditional expressions (16), (19), (20), and (34) it is possible to correct lateral chromatic aberration better while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system. it can.
  • conditional expressions (23-1), (24-1), and (34) By satisfying conditional expressions (23-1), (24-1), and (34), axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification can be reduced while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system. It can be corrected well.
  • conditional expressions (18) and (34) it is possible to correct chromatic aberration of magnification better while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system.
  • conditional expression (34 ′) is satisfied instead of conditional expression (34).
  • conditional expression (34 ′ ) is satisfied instead of conditional expression (34).
  • conditional expression (34 ′′) is satisfied instead of conditional expression (34).
  • conditional expression (34 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (34).
  • the optical system of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expressions (35) and (36).
  • D ENP is the distance on the optical axis from the entrance pupil position of the optical system to the object side surface of the first object side lens
  • Y is the maximum image height in the entire optical system
  • CRA obj is the maximum value of the angle between the principal ray incident on the first object-side lens and the optical axis
  • CRA img is the maximum value of the angle between the principal ray incident on the image plane and the optical axis
  • the positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • conditional expression (36) By not exceeding the upper limit value of conditional expression (36), it is possible to make the optical system configuration a telephoto type configuration by having a diverging action in a region near the image side of the optical system. As a result, the overall length of the optical system can be shortened.
  • Satisfying conditional expressions (16), (19), (20), (35), and (36) is advantageous in favoring correction of chromatic aberration and shortening the overall length of the optical system while ensuring peripheral light quantity. It becomes.
  • Satisfying conditional expressions (18), (35), and (36) is advantageous for good correction of chromatic aberration and shortening the total length of the optical system while securing the peripheral light amount.
  • conditional expression (36 ′) is satisfied instead of conditional expression (36). 0.01 ⁇ CRA obj / CRA img ⁇ 0.48 (36 ') Further, it is more preferable that the following conditional expression (36 ′′) is satisfied instead of conditional expression (36). 0.02 ⁇ CRA obj / CRA img ⁇ 0.46 (36 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (36 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (36). 0.03 ⁇ CRA obj / CRA img ⁇ 0.44 (36 ''')
  • the first lens group includes a first object side lens and a lens disposed adjacent to the first object side lens, and at least one lens is positively refracted. It is preferable to have power.
  • the first lens unit has a positive refractive power when one of the first object side lens and the lens disposed adjacent to the first object side lens on the image side of the first object side lens has a positive refractive power. Can be positioned on the object side. As a result, a sufficient working distance can be secured. Note that the first object-side lens and the lens disposed adjacent to the first object-side lens closer to the image side than the first object-side lens are joined even if they are separated from each other. It may be.
  • the first object side lens has a positive refractive power. It is more preferable that the following conditional expression (37) is satisfied. 0.05 ⁇ f G1o / f (37) here, f G1o is the focal length of the first object side lens, f is the focal length of the entire optical system, It is.
  • the optical system that satisfies the conditional expression (20) by providing the first object-side lens with positive refractive power, the height of the off-axis peripheral ray is set while the principal point of the first lens group is located on the object side. Can be suppressed. Therefore, it is possible to achieve both an increase in the numerical aperture on the object side and a reduction in the total length of the optical system. Furthermore, when the conditional expression (37) is satisfied, generation of spherical aberration and coma aberration can be more effectively suppressed.
  • the optical system that satisfies the conditional expression (25)
  • the height of the off-axis peripheral ray is set while the principal point of the first lens group is located on the object side. Can be suppressed. Therefore, it is possible to achieve both an increase in the numerical aperture on the object side and a reduction in the total length of the optical system.
  • the conditional expression (37) is satisfied, generation of spherical aberration and coma aberration can be more effectively suppressed.
  • conditional expression (37 ′) is satisfied instead of conditional expression (37). 0.06 ⁇ f G1o /f ⁇ 50.00 (37 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (37 ′′) instead of conditional expression (37). 0.07 ⁇ f G1o /f ⁇ 25.00 (37 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (37 ′ ′′) instead of conditional expression (37). 0.10 ⁇ f G1o /f ⁇ 20.00 (37 ''')
  • the first object side lens has a negative refractive power. It is more preferable that the following conditional expression (37-1) is satisfied.
  • the first object-side lens has a negative refractive power, thereby sufficiently securing a space for arranging the first lens unit.
  • the height of the off-axis chief ray can be appropriately maintained in the object side region of the first lens group. Furthermore, by satisfying conditional expression (37-1), it is possible to suppress excessive divergence of off-axis peripheral rays. Thereby, lateral chromatic aberration and the like can be corrected more favorably.
  • conditional expression (37-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (37-1). ⁇ 500.00 ⁇ f G1o /f ⁇ 0.02 (37-1 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (37-1 ′′) instead of conditional expression (37-1). ⁇ 250.00 ⁇ f G1o /f ⁇ 0.04 (37-1 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (37-1 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (37-1). ⁇ 100.00 ⁇ f G1o /f ⁇ 0.08 (37-1 ′ ′′)
  • the object side surface of the first object side lens is convex toward the object side. It is more preferable that the following conditional expression (38) is satisfied. 0.02 ⁇ R G1o / WD (38) here, R G1o is the radius of curvature of the object side surface of the first object side lens, WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object side lens, It is.
  • conditional expression (20) In the optical system that satisfies the conditional expression (20), by giving positive refractive power to the object side surface of the first object-side lens, the principal point of the first lens group is located on the object side, and the off-axis peripheral ray The height of can be suppressed. Therefore, it is possible to achieve both an increase in the numerical aperture on the object side and a reduction in the total length of the optical system. Furthermore, by satisfying conditional expression (38), the occurrence of spherical aberration and coma aberration can be more effectively suppressed.
  • conditional expression (25) In the optical system that satisfies the conditional expression (25), by providing the object side surface of the first object-side lens with a positive refractive power, the principal point of the first lens group is positioned on the object side, and the off-axis peripheral ray The height of can be suppressed. Therefore, it is possible to achieve both an increase in the numerical aperture on the object side and a reduction in the total length of the optical system. Furthermore, by satisfying conditional expression (38), the occurrence of spherical aberration and coma aberration can be more effectively suppressed.
  • conditional expression (38 ′) instead of conditional expression (38).
  • 0.02 ⁇ R G1o /WD ⁇ 20.00 38 ′
  • conditional expression (38 ′′) 0.03
  • conditional expression (38 ′ ′′) 0.04
  • the object side surface of the first object side lens is concave on the object side. It is more preferable that the following conditional expression (38-1) is satisfied.
  • R G1o /WD ⁇ -0.1 (38-1) R G1o is the radius of curvature of the object side surface of the first object side lens
  • WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens, It is.
  • conditional expressions (23-1) and (24-1) In the optical system that satisfies the conditional expressions (23-1) and (24-1), by giving a negative refractive power to the object side surface of the first object side lens, a sufficient space for arranging the first lens group is provided. In addition, the height of the off-axis chief ray can be appropriately maintained in the object side region of the first lens group. Furthermore, by satisfying conditional expression (38-1), the divergence of off-axis peripheral rays can be suppressed. Thereby, lateral chromatic aberration and the like can be corrected more favorably.
  • conditional expression (38-1 ′) is satisfied instead of conditional expression (38-1). ⁇ 250.00 ⁇ R G1o /WD ⁇ 0.14 (38-1 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (38-1 ′′) instead of conditional expression (38-1). ⁇ 100.00 ⁇ R G1o /WD ⁇ 0.20 (38-1 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (38-1 ′ ′′) instead of conditional expression (38-1). ⁇ 50.00 ⁇ R G1o /WD ⁇ 0.29 (38-1 ′ ′′)
  • the second lens group has a predetermined lens group closest to the image side, and the predetermined lens group has a negative refractive power as a whole and a negative lens refractive power.
  • the lens includes a single lens or two lenses, and the two lenses include a lens having a negative refractive power and a lens having a positive or negative refractive power from the object side.
  • the principal point is further determined by arranging a predetermined lens group, that is, a lens group having negative refractive power, at the most image side position of the second lens group. It can be located on the object side. This makes it possible to change the chief ray height from the stop to the periphery of the image relatively slowly in the second lens group while shortening the overall length of the optical system, and particularly corrects lateral chromatic aberration well. it can.
  • the second lens group has a predetermined lens group, that is, a negative refractive power at the most image side position.
  • the lens group Ge By disposing the lens group Ge, the principal point can be positioned on the object side. This makes it possible to change the chief ray height from the stop to the periphery of the image relatively slowly in the second lens group while shortening the overall length of the optical system, and particularly corrects lateral chromatic aberration well. it can.
  • a predetermined lens group that is, a lens group Ge having a negative refractive power is further arranged at the most image side position of the second lens group.
  • the principal point can be positioned on the object side. This makes it possible to change the chief ray height from the stop to the periphery of the image relatively slowly in the second lens group while shortening the overall length of the optical system, and particularly corrects lateral chromatic aberration well. it can.
  • the image side surface of the second image side lens is concave on the image side, and the following conditional expression (39) is satisfied.
  • 0.1 ⁇ R G2i / BF (39) here, R G2i is the radius of curvature of the image side surface of the second image side lens, BF is the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image, It is.
  • the optical system can be shortened while maintaining good imaging performance.
  • conditional expression (39 ′) is satisfied instead of conditional expression (39).
  • conditional expression (39 ') is satisfied instead of conditional expression (39 ).
  • conditional expression (39 ′′) is satisfied instead of conditional expression (39).
  • conditional expression (39 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (39).
  • the second lens group has a predetermined lens group closest to the image side, a positive lens is disposed closer to the object side than the predetermined lens group, and the positive lens is a predetermined lens group. It is preferable that they are arranged adjacent to each other.
  • a positive lens is disposed on the object side of the predetermined lens group, and the positive lens is disposed adjacent to the predetermined lens group, thereby reducing the overall length of the optical system and reducing the second lens group of the off-axis light beam. It can suppress that the incident angle to becomes large. As a result, the height of the off-axis light beam can be prevented from becoming too high, and the optical system can be reduced in diameter. Further, in a predetermined lens group, distortion in the positive direction occurs due to the divergence action, but this distortion can be corrected favorably by the positive lens. Note that the predetermined lens group and the positive lens may be arranged separately or may be joined together.
  • the image side surface of the first image side lens is concave on the image side and the following conditional expression (40) is satisfied.
  • the principal point of the first lens group can be positioned on the object side.
  • an appropriate working distance can be secured, and the lens surface can be concave with respect to the stop, so that the occurrence of coma aberration at the periphery of the image (position where the image height is high) can be suppressed. .
  • conditional expression (40) the diverging action at the periphery of the optical system can be maintained appropriately, so that the occurrence of chromatic coma can be suppressed.
  • conditional expression (40 ′) instead of conditional expression (40).
  • conditional expression (40 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (40 ′′) instead of conditional expression (40).
  • conditional expression (40 ′′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (40 ′ ′′) instead of conditional expression (40).
  • the first lens group has three or more positive lenses, and at least two positive lenses are arranged adjacent to each other, and two adjacent lenses are arranged.
  • the object side surface is preferably convex toward the object side.
  • the positive refractive power in the first lens group can be distributed to three or more lenses, and the lenses can be arranged at different positions.
  • the spherical aberration can be corrected satisfactorily by arranging two of the lenses adjacent to each other and making the object side surface convex toward the object side.
  • At least one of the three or more positive lenses is an aspheric lens, and at least one of the aspheric lenses is aspheric.
  • the first lens group has at least one cemented lens.
  • a lens that corrects chromatic aberration is cemented with another lens, and this cemented lens is placed in the first lens group, thereby correcting axial chromatic aberration in the first lens group and simultaneously suppressing the occurrence of lateral chromatic aberration. it can. As a result, the axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration of the optical system can be corrected well.
  • the positive lens is disposed on the object side of the cemented lens of the first lens group, and the positive lens is a single lens.
  • the positive refractive power in the first lens group can be dispersed between the cemented lens and the positive lens.
  • spherical aberration can be corrected more favorably.
  • the second lens group has at least one cemented lens.
  • a positive lens is disposed on the image side of the cemented lens of the second lens group, and the positive lens is a single lens.
  • the positive refractive power in the second lens group can be dispersed between the cemented lens and the positive lens.
  • spherical aberration can be corrected more favorably.
  • the first object side lens has a positive refractive power and is a single lens or a cemented lens.
  • the main point of the first lens group can be positioned as close to the object side as possible by giving the object-side first lens a positive refractive power. As a result, it is possible to ensure both an appropriate working distance and a reduction in the size of the optical system. This is preferred if a longer working distance is required.
  • the optical system of the present embodiment has at least one lens having an inflection point, and in the lens having an inflection point, the number of inflection points in the shape of the lens surface is preferably one or more. .
  • the shape of at least one lens surface of the second image side lens is preferably a shape having an inflection point.
  • the refractive power in a region closer to the image side is a negative refractive power, so that the principal point of the second lens group is moved to the object side. It is desirable to position it.
  • at least one surface of the second image side lens has a shape having at least one inflection point. By doing so, the incident angle of the off-axis light beam with respect to the image plane can be reduced.
  • the first lens group has at least one negative lens, and the negative lens is a single lens.
  • the first lens group can sufficiently correct chromatic aberration.
  • the first image side lens is preferably a cemented lens.
  • axial chromatic aberration and curvature of field can be corrected simultaneously and favorably by disposing a negative lens near the stop.
  • a positive lens at a position adjacent to the negative lens and joining the negative lens and the positive lens, it is possible to suppress the occurrence of lateral chromatic aberration.
  • the second object side lens is preferably a cemented lens.
  • axial chromatic aberration and field curvature can be corrected well simultaneously by disposing a negative lens in the vicinity of the stop.
  • a positive lens adjacent to the negative lens and joining the negative lens and the positive lens, it is possible to suppress the occurrence of lateral chromatic aberration.
  • the lenses constituting the second lens group move in the optical axis direction during focusing.
  • the second lens group Since the second lens group is located closer to the image side than the first lens group, the light beam diameter in the second lens group is smaller than the light beam diameter in the first lens group. Therefore, even if the lens is moved in the second lens group, the variation in aberration is small. Therefore, if the lens is moved during focusing by using a part of the plurality of lenses constituting the second lens group, fluctuations in aberrations associated with the movement of the lens can be reduced.
  • the optical system from the first object-side lens to the second image-side lens moves together in the optical axis direction during focusing.
  • the air distance from the first object side lens to the second image side lens does not change during focusing.
  • the positional relationship between the lenses (single lens or cemented lens) located on both sides of the stop does not fluctuate during focusing.
  • the balance between the lateral chromatic aberration in the first lens group and the lateral chromatic aberration in the second lens group is not lost, so that good imaging performance can be maintained even when focusing is performed.
  • the optical system according to the eighth embodiment preferably satisfies the following conditional expression (37-2). 0.5 ⁇ f G1o / f ⁇ 100 (37-2) here, f G1o is the focal length of the first object side lens, f is the focal length of the entire optical system, It is.
  • the optical system of 8th Embodiment and the optical system of 10th Embodiment satisfy the following conditional expressions (41). 0.5 ⁇ f G1o / f G1 ⁇ 20 (41) here, f G1o is the focal length of the first object side lens, f G1 is the focal length of the first lens group, It is.
  • the positive refractive power of the first object-side lens can be prevented from becoming too small.
  • the principal point of the first lens group can be positioned as close to the object side as possible. As a result, it is possible to ensure both an appropriate working distance and a reduction in the size of the optical system. This is preferred if a longer working distance is required.
  • conditional expression (41 ′) is satisfied instead of conditional expression (41). 0.71 ⁇ f G1o / f G1 ⁇ 10.00 (41 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (41 ′′) instead of conditional expression (41). 1.00 ⁇ f G1o / f G1 ⁇ 7.00 (41 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (41 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (41). 1.67 ⁇ f G1o / f G1 ⁇ 5.00 (41 ′ ′′)
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (42). 0.01 ⁇ 1 / ⁇ d G1min ⁇ 1 / ⁇ d G1max (42) here, ⁇ d G1min is the minimum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the first lens group, ⁇ d G1max is the maximum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the first lens group, It is.
  • Conditional expression (42) is a conditional expression for making (i) and (ii) compatible.
  • the occurrence of longitudinal chromatic aberration in the first lens group can be suppressed. Further, since the occurrence of axial chromatic aberration can be suppressed in the first lens group, excessive correction of axial chromatic aberration in the second lens group becomes unnecessary. Thereby, the correction of the chromatic aberration of magnification in the second lens group can be performed satisfactorily, so that the chromatic aberration of magnification in the entire optical system can be corrected satisfactorily.
  • conditional expression (42 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (42 ′) instead of conditional expression (42). 0.011 ⁇ 1 / ⁇ d G1min ⁇ 1 / ⁇ d G1max (42 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (42 ′′) is satisfied instead of conditional expression (42). 0.014 ⁇ 1 / ⁇ d G1min ⁇ 1 / ⁇ d G1max (42 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (42 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (42). 0.020 ⁇ 1 / ⁇ d G1min ⁇ 1 / ⁇ d G1max (42 ′ ′′)
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (43). 0.01 ⁇ 1 / ⁇ d G2min ⁇ 1 / ⁇ d G2max (43) here, ⁇ d G2min is the minimum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the second lens group, ⁇ d G2max is the maximum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the second lens group, It is.
  • Conditional expression (43) is a conditional expression for making (i) and (ii) compatible.
  • conditional expression (43 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (43 ′) instead of conditional expression (43). 0.011 ⁇ 1 / ⁇ d G2min ⁇ 1 / ⁇ d G2max (43 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (43 ′′) is satisfied instead of conditional expression (43). 0.014 ⁇ 1 / ⁇ d G2min ⁇ 1 / ⁇ d G2max (43 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (43 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (43). 0.020 ⁇ 1 / ⁇ d G2min ⁇ 1 / ⁇ d G2max (43 ′ ′′)
  • the optical system of the present embodiment preferably includes at least one positive lens that satisfies the following conditional expression (44). 0.59 ⁇ gF ⁇ 0.8 (44)
  • Conditional expression (44) is a conditional expression for making (i) and (ii) compatible.
  • a positive lens satisfying conditional expression (44) is arranged in the optical system, so that axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration at g-line are excellent. Can be corrected.
  • conditional expression (44) In general, a material satisfying conditional expression (44) is often highly dispersed. For this reason, using a material that satisfies the conditional expression (44) for a lens having a positive refractive power causes the lens to have a function of correcting chromatic aberration opposite to that of the normal lens. However, when performing better chromatic aberration correction, it is desirable to use a material that satisfies the conditional expression (44) for a lens having a positive refractive power.
  • a positive lens that satisfies the conditional expression (44) is included in the first lens group.
  • the aberration of the first lens group is often magnified by the second lens group. Therefore, it is desirable to correct the chromatic aberration in the g-line better with the first lens unit alone. Therefore, by performing the above, it is possible to correct the chromatic aberration in the g-line more satisfactorily with the first lens group alone.
  • the positive lens that satisfies the conditional expression (44) satisfies the following conditional expression (45).
  • D p1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the positive lens to the stop
  • L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop, It is.
  • conditional expression (45) it is possible to position the principal point of the first lens unit on the object side while satisfactorily correcting chromatic aberration. As a result, it is possible to reduce the size of the optical system while securing a certain amount of working distance.
  • conditional expression (45 ′) is satisfied instead of conditional expression (45). 0.32 ⁇ D p1s / L G1s ⁇ 1.00 (45 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (45 ′′) is satisfied instead of conditional expression (45). 0.50 ⁇ D p1s / L G1s ⁇ 1.00 (45 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (45 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (45). 0.70 ⁇ D p1s / L G1s ⁇ 1.00 (45 ′ ′′)
  • the first lens group has two or more negative lenses that satisfy the following conditional expression (46). 0.01 ⁇ 1 / ⁇ d G1n ⁇ 1 / ⁇ d G1max (46) here, ⁇ d G1n is the Abbe number of the negative lens constituting the first lens, ⁇ d G1max is the maximum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the first lens group, It is.
  • conditional expression (46) By satisfying conditional expression (46), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
  • Two or more negative lenses satisfying conditional expression (46), that is, two negative lenses having an effect of correcting chromatic aberration are used, and these negative lenses are arranged in an appropriate positional relationship.
  • the lateral chromatic aberration in the first lens group can be corrected more favorably.
  • axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration of the entire optical system can be corrected more satisfactorily.
  • conditional expression (46) it is desirable to satisfy conditional expression (46) in order to satisfactorily correct lateral chromatic aberration in the first lens group.
  • the two or more negative lenses that satisfy the conditional expression (46) are the object-side negative lens disposed closest to the object side and the image-side negative lens disposed closest to the image side. It is preferable that the object-side negative lens satisfies the following conditional expression (47). 0.2 ⁇ D noni / L G1s ⁇ 0.9 (47) here, D noni is the distance on the optical axis from the object side surface of the object side negative lens to the object side surface of the image side negative lens, L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop, It is.
  • conditional expression (47) longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
  • Two or more negative lenses satisfying the conditional expression (46), that is, two negative lenses having an effect of correcting chromatic aberration are used, and these negative lenses are arranged at a position satisfying the conditional expression (47).
  • the lateral chromatic aberration in the first lens group can be corrected more favorably.
  • axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration of the entire optical system can be corrected more satisfactorily.
  • conditional expression (47) in order to satisfactorily correct lateral chromatic aberration in the first lens group.
  • conditional expression (47 ′) is satisfied instead of conditional expression (47). 0.21 ⁇ D noni / L G1s ⁇ 0.86 (47 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (47 ′′) instead of conditional expression (47). 0.22 ⁇ D noni / L G1s ⁇ 0.81 (47 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (47 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (47). 0.23 ⁇ D noni / L G1s ⁇ 0.77 (47 ''')
  • the first lens group has a positive refractive power and at least one diffractive optical element.
  • the height of the on-axis peripheral ray is high. Accordingly, the refractive power of the first lens group is set to a positive refractive power, and the diffractive optical element is disposed in the first lens group, thereby suppressing the occurrence of axial chromatic aberration in the first lens group.
  • At least one diffractive optical element at a position that satisfies the following conditional expression (48) on the object side with respect to the stop.
  • D DLs is the distance on the optical axis from the diffractive optical element to the stop
  • D G1is is the distance on the optical axis from the image side surface of the first image side lens to the stop, It is.
  • D DLs is the distance from the diffraction surface of the diffractive optical element to the stop.
  • At least one diffractive optical element at a position satisfying the following conditional expression (49) on the image side with respect to the stop. 0.2 ⁇ D sDL / L sG2 ⁇ 0.9 (49) here, D sDL is the distance on the optical axis from the stop to the diffractive optical element, L sG2 is the distance on the optical axis from the stop to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • the height of the chief ray is relatively high.
  • chromatic aberration of magnification particularly with respect to F-line and g-line Can be corrected more favorably.
  • D sDL is the distance from the stop to the diffractive surface of the diffractive optical element.
  • conditional expression (49 ′) is satisfied instead of conditional expression (49). 0.21 ⁇ D sDL / L sG2 ⁇ 0.86 (49 ') Further, it is more preferable that the following conditional expression (49 ′′) is satisfied instead of conditional expression (49). 0.22 ⁇ D sDL / L sG2 ⁇ 0.86 (49 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (49 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (49). 0.23 ⁇ D sDL / L sG2 ⁇ 0.86 (49 ''')
  • the optical system of the present embodiment preferably includes a negative lens that satisfies the following conditional expressions (50) and (51). 0.01 ⁇ 1 / ⁇ d n1 ⁇ 1 / ⁇ d G1max (50) 0 ⁇ D n1s / D os ⁇ 0.3 (51) here, ⁇ d n1 is the Abbe number of the negative lens, ⁇ d G1max is the maximum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the first lens group, D n1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the negative lens to the stop, D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture, It is.
  • conditional expressions (50) and (51) it is more preferable to satisfy conditional expressions (50) and (51) in order to achieve both shortening of the total length of the optical system and good correction of chromatic aberration and curvature of field.
  • a negative lens having an effect of correcting chromatic aberration due to high dispersion can be disposed in the vicinity of the stop. In the vicinity of the stop, since the height of the on-axis peripheral ray is low, the negative lens can satisfactorily correct the chromatic aberration and the field curvature.
  • conditional expression (51 ′) is satisfied instead of conditional expression (51). 0.01 ⁇ D n1s / D os ⁇ 0.29 (51 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (51 ′′) is satisfied instead of conditional expression (51). 0.02 ⁇ D n1s / D os ⁇ 0.27 (51 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (51 ′ ′′) instead of conditional expression (51). 0.03 ⁇ D n1s / D os ⁇ 0.26 (51 ′ ′′)
  • the optical system of the present embodiment preferably includes a negative lens that satisfies the following conditional expressions (52) and (53). 0.01 ⁇ 1 / ⁇ d n2 ⁇ 1 / ⁇ d G2max (52) 0 ⁇ D sn2 / D si ⁇ 0.4 (53) here, ⁇ d n2 is the Abbe number of the negative lens, ⁇ d G2max is the maximum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the second lens group, D sn2 is the distance on the optical axis from the stop to the image side of the negative lens, D si is the distance on the optical axis from the stop to the image, It is.
  • conditional expressions (52) and (53) it is more preferable to satisfy the conditional expressions (52) and (53) in order to achieve both shortening of the overall length of the optical system and good correction of chromatic aberration and curvature of field.
  • the thickness of the negative lens can be appropriately secured.
  • a negative lens having an action of correcting chromatic aberration due to high dispersion can be disposed in the vicinity of the stop. Since the height of the on-axis peripheral ray is low in the vicinity of the stop, the negative lens can satisfactorily correct chromatic aberration and field curvature.
  • conditional expression (53 ′) instead of conditional expression (53).
  • conditional expression (53 ′′) is satisfied instead of conditional expression (53).
  • conditional expression (53 ′ ′′) instead of conditional expression (53).
  • the optical system of the present embodiment preferably has a negative lens at a position that satisfies the following conditional expression (54).
  • D sn3 is the distance on the optical axis from the stop to the image side of the negative lens
  • D si is the distance on the optical axis from the stop to the image
  • conditional expression (54) In order to achieve both shortening of the total length of the optical system and good correction of off-axis aberrations such as lateral chromatic aberration, it is more preferable to satisfy conditional expression (54).
  • the negative lens By making sure that the lower limit of conditional expression (54) is not exceeded, the negative lens can be arranged in a region closer to the image side in the second lens group. As a result, the principal point can be positioned on the object side, so that even if the total length of the optical system is shortened, the height of the principal ray from the stop to the periphery of the image is changed relatively slowly in the second lens group. It becomes possible. As a result, the lateral chromatic aberration can be corrected particularly well.
  • conditional expression (54) By keeping the upper limit of conditional expression (54) from being exceeded, the distance between the negative lens and the image sensor can be increased. Therefore, even if a ghost is generated due to multiple reflection between the negative lens and the image sensor, it is possible to prevent the ghost from entering the image sensor surface at a high density.
  • conditional expression (54 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (54 ′) instead of conditional expression (54). 0.63 ⁇ D sn3 / D si ⁇ 0.98 (54 ') Further, it is more preferable that the following conditional expression (54 ′′) is satisfied instead of conditional expression (54). 0.66 ⁇ D sn3 / D si ⁇ 0.96 (54 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (54 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (54). 0.70 ⁇ D sn3 / D si ⁇ 0.94 (54 ''')
  • the optical system of the present embodiment preferably has a positive lens at a position that satisfies the following conditional expression (55). 0.3 ⁇ D p2s / D os ⁇ 0.99 (55) here, D p2s is the distance on the optical axis from the object side surface of the positive lens to the stop, D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture, It is.
  • conditional expression (55) In order to achieve both shortening of the total length of the optical system and good correction of lateral chromatic aberration and off-axis aberration, it is more preferable to satisfy conditional expression (55).
  • the positive lens can be placed on the object side.
  • the principal point of the first lens group can be positioned on the object side, so that an appropriate working distance can be ensured.
  • conditional expression (55 ′) is satisfied instead of conditional expression (55). 0.35 ⁇ D p2s / D os ⁇ 0.89 (55 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (55 ′′) is satisfied instead of conditional expression (55). 0.42 ⁇ D p2s / D os ⁇ 0.80 (55 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (55 ′ ′′) instead of conditional expression (55). 0.49 ⁇ D p2s / D os 0 ⁇ 0.70 (55 ′ ′′)
  • conditional expression (55-1) is satisfied instead of conditional expression (55). 0.3 ⁇ D p2s / D os ⁇ 0.7 (55-1)
  • conditional expression (55-2) is satisfied instead of conditional expression (55). 0.5 ⁇ D p2s / D os ⁇ 0.99 (55-2)
  • the first lens group includes a negative lens and a positive lens arranged on the object side of the negative lens, and the following conditions It is preferable to satisfy Formula (56).
  • 0.78 ⁇ L L / D oi + 0.07 ⁇ WD / BF 56) here, L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens, D oi is the distance on the optical axis from the object to the image, WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object side lens, BF is the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image, It is.
  • the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification are further increased while ensuring a working distance while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system. It can be corrected well.
  • conditional expression (56 ′) is satisfied instead of conditional expression (56). 0.87 ⁇ L L / D oi + 0.07 ⁇ WD / BF (56 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (56 ′′) is satisfied instead of conditional expression (56). 0.96 ⁇ L L / D oi + 0.07 ⁇ WD / BF (56 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (56 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (56). 1.07 ⁇ L L / D oi + 0.07 ⁇ WD / BF (56 ′ ′′)
  • D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture
  • L G1 is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the first image side lens
  • WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object side lens
  • BF is the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image
  • the height of the principal ray from the periphery of the object to the periphery of the image can be changed relatively slowly even in an optical system with a reduced total length.
  • the radius of curvature of the lens constituting the optical system can be prevented from becoming too small. Therefore, the occurrence of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed.
  • conditional expressions (25) and (57) By satisfying conditional expressions (25) and (57), axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification can be obtained while ensuring a working distance while increasing the numerical aperture on the object side and shortening the total length of the optical system. It is possible to correct better.
  • conditional expression (57 ′) is satisfied instead of conditional expression (57).
  • conditional expression (57 ′′) is satisfied instead of conditional expression (57).
  • conditional expression (57 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (57).
  • the imaging apparatus of the present embodiment is characterized by including the above-described optical system and an imaging element.
  • the imaging system of this embodiment includes an imaging device, a stage that holds an object, and an illumination device that illuminates the object.
  • Illuminating an object with an illumination device can reduce noise during imaging, so an image can be acquired with high resolution.
  • the imaging device and the stage are integrated.
  • the optical system of the present embodiment has a high resolution because the numerical aperture on the object side is large, but the depth of field is shallow. Therefore, in the imaging system using the optical system of the present embodiment, it is preferable that the imaging device and the stage for holding the object be integrated. By doing so, the relative position and the relative distance between the imaging device and the object can be kept constant, so that an image with high resolution can be acquired.
  • each conditional expression it is preferable to limit either the lower limit value, the upper limit value, or both, since the function can be made more reliable.
  • only the upper limit value or lower limit value of the numerical range of the more limited conditional expression may be limited.
  • the upper limit value or the lower limit value of each conditional expression may be set as the upper limit value or the lower limit value of the other conditional expressions.
  • FIG. 1 is a sectional view along an optical axis showing an optical configuration of an optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is an aberration diagram of the optical system according to the first example.
  • FIY indicates the image height.
  • the symbols in the aberration diagrams are the same in the examples described later.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • the optical system of Example 1 includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • I represents the imaging surface of the imaging device.
  • the optical system of Example 1 is suitable for an image sensor having a pixel pitch of 0.6 ⁇ m to 1.2 ⁇ m.
  • the lens unit Gf includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the image side, a biconcave negative lens L4, and a convex surface on the object side. And a positive meniscus lens L5.
  • the lens unit Gr includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side. And a biconvex positive lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the lens 5 and the lens 6.
  • the aspheric surfaces are provided on both surfaces of all the lenses L1 to L10.
  • the optical system of this example has five pairs of lenses that satisfy the conditional expressions (1), (2), and (3).
  • the pair of lenses are a lens L1 and a lens L10, a lens L2 and a lens L9, a lens L3 and a lens L8, a lens L4 and a lens L7, and a lens L5 and a lens L6.
  • the shape of one lens and the shape of the other lens are the same.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 4 is an aberration diagram of the optical system according to the second example.
  • the optical system of Example 2 includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the optical system of Example 2 is suitable for an image sensor with a pixel pitch of 0.6 ⁇ m to 1.2 ⁇ m.
  • the lens unit Gf includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the image side, a biconcave negative lens L4, and a convex surface on the object side. And a positive meniscus lens L5.
  • the lens unit Gr includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side. And a biconvex positive lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the lens 5 and the lens 6.
  • the aspheric surfaces are provided on both surfaces of all the lenses L1 to L10.
  • the optical system of this example has five pairs of lenses that satisfy the conditional expressions (1), (2), and (3).
  • the pair of lenses are a lens L1 and a lens L10, a lens L2 and a lens L9, a lens L3 and a lens L8, a lens L4 and a lens L7, and a lens L5 and a lens L6.
  • the shape of one lens and the shape of the other lens are slightly different.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the third example.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the optical system according to Example 3.
  • the optical system of Example 3 includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the optical system of Example 3 is suitable for an image sensor with a pixel pitch of 0.6 ⁇ m to 1.2 ⁇ m.
  • the lens unit Gf includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side. And a biconcave negative lens L5, and a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side.
  • the lens unit Gr includes a positive meniscus lens L7 having a convex surface on the image side, a biconcave negative lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the image side. And a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the lens 6 and the lens 7.
  • the aspheric surfaces are provided on both surfaces of all the lenses L1 to L12.
  • the optical system of this example has six pairs of lenses that satisfy the conditional expressions (1), (2), and (3).
  • the pair of lenses are a lens L1 and a lens L12, a lens L2 and a lens L11, a lens L3 and a lens L10, a lens L4 and a lens L9, a lens L5 and a lens L8, and a lens L6 and a lens L7.
  • the shape of one lens and the shape of the other lens are the same.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fourth example.
  • FIG. 8 is an aberration diagram of the optical system according to Example 4.
  • the optical system of Example 4 includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the optical system of Example 4 is suitable for an image sensor with a pixel pitch of 0.6 ⁇ m to 1.2 ⁇ m.
  • the lens unit Gf includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side. And a biconvex positive lens L5.
  • the lens unit Gr includes a biconvex positive lens L6, a negative meniscus lens L7 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens L9 having a convex surface on the image side. And a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the lens 5 and the lens 6.
  • the aspheric surfaces are provided on both surfaces of all the lenses L1 to L11.
  • the optical system of this example has four pairs of lenses that satisfy the conditional expressions (1), (2), and (3).
  • the pair of lenses are a lens L1 and a lens L11, a lens L3 and a lens L8, a lens L4 and a lens L7, and a lens L5 and a lens L6.
  • the shape of one lens and the shape of the other lens are the same.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fifth example.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of the optical system according to Example 5.
  • the optical system of Example 5 includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the optical system of Example 5 is suitable for an image sensor with a pixel pitch of 1.0 ⁇ m to 1.6 ⁇ m.
  • the lens unit Gf includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side. And a biconvex positive lens L5.
  • the lens unit Gr includes a biconvex positive lens L6, a negative meniscus lens L7 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens L9 having a convex surface on the image side. And a biconcave negative lens L10 and a biconvex positive lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the lens 5 and the lens 6.
  • the aspheric surfaces are provided on both surfaces of all the lenses L1 to L11.
  • the optical system of this example has two pairs of lenses that satisfy the conditional expressions (1), (2), and (3).
  • the pair of lenses are a lens L3 and a lens L8, and a lens L5 and a lens L6.
  • the shape of one lens and the shape of the other lens are the same.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the sixth example.
  • FIG. 12 is an aberration diagram of the optical system according to Example 6.
  • the optical system of Example 6 includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the optical system of Example 6 is suitable for an image sensor with a pixel pitch of 0.9 ⁇ m to 1.5 ⁇ m.
  • the lens unit Gf includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L3, and a biconvex positive lens L4.
  • the lens unit Gr includes a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L8.
  • the aperture stop S is the image side surface of the biconvex positive lens L4, and is located closer to the object side than the top of the image side surface.
  • the aspheric surfaces are provided on both surfaces of all the lenses L1 to L8.
  • the optical system of this example does not have a pair of lenses that satisfy the conditional expressions (1), (2), and (3).
  • FIG. 13 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 14 is an aberration diagram of the optical system according to Example 7.
  • the optical system of Example 7 includes, in order from the object side, a lens unit Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a lens unit Gr having a positive refractive power.
  • the optical system of Example 7 is suitable for an image sensor with a pixel pitch of 0.7 ⁇ m to 1.3 ⁇ m.
  • the lens unit Gf includes a biconcave negative lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L3, and a biconvex positive lens L4.
  • the lens unit Gr includes a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, a positive meniscus lens L7 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus lens L8 having a convex surface on the object side.
  • the aperture stop S is an object side surface of the biconvex positive lens L5 and is located on the image side from the top of the object side surface.
  • the aspheric surfaces are provided on both surfaces of all the lenses L1 to L8.
  • the optical system of this example does not have a pair of lenses that satisfy the conditional expressions (1), (2), and (3).
  • a diffractive optical element is used.
  • the diffractive optical element used here is an optical element laminated with at least two layers of different optical materials, and a relief pattern is formed on the boundary surface thereof, and the diffraction efficiency is increased in a wide wavelength range.
  • a diffractive optical element as described in Japanese Patent No. 3717555 is used.
  • the diffractive optical element used in the optical system of the present embodiment is not limited to such a diffractive optical element as described in, for example, Japanese Patent Laid-Open Nos. 2003-215457 and 11-133305. It doesn't matter.
  • FIG. 15A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eighth embodiment.
  • 15B, 15C, 15D, and 15E are aberration diagrams of the optical system according to Example 8.
  • FIGS. 15A, 15B, 15C, 15D, and 15E are aberration diagrams of the optical system according to Example 8.
  • FIY represents the image height.
  • the symbols in the aberration diagrams are the same in the examples described later.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • Example 8 In the optical system of Example 8, as shown in FIG. 15A, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • S indicates a diaphragm
  • C indicates a cover glass
  • I indicates an imaging surface of the imaging element.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens. L8 and a biconcave negative lens L9.
  • the negative meniscus lens L5 and the positive meniscus lens L6 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L9.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L4 and the negative meniscus lens L5.
  • the aspherical surface is used on the seven surfaces of the image side surface of the positive meniscus lens L2, both surfaces of the positive meniscus lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L8, and both surfaces of the biconcave negative lens L9.
  • FIG. 16A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the ninth example.
  • FIGS. 16B, 16C, 16D, and 16E are aberration diagrams of the optical system according to Example 9.
  • FIGS. 16A, 16B, 16C, 16D, and 16E are aberration diagrams of the optical system according to Example 9.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L10.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the negative meniscus lens L6.
  • the aspherical surfaces are both surfaces of the biconcave negative lens L2, the image side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L8, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and both surfaces of the biconcave negative lens L10. It is used for 9 sides.
  • FIG. 17A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the tenth example.
  • FIGS. 17B, 17C, 17D, and 17E are aberration diagrams of the optical system according to Example 10.
  • FIGS. 17A, 17B, 17C, 17D, and 17E are aberration diagrams of the optical system according to Example 10.
  • the optical system of Example 10 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L9 and a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side.
  • the negative meniscus lens L5 and the positive meniscus lens L6 are cemented.
  • the biconvex positive lens L7 and the biconcave negative lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L4 and the negative meniscus lens L5.
  • the aspherical surfaces are used on five surfaces, that is, the image-side surface of the positive meniscus lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and both surfaces of the negative meniscus lens L10.
  • FIG. 18A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • FIGS. 18B, 18 ⁇ / b> C, 18 ⁇ / b> D, and 18 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 11.
  • FIGS. 18B, 18 ⁇ / b> C, 18 ⁇ / b> D, and 18 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 11.
  • FIGS. 18A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • FIGS. 18B, 18 ⁇ / b> C, 18 ⁇ / b> D, and 18 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 11.
  • FIGS. 18A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • the optical system of Example 11 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, and a biconcave negative lens.
  • the biconvex positive lens L8 and the biconcave negative lens L9 are cemented.
  • the biconvex positive lens L8 and the biconcave negative lens L9 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L9 and a biconcave negative lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L4 and the negative meniscus lens L5.
  • the aspherical surfaces are used on the five surfaces of the image side surface of the positive meniscus lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L7, and both surfaces of the biconcave negative lens L10.
  • FIG. 19A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twelfth embodiment.
  • FIGS. 19B, 19C, 19D, and 19E are aberration diagrams of the optical system according to Example 12.
  • FIGS. 19A, 19B, 19C, 19D, and 19E are aberration diagrams of the optical system according to Example 12.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side A positive meniscus lens L10 facing the lens and a biconcave negative lens L11.
  • the negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L9, and the positive meniscus lens L10. It is used on 10 surfaces, both surfaces and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 20A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the thirteenth embodiment.
  • FIGS. 20B, 20C, 20D, and 20E are aberration diagrams of the optical system according to Example 13.
  • FIGS. 20B, 20C, 20D, and 20E are aberration diagrams of the optical system according to Example 13.
  • FIGS. 20B, 20C, 20D, and 20E are aberration diagrams of the optical system according to Example 13.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L11.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L9, and the positive meniscus lens L10. It is used on 10 surfaces, both surfaces and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 21A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fourteenth embodiment.
  • FIGS. 21B, 21C, 21D, and 21E are aberration diagrams of the optical system according to Example 14.
  • FIGS. 21A, 21B, 21C, 21D, and 21E are aberration diagrams of the optical system according to Example 14.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L10.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspherical surfaces are the image-side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L8, and both surfaces of the positive meniscus lens L9. And both surfaces of the double-concave negative lens L10.
  • FIG. 22A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the fifteenth embodiment.
  • FIGS. 22B, 22C, 22D, and 22E are aberration diagrams of the optical system according to Example 15.
  • FIGS. 22B, 22C, 22D, and 22E are aberration diagrams of the optical system according to Example 15.
  • FIGS. 22B, 22C, 22D, and 22E are aberration diagrams of the optical system according to Example 15.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconcave negative lens L11. .
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10 and a biconcave negative lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspherical surfaces include both sides of the positive meniscus lens L1, the image side surface of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the biconvex positive lens L9, and both sides of the biconcave negative lens L10. , And 11 surfaces with both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 23A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the sixteenth embodiment.
  • FIGS. 23B, 23C, 23D, and 23E are aberration diagrams of the optical system according to Example 16.
  • FIGS. 23A, 23B, 23C, 23D, and 23E are aberration diagrams of the optical system according to Example 16.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a biconcave negative lens L10.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspherical surfaces include both sides of the positive meniscus lens L1, the image side surface of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the biconvex positive lens L9, and both sides of the biconcave negative lens L10. Are used on the 9th surface.
  • FIG. 24A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the seventeenth embodiment.
  • FIGS. 24B, 24C, 24D, and 24E are aberration diagrams of the optical system according to Example 17.
  • FIGS. 24B, 24C, 24D, and 24E are aberration diagrams of the optical system according to Example 17.
  • FIGS. 24B, 24C, 24D, and 24E are aberration diagrams of the optical system according to Example 17.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L7, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L8 and a biconcave negative lens L9.
  • the negative meniscus lens L5 and the positive meniscus lens L6 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L9.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L4 and the negative meniscus lens L5.
  • the aspherical surface is used on the seven surfaces of the image side surface of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L7, both surfaces of the positive meniscus lens L8, and both surfaces of the biconcave negative lens L9.
  • FIG. 25A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eighteenth embodiment.
  • FIGS. 25B, 25C, 25D, and 25E are aberration diagrams of the optical system according to Example 18.
  • FIGS. 25B, 25C, 25D, and 25E are aberration diagrams of the optical system according to Example 18.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L7, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • L8 a biconcave negative lens L9, and a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side.
  • the negative meniscus lens L5 and the positive meniscus lens L6 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L9 and a negative meniscus lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L4 and the negative meniscus lens L5.
  • the aspherical surface is used on five surfaces including the image side surface of the positive meniscus lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L7, and both surfaces of the negative meniscus lens L10.
  • FIG. 26A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 19.
  • FIGS. 26B, 26C, 26D, and 26E are aberration diagrams of the optical system according to Example 19.
  • FIGS. 26B, 26C, 26D, and 26E are aberration diagrams of the optical system according to Example 19.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a diffractive optical element DL, a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the image side.
  • the negative meniscus lens L5 and the positive meniscus lens L6 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10 and a biconcave negative lens L11.
  • the diffractive optical element DL has a positive refractive power as a whole.
  • the diffractive optical element DL includes a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • a relief pattern is formed on the boundary surface between the positive meniscus lens and the negative meniscus lens, and the boundary surface is a diffraction surface.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L4 and the negative meniscus lens L5.
  • the aspherical surfaces are the object side surface of the biconvex positive lens L1, the image side surface of the positive meniscus lens L2, both surfaces of the positive meniscus lens L7, both surfaces of the negative meniscus lens L8, and both surfaces of the biconvex positive lens L9. And both surfaces of the biconcave negative lens L10 and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 27A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twentieth example.
  • FIGS. 27B, 27C, 27D, and 27E are aberration diagrams of the optical system according to Example 20.
  • the optical system of Example 20 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and an image side. And a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L11 and a negative meniscus lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspherical surfaces include both sides of the biconvex positive lens L1, both sides of the biconcave negative lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the positive meniscus lens L9, and biconvex. It is provided on 16 surfaces including both surfaces of the positive lens L10, both surfaces of the negative meniscus lens L11, and both surfaces of the negative meniscus lens L12.
  • FIG. 28A is a cross-sectional view taken along the optical axis, illustrating the optical configuration of the optical system according to the twenty-first embodiment.
  • 28B, 28C, 28D, and 28E are aberration diagrams of the optical system according to Example 21.
  • the optical system of Example 21 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and an object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the negative meniscus lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, and the positive meniscus lens L9. It is provided on 16 surfaces including both surfaces, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the positive meniscus lens L11, both surfaces of the biconcave negative lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 29A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the twenty-second embodiment.
  • FIGS. 29B, 29C, 29D, and 29E are aberration diagrams of the optical system according to Example 22.
  • the optical system of Example 22 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • L4 a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11, a biconcave negative lens L12, and a negative meniscus lens L13 with a convex surface facing the image side.
  • the negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the biconcave negative lens L10. It is provided on 14 surfaces including both surfaces, both surfaces of a biconvex positive lens L11, both surfaces of a biconcave negative lens L12, and both surfaces of a negative meniscus lens L13.
  • FIG. 30A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the twenty-third example.
  • 30B, 30C, 30D, and 30E are aberration diagrams of the optical system according to Example 23.
  • the optical system of Example 23 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens.
  • L4 a biconvex positive lens L5, a biconvex positive lens L6, and a biconcave negative lens L7.
  • the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L12, a biconcave negative lens L13, and a negative meniscus lens L14 with a convex surface facing the image side.
  • the negative meniscus lens L8 and the positive meniscus lens L9 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L13 and a negative meniscus lens L14.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L7 and the negative meniscus lens L8.
  • the aspheric surfaces are the object side surface of the biconvex positive lens L4, the image side surface of the biconvex positive lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and the biconvex positive lens. It is provided on 12 surfaces, that is, both surfaces of L12, both surfaces of biconcave negative lens L13, and both surfaces of negative meniscus lens L14.
  • FIG. 31A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 24.
  • FIGS. 31B, 31 ⁇ / b> C, 31 ⁇ / b> D, and 31 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 24.
  • FIGS. 31B, 31 ⁇ / b> C, 31 ⁇ / b> D, and 31 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 24.
  • FIGS. 31A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 24.
  • FIGS. 31B, 31 ⁇ / b> C, 31 ⁇ / b> D, and 31 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 24.
  • FIGS. 31A, 31 ⁇ / b> C, 31 ⁇ / b> D, and 31 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the
  • the optical system of Example 24 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L11, and a biconcave It consists of a negative lens L12 and a negative meniscus lens L13 with a convex surface facing the image side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the negative meniscus lens L10. 14 surfaces, both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the biconcave negative lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 32A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Working Example 25.
  • FIG. 32B, 32C, 32D, and 32E are aberration diagrams of the optical system according to Example 25.
  • the optical system of Example 25 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11, a biconcave negative lens L12, and a biconcave negative lens L13.
  • the negative meniscus lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a biconcave negative lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the positive meniscus lens L9, and the biconcave negative lens L10. , Both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the biconcave negative lens L12, and both surfaces of the biconcave negative lens L13.
  • FIG. 33A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the twenty-sixth embodiment.
  • FIGS. 33B, 33C, 33D, and 33E are aberration diagrams of the optical system according to Example 26.
  • the optical system of Example 26 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a positive meniscus having a convex surface facing the image side. It consists of a lens L5 and a negative meniscus lens L6 with a convex surface facing the image side. The positive meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens.
  • the negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the positive meniscus lens L9, and the biconcave negative lens L10. 14 surfaces, both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the biconcave negative lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 34A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Working Example 27.
  • FIGS. 34B, 34C, 34D, and 34E are aberration diagrams of the optical system according to Example 27.
  • FIGS. 34B, 34C, 34D, and 34E are aberration diagrams of the optical system according to Example 27.
  • the optical system of Example 27 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus having a convex surface on the image side. It consists of a lens L5.
  • the positive meniscus lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a negative meniscus lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L2, the image side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L8, and the biconcave negative lens L9. 14 surfaces, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the negative meniscus lens L12.
  • FIG. 35A is a cross-sectional view taken along the optical axis, illustrating the optical configuration of the optical system according to the twenty-eighth embodiment.
  • FIGS. 35B, 35C, 35D, and 35E are aberration diagrams of the optical system according to Example 28.
  • the optical system of Example 28, as shown in FIG. 35A, has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • L4 and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive meniscus lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconcave negative lens L12. The biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L2, the image side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L8, and both surfaces of the negative meniscus lens L9.
  • the double-convex positive lens L10, the double-concave negative lens L11, and the double-concave negative lens L12 are provided on 14 surfaces.
  • FIG. 36A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 29.
  • FIG. 36B, 36C, 36D, and 36E are aberration diagrams of the optical system according to Example 29.
  • the optical system of Example 29 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • L4 and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive meniscus lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconcave negative lens L12. The biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L2, the image side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L8, and both surfaces of the negative meniscus lens L9.
  • the double-convex positive lens L10, the double-concave negative lens L11, and the double-concave negative lens L12 are provided on 14 surfaces.
  • FIG. 37A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 30.
  • FIG. 37B, 37C, 37D, and 37E are aberration diagrams of the optical system according to Example 30.
  • the optical system of Example 30 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • L4 and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive meniscus lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconcave. It consists of a negative lens L11.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10 and a biconcave negative lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspheric surfaces are both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L2, the image side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L8, and both surfaces of the biconvex positive lens L9. Are provided on 12 surfaces of both surfaces of the biconcave negative lens L10 and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 38A is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 31.
  • FIGS. 38B, 38C, 38D, and 38E are aberration diagrams of the optical system according to Example 31.
  • FIGS. 38B, 38C, 38D, and 38E are aberration diagrams of the optical system according to Example 31.
  • the optical system of Example 31 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a positive meniscus lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the negative meniscus lens L6.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object-side surface of the positive meniscus lens L2, the image-side surface of the positive meniscus lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L8, and both surfaces of the positive meniscus lens L9. It is provided on 14 surfaces including both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the positive meniscus lens L12.
  • FIG. 39A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 32.
  • FIGS. 39B, 39C, 39D, and 39E are aberration diagrams of the optical system according to Example 32.
  • the optical system of Example 32 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10 and a positive meniscus lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the negative meniscus lens L6.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L2, the image side surface of the positive meniscus lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L8, and both surfaces of the biconvex positive lens L9.
  • the double-concave negative lens L10 and the positive meniscus lens L11 are provided on 12 surfaces.
  • FIG. 40A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 33.
  • FIGS. 40B, 40C, 40D, and 40E are aberration diagrams of the optical system according to Example 33.
  • FIGS. 40B, 40C, 40D, and 40E are aberration diagrams of the optical system according to Example 33.
  • the optical system of Example 33 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the biconcave negative lens L10. , Both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 41A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 34.
  • FIG. 41B, 41C, 41D, and 41E are aberration diagrams of the optical system according to Example 34.
  • the optical system of Example 34 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11, a biconcave negative lens L12, and a biconcave negative lens L13. The biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a biconcave negative lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 15 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the biconcave negative lens L12, and both surfaces of the biconcave negative lens L13. .
  • FIG. 42A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 35.
  • FIGS. 42B, 42C, 42D, and 42E are aberration diagrams of the optical system according to Example 35.
  • FIGS. 42B, 42C, 42D, and 42E are aberration diagrams of the optical system according to Example 35.
  • the optical system of Example 35 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconcave It consists of a negative lens L12.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 43A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 36.
  • FIG. 43B, 43C, 43D, and 43E are aberration diagrams of the optical system according to Example 36.
  • the optical system of Example 36 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, and a biconcave negative lens L11.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 11 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L10, and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 44A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 37.
  • FIGS. 44B, 44C, 44D, and 44E are aberration diagrams of the optical system according to Example 37.
  • FIGS. 44B, 44C, 44D, and 44E are aberration diagrams of the optical system according to Example 37.
  • the optical system of Example 37 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a biconvex positive lens L11, and a biconcave. It consists of a negative lens L12 and a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a positive meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 45A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 38.
  • FIGS. 45B, 45C, 45D, and 45E are aberration diagrams of the optical system according to Example 38.
  • FIG. 45A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 38.
  • FIGS. 45B, 45C, 45D, and 45E are aberration diagrams of the optical system according to Example 38.
  • FIG. 45A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 38.
  • FIGS. 45B, 45C, 45D, and 45E are aberration diagrams of the optical system according to Example 38.
  • FIG. 45A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 38.
  • FIGS. 45B, 45C, 45D, and 45E are aberration diagrams of
  • the optical system of Example 38 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens L1, the both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, and the image side surface of the biconvex positive lens L4. It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the meniscus lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 46A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the 39th embodiment.
  • 46B, 46C, 46D, and 46E are aberration diagrams of the optical system according to Example 39.
  • the optical system of Example 39 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a negative with a convex surface facing the image side. It comprises a meniscus lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L10, and a biconcave negative lens L11.
  • the biconvex positive lens L7 and the biconcave negative lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L6 and the biconvex positive lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the negative meniscus lens L9, and the biconvex positive lens L10. And both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 47A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fortieth example.
  • FIGS. 47B, 47C, 47D, and 47E are aberration diagrams of the optical system according to Example 40.
  • FIG. 47A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fortieth example.
  • FIGS. 47B, 47C, 47D, and 47E are aberration diagrams of the optical system according to Example 40.
  • FIG. 47A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fortieth example.
  • FIGS. 47B, 47C, 47D, and 47E are aberration diagrams of the optical system according to Example 40.
  • the optical system of Example 40 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L1 and the biconcave negative lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L10, and a biconcave negative lens L11.
  • the biconvex positive lens L7 and the biconcave negative lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7.
  • the aspheric surface includes the object side surface of the biconvex positive lens L1, the cemented surface of the biconvex positive lens L1 and the biconcave negative lens L2, the image side surface of the biconcave negative lens L2, and the biconvex positive lens L3.
  • the object side surface On the object side surface, the image side surface of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the negative meniscus lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L10, and both surfaces of the biconcave negative lens L11. ing.
  • FIG. 48A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the forty-first embodiment.
  • FIGS. 48B, 48C, 48D, and 48E are aberration diagrams of the optical system according to Example 41.
  • FIG. 48A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the forty-first embodiment.
  • FIGS. 48B, 48C, 48D, and 48E are aberration diagrams of the optical system according to Example 41.
  • FIG. 48A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the forty-first embodiment.
  • FIGS. 48B, 48C, 48D, and 48E are aberration diagrams of the optical system according to Example 41.
  • the optical system of Example 41 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the negative meniscus lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens.
  • the negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces are provided on the eight surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L10, and both surfaces of the biconcave negative lens L13.
  • FIG. 49A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 42.
  • FIGS. 49B, 49C, 49D, and 49E are aberration diagrams of the optical system according to Example 42.
  • FIG. 49A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 42.
  • FIGS. 49B, 49C, 49D, and 49E are aberration diagrams of the optical system according to Example 42.
  • FIG. 49A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 42.
  • FIGS. 49B, 49C, 49D, and 49E are aberration diagrams of the optical system according to Example 42.
  • the optical system of Example 42 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L1 and the negative meniscus lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side
  • the negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L14.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces are provided on eight surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L14.
  • FIG. 50A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 43.
  • FIG. 50B, 50C, 50D, and 50E are aberration diagrams of the optical system according to Example 43.
  • the optical system of Example 43 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconcave It consists of a negative lens L12.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 51A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 44.
  • FIG. 51B, 51C, 51D, and 51E are aberration diagrams of the optical system according to Example 44.
  • the optical system of Example 44 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 52A is a cross-sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the forty-fifth embodiment.
  • FIGS. 52B, 52C, 52D, and 52E are aberration diagrams of the optical system according to Example 45.
  • FIGS. 52B, 52C, 52D, and 52E are aberration diagrams of the optical system according to Example 45.
  • the optical system of Example 45 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 53A is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the forty-sixth embodiment.
  • FIGS. 53B, 53C, 53D, and 53E are aberration diagrams of the optical system according to Example 46.
  • FIG. 53A is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the forty-sixth embodiment.
  • FIGS. 53B, 53C, 53D, and 53E are aberration diagrams of the optical system according to Example 46.
  • FIG. 53A is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the forty-sixth embodiment.
  • FIGS. 53B, 53C, 53D, and 53E are aberration diagrams of the optical system according to Example 46.
  • the optical system of Example 46 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 54A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the forty-seventh embodiment.
  • 54B, 54C, 54D, and 54E are aberration diagrams of the optical system according to Example 47.
  • the optical system of Example 47 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. .
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconcave It consists of a negative lens L12.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 55A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the forty-eighth embodiment.
  • FIGS. 55B, 55C, 55D, and 55E are aberration diagrams of the optical system according to Example 48.
  • FIG. 55B, 55C, 55D, and 55E are aberration diagrams of the optical system according to Example 48.
  • the optical system of Example 48 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the image, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. It consists of a lens L5 and a negative meniscus lens L6 with a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspheric surfaces are the image side surface of the positive meniscus lens L1, the both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, and the biconvex surface. It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 56A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fortieth embodiment.
  • FIGS. 56B, 56C, 56D, and 56E are aberration diagrams of the optical system according to Example 49.
  • the optical system of Example 49 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the image, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. It consists of a lens L5 and a negative meniscus lens L6 with a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11 and a negative meniscus lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces are the image side surface of the positive meniscus lens L1, the both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, and the biconvex surface. It is provided on 13 surfaces including both surfaces of the positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, and both surfaces of the negative meniscus lens L12.
  • FIG. 57A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 50.
  • FIGS. 57B, 57C, 57D, and 57E are aberration diagrams of the optical system according to Example 50.
  • FIG. 57A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 50.
  • FIGS. 57B, 57C, 57D, and 57E are aberration diagrams of the optical system according to Example 50.
  • the optical system of Example 50 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the biconcave negative lens L10. , Both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 58A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 51.
  • FIG. 58B, 58C, 58D, and 58E are aberration diagrams of the optical system according to Example 51.
  • the optical system of Example 51 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the biconcave negative lens L10. , Both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 59A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 52.
  • FIGS. 59B, 59C, 59D, and 59E are aberration diagrams of the optical system according to Example 52.
  • FIGS. 59B, 59C, 59D, and 59E are aberration diagrams of the optical system according to Example 52.
  • the optical system of Example 52 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the biconcave negative lens L10. , Both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 60A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 53.
  • FIG. 60B, 60C, 60D, and 60E are aberration diagrams of the optical system according to Example 53.
  • the optical system of Example 53 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the biconcave negative lens L10. , Both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 61A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 54.
  • FIG. 61B, 61C, 61D, and 61E are aberration diagrams of the optical system according to Example 54.
  • the optical system of Example 54 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11 and a biconcave negative lens L12. The negative meniscus lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the biconcave negative lens L10. , Both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 62A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 55.
  • FIG. 62 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 55.
  • FIG. 62 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 55.
  • the optical system of Example 55 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L2, a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L8, a biconcave negative lens L9, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L10, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L12. The negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the negative meniscus lens L6.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L2, the image side surface of the positive meniscus lens L3, the object side surface of the biconvex positive lens L8, and a biconcave negative. It is provided on 12 surfaces including both surfaces of the lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the negative meniscus lens L11, and the image side surface of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 63A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 56.
  • FIGS. 63B, 63C, 63D, and 63E are aberration diagrams of the optical system according to Example 56.
  • FIGS. 63B, 63C, 63D, and 63E are aberration diagrams of the optical system according to Example 56.
  • the optical system of Example 56 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a diffractive optical element DL, a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the image side.
  • the negative meniscus lens L5 and the positive meniscus lens L6 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10 and a biconcave negative lens L11.
  • the diffractive optical element DL has a positive refractive power as a whole.
  • the diffractive optical element DL includes a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • a relief pattern is formed on the boundary surface between the positive meniscus lens and the negative meniscus lens, and the boundary surface is a diffraction surface.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L4 and the negative meniscus lens L5.
  • the aspherical surfaces are the object side surface of the biconvex positive lens L1, the image side surface of the positive meniscus lens L2, both surfaces of the positive meniscus lens L7, both surfaces of the negative meniscus lens L8, and both surfaces of the biconvex positive lens L9. Are provided on 12 surfaces, that is, both surfaces of the biconcave negative lens L10 and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 64A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 57.
  • FIGS. 64B, 64C, 64D, and 64E are aberration diagrams of the optical system according to Example 57.
  • FIGS. 64B, 64C, 64D, and 64E are aberration diagrams of the optical system according to Example 57.
  • the optical system of Example 57 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L2, a diffractive optical element DL, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens.
  • L8 a biconcave negative lens L9, and a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L5 and the positive meniscus lens L6 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L9 and a negative meniscus lens L10.
  • the diffractive optical element DL has a positive refractive power as a whole.
  • the diffractive optical element DL includes a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • a relief pattern is formed on the boundary surface between the positive meniscus lens and the negative meniscus lens, and the boundary surface is a diffraction surface.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L4 and the negative meniscus lens L5.
  • the aspherical surface includes both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L2, the both surfaces of the positive meniscus lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L8, and both surfaces of the biconcave negative lens L9. It is provided on 11 surfaces with both surfaces of the negative meniscus lens L10.
  • FIG. 65A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 58.
  • FIG. 65B, 65C, 65D, and 65E are aberration diagrams of the optical system according to Example 58.
  • the optical system of Example 58 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • L4 a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, a diffractive optical element DL, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L11.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L10 and a biconcave negative lens L11.
  • the diffractive optical element DL has a positive refractive power as a whole.
  • the diffractive optical element DL is composed of a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • a relief pattern is formed on the boundary surface between the biconvex positive lens and the negative meniscus lens, and the boundary surface is a diffraction surface.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspheric surfaces include both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the biconcave negative lens L10. It is provided on 10 surfaces, both surfaces and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 66A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 59.
  • FIGS. 66B, 66C, 66D, and 66E are aberration diagrams of the optical system according to Example 59.
  • FIGS. 66B, 66C, 66D, and 66E are aberration diagrams of the optical system according to Example 59.
  • the optical system of Example 59 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a diffractive optical element DL, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L11.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11.
  • the diffractive optical element DL has a positive refractive power as a whole.
  • the diffractive optical element DL includes a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • a relief pattern is formed on the boundary surface between the positive meniscus lens and the negative meniscus lens, and the boundary surface is a diffraction surface.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspheric surfaces are both surfaces of the positive meniscus lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the diffractive optical element DL, and both surfaces of the negative meniscus lens L9. And 12 surfaces of both surfaces of the biconvex positive lens L10 and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 67A is a cross-sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to Example 60.
  • FIGS. 67B, 67C, 67D, and 67E are aberration diagrams of the optical system according to Example 60.
  • FIG. The optical system of Example 60 includes a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power, as shown in FIG. ing.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, a diffractive optical element DL, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens. L9, a biconvex positive lens L10, and a biconcave negative lens L11.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L11.
  • the diffractive optical element DL has a negative refractive power as a whole.
  • the diffractive optical element DL includes a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • a relief pattern is formed on the boundary surface between the positive meniscus lens and the negative meniscus lens, and the boundary surface is a diffraction surface.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the negative meniscus lens L6.
  • the aspherical surface includes both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L8, both surfaces of the biconcave negative lens L9, and both surfaces of the biconvex positive lens L10. , Are provided on 11 surfaces with both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 68A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the example 61.
  • FIG. 68B, 68C, 68D, and 68E are aberration diagrams of the optical system according to Example 61.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L4, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus having a convex surface on the image side.
  • the lens includes a lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the negative meniscus lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the negative meniscus lens. It is used on 18 surfaces including both surfaces of L10, both surfaces of the positive meniscus lens L11, both surfaces of the negative meniscus lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 69A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 62.
  • FIGS. 69B, 69C, 69D, and 69E are aberration diagrams of the optical system according to Example 62.
  • FIGS. 69B, 69C, 69D, and 69E are aberration diagrams of the optical system according to Example 62.
  • Example 62 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L4, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus having a convex surface on the image side.
  • the lens includes a lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the negative meniscus lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the negative meniscus lens. It is used on 18 surfaces including both surfaces of L10, both surfaces of the positive meniscus lens L11, both surfaces of the negative meniscus lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 70A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 63.
  • FIGS. 70B, 70C, 70D, and 70E are aberration diagrams of the optical system according to Example 63.
  • FIGS. 70B, 70C, 70D, and 70E are aberration diagrams of the optical system according to Example 63.
  • Example 63 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus having a convex surface on the image side.
  • the lens L10 and a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L10 and a negative meniscus lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L8, both surfaces of the positive meniscus lens L9, and negative meniscus lens. It is used on 14 surfaces of both surfaces of L10 and both surfaces of the negative meniscus lens L11.
  • FIG. 71A is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 64.
  • FIG. 71 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 64.
  • FIG. 71 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 64.
  • Example 64 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus having a convex surface on the image side.
  • the lens L10 and a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L10 and a negative meniscus lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L8, both surfaces of the positive meniscus lens L9, and negative meniscus lens. It is used on 14 surfaces of both surfaces of L10 and both surfaces of the negative meniscus lens L11.
  • FIG. 72A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the 65th embodiment.
  • 72B, 72C, 72D, and 72E are aberration diagrams of the optical system according to Example 65.
  • Example 65 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L4, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus having a convex surface on the image side.
  • the lens includes a lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the negative meniscus lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the negative meniscus lens. It is used on 18 surfaces including both surfaces of L10, both surfaces of the positive meniscus lens L11, both surfaces of the negative meniscus lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 73A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 66.
  • FIG. 73B, 73C, 73D, and 73E are aberration diagrams of the optical system according to Example 66.
  • Example 73A In the optical system of Example 66, as shown in FIG. 73A, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L4, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus having a convex surface on the image side.
  • the lens includes a lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the negative meniscus lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the negative meniscus lens. It is used on 18 surfaces including both surfaces of L10, both surfaces of the positive meniscus lens L11, both surfaces of the negative meniscus lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 74A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 67.
  • FIG. 74B, 74C, 74D, and 74E are aberration diagrams of the optical system according to Example 67.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L4, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus having a convex surface on the image side.
  • the lens includes a lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the negative meniscus lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and the negative meniscus lens. It is used on 18 surfaces including both surfaces of L10, both surfaces of the positive meniscus lens L11, both surfaces of the negative meniscus lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 75A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the 68th embodiment.
  • 75 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 68.
  • FIG. 75 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 68.
  • Example 68 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, and both
  • the lens includes a convex positive lens L7 and a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the image side.
  • the biconvex positive lens L7 and the negative meniscus lens L8 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image, a biconcave negative lens L11, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side.
  • the lens L13 includes a biconvex positive lens L14, a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L16 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L17.
  • the positive meniscus lens L10, the biconcave negative lens L11, and the biconvex positive lens L12 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L16 and a biconcave negative lens L17.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L8 and the biconvex positive lens L9. More specifically, the aperture stop S is disposed between the top surface of the object side surface and the top surface of the image side surface of the biconvex positive lens L9.
  • the aspherical surfaces include both sides of the biconcave negative lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconvex positive lens L5, Both surfaces of a concave negative lens L6, both surfaces of a biconvex positive lens L9, both surfaces of a positive meniscus lens L13, both surfaces of a biconvex positive lens L14, both surfaces of a negative meniscus lens L15, and both surfaces of a negative meniscus lens L16; It is used on 24 surfaces with both surfaces of the biconcave negative lens L17.
  • FIG. 76A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the 69th embodiment.
  • FIGS. 76B, 76C, 76D, and 76E are aberration diagrams of the optical system according to Example 69.
  • FIGS. 76B, 76C, 76D, and 76E are aberration diagrams of the optical system according to Example 69.
  • Example 69 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, and both It consists of a convex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8.
  • the biconvex positive lens L7 and the biconcave negative lens L8 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L11, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L10, the biconcave negative lens L11, and the biconvex positive lens L12 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L17.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9. More specifically, the aperture stop S is disposed between the top surface of the object side surface and the top surface of the image side surface of the biconvex positive lens L9.
  • the aspherical surfaces include both sides of the biconcave negative lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconvex positive lens L5, Both surfaces of the concave negative lens L6, both surfaces of the biconvex positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L13, both surfaces of the biconvex positive lens L14, both surfaces of the negative meniscus lens L15, and both surfaces of the biconvex positive lens L16 , Used on 24 surfaces, both surfaces of the biconcave negative lens L17.
  • FIG. 77A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 70.
  • FIG. 77 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 70.
  • FIG. 77 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 70.
  • Example 70 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, and both It consists of a convex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8.
  • the biconvex positive lens L7 and the biconcave negative lens L8 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image, a biconcave negative lens L11, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side.
  • the lens includes a lens L13, a biconvex positive lens L14, a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L16 having a convex surface facing the image side.
  • the positive meniscus lens L10, the biconcave negative lens L11, and the biconvex positive lens L12 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L15 and a negative meniscus lens L16.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9.
  • the aspherical surfaces include both sides of the biconcave negative lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconvex positive lens L5, Both surfaces of the concave negative lens L6, both surfaces of the biconvex positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L13, both surfaces of the biconvex positive lens L14, both surfaces of the negative meniscus lens L15, and both surfaces of the negative meniscus lens L16 It is used for 22 surfaces.
  • FIG. 78A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 71.
  • FIG. 78 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 71.
  • Example 71 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconcave negative lens L5, a biconvex positive lens L6, and both It consists of a concave negative lens L7.
  • the biconvex positive lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L10, a biconvex positive lens L11, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side.
  • the lens L12 includes a biconvex positive lens L13, a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the image side.
  • the positive meniscus lens L9, the biconcave negative lens L10, and the biconvex positive lens L11 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L14 and a negative meniscus lens L15.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8. More specifically, the aperture stop S is disposed between the top surface of the object side surface and the top surface of the image side surface of the biconvex positive lens L8.
  • the aspherical surfaces include both sides of the biconcave negative lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconcave negative lens L5, It is used on 20 surfaces including both surfaces of the convex positive lens L8, both surfaces of the positive meniscus lens L12, both surfaces of the biconvex positive lens L13, both surfaces of the negative meniscus lens L14, and both surfaces of the negative meniscus lens L15.
  • FIG. 79A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 72.
  • FIGS. 79B, 79C, 79D, and 79E are aberration diagrams of the optical system according to Example 72.
  • FIGS. 79B, 79C, 79D, and 79E are aberration diagrams of the optical system according to Example 72.
  • Example 72 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L5.
  • the positive meniscus lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus having a convex surface on the image side. It consists of a lens L10, a biconvex positive lens L11, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspheric surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the negative meniscus lens L9, and a positive meniscus lens. It is used on 16 surfaces including both surfaces of L10, both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the negative meniscus lens L12.
  • FIG. 80A is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 73.
  • FIGS. 80B, 80C, 80D, and 80E are aberration diagrams of the optical system according to Example 73.
  • FIGS. 80B, 80C, 80D, and 80E are aberration diagrams of the optical system according to Example 73.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and an image side.
  • a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the surface
  • a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the image side
  • a biconcave negative lens L8 a biconvex positive lens L9
  • a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side. Consists of.
  • the biconvex positive lens L9 and the negative meniscus lens L10 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L12, a biconcave negative lens L13, a biconvex positive lens L14, and a positive meniscus having a convex surface directed toward the object side.
  • the lens includes a lens L15, a biconvex positive lens L16, a negative meniscus lens L17 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L18 having a convex surface on the image side, and a biconcave negative lens L19.
  • the biconvex positive lens L12, the biconcave negative lens L13, and the biconvex positive lens L14 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L19.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L10 and the positive meniscus lens L11.
  • the aspherical surfaces include both sides of a biconcave negative lens L1, both sides of a positive meniscus lens L2, both sides of a biconvex positive lens L3, both sides of a biconvex positive lens L4, both sides of a biconvex positive lens L5, and a negative meniscus.
  • FIG. 81A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 74.
  • FIG. 81B, 81C, 81D, and 81E are aberration diagrams of the optical system according to Example 74.
  • Example 74 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L4, and an image side. It consists of a positive meniscus lens L5 having a convex surface and a biconcave negative lens L6. The positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, a biconvex positive lens L12, and an image. It consists of a negative meniscus lens L13 having a convex surface on the side and a biconcave negative lens L14. The biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the negative meniscus lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconvex positive lens L9, and biconvex positive. It is used on 20 surfaces including both surfaces of the lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, both surfaces of the biconvex positive lens L12, both surfaces of the negative meniscus lens L13, and both surfaces of the biconcave negative lens L14.
  • FIG. 82A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 75.
  • FIGS. 82B, 82C, 82D, and 82E are aberration diagrams of the optical system according to Example 75.
  • FIG. 82B, 82C, 82D, and 82E are aberration diagrams of the optical system according to Example 75.
  • Example 75 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L5.
  • the positive meniscus lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, a biconvex positive lens L11, and an image. It consists of a negative meniscus lens L12 having a convex surface on the side and a biconcave negative lens L13. The biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L12 and a biconcave negative lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspherical surfaces include both surfaces of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L8, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and biconcave. It is used on 18 surfaces of both surfaces of the negative lens L10, both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the negative meniscus lens L12, and both surfaces of the biconcave negative lens L13.
  • FIG. 83A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 76.
  • FIG. 83B, 83C, 83D, and 83E are aberration diagrams of the optical system according to Example 76.
  • Example 76 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, and a positive meniscus having a convex surface facing the image side. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, a biconvex positive lens L12, and an image. It consists of a negative meniscus lens L13 having a convex surface on the side and a biconcave negative lens L14. The biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconcave negative lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconvex positive lens L9, and biconvex. It is used on 20 surfaces including both surfaces of the positive lens L10, both surfaces of the biconcave negative lens L11, both surfaces of the biconvex positive lens L12, both surfaces of the negative meniscus lens L13, and both surfaces of the biconcave negative lens L14.
  • FIG. 84A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 77.
  • FIG. 84B, 84C, 84D, and 84E are aberration diagrams of the optical system according to Example 77.
  • FIG. 84B, 84C, 84D, and 84E are aberration diagrams of the optical system according to Example 77.
  • the optical system according to the example 77 has a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, and a positive meniscus having a convex surface facing the image side. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. The positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the image side, and a biconvex lens. It comprises a positive lens L12, a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L14.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconcave negative lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconvex positive lens L9, and biconvex. It is used on 20 surfaces including both surfaces of the positive lens L10, both surfaces of the negative meniscus lens L11, both surfaces of the biconvex positive lens L12, both surfaces of the negative meniscus lens L13, and both surfaces of the biconcave negative lens L14.
  • FIG. 85A is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 78.
  • FIG. 85B, 85C, 85D, and 85E are aberration diagrams of the optical system according to Example 78.
  • Example 78 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L4, and an image side. It consists of a positive meniscus lens L5 having a convex surface and a biconcave negative lens L6. The positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the image side, and a biconvex lens. It comprises a positive lens L12, a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L14.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the negative meniscus lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconvex positive lens L9, and biconvex positive. It is used on 20 surfaces including both surfaces of the lens L10, both surfaces of the negative meniscus lens L11, both surfaces of the biconvex positive lens L12, both surfaces of the negative meniscus lens L13, and both surfaces of the biconcave negative lens L14.
  • FIG. 86A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 79.
  • FIG. 86B, 86C, 86D, and 86E are aberration diagrams of the optical system according to Example 79.
  • Example 79 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L11, and a biconcave It consists of a negative lens L12 and a negative meniscus lens L13 with a convex surface facing the image side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a negative meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surface includes both surfaces of the biconvex positive lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and both surfaces of the negative meniscus lens L10. It is used on 14 surfaces of both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the biconcave negative lens L12, and both surfaces of the negative meniscus lens L13.
  • FIG. 87A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 80.
  • FIG. 87 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 80.
  • Example 80 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus having a convex surface on the object side. It consists of a lens L11, a biconcave negative lens L12, and a biconcave negative lens L13.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a biconcave negative lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspheric surfaces are the image side surface of the negative meniscus lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, both surfaces of the negative meniscus lens L10, and positive. It is used on 10 surfaces of the object side surface of the meniscus lens L11 and the image side surface of the biconcave negative lens L13.
  • FIG. 88A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 81.
  • FIGS. 88B, 88C, 88D, and 88E are aberration diagrams of the optical system according to Example 81.
  • FIG. 88B, 88C, 88D, and 88E are aberration diagrams of the optical system according to Example 81.
  • Example 81 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus having a convex surface on the object side. It consists of a lens L11, a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L13.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspheric surfaces are the negative meniscus lens L1 image side surface, the biconvex positive lens L2 object side surface, the biconvex positive lens L4 both surfaces, the biconvex positive lens L9 both surfaces, the positive meniscus lens L10 both surfaces, and negative. It is used on 12 surfaces of both the meniscus lens L11, the object side surface of the positive meniscus lens L12, and the image side surface of the biconcave negative lens L13.
  • FIG. 89A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 82.
  • FIGS. 89B, 89C, 89D, and 89E are aberration diagrams of the optical system according to Example 82.
  • FIG. 89B, 89C, 89D, and 89E are aberration diagrams of the optical system according to Example 82.
  • Example 82 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a biconcave. It consists of a negative lens L12.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the biconcave negative lens L7.
  • the aspherical surface includes the image side surface of the negative meniscus lens L1, the object side surface of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L9, and both surfaces of the biconcave negative lens L10. It is used on 10 surfaces of the object side surface of the positive meniscus lens L11 and the image side surface of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 90A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 83.
  • FIG. 90B, 90C, 90D, and 90E are aberration diagrams of the optical system according to Example 83.
  • FIG. 90A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to the working example 83.
  • FIG. 90B, 90C, 90D, and 90E are aberration diagrams of the optical system according to Example 83.
  • FIG. 90B, 90C, 90D, and 90E are aberration diagrams of the optical system according to Example 83.
  • Example 83 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconvex lens. It consists of a positive lens L6 and a biconcave negative lens L7. The biconvex positive lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a biconvex positive lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side, and a biconvex lens.
  • the lens includes a positive lens L13, a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L15.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L14 and a biconcave negative lens L15.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L7 and the biconcave negative lens L8.
  • the aspherical surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconcave negative lens L3, both sides of the biconvex positive lens L4, both sides of the biconvex positive lens L5, and biconvex.
  • Both surfaces of the positive lens L10, both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the negative meniscus lens L12, both surfaces of the biconvex positive lens L13, both surfaces of the negative meniscus lens L14, and both surfaces of the biconcave negative lens L15 It is used for 22 surfaces.
  • FIG. 91A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 84.
  • FIG. 91B, 91C, 91D, and 91E are aberration diagrams of the optical system according to Example 84.
  • Example 84 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • L4 The biconvex positive lens L1 and the negative meniscus lens L2 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, a negative meniscus lens L7 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L8 having a convex surface on the object side, and an image side.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L10.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L4 and the biconvex positive lens L5. More specifically, the aperture stop S is disposed between the top surface of the object side surface and the top surface of the image side surface of the biconvex positive lens L5.
  • the aspheric surfaces include both sides of a positive meniscus lens L3, both sides of a negative meniscus lens L4, both sides of a biconvex positive lens L5, both sides of a biconcave negative lens L6, both sides of a negative meniscus lens L7, and a positive meniscus lens L8.
  • a positive meniscus lens L9 is used on 16 surfaces, that is, both surfaces of the positive meniscus lens L9 and both surfaces of the negative meniscus lens L10.
  • FIG. 92A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 85.
  • FIGS. 92B, 92C, 92D, and 92E are aberration diagrams of the optical system according to Example 85.
  • FIGS. 92B, 92C, 92D, and 92E are aberration diagrams of the optical system according to Example 85.
  • Example 85 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconcave negative lens L9, a biconvex positive lens L10, and a negative with a convex surface facing the object side. It consists of a meniscus lens L11.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspherical surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the biconcave negative lens L9, and biconvex. It is used on 14 surfaces of both surfaces of the positive lens L10 and both surfaces of the negative meniscus lens L11.
  • FIG. 93A is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 86.
  • FIG. 93B, 93C, 93D, and 93E are aberration diagrams of the optical system according to Example 86.
  • Example 86 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L5.
  • the positive meniscus lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconcave negative lens L9, a biconvex positive lens L10, and a negative with a convex surface facing the object side. It consists of a meniscus lens L11.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspherical surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the biconcave negative lens L9, and biconvex. It is used on 14 surfaces of both surfaces of the positive lens L10 and both surfaces of the negative meniscus lens L11.
  • FIG. 94A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the working example 87.
  • FIGS. 94B, 94C, 94D, and 94E are aberration diagrams of the optical system according to Example 87.
  • FIG. 94B, 94C, 94D, and 94E are aberration diagrams of the optical system according to Example 87.
  • the optical system of Example 87 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L5.
  • the positive meniscus lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus having a convex surface on the image side.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspheric surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the negative meniscus lens L9, and a positive meniscus lens. It is used on 14 surfaces of both surfaces of L10 and both surfaces of the negative meniscus lens L11.
  • FIG. 95A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 88.
  • FIG. 95B, 95C, 95D, and 95E are aberration diagrams of the optical system according to Example 88.
  • FIG. 95A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 88.
  • FIG. 95B, 95C, 95D, and 95E are aberration diagrams of the optical system according to Example 88.
  • FIG. 95A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 88.
  • FIG. 95B, 95C, 95D, and 95E are aberration diagrams of the optical system according to Example 88.
  • Example 88 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L5.
  • the positive meniscus lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface directed toward the image side, and an image side. It consists of a positive meniscus lens L10 with a convex surface and a negative meniscus lens L11 with a convex surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L11.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the negative meniscus lens L6. More specifically, the aperture stop S is disposed between the top surface of the object side surface and the top surface of the image side surface of the biconcave negative lens L5.
  • the aspheric surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the negative meniscus lens L9, and a positive meniscus lens. It is used on 14 surfaces of both surfaces of L10 and both surfaces of the negative meniscus lens L11.
  • FIG. 96A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 89.
  • FIGS. 96B, 96C, 96D, and 96E are aberration diagrams of the optical system according to Example 89.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens. It consists of a lens L5.
  • the positive meniscus lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side, and an image side. And a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a negative meniscus lens L12.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L5 and the biconcave negative lens L6.
  • the aspheric surfaces include both sides of the negative meniscus lens L1, both sides of the biconvex positive lens L2, both sides of the biconvex positive lens L3, both sides of the biconvex positive lens L8, both sides of the biconvex positive lens L9, and negative meniscus. It is used on 16 surfaces including both surfaces of the lens L10, both surfaces of the positive meniscus lens L11, and both surfaces of the negative meniscus lens L12.
  • FIG. 97A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 90.
  • FIGS. 97 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 90.
  • FIG. 97 (b), (c), (d), and (e) are aberration diagrams of the optical system according to Example 90.
  • Example 90 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconcave negative lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L4, the positive meniscus lens L5, and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, a biconvex positive lens L11, and a biconcave. It consists of a negative lens L12 and a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a positive meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • FIG. 98A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the example 91.
  • FIG. 98B, 98C, 98D, and 98E are aberration diagrams of the optical system according to Example 91.
  • FIG. 98B, 98C, 98D, and 98E are aberration diagrams of the optical system according to Example 91.
  • Example 91 in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, and a biconcave. It consists of a negative lens L6.
  • the biconcave negative lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L4, the positive meniscus lens L5, and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, a biconvex positive lens L11, and a biconcave. It consists of a negative lens L12 and a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens group includes a biconcave negative lens L12 and a positive meniscus lens L13.
  • the aperture stop S is disposed between the biconcave negative lens L6 and the negative meniscus lens L7.
  • FIG. 99A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to Example 92.
  • FIGS. 99B, 99C, 99D, and 99E are aberration diagrams of the optical system according to Example 92.
  • FIG. 99A is a sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to Example 92.
  • FIGS. 99B, 99C, 99D, and 99E are aberration diagrams of the optical system according to Example 92.
  • FIG. 99B, 99C, 99D, and 99E are aberration diagrams of the optical system according to Example 92.

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Abstract

　光学系であって、物体側より順に、正の屈折力のレンズユニットＧfと、絞りと、正の屈折力のレンズユニットＧrと、からなり、以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを、少なくとも１つ有し、一対のレンズの一方のレンズはレンズユニットＧfに含まれ、一対のレンズの他方のレンズはレンズユニットＧrに含まれることを特徴とする。　－１．１＜ｒOBf／ｒTLr＜－０．９　（１）　－１．１＜ｒOBr／ｒTLf＜－０．９　（２）　－０．１＜（ｄOB－ｄTL）／（ｄOB＋ｄTL）＜０．１　（３）

Description

光学系及びそれを用いた光学機器、撮像装置及び撮像システム
　本発明は、光学系及びそれを用いた光学機器、撮像装置及び撮像システムに関するものである。
　従来、微小な標本を観察する場合、最初に、標本全体を観察して詳細に観察したい部位を特定し、その後、詳細に観察したい部位を拡大して観察する手法がとられている。そのような手法に用いられる撮像装置として、撮影した画像をデジタル的に拡大し、拡大した画像を表示する撮像装置がある。このような撮像装置に用いられる光学系として、例えば特許文献１に記載の光学系がある。なお、画像のデジタル的な拡大はデジタルズームと呼ばれる。
　また、従来の光学系、例えば顕微鏡用の光学系を結像方式の違いによって区別すると、有限遠補正タイプの光学系と、無限遠補正タイプの光学系との二種類に分けられる。有限遠補正タイプの光学系では、顕微鏡対物レンズ自身によって有限距離に物体像を形成する。一方、無限遠補正タイプの光学系では、顕微鏡対物レンズから射出光が略平行光束となる。そのため、無限遠補正タイプの光学系では、顕微鏡対物レンズを結像レンズと組み合わせて物体像を形成する。
　上述のように、無限遠補正タイプの顕微鏡光学系では、射出光が略平行光束となる顕微鏡対物レンズが用いられる。この顕微鏡対物レンズの例として、特許文献２に記載の顕微鏡対物レンズがある。特許文献２に記載の顕微鏡対物レンズは、物体側の開口数（ＮＡ）が０．８というように、物体側（標本側）で非常に大きな値を持つ。この顕微鏡対物レンズは、結像レンズと共に用いられるが、このときに像側の開口数が小さいと、明るく鮮明な標本像が得られなくなる。
特開２０１２－１７３４９１号公報 特開２００８－１８５９６５号公報
　特許文献１に記載されている光学系は全長が十分に短い光学系を実現できておらず、撮像装置が大型化してしまうという問題があった。また、収差補正が十分とはいえないため、高い分解能が確保できているとはいえない。
　また、短い露光時間で、明るく鮮明な標本像を得るには、明視野観察や暗視野観察では、照明光の強度を大きくすれば良い。また、蛍光観察では、励起光の強度を大きくして、標本から発生する蛍光の強度を大きくすれば良い。しかしながら、照明光や励起光の強度を大きくすると、標本へのダメージが大きくなってしまう。
　像側の解像力の上限は像側の開口数（ＮＡ’）と画素ピッチにより決まるが、画素ピッチについては、近年、可視光波長の１倍から３倍程度狭ピッチ化に向けて撮像素子が進化しているにもかかわらず、像側の開口数が小さいままだと、像側で十分な解像力を達成することができない。
　一方、像側の開口数については、顕微鏡対物レンズの物体側の開口数をさらに大きくすることで、像側の開口数を大きくすることができる。そこで、特許文献１に記載の顕微鏡対物レンズと同様な光学系で、物体側の開口数をさらに大きくして像側の開口数を大きくしようとすると、レンズ径が大型化する、ワーキングディスタンスが短くなる、観察視野の範囲が狭くなる、という問題の少なくともひとつは避けられない。また、瞳が大きくなることにより諸収差の補正が困難になる。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、収差が良好に補正され、それにより高い分解能を有しながらも、全長が短い光学系及びそれを用いた撮像装置、撮像システムを提供することを目的とする。また、本発明は、像側の開口数が大きく、諸収差が良好に補正された光学系及びそれを用いた光学機器を提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の光学系は、
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えた撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなり正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなり、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　第１レンズ群は、負レンズと、負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、
　以下の条件式（１５）、（１６）、（１９）、（２０）を満足することを特徴とする。
　β≦－１．１　　　（１５）
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
　０．５＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜４．０　　　（２０）
　ここで、
　βは、光学系の結像倍率、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φsは、絞りの直径、
である。
　また、本発明の別の本発明の光学系は、
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えた撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなり、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　以下の条件式（１６）、（２１）、（２３－１）、（２４－１）を満足することを特徴とする。
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
　０．６≦ＬL／Ｄoi　　　（２３－１）
　０．０１５＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４－１）
　ここで、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　Ｄmaxは、光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、絞りの直径、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　νｄminは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
　また、本発明の別の光学系は、物体側より順に、
　正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、
　絞りと、
　正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、
　以下の条件式（４－１）、（５）、（９－１）、（１３）を満足することを特徴とする。
　０．０８＜ＮＡ、０．０８＜ＮＡ’　　　（４－１）
　－２＜β＜－０．５　　　（５）
　０＜ｄ1／Σｄ＜０．２　　　（９－１）
　－２０＜Δｆcd／εｄ＜２０　　　（１３）
　但し、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ＮＡ’は、光学系の像側の開口数、
　βは、光学系の投影倍率、
　ｄ1は、レンズユニットＧfの最も像側に位置する面からレンズユニットＧrの最も物体側に位置する面までの光軸上の距離、
　Σｄは、光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
　εdは、光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Δｆcdは、Ｃ線における焦点位置とｄ線における焦点位置の差であって、絞り側からレンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
である。
　また、本発明の別の光学系は、物体側より順に、
　正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、
　絞りと、
正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、
　以下の条件式（４－１）、（５）、（１０－１）、（１３）を満足することを特徴とする。
　０．０８＜ＮＡ、０．０８＜ＮＡ’　　　（４－１）
　－２＜β＜－０．５　　　（５）
　０＜ｄ2／Σｄ＜２　　　（１０－１）
　－２０＜Δｆcd／εｄ＜２０　　　（１３）
　但し、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ＮＡ’は、光学系の像側の開口数、
　βは、光学系の投影倍率、
　ｄ2は、レンズユニットＧfの前側主点からレンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
　Σｄは、光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
　εdは、光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Δｆcdは、Ｃ線における焦点位置とｄ線における焦点位置の差であって、絞り側からレンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
である。
　また、本発明の別の本発明の光学系は、
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備え、画素のピッチが５．０μｍ以下である撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなり、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　以下の条件式（１６）、（１８）、（２５）を満足することを特徴とする。
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　－３０＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜３０　　　（１８）
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
　ここで、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ΔＤG1dCは、光軸上の物点に対する第１レンズ群の像点において、ｄ線における像点ＰG1の位置からＣ線における像点の位置までの距離、
　ΔＤG2dCは、像点ＰG1を物点としたときの第２レンズ群の像点において、ｄ線における像点の位置からＣ線における像点の位置までの距離、であって、
　ΔＤG1dCとΔＤG2dCの正負は、Ｃ線における像点の位置がｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を正、Ｃ線における像点の位置がｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を負とし、
　βG2Cは、像点ＰG1を物点としたときの第２レンズ群のＣ線における結像倍率、
　ｆG2Cは、第２レンズ群のＣ線における焦点距離、
　εdは、光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
であり、
　物点、像点はそれぞれ光軸上の点であり、虚物点、虚像点である場合も含む。
　また、本発明の光学機器の一例である顕微鏡、あるいは本発明の撮像装置は、上記の光学系と、撮像素子と、を備えることを特徴とする。
　また、本実施形態の撮像システムは、上記の撮像装置と、物体を保持するステージと、物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする。
　本発明によれば、収差が良好に補正され、それにより高い分解能を有しながらも、全長が短い光学系及びそれを用いた撮像装置、撮像システムを提供できる。また、本発明によれば、像側の開口数が大きく、諸収差が良好に補正された光学系及びそれを用いた光学機器を提供できる。
実施例１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例１にかかる光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例２にかかる光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例３にかかる光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例４にかかる光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例５にかかる光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例６にかかる光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例７にかかる光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 光学機器である顕微鏡の構成を示す図である。 光学機器である他の顕微鏡の構成を示す図である。 光学機器である他の顕微鏡の構成を示す図である。 光学機器である他の顕微鏡の構成を示す図である。
　実施例の説明に先立ち、本発明のある態様にかかる実施形態の作用効果を説明する。なお、本実施形態の作用効果を具体的に説明するに際しては、具体的な例を示して説明することになる。しかし、後述する実施例の場合と同様に、それらの例示される態様はあくまでも本発明に含まれる態様のうちの一部に過ぎず、その態様には数多くのバリエーションが存在する。したがって、本発明は例示される態様に限定されるものではない。
　例えば、第１実施形態の光学系から第７実施形態の光学系では、レンズユニットＧfに対物レンズの作用を持たせ、レンズユニットＧrに結像レンズの機能を持たせることで、光学機器としての顕微鏡の光学系を構成することができる。この顕微鏡の実施形態は後述する。
　また、以下の説明では、「標本像」を、適宜、「像」とし、「標本」を適宜、「物体」とする。
　また、以下の説明において、波長によって値が変化する変数（例えば、焦点距離、結像倍率、開口数等）は、特に断りがない限りｄ線を基準としている。また、光学系全系の倍率についてはβを用いているが、βは投影倍率又は結像倍率として説明している。また、以下の実施形態の光学系は焦点距離が一定の光学系である。ただし、光学系はフォーカシング機能を備えていても良い。
　第１実施形態の光学系について説明する。本実施形態の光学系は、物体側より順に、正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、絞りと、正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを、少なくとも１つ有し、一対のレンズの一方のレンズは、レンズユニットＧfに含まれ、一対のレンズの他方のレンズは、レンズユニットＧrに含まれることを特徴とする。
　－１．１＜ｒOBf／ｒTLr＜－０．９　　　（１）
　－１．１＜ｒOBr／ｒTLf＜－０．９　　　（２）
　－０．１＜（ｄOB－ｄTL）／（ｄOB＋ｄTL）＜０．１　　　（３）
　但し、
　ｒOBfは、一方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
　ｒOBrは、一方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
　ｒTLfは、他方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
　ｒTLrは、他方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
　ｄOBは、一方のレンズの光軸上の厚さ、
　ｄTLは、他方のレンズの光軸上の厚さ、
である。
　本実施形態の光学系は、正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、絞り（開口絞り）と、正の屈折力を持つレンズユニットＧrで構成されている。そして、絞りを挟んで、物体側にレンズユニットＧfが配置され、像側にレンズユニットＧrが配置されている。更に、条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを、少なくとも１つ有している。
　条件式（１）、（２）、（３）を満足することで、レンズユニットＧfとレンズユニットＧrの各々は、形状が絞りについて面対称となるレンズを少なくとも１つ有する。すなわち、本実施形態の光学系では、形状が絞りに対して面対称となる一対のレンズが少なくとも１つ存在する。そのため、レンズの形状に関して、光学系が対称性を持つことになる。これにより、倍率色収差、歪曲収差及びコマ収差を良好に補正できる。なお、対称性については、完全対称である場合だけでなく、ほぼ対称である場合も含む。
　また、光学系の像側の開口数を大きくすると、軸外収差の発生が顕著になりやすいが、本実施形態の光学系によれば、光学系の像側の開口数を大きくしても、軸外収差の発生を抑え易くなる。その結果、諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　第２実施形態の光学系について説明する。本実施形態の光学系は、以下の条件式（４）、（５）を満足することを特徴とする。
　０．１＜ＮＡ、０．１＜ＮＡ’　　　（４）
　－２＜β＜－０．５　　　（５）
　但し、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ＮＡ’は、光学系の像側の開口数、
　βは、光学系の投影倍率、
である。
　条件式（４）、（５）を満足することで、明るく鮮明な像を形成することができる。そのため、照明光や励起光の光強度が小さくても、明るく鮮明な像が得られる。また、光学系の倍率（投影倍率）を等倍、あるいは、等倍に近くできる。この場合、物体側の開口数を大きくすることで、像側の開口数も大きくできる（像側の開口数をそれほど小さくせずに済む）。その結果、光学系を小型に保ったまま、像側の開口数を大きくできる。また、諸収差も良好に補正できる。
　像側の開口数を大きくするためには、物体側の開口数をより大きくする必要があるが、条件式（４）の下限値を上回ることでその必要がなくなる。そのため、光学系の小型化が容易となる。また条件式（５）の下限値を上回ることで、光学系の倍率が大きくなりすぎない。この場合、レンズユニットＧfで発生した諸収差、例えば、球面収差や像面湾曲が、レンズユニットＧrで大幅に拡大されることがない。よって、条件式（５）の下限値を上回ることは、収差を良好に補正する面で好ましい。
　条件式（５）の上限値を下回ることで、形成された像が小さくなりすぎない。よって、標本の微細構造の観察や撮像が容易になる。
　ここで、条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’）を満足することが好ましい。
　０．１３＜ＮＡ＜０．９、０．１３＜ＮＡ’＜０．９　　　（４’）
　ここで、条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’）を満足することが好ましい。
　－１．５＜β＜－０．７５　　　（５’）
　また、条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’’）を満足することがより好ましい。
　－１．２＜β＜－０．８　　　（５’’）
　第３実施形態の光学系について説明する。本実施形態の光学系は、物体側より順に、正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、絞りと、正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、以下の条件式（４）、（６）を満足することを特徴とする。
　０．１＜ＮＡ、０．１＜ＮＡ’　　　（４）
　０．５＜ｆOB／ｆTL＜２　　　（６）
　但し、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ＮＡ’は、光学系の像側の開口数、
　ｆOBは、レンズユニットＧfの焦点距離、
　ｆTLは、レンズユニットＧrの焦点距離、
である。
　本実施形態の光学系は、正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、絞り（開口絞り）と、正の屈折力を持つレンズユニットＧrで構成されている。そして、絞りを挟んで、物体側にレンズユニットＧfが配置され、像側にレンズユニットＧrが配置されている。そのため、本実施形態の光学系では、屈折力が絞りについて対称となる。すなわち、屈折力に関して、光学系が対称性を持つことになる。そのため、倍率色収差、歪曲収差及びコマ収差を良好に補正できる。
　また、光学系の像側の開口数を大きくすると、軸外収差の発生が顕著になりやすい。しかしながら、本実施形態の光学系によれば、光学系の像側の開口数を大きくしても、軸外収差の発生を抑え易くなる。その結果、諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　条件式（４）の技術的意義は上述したとおりである。また、条件式（６）の技術的意義は、条件式（５）の技術的意義と同様である。
　ここで、条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’）を満足することが好ましい。
　０．７５＜ｆOB／ｆTL＜１．５　　　（６’）
　また、条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’’）を満足することがより好ましい。
　０．８＜ｆOB／ｆTL＜１．２　　　（６’’）
　第４実施形態の光学系について説明する。本実施形態の光学系は、物体側より順に、正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、絞りと、正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、以下の条件式（７）、（８）、（９）を満足することを特徴とする。
　３０％≦ＭＴＦOB　　　（７）
　３０％≦ＭＴＦTL　　　（８）
　０＜ｄ1／Σｄ＜０．５　　　（９）
　但し、
　ＭＴＦOBは、レンズユニットＧfにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ＭＴＦTLは、レンズユニットＧrにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ’／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ｆｃは、光学系の物体側の開口数に対するカットオフ周波数、
　ｆｃ’は、光学系の像側の開口数に対するカットオフ周波数、
であり、それぞれ、ｅ線の平行光を絞り側から入射させたときの集光位置におけるＭＴＦ、
　ｄ1は、レンズユニットＧfの最も像側に位置する面からレンズユニットＧrの最も物体側に位置する面までの光軸上の距離、
　Σｄは、光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
である。
　条件式（７）、（８）を満足することにより、対物レンズに相当する作用をレンズユニットＧfに、結像レンズに相当する作用をレンズユニットＧrに、それぞれ持たせることが可能となる。これにより、光学系は顕微鏡光学系およびそれに類する、鮮明な標本像を得るための目的に適したものとなる。なお、条件式（７）に代えて、後述の条件式（７－１）または（７－１’）を満足しても良い。また、条件式（８）に代えて、後述の条件式（８－１）または（８－１’）を満足しても良い。
　条件式（９）を満足することにより、レンズユニットＧfとレンズユニットＧrを、絞り（瞳）の近くに配置できる。ここで、光学系の像側の開口数を大きくすると、軸外収差の発生が顕著になりやすい。しかしながら、本実施形態の光学系によれば、光学系の像側の開口数を大きくしても、軸外収差、特にコマ収差の発生を抑え易くなる。その結果、諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。なお、条件式（９）に代えて、後述の条件式（９－１）、（９－１’）、（９－１’’）、（９－１’’’）のいずれかを満足しても良い。
　第５実施形態の光学系について説明する。本実施形態の光学系は、物体側より順に、正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、絞りと、正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、以下の条件式（７）、（８）、（１０）を満足することを特徴とする。
　３０％≦ＭＴＦOB　　　（７）
　３０％≦ＭＴＦTL　　　（８）
　０＜ｄ2／Σｄ＜４　　　（１０）
　但し、
　ＭＴＦOBは、レンズユニットＧfにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ＭＴＦTLは、レンズユニットＧrにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ’／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ｆｃは、光学系の物体側の開口数に対するカットオフ周波数、
　ｆｃ’は、光学系の像側の開口数に対するカットオフ周波数、
であり、それぞれ、ｅ線の平行光を絞り側から入射させたときの集光位置におけるＭＴＦ、
　ｄ2は、レンズユニットＧfの前側主点からレンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
　Σｄは、光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
である。
　条件式（７）、（８）の技術的意義は既に説明したとおりである。なお、条件式（７）に代えて、後述の条件式（７－１）または（７－１’）を満足しても良い。また、条件式（８）に代えて、後述の条件式（８－１）または（８－１’）を満足しても良い。
　条件式（１０）を満足することにより、レンズユニットＧfの後側主点とレンズユニットＧrの前側主点が、絞り（瞳）の近くに位置する。ここで、光学系の像側の開口数を大きくすると、軸外収差の発生が顕著になりやすい。しかしながら、本実施形態の光学系によれば、光学系の像側の開口数を大きくしても、軸外収差、特にコマ収差の発生を抑え易くなる。その結果、諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。なお、条件式（１０）に代えて、後述の条件式（１０－１）、（１０－１’）、（１０－１’’）、（１０－１’’’）のいずれかを満足しても良い。
　なお、第１実施形態の光学系～第５実施形態の光学系（以下、適宜、本実施形態の光学系とする）は、各々、他の実施形態の光学系の構成を備え、条件式を満足することが好ましい。これにより、像側の開口数が大きく、諸収差が良好に補正された光学系を提供できる。また、諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（１１）を満足することが好ましい。
　－０．０５＜Δｆ／Ｙ＜０．０５　　　（１１）
　但し、
　Δｆは、Ｃ線における焦点位置とＦ線における焦点位置の差であって、絞り側からレンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
である。
　本実施形態の光学系では、レンズ形状、屈折力、あるいはその両方に関して、光学系が対称性を持つ。そのため、倍率色収差、歪曲収差及びコマ収差は、レンズユニットＧfとレンズユニットＧrとで、逆方向に発生する。そこで、レンズユニットＧfとレンズユニットＧrとを組み合わせた状態にすることで、レンズユニットＧfで発生した収差をレンズユニットＧrで相殺できる。
　しかしながら、軸上色収差は、レンズユニットＧfとレンズユニットＧrとで、同じ方向に発生する。そのため、レンズユニットＧfとレンズユニットＧrとを組み合わせた状態では、レンズユニットＧfで発生した収差をレンズユニットＧrで相殺できない。そこで、軸上色収差については、レンズユニットＧrのみで補正されている必要がある。なお、レンズユニットＧfのみでも、軸上色収差が補正されている必要がある。
　条件式（１１）の上限値を下回るか、下限値を上回ることで、光学系全体での軸上色収差の補正が容易となる。
　また、本実施形態の光学系は、一対のレンズを少なくとも２つ有することが好ましい。
　レンズ形状に関して、光学系の対称性がより高まる。そのため、倍率色収差、歪曲収差及びコマ収差を、更に良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系は、一対のレンズを少なくとも３つ有することが好ましい。
　レンズ形状に関して、光学系の対称性が更に高まる。そのため、倍率色収差、歪曲収差及びコマ収差を良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（１２）を満足することが好ましい。
　－１０°＜θo＜１０°　　　（１２）
　但し、
　θoは、光軸に垂直な面の法線と物体側における主光線とのなす角度、
である。
　条件式（１２）の下限値を上回るか、上限値を下回ることで、光学系において、物体側でテレセントリック性を持たせることができる。これにより、物体（被写体）距離の変動に対する倍率の変動を抑えることができる。例えば、本実施形態の光学系を使って寸法計測を行う場合、物体（被検物）が光軸方向に凹凸を持つ場合でも、凹部における倍率と凸部における倍率は同じであるため、正確な計測ができる。
　なお、本実施形態の光学系では、絞りに対して最も近い位置に配置された一対のレンズでは、各々のレンズが正レンズであることが好ましい。また、絞りに対して２番目に近い位置に配置された一対のレンズでは、各々のレンズが負レンズであることが好ましい。
　第６実施形態の光学系について説明する。本実施形態の光学系は、物体側より順に、正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、絞りと、正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、以下の条件式（４－１）、（５）、（９－１）、（１３）を満足することを特徴とする。
　０．０８＜ＮＡ、０．０８＜ＮＡ’　　　（４－１）
　－２＜β＜－０．５　　　（５）
　０＜ｄ1／Σｄ＜０．２　　　（９－１）
　－２０＜Δｆcd／εｄ＜２０　　　（１３）
　但し、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ＮＡ’は、光学系の像側の開口数、
　βは、光学系の投影倍率、
　ｄ1は、レンズユニットＧfの最も像側に位置する面からレンズユニットＧrの最も物体側に位置する面までの光軸上の距離、
　Σｄは、光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
　εdは、光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Δｆcdは、Ｃ線における焦点位置とｄ線における焦点位置の差であって、絞り側からレンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
である。
　ＮＡにより物体側の分解能の上限が決まり、ＮＡ’と撮像素子の画素ピッチにより像側の解像力の上限が決まる。物体側より、正の屈折力を持つレンズユニットＧf、絞り、正の屈折力を持つレンズユニットＧrからなり、且つ条件式（４－１）と（５）を同時に満足することで、物体側の分解能と像側の解像力のバランスを良好することができる。また、諸収差を良好に補正して、結像性能を最大限まで高めることができ、且つ小型の光学系を構成することができる。特に、本実施形態の光学系は、画素ピッチが可視光波長の１倍から３倍程度の撮像素子に対して好適な光学系である。
　また、条件式（４－１）、（５）を同時に満足することで、光学系を小型に保ったまま、照明光や励起光の強度が小さくても、明るくて鮮明な像を得ることができる。
　像側の開口数を大きくするためには、物体側の開口数をより大きくする必要があるが、条件式（５）の下限値を上回ることでその必要がなくなる。そのため、光学系の小型化が容易となる。また条件式（５）の下限値を上回ることで、光学系の倍率が大きくなりすぎない。この場合、レンズユニットＧfで発生した諸収差、例えば、球面収差や像面湾曲が、レンズユニットＧrで大幅に拡大されることがない。よって、条件式（５）の下限値を上回ることは、収差を良好に補正する面で好ましい。
　条件式（５）の上限値を下回ることで、形成された像が小さくなりすぎない。よって、標本の微細構造の観察や撮像が容易になる。
　ここで、条件式（４－１）に代えて、以下の条件式（４－１’）を満足することが好ましい。
　０．１＜ＮＡ＜０．９、０．１＜ＮＡ’＜０．９　　　（４－１’）
　また、条件式（４－１）に代えて、上述の条件式（４’）を満足することが好ましい。
　また、条件式（５）に代えて、上述の条件式（５’）を満足することが好ましい。また、条件式（５）に代えて、上述の条件式（５’’）を満足することがより好ましい。
　また、条件式（９－１）、（１３）を満足することにより、レンズユニットＧfにおけるレンズ配置とレンズユニットＧrにおけるレンズ配置に関して、絞りに対する対称性を持たせながら、レンズユニットＧfとレンズユニットＧrとを絞りの近くに配置することができる。光学系の像側の開口数を大きくしたときに、軸外収差、特にコマ収差の発生が顕著になるが、このようにすることで、この収差の発生をより抑え易くなる。なお、ｄ1は２つの面の間隔であるが、２つの面とは、いずれもレンズ面のことである。
　ここで、条件式（９－１）に代えて、以下の条件式（９－１’）を満足することが好ましい。
　０＜ｄ1／Σｄ＜０．１５　　　（９－１’）
　また、条件式（９－１）に代えて、以下の条件式（９－１’’）を満足することがより好ましい。
　０＜ｄ1／Σｄ＜０．０７　　　（９－１’’）
　また、条件式（９－１）に代えて、以下の条件式（９－１’’’）を満足することがより好ましい。
　０＜ｄ1／Σｄ＜０．０３　　　（９－１’’’）
　また、条件式（１３）を満足することで、軸上色収差の補正状態を良好に保ちつつ、倍率色収差、コマ収差などの軸外収差を良好に補正することができる。本実施形態の光学系では、条件式（４－１）、（５）を満足することにより、物体側の開口数に対して像側の開口数を大きくすること、あるいは、物体側の開口数に対して像側の開口数が小さくなり過ぎないようにすることが可能になる。これにより、より明るく鮮明な像を形成することを可能としているが、その分、光学系全体の軸上色収差の発生をより小さく抑制する必要がある。
　本実施形態の光学系は、物体側より順に、正の屈折力を持つレンズユニットＧf、絞り、正の屈折力を持つレンズユニットＧｒからなり、条件式（５）を満足する光学系、すなわち、結像倍率が等倍あるいは等倍に近い光学系である。このような光学系で、条件式（１３）の上限値を下回るか、下限値を上回ることにより、レンズユニットＧrでの軸上色収差の発生を抑制できる。レンズユニットＧrでの軸上色収差の発生が抑制できることで、レンズユニットＧfでの過剰な軸上色収差の補正を不要にすることができる。そのため、レンズユニットＧfにおけるレンズ配置とレンズユニットＧrにおけるレンズ配置に関して、絞りに対する対称性を持たせることができる。光学系の開口数を大きくすることにより、コマ収差や倍率色収差などの収差の発生が顕著になるが、レンズユニットＧfにおけるレンズ配置とレンズユニットＧrにおけるレンズ配置が絞りに対して対称性を持つので、これらの収差を良好に補正することが可能となる。なお、対称性については、完全対称である場合だけでなく、ほぼ対称である場合も含む。
　ここで、条件式（１３）に代えて、以下の条件式（１３’）を満足することが好ましい。
　－１５＜Δｆcd／εｄ＜１５　　　（１３’）
　また、条件式（１３）に代えて、以下の条件式（１３’’）を満足することがより好ましい。
　－１２＜Δｆcd／εｄ＜１２　　　（１３’’）
　また、条件式（１３）に代えて、以下の条件式（１３’’’）を満足することがより好ましい。
　－７＜Δｆcd／εｄ＜７　　　（１３’’’）
　第７実施形態の光学系について説明する。本実施形態の光学系は、物体側より順に、正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、絞りと、正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、以下の条件式（４－１）、（５）、（１０－１）、（１３）を満足することを特徴とする。
　０．０８＜ＮＡ、０．０８＜ＮＡ’　　　（４－１）
　－２＜β＜－０．５　　　（５）
　０＜ｄ2／Σｄ＜２　　　（１０－１）
　－２０＜Δｆcd／εｄ＜２０　　　（１３）
　但し、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ＮＡ’は、光学系の像側の開口数、
　βは、光学系の投影倍率、
　ｄ2は、レンズユニットＧfの前側主点からレンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
　Σｄは、光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
　εdは、光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Δｆcdは、Ｃ線における焦点位置とｄ線における焦点位置の差であって、絞り側からレンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
である。
　条件式（４－１）、（５）、（１３）の技術的意義は、上述のとおりである。
　また、（１０－１）、（１３）を満足することにより、レンズユニットＧfにおけるレンズ配置とレンズユニットＧrにおけるレンズ配置に関して、絞りに対する対称性を持たせながら、レンズユニットＧfの主点とレンズユニットＧrの主点とを絞りの近くに位置させることができる。光学系の像側の開口数を大きくしたときに、軸外収差、特にコマ収差の発生が顕著になるが、このようにすることで、この収差の発生をより抑え易くなる。
　ここで、条件式（１０－１）に代えて、以下の条件式（１０－１’）を満足することが好ましい。
　０＜ｄ2／Σｄ＜１．５　　　（１０－１’）
　また、条件式（１０－１）に代えて、以下の条件式（１０－１’’）を満足することがより好ましい。
　０＜ｄ2／Σｄ＜１　　　（１０－１’’）
　また、条件式（１０－１）に代えて、以下の条件式（１０－１’’’）を満足することがより好ましい。
　０＜ｄ2／Σｄ＜０．７（１０－１’’’）
　また、条件式（１０－１）に代えて、以下の条件式（１０－１’’’’）を満足することがより好ましい。
　０＜ｄ2／Σｄ＜０．４　　　　（１０－１’’’’）
　なお、第６実施形態の光学系と第７実施形態の光学系（以下、適宜、本実施形態の光学系とする）は、各々、他の実施形態の光学系の構成を備え、条件式を満足することが好ましい。これにより、像側の開口数が大きく、諸収差が良好に補正された光学系を提供できる。また、諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（７－１）、（８－１）を満足することが好ましい。
　４０％≦ＭＴＦOB　　　（７－１）
　４０％≦ＭＴＦTL　　　（８－１）
　但し、
　ＭＴＦOBは、レンズユニットＧfにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ＭＴＦTLは、レンズユニットＧrにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ’／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ｆｃは、光学系の物体側の開口数に対するカットオフ周波数、
　ｆｃ’は、光学系の像側の開口数に対するカットオフ周波数、
であり、それぞれ、ｅ線の平行光を絞り側から入射させたときの集光位置におけるＭＴＦ、
である。
　条件式（７－１）、（８－１）を満足することにより、対物レンズに相当する作用をレンズユニットＧfに、結像レンズに相当する作用をレンズユニットＧrに、それぞれ持たせることが可能となる。これにより、レンズユニットＧfからの射出光が略平行光束となるような光学配置において、軸上の収差が良好に補正できる。よって、条件式（５）を満足する光学系において、さらに条件式（７－１）、（８－１）を満足することで、レンズユニットＧfの構成とレンズユニットＧrの構成について、絞りに対する対称性を持たせやすくなる。その結果、軸外の歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差を良好に抑えることができる。
　さらに、絞りを通過する光束が略平行となるため、各種の観察（位相差観察、偏光観察、微分干渉観察等）に必要な光学素子、例えば、位相板や偏光板等を絞りの近傍に挿入することが可能になる。
　ここで、条件式（７－１）に代えて、以下の条件式（７－１’）を満足することが好ましい。
　５０％≦ＭＴＦOB　　　（７－１’）
　また、条件式（８－１）に代えて、以下の条件式（８－１’）を満足することが好ましい。
　５０％≦ＭＴＦTL　　　（８－１’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（６）を満足することが好ましい。
　０．５＜ｆOB／ｆTL＜２　　　（６）
　但し、
　ｆOBは、レンズユニットＧfの焦点距離、
　ｆTLは、レンズユニットＧrの焦点距離、
である。
　本実施形態の光学系は、条件式（５）を満足する光学系、すなわち、投影倍率が等倍あるいは等倍に近い光学系である。投影倍率が等倍、あるいは等倍に近い光学系において条件式（６）を満足することにより、レンズユニットＧfの構成とレンズユニットＧrの構成について、絞りに対する対称性を持たせることことが可能となる。光学系の像側の開口数を大きくしたときに、倍率色収差やコマ収差などの軸外収差の発生が顕著になるが、レンズユニットＧfの構成とレンズユニットＧrの構成が絞りに対して対称性を持つので、これらの収差を良好に補正することが可能となる。
　なお、条件式（６）に代えて、上述の条件式（６’）を満足することが好ましい。また、条件式（６）に代えて、上述の条件式（６’’）を満足することがより好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（１４）を満足することが好ましい。
　０．７＜ｄOB／ｄTL＜１．３　　　（１４）
　但し、
　ｄOBは、レンズユニットＧfの前側主点から絞りまでの光軸上の距離、
　ｄTLは、絞りからレンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
である。
　条件式（１４）の技術的意義は、条件式（６）の技術的意義と同じである。
　ここで、条件式（１４）に代えて、以下の条件式（１４’）を満足することが好ましい。
　０．８＜ｄOB／ｄTL＜１．２　　　（１４’）
　また、条件式（１４）に代えて、以下の条件式（１４’’）を満足することが好ましい。
　０．９＜ｄOB／ｄTL＜１．１　　　（１４’’）
　また、本実施形態の光学系では、レンズユニットＧfの最も像側に、正レンズＬf1が配置されていることが好ましい。
　このようにすることで、レンズユニットＧｆの主点を絞り側（絞りの近く）に位置させることが可能となるので、共役長（物体から像までの距離）の短縮に有利になる。また、光学系の像側の開口数を大きくしたときに、軸外収差、特にコマ収差の発生が顕著になるが、レンズユニットＧfの主点を絞り（瞳）の近くに位置させていることで、この収差の発生をより抑え易くなる。
　また、本実施形態の光学系では、レンズユニットＧrの最も物体側に、正レンズＬr1が配置されていることが好ましい。
　このようにすることで、レンズユニットＧrの主点を絞り側（絞りの近く）に位置させることが可能となるので、共役長の短縮に有利になる。また、光学系の像側の開口数を大きくしたときに、軸外収差、特にコマ収差の発生が顕著になるが、レンズユニットＧrの主点を絞り（瞳）の近くに位置させていることで、この収差の発生をより抑え易くなる。
　また、本実施形態の光学系では、正レンズＬf1よりも物体側に、負レンズＬf2が正レンズＬf1と隣り合うように配置されていることが好ましい。
　負レンズＬf2によって、正レンズＬf1で発生する色収差を良好に補正できる。しかも、負レンズＬf2を正レンズＬf1と隣り合うように配置しているので、レンズユニットＧfでの倍率色収差の発生を抑制できる。その結果、光学系全体の倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、正レンズＬr1よりも像側に、負レンズＬr2が正レンズＬr1と隣り合うように配置されていることが好ましい。
　負レンズＬr2によって、正レンズＬr1で発生する色収差を良好に補正できる。しかも、負レンズＬr2を正レンズＬr1と隣り合うように配置しているので、レンズユニットＧrでの倍率色収差の発生を抑制できる。その結果、光学系全体の倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、負レンズＬf2の物体側面が物体側に凹面であることが好ましい。
　このようにすると、負レンズＬf2への軸外光束の入射角を大きくすることができるため、広い観察範囲（実視野）を保ちながら光学系の共役長を短縮することができる。
　また、本実施形態の光学系では、負レンズＬr2の像側面が像側に凹面であることが好ましい。
　このようにすると、負レンズＬr2からの軸外光束の射出角を大きくすることができるため、広い観察範囲を保ちながら光学系の共役長を短縮することができる。
　また、本実施形態の光学系では、レンズユニットＧfは、最も物体側に配置されたレンズＬfeを有し、レンズＬfeの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることが好ましい。
　物体に近いレンズ面の面形状を、変曲点を有する面形状にして、周辺での屈折力を中心の屈折力と異ならせることにより、レンズユニットＧfの主面を最適な位置に保ちながら、物体面に対する軸外光束の射出角を緩和することが可能となる。また、物体に近いレンズ面は軸外光束の通過位置が高くなるため、その面に変曲点を設けて、周辺での屈折力を中心の屈折力と異ならせることにより、像面湾曲や非点収差などの軸外収差が良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系では、レンズユニットＧrは、最も像側に配置されたレンズＬreを有し、レンズＬreの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることが好ましい。
　像に近いレンズ面の面形状を、変曲点を有する面形状にして、周辺での屈折力を中心の屈折力と異ならせることにより、レンズユニットＧｒの主面を最適な位置に保ちながら、像面に対する軸外光束の入射角を緩和することが可能となる。像に近いレンズ面は軸外光束の通過位置が高くなるため、その面に変曲点を設けて、周辺での屈折力を中心の屈折力と異ならせることにより、像面湾曲や非点収差などの軸外収差が良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系では、レンズＬfeは負の屈折力を有することが好ましい。
　このようにすることで、レンズユニットＧfの主面を絞り側に位置させることが可能となるので、共役長の短縮に有利になる。また、レンズユニットＧfの主面が絞り（瞳）の近くに位置することで、光学系の像側の開口数を大きくしても、軸外収差、特にコマ収差の発生を抑えることができる。
　また、本実施形態の光学系では、レンズＬreは負の屈折力を有することが好ましい。
　このようにすることで、レンズユニットＧrの主面を絞り側に位置させることが可能となるので、共役長の短縮に有利になる。また、レンズユニットＧrの主面が絞り（瞳）の近くに位置することで、光学系の像側の開口数を大きくしても、軸外収差、特にコマ収差の発生を抑えることができる。
　また、本実施形態の光学系では、以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを、少なくとも１つ有し、一対のレンズの一方のレンズは、レンズユニットＧfに含まれ、一対のレンズの他方のレンズは、レンズユニットＧrに含まれることことが好ましい。
　－１．１＜ｒOBf／ｒTLr＜－０．９　　　（１）
　－１．１＜ｒOBr／ｒTLf＜－０．９　　　（２）
　－０．１＜（ｄOB－ｄTL）／（ｄOB＋ｄTL）＜０．１　　　（３）
　但し、
　ｒOBfは、一方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
　ｒOBrは、一方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
　ｒTLfは、他方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
　ｒTLrは、他方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
　ｄOBは、一方のレンズの光軸上の厚さ、
　ｄTLは、他方のレンズの光軸上の厚さ、
である。
　条件式（１）、（２）、（３）の技術的意義は、上述のとおりである。
　また、本実施形態の光学系は、一対のレンズを少なくとも２つ有することが好ましい。
　レンズ形状に関して、光学系の対称性がより高まる。そのため、倍率色収差、歪曲収差及びコマ収差を、更に良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系は、一対のレンズを少なくとも３つ有することが好ましい。
　レンズ形状に関して、光学系の対称性が更に高まる。そのため、倍率色収差、歪曲収差及びコマ収差を良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（１２－１）を満足することが好ましい。
　－１０°＜θo＜３０°　　　（１２－１）
　但し、
　θoは、光軸に垂直な面の法線と物体側における主光線とのなす角度、
である。
　条件式（１２－１）の下限値を上回るか、上限値を下回ることで、光学系において、物体側でテレセントリック性を持たせることができる。これにより、物体（被写体）距離の変動に対する倍率の変動を抑えることができる。例えば、本実施形態の光学系を使って寸法計測を行う場合、物体（被検物）が光軸方向に凹凸を持つ場合でも、凹部における倍率と凸部における倍率の差を小さくすることができるため、正確な計測ができる。
　また、より高いテレセントリック性が光学系に求められる場合、本実施形態の光学系は、以下の条件式（１２－１’）を満足することが好ましい。
　－５°＜θo＜５°　　　（１２－１’）
　また、より小型化（光学系の全長短縮、細径化）が光学系に求められる場合、本実施形態の光学系は、以下の条件式（１２－１’’）を満足することが好ましい。
　１５°＜θo＜３０°　　　（１２－１’’）
　従来の顕微鏡で用いられる結像レンズの焦点距離は、顕微鏡対物レンズの焦点距離の約１０倍の長さである。そのため、像側の開口数（ＮＡ’）は、０．０８程度というように小さくなってしまう。しかしながら、上述の第１実施形態の光学系から第７実施形態の光学系では、像側の開口数が大きく、諸収差が良好に補正された光学系が実現できる。
　また、本実施形態の光学機器（例えば、顕微鏡）は、上述の光学系と、撮像素子と、を備えることを特徴とする。
　本実施形態の光学機器によれば、像側の開口数が大きく、諸収差が良好に補正された光学機器を実現できる。また、諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　第８実施形態の光学系～第１０実施形態の光学系（以下、適宜、本実施形態の光学系とする）について説明する。なお、以下の説明において、周辺光線は、光軸上の物点から出て光学系の入射瞳の周辺部を通る光線であるが、光軸上の物点から出た場合を軸上周辺光線とし、光軸外の物点から出た場合を軸外周辺光線とする。また、本実施形態の光学系は、物体が光学系から有限の距離にあることを前提とする光学系（有限遠補正光学系）である。
　また、本実施形態の光学系を用いた撮像装置では、撮影で得た画像をデジタルズームして拡大表示することができる。そのため、これらの実施形態の光学系は、諸収差が良好に補正されているので高い分解能を有すると共に、広い観察範囲の像を形成することができる。これらの実施形態の光学系では、特に、軸上と軸外の色収差が良好に補正されているので、画素ピッチの小さい撮像素子と組み合わせることで、撮影した画像をデジタルズームして拡大した場合であっても、高い解像度の拡大画像が得られる。
　第８実施形態の光学系は、
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えた撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなり正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなり、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　第１レンズ群は、負レンズと、負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、
　以下の条件式（１５）、（１６）、（１９）、（２０）を満足することを特徴とする。
　β≦－１．１　　　（１５）
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
　０．５＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜４．０　　　（２０）
　ここで、
　βは、光学系の結像倍率、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φsは、絞りの直径、
である。
　第９実施形態の光学系は、
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えた撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなり、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　以下の条件式（１６）、（２１）、（２３－１）、（２４－１）を満足することを特徴とする。
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
　０．６≦ＬL／Ｄoi　　　（２３－１）
　０．０１５＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４－１）
　ここで、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　Ｄmaxは、光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、絞りの直径、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　νｄminは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
　第１０実施形態の光学系は、
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備え、画素のピッチが５．０μｍ以下である撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなり、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　以下の条件式（１６）、（１８）、（２５）を満足することを特徴とする。
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　－３０＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜３０　　　（１８）
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
　ここで、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　ΔＤG1dCは、光軸上の物点に対する第１レンズ群の像点において、ｄ線における像点ＰG1の位置からＣ線における像点の位置までの距離、
　ΔＤG2dCは、像点ＰG1を物点としたときの第２レンズ群の像点において、ｄ線における像点の位置からＣ線における像点の位置までの距離、であって、
　ΔＤG1dCとΔＤG2dCの正負は、Ｃ線における像点の位置がｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を正、Ｃ線における像点の位置がｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を負とし、
　βG2Cは、像点ＰG1を物点としたときの第２レンズ群のＣ線における結像倍率、
　ｆG2Cは、第２レンズ群のＣ線における焦点距離、
　εdは、光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
であり、
　物点、像点はそれぞれ光軸上の点であり、虚物点、虚像点である場合も含む。
　第８実施形態の光学系、第９実施形態の光学系及び第１０実施形態の光学系は、いずれも、撮像素子上に光学像を形成する光学系である。ここで、撮像素子は、光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えている。
　第８実施形態の光学系は、以下の条件式（１５）を満足することが好ましい。
　β≦－１．１　　　（１５）
　ここで、
　βは、光学系の結像倍率、
である。
　光学系の物体側の開口数を拡大し（開口数を大きくし）、ワーキングディスタンスをある程度長くすると、光学系（最も物体側に位置するレンズ）に入射する軸上周辺光線の高さが高くなるため、軸上収差が発生しやすくなる。更に倍率が小さいと、軸外光線の高さも高くなるため、軸外収差も発生しやすくなる。そこで、条件式（１５）を満足することで、光学系に入射する軸上周辺光線や軸外光線について、これらの光線の高さを抑制できるので、軸上収差の発生や軸外収差の発生をより抑制できる。
　また、第９実施形態の光学系は、以下の条件式（１５－１）を満足することが好ましい。
　β≦－１．０　　　（１５－１）
　ここで、
　βは、光学系の結像倍率、
である。
　条件式（１５－２）を満足することで、光学系が拡大光学系になる。これにより、より詳細な観察を実現することができる。
　また、第１０実施形態の光学系は、以下の条件式（１５－２）を満足することが好ましい。
　－１．１≦β≦―０．９　　　（１５－２）
　ここで、
　βは、光学系の結像倍率、
である。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（１６）を満足することが好ましい。
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　ここで、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
である。
　条件式（１６）を満足することで、高い分解能を有する光学系や撮像装置を実現できる。
　また、本実施形態の光学系は、顕微鏡に用いられる光学系であることが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、物体側より順に、複数のレンズからなる第１レンズ群と、絞りと、複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなることが好ましい。なお、絞りは、開口絞りであることが好ましい。
　また、本実施形態の光学系では、第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有することが好ましい。また、第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有することが好ましい。また、第２レンズ群は、最も物体側に配置された第２物体側レンズを有ことが好ましい。また、第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（１７）を満足することが好ましい。
　ＬTL／Ｙ＜１５　　　（１７）
　ここで、
　ＬTLは、第１物体側レンズの物体側面から像までの光軸上の距離、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
である。
　条件（１７）を満足することで、光学系や撮像装置全体の小型化ができる。
　また、本実施形態の光学系では、光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなり、画素のピッチは５．０μｍ以下であり、以下の条件式（１８）を満足することが好ましい。
　－３０＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜３０　　　（１８）
　ここで、
　ΔＤG1dCは、光軸上の物点に対する第１レンズ群の像点において、ｄ線における像点ＰG1の位置からＣ線における像点の位置までの距離、
　ΔＤG2dCは、像点ＰG1を物点としたときの第２レンズ群の像点において、ｄ線における像点の位置からＣ線における像点の位置とのまでの距離、であって、
　ΔＤG1dCとΔＤG2dCの正負は、Ｃ線における像点の位置がｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を正、Ｃ線における像点の位置がｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を負とし、
　βG2Cは、像点ＰG1を物点としたときの第２レンズ群のＣ線における結像倍率、
　ｆG2Cは、第２レンズ群のＣ線における焦点距離、
　εdは、光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
であり、
　物点、像点はそれぞれ光軸上の点であり、虚物点、虚像点である場合も含む。
　条件式（１８）は、第１レンズ群と第２レンズ群との軸上色収差補正機能のバランスに関する条件式であって、ｄ線における像位置とＣ線における像位置との差に関する条件式である。第１レンズ群と第２レンズ群とが条件式（１８）を満足することで、光学系全体での軸上色収差を良好に補正することができる。また、軸上色収差が良好に補正されることで、光学系の分解能を高くすることができる。その結果、標本の微細な構造をカラーでも高い解像力で観察することができる。
　特に、条件式（１５―２）、(１６)を満足する光学系、すなわち、像側の開口数が大きい光学系においては、高い解像力を得るためには軸上色収差がより良好に補正されている必要があるが、条件式（１８）を満足することで、上述の効果が得られる。
　なお、εdを求める際には、光学系を理想光学系とみなす。光学系を理想光学系とみなせば、エアリーディスクの形状は円になる。エアリーディスク半径の大きさは像側の開口数で決まるので、エアリーディスク半径を一義的に求めることができる。
　また、画素のピッチは０．５μｍ以上とすることが好ましい。
　ここで、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’）を満足することが好ましい。
　－２１＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜２１　　　（１８’）
　また、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’’）を満足することがより好ましい。
　－１５＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜１５　　　（１８’’）
　また、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’’’）を満足することがより好ましい。
　－９＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜９　　　（１８’’’）
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系では、第１レンズ群は正の屈折力を有し、以下の条件式（１９）を満足することが好ましい。
　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
　ここで、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
　絞りより物体側に、正の屈折力を有するレンズ群を配置することが好ましい。これにより、主点を物体側に位置させることができる。そのため、軸上色収差を良好に補正した状態を保ちながら、光学系の全長を短縮することができる。
　条件式（１９）において、ＷＤは物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離であるが、本明細書中では、ワーキングディスタンスと呼ぶこととする。また、ＢＦは第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離であるが、本明細書中では、バックフォーカスと呼ぶこととする。よって、条件式（１９）は、ワーキングディスタンスとバックフォーカスの適切な比を規定する条件式ということができる。
　条件式（１９）の下限値を下回らないようにすることで、バックフォーカスが長くなり過ぎることを防止できる。このようにすると、絞りから像までの距離を短くできるので、絞りよりも像側において主光線の高さを高くすることができる。その結果、第２レンズ群では主光線の高さが高くなった状態で収差補正が行えるので、特に倍率色収差を良好に補正することができる。
　ここで、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’）を満足することが好ましい。
　１．２＜ＷＤ／ＢＦ＜５０．０　　　（１９’）
　また、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’’）を満足することがより好ましい。
　１．４＜ＷＤ／ＢＦ＜３５．０　　　（１９’’）
　また、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’’’）を満足することがより好ましい。
　２．０＜ＷＤ／ＢＦ＜１７．５　　　（１９’’’）
　また、第８実施形態の光学系では、第１レンズ群は、負レンズと、負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、以下の条件式（２０）を満足することが好ましい。
　０．５＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜４．０　　　（２０）
　ここで、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φsは、絞りの直径、
である。
　第１レンズ群に正レンズと負レンズとを配置することで、軸上色収差を良好に補正することができる。このとき、正レンズを負レンズよりも物体側に配置することで、軸上色収差をより良好に補正することができる。
　条件式（２０）を満足することで、色収差をより良好に補正することができる。なお、絞りは開口絞りであるので、ＮＡを決める絞りということもできる。
　条件式（２０）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群での所定の屈折作用が小さくなり過ぎることを抑制できる。そのため、主点を十分に物体側に位置させることができるので、光学系の全長を短縮することができる。なお、所定の屈折作用とは、光軸に対して近づくように光線を屈折させる作用である。所定の屈折作用が大きいほど、光線は光軸に対してより近づく方向に屈折される。例えば、所定の屈折作用が大きいほど、収斂作用では収斂が強まり、発散作用では発散が弱まる。
　条件式（２０）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群における所定の屈折作用が大きくなり過ぎることを抑制できる。これにより、軸上周辺光線による軸上色収差と最大像高での軸外色収差とを良好且つバランスよく補正することができる。なお、条件式（１６）を満足する範囲においても、軸上色収差と軸外色収差とを良好且つバランスよく補正することができる。
　なお、条件式（１６）、（１９）、（２０）を満足することで、光学系を構成する光学部品の厚さを適切に確保しつつ、物体側の開口数の拡大や、光学系の全長の短縮や、色収差の良好な補正を同時に実現できる。
　ここで、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’）を満足することが好ましい。
　０．６３＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜３．７０　　　（２０’）
　また、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’’）を満足することがより好ましい。
　０．７８＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜３．５０　　　（２０’’） 
　また、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’’’）を満足することがより好ましい。
　０．９８＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜３．１５　　　（２０’’’）
　また、第１０実施形態の光学系では、第１レンズ群は、負レンズと、負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、以下の条件式（２０－１）を満足することが好ましい。
　１．０＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜５．０　　　（２０－１）
　ここで、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φsは、絞りの直径、
である。
　条件式（２０－１）を満足することで、光学系を構成する光学部品の厚さを適切に確保しつつ、物体側の開口数の拡大や、光学系の全長の短縮や、色収差の良好な補正を同時に実現できる。
　条件式（２０－１）の技術的意義は、条件式（２０）の技術的意義と同じである。
　なお、条件式（１６）、（２０－１）、後述の条件式（２５）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、必要なレンズ厚を確保しつつ色収差をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２０－１）に代えて、以下の条件式（２０－１’）を満足することが好ましい。
　１．３３＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜４．７５　　　（２０－１’）
　また、条件式（２０－１）に代えて、以下の条件式（２０－１’’）を満足することがより好ましい。
　１．７８＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜４．５１　　　（２０－１’’）    
　また、条件式（２０－１）に代えて、以下の条件式（２０－１’’’）を満足することがより好ましい。
　２．３７＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜４．２９　　　（２０－１’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（２１）を満足することが好ましい。
　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
　ここで、
　Ｄmaxは、光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、絞りの直径、
である。
　条件式（２１）を満足することで、色コマ収差をより良好に補正することができる。
　上限式（２１）の下限値を下回らないようにすることで、製造誤差による収差の悪化を低減することができる。製造誤差としては、例えば、レンズ組立て時におけるレンズの偏心がある。
　条件式（２１）の上限値を上回らないようにすることで、物体側の開口数が大きい場合であっても、軸上周辺光線の高さに対する軸外周辺光線の高さがレンズ間で大きく変化することを抑制できる。例えば、隣り合うレンズを、それぞれ、レンズＬAとレンズＬBとする。軸外周辺光線の高さは、レンズＬAにおける高さとレンズＬBにおける高さとで異なるが、レンズＬAとレンズＬBとの間隔を適切にすることで、その差を少なくできる。その結果、レンズＬAに入射する軸外光束における色収差と、レンズＬBから出射する軸外光束における色収差の差を小さくできるので、色コマ収差の発生を抑制できる。
　また、条件式（２０）、（２１）を満足することで、光学系を構成する光学部品の厚さを適切に確保しつつ、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、色コマ収差をより良好に補正することができる。
　また、条件式（２１）、後述の条件式（２３－１）と（２４－１）を満足することで、光学系を構成する光学部品の厚さを適切に確保しつつ、色コマ収差を良好に補正でき、しかも、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮とを両立させることができる。
　なお、条件式（１８）、（２１）を満足することで、光学系を構成する光学部品の厚さを適切に確保しつつ、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、色コマ収差をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’）を満足することが好ましい。
　０．０１＜Ｄmax／φs＜２．８５　　　（２１’）
　また、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２＜Ｄmax／φs＜２．５０　　　（２１’’）
　また、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜Ｄmax／φs＜２．００　　　（２１’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（２２）を満足することが好ましい。
　０．０１≦ＤG1max／φs＜２．０　　　（２２）
　ここで、
　ＤG1maxは、第１レンズ群における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、絞りの直径、
である。
　条件式（２２）を満足することで、色コマ収差をより良好に補正することができる。
　上限式（２２）の下限値を下回らないようにすることで、製造誤差による収差の悪化を低減することができる。製造誤差としては、例えば、レンズ組立て時におけるレンズの偏心がある。
　条件式（２２）の上限値を上回らないようにすることで、物体側の開口数が大きい場合であっても、軸上周辺光線の高さに対する軸外周辺光線の高さがレンズ間で大きく変化することを抑制できる。例えば、隣り合うレンズを、それぞれ、レンズＬAとレンズＬBとする。軸外周辺光線の高さは、レンズＬAにおける高さとレンズＬBにおける高さとで異なるが、レンズＬAとレンズＬBとの間隔を適切にすることで、その差を少なくできる。その結果、レンズＬAに入射する軸外光束における色収差と、レンズＬBから出射する軸外光束における色収差の差を小さくできるので、色コマ収差の発生を抑制できる。
　また、条件式（２０）、（２２）を満足することで、光学系を構成する光学部品の厚さを適切に確保しつつ、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、色コマ収差をより良好に補正することができる。
　また、条件式（２２）、後述の条件式（２３－１）と（２４－１）を満足することで、光学系を構成する光学部品の厚さを適切に確保しつつ、色コマ収差を良好に補正でき、しかも、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮とを両立させることができる。
　なお、条件式（１８）、（２２）を満足することで、光学系を構成する光学部品の厚さを適切に確保しつつ、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、色コマ収差をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２２）に代えて、以下の条件式（２２’）を満足することが好ましい。
　０．０１≦ＤG1max／φs＜１．８０　　　（２２’）
　また、条件式（２２）に代えて、以下の条件式（２２’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２＜ＤG1max／φs＜１．６２　　　（２２’’）
　また、条件式（２２）に代えて、以下の条件式（２２’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜ＤG1max／φs＜１．４６　　　（２２’’’）
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系は、以下の条件式（２３）を満足することが好ましい。
　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
　ここで、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２３）の下限値を下回らないようにすることで、全長を短縮した光学系においても、物体の周辺から像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になるので、光学系を構成するレンズの曲率半径（近軸曲率半径）が小さくなり過ぎることを防止できる。その結果、軸上色収差と倍率色収差の発生を抑制できる。
　また、条件式（２０）、（２３）を満足することで、全長を短縮すると共に物体側の開口数を拡大した光学系においても、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　なお、条件式（２３）、後述の条件式（２５）を満足することで、全長を短縮すると共に物体側の開口数を拡大した光学系においても、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２３）に代えて、以下の条件式（２３’）を満足することが好ましい。
　０．４２＜ＬL／Ｄoi＜０．９９　　　（２３’）
　また、条件式（２３）に代えて、以下の条件式（２３’’）を満足することがより好ましい。
　０．４４＜ＬL／Ｄoi＜０．９８　　　（２３’’）
　また、条件式（２３）に代えて、以下の条件式（２３’’’）を満足することがより好ましい。
　０．４７＜ＬL／Ｄoi＜０．９７　　　（２３’’’）
　また、第９実施形態の光学系は、以下の条件式（２３－１）を満足することが好ましい。
　０．６≦ＬL／Ｄoi　　　（２３－１）
　ここで、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２３－１）の技術的意義は、条件式（２３）の技術的意義と同じである。
　なお、条件式（２３－１）、後述の条件式（２４－１）を満足することで、特に、色収差（軸上色収差と倍率色収差）の良好な補正と光学系の全長の短縮とを両立させることができる。
　ここで、条件式（２３－１）に代えて、以下の条件式（２３－１’）を満足することが好ましい。
　０．６３＜ＬL／Ｄoi＜０．９９　　　（２３－１’）
　また、条件式（２３－１）に代えて、以下の条件式（２３－１’’）を満足することがより好ましい。
　０．６６＜ＬL／Ｄoi＜０．９８　　　（２３－１’’）
　また、条件式（２３－１）に代えて、以下の条件式（２３－１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．７０＜ＬL／Ｄoi＜０．９７　　　（２３－１’’’）
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系は、以下の条件式（２４）を満足することが好ましい。
　０．０１＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４）
　ここで、
　νｄminは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
　条件式（２４）の下限値を下回らないようにすることで、軸上色収差と倍率色収差とを良好に補正することができる。なお、光学系が回折光学素子を含む場合、回折光学素子を構成するレンズは、条件式（２４）における「光学系を構成するレンズ」から除くものとする。
　条件式（２０）、（２４）を満足することで、全長を短縮すると共に物体側の開口数を拡大した光学系においても、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　条件式（２４）、後述の条件式（２５）を満足することで、全長を短縮すると共に物体側の開口数を拡大した光学系においても、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２４）に代えて、以下の条件式（２４’）を満足することが好ましい。
　０．０１２＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．０５０　　　（２４’）
　また、条件式（２４）に代えて、以下の条件式（２４’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１４＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．０４０　　　（２４’’）
　また、条件式（２４）に代えて、以下の条件式（２４’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１６＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．０３５　　　（２４’’’）
　また、第９実施形態の光学系は、以下の条件式（２４－１）を満足することが好ましい。
　０．０１５＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４－１）
　ここで、
　νｄminは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
　条件式（２４－１）の技術的意義は、条件式（２４）の技術的意義と同じである。
　なお、条件式（１５－１）、（１６）（２４－１）を満足することにより、軸上色収差と倍率色収差とを良好に補正することができる。その結果、微細な標本構造をカラーでも高い解像力で観察することができる。
　ここで、条件式（２４－１）に代えて、以下の条件式（２４－１’）を満足することが好ましい。
　０．０１７＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．０５０　　　（２４－１’）
　また、条件式（２４－１）に代えて、以下の条件式（２４－１’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１９＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．０４０　　　（２４－１’’）
　また、条件式（２４－１）に代えて、以下の条件式（２４－１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２１＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．０３５　　　（２４－１’’’）
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系は、以下の条件式（２５）を満足することが好ましい。
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２５）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保しながら、第１レンズ群の正の屈折力を適切に保つことができる。その結果、第１レンズ群での像面湾曲などの単色収差を良好に補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。また、第１レンズ群において軸上色収差を良好に補正できることから、第２レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第２レンズ群での倍率色収差が良好に補正できるようになるため、光学系全系での倍率色収差を良好に補正することができる。
　条件式（２５）の上限値を超えないようにすることで、絞りから像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になるので、第２レンズ群を構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎることを防止できる。そのため、第２レンズ群での像面湾曲などの単色収差を良好に補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。
　条件式（１６）、（１９）、（２０）、（２５）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、像面湾曲などの単色収差の発生を抑えつつ、色収差をより良好に補正することができる。
　条件式（１８）、（２５）を満足することで、像面湾曲などの単色収差の発生を抑えつつ、物体側の開口数の拡大や、光学系の全長の短縮や、色収差の良好な補正を同時に実現できる。
　ここで、条件式（２５）に代えて、以下の条件式（２５’）を満足することが好ましい。
　０．１９＜Ｄos／Ｄoi＜０．７６　　　（２５’）
　また、条件式（２５）に代えて、以下の条件式（２５’’）を満足することがより好ましい。
　０．２１＜Ｄos／Ｄoi＜０．７２　　　（２５’’）
　また、条件式（２５）に代えて、以下の条件式（２５’’’）を満足することがより好ましい。
　０．３５＜Ｄos／Ｄoi＜０．６９　　　（２５’’’）
　また、第９実施形態の光学系は、以下の条件式（２５－１）を満足することが好ましい。
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．６５　　　（２５－１）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２５－１）の技術的意義は、条件式（２５）の技術的意義と同じである。
　条件式（２３－１）、（２４－１）、（２５－１）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２５－１）に代えて、以下の条件式（２５－１’）を満足することが好ましい。
　０．１７＜Ｄos／Ｄoi＜０．６２　　　（２５－１’）
　また、条件式（２５－１）に代えて、以下の条件式（２５－１’’）を満足することがより好ましい。
　０．２１＜Ｄos／Ｄoi＜０．５９　　　（２５－１’’）
　また、条件式（２５－１）に代えて、以下の条件式（２５－１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．３５＜Ｄos／Ｄoi＜０．５６　　　（２５－１’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（２６）を満足することが好ましい。
　０．９５＜φG1o／（２×Ｙ／｜β｜）　　　（２６）
　φG1oは、第１物体側レンズの物体側面の有効口径、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　βは、光学系の結像倍率、
である。
　条件式（２６）の下限値を下回らないようにすることで、軸外周辺光線がレンズに入射するときの入射角の差、すなわち上側光線の入射角と下側光線の入射角の差を小さくすることができる。これにより、コマ収差と色コマ収差を良好に補正することができる。また、物体側の開口数を拡大した光学系においても、コマ収差及び色コマ収差を良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２６）に代えて、以下の条件式（２６’）を満足することが好ましい。
　１．００＜φG1o／（２×Ｙ／｜β｜）＜１０．００　　　（２６’）
　また、条件式（２６）に代えて、以下の条件式（２６’’）を満足することがより好ましい。
　１．０５＜φG1o／（２×Ｙ／｜β｜）＜７．００　　　（２６’’）
　また、条件式（２６）に代えて、以下の条件式（２６’’’）を満足することがより好ましい。
　１．１１＜φG1o／（２×Ｙ／｜β｜）＜５．００　　　（２６’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（２７）を満足することが好ましい。
　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
　ここで、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２７）の下限値を下回らないようにすることで、第２像側レンズと撮像素子との間隔を大きくすることができる。これにより、第２像側レンズと撮像素子との間での多重反射によってゴーストが生じても、ゴーストが高密度で撮像素子面に入射することを防止できる。
　条件式（２７）が上限値を上回らないようにすることで、光学系の全長に対するバックフォーカスのスペースの占有率が大きくなり過ぎることを防止できる。これにより、レンズを配置する際の位置の自由度が増えるので、諸収差を良好に補正することができる。例えば、第１レンズ群や第２レンズ群に、色収差補正の働きを持つレンズを配置し、これらのレンズ同士の位置関係を調整することにより、軸上色収差の良好な補正と倍率色収差の良好な補正とを両立させることができる。
　条件式（１６）、（１９）、（２０）、（２７）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　条件式（２３－１）、（２４－１）、（２７）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　条件式（１８）、（２７）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２７）に代えて、以下の条件式（２７’）を満足することが好ましい。
　０．０１＜ＢＦ／ＬL＜０．３６　　　（２７’）
　また、条件式（２７）に代えて、以下の条件式（２７’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２＜ＢＦ／ＬL＜０．３２　　　（２７’’）
　また、条件式（２７）に代えて、以下の条件式（２７’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜ＢＦ／ＬL＜０．２８　　　（２７’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（２８）を満足することが好ましい。
　０＜ＢＦ／Ｙ＜７．０　　　（２８）
　ここで、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
である。
　条件式（２８）を満足することにより、光学系の全長を短縮しながら、特に像の周辺部における収差をより良好に補正することができる。
　条件式（２８）の下限値を下回らないようにすることで、第２像側レンズと撮像素子との間隔を大きくすることができる。これにより、第２像側レンズと撮像素子との間での多重反射によってゴーストが生じても、ゴーストが高密度で撮像素子面に入射することを防止できる。
　条件式（２８）の上限値を上回らないようにすることで、光学系の全長に対するバックフォーカスのスペースの占有率が大きくなり過ぎることを防止できる。これにより、レンズを配置する際の位置の自由度が増えるので、諸収差を良好に補正することができる。例えば、第１レンズ群や第２レンズ群に、色収差補正の働きを持つレンズを配置し、これらのレンズ同士の位置関係を調整することにより、軸上色収差の良好な補正と倍率色収差の良好な補正とを両立させることができる。
　ここで、条件式（２８）に代えて、以下の条件式（２８’）を満足することが好ましい。
　０．０５＜ＢＦ／Ｙ＜６．３０　　　（２８’）
　また、条件式（２８）に代えて、以下の条件式（２８’’）を満足することがより好ましい。
　０．１０＜ＢＦ／Ｙ＜５．６７　　　（２８’’）
　また、条件式（２８）に代えて、以下の条件式（２８’’’）を満足することがより好ましい。
　０．１５＜ＢＦ／Ｙ＜５．１０　　　（２８’’’）
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系は、以下の条件式（２９）を満足することが好ましい。
　－０．２＜φG1o／ＲG1o＜３．０　　　（２９）
　ここで、
　φG1oは、第１物体側レンズの物体側面の有効口径、
　ＲG1oは、第１物体側レンズの物体側面の曲率半径、
である。
　物体側の開口数を拡大すると共にワーキングディスタンスを長くした光学系では、第１物体側レンズに入射する光束の径は十分に広がっている。条件式（２９）の下限値を下回らないようにすることで、このような光学系においても、入射した光束がさらに発散することを抑制できる。その結果、第１物体側レンズよりも像側に配置されたレンズにおいて、球面収差やコマ収差など諸収差の発生を抑制できる。
　条件式（２９）の上限値を上回らないようにすることで、軸外周辺光線がレンズに入射するときの入射角の差、すなわち上側光線の入射角と下側光線の入射角の差が大きくなり過ぎることを防止できるので、コマ収差の発生を抑制できる。
　特にワーキングディスタンスを十分に確保した場合、物体側の開口数が大きい光学系において、光学系の全長を短縮しつつ、コマ収差等の諸収差をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２９）に代えて、以下の条件式（２９’）を満足することが好ましい。
　－０．１５＜φG1o／ＲG1o＜２．１０　　　（２９’）
　また、条件式（２９）に代えて、以下の条件式（２９’’）を満足することがより好ましい。
　－０．１０＜φG1o／ＲG1o＜１．４７　　　（２９’’）
　また、条件式（２９）に代えて、以下の条件式（２９’’’）を満足することがより好ましい。
　－０．０５＜φG1o／ＲG1o＜１．０３　　　（２９’’’）
　また、本実施形態の光学系では、第２レンズ群は、４枚のレンズを有し、４枚のレンズのうち少なくとも１枚は負レンズで、少なくとも１枚は正レンズであり、正レンズのうち最も物体側に位置する正レンズの物体側面は、物体側に凸面であることが好ましい。
　このようにすることで、光学系の全長を短縮しつつ、諸収差、特に倍率色収差をより良好に補正することができる。すなわち、第２レンズ群の主点を物体側に位置させるように調整したり、光学特性の異なるレンズを複数配置させることができる。そのため、共役長（物体から像までの距離）を短縮しつつ、第２レンズ群での色収差やその他の諸収差を良好に補正することができる。その結果、光学系の全長を短縮しつつ、光学系全系での倍率色収差をはじめ諸収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、絞りの両側に位置する２つのレンズの間隔が一定であり、以下の条件式（３０）を満足することが好ましい。
　ＤG1G2／φs＜２．０　　　（３０）
　ここで、
　ＤG1G2は、第１像側レンズの像側面から第２物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　φsは、絞りの直径、
である。
　条件式（３０）を満足することで、光学系の全長を短縮しつつ、第１レンズ群における所定の屈折作用と第２レンズ群における所定の屈折作用とのバランスを適切に保つことができる。その結果、倍率色収差や他の軸外収差をより良好に補正することができる。なお、所定の屈折作用とは、条件式（２０）で説明した所定の屈折作用と同じである。
　条件式（３０）の上限値を上回らないようにすることで、第２レンズ群へ入射する軸外光束の入射角が小さくなり過ぎることを防止しながら、光学系を細径化することができる。そのため、第１レンズ群における所定の屈折作用が大きくなり過ぎないように抑制し、また、必要な結像倍率を維持しながら第２レンズ群における所定の屈折作用が小さくなり過ぎないようにすることができる。このように、第１レンズ群における所定の屈折作用と第２レンズ群における所定の屈折作用とのバランスを適切に保つことができるので、倍率色収差や他の軸外収差をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（３０）に代えて、以下の条件式（３０’）を満足することが好ましい。
　０．０１＜ＤG1G2／φs＜１．８０　　　（３０’）
　また、条件式（３０）に代えて、以下の条件式（３０’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜ＤG1G2／φs＜１．５３　　　（３０’’）
　また、条件式（３０）に代えて、以下の条件式（３０’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０５＜ＤG1G2／φs＜１．３０　　　（３０’’’）
　また、第８本実施形態の光学系と第９本実施形態の光学系は、以下の条件式（３１）を満足することが好ましい。
　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．５　　　（３１）
　ここで、
　ＬG1は、第１物体側レンズの物体側面から第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＬG2は、第２物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（３１）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保しながら、第１レンズ群の正の屈折力を適切に保つことができる。そのため、軸上色収差を良好に補正しながら、主点を物体側に位置させて光学系の全長を短縮することができる。
　条件式（３１）の上限値を上回らないようにすることで、適切なワーキングディスタンスを確保する場合に、第２レンズ群において絞りから像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になるので、第２レンズ群を構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎることを防止できる。そのため、倍率色収差をより良好に補正することができる。
　条件式（１６）、（１９）、（２０）、（３１）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、十分なワーキングディスタンスを確保しつつ、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　条件式（２３－１）、（２４－１）、（３１）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（３１）に代えて、以下の条件式（３１’）を満足することが好ましい。
　０．１４＜ＬG1／ＬG2＜１．４３　　　（３１’）
　また、条件式（３１）に代えて、以下の条件式（３１’’）を満足することがより好ましい。
　０．２０＜ＬG1／ＬG2＜１．３５　　　（３１’’）
　また、条件式（３１）に代えて、以下の条件式（３１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２９＜ＬG1／ＬG2＜１．２９　　　（３１’’’）
　また、第１０実施形態の光学系は、以下の条件式（３１－１）を満足することが好ましい。
　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．４　　　（３１－１）
　ここで、
　ＬG1は、第１物体側レンズの物体側面から第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＬG2は、第２物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（３１－１）の技術的意義は、条件式（３１）の技術的意義と同じである。
　条件式（１８）、（３１－１）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、適切なワーキングディスタンスを確保しつつ、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（３１－１）に代えて、以下の条件式（３１－１’）を満足することが好ましい。
　０．１４＜ＬG1／ＬG2＜１．３３　　　（３１－１’）
　また、条件式（３１－１）に代えて、以下の条件式（３１－１’’）を満足することがより好ましい。
　０．２０＜ＬG1／ＬG2＜１．２６　　　（３１－１’’）
　また、条件式（３１－１）に代えて、以下の条件式（３１－１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２９＜ＬG1／ＬG2＜１．２０　　　（３１－１’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（３２）を満足することが好ましい。
　０．１＜ＬG1s／ＬsG2＜１．５　　　（３２）
　ここで、
　ＬG1sは、第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬsG2は、絞りから第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（３２）を満足することで、光学系の全長を短縮しつつ、像の周辺部における収差、特に倍率色収差をより良好に補正することができる。
　条件式（３２）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群を配置するスペースを十分に確保することができる。これにより、第１レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保して、レンズ面の曲率について選択の自由度を増やすことや、光学特性の異なるレンズを多数配置することができる。そのため、第１レンズ群における単色収差を補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。また、第１レンズ群において軸上色収差を良好に補正できることから、第２レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第２レンズ群での倍率色収差が良好に行えるようになるため、光学系全系での倍率色収差が良好に補正できる。
　条件式（３２）の上限値を上回らないようにすることで、第２レンズ群を配置するスペースを十分に確保することができる。これにより、第２レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保して曲率の選択の自由度を増やすことや、特性の異なるレンズを多数配置することができる。そのため、第２レンズ群における単色収差を補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。また、第２レンズ群において軸上色収差を良好に補正できることから、第１レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第１レンズ群での倍率色収差が良好に行えるようになるため、光学系全系での倍率色収差が良好に補正できる。
　ここで、条件式（３２）に代えて、以下の条件式（３２’）を満足することが好ましい。
　０．１４＜ＬG1s／ＬsG2＜１．３５　　　（３２’）
　また、条件式（３２）に代えて、以下の条件式（３２’’）を満足することがより好ましい。
　０．２０＜ＬG1s／ＬsG2＜１．２２　　　（３２’’）
　また、条件式（３２）に代えて、以下の条件式（３２’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２９＜ＬG1s／ＬsG2＜１．０９　　　（３２’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（３３）を満足することが好ましい。
　０．８≦φG1max／φG2max＜５．０　　　（３３）
　ここで、
　φG1maxは、第１レンズ群を構成するレンズの有効口径のうち、最大となる有効口径、
　φG2maxは、第２レンズ群を構成するレンズの有効口径のうち、最大となる有効口径、
である。
　条件式（３３）を満足することで、光学系の全長を短縮しつつ、第１レンズ群における所定の屈折作用と第２レンズ群における所定の屈折作用とのバランスを適切に保つことができる。その結果、倍率色収差や他の軸外収差をより良好に補正することができる。
　条件式（３３）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズを構成するレンズの径が小さくなり過ぎることを防止しながら、光学系を細径化することができる。そのため、第１レンズ群のうちの物体側の領域で、軸外光束の光線高が低くなり過ぎることを防止できる。これにより、第１レンズ群の光軸方向のスペースが適切に確保できるため、倍率色収差等を良好に補正することができる。
　条件式（３３）の上限値を上回らないようにすることで、第２レンズ群を構成するレンズの径が小さくなり過ぎることを防止しながら、光学系を細径化することができる。この場合、第２レンズ群からの軸外光束の入射角を小さくし過ぎる必要がなくなるため、第１レンズ群における所定の屈折作用が大きくなり過ぎないように抑制し、また、必要な結像倍率を維持しながら第２レンズ群における所定の屈折作用が小さくなり過ぎないようにすることができる。このように、第１レンズ群における所定の屈折作用と第２レンズ群における所定の屈折作用とのバランスを適切に保つことができるので、倍率色収差や他の軸外収差をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（３３）に代えて、以下の条件式（３３’）を満足することが好ましい。
　０．８４＜φG1max／φG2max＜４．５０　　　（３３’）
　また、条件式（３３）に代えて、以下の条件式（３３’’）を満足することがより好ましい。
　０．８８＜φG1max／φG2max＜３．５０　　　（３３’’）
　また、条件式（３３）に代えて、以下の条件式（３３’’’）を満足することがより好ましい。
　０．９３＜φG1max／φG2max＜２．５０　　　（３３’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（３４）を満足することが好ましい。
　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、第１物体側レンズの物体側面から第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（３４）の下限値を下回らないようにすることで、第２レンズ群を配置するスペースを十分に確保することができる。これにより、第２レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保して曲率の選択の自由度を増やすことや、特性の異なるレンズを多数配置することができる。そのため、第２レンズ群における単色収差を補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。また、第２レンズ群において軸上色収差を良好に補正できることから、第１レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第１レンズ群での倍率色収差が良好に行えるようになるため、光学系全系での倍率色収差が良好に補正できる。
　条件式（３４）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群を配置するスペースを適切に確保することができる。これにより、第１レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保して、レンズ面の曲率について選択の自由度を増やすことや、光学特性の異なるレンズを多数配置することができる。そのため、第１レンズ群における単色収差を補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。また、第１レンズ群において軸上色収差を良好に補正できることから、第２レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第２レンズ群での倍率色収差が良好に行えるようになるため、光学系全系での倍率色収差が良好に補正できる。
　条件式（１６）、（１９）、（２０）、（３４）満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、倍率色収差をより良好に補正することができる。
　条件式（２３－１）、（２４－１）、（３４）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　条件式（１８）、（３４）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、倍率色収差をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（３４）に代えて、以下の条件式（３４’）を満足することが好ましい。
　０．７＜Ｄos／ＬG1＜３．８　　　（３４’）
　また、条件式（３４）に代えて、以下の条件式（３４’’）を満足することがより好ましい。
　１．０＜Ｄos／ＬG1＜３．６　　　（３４’’）
　また、条件式（３４）に代えて、以下の条件式（３４’’’）を満足することがより好ましい。
　１．５＜Ｄos／ＬG1＜３．４　　　（３４’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（３５）、（３６）を満足することが好ましい。
　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
　ここで、
　ＤENPは、光学系の入射瞳位置から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　ＣＲＡobjは、第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
であり、
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
　条件式（３６）の下限値を下回らないようにすることで、撮像面への軸外光束の入射角が大きくなり過ぎず、周辺光量の低下をより効率的に防止できる。
　条件式（３６）の上限値を上回らないようにすることで、光学系のうちの像側に近い領域に発散作用をもたせて、光学系の構成をテレフォトタイプの構成にすることができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
　条件式（１６）、（１９）、（２０）、（３５）、（３６）を満足することは、色収差の良好な補正や、周辺光量を確保しながら光学系の全長を短縮することに有利となる。
　条件式（２３－１）、（２４－１）、（３５）、（３６）を満足することは、色収差の良好な補正や、周辺光量を確保しながら光学系の全長を短縮することに有利となる。
　条件式（１８）、（３５）、（３６）を満足することは、色収差の良好な補正や、周辺光量を確保しながら光学系の全長を短縮することに有利となる。
　ここで、条件式（３６）に代えて、以下の条件式（３６’）を満足することが好ましい。
　０．０１＜ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．４８　　　（３６’）
　また、条件式（３６）に代えて、以下の条件式（３６’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２＜ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．４６　　　（３６’’）
　また、条件式（３６）に代えて、以下の条件式（３６’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．４４　　　（３６’’’）
　また、本実施形態の光学系では、第１レンズ群は、第１物体側レンズと、第１物体側レンズに隣り合うように配置されるレンズとを有し、少なくとも一方のレンズが正の屈折力を持つことが好ましい。
　第１物体側レンズと、第１物体側レンズよりも像側に、第１物体側レンズと隣り合うように配置されたレンズの一方のレンズが正の屈折力を持つことにより、第１レンズ群の主点を物体側に位置させることができる。その結果、ワーキングディスタンスを十分に確保することができる。なお、第１物体側レンズと、第１物体側レンズよりも像側に、第１物体側レンズと隣り合うように配置されたレンズは、それぞれが分離した状態であっても、接合された状態であっても良い。
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系では、第１物体側レンズは正の屈折力を有することが好ましい。そして、以下の条件式（３７）を満足することがより好ましい。
　０．０５＜ｆG1o／ｆ　　　（３７）
　ここで、
　ｆG1oは、第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆは、光学系全系の焦点距離、
である。
　条件式（２０）を満足する光学系において、第１物体側レンズに正の屈折力を持たせることにより、第１レンズ群の主点を物体側に位置させながら、軸外周辺光線の高さを抑えられる。そのため、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮とを両立させることができる。更に、条件式（３７）を満足することで、球面収差やコマ収差の発生をより効果的に抑えることができる。
　条件式（２５）を満足する光学系において、第１物体側レンズに正の屈折力を持たせることにより、第１レンズ群の主点を物体側に位置させながら、軸外周辺光線の高さを抑えられる。そのため、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮とを両立させることができる。更に、条件式（３７）を満足することで、球面収差やコマ収差の発生をより効果的に抑えることができる。
　ここで、条件式（３７）に代えて、以下の条件式（３７’）を満足することが好ましい。
　０．０６＜ｆG1o／ｆ＜５０．００　　　（３７’）
　また、条件式（３７）に代えて、以下の条件式（３７’’）を満足することがより好ましい。
　０．０７＜ｆG1o／ｆ＜２５．００　　　（３７’’）
　また、条件式（３７）に代えて、以下の条件式（３７’’’）を満足することがより好ましい。
　０．１０＜ｆG1o／ｆ＜２０．００　　　（３７’’’）
　また、第９実施形態の光学系では、第１物体側レンズは負の屈折力を有することが好ましい。そして、以下の条件式（３７－１）を満足することがより好ましい。
　ｆG1o／ｆ＜－０．０１　　　（３７－１）
　ここで、
　ｆG1oは、第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆは、光学系全系の焦点距離、
である。
　条件式（２３－１）、（２４－１）を満足する光学系において、第１物体側レンズに負の屈折力を持たせることで、第１レンズ群を配置するスペースを十分に確保すると共に、第１レンズ群のうちの物体側の領域で軸外主光線の高さを適切に保つことができる。更に、条件式（３７－１）を満足することで、軸外周辺光線が過剰に発散することを抑制できる。これにより、倍率色収差等をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（３７－１）に代えて、以下の条件式（３７－１’）を満足することが好ましい。
　－５００．００＜ｆG1o／ｆ＜－０．０２　　　（３７－１’）
　また、条件式（３７－１）に代えて、以下の条件式（３７－１’’）を満足することがより好ましい。
　－２５０．００＜ｆG1o／ｆ＜－０．０４　　　（３７－１’’）
　また、条件式（３７－１）に代えて、以下の条件式（３７－１’’’）を満足することがより好ましい。
　－１００．００＜ｆG1o／ｆ＜－０．０８　　　（３７－１’’’）
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系では、第１物体側レンズの物体側面が物体側に凸であることが好ましい。そして、以下の条件式（３８）を満足することがより好ましい。
　０．０２＜ＲG1o／ＷＤ　　　（３８）
　ここで、
　ＲG1oは、第１物体側レンズの物体側面の曲率半径、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２０）を満足する光学系において、第１物体側レンズの物体側面に正の屈折力を持たせることにより、第１レンズ群の主点を物体側に位置させながら、軸外周辺光線の高さを抑えられる。そのため、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮とを両立させることができる。更に、条件式（３８）を満足することで、球面収差やコマ収差の発生をより効果的に抑えることができる。
　条件式（２５）を満足する光学系において、第１物体側レンズの物体側面に正の屈折力を持たせることにより、第１レンズ群の主点を物体側に位置させながら、軸外周辺光線の高さを抑えられる。そのため、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮とを両立させることができる。更に、条件式（３８）を満足することで、球面収差やコマ収差の発生をより効果的に抑えることができる。
　ここで、条件式（３８）に代えて、以下の条件式（３８’）を満足することが好ましい。
　０．０２＜ＲG1o／ＷＤ＜２０．００　　　（３８’）
　また、条件式（３８）に代えて、以下の条件式（３８’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜ＲG1o／ＷＤ＜１５．００　　　（３８’’）
　また、条件式（３８）に代えて、以下の条件式（３８’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０４＜ＲG1o／ＷＤ＜１０．００　　　（３８’’’）
　また、第９実施形態の光学系では、第１物体側レンズの物体側面が物体側に凹であることが好ましい。そして、以下の条件式（３８－１）を満足することがより好ましい。
　ＲG1o／ＷＤ＜－０．１　　　（３８－１）
　ここで、
　ＲG1oは、第１物体側レンズの物体側面の曲率半径、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２３－１）、（２４－１）を満足する光学系において、第１物体側レンズの物体側面に負の屈折力を持たせることで、第１レンズ群を配置するスペースを十分に確保すると共に、第１レンズ群のうちの物体側の領域で軸外主光線の高さを適切に保つことができる。更に、条件式（３８－１）を満足することで、軸外周辺光線の発散を抑制できる。これにより、倍率色収差等をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（３８－１）に代えて、以下の条件式（３８－１’）を満足することが好ましい。
　－２５０．００＜ＲG1o／ＷＤ＜－０．１４　　　（３８－１’）
　また、条件式（３８－１）に代えて、以下の条件式（３８－１’’）を満足することがより好ましい。
　－１００．００＜ＲG1o／ＷＤ＜－０．２０　　　（３８－１’’）
　また、条件式（３８－１）に代えて、以下の条件式（３８－１’’’）を満足することがより好ましい。
　－５０．００＜ＲG1o／ＷＤ＜－０．２９　　　（３８－１’’’）
　また、本実施形態の光学系では、第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負レンズの屈折力をもつ単レンズか２枚のレンズからなり、２枚のレンズは、物体側から負の屈折力をもつレンズと、正または負の屈折力を持つレンズと、からなることが好ましい。
　条件式（２０）を満足する光学系において、更に、第２レンズ群の最も像側の位置に、所定のレンズ群、すなわち、負の屈折力を有するレンズ群を配置することにより、主点を物体側に位置させることができる。これにより、光学系の全長を短縮しつつ、第２レンズ群において絞りから像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になるため、特に倍率色収差を良好に補正できる。
　条件式（２１）、（２３－１）、（２４－１）を満足する光学系において、更に第２レンズ群の最も像側の位置に、所定のレンズ群、すなわち、負の屈折力を有するレンズ群Ｇeを配置することにより、主点を物体側に位置させることができる。これにより、光学系の全長を短縮しつつ、第２レンズ群において絞りから像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になるため、特に倍率色収差を良好に補正できる。
　条件式（１８）、（２５）を満足する光学系において、更に第２レンズ群の最も像側の位置に、所定のレンズ群、すなわち、負の屈折力を有するレンズ群Geを配置することにより、主点を物体側に位置させることができる。これにより、光学系の全長を短縮しつつ、第２レンズ群において絞りから像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になるため、特に倍率色収差を良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系では、第２像側レンズの像側面が像側に凹であり、以下の条件式（３９）を満足することが好ましい。
　０．１≦ＲG2i／ＢＦ　　　（３９）
　ここで、
　ＲG2iは、第２像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
　第２レンズ群の主点を物体側に位置させることができるため、良好な結像性能を保ちつつ光学系を短縮できる。
　ここで、条件式（３９）に代えて、以下の条件式（３９’）を満足することが好ましい。
　０．２＜ＲG2i／ＢＦ　　　（３９’）
　また、条件式（３９）に代えて、以下の条件式（３９’’）を満足することがより好ましい。
　０．４＜ＲG2i／ＢＦ　　　（３９’’）
　また、条件式（３９）に代えて、以下の条件式（３９’’’）を満足することがより好ましい。
　０．８＜ＲG2i／ＢＦ　　　（３９’’’）
　また、本実施形態の光学系では、第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、所定のレンズ群よりも物体側に正レンズが配置され、正レンズは所定のレンズ群と隣り合うように配置されていることが好ましい。
　所定のレンズ群よりも物体側に正レンズを配置し、この正レンズを所定のレンズ群と隣り合うように配置することによって、光学系の全長を短縮しつつ、軸外光束の第２レンズ群への入射角が大きくなることを抑制できる。その結果、軸外光束の光線高が高くなり過ぎることを防止できるので、光学系の細径化ができる。また、所定のレンズ群では発散作用によって正方向の歪曲収差が生じるが、正レンズによってこの歪曲収差を良好に補正することができる。なお、所定のレンズ群と正レンズとは、それぞれが分離して配置されていても、接合されていても良い。
　また、本実施形態の光学系では、第１像側レンズの像側面が像側に凹であり、以下の条件式（４０）を満足することが好ましい。
　０．２＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０）
　ここで、
　ＲG1iは、第１像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＤG1isは、第１像側レンズの像側面から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　第１像側レンズの像側面を像側に凹にすることで、第１レンズ群の主点を物体側に位置させることができる。これにより、適切なワーキングディスタンスを確保することができるほか、絞りに対してレンズ面が凹面を向けることになるので、像の周辺部（像高が高い位置）でのコマ収差の発生を抑制できる。
　更に、条件式（４０）を満足することにより、光学系の周辺部における発散作用を適切に保つことができるため、色コマ収差の発生を抑制できる。
　ここで、条件式（４０）に代えて、以下の条件式（４０’）を満足することが好ましい。
　０．４＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０’）
　また、条件式（４０）に代えて、以下の条件式（４０’’）を満足することがより好ましい。
　０．８＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０’’）
　また、条件式（４０）に代えて、以下の条件式（４０’’’）を満足することがより好ましい。
　１．６＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０’’’）
　また、本実施形態の光学系では、第１レンズ群は、３枚以上の正レンズを有し、このうち少なくとも２枚の正レンズが隣り合って配置され、隣り合って配置された２枚のレンズでは物体側面が物体側に凸面であることが好ましい。
　このようにすることで、第１レンズ群における正の屈折力を、３枚以上のレンズに分散させ、それそれのレンズを異なる位置に配置させることができる。その結果、高い開口数で入射する光束を収差の発生を抑制しながら収斂させ、かつ像面湾曲と倍率色収差を良好に補正することができる。更に、そのうちの２枚のレンズが隣り合って配置され、且つ物体側面を物体側に凸面とすることで、球面収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、３枚以上の正レンズのうち、少なくとも１枚の正レンズは非球面レンズであり、非球面レンズは少なくとも１面が非球面であることが好ましい。
　このようにすることで、高次の軸外収差が良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系では、第１レンズ群は、少なくとも１つの接合レンズを有することが好ましい。
　色収差補正の作用を持つレンズを他のレンズと接合させ、この接合レンズを第１レンズ群に配置することにより、第１レンズ群での軸上色収差を補正しながら、同時に倍率色収差の発生を抑制できる。その結果、光学系の軸上色収差と倍率色収差とを良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、第１レンズ群の接合レンズよりも物体側に正レンズが配置され、正レンズは単レンズであることが好ましい。
　このようにすることで、第１レンズ群における正の屈折力を、接合レンズと正レンズとに分散することができる。その結果、球面収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、第２レンズ群は、少なくとも１つの接合レンズを有することが好ましい。
　色収差補正の作用を持つレンズを他のレンズと接合させ、この接合レンズを第２レンズ群に配置することにより、第２レンズ群での軸上色収差を補正しながら、同時に倍率色収差の発生を抑制できる。その結果、光学系全体での軸上色収差と倍率色収差とを良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、第２レンズ群の接合レンズよりも像側に正レンズが配置され、正レンズは単レンズであることが好ましい。
　このようにすることで、第２レンズ群における正の屈折力を、接合レンズと正レンズとに分散することができる。その結果、球面収差をより良好に補正することができる。
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系では、第１物体側レンズは正の屈折力を有すると共に、単レンズまたは接合レンズであることが好ましい。
　物体側第１レンズに正の屈折力を持たせることで、第１レンズ群の主点を極力物体側に位置させることができる。その結果、適切なワーキングディスタンスの確保と光学系の小型化とを両立させることができる。より長いワーキングディスタンスが必要とされる場合、このようにすることが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、変曲点を有するレンズを少なくとも１つ有し、変曲点を有するレンズでは、レンズ面の形状における変曲点の数が１つ以上であることが好ましい。
　このようにすることで、高次の軸外収差が良好に補正できる。
　また、本実施形態の光学系では、第２像側レンズの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることが好ましい。
　このようにすることで、高次の軸外収差を良好に補正できるが、これ以外に、光学系の小型化と撮像素子への入射角の緩和とを両立させることができる。光学系を小型化するには、第２レンズ群において、より像側に近い領域での屈折力が負の屈折力となるようにして、これにより、第２レンズ群の主点を物体側に位置させることが望ましい。加えて、撮像素子への入射角の緩和させるために、第２像側レンズの少なくとも一方の面を、少なくとも１つの変曲点を持つ形状にする。このようにすることにより、像面に対する軸外光束の入射角を小さくすることができる。
　また、本実施形態の光学系では、第１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、負レンズは単レンズであることが好ましい。
　このようにすることで、第１レンズ群で十分に色収差の補正をすることができる。その結果、光学系全体で軸上色収差を補正しつつ、倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、第１像側レンズは接合レンズであることが好ましい。
　第１レンズ群では、絞り付近に負レンズを配置することにより、軸上色収差と像面湾曲を同時に良好に補正することができる。ここで、この負レンズと隣り合う位置に正レンズを配置し、負レンズと正レンズとを接合することにより、倍率色収差の発生を抑制できる。
　また、本実施形態の光学系では、第２物体側レンズは接合レンズであることが好ましい。
　第２レンズ群では、絞り付近に負レンズを配置することにより、軸上色収差と像面湾曲を同時に良好に補正することができる。ここで、この負レンズと隣り合う位置に正レンズ配置し、負レンズと正レンズとを接合することにより、倍率色収差の発生を抑制できる。
　また、第８実施形態の光学系では、フォーカシング時、第２レンズ群を構成する複数のレンズのうち、一部のレンズが光軸方向に移動することが好ましい。
　第２レンズ群は第１レンズ群よりも像側に位置するため、第２レンズ群における光束径は、第１レンズ群における光束径よりも小さい。そのため、第２レンズ群においてレンズを移動させても、収差の変動は小さい。そこで、フォーカシング時のレンズの移動を、第２レンズ群を構成する複数のレンズのうちの一部を使って行えば、レンズの移動に伴う収差の変動を小さくできる。
　また、第８実施形態の光学系では、フォーカシング時、第１物体側レンズから第２像側レンズまでの光学系が一体となって光軸方向に移動することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系では、フォーカシング時、第１物体側レンズから第２像側レンズまでの空気間隔が変化しないことが好ましい。
　このようにすることで、フォーカシング時に、絞りの両側に位置するレンズ（単レンズあるいは接合レンズ）の位置関係が変動しなくなる。その結果、第１レンズ群における倍率色収差と第２レンズ群における倍率色収差のバランスが崩れないため、フォーカシングを行っても良好な結像性能を維持することができる。なお、第１レンズ群と第２レンズ群には、色収差を補正する作用が大きいレンズおよびレンズ対を絞り付近に配置することが倍率色収差を良好に補正するために望ましい。
　また、第８実施形態の光学系は、以下の条件式（３７－２）を満足することが好ましい。
　０．５＜ｆG1o／ｆ＜１００　　　（３７－２）
　ここで、
　ｆG1oは、第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆは、光学系全系の焦点距離、
である。
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系は、以下の条件式（４１）を満足することが好ましい。
　０．５＜ｆG1o／ｆG1＜２０　　　（４１）
　ここで、
　ｆG1oは、第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
である。
　条件式（４１）の上限値を上回らないようにすることで、第１物体側レンズの正の屈折力が小さくなり過ぎないようにすることができる。これにより、第１レンズ群の主点を物体側に極力位置させることができる。その結果、適切なワーキングディスタンスの確保と光学系の小型化とを両立させることができる。より長いワーキングディスタンスが必要とされる場合、このようにすることが好ましい。
　ここで、条件式（４１）に代えて、以下の条件式（４１’）を満足することが好ましい。
　０．７１＜ｆG1o／ｆG1＜１０．００　　　（４１’）
　また、条件式（４１）に代えて、以下の条件式（４１’’）を満足することがより好ましい。
　１．００＜ｆG1o／ｆG1＜７．００　　　（４１’’）
　また、条件式（４１）に代えて、以下の条件式（４１’’’）を満足することがより好ましい。
　１．６７＜ｆG1o／ｆG1＜５．００　　　（４１’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（４２）を満足することが好ましい。
　０．０１＜１／νｄG1min－１／νｄG1max　　　（４２）
　ここで、
　νｄG1minは、第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄG1maxは、第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
　本実施形態の光学系では、以下の（ｉ）、（ｉｉ）が実現されていることが好ましい。（ｉ）物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮、（ｉｉ）軸上色収差と倍率色収差の良好な補正。条件式（４２）は、（ｉ）と（ｉｉ）とを両立させるための条件式である。
　条件式（４２）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群での軸上色収差の発生を抑制できる。また、第１レンズ群において軸上色収差の発生を抑制できることから、第２レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第２レンズ群での倍率色収差の補正が良好に行えるようになるため、光学系全系での倍率色収差が良好に補正できる。
　ここで、条件式（４２）に代えて、以下の条件式（４２’）を満足することが好ましい。
　０．０１１＜１／νｄG1min－１／νｄG1max　　　（４２’）
　また、条件式（４２）に代えて、以下の条件式（４２’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１４＜１／νｄG1min－１／νｄG1max　　　（４２’’）
　また、条件式（４２）に代えて、以下の条件式（４２’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２０＜１／νｄG1min－１／νｄG1max　　　（４２’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（４３）を満足することが好ましい。
　０．０１＜１／νｄG2min－１／νｄG2max　　　（４３）
　ここで、
　νｄG2minは、第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄG2maxは、第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
　本実施形態の光学系では、上述の（ｉ）、（ｉｉ）が実現されていることが好ましい。条件式（４３）は、（ｉ）と（ｉｉ）とを両立させるための条件式である。
　条件式（４３）の下限値を下回らないようにすることで、第２レンズ群での軸上色収差の発生を抑制できる。また、第２レンズ群において軸上色収差の発生を抑制できることから、第１レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第１レンズ群での倍率色収差の補正が良好に行えるようになるため、光学系全系での倍率色収差が良好に補正できる。
　ここで、条件式（４３）に代えて、以下の条件式（４３’）を満足することが好ましい。
　０．０１１＜１／νｄG2min－１／νｄG2max　　　（４３’）
　また、条件式（４３）に代えて、以下の条件式（４３’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１４＜１／νｄG2min－１／νｄG2max　　　（４３’’）
　また、条件式（４３）に代えて、以下の条件式（４３’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２０＜１／νｄG2min－１／νｄG2max　　　（４３’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（４４）を満足する正レンズを少なくとも１枚有することが好ましい。
　０．５９＜θgF＜０．８　　　（４４）
　ここで
　θgFは、正レンズの部分分散比であって、θgF＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）で表され、
　ｎＣ、ｎＦ、ｎｇは、それぞれ、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率、
である。
　本実施形態の光学系では、上述の（ｉ）、（ｉｉ）が実現されていることが好ましい。条件式（４４）は、（ｉ）と（ｉｉ）とを両立させるための条件式である。
　ｄ線とＣ線に関する軸上色収差と倍率色収差を良好に補正したときに、条件式（４４）を満たす正レンズを光学系内に配置することにより、ｇ線における軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。
　条件式（４４）を満足する材料は、一般的には高分散である場合が多い。そのため、条件式（４４）を満足する材料を正の屈折力を持つレンズに用いることは、このレンズに通常とは逆の色収差を補正する作用を持たせることになる。しかしながら、より良好な色収差補正を行う場合は、条件式（４４）を満足する材料を正の屈折力を持つレンズに用いることが望ましい。
　また、第８実施形態の光学系と第１０実施形態の光学系では、条件式（４４）を満足する正レンズが、第１レンズ群に含まれていることが好ましい。
　光学系において適切なワーキングディスタンスの確保しようとすると、第１レンズ群の収差が第２レンズ群にて拡大されてしまう場合が多い。そこで、第１レンズ群単独で、ｇ線における色収差をより良好に補正することが望ましい。そこで、上述のようにすることで、第１レンズ群単独で、ｇ線における色収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、条件式（４４）を満足する正レンズが、以下の条件式（４５）を満足することが好ましい。
　０．３＜Ｄp1s／ＬG1s≦１　　　（４５）
　ここで、
　Ｄp1sは、正レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1sは、第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　条件式（４５）を満足することで、色収差を良好に補正しながら、且つ第１レンズ群の主点を物体側に位置させることができる。その結果、ワーキングディスタンスを一定量確保しつつ、光学系を小型化することができる。
　ここで、条件式（４５）に代えて、以下の条件式（４５’）を満足することが好ましい。
　０．３２＜Ｄp1s／ＬG1s≦１．００　　　（４５’）
　また、条件式（４５）に代えて、以下の条件式（４５’’）を満足することがより好ましい。
　０．５０＜Ｄp1s／ＬG1s≦１．００　　　（４５’’）
　また、条件式（４５）に代えて、以下の条件式（４５’’’）を満足することがより好ましい。
　０．７０＜Ｄp1s／ＬG1s≦１．００　　　（４５’’’）
　また、本実施形態の光学系では、第１レンズ群は、以下の条件式（４６）を満足する負レンズを２枚以上有することが好ましい。
　０．０１＜１／νｄG1n－１／νｄG1max　　　（４６）
　ここで、
　νｄG1nは、第１レンズを構成する負レンズのアッベ数、
　νｄG1maxは、第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
　条件式（４６）を満足することにより、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。条件式（４６）を満足する負レンズ、すなわち、色収差を補正する作用を持つ負レンズを２枚以上用い、これらの負レンズが適切な位置関係となるように配置する。これにより、第１レンズ群における軸上色収差の発生を抑制したときに、第１レンズ群における倍率色収差をより良好に補正することができる。その結果、光学系全体の軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。特に、拡大光学系の場合、第１レンズ群での倍率色収差を良好に補正するためには、条件式（４６）を満足することが望ましい。
　また、本実施形態の光学系では、条件式（４６）を満足する２枚以上の負レンズは、最も物体側に配置された物体側負レンズと、最も像側に配置された像側負レンズと、を有し、物体側負レンズが以下の条件式（４７）を満足することが好ましい。
　０．２＜Ｄnoni／ＬG1s＜０．９　　　（４７）
　ここで、
　Ｄnoniは、物体側負レンズの物体側面から像側負レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＬG1sは、第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　条件式（４７）を満足することにより、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。条件式（４６）を満足する負レンズ、すなわち、色収差を補正する作用を持つ負レンズを２枚以上用い、条件式（４７）を満足する位置にこれらの負レンズを配置する。これにより、第１レンズ群における軸上色収差の発生を抑制したときに、第１レンズ群における倍率色収差をより良好に補正することができる。その結果、光学系全体の軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。特に、拡大光学系の場合、第１レンズ群での倍率色収差を良好に補正するためには、条件式（４７）を満足することが望ましい。
　ここで、条件式（４７）に代えて、以下の条件式（４７’）を満足することが好ましい。
　０．２１＜Ｄnoni／ＬG1s＜０．８６　　　（４７’）
　また、条件式（４７）に代えて、以下の条件式（４７’’）を満足することがより好ましい。
　０．２２＜Ｄnoni／ＬG1s＜０．８１　　　（４７’’）
　また、条件式（４７）に代えて、以下の条件式（４７’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２３＜Ｄnoni／ＬG1s＜０．７７　　　（４７’’’）
　また、本実施形態の光学系では、第１レンズ群が正の屈折力を有すると共に、少なくとも１つの回折光学素子を有することが好ましい。
　第１レンズ群では軸上周辺光線の高さが高い。そこで、第１レンズ群の屈折力を正の屈折利力にすると共に、第１レンズ群に回折光学素子を配置することで、第１レンズ群における軸上色収差の発生を抑制できる。
　また、本実施形態の光学系では、絞りよりも物体側で以下の条件式（４８）を満足する位置に、少なくとも１つの回折光学素子を配置することが好ましい。
　０．１＜ＤDLs／ＤG1is　　　（４８）
　ここで、
　ＤDLsは、回折光学素子から絞りまでの光軸上の距離、
　ＤG1isは、第１像側レンズの像側面から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　第１レンズ群内の条件式（４８）を満足する位置では、主光線の高さが比較的高くなるため、その位置に回折光学素子を配置することで、特にＦ線とｇ線に関する倍率色収差をより良好に補正することができる。なお、ＤDLsは、より詳しくは、回折光学素子の回折面から絞りまでの距離である。
　また、本実施形態の光学系では、絞りよりも像側で以下の条件式（４９）を満足する位置に、少なくとも１つの回折光学素子を配置することが好ましい。
　０．２＜ＤsDL／ＬsG2＜０．９　　　（４９）
　ここで、
　ＤsDLは、絞りから回折光学素子までの光軸上の距離、
　ＬsG2は、絞りから第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　第２レンズ群内の条件式（４９）を満足する位置では、主光線の高さが比較的高くなるため、その位置に回折光学素子を配置することで、特にＦ線とｇ線に関する倍率色収差をより良好に補正することができる。なお、ＤsDLは、より詳しくは、絞りから回折光学素子の回折面までの距離である。
　ここで、条件式（４９）に代えて、以下の条件式（４９’）を満足することが好ましい。
　０．２１＜ＤsDL／ＬsG2＜０．８６　　　（４９’）
　また、条件式（４９）に代えて、以下の条件式（４９’’）を満足することがより好ましい。
　０．２２＜ＤsDL／ＬsG2＜０．８６　　　（４９’’）
　また、条件式（４９）に代えて、以下の条件式（４９’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２３＜ＤsDL／ＬsG2＜０．８６　　　（４９’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（５０）、（５１）を満足する負レンズを有することが好ましい。
　０．０１＜１／νｄn1－１／νｄG1max　　　（５０）
　０＜Ｄn1s／Ｄos＜０．３　　　（５１）
　ここで、
　νｄn1は、負レンズのアッベ数、
　νｄG1maxは、第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
　Ｄn1sは、負レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　光学系の全長の短縮と色収差と像面湾曲の良好な補正とを両立させるために、条件式（５０）、（５１）を満足することがより好ましい。
　条件式（５０）、（５１）の下限値を下回らないようにすることで、負レンズの厚みを適切に確保することができる。
　条件式（５０）、（５１）の上限値を上回らないようにすることで、高分散であることにより色収差を補正する作用を持つ負レンズを、絞り付近に配置することができる。絞りの付近では軸上周辺光線の高さが低いため、負レンズによって色収差と同時に像面湾曲を良好に補正することができる。
　ここで、条件式（５１）に代えて、以下の条件式（５１’）を満足することが好ましい。
　０．０１＜Ｄn1s／Ｄos＜０．２９　　　（５１’）
　また、条件式（５１）に代えて、以下の条件式（５１’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２＜Ｄn1s／Ｄos＜０．２７　　　（５１’’）
　また、条件式（５１）に代えて、以下の条件式（５１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜Ｄn1s／Ｄos＜０．２６　　　（５１’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（５２）、（５３）を満足する負レンズを有することが好ましい。
　０．０１＜１／νｄn2－１／νｄG2max　　　（５２）
　０＜Ｄsn2／Ｄsi＜０．４　　　（５３）
　ここで、
　νｄn2は、負レンズのアッベ数、
　νｄG2maxは、第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
　Ｄsn2は、絞りから負レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄsiは、絞りから像までの光軸上の距離、
である。
　光学系の全長の短縮と色収差と像面湾曲の良好な補正とを両立させるために、条件式（５２）、（５３）を満足することがより好ましい。
　条件式（５２）、（５３）の下限値を下回らないようにすることで、負レンズの厚みを適切に確保することができる。
　条件式（５２）、（５３）の上限値を上回らないようにすることで、高分散であることにより色収差を補正する作用を持つ負レンズを、絞り付近に配置することができる。絞りの付近では軸上周辺光線の高さ高が低いため、負レンズによって色収差と同時に像面湾曲を良好に補正することができる。
　ここで、条件式（５３）に代えて、以下の条件式（５３’）を満足することが好ましい。
　０．０１＜Ｄsn2／Ｄsi＜０．３８　　　（５３’）
　また、条件式（５３）に代えて、以下の条件式（５３’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２＜Ｄsn2／Ｄsi＜０．３６　　　（５３’’）
　また、条件式（５３）に代えて、以下の条件式（５３’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜Ｄsn2／Ｄsi＜０．３４　　　（５３’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（５４）を満足する位置に負レンズを有することが好ましい。
　０．６＜Ｄsn3／Ｄsi＜１　　　（５４）
　ここで、
　Ｄsn3は、絞りから負レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄsiは、絞りから像までの光軸上の距離、
である。
　光学系の全長の短縮と倍率色収差などの軸外収差の良好な補正とを両立させるために、条件式（５４）を満足することがより好ましい。
　条件式（５４）の下限値を下回らないようにすることで、第２レンズ群において、より像側に近い領域に負レンズを配置することができる。これにより、主点を物体側に位置させることができるので、光学系の全長を短縮しても、第２レンズ群において絞りから像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になる。その結果、特に倍率色収差を良好に補正できる。
　条件式（５４）の上限値を上回らないようにすることで、負レンズと撮像素子との間隔を大きくすることができ。そのため、負レンズと撮像素子との間での多重反射によってゴーストが生じても、ゴーストが高密度で撮像素子面に入射することを防止できる。
　ここで、条件式（５４）に代えて、以下の条件式（５４’）を満足することが好ましい。
　０．６３＜Ｄsn3／Ｄsi＜０．９８　　　（５４’）
　また、条件式（５４）に代えて、以下の条件式（５４’’）を満足することがより好ましい。
　０．６６＜Ｄsn3／Ｄsi＜０．９６　　　（５４’’）
　また、条件式（５４）に代えて、以下の条件式（５４’’’）を満足することがより好ましい。
　０．７０＜Ｄsn3／Ｄsi＜０．９４　　　（５４’’’）
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式（５５）を満足する位置に正レンズを有することが好ましい。
　０．３＜Ｄp2s／Ｄos＜０．９９　　　（５５）
　ここで、
　Ｄp2sは、正レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　光学系の全長の短縮と、倍率色収差と軸外収差との良好な補正とを両立させるために、条件式（５５）を満足することがより好ましい。
　条件式（５５）の下限値を下回らないようにすることで、物体側に正レンズを配置することができる。これにより、第１レンズ群の主点を物体側に位置させることができるので、適切なワーキングディスタンスを確保することができる。
　条件式（５５）の上限値を上回らないようにすることで、正レンズが物体に近づき過ぎることを防止できる。その結果、適切なワーキングディスタンスを確保することができる。
　ここで、条件式（５５）に代えて、以下の条件式（５５’）を満足することが好ましい。
　０．３５＜Ｄp2s／Ｄos＜０．８９　　　（５５’）
　また、条件式（５５）に代えて、以下の条件式（５５’’）を満足することがより好ましい。
　０．４２＜Ｄp2s／Ｄos＜０．８０　　　（５５’’）
　また、条件式（５５）に代えて、以下の条件式（５５’’’）を満足することがより好ましい。
　０．４９＜Ｄp2s／Ｄos０＜０．７０　　　（５５’’’）
　なお、第８実施形態の光学系では、条件式（５５）に代えて、以下の条件式（５５－１）を満足することが好ましい。
　０．３＜Ｄp2s／Ｄos＜０．７　　　（５５－１）
　また、第９実施形態の光学系では、条件式（５５）に代えて、以下の条件式（５５－２）を満足することが好ましい。
　０．５＜Ｄp2s／Ｄos＜０．９９　　　（５５－２）
　また、第８施形態の光学系と第１０施形態の光学系では、第１レンズ群は、負レンズと、負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、以下の条件式（５６）を満足することが好ましい。
　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
　ここで、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
　条件式（５６）の下限値を下回らないようにすることで、全長を短縮した光学系においても、物体の周辺から像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になるので、光学系を構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎることを防止できる。その結果、軸上色収差と倍率色収差の発生を抑えることができる。
　条件式（１６）、（１９）、（２０）、（５６）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、軸上色収差と倍率色収差の発生をより効果的に抑制できる。
　条件式（２５）、（５６）満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、ワーキングディスタンスを適切に確保しつつ、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（５６）に代えて、以下の条件式（５６’）を満足することが好ましい。
　０．８７＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６’）
　また、条件式（５６）に代えて、以下の条件式（５６’’）を満足することがより好ましい。
　０．９６＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６’’）
　また、条件式（５６）に代えて、以下の条件式（５６’’’）を満足することがより好ましい。
　１．０７＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６’’’）
　また、第８施形態の光学系と第１０施形態の光学系では、以下の条件式（５７）を満足することが好ましい。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、第１物体側レンズの物体側面から第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
　条件式（５７）の上限値を上回らないようにすることで、全長を短縮した光学系においても、物体の周辺から像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になり、光学系を構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎないようにすることができる。そのため、軸上色収差及び倍率色収差の発生を抑えることができる。
　条件式（１６）、（１９）、（２０）、（５７）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、軸上色収差と倍率色収差の発生をより効果的に抑制できる。
　条件式（２５）、（５７）を満足することで、物体側の開口数の拡大と光学系の全長の短縮を行いながら、ワーキングディスタンスを適切に確保しつつ、軸上色収差と倍率色収差とをより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（５７）に代えて、以下の条件式（５７’）を満足することが好ましい。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．５３　　　（５７’）
　また、条件式（５７）に代えて、以下の条件式（５７’’）を満足することがより好ましい。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．４０　　　（５７’’）
　また、条件式（５７）に代えて、以下の条件式（５７’’’）を満足することがより好ましい。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．３０　　　（５７’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、上述の光学系と、撮像素子と、を備えることを特徴とする。
　また、本実施形態の撮像システムは、撮像装置と、物体を保持するステージと、物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする。
　照明装置により物体を照明することで、撮像時のノイズが低減できるので、高い解像度で画像を取得することができる。
　また、本実施形態の撮像システムでは、撮像装置とステージとが一体になっていることが好ましい。
　本実施形態の光学系は物体側の開口数が大きいため、高い分解能を有するが、被写界深度が浅くなる。そこで、本実施形態の光学系用いる撮像システムでは、撮像装置と物体を保持するステージとを一体にすることが好ましい。このようにすることで、撮像装置と物体の相対位置や相対距離を一定に保つことができるので、解像度の高い像画像を取得することができる。
　また、各条件式について、下限値、上限値の何れかまたは双方を限定することで、その機能をより確実にできるので好ましい。また、各条件式について、より限定した条件式の数値範囲の上限値あるいは下限値のみを限定しても構わない。また、条件式の数値範囲を限定するにあたっては、上記の各条件式の上限値又は下限値を、上記の他の条件式の上限値又は下限値としても良い。
　実施例１にかかる光学系について説明する。図１は実施例１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２は実施例１にかかる光学系の収差図である。
　図２に示す収差図において、”ＦＩＹ”は像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。また、実施例１～７の収差図において、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、それぞれ、球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　実施例１の光学系は、図１に示すように、物体側より順に、正屈折力のレンズユニットＧfと、開口絞りＳと、正屈折力のレンズユニットＧrと、を有している。なお、実施例１～７において、レンズ断面中、Ｉは撮像素子の撮像面を示している。実施例１の光学系は、画素ピッチが０．６μｍから１．２μｍの撮像素子に好適である。
　レンズユニットＧfは、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、からなる。
　レンズユニットＧrは、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、からなる。
　開口絞りＳは、レンズ５とレンズ６の間に配置されている。
　非球面は、レンズＬ１～レンズＬ１０の全てのレンズの両面に設けられている。
　本実施例の光学系は、条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを５つ有する。一対のレンズは、レンズＬ１とレンズＬ１０、レンズＬ２とレンズＬ９、レンズＬ３とレンズＬ８、レンズＬ４とレンズＬ７と、レンズＬ５とレンズＬ６である。また、一対のレンズにおいて、一方のレンズの形状と他方のレンズの形状は同じになっている。
　次に、実施例２にかかる光学系について説明する。図３は実施例２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４は実施例２にかかる光学系の収差図である。
　実施例２の光学系は、図３に示すように、物体側より順に、正屈折力のレンズユニットＧfと、開口絞りＳと、正屈折力のレンズユニットＧrと、を有している。実施例２の光学系は、画素ピッチが０．６μｍから１．２μｍの撮像素子に好適である。
　レンズユニットＧfは、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、からなる。
　レンズユニットＧrは、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、からなる。
　開口絞りＳは、レンズ５とレンズ６の間に配置されている。
　非球面は、レンズＬ１～レンズＬ１０の全てのレンズの両面に設けられている。
　本実施例の光学系は、条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを５つ有する。一対のレンズは、レンズＬ１とレンズＬ１０、レンズＬ２とレンズＬ９、レンズＬ３とレンズＬ８、レンズＬ４とレンズＬ７と、レンズＬ５とレンズＬ６である。また、一対のレンズにおいて、一方のレンズの形状と他方のレンズの形状は、若干異なっている。
　次に、実施例３にかかる光学系について説明する。図５は実施例３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６は実施例３にかかる光学系の収差図である。
　実施例３の光学系は、図５に示すように、物体側より順に、正屈折力のレンズユニットＧfと、開口絞りＳと、正屈折力のレンズユニットＧrと、を有している。実施例３の光学系は、画素ピッチが０．６μｍから１．２μｍの撮像素子に好適である。
　レンズユニットＧfは、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、両凹負レンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
　レンズユニットＧrは、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、からなる。
　開口絞りＳは、レンズ６とレンズ７の間に配置されている。
　非球面は、レンズＬ１～レンズＬ１２の全てのレンズの両面に設けられている。
　本実施例の光学系は、条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを６つ有する。一対のレンズは、レンズＬ１とレンズＬ１２、レンズＬ２とレンズＬ１１、レンズＬ３とレンズＬ１０、レンズＬ４とレンズＬ９と、レンズＬ５とレンズＬ８、レンズＬ６とレンズＬ７である。また、一対のレンズにおいて、一方のレンズの形状と他方のレンズの形状は同じになっている。
　次に、実施例４にかかる光学系について説明する。図７は実施例４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図８は実施例４にかかる光学系の収差図である。
　実施例４の光学系は、図７に示すように、物体側より順に、正屈折力のレンズユニットＧfと、開口絞りＳと、正屈折力のレンズユニットＧrと、を有している。実施例４の光学系は、画素ピッチが０．６μｍから１．２μｍの撮像素子に好適である。
　レンズユニットＧfは、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、からなる。
　レンズユニットＧrは、両凸正レンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、からなる。
　開口絞りＳは、レンズ５とレンズ６の間に配置されている。
　非球面は、レンズＬ１～レンズＬ１１の全てのレンズの両面に設けられている。
　本実施例の光学系は、条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを４つ有する。一対のレンズは、レンズＬ１とレンズＬ１１、レンズＬ３とレンズＬ８、レンズＬ４とレンズＬ７と、レンズＬ５とレンズＬ６である。また、一対のレンズにおいて、一方のレンズの形状と他方のレンズの形状は同じになっている。
　次に、実施例５にかかる光学系について説明する。図９は実施例５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１０は実施例５にかかる光学系の収差図である。
　実施例５の光学系は、図９に示すように、物体側より順に、正屈折力のレンズユニットＧfと、開口絞りＳと、正屈折力のレンズユニットＧrと、を有している。実施例５の光学系は、画素ピッチが１．０μｍから１．６μｍの撮像素子に好適である。
　レンズユニットＧfは、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、からなる。
　レンズユニットＧrは、両凸正レンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、からなる。
　開口絞りＳは、レンズ５とレンズ６の間に配置されている。
　非球面は、レンズＬ１～レンズＬ１１の全てのレンズの両面に設けられている。
　本実施例の光学系は、条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを２つ有する。一対のレンズは、レンズＬ３とレンズＬ８、レンズＬ５とレンズＬ６である。また、一対のレンズにおいて、一方のレンズの形状と他方のレンズの形状は同じになっている。
　次に、実施例６にかかる光学系について説明する。図１１は実施例６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１２は実施例６にかかる光学系の収差図である。
　実施例６の光学系は、図１１に示すように、物体側より順に、正屈折力のレンズユニットＧfと、開口絞りＳと、正屈折力のレンズユニットＧrと、を有している。実施例６の光学系は、画素ピッチが０．９μｍから１．５μｍの撮像素子に好適である。
　レンズユニットＧfは、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、からなる。
　レンズユニットＧrは、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、からなる。
　開口絞りＳは、両凸正レンズＬ４の像側面であって、像側面頂よりも物体側に位置している。
　非球面は、レンズＬ１～レンズＬ８の全てのレンズの両面に設けられている。
　本実施例の光学系は、条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを有していない。
　次に、実施例７にかかる光学系について説明する。図１３は実施例７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１４は実施例７にかかる光学系の収差図である。
　実施例７の光学系は、図１３に示すように、物体側より順に、正屈折力のレンズユニットＧfと、開口絞りＳと、正屈折力のレンズユニットＧrと、を有している。実施例７の光学系は、画素ピッチが０．７μｍから１．３μｍの撮像素子に好適である。
　レンズユニットＧfは、両凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、からなる。
　レンズユニットＧrは、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、からなる。
　開口絞りＳは、両凸正レンズＬ５の物体側面であって、物体側面頂よりも像側に位置している。
　非球面は、レンズＬ１～レンズＬ８の全てのレンズの両面に設けられている。
　本実施例の光学系は、条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを有していない。
　以下の実施例の一部には、回折光学素子が用いられている。ここで用いられている回折光学素子は、少なくとも２層の互いに異なる光学材料で積層された光学素子であって、その境界面にレリーフパターンを形成してなり、広い波長域で回折効率を高くした、特許第３７１７５５５号公報に記載されているような回折光学素子を用いている。しかし、本実施例の光学系に用いる回折光学素子は、そのようなものに限定されず、例えば、特開２００３－２１５４５７号公報や特開平１１－１３３３０５号公報に記載されたような回折光学素子であってもかまわない。
　次に、実施例８にかかる光学系について説明する。図１５（ａ）は実施例８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８にかかる光学系の収差図である。
　図１５に示す収差図において、“ＦＩＹ”は像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。また、実施例８～９６の収差図において、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、それぞれ、球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　実施例８の光学系は、図１５（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。なお、実施例８～９６において、レンズ断面図中、Ｓは絞りを示し、Ｃはカバーガラスを示し、Ｉは撮像素子の撮像面を示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９とからなる。負メニスカスレンズＬ５と正メニスカスレンズＬ６とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ９からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、正メニスカスレンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凹負レンズＬ９の両面との７面に用いられている。
　次に、実施例９にかかる光学系について説明する。図１６（ａ）は実施例９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９にかかる光学系の収差図である。
　実施例９の光学系は、図１６（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０とからなる。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１０からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の像側の面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面との９面に用いられている。
　次に、実施例１０にかかる光学系について説明する。図１７（ａ）は実施例１０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１０にかかる光学系の収差図である。
　実施例１０の光学系は、図１７（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０とからなる。負メニスカスレンズＬ５と正メニスカスレンズＬ６とは接合されている。また、両凸正レンズＬ７と両凹負レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１０からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面との５面に用いられている。
　次に、実施例１１にかかる光学系について説明する。図１８（ａ）は実施例１１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１１にかかる光学系の収差図である。
　実施例１１の光学系は、図１８（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凸正レンズＬ７、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０とからなる。両凸正レンズＬ８と両凹負レンズＬ９とは接合されている。また、両凸正レンズＬ８と両凹負レンズＬ９とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面との５面に用いられている。
　次に、実施例１２にかかる光学系について説明する。図１９（ａ）は実施例１２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１２にかかる光学系の収差図である。
　実施例１２の光学系は、図１９（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１３にかかる光学系について説明する。図２０（ａ）は実施例１３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１３にかかる光学系の収差図である。
　実施例１３の光学系は、図２０（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１４にかかる光学系について説明する。図２１（ａ）は実施例１４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１４にかかる光学系の収差図である。
　実施例１４の光学系は、図２１（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０とからなる。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１０からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側面と、両凸正レンズＬ８の両面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１５にかかる光学系について説明する。図２２（ａ）は実施例１５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１５にかかる光学系の収差図である。
　実施例１５の光学系は、図２２（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の像側の面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１１面に用いられている。
　次に、実施例１６にかかる光学系について説明する。図２３（ａ）は実施例１６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１６にかかる光学系の収差図である。
　実施例１６の光学系は、図２３（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１０からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の像側の面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面との９面に用いられている。
　次に、実施例１７にかかる光学系について説明する。図２４（ａ）は実施例１７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１７にかかる光学系の収差図である。
　実施例１７の光学系は、図２４（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凹負レンズＬ９とからなる。負メニスカスレンズＬ５と正メニスカスレンズＬ６とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ９からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ２の像側の面と、両凸正レンズＬ７の両面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、両凹負レンズＬ９の両面との７面に用いられている。
　次に、実施例１８にかかる光学系について説明する。図２５（ａ）は実施例１８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１８にかかる光学系の収差図である。
　実施例１８の光学系は、図２５（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０とからなる。負メニスカスレンズＬ５と正メニスカスレンズＬ６とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ９と負メニスカスレンズＬ１０とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、両凸正レンズＬ７の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面との５面に用いられている。
　次に、実施例１９にかかる光学系について説明する。図２６（ａ）は実施例１９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１９にかかる光学系の収差図である。
　実施例１９の光学系は、図２６（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、回折光学素子ＤＬと、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４からなる。両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。負メニスカスレンズＬ５と正メニスカスレンズＬ６とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１とからなる。
　回折光学素子ＤＬは、全体として正の屈折力を有している。回折光学素子ＤＬは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとにより構成されている。正メニスカスレンズと負メニスカスレンズとの境界面にレリーフパターンを形成して、境界面を回折面としている。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、正メニスカスレンズＬ７の両面と、負メニスカスレンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１２面に用いられている。
　次に、実施例２０にかかる光学系について説明する。図２７（ａ）は実施例２０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２０にかかる光学系の収差図である。
　実施例２０の光学系は、図２７（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面との１６面に設けられている。
　次に、実施例２１にかかる光学系について説明する。図２８（ａ）は実施例２１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２１にかかる光学系の収差図である。
　実施例２１の光学系は、図２８（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、負メニスカスレンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１６面に設けられている。
　次に、実施例２２にかかる光学系について説明する。図２９（ａ）は実施例２２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２２にかかる光学系の収差図である。
　実施例２２の光学系は、図２９（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１４面に設けられている。
　次に、実施例２３にかかる光学系について説明する。図３０（ａ）は実施例２３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２３にかかる光学系の収差図である。
　実施例２３の光学系は、図３０（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７とからなる。負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ８と正メニスカスレンズＬ９とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１３と負メニスカスレンズＬ１４とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ４の物体側の面と、両凸正レンズＬ５の像側の面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、両凹負レンズＬ１３の両面と、負メニスカスレンズＬ１４の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例２４にかかる光学系について説明する。図３１（ａ）は実施例２４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２４にかかる光学系の収差図である。
　実施例２４の光学系は、図３１（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１４面に設けられている。
　次に、実施例２５にかかる光学系について説明する。図３２（ａ）は実施例２５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２５にかかる光学系の収差図である。
　実施例２５の光学系は、図３２（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面と、両凹負レンズＬ１３の両面との１４面に設けられている。
　次に、実施例２６にかかる光学系について説明する。図３３（ａ）は実施例２６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２６にかかる光学系の収差図である。
　実施例２６の光学系は、図３３（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１４面に設けられている。
　次に、実施例２７にかかる光学系について説明する。図３４（ａ）は実施例２７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２７にかかる光学系の収差図である。
　実施例２７の光学系は、図３４（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５とからなる。正メニスカスレンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の物体側の面と、両凸正レンズＬ３の像側の面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、両凹負レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面との１４面に設けられている。
　次に、実施例２８にかかる光学系について説明する。図３５（ａ）は実施例２８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２８にかかる光学系の収差図である。
　実施例２８の光学系は、図３５（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５とからなる。正メニスカスレンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ２の物体側の面と、両凸正レンズＬ３の像側の面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１４面に設けられている。
　次に、実施例２９にかかる光学系について説明する。図３６（ａ）は実施例２９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２９にかかる光学系の収差図である。
　実施例２９の光学系は、図３６（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５とからなる。正メニスカスレンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ２の物体側の面と、両凸正レンズＬ３の像側の面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１４面に設けられている。
　次に、実施例３０にかかる光学系について説明する。図３７（ａ）は実施例３０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３０にかかる光学系の収差図である。
　実施例３０の光学系は、図３７（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５とからなる。正メニスカスレンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１とからなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ２の物体側の面と、両凸正レンズＬ３の像側の面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例３１にかかる光学系について説明する。図３８（ａ）は実施例３１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３１にかかる光学系の収差図である。
　実施例３１の光学系は、図３８（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と正メニスカスレンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ２の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ３の像側の面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、正メニスカスレンズＬ１２の両面との１４面に設けられている。
　次に、実施例３２にかかる光学系について説明する。図３９（ａ）は実施例３２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３２にかかる光学系の収差図である。
　実施例３２の光学系は、図３９（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１とからなる。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１０と正メニスカスレンズＬ１１とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ２の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ３の像側の面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例３３にかかる光学系について説明する。図４０（ａ）は実施例３３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３３にかかる光学系の収差図である。
　実施例３３の光学系は、図４０（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例３４にかかる光学系について説明する。図４１（ａ）は実施例３４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３４にかかる光学系の収差図である。
　実施例３４の光学系は、図４１（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面と、両凹負レンズＬ１３の両面との１５面に設けられている。
　次に、実施例３５にかかる光学系について説明する。図４２（ａ）は実施例３５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３５にかかる光学系の収差図である。
　実施例３５の光学系は、図４２（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例３６にかかる光学系について説明する。図４３（ａ）は実施例３６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３６にかかる光学系の収差図である。
　実施例３６の光学系は、図４３（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１１面に設けられている。
　次に、実施例３７にかかる光学系について説明する。図４４（ａ）は実施例３７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３７にかかる光学系の収差図である。
　実施例３７の光学系は、図４４（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例３８にかかる光学系について説明する。図４５（ａ）は実施例３８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３８にかかる光学系の収差図である。
　実施例３８の光学系は、図４５（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例３９にかかる光学系について説明する。図４６（ａ）は実施例３９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３９にかかる光学系の収差図である。
　実施例３９の光学系は、図４６（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。両凸正レンズＬ７と両凹負レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ６と両凸正レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１０面に設けられている。
　次に、実施例４０にかかる光学系について説明する。図４７（ａ）は実施例４０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４０にかかる光学系の収差図である。
　実施例４０の光学系は、図４７（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ１と両凹負レンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。両凸正レンズＬ７と両凹負レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の物体側の面と、両凸正レンズＬ１と両凹負レンズＬ２との接合面と、両凹負レンズＬ２の像側の面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１１面に設けられている。
　次に、実施例４１にかかる光学系について説明する。図４８（ａ）は実施例４１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４１にかかる光学系の収差図である。
　実施例４１の光学系は、図４８（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１３からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１３の両面との８面に設けられている。
　次に、実施例４２にかかる光学系について説明する。図４９（ａ）は実施例４２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４２にかかる光学系の収差図である。
　実施例４２の光学系は、図４９（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ１と負メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１４からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との８面に設けられている。
　次に、実施例４３にかかる光学系について説明する。図５０（ａ）は実施例４３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４３にかかる光学系の収差図である。
　実施例４３の光学系は、図５０（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例４４にかかる光学系について説明する。図５１（ａ）は実施例４４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４４にかかる光学系の収差図である。
　実施例４４の光学系は、図５１（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例４５にかかる光学系について説明する。図５２（ａ）は実施例４５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４５にかかる光学系の収差図である。
　実施例４５の光学系は、図５２（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例４６にかかる光学系について説明する。図５３（ａ）は実施例４６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４６にかかる光学系の収差図である。
　実施例４６の光学系は、図５３（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例４７にかかる光学系について説明する。図５４（ａ）は実施例４７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４７にかかる光学系の収差図である。
　実施例４７の光学系は、図５４（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例４８にかかる光学系について説明する。図５５（ａ）は実施例４８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４８にかかる光学系の収差図である。
　実施例４８の光学系は、図５５（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面の１３面に設けられている。
　次に、実施例４９にかかる光学系について説明する。図５６（ａ）は実施例４９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４９にかかる光学系の収差図である。
　実施例４９の光学系は、図５６（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とからなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の像側の面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面との１３面に設けられている。
　次に、実施例５０にかかる光学系について説明する。図５７（ａ）は実施例５０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５０にかかる光学系の収差図である。
　実施例５０の光学系は、図５７（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例５１にかかる光学系について説明する。図５８（ａ）は実施例５１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５１にかかる光学系の収差図である。
　実施例５１の光学系は、図５８（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例５２にかかる光学系について説明する。図５９（ａ）は実施例５２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５２にかかる光学系の収差図である。
　実施例５２の光学系は、図５９（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例５３にかかる光学系について説明する。図６０（ａ）は実施例５３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５３にかかる光学系の収差図である。
　実施例５３の光学系は、図６０（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例５４にかかる光学系について説明する。図６１（ａ）は実施例５４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５４にかかる光学系の収差図である。
　実施例５４の光学系は、図６１（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例５５にかかる光学系について説明する。図６２（ａ）は実施例５５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５５にかかる光学系の収差図である。
　実施例５５の光学系は、図６２（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ３の像側の面と、両凸正レンズＬ８の物体側の面と、両凹負レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の像側の面との１２面に設けられている。
　次に、実施例５６にかかる光学系について説明する。図６３（ａ）は実施例５６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５６にかかる光学系の収差図である。
　実施例５６の光学系は、図６３（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、回折光学素子ＤＬと、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。負メニスカスレンズＬ５と正メニスカスレンズＬ６とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１とからなる。
　回折光学素子ＤＬは、全体として正の屈折力を有している。回折光学素子ＤＬは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとにより構成されている。正メニスカスレンズと負メニスカスレンズとの境界面にレリーフパターンを形成して、境界面を回折面としている。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、正メニスカスレンズＬ７の両面と、負メニスカスレンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例５７にかかる光学系について説明する。図６４（ａ）は実施例５７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５７にかかる光学系の収差図である。
　実施例５７の光学系は、図６４（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、回折光学素子ＤＬと、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０とからなる。負メニスカスレンズＬ５と正メニスカスレンズＬ６とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ９と負メニスカスレンズＬ１０とからなる。
　回折光学素子ＤＬは、全体として正の屈折力を有している。回折光学素子ＤＬは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとにより構成されている。正メニスカスレンズと負メニスカスレンズとの境界面にレリーフパターンを形成して、境界面を回折面としている。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凹負レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面との１１面に設けられている。
　次に、実施例５８にかかる光学系について説明する。図６５（ａ）は実施例５８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５８にかかる光学系の収差図である。
　実施例５８の光学系は、図６５（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、回折光学素子ＤＬと、両凹負レンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８は接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１とからなる。
　回折光学素子ＤＬは、全体として正の屈折力を有している。回折光学素子ＤＬは、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとにより構成されている。両凸正レンズと負メニスカスレンズとの境界面にレリーフパターンを形成して、境界面を回折面としている。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１０面に設けられている。
　次に、実施例５９にかかる光学系について説明する。図６６（ａ）は実施例５９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５９にかかる光学系の収差図である。
　実施例５９の光学系は、図６６（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、回折光学素子ＤＬと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１１からなる。
　回折光学素子ＤＬは、全体として正の屈折力を有している。回折光学素子ＤＬは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとより構成されている。正メニスカスレンズと負メニスカスレンズとの境界面にレリーフパターンを形成して、境界面を回折面としている。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、両凸正レンズＬ４の像側の面と、回折光学素子ＤＬの両面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１２面に設けられている。
　次に、実施例６０にかかる光学系について説明する。図６７（ａ）は実施例６０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６０にかかる光学系の収差図である。
　実施例６０の光学系は、図６７（ａ）に示すように、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、回折光学素子ＤＬと、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１１からなる。
　回折光学素子ＤＬは、全体として負の屈折力を有している。回折光学素子ＤＬは、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとにより構成されている。正メニスカスレンズと負メニスカスレンズとの境界面にレリーフパターンを形成して、境界面を回折面としている。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、両凹負レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との１１面に設けられている。
　次に、実施例６１にかかる光学系について説明する。図６８（ａ）は実施例６１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図６８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６１にかかる光学系の収差図である。
　実施例６１の光学系は、図６８（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、負メニスカスレンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１８面に用いられている。
　次に、実施例６２にかかる光学系について説明する。図６９（ａ）は実施例６２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図６９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６２にかかる光学系の収差図である。
　実施例６２の光学系は、図６９（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、負メニスカスレンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１８面に用いられている。
　次に、実施例６３にかかる光学系について説明する。図７０（ａ）は実施例６３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６３にかかる光学系の収差図である。
　実施例６３の光学系は、図７０（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１０と負メニスカスレンズＬ１１とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面との１４面に用いられている。
　次に、実施例６４にかかる光学系について説明する。図７１（ａ）は実施例６４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６４にかかる光学系の収差図である。
　実施例６４の光学系は、図７１（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１０と負メニスカスレンズＬ１１とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面との１４面に用いられている。
　次に、実施例６５にかかる光学系について説明する。図７２（ａ）は実施例６５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６５にかかる光学系の収差図である。
　実施例６５の光学系は、図７２（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、負メニスカスレンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１８面に用いられている。
　次に、実施例６６にかかる光学系について説明する。図７３（ａ）は実施例６６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６６にかかる光学系の収差図である。
　実施例６６の光学系は、図７３（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、負メニスカスレンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１８面に用いられている。
　次に、実施例６７にかかる光学系について説明する。図７４（ａ）は実施例６７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６７にかかる光学系の収差図である。
　実施例６７の光学系は、図７４（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、負メニスカスレンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１８面に用いられている。
　次に、実施例６８にかかる光学系について説明する。図７５（ａ）は実施例６８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６８にかかる光学系の収差図である。
　実施例６８の光学系は、図７５（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８とからなる。両凸正レンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７とからなる。正メニスカスレンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１６と両凹負レンズＬ１７とからなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ８と両凸正レンズＬ９の間に配置されている。より詳細には、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ９の物体側面の面頂と像側面の面頂の間に配置されている。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ５の両面と、両凹負レンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、負メニスカスレンズＬ１５の両面と、負メニスカスレンズＬ１６の両面と、両凹負レンズＬ１７の両面との２４面に用いられている。
　次に、実施例６９にかかる光学系について説明する。図７６（ａ）は実施例６９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６９にかかる光学系の収差図である。
　実施例６９の光学系は、図７６（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８とからなる。両凸正レンズＬ７と両凹負レンズＬ８とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、両凸正レンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７とからなる。正メニスカスレンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１７からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９の間に配置されている。より詳細には、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ９の物体側面の面頂と像側面の面頂の間に配置されている。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ５の両面と、両凹負レンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、負メニスカスレンズＬ１５の両面と、両凸正レンズＬ１６の両面と、両凹負レンズＬ１７の両面との２４面に用いられている。
　次に、実施例７０にかかる光学系について説明する。図７７（ａ）は実施例７０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７０にかかる光学系の収差図である。
　実施例７０の光学系は、図７７（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８とからなる。両凸正レンズＬ７と両凹負レンズＬ８とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６とからなる。正メニスカスレンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１５と負メニスカスレンズＬ１６とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９の間に配置されている。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ５の両面と、両凹負レンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、負メニスカスレンズＬ１５の両面と、負メニスカスレンズＬ１６の両面との２２面に用いられている。
　次に、実施例７１にかかる光学系について説明する。図７８（ａ）は実施例７１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７１にかかる光学系の収差図である。
　実施例７１の光学系は、図７８（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７とからなる。両凸正レンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５とからなる。正メニスカスレンズＬ９と両凹負レンズＬ１０と両凸正レンズＬ１１とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１４と負メニスカスレンズＬ１５とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８の間に配置されている。より詳細には、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ８の物体側面の面頂と像側面の面頂の間に配置されている。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凹負レンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、正メニスカスレンズＬ１２の両面と、両凸正レンズＬ１３の両面と、負メニスカスレンズＬ１４の両面と、負メニスカスレンズＬ１５の両面との２０面に用いられている。
　次に、実施例７２にかかる光学系について説明する。図７９（ａ）は実施例７２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図７９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７２にかかる光学系の収差図である。
　実施例７２の光学系は、図７９（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。正メニスカスレンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面との１６面に用いられている。
　次に、実施例７３にかかる光学系について説明する。図８０（ａ）は実施例７３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７３にかかる光学系の収差図である。
　実施例７３の光学系は、図８０（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０とからなる。両凸正レンズＬ９と負メニスカスレンズＬ１０とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、両凸正レンズＬ１６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１８と、両凹負レンズＬ１９とからなる。両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３と両凸正レンズＬ１４とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１９からなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ１０と正メニスカスレンズＬ１１の間に配置されている。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ５の両面と、負メニスカスレンズＬ６の両面と、正メニスカスレンズＬ７の両面と、両凹負レンズＬ８の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、正メニスカスレンズＬ１５の両面と、両凸正レンズＬ１６の両面と、負メニスカスレンズＬ１７の両面と、正メニスカスレンズＬ１８の両面と、両凹負レンズＬ１９の両面との２８面に用いられている。
　次に、実施例７４にかかる光学系について説明する。図８１（ａ）は実施例７４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７４にかかる光学系の収差図である。
　実施例７４の光学系は、図８１（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４と、からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、負メニスカスレンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との２０面に用いられている。
　次に、実施例７５にかかる光学系について説明する。図８２（ａ）は実施例７５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７５にかかる光学系の収差図である。
　実施例７５の光学系は、図８２（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。正メニスカスレンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面と、両凹負レンズＬ１３の両面との１８面に用いられている。
　次に、実施例７６にかかる光学系について説明する。図８３（ａ）は実施例７６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７６にかかる光学系の収差図である。
　実施例７６の光学系は、図８３（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との２０面に用いられている。
　次に、実施例７７にかかる光学系について説明する。図８４（ａ）は実施例７７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７７にかかる光学系の収差図である。
　実施例７７の光学系は、図８４（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との２０面に用いられている。
　次に、実施例７８にかかる光学系について説明する。図８５（ａ）は実施例７８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７８にかかる光学系の収差図である。
　実施例７８の光学系は、図８５（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、負メニスカスレンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との２０面に用いられている。
　次に、実施例７９にかかる光学系について説明する。図８６（ａ）は実施例７９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７９にかかる光学系の収差図である。
　実施例７９の光学系は、図８６（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側面と、両凸正レンズＬ４の像側面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面との１４面に用いられている。
　次に、実施例８０にかかる光学系について説明する。図８７（ａ）は実施例８０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、８７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８０にかかる光学系の収差図である。
　実施例８０の光学系は、図８７（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の像側面と、両凸正レンズＬ２の物体側面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の物体側面と、両凹負レンズＬ１３の像側面との１０面に用いられている。
　次に、実施例８１にかかる光学系について説明する。図８８（ａ）は実施例８１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８１にかかる光学系の収差図である。
　実施例８１の光学系は、図８８（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１３からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の像側面と、両凸正レンズＬ２の物体側面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面と、正メニスカスレンズＬ１２の物体側面と、両凹負レンズＬ１３の像側面との１２面に用いられている。
　次に、実施例８２にかかる光学系について説明する。図８９（ａ）は実施例８２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図８９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８２にかかる光学系の収差図である。
　実施例８２の光学系は、図８９（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６とからなる。両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と両凹負レンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の像側面と、両凸正レンズＬ２の物体側面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凹負レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の物体側面と、両凹負レンズＬ１２の像側面との１０面に用いられている。
　次に、実施例８３にかかる光学系について説明する。図９０（ａ）は実施例８３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８３にかかる光学系の収差図である。
　実施例８３の光学系は、図９０（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７とからなる。両凸正レンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５とからなる。両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１４と両凹負レンズＬ１５とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ７と両凹負レンズＬ８の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面と、両凸正レンズＬ１３の両面と、負メニスカスレンズＬ１４の両面と、両凹負レンズＬ１５の両面との２２面に用いられている。
　次に、実施例８４にかかる光学系について説明する。図９１（ａ）は実施例８４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８４にかかる光学系の収差図である。
　実施例８４の光学系は、図９１（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ１と負メニスカスレンズＬ２とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０とからなる。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１０からなる。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５の間に配置されている。より詳細には、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ５の物体側面の面頂と像側面の面頂の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ３の両面と、負メニスカスレンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ５の両面と、両凹負レンズＬ６の両面と、負メニスカスレンズＬ７の両面と、正メニスカスレンズＬ８の両面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面との１６面に用いられている。
　次に、実施例８５にかかる光学系について説明する。図９２（ａ）は実施例８５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８５にかかる光学系の収差図である。
　実施例８５の光学系は、図９２（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５からなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凹負レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面との１４面に用いられている。
　次に、実施例８６にかかる光学系について説明する。図９３（ａ）は実施例８６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８６にかかる光学系の収差図である。
　実施例８６の光学系は、図９３（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凹負レンズＬ５からなる。正メニスカスレンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凹負レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面との１４面に用いられている。
　次に、実施例８７にかかる光学系について説明する。図９４（ａ）は実施例８７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８７にかかる光学系の収差図である。
　実施例８７の光学系は、図９４（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凹負レンズＬ５からなる。正メニスカスレンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面との１４面に用いられている。
　次に、実施例８８にかかる光学系について説明する。図９５（ａ）は実施例８８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８８にかかる光学系の収差図である。
　実施例８８の光学系は、図９５（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凹負レンズＬ５からなる。正メニスカスレンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。負メニスカスレンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６の間に配置されている。より詳細には、開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５の物体側面の面頂と像側面の面頂の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面との１４面に用いられている。
　次に、実施例８９にかかる光学系について説明する。図９６（ａ）は実施例８９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８９にかかる光学系の収差図である。
　実施例８９の光学系は、図９６（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凹負レンズＬ５からなる。正メニスカスレンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、両凸正レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面との１６面に用いられている。
　次に、実施例９０にかかる光学系について説明する。図９７（ａ）は実施例９０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９０にかかる光学系の収差図である。
　実施例９０の光学系は、図９７（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６からなる。両凹負レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ４と正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は用いられていない。
　次に、実施例９１にかかる光学系について説明する。図９８（ａ）は実施例９１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９１にかかる光学系の収差図である。
　実施例９１の光学系は、図９８（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６からなる。両凹負レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ４と正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は用いられていない。
　次に、実施例９２にかかる光学系について説明する。図９９（ａ）は実施例９２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図９９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９２にかかる光学系の収差図である。
　実施例９２の光学系は、図９９（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６からなる。負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１２からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は用いられていない。
　次に、実施例９３にかかる光学系について説明する。図１００（ａ）は実施例９３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また図１００（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９３にかかる光学系の収差図である。
　実施例９３の光学系は、図１００（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６からなる。両凹負レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ４と正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の間に配置されている。
　非球面は用いられていない。
　次に、実施例９４にかかる光学系について説明する。図１０１（ａ）は実施例９４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図１０１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９４にかかる光学系の収差図である。
　実施例９４の光学系は、図１０１（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１１からなる。
　開口絞りＳは、両凹負レンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は用いられていない。
　次に、実施例９５にかかる光学系について説明する。図１０２（ａ）は実施例９５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図１０２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９５にかかる光学系の収差図である。
　実施例９５の光学系は、図１０２（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、回折格子ＤＬと、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４とからなる。両凸正レンズＬ３と負メニスカスレンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１とからなる。両凹負レンズＬ５と両凸正レンズＬ６とは接合されている。所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１とからなる。
　回折光学素子ＤＬは、全体として負の屈折力を有している。回折光学素子ＤＬは、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズとにより構成されている。負メニスカスレンズと両凹負レンズの境界面にレリーフパターンを形成して、境界面を回折面としている。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ４と両凹負レンズＬ５の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の像側面と、両凸正レンズＬ２の物体側面と、両凸正レンズＬ７の両面と、負メニスカスレンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ９の物体側面と、両凹負レンズＬ１１の像側面との８面に用いられている。
　次に、実施例９６かかる光学系について説明する。図１０３（ａ）は実施例９６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図ある。また、図１０３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９６にかかる光学系の収差図である。
　実施例９６の光学系は、図１０３（ａ）に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、回折格子ＤＬと、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５とからなる。両凸正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とからなる。両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とからなる。
　回折光学素子ＤＬは、全体として負の屈折力を有している。回折光学素子ＤＬは、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズとにより構成されている。負メニスカスレンズと両凹負レンズの境界面にレリーフパターンを形成して、境界面を回折面としている。
　開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６の間に配置されている。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ１の像側面と、両凸正レンズＬ２の物体側面と、両凸正レンズＬ８の両面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１０の物体側面と、負メニスカレンズＬ１２の像側面との８面に用いられている。
　次に、上記各実施例の撮像光学系を構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、＊印は非球面、焦点距離は光学系全系の焦点距離、ｆｂはバックフォーカス、ＮＡは物体側の開口数、ＮＡ’は像側の開口数を示している。なお、全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。バックフォーカスは、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。
　また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１４としたとき、次の式で表される。
　ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１－（１＋ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
　　　　＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10＋Ａ１２ｙ12＋Ａ１４ｙ14
　また、Ｅ又はｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
数値実施例１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r            d        nd       νd
  物面         ∞         10.00
   1*        56.907        2.99     1.53368   55.90
   2*        -4.184        0.89
   3*         5.571        2.08     1.63490   23.88
   4*         2.582        1.78
   5*       -12.567        1.55     1.53368   55.90
   6*        -9.471        0.16
   7*       -81.714        1.53     1.61417   25.64
   8*        16.993        1.27
   9*        10.146        0.89     1.53368   55.90
  10*      2551.254        0.05
  11（絞り）   ∞          0.05
  12*     -2551.254        0.89     1.53368   55.90
  13*       -10.146        1.27
  14*       -16.993        1.53     1.61417   25.64
  15*        81.714        0.16
  16*         9.471        1.55     1.53368   55.90
  17*        12.567        1.78
  18*        -2.582        2.08     1.63490   23.88
  19*        -5.571        0.89
  20*         4.184        2.99     1.53368   55.90
  21*       -56.907       10.00
  像面         ∞
 
非球面係数
第１面
k=-971.414
A4=5.02632E-004,A6=-1.89989E-005,A8=7.41491E-008
第２面
k=-3.546
A4=-1.17216E-004,A6=-3.40925E-006,A8=-7.12080E-008
第３面
k=-0.820
A4=-3.68418E-004,A6=1.23021E-006,A8=-1.91476E-007
第４面
k=-2.549
A4=-5.11751E-005,A6=2.59016E-005,A8=-4.23106E-006
第５面
k=-41.834
A4=1.16926E-003,A6=4.04202E-005,A8=5.90751E-007
第６面
k=-10.826
A4=1.20017E-003,A6=-1.67324E-004,A8=1.00681E-005
第７面
k=-323.372
A4=-1.33721E-003,A6=-7.57104E-005
第８面
k=-56.057
A4=5.62466E-004,A6=2.31800E-005
第９面
k=-8.574
A4=-4.31572E-004,A6=7.85879E-006
第１０面
k=-3367.122
A4=-1.08162E-003
第１２面
k=-3367.122
A4=1.08162E-003
第１３面
k=-8.574
A4=4.31572E-004,A6=-7.85879E-006
第１４面
k=-56.057
A4=-5.62466E-004,A6=-2.31800E-005
第１５面
k=-323.372
A4=1.33721E-003,A6=7.57104E-005
第１６面
k=-10.826
A4=-1.20017E-003,A6=1.67324E-004,A8=-1.00681E-005
第１７面
k=-41.834
A4=-1.16926E-003,A6=-4.04202E-005,A8=-5.90751E-007
第１８面
k=-2.549
A4=5.11751E-005,A6=-2.59016E-005,A8=4.23106E-006
第１９面
k=-0.820
A4=3.68418E-004,A6=-1.23021E-006,A8=1.91476E-007
第２０面
k=-3.546
A4=1.17216E-004,A6=3.40925E-006,A8=7.12080E-008
第２１面
k=-971.414
A4=-5.02632E-004,A6=1.89989E-005,A8=-7.41491E-008
 
各種データ
焦点距離     103.95
像高           3.00
物体高         3.00
ｆｂ(in air)  10.00
全長(in air)  36.40
ＮＡ           0.25
ＮＡ’         0.25
数値実施例２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r            d        nd       νd
  物面         ∞         10.00
   1*        56.907        2.99     1.53368   55.90
   2*        -4.184        0.89
   3*         5.571        2.08     1.63490   23.88
   4*         2.582        1.78
   5*       -12.567        1.55     1.53368   55.90
   6*        -9.471        0.16
   7*       -81.714        1.53     1.61417   25.64
   8*        16.993        1.27
   9*        10.146        0.89     1.53368   55.90
  10*      2551.254        0.05
  11（絞り）   ∞          0.05
  12*     -2755.354        0.88     1.53368   55.90
  13*       -10.197        1.27
  14*       -17.162        1.52     1.61417   25.64
  15*        80.905        0.16
  16*         9.945        1.51     1.53368   55.90
  17*        13.196        1.78
  18*        -2.579        2.10     1.63490   23.88
  19*        -5.515        0.89
  20*         4.205        3.01     1.53368   55.90
  21*       -52.429        9.95
  像面         ∞
 
非球面係数
第１面
k=-971.414
A4=5.02632E-004,A6=-1.89989E-005,A8=7.41491E-008
第２面
k=-3.546
A4=-1.17216E-004,A6=-3.40925E-006,A8=-7.12080E-008
第３面
k=-0.820
A4=-3.68418E-004,A6=1.23021E-006,A8=-1.91476E-007
第４面
k=-2.549
A4=-5.11751E-005,A6=2.59016E-005,A8=-4.23106E-006
第５面
k=-41.834
A4=1.16926E-003,A6=4.04202E-005,A8=5.90751E-007
第６面
k=-10.826
A4=1.20017E-003,A6=-1.67324E-004,A8=1.00681E-005
第７面
k=-323.372
A4=-1.33721E-003,A6=-7.57104E-005
第８面
k=-56.057
A4=5.62466E-004,A6=2.31800E-005
第９面
k=-8.574
A4=-4.31572E-004,A6=7.85879E-006
第１０面
k=-3367.122
A4=-1.08162E-003
第１２面
k=-1.000
A4=1.01390E-003
第１３面
k=-34.706
A4=1.53163E-004,A6=-3.32586E-005
第１４面
k=-115.470
A4=-3.35747E-004,A6=-6.40043E-005,A8=-2.43136E-006
第１５面
k=-3938.246
A4=3.76944E-004,A6=7.29277E-005,A8=-4.82792E-007
第１６面
k=-8.155
A4=-1.45390E-003,A6=1.19689E-004,A8=-4.23958E-006
第１７面
k=-54.092
A4=-1.43817E-003,A6=-4.56510E-005,A8=-9.34587E-007
第１８面
k=-2.544
A4=-2.21738E-004,A6=-1.23369E-005,A8=1.78875E-006
第１９面
k=-0.962
A4=5.90516E-004,A6=-9.40093E-007,A8=2.83619E-007
第２０面
k=-3.386
A4=-5.94157E-004,A6=-2.05054E-005,A8=-1.51161E-007
第２１面
k=-997.069
A4=-1.39558E-003,A6=3.03292E-008,A8=-2.09782E-007
 
焦点距離      117.54
像高            3.00
物体高          3.04
ｆｂ(in air)    9.95
全長 (in air)  36.31
ＮＡ            0.25
ＮＡ’          0.25
数値実施例３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r            d        nd       νd
  物面         ∞         10.00
   1*        24.287        3.82     1.53368   55.90
   2*        -8.002        0.24
   3*       -41.811        1.65     1.53368   55.90
   4*        -5.934        0.10
   5*         5.062        1.71     1.63490   23.88
   6*         2.521        2.46
   7*        -5.494        1.55     1.53368   55.90
   8*        -8.447        0.84
   9*       -19.714        1.55     1.61417   25.64
  10*        62.109        0.30
  11*         8.611        1.45     1.53368   55.90
  12*        83.241        0.10
  13（絞り）   ∞          0.10
  14*       -83.241        1.45     1.53368   55.90
  15*        -8.611        0.30
  16*       -62.109        1.55     1.61417   25.64
  17*        19.714        0.84
  18*         8.447        1.55     1.53368   55.90
  19*         5.494        2.46
  20*        -2.521        1.71     1.63490   23.88
  21*        -5.062        0.10
  22*         5.934        1.65     1.53368   55.90
  23*        41.811        0.24
  24*         8.002        3.82     1.53368   55.90
  25*       -24.287       10.00
  像面         ∞
 
非球面係数
第１面
k=-38.162
A4=2.16640E-004,A6=-1.95771E-005
第２面
k=0.297
A4=1.77235E-004
第３面
k=51.696
A4=-7.96667E-005
第４面
k=-8.215
A4=3.34614E-004,A6=-1.45043E-005
第５面
k=-2.669
A4=-6.29227E-004
第６面
k=-2.293
A4=-1.77915E-003
第７面
k=-13.090
A4=2.91976E-003,A6=-9.94891E-005,A8=3.38774E-006
第８面
k=-29.993
A4=2.31315E-003,A6=-2.67174E-004,A8=8.20378E-006
第９面
k=-144.855
A4=-1.30120E-003,A6=-1.92446E-004
第１０面
k=-112.335
A4=-4.38857E-004,A6=7.19917E-005
第１１面
k=-11.820
A4=-1.83703E-003,A6=5.10296E-005
第１２面
k=-992.499
A4=-2.26937E-003
第１４面
k=-992.499
A4=2.26937E-003
第１５面
k=-11.820
A4=1.83703E-003,A6=-5.10296E-005
第１６面
k=-112.335
A4=4.38857E-004,A6=-7.19917E-005
第１７面
k=-144.855
A4=1.30120E-003,A6=1.92446E-004
第１８面
k=-29.993
A4=-2.31315E-003,A6=2.67174E-004,A8=-8.20378E-006
第１９面
k=-13.090
A4=-2.91976E-003,A6=9.94891E-005,A8=-3.38774E-006
第２０面
k=-2.293
A4=1.77915E-003
第２１面
k=-2.669
A4=6.29227E-004
第２２面
k=-8.215
A4=-3.34614E-004,A6=1.45043E-005
第２３面
k=51.696
A4=7.96667E-005
第２４面
k=0.297
A4=-1.77235E-004
第２５面
k=-38.162
A4=-2.16640E-004,A6=1.95771E-005
 
各種データ
焦点距離     -66.52
像高           3.00
物体高         3.00
ｆｂ(in air)  10.00
全長 (in air) 41.51
ＮＡ           0.25
ＮＡ’         0.25
数値実施例４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r            d        nd       νd
  物面         ∞         10.00
   1*       118.590        3.22     1.53368   55.90
   2*        -4.253        1.22
   3*         5.650        2.03     1.63490   23.88
   4*         2.592        2.12
   5*       -12.289        1.26     1.53368   55.90
   6*       -10.692        0.42
   7*      2017.727        0.75     1.61417   25.64
   8*        18.173        0.91
   9*         9.307        1.21     1.53368   55.90
  10*     -1637.972        0.05
  11（絞り）   ∞          0.05
  12*      1637.972        1.21     1.53368   55.90
  13*        -9.307        0.91
  14*       -18.173        0.75     1.61417   25.64
  15*     -2017.727        0.42
  16*        10.692        1.26     1.53368   55.90
  17*        12.289        2.12 
  18*        -2.552        1.28     1.63490   23.88
  19*        -4.995        0.20
  20*        -8.574        1.73     1.61417   25.64
  21*       -10.336        0.27
  22*         4.253        3.22     1.53368   55.90
  23*      -118.590       10.00
  像面         ∞
 
非球面係数
第１面
k=-8136.470
A4=5.71134E-004,A6=-2.00614E-005
第２面
k=-3.272
A4=9.59493E-005,A6=-1.26826E-005
第３面
k=-1.068
A4=-5.23801E-004
第４面
k=-2.482
A4=-8.74470E-004
第５面
k=-40.369
A4=1.42420E-004,A6=-3.86408E-005,A8=7.11239E-006
第６面
k=-10.478
A4=1.17511E-003,A6=-2.78573E-004,A8=1.44945E-005
第７面
k=-29.482
A4=-1.47024E-003,A6=-9.25880E-005
第８面
k=-73.068
A4=2.28159E-004,A6=2.12332E-005
第９面
k=-8.721
A4=-3.04856E-004,A6=1.03002E-005
第１０面
k=-9998.897
A4=-9.87805E-004
第１２面
k=-9998.897
A4=9.87805E-004
第１３面
k=-8.721
A4=3.04856E-004,A6=-1.03002E-005
第１４面
k=-73.068
A4=-2.28159E-004,A6=-2.12332E-005
第１５面
k=-29.482
A4=1.47024E-003,A6=9.25880E-005
第１６面
k=-10.478
A4=-1.17511E-003,A6=2.78573E-004,A8=-1.44945E-005
第１７面
k=-40.369
A4=-1.42420E-004,A6=3.86408E-005,A8=-7.11239E-006
第１８面
k=-2.482
A4=8.47704E-004,A6=-1.73683E-005
第１９面
k=-1.007
A4=1.61790E-003,A6=-3.90652E-005
第２０面
k=-5.877
A4=7.79125E-004,A6=-1.32507E-005
第２１面
k=-1.068
A4=5.79930E-004,A6=8.86427E-007
第２２面
k=-3.272
A4=-9.59493E-005,A6=1.26826E-005
第２３面
k=-8136.470
A4=-5.71134E-004,A6=2.00614E-005
 
各種データ
焦点距離      60.48
像高           3.00
物体高         3.00
ｆｂ(in air)  10.00
全長(in air)  36.64
ＮＡ           0.25
ＮＡ’         0.25
数値実施例５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r            d        nd       νd
  物面         ∞         10.00
   1*       156.483        2.97     1.53368   55.90
   2*        -4.185        0.64
   3*         5.631        2.24     1.63490   22.53
   4*         2.482        2.06
   5*       -12.289        1.26     1.53368   55.90
   6*       -10.692        0.30
   7*       749.711        0.75     1.61417   26.36
   8*        20.875        0.91
   9*         9.307        1.21     1.53368   55.90
  10*     -1637.972        0.05
  11（絞り）   ∞          0.05
  12*      1637.972        1.21     1.53368   55.90
  13*        -9.307        0.36
  14*       -16.779        1.62     1.61417   29.34
  15*      -107.079        0.10
  16*        10.692        1.26     1.53368   55.90
  17*        12.289        2.12
  18*        -6.330        2.13     1.63490   23.88
  19*        -4.032        0.20
  20*        -3.868        1.91     1.58366   31.95
  21*        11.399        1.30
  22*         4.898        4.02     1.53368   55.90
  23*       -20.043       18.15
  像面         ∞
 
非球面係数
第１面
k=-9921.522
A4=5.99647E-004,A6=-2.35081E-005,A8=-3.20796E-007
第２面
k=-3.735
A4=-2.94840E-005,A6=-9.87589E-006,A8=-3.04656E-007
第３面
k=-1.357
A4=-7.07427E-004,A6=1.47946E-006,A8=1.15313E-007
第４面
k=-2.659
A4=-7.98462E-004,A6=-2.43747E-005,A8=5.79988E-007
第５面
k=-40.369
A4=1.42420E-004,A6=-3.86408E-005,A8=7.11239E-006
第６面
k=-10.478
A4=1.17511E-003,A6=-2.78573E-004,A8=1.44945E-005
第７面
k=-2.268
A4=-1.14080E-004,A6=-1.24060E-004,A8=-2.30974E-006
第８面
k=-31.531
A4=4.20068E-004,A6=7.16535E-005,A8=-5.41984E-006
第９面
k=-8.721
A4=-3.04856E-004,A6=1.03002E-005
第１０面
k=-9998.897
A4=-9.87805E-004
第１２面
k=-9998.897
A4=9.87805E-004
第１３面
k=-8.721
A4=3.04856E-004,A6=-1.03002E-005
第１４面
k=-70.427
A4=1.69673E-004,A6=-2.70114E-005,A8=1.08912E-007
第１５面
k=-9997.910
A4=1.71452E-003,A6=1.19083E-004,A8=-3.69775E-006
第１６面
k=-10.478
A4=-1.17511E-003,A6=2.78573E-004,A8=-1.44945E-005
第１７面
k=-40.369
A4=-1.42420E-004,A6=3.86408E-005,A8=-7.11239E-006
第１８面
k=-2.482
A4=4.04572E-004,A6=-8.29704E-005
第１９面
k=-1.068
A4=2.63204E-003,A6=-1.24324E-004
第２０面
k=-2.596
A4=3.85952E-003,A6=-1.23399E-004
第２１面
k=-50.829
A4=9.71515E-004,A6=-1.03384E-005
第２２面
k=-5.617
A4=-9.26264E-005,A6=-1.51831E-005,A8=2.25669E-007
第２３面
k=-1.000
A4=-4.00926E-004,A6=-3.90604E-006,A8=-5.44114E-008
 
各種データ
焦点距離      26.53
像高           5.00
物体高         2.99
ｆｂ(in air)  18.15
全長(in air)  46.84
ＮＡ           0.25
ＮＡ’         0.15
数値実施例６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r            d        nd       νd
  物面         ∞          1.21
   1*        -0.784        0.48     1.53071   55.78
   2*      -130.797        0.05
   3*         0.642        0.59     1.53071   55.78
   4*         2.354        0.49
   5*        -2.684        0.29     1.63490   23.88
   6*        17.387        0.04
   7*         2.980        0.70     1.53071   55.78
   8*        -1.789       -0.11
   9（絞り）   ∞          0.21
  10*         1.410        0.54     1.53463   56.22
  11*       -25.302        0.05
  12*       -63.214        0.30     1.63490   23.88
  13*         2.768        0.71
  14*        -2.355        0.65     1.53463   56.22
  15*        -0.912        0.13
  16*      -251.493        0.59     1.53463   56.22
  17*         1.312        1.46
  像面         ∞
 
非球面係数
第１面
k=-7.734
A4=1.18541E-001,A6=-5.85984E-002,A8=2.76156E-002,A10=-7.67536E-003,
A12=1.18366E-003,A14=-7.33016E-005
第２面
k=0.000
A4=8.48095E-002,A6=-1.72116E-002,A8=-1.25962E-002,A10=6.37573E-003,
A12=-8.49967E-004,A14=-3.53042E-006
第３面
k=-3.546
A4=2.70583E-001,A6=-2.54490E-001,A8=1.89589E-001,A10=-1.87543E-001,
A12=5.94237E-002
第４面
k=-1.947
A4=9.60228E-002,A6=-2.78077E-002,A8=-2.47936E-003,A10=-5.89337E-002,
A12=1.60644E-001
第５面
k=-24.611
A4=-1.29167E-001,A6=1.92617E-001,A8=-6.67246E-002,A10=-9.41339E-002,
A12=-7.64900E-002
第６面
k=0.000
A4=7.10538E-002,A6=3.04047E-001,A8=-7.45538E-001,A10=-1.67999E-001,
A12=5.47114E-001
第７面
k=-4.762
A4=9.68323E-002,A6=3.65189E-001,A8=-8.02417E-001,A10=7.47746E-002,
A12=6.35189E-001
第８面
k=-0.571
A4=4.95207E-002,A6=-1.12153E-001,A8=7.03902E-001,A10=-1.28927E+000,
A12=1.11371E+000
第１０面
k=0.062
A4=1.37414E-002,A6=-5.71487E-002,A8=-3.66765E-002,A10=4.18364E-001,
A12=-4.83502E-001
第１１面
k=0.000
A4=1.42573E-001,A6=-6.53135E-001,A8=3.84898E-001,A10=2.63676E+000,
A12=-3.61580E+000,A14=4.20017E-001,A16=4.40252E-001
第１２面
k=-495.266
A4=1.85957E-001,A6=-8.01875E-001,A8=7.78375E-001,A10=2.01491E+000,
A12=-2.75814E+000
第１３面
k=-4.665
A4=1.82826E-001,A6=-3.29495E-001,A8=5.73943E-001,A10=-1.56281E-001,
A12=-1.45670E-001
第１４面
k=-1.122
A4=-5.90880E-002,A6=1.80998E-001,A8=-4.20905E-001,A10=3.48644E-001,
A12=-1.35538E-001
第１５面
k=-4.154
A4=-2.53695E-001,A6=3.45811E-001,A8=-3.37286E-001,A10=1.58499E-001,
A12=-2.70778E-002
第１６面
k=-420.200
A4=-4.70698E-002,A6=-1.74511E-002,A8=1.68346E-002,A10=-4.41443E-003,
A12=5.27904E-004,A14=-2.63829E-005
第１７面
k=-9.247
A4=-7.76409E-002,A6=2.54240E-002,A8=-8.61348E-003,A10=1.79672E-003,
A12=-2.29048E-004,A14=1.31057E-005
 
各種データ
焦点距離       1.52
像高           2.85
物体高         2.24
ｆｂ(in air)   1.46
全長(in air)   7.16
ＮＡ           0.22
ＮＡ’         0.17
数値実施例７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r            d        nd       νd
  物面         ∞          1.46
   1*        -1.312        0.59     1.53463   56.22
   2*       251.493        0.13
   3*         0.912        0.65     1.53463   56.22
   4*         2.355        0.71
   5*        -2.768        0.30     1.63490   23.88
   6*        63.214        0.05
   7*        25.302        0.54     1.53463   56.22
   8*        -1.410        0.21
   9（絞り）   ∞         -0.11
  10*         1.789        0.70     1.53071   55.78
  11*        -2.980        0.04
  12*       -17.387        0.29     1.63490   23.88
  13*         2.684        0.49
  14*        -2.354        0.59     1.53071   55.78
  15*        -0.642        0.05
  16*       130.797        0.48     1.53071   55.78
  17*         0.784        1.21
  像面         ∞
 
非球面係数
第１面
k=-9.247
A4=7.76409E-002,A6=-2.54240E-002,A8=8.61348E-003,A10=-1.79672E-003,
A12=2.29048E-004,A14=-1.31057E-005
第２面
k=-420.200
A4=4.70698E-002,A6=1.74511E-002,A8=-1.68346E-002,A10=4.41443E-003,
A12=-5.27904E-004,A14=2.63829E-005
第３面
k=-4.154
A4=2.53695E-001,A6=-3.45811E-001,A8=3.37286E-001,A10=-1.58499E-001,
A12=2.70778E-002
第４面
k=-1.122
A4=5.90880E-002,A6=-1.80998E-001,A8=4.20905E-001,A10=-3.48644E-001,
A12=1.35538E-001
第５面
k=-4.665
A4=-1.82826E-001,A6=3.29495E-001,A8=-5.73943E-001,A10=1.56281E-001,
A12=1.45670E-001
第６面
k=-495.266
A4=-1.85957E-001,A6=8.01875E-001,A8=-7.78375E-001,A10=-2.01491E+000,
A12=2.75814E+000
第７面
k=0.000
A4=-1.42573E-001,A6=6.53135E-001,A8=-3.84898E-001,A10=-2.63676E+000,
A12=3.61580E+000,A14=-4.20017E-001,A16=-4.40252E-001
第８面
k=0.062
A4=-1.37414E-002,A6=5.71487E-002,A8=3.66765E-002,A10=-4.18364E-001,
A12=4.83502E-001
第１０面
k=-0.571
A4=-4.95207E-002,A6=1.12153E-001,A8=-7.03902E-001,A10=1.28927E+000,
A12=-1.11371E+000
第１１面
k=-4.762
A4=-9.68323E-002,A6=-3.65189E-001,A8=8.02417E-001,A10=-7.47746E-002,
A12=-6.35189E-001
第１２面
k=0.000
A4=-7.10538E-002,A6=-3.04047E-001,A8=7.45538E-001,A10=1.67999E-001,
A12=-5.47114E-001
第１３面
k=-24.611
A4=1.29167E-001,A6=-1.92617E-001,A8=6.67246E-002,A10=9.41339E-002,
A12=7.64900E-002
第１４面
k=-1.947
A4=-9.60228E-002,A6=2.78077E-002,A8=2.47936E-003,A10=5.89337E-002,
A12=-1.60644E-001
第１５面
k=-3.546
A4=-2.70583E-001,A6=2.54490E-001,A8=-1.89589E-001,A10=1.87543E-001,
A12=-5.94237E-002
第１６面
k=0.000
A4=-8.48095E-002,A6=1.72116E-002,A8=1.25962E-002,A10=-6.37573E-003,
A12=8.49967E-004,A14=3.53042E-006
第１７面
k=-7.734
A4=-1.18541E-001,A6=5.85984E-002,A8=-2.76156E-002,A10=7.67536E-003,
A12=-1.18366E-003,A14=7.33016E-005
 
各種データ
焦点距離       1.52
像高           2.24
物体高         2.85
ｆｂ(in air)   1.21
全長(in air)   6.91
ＮＡ           0.17
ＮＡ’         0.22
数値実施例８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      20.000      3.16     1.49700    81.61    0.538
      2     -29.914      1.23
      3      12.304      3.27     1.49700    81.61    0.538
      4*    133.906      0.19
      5       9.781      3.54     1.61800    63.33    0.544
      6     -30.296      0.98     1.72047    34.71    0.583
      7       6.120      1.14
      8(絞り)  ∞        0.73
      9     -13.763      0.70     1.90366    31.32    0.595
     10    -552.475      1.65     1.61800    63.33    0.544
     11     -30.000      0.10
     12*      7.964      2.99     1.49700    81.61    0.538
     13*     29.995      1.94
     14*    105.854      2.67     1.58364    30.30    0.599
     15*     -9.793      5.72
     16*     -5.613      0.70     1.53368    55.90    0.563
     17*   4970.723      3.70
     18        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     19        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第４面
k=0.000
A4=7.06954e-05  
第１２面
k=-0.579
A4=3.23636e-08  
第１３面
k=0.000
A4=1.99801e-05  
第１４面
k=0.000
A4=-5.42705e-04  
第１５面
k=0.000
A4=-1.29917e-05  
第１６面
k=0.000
A4=4.43608e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-7.74339e-04,A6=-4.96705e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.15   
倍率                   -1.04   
焦点距離                9.34   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      34.92
数値実施例９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      24.757      4.50     1.49700    81.61    0.538
      2     -20.382      0.14
      3*    -83.898      1.15     1.53368    55.90    0.563
      4*     28.935      0.15
      5      14.657      4.68     1.49700    81.61    0.538
      6*    -22.520      2.49
      7       8.244      3.90     1.61800    63.33    0.544
      8     -18.524      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9       6.509      1.16
     10(絞り)  ∞        1.00
     11      -7.654      1.06     1.90366    31.32    0.595
     12     -19.862      2.42     1.61800    63.33    0.544
     13     -14.476      0.10
     14*     10.185      4.10     1.49700    81.61    0.538
     15*    -13.446      0.10
     16*     22.889      3.01     1.58364    30.30    0.599
     17*    -29.222      5.24
     18*     -6.641      0.70     1.53368    55.90    0.563
     19*     16.877      3.70
     20        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     21        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第３面
k=0.000
A4=-5.08296e-05,A6=-5.46138e-07  
第４面
k=0.000
A4=1.91756e-05,A6=-4.56532e-07  
第６面
k=0.000
A4=4.28078e-05  
第１４面
k=-0.579
A4=-5.62366e-07  
第１５面
k=0.000
A4=1.84420e-04  
第１６面
k=0.000
A4=-4.33240e-05  
第１７面
k=0.000
A4=1.44611e-04  
第１８面
k=0.000
A4=2.83534e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-7.46747e-04,A6=4.74306e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.21   
倍率                   -1.05   
焦点距離                9.35   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      40.82
数値実施例１０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      20.000      3.29     1.49700    81.61    0.538
      2     -27.197      0.40
      3      12.782      3.47     1.49700    81.61    0.538
      4*    186.607      0.99
      5      10.290      3.50     1.61800    63.33    0.544
      6     -17.388      0.86     1.72047    34.71    0.583
      7       6.090      1.02
      8(絞り)  ∞        0.75
      9     -12.294      0.70     1.90366    31.32    0.595
     10     -69.652      1.69     1.61800    63.33    0.544
     11     -20.000      0.10
     12       8.145      3.21     1.49700    81.61    0.538
     13     -15.000      0.95     1.51742    52.43    0.556
     14      11.934      0.72
     15*     12.723      2.63     1.58364    30.30    0.599
     16*    -12.612      5.70
     17*     -5.132      0.73     1.53368    55.90    0.563
     18*    -59.830      3.70
     19        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     20        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第４面
k=0.000
A4=9.03821e-05  
第１５面
k=0.000
A4=-1.16458e-04  
第１６面
k=0.000
A4=3.05202e-04  
第１７面
k=0.000
A4=4.25245e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-8.51966e-04,A6=-6.89946e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.15   
倍率                   -1.03   
焦点距離                9.35   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      34.91
数値実施例１１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      15.000      3.56     1.49700    81.61    0.538
      2     -34.400      0.10
      3      11.283      3.07     1.49700    81.61    0.538
      4*    114.633      1.10
      5      11.882      3.29     1.61800    63.33    0.544
      6     -23.894      1.08     1.72047    34.71    0.583
      7       6.254      0.98
      8(絞り)  ∞        0.41
      9      28.157      0.70     1.90366    31.32    0.595
     10      12.525      1.62     1.61800    63.33    0.544
     11      29.622      4.65
     12*     19.060      2.87     1.49700    81.61    0.538
     13*    -20.715      0.10
     14      30.351      3.69     1.86400    40.58    0.567
     15      -8.760      0.84     1.56384    60.67    0.540
     16      33.363      1.93
     17*     -8.111      0.70     1.53368    55.90    0.563
     18*     20.135      3.70
     19        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     20        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第４面
k=0.000
A4=1.82154e-04  
第１２面
k=-0.579
A4=-2.53743e-05  
第１３面
k=0.000
A4=1.30619e-04  
第１７面
k=0.000
A4=2.60653e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-2.39609e-04,A6=9.46048e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.15   
倍率                   -1.03   
焦点距離               10.22   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      34.91
数値実施例１２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      96.073      2.73     1.84666    23.77    0.620
      2*    -18.251      0.30
      3*    -23.375      0.50     1.58364    30.30    0.599
      4*     10.401      0.30
      5*      9.515      3.87     1.49700    81.61    0.538
      6     -32.363      0.10
      7      10.328      3.78     1.49700    81.61    0.538
      8     -34.714      0.30
      9      10.969      2.74     1.61800    63.33    0.544
     10     -26.411      0.61     1.72047    34.71    0.583
     11       5.686      1.34
     12(絞り)  ∞        0.30
     13      15.413      0.50     1.72047    34.71    0.583
     14       9.057      1.61     1.61800    63.33    0.544
     15       9.689      1.83
     16*      9.565      2.26     1.49700    81.61    0.538
     17*    340.758      1.70
     18*     11.503      2.38     1.63490    23.88    0.630
     19*   1563.756      3.01
     20*     -5.590      1.96     1.53368    55.90    0.563
     21*     57.014      2.21
     22        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-4.214
第３面
k=0.000
A4=3.91871e-05,A6=3.19948e-08  
第４面
k=0.000
A4=-2.66544e-04,A6=4.29908e-08  
第５面
k=-1.434
A4=-1.94439e-04  
第１６面
k=-0.579
A4=2.99389e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-1.11526e-04  
第１８面
k=2.656
A4=-2.50790e-04  
第１９面
k=0.000
A4=1.33117e-04  
第２０面
k=0.000
A4=2.61407e-04  
第２１面
k=0.000
A4=-4.36562e-04  
 
各種データ
ＮＡ                    0.18   
倍率                   -1.05   
焦点距離                7.99   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.77
全長(mm) (in air)      34.88
数値実施例１３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      47.665      2.51     1.84666    23.77    0.620
      2*    -21.643      0.30
      3*    -78.703      0.50     1.58364    30.30    0.599
      4*      8.889      0.30
      5*      8.817      3.03     1.49700    81.61    0.538
      6     -86.120      0.10
      7       9.186      3.18     1.49700    81.61    0.538
      8     -23.055      0.30
      9      12.987      2.57     1.61800    63.33    0.544
     10     -22.422      0.87     1.72047    34.71    0.583
     11       5.211      0.94
     12(絞り)  ∞        0.30
     13      19.357      1.64     1.61800    63.33    0.544
     14     -39.123      0.50     1.72047    34.71    0.583
     15      11.556      3.60
     16*     11.244      2.21     1.49700    81.61    0.538
     17*   5498.309      2.42
     18*      8.310      2.64     1.63490    23.88    0.630
     19*     32.497      2.45
     20*     -8.166      0.75     1.53368    55.90    0.563
     21*     18.771      2.20
     22        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-3.077
第３面
k=0.000
A4=-3.60571e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.12816e-04  
第５面
k=-0.996
A4=-7.73645e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=7.09702e-04  
第１７面
k=0.000
A4=5.12138e-04  
第１８面
k=-0.174
A4=-2.01937e-06  
第１９面
k=0.000
A4=-3.03025e-07  
第２０面
k=0.000
A4=1.53947e-06  
第２１面
k=0.000
A4=-1.55823e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.13   
倍率                   -1.05   
焦点距離                8.59   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.76
全長(mm) (in air)      33.88
数値実施例１４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      47.850      2.59     1.84666    23.77    0.620
      2*    -22.343      0.30
      3*    -42.136      0.50     1.58364    30.30    0.599
      4*      8.363      0.45
      5*      8.022      4.21     1.49700    81.61    0.538
      6     -27.821      0.10
      7      12.314      3.81     1.49700    81.61    0.538
      8     -15.006      0.30
      9      15.820      2.48     1.61800    63.33    0.544
     10     -16.606      0.86     1.72047    34.71    0.583
     11       5.917      1.11
     12(絞り)  ∞        0.30
     13      19.831      1.50     1.59542    57.26    0.547
     14       8.704      3.25
     15*     30.113      2.20     1.49700    81.61    0.538
     16*   -129.450      1.44
     17*     11.178      3.22     1.63490    23.88    0.630
     18*     69.854      2.52
     19*    -11.756      1.72     1.53368    55.90    0.563
     20*     28.321      2.45
     21        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     22        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-6.782
第３面
k=0.000
A4=-1.06326e-04  
第４面
k=0.000
A4=-4.80995e-04  
第５面
k=-1.297
A4=-2.89846e-04  
第１５面
k=-0.579
A4=-2.76313e-06  
第１６面
k=0.000
A4=4.96403e-06  
第１７面
k=1.161
A4=-1.96685e-05  
第１８面
k=0.000
A4=9.87207e-06  
第１９面
k=0.000
A4=8.51271e-06  
第２０面
k=0.000
A4=-2.32962e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.14   
倍率                   -1.05   
焦点距離                9.49   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.00
全長(mm) (in air)      35.87
数値実施例１５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     17.425      1.99     1.84666    23.77    0.620
      2*     26.052      2.15
      3      78.603      2.65     1.49700    81.61    0.538
      4     -23.793      0.10
      5      20.854      2.93     1.49700    81.61    0.538
      6*    -28.805      0.97
      7      10.233      3.22     1.61800    63.33    0.544
      8     -14.403      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9       6.263      1.54
     10(絞り)  ∞        2.59
     11     -23.449      1.10     1.90366    31.32    0.595
     12      23.820      4.50     1.61800    63.33    0.544
     13     -13.224      0.10
     14*     20.191      4.92     1.49700    81.61    0.538
     15*    -12.021      2.06
     16*     16.842      2.97     1.58364    30.30    0.599
     17*    -61.090      2.44
     18*    -13.902      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*     22.930      2.41
     20*     -7.006      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*     42.359      2.70
     22        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=1.14998e-04  
第２面
k=0.000
A4=1.87722e-04  
第６面
k=0.000
A4=7.02747e-05  
第１４面
k=-0.579
A4=-8.56059e-05  
第１５面
k=0.000
A4=-4.50576e-05  
第１６面
k=0.000
A4=6.70751e-05  
第１７面
k=0.000
A4=3.13794e-05  
第１８面
k=0.000
A4=3.45712e-04  
第１９面
k=0.000
A4=3.55414e-04  
第２０面
k=0.000
A4=2.17628e-04  
第２１面
k=0.000
A4=-2.39642e-04,A6=-9.62165e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.21   
倍率                   -1.05   
焦点距離                8.84   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.21
全長(mm) (in air)      43.94
数値実施例１６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     44.490      2.90     1.84666    23.77    0.620
      2*   1042.481      0.10
      3      32.397      3.52     1.49700    81.61    0.538
      4     -23.206      0.10
      5      14.648      3.55     1.49700    81.61    0.538
      6*    -33.420      0.10
      7      11.152      3.61     1.61800    63.33    0.544
      8      -8.805      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9       5.456      0.96
     10(絞り)  ∞        0.72
     11      -9.368      0.70     1.90366    31.32    0.595
     12      58.101      4.03     1.61800    63.33    0.544
     13     -11.863      1.16
     14*     22.578      4.50     1.49700    81.61    0.538
     15*    -10.017      1.59
     16*     33.644      3.89     1.58364    30.30    0.599
     17*    -23.118      5.88
     18*     -8.960      0.70     1.53368    55.90    0.563
     19*     13.998      3.70
     20        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     21        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=9.48776e-05  
第２面
k=0.000
A4=1.31636e-04  
第６面
k=0.000
A4=4.63529e-05  
第１４面
k=-0.579
A4=-8.09511e-05  
第１５面
k=0.000
A4=1.88059e-05  
第１６面
k=0.000
A4=-7.81147e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-1.26355e-05  
第１８面
k=0.000
A4=2.75080e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-4.02076e-04,A6=6.67549e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.18   
倍率                   -1.05   
焦点距離               10.48   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      42.91
数値実施例１７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      30.001      3.55     1.49700    81.61    0.538
      2     -20.144      0.10
      3      14.839      2.95     1.49700    81.61    0.538
      4*   -204.753      1.38
      5       9.541      3.61     1.61800    63.33    0.544
      6     -22.503      0.94     1.72047    34.71    0.583
      7       5.977      1.25
      8(絞り)  ∞        1.09
      9      -7.570      1.76     1.90366    31.32    0.595
     10     -16.099      2.78     1.61800    63.33    0.544
     11     -10.217      0.10
     12*     11.695      5.99     1.49700    81.61    0.538
     13*    -15.540      1.31
     14*     26.431      2.57     1.58364    30.30    0.599
     15*    405.879      5.84
     16*     -6.493      0.70     1.53368    55.90    0.563
     17*    676.071      3.70
     18        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     19        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第４面
k=0.000
A4=5.71106e-05  
第１２面
k=-0.579
A4=1.53768e-05  
第１３面
k=0.000
A4=6.02131e-05  
第１４面
k=0.000
A4=-8.63826e-05  
第１５面
k=0.000
A4=-5.74333e-05  
第１６面
k=0.000
A4=1.82606e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-4.51042e-04,A6=-1.53697e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.20   
倍率                   -1.05   
焦点距離               10.21   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      40.13
数値実施例１８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      20.000      3.41     1.49700    81.61    0.538
      2     -21.403      0.10
      3      10.837      2.84     1.49700    81.61    0.538
      4*    419.463      0.10
      5      29.618      2.52     1.61800    63.33    0.544
      6     -14.040      0.70     1.72047    34.71    0.583
      7       9.509      3.36
      8(絞り)  ∞        0.20
      9      15.000      0.70     1.59551    39.24    0.580
     10       4.665      2.31     1.64769    33.79    0.594
     11      14.569      0.75
     12*     18.814      2.92     1.49700    81.61    0.538
     13*     -8.306      0.10
     14     -27.184      4.50     1.86400    40.58    0.567
     15     -13.984      0.80
     16     -10.364      2.42     1.56384    60.67    0.540
     17      42.568      2.09
     18*     -4.588      0.88     1.53368    55.90    0.563
     19*    -17.205      3.70
     20        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     21        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第４面
k=0.000
A4=1.96955e-04  
第１２面
k=-0.579
A4=1.16008e-04  
第１３面
k=0.000
A4=6.10145e-04  
第１８面
k=0.000
A4=5.15864e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-8.95475e-04,A6=-1.08381e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.15   
倍率                   -1.04   
焦点距離                8.63   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      34.91
数値実施例１９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      15.792      2.15     1.60999    27.48    0.620
      2      23.978      0.00  1001.00000    -3.45    0.296
      3      23.978      0.20     1.63762    34.21    0.594
      4      23.780      2.78
      5*     14.045      4.50     1.49700    81.61    0.538
      6     -93.714      0.10
      7      12.954      2.81     1.49700    81.61    0.538
      8*     48.862      0.93
      9      27.146      2.74     1.61800    63.33    0.544
     10     -13.584      0.73     1.72047    34.71    0.583
     11      18.090      1.34
     12(絞り)  ∞        0.02
     13      13.257      0.72     1.90366    31.32    0.595
     14       5.010      1.34     1.61800    63.33    0.544
     15       8.118      0.75
     16*      6.148      2.11     1.49700    81.61    0.538
     17*     10.525      2.08
     18*     -7.323      3.11     1.49700    81.61    0.538
     19*     -7.585      0.91
     20*     14.481      3.56     1.58364    30.30    0.599
     21*    -16.233      1.90
     22*    -12.939      0.71     1.49700    81.61    0.538
     23*     41.071      4.34
     24*     -7.245      0.70     1.53368    55.90    0.563
     25*  54812.275      1.21
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.29
   像面        ∞
 
非球面データ
第５面
k=-0.985
A4=-4.58140e-06  
第８面
k=0.000
A4=3.12616e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.17288e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-4.12749e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-8.96232e-05  
第１９面
k=0.000
A4=5.26452e-05  
第２０面
k=0.000
A4=3.84196e-05  
第２１面
k=0.000
A4=6.16533e-05  
第２２面
k=0.000
A4=1.47300e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-6.49627e-05  
第２４面
k=0.000
A4=-5.07397e-05  
第２５面
k=0.000
A4=-5.85345e-04,A6=1.30476e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.15   
倍率                   -1.00   
焦点距離                9.02   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.75
全長(mm) (in air)      42.28
数値実施例２０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     32.834      2.51     1.84666    23.77    0.620
      2*    -14.478      0.74
      3*    -13.008      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     10.024      0.11
      5*      6.167      4.69     1.49700    81.61    0.538
      6*     -9.896      0.16
      7      14.247      2.75     1.61800    63.33    0.544
      8      -9.168      0.89     1.72047    34.71    0.583
      9       8.096      1.17
     10(絞り)  ∞        1.16
     11      -9.133      0.89     1.72047    34.71    0.583
     12      13.575      1.99     1.61800    63.33    0.544
     13     -13.167      0.10
     14*     35.940      1.45     1.49700    81.61    0.538
     15*    -35.021      0.10
     16*      9.242      1.85     1.49700    81.61    0.538
     17*     17.291      2.09
     18*     14.145      2.00     1.63490    23.88    0.630
     19*    -39.253      5.67
     20*     -5.955      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*    -14.900      2.22
     22*     -5.519      0.90     1.53368    55.90    0.563
     23*    -70.863      1.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=1.50492e-04,A6=-3.54780e-06  
第２面
k=-2.669
A4=2.22005e-04,A6=-2.69213e-06  
第３面
k=0.000
A4=3.10091e-04  
第４面
k=0.000
A4=-3.25978e-04  
第５面
k=-1.313
A4=-2.31327e-04,A6=3.63551e-06  
第６面
k=-1.763
A4=1.38063e-04,A6=-2.69269e-07  
第１４面
k=-0.579
A4=1.44838e-04,A6=-1.01594e-06  
第１５面
k=0.000
A4=2.79291e-04,A6=-6.60640e-07  
第１６面
k=0.000
A4=1.42801e-04,A6=2.79003e-07  
第１７面
k=0.000
A4=-1.94371e-04,A6=1.98964e-06  
第１８面
k=-2.995
A4=2.02338e-04,A6=-3.03901e-06  
第１９面
k=0.000
A4=3.16281e-04,A6=-2.16676e-06  
第２０面
k=0.000
A4=1.23235e-03  
第２１面
k=0.000
A4=7.37586e-04  
第２２面
k=0.000
A4=1.78231e-04  
第２３面
k=-207.247
A4=-9.71403e-04,A6=-5.03108e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                5.76   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.75
全長(mm) (in air)      36.60
数値実施例２１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     37.191      2.51     1.84666    23.77    0.620
      2*    -60.365      0.10
      3*     45.462      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     17.208      0.10
      5*     14.316      4.65     1.49700    81.61    0.538
      6     -53.760      0.10
      7      23.156      3.55     1.49700    81.61    0.538
      8*    -23.670      0.10
      9      22.799      2.41     1.61800    63.33    0.544
     10     -29.442      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       7.650      1.45
     12(絞り)  ∞        1.07
     13     -25.486      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       7.699      2.32     1.61800    63.33    0.544
     15      50.679      0.10
     16*     12.228      2.01     1.49700    81.61    0.538
     17*     98.730     16.81
     18*     31.846      6.30     1.49700    81.61    0.538
     19*    -77.563      2.03
     20*     14.198      3.25     1.63490    23.88    0.630
     21*    201.898      4.35
     22*    -12.028      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     20.065      1.37
     24*     34.840      0.70     1.53368    55.90    0.563
     25*     16.829      1.23
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=-2.94380e-05  
第２面
k=-32.935
A4=6.14622e-06  
第３面
k=0.000
A4=-1.75346e-07  
第４面
k=0.000
A4=-4.72517e-05  
第５面
k=-0.524
A4=-1.41649e-05  
第８面
k=-7.887
A4=1.22953e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=2.95007e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-2.68357e-05  
第１８面
k=0.000
A4=6.31745e-05  
第１９面
k=0.000
A4=1.15528e-04  
第２０面
k=0.000
A4=6.62069e-06  
第２１面
k=0.000
A4=-5.81516e-05  
第２２面
k=0.000
A4=1.13853e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-1.70151e-04  
第２４面
k=0.000
A4=-3.46508e-04  
第２５面
k=0.000
A4=-8.40323e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離               11.95   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.78
全長(mm) (in air)      59.87
数値実施例２２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     19.718      2.47     1.84666    23.77    0.620
      2*     57.140      0.10
      3      28.082      0.70     1.65412    39.68    0.574
      4      15.535      0.71
      5*     16.135      3.81     1.49700    81.61    0.538
      6    -111.432      0.10
      7      12.560      3.28     1.49700    81.61    0.538
      8*   9264.110      0.10
      9      23.767      2.95     1.61800    63.33    0.544
     10     -17.820      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      14.919      0.94
     12(絞り)  ∞       -0.22
     13      36.855      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       6.199      2.19     1.61800    63.33    0.544
     15      13.800      0.10
     16*      7.064      3.86     1.49700    81.61    0.538
     17*  -1661.525      5.38
     18*     -7.343      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*     26.316      2.07
     20*     14.001      4.50     1.58364    30.30    0.599
     21*     -8.579      3.08
     22*     -9.265      0.70     1.49700    81.61    0.538
     23*     10.893      2.23
     24*    -15.074      1.42     1.53368    55.90    0.563
     25*    -20.788      0.76
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=4.20748e-06  
第２面
k=0.000
A4=1.02174e-05  
第５面
k=0.362
A4=-1.39316e-06  
第８面
k=0.000
A4=7.34221e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.11345e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-3.97260e-04  
第１８面
k=0.000
A4=3.14959e-04  
第１９面
k=0.000
A4=9.18979e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-3.01972e-04  
第２１面
k=0.000
A4=1.22286e-04  
第２２面
k=0.000
A4=3.61097e-10  
第２３面
k=0.000
A4=-2.33784e-10  
第２４面
k=0.000
A4=7.88303e-11  
第２５面
k=0.000
A4=-9.83303e-04,A6=-4.80768e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                9.09   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.31
全長(mm) (in air)      43.88
数値実施例２３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      21.347      0.70     1.83400    37.16    0.577
      2      19.857      2.68     1.84666    23.77    0.620
      3      82.525      0.10
      4      28.223      0.70     1.65412    39.68    0.574
      5      13.598      0.10
      6*     13.218      4.13     1.49700    81.61    0.538
      7    -426.276      0.10
      8      12.661      3.24     1.49700    81.61    0.538
      9*   -620.123      0.10
     10      23.276      3.03     1.61800    63.33    0.544
     11     -15.973      0.70     1.72047    34.71    0.583
     12      14.351      0.94
     13(絞り)  ∞       -0.12
     14      52.229      0.70     1.90366    31.32    0.595
     15       6.517      2.05     1.61800    63.33    0.544
     16      14.011      0.10
     17*      7.279      3.70     1.49700    81.61    0.538
     18*    -52.147      6.22
     19*     -8.485      0.70     1.49700    81.61    0.538
     20*     18.496      2.19
     21*     16.238      3.38     1.58364    30.30    0.599
     22*     -8.208      3.48
     23*    -14.030      0.80     1.49700    81.61    0.538
     24*     10.694      2.34
     25*    -13.561      0.70     1.53368    55.90    0.563
     26*    -32.525      1.56
     27        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     28        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第６面
k=0.102
A4=-3.11348e-06  
第９面
k=0.000
A4=7.09963e-05  
第１７面
k=-0.579
A4=-1.62833e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-2.59299e-04  
第１９面
k=0.000
A4=2.69659e-05  
第２０面
k=0.000
A4=5.59803e-04  
第２１面
k=0.000
A4=-2.63419e-04  
第２２面
k=0.000
A4=1.85257e-04  
第２３面
k=0.000
A4=1.30466e-10  
第２４面
k=0.000
A4=-4.02512e-11  
第２５面
k=0.000
A4=1.98197e-11  
第２６面
k=0.000
A4=-7.91121e-04,A6=-7.74500e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                8.95   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.12
全長(mm) (in air)      44.87
数値実施例２４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     29.347      3.01     1.84666    23.77    0.620
      2*    -36.004      0.10
      3    -397.741      0.70     1.65412    39.68    0.574
      4      21.124      0.10
      5*     19.426      4.27     1.49700    81.61    0.538
      6     -31.982      0.10
      7      20.342      3.53     1.49700    81.61    0.538
      8*    -22.961      0.10
      9    -172.666      2.93     1.61800    63.33    0.544
     10     -11.505      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      24.226      0.79
     12(絞り)  ∞        0.17
     13    -243.374      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       9.660      3.41     1.61800    63.33    0.544
     15     -43.351      0.10
     16*     11.180      4.50     1.49700    81.61    0.538
     17* -10186.757      8.48
     18*    719.997      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*     13.006      6.32
     20*     13.192      3.44     1.58364    30.30    0.599
     21*    -15.080      3.70
     22*     -9.430      0.81     1.49700    81.61    0.538
     23*     10.877      2.39
     24*    -10.747      0.51     1.53368    55.90    0.563
     25*  -3339.876      1.95
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=1.00145e-05  
第２面
k=0.000
A4=4.66734e-05  
第５面
k=0.699
A4=2.24508e-05  
第８面
k=0.000
A4=8.05284e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=7.50799e-06  
第１７面
k=0.000
A4=-8.03928e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-2.62042e-04  
第１９面
k=0.000
A4=2.02927e-08  
第２０面
k=0.000
A4=1.22996e-05  
第２１面
k=0.000
A4=1.31433e-04  
第２２面
k=0.000
A4=1.29005e-10  
第２３面
k=0.000
A4=-8.96164e-11  
第２４面
k=0.000
A4=3.63415e-11  
第２５面
k=0.000
A4=-8.06302e-04,A6=-6.85664e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.38   
倍率                   -2.20   
焦点距離                5.02   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.50
全長(mm) (in air)      54.08
数値実施例２５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     32.463      2.90     1.84666    23.77    0.620
      2*    -21.826      0.10
      3    -115.439      0.70     1.65412    39.68    0.574
      4      19.615      0.71
      5*     22.162      3.86     1.49700    81.61    0.538
      6     -24.111      0.10
      7      34.797      3.13     1.49700    81.61    0.538
      8*    -16.663      0.10
      9     -45.805      3.04     1.61800    63.33    0.544
     10      -9.473      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      97.538      0.68
     12(絞り)  ∞        0.42
     13     213.328      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       9.662      3.29     1.61800    63.33    0.544
     15     -95.685      0.10
     16*     11.359      4.50     1.49700    81.61    0.538
     17*    192.634     12.20
     18*    -46.287      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*     55.888      3.89
     20*     15.242      3.43     1.58364    30.30    0.599
     21*    -12.872      3.53
     22*     -9.883      0.70     1.49700    81.61    0.538
     23*     10.330      2.47
     24*     -8.858      0.47     1.53368    55.90    0.563
     25*     38.821      2.50
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=-8.60855e-06  
第２面
k=0.000
A4=5.67857e-05  
第５面
k=-0.732
A4=8.88649e-05  
第８面
k=0.000
A4=9.71863e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=3.62332e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-4.68359e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-3.90596e-04  
第１９面
k=0.000
A4=5.65832e-09  
第２０面
k=0.000
A4=1.29627e-04  
第２１面
k=0.000
A4=2.61604e-04  
第２２面
k=0.000
A4=6.73337e-11  
第２３面
k=0.000
A4=-2.85935e-10  
第２４面
k=0.000
A4=-1.78374e-11  
第２５面
k=0.000
A4=-1.17807e-03,A6=-1.38777e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.43   
倍率                   -2.55   
焦点距離                4.06   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.00
全長(mm) (in air)      55.41
数値実施例２６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     35.723      2.54     1.84666    23.77    0.620
      2*    -51.097      0.10
      3      36.176      0.71     1.65412    39.68    0.574
      4      20.906      0.70
      5*     23.037      3.88     1.49700    81.61    0.538
      6     -48.688      0.10
      7      28.972      4.09     1.49700    81.61    0.538
      8*    -14.465      0.10
      9     -30.479      2.71     1.61800    63.33    0.544
     10     -11.008      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11     -45.001      0.00
     12(絞り)  ∞        0.36
     13     142.278      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       7.974      3.29     1.61800    63.33    0.544
     15      42.037      0.10
     16*      9.420      4.50     1.49700    81.61    0.538
     17*     50.449     11.08
     18*    -10.686      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*     14.658      2.13
     20*      8.921      3.26     1.58364    30.30    0.599
     21*    -11.441      2.20
     22*     -6.836      0.70     1.49700    81.61    0.538
     23*     17.063      2.85
     24*     -7.530      1.89     1.53368    55.90    0.563
     25*    -23.262      1.20
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=2.15858e-05  
第２面
k=0.000
A4=5.89518e-05  
第５面
k=1.031
A4=4.92091e-05  
第８面
k=0.000
A4=1.43893e-04  
第１６面
k=-0.579
A4=1.23991e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-1.44605e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-9.44986e-05  
第１９面
k=0.000
A4=2.20099e-08  
第２０面
k=0.000
A4=-2.09970e-04  
第２１面
k=0.000
A4=1.31063e-04  
第２２面
k=0.000
A4=-4.92137e-11  
第２３面
k=0.000
A4=-3.04317e-10  
第２４面
k=0.000
A4=-4.31877e-12  
第２５面
k=0.000
A4=-1.03058e-03,A6=-5.12548e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.40   
倍率                   -2.55   
焦点距離                4.53   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.71
全長(mm) (in air)      51.12
数値実施例２７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     35.661      2.32     1.84666    23.77    0.620
      2*    -73.499      0.43
      3*     34.183      4.48     1.49700    81.61    0.538
      4     -54.877      0.10
      5      25.768      4.00     1.49700    81.61    0.538
      6*    -15.284      0.10
      7     -32.854      2.97     1.61800    63.33    0.544
      8     -10.053      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9     -46.051      0.05
     10(絞り)  ∞        0.47
     11     635.573      0.70     1.90366    31.32    0.595
     12       8.195      3.10     1.61800    63.33    0.544
     13      42.918      0.10
     14*      9.414      4.50     1.49700    81.61    0.538
     15*     63.321     11.58
     16*     -9.781      0.70     1.49700    81.61    0.538
     17*     27.718      2.51
     18*      9.851      3.31     1.58364    30.30    0.599
     19*    -11.040      2.20
     20*     -7.575      0.70     1.49700    81.61    0.538
     21*     13.961      2.79
     22*     -8.162      1.28     1.53368    55.90    0.563
     23*    -48.156      1.52
     24        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=3.30814e-05  
第２面
k=0.000
A4=7.07042e-05  
第３面
k=7.049
A4=5.92848e-05  
第６面
k=0.000
A4=1.66928e-04  
第１４面
k=-0.579
A4=1.76892e-05  
第１５面
k=0.000
A4=-1.15869e-04  
第１６面
k=0.000
A4=-1.90405e-04  
第１７面
k=0.000
A4=4.29668e-08  
第１８面
k=0.000
A4=-1.26564e-04  
第１９面
k=0.000
A4=2.29008e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-5.43091e-12  
第２１面
k=0.000
A4=-1.28275e-10  
第２２面
k=0.000
A4=-4.59881e-11  
第２３面
k=0.000
A4=-1.00347e-03,A6=-7.29887e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.40   
倍率                   -2.55   
焦点距離                4.30   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.02
全長(mm) (in air)      51.12
数値実施例２８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     26.126      2.52     1.84666    23.77    0.620
      2*    156.726      0.44
      3*     19.398      3.22     1.49700    81.61    0.538
      4     668.362      0.10
      5      22.441      4.29     1.49700    81.61    0.538
      6*    -18.521      0.10
      7     -32.011      3.31     1.61800    63.33    0.544
      8     -10.629      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9     -32.981     -0.18
     10(絞り)  ∞        0.91
     11     -54.468      0.70     1.90366    31.32    0.595
     12      10.084      3.88     1.61800    63.33    0.544
     13     -38.832      5.09
     14*     11.830      4.50     1.49700    81.61    0.538
     15*     32.748      6.33
     16*    -51.536      0.70     1.49700    81.61    0.538
     17*  -5076.695      1.50
     18*     16.498      4.50     1.58364    30.30    0.599
     19*    -18.479      2.95
     20*    -13.897      0.70     1.49700    81.61    0.538
     21*     14.288      2.43
     22*     -9.910      0.50     1.53368    55.90    0.563
     23*     19.020      1.20
     24        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=4.45476e-05  
第２面
k=0.000
A4=4.21609e-05  
第３面
k=1.630
A4=-6.68631e-05  
第６面
k=0.000
A4=1.02748e-04  
第１４面
k=-0.579
A4=-5.95923e-05  
第１５面
k=0.000
A4=-1.92311e-04  
第１６面
k=0.000
A4=-2.60712e-04  
第１７面
k=0.000
A4=3.61925e-09  
第１８面
k=0.000
A4=6.14546e-07  
第１９面
k=0.000
A4=8.97691e-05  
第２０面
k=0.000
A4=7.96105e-11  
第２１面
k=0.000
A4=1.79636e-10  
第２２面
k=0.000
A4=2.08521e-10  
第２３面
k=0.000
A4=-7.36017e-04,A6=1.85128e-08  
 
各種データ
ＮＡ                    0.40   
倍率                   -1.60   
焦点距離                5.39   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.71
全長(mm) (in air)      50.89
数値実施例２９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     25.723      3.03     1.84666    23.77    0.620
      2*    149.616      0.54
      3*     19.523      3.74     1.49700    81.61    0.538
      4     156.580      0.10
      5      20.438      3.50     1.49700    81.61    0.538
      6*    -18.183      0.15
      7     -28.405      3.65     1.61800    63.33    0.544
      8     -10.074      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9     -29.736      0.03
     10(絞り)  ∞        0.98
     11     -37.887      0.70     1.90366    31.32    0.595
     12      10.973      3.19     1.61800    63.33    0.544
     13     -29.734      5.20
     14*     11.850      4.46     1.49700    81.61    0.538
     15*     32.907      6.37
     16*    -43.174      0.70     1.49700    81.61    0.538
     17*   -583.895      1.39
     18*     16.200      4.17     1.58364    30.30    0.599
     19*    -16.507      2.96
     20*    -13.189      0.70     1.49700    81.61    0.538
     21*     14.167      2.41
     22*     -9.282      0.50     1.53368    55.90    0.563
     23*     18.028      1.20
     24        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=4.82416e-05  
第２面
k=0.000
A4=4.12737e-05  
第３面
k=1.920
A4=-6.92724e-05  
第６面
k=0.000
A4=1.06996e-04  
第１４面
k=-0.579
A4=-5.87534e-05  
第１５面
k=0.000
A4=-1.97727e-04  
第１６面
k=0.000
A4=-3.03525e-04  
第１７面
k=0.000
A4=2.27302e-08  
第１８面
k=0.000
A4=1.91296e-05  
第１９面
k=0.000
A4=1.02712e-04  
第２０面
k=0.000
A4=9.87048e-11  
第２１面
k=0.000
A4=9.22769e-11  
第２２面
k=0.000
A4=9.06991e-11  
第２３面
k=0.000
A4=-8.67255e-04,A6=8.57757e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.31   
倍率                   -1.56   
焦点距離                5.41   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.70
全長(mm) (in air)      50.87
数値実施例３０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     19.930      3.24     1.84666    23.77    0.620
      2*     61.126      0.64
      3*     20.022      2.36     1.49700    81.61    0.538
      4      64.679      0.10
      5      14.877      3.79     1.49700    81.61    0.538
      6*    -20.728      0.44
      7     -22.514      2.78     1.61800    63.33    0.544
      8      -8.591      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9     -28.840      0.09
     10(絞り)  ∞        0.69
     11     -75.968      0.70     1.90366    31.32    0.595
     12      10.025      3.17     1.61800    63.33    0.544
     13     -47.134      7.43
     14*     11.048      4.18     1.49700    81.61    0.538
     15*     29.122      8.18
     16*     16.083      3.74     1.58364    30.30    0.599
     17*    -23.253      3.00
     18*    -11.275      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*     22.496      2.40
     20*     -8.030      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*     19.993      1.20
     22        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=5.96209e-05  
第２面
k=0.000
A4=4.52358e-05  
第３面
k=3.494
A4=-1.04703e-04  
第６面
k=0.000
A4=1.16629e-04  
第１４面
k=-0.579
A4=-1.22009e-05  
第１５面
k=0.000
A4=9.35253e-06  
第１６面
k=0.000
A4=-4.21205e-05  
第１７面
k=0.000
A4=3.29945e-05  
第１８面
k=0.000
A4=2.14586e-04  
第１９面
k=0.000
A4=2.96805e-04  
第２０面
k=0.000
A4=8.17176e-05  
第２１面
k=0.000
A4=-6.90519e-04,A6=7.86063e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.31   
倍率                   -1.55   
焦点距離                5.52   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.70
全長(mm) (in air)      50.72
数値実施例３１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     22.255      1.40     1.84666    23.77    0.620
      2*     49.454      0.10
      3*     15.934      1.56     1.49700    81.61    0.538
      4      49.074      0.10
      5       8.678      2.60     1.49700    81.61    0.538
      6*     24.865      0.10
      7      16.464      2.59     1.62041    60.29    0.543
      8     -16.180      0.71     1.72047    34.71    0.583
      9      20.086      0.50
     10(絞り)  ∞       -0.14
     11      16.335      0.77     1.90366    31.32    0.595
     12       4.955      2.54     1.62041    60.29    0.543
     13      13.367      0.10
     14*      8.375      3.54     1.49700    81.61    0.538
     15*     12.841      5.26
     16*     18.465      1.08     1.49700    81.61    0.538
     17*     20.987      1.60
     18*     17.258      3.54     1.58364    30.30    0.599
     19*    -13.619      2.16
     20*     -7.110      0.80     1.49700    81.61    0.538
     21*      6.864      4.38
     22*     38.244      1.35     1.53368    55.90    0.563
     23*     40.675      1.79
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=9.39832e-05  
第２面
k=0.000
A4=2.63124e-05  
第３面
k=1.034
A4=-8.38701e-05  
第６面
k=0.000
A4=2.34844e-04  
第１４面
k=-0.579
A4=-1.61090e-04  
第１５面
k=0.000
A4=9.62591e-05  
第１６面
k=0.000
A4=-2.20378e-04  
第１７面
k=0.000
A4=1.44465e-04  
第１８面
k=0.000
A4=5.22295e-05  
第１９面
k=0.000
A4=-1.67837e-04  
第２０面
k=0.000
A4=2.06606e-04  
第２１面
k=0.000
A4=-1.79135e-04  
第２２面
k=0.000
A4=-1.13764e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-6.19905e-04,A6=-1.16506e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.20   
倍率                   -2.00   
焦点距離                6.48   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.35
全長(mm) (in air)      38.99
数値実施例３２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     18.031      1.98     1.84666    23.77    0.620
      2*     33.383      0.30
      3*     14.122      2.63     1.49700    81.61    0.538
      4     112.900      0.10
      5      10.797      2.81     1.49700    81.61    0.538
      6*     43.886      0.22
      7      23.680      2.64     1.61800    63.33    0.544
      8     -13.093      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9      24.412      0.49
     10(絞り)  ∞       -0.33
     11      21.319      0.72     1.90366    31.32    0.595
     12       5.225      2.41     1.61800    63.33    0.544
     13      10.578      0.10
     14*      7.000      3.27     1.49700    81.61    0.538
     15*      8.979      9.72
     16*     11.132      4.18     1.58364    30.30    0.599
     17*    -33.189      2.46
     18*     -6.616      0.73     1.49700    81.61    0.538
     19*     19.087      5.41
     20*    -10.000      1.47     1.53368    55.90    0.563
     21*     -8.861      2.27
     22        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=6.50944e-05  
第２面
k=0.000
A4=5.45929e-05  
第３面
k=0.635
A4=-3.35884e-05  
第６面
k=0.000
A4=1.78338e-04  
第１４面
k=-0.579
A4=-1.63080e-07  
第１５面
k=0.000
A4=7.02281e-08  
第１６面
k=0.000
A4=-2.61423e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-6.18829e-04  
第１８面
k=0.000
A4=4.05381e-10  
第１９面
k=0.000
A4=-6.67366e-10  
第２０面
k=0.000
A4=3.21970e-10  
第２１面
k=0.000
A4=2.90162e-04,A6=-7.28026e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -2.00   
焦点距離               10.51   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.83
全長(mm) (in air)      44.85
数値実施例３３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     20.173      2.85     1.84666    23.77    0.620
      2*     44.670      0.10
      3      22.987      0.70     1.65412    39.68    0.574
      4      13.553      0.10
      5*     11.056      5.41     1.49700    81.61    0.538
      6    -117.884      0.10
      7      15.197      3.48     1.49700    81.61    0.538
      8*   -137.586      0.10
      9      40.695      3.13     1.61800    63.33    0.544
     10     -15.237      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      13.540      0.95
     12(絞り)  ∞       -0.41
     13      21.538      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       6.309      2.36     1.61800    63.33    0.544
     15      11.008      0.10
     16*      6.948      3.38     1.49700    81.61    0.538
     17*    -55.578      5.87
     18*     -6.796      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*     18.459      2.11
     20*      7.634      3.91     1.58364    30.30    0.599
     21*    -13.003      1.75
     22*     -6.810      0.70     1.49700    81.61    0.538
     23*     24.381      4.54
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=-5.73554e-06  
第２面
k=0.000
A4=-9.15135e-06  
第５面
k=-0.393
A4=-2.44007e-05  
第８面
k=0.000
A4=6.95514e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-2.22085e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-4.21651e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-3.61868e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-7.75281e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-6.02773e-04  
第２１面
k=0.000
A4=-6.83570e-05  
第２２面
k=0.000
A4=1.18563e-09  
第２３面
k=0.000
A4=-1.14221e-09,A6=-1.28369e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離               10.24   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       5.09
全長(mm) (in air)      43.88
数値実施例３４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      30.333      3.43     1.84666    23.77    0.620
      2*    -17.121      0.96
      3*    -13.803      0.88     1.58364    30.30    0.599
      4*     13.612      0.11
      5*     11.200      3.75     1.49700    81.61    0.538
      6     -27.595      0.10
      7      15.356      3.57     1.49700    81.61    0.538
      8*    -16.003      0.10
      9      17.504      2.87     1.61800    63.33    0.544
     10     -11.810      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       8.524      0.97
     12(絞り)  ∞        0.56
     13     -53.831      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       6.850      2.02     1.61800    63.33    0.544
     15      23.795      2.48
     16*     16.577      4.50     1.49700    81.61    0.538
     17*    -46.561      1.38
     18*     20.918      2.44     1.49700    81.61    0.538
     19*    198.692      2.30
     20*     15.525      2.93     1.63490    23.88    0.630
     21*    -50.829      5.23
     22*     -9.522      0.71     1.53368    55.90    0.563
     23*     17.577      1.58
     24*    -21.349      0.92     1.53368    55.90    0.563
     25*     27.363      0.66
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-3.179
第３面
k=0.000
A4=7.36835e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.21732e-04  
第５面
k=-0.072
A4=-1.81623e-04  
第８面
k=-6.612
A4=3.49560e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=1.35029e-04  
第１７面
k=0.000
A4=2.51766e-04  
第１８面
k=0.000
A4=2.91305e-04  
第１９面
k=0.000
A4=6.43367e-05  
第２０面
k=-1.062
A4=1.69562e-04  
第２１面
k=0.000
A4=2.58930e-04  
第２２面
k=0.000
A4=-4.19918e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-1.49907e-04  
第２４面
k=0.000
A4=1.57977e-04  
第２５面
k=0.000
A4=-4.67783e-04  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                6.71   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.21
全長(mm) (in air)      46.39
数値実施例３５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      31.851      3.46     1.84666    23.77    0.620
      2*    -16.956      0.92
      3*    -14.469      0.79     1.58364    30.30    0.599
      4*     13.498      0.11
      5*     11.902      3.99     1.49700    81.61    0.538
      6     -24.185      0.10
      7      15.502      3.62     1.49700    81.61    0.538
      8*    -16.536      0.10
      9      17.521      2.82     1.61800    63.33    0.544
     10     -12.188      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       8.905      1.29
     12(絞り)  ∞        0.87
     13     -25.439      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       7.636      2.05     1.61800    63.33    0.544
     15      40.459      3.76
     16*     12.506      4.08     1.49700    81.61    0.538
     17*    -25.450      4.84
     18*     16.621      2.91     1.63490    23.88    0.630
     19*    -45.468      5.15
     20*    -11.176      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*     28.944      1.68
     22*    -16.379      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     19.903      0.84
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-3.154
第３面
k=0.000
A4=4.19783e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.40144e-04  
第５面
k=0.014
A4=-1.86929e-04  
第８面
k=-4.445
A4=2.87986e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=8.24143e-06  
第１７面
k=0.000
A4=2.95157e-05  
第１８面
k=-4.329
A4=1.98827e-04  
第１９面
k=0.000
A4=1.82474e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-5.85060e-05  
第２１面
k=0.000
A4=7.89211e-12  
第２２面
k=0.000
A4=-1.93685e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-5.50486e-04  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                6.94   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.39
全長(mm) (in air)      46.76
数値実施例３６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      36.714      3.44     1.84666    23.77    0.620
      2*    -16.452      0.92
      3*    -14.367      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     13.393      0.36
      5*     12.942      3.94     1.49700    81.61    0.538
      6     -22.078      0.10
      7      13.900      3.96     1.49700    81.61    0.538
      8*    -17.689      0.30
      9      17.537      2.78     1.61800    63.33    0.544
     10     -13.673      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       9.167      1.30
     12(絞り)  ∞        0.93
     13     -18.729      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       7.839      2.04     1.61800    63.33    0.544
     15      43.718      4.70
     16*     11.769      4.45     1.49700    81.61    0.538
     17*    -21.669      4.26
     18*     14.851      2.87     1.63490    23.88    0.630
     19*   -125.046      5.08
     20*     -7.502      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*     12.654      2.99
     22        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-2.632
第３面
k=0.000
A4=2.85023e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.67992e-04  
第５面
k=-0.266
A4=-1.93461e-04  
第８面
k=-4.885
A4=-9.96312e-06  
第１６面
k=-0.579
A4=1.15323e-05  
第１７面
k=0.000
A4=8.61252e-05  
第１８面
k=-1.042
A4=5.95706e-05  
第１９面
k=0.000
A4=8.80359e-05  
第２０面
k=0.000
A4=4.18334e-04  
第２１面
k=0.000
A4=-2.24974e-04  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                8.73   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.55
全長(mm) (in air)      47.77
数値実施例３７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      35.018      3.51     1.84666    23.77    0.620
      2*    -16.160      0.79
      3*    -14.606      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     12.706      0.30
      5*     10.540      4.39     1.49700    81.61    0.538
      6     -25.094      0.10
      7      18.037      3.48     1.49700    81.61    0.538
      8*    -15.488      0.30
      9      17.578      2.82     1.61800    63.33    0.544
     10     -11.708      0.71     1.72047    34.71    0.583
     11       8.764      1.28
     12(絞り)  ∞        0.86
     13     -50.664      1.06     1.72047    34.71    0.583
     14       6.843      3.93     1.61800    63.33    0.544
     15      22.209      3.20
     16*     18.515      3.84     1.49700    81.61    0.538
     17*    -19.905      0.36
     18*     61.312      2.44     1.49700    81.61    0.538
     19*   -138.576      1.98
     20*     16.819      3.04     1.63490    23.88    0.630
     21*    -44.496      5.21
     22*     -6.697      0.83     1.53368    55.90    0.563
     23*     12.737      1.65
     24      91.429      0.70     1.53368    55.90    0.563
     25     100.508      0.51
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-3.277
第３面
k=0.000
A4=8.48353e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.01898e-04  
第５面
k=-0.286
A4=-1.38466e-04  
第８面
k=-5.555
A4=4.80018e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=1.25353e-04  
第１７面
k=0.000
A4=2.20448e-04  
第１８面
k=0.000
A4=3.34293e-04  
第１９面
k=0.000
A4=1.43266e-04  
第２０面
k=-4.552
A4=2.56841e-04  
第２１面
k=0.000
A4=2.84837e-04  
第２２面
k=0.000
A4=2.73060e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-9.16648e-04  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                8.25   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.06
全長(mm) (in air)      48.56
数値実施例３８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      49.656      3.69     1.84666    23.77    0.620
      2*    -17.011      0.30
      3*    -16.943      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     15.231      0.30
      5*     12.554      5.18     1.49700    81.61    0.538
      6     -22.778      0.10
      7      19.262      4.38     1.49700    81.61    0.538
      8*    -14.960      0.30
      9      23.487      2.73     1.61800    63.33    0.544
     10     -17.685      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       9.522      1.44
     12(絞り)  ∞        0.85
     13     -38.910      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       6.507      2.02     1.61800    63.33    0.544
     15      13.505      1.43
     16*     14.532      8.57     1.49700    81.61    0.538
     17*     57.509      0.41
     18*     13.489      4.45     1.49700    81.61    0.538
     19*   -401.830      1.74
     20*     15.589      3.51     1.63490    23.88    0.630
     21*    -58.753      4.86
     22*     -7.832      1.58     1.53368    55.90    0.563
     23*     15.936      2.94
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-2.652
第３面
k=0.000
A4=-1.47660e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.00180e-04  
第５面
k=-0.298
A4=-1.23946e-04  
第８面
k=-4.494
A4=1.28557e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=1.96708e-04  
第１７面
k=0.000
A4=1.64979e-04  
第１８面
k=0.000
A4=2.23578e-04  
第１９面
k=0.000
A4=1.34637e-04  
第２０面
k=-3.507
A4=3.22843e-04  
第２１面
k=0.000
A4=3.61442e-04  
第２２面
k=0.000
A4=-5.63782e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-1.15728e-03  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                9.31       
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.49
全長(mm) (in air)      53.44
数値実施例３９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     15.101      3.29     1.49700    81.61    0.538
      2*  -1411.511      0.81
      3    -675.554      0.86     1.50220    54.74    0.551
      4      13.373      1.32
      5*     14.021      5.03     1.49700    81.61    0.538
      6     -18.164      0.10
      7      14.881      3.21     1.49700    81.61    0.538
      8*    -54.750      0.32
      9      50.000      3.52     1.61800    63.33    0.544
     10     -18.151      1.71     1.72047    34.71    0.583
     11   -3000.000      0.50
     12(絞り)  ∞        0.37
     13      47.485      4.43     1.75500    52.32    0.547
     14     -30.000      1.93     1.71775    32.36    0.593
     15       6.109      3.62
     16*     -7.419      4.50     1.49700    81.61    0.538
     17*     -8.241      0.90
     18*     12.630      4.46     1.80610    40.40    0.570
     19*    -59.865      3.19
     20*    -14.507      1.72     1.60614    32.96    0.598
     21*     19.347      1.54
     22        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=6.55745e-05  
第２面
k=0.000
A4=1.15283e-04  
第５面
k=-0.990
A4=1.66321e-05  
第８面
k=0.000
A4=1.25514e-04  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.39447e-05  
第１７面
k=0.000
A4=6.26727e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-5.34476e-05  
第１９面
k=0.000
A4=-7.96647e-05  
第２０面
k=0.000
A4=6.62595e-05  
第２１面
k=0.000
A4=-6.63922e-05,A6=-4.52844e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.30   
焦点距離               11.64   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.10
全長(mm) (in air)      47.88
数値実施例４０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     13.980      5.56     1.49700    81.61    0.538
      2*    -20.000      0.90     1.51633    64.06    0.533
      3*     13.407      1.32
      4*     13.448      4.59     1.49700    81.61    0.538
      5     -23.931      0.10
      6      20.404      3.02     1.49700    81.61    0.538
      7*    -54.118      0.30
      8      15.790      4.48     1.61800    63.33    0.544
      9     -19.586      0.70     1.72047    34.71    0.583
     10      16.357      0.91
     11(絞り)  ∞        0.94
     12      14.986      4.50     1.75500    52.32    0.547
     13     -30.000      1.15     1.62588    35.70    0.589
     14       5.558      3.03
     15*     -7.759      4.50     1.49700    81.61    0.538
     16*     -9.446      0.30
     17*     14.699      4.50     1.80610    40.40    0.570
     18*    -33.410      2.70
     19*    -12.364      2.02     1.53368    55.90    0.563
     20*     20.278      1.43
     21        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     22        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=7.72147e-06,A6=-1.56655e-07  
第２面
k=0.000
A4=4.95212e-06  
第３面
k=0.000
A4=7.51990e-06  
第４面
k=-0.280
A4=-4.12102e-05  
第７面
k=0.000
A4=9.26104e-05  
第１５面
k=-0.579
A4=-1.80982e-05  
第１６面
k=0.000
A4=6.97386e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-8.07041e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-1.42087e-04  
第１９面
k=0.000
A4=1.27864e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-1.23475e-04,A6=-7.64122e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.30   
焦点距離               11.19   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.99
全長(mm) (in air)      47.51
数値実施例４１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      25.769      1.00     1.78800    47.37    0.556
      2      18.855      2.85     1.84666    23.78    0.620
      3     -40.476      5.37
      4*    -12.747      0.60     1.58366    30.23    0.594
      5*     11.476      0.10
      6*      8.066      3.75     1.49700    81.61    0.538
      7*     -8.996      0.10
      8      24.048      2.60     1.61800    63.33    0.544
      9      -8.000      1.00     1.72047    34.71    0.583
     10      26.872      1.85
     11(絞り)  ∞        0.30
     12       9.076      0.60     1.90366    31.32    0.595
     13       5.849      1.82     1.53996    59.46    0.544
     14      16.303      1.19
     15      10.078      2.13     1.49700    81.61    0.538
     16      27.029      0.10
     17*     14.378      3.00     1.63491    23.81    0.624
     18*    -11.061      0.10
     19      30.935      1.06     1.49700    81.61    0.538
     20       5.275      2.65
     21      -8.961      3.00     1.75299    26.43    0.613
     22     -10.149      5.48
     23*     -7.320      0.60     1.63491    23.81    0.624
     24*     17.259      1.08
     25        ∞        0.38     1.51641    65.06    0.535
     26        ∞        0.29
   像面        ∞
 
非球面データ
第４面
k=0.000
A4=-1.76429e-04,A6=6.30527e-07  
第５面
k=0.000
A4=-2.32457e-04,A6=-6.86686e-07  
第６面
k=-1.081
A4=-2.89278e-04,A6=1.34631e-06  
第７面
k=-0.300
A4=4.59425e-05,A6=1.49990e-06  
第１７面
k=0.000
A4=-2.67915e-04,A6=-3.04912e-06,A8=-1.25579e-07  
第１８面
k=0.000
A4=3.85802e-04,A6=-8.69760e-06,A8=-2.98874e-08  
第２３面
k=0.000
A4=8.84524e-04,A6=-1.13249e-05,A8=3.91153e-07  
第２４面
k=0.000
A4=-6.21360e-04,A6=1.53368e-05,A8=-3.89452e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.32   
焦点距離                5.34   
像高(mm)                4.75   
ｆｂ(mm) (in air)       1.63
全長(mm) (in air)      42.87
数値実施例４２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      40.476      1.93     1.84666    23.78    0.620
      2     -18.855      1.00     1.78800    47.37    0.556
      3     -25.769      5.63
      4*    -12.272      1.63     1.58366    30.23    0.594
      5*     12.511      0.10
      6*      8.053      3.59     1.49700    81.61    0.538
      7*     -9.092      0.10
      8      36.029      2.41     1.61800    63.33    0.544
      9      -8.000      1.85     1.72047    34.71    0.583
     10     127.453      0.79
     11(絞り)  ∞        0.30
     12      11.461      0.60     1.90366    31.32    0.595
     13       5.817      1.60     1.53996    59.46    0.544
     14      12.210      0.10
     15       8.567      1.27     1.48749    70.23    0.530
     16      13.023      0.57
     17      12.975      1.75     1.49700    81.61    0.538
     18      21.711      0.10
     19*     13.032      3.00     1.63491    23.81    0.624
     20*    -10.432      0.10
     21      32.856      1.80     1.49700    81.61    0.538
     22       5.469      3.30
     23      -8.726      3.00     1.84666    23.78    0.618
     24      -9.698      4.14
     25*     -7.320      0.60     1.63491    23.81    0.624
     26*     17.259      1.08
     27        ∞        0.38     1.51641    65.06    0.535
     28        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第４面
k=0.000
A4=-2.20622e-04,A6=1.84877e-06  
第５面
k=0.000
A4=-2.39829e-04,A6=1.41106e-06  
第６面
k=-1.082
A4=-2.94477e-04,A6=2.15880e-06  
第７面
k=-0.170
A4=9.04640e-05,A6=1.74380e-06  
第１９面
k=0.000
A4=-1.93247e-04,A6=-2.53963e-06,A8=-5.80800e-08  
第２０面
k=0.000
A4=3.92431e-04,A6=-6.94103e-06,A8=2.82007e-08  
第２５面
k=0.000
A4=8.84524e-04,A6=-1.13249e-05,A8=3.91153e-07  
第２６面
k=0.000
A4=-6.21360e-04,A6=1.53368e-05,A8=-3.89452e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.32   
焦点距離                5.31   
像高(mm)                4.75   
ｆｂ(mm) (in air)       1.63
全長(mm) (in air)      42.87
数値実施例４３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      32.668      3.43     1.84666    23.77    0.620
      2*    -16.839      0.79
      3*    -14.534      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     13.753      0.35
      5*     13.429      3.98     1.49700    81.61    0.538
      6     -19.967      0.10
      7      15.031      3.74     1.49700    81.61    0.538
      8*    -17.691      0.30
      9      17.346      2.79     1.61800    63.33    0.544
     10     -12.239      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       9.694      1.03
     12(絞り)  ∞        1.14
     13     -19.591      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       7.666      2.09     1.61800    63.33    0.544
     15      39.824      5.19
     16*     13.644      5.65     1.49700    81.61    0.538
     17*    -18.626      3.78
     18*     18.113      2.84     1.63490    23.88    0.630
     19*    -72.883      4.98
     20*    -17.228      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*     19.172      1.78
     22*    -13.391      0.84     1.53368    55.90    0.563
     23*     32.664      0.80
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-2.852
第３面
k=0.000
A4=3.99545e-06  
第４面
k=0.000
A4=-1.80111e-04  
第５面
k=0.023
A4=-1.98268e-04  
第８面
k=-2.944
A4=1.69124e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-6.22198e-05  
第１７面
k=0.000
A4=1.32946e-05  
第１８面
k=-1.194
A4=2.27221e-07  
第１９面
k=0.000
A4=5.73551e-06  
第２０面
k=0.000
A4=2.95534e-06  
第２１面
k=0.000
A4=-1.18942e-06  
第２２面
k=0.000
A4=2.62449e-06  
第２３面
k=0.000
A4=-2.59746e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                7.78   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.35
全長(mm) (in air)      48.97
数値実施例４４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      36.494      3.32     1.84666    23.77    0.620
      2*    -16.015      0.72
      3*    -14.579      0.71     1.58364    30.30    0.599
      4*     16.856      0.41
      5*     16.777      3.81     1.49700    81.61    0.538
      6     -15.718      0.10
      7      19.072      3.37     1.49700    81.61    0.538
      8*    -17.469      0.30
      9      17.675      2.70     1.61800    63.33    0.544
     10     -12.437      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       8.495      1.08
     12(絞り)  ∞        0.82
     13     -14.896      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14      10.195      1.80     1.61800    63.33    0.544
     15      27.848      1.85
     16*     15.325      5.04     1.49700    81.61    0.538
     17*    -10.454      9.60
     18*     13.414      2.88     1.63490    23.88    0.630
     19*    990.845      4.74
     20*    -11.800      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*     51.656      1.21
     22*    -22.343      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     18.755      1.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-2.354
第３面
k=0.000
A4=-1.41730e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.08331e-04  
第５面
k=0.711
A4=-2.05079e-04  
第８面
k=-1.019
A4=6.63327e-06  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.14177e-04  
第１７面
k=0.000
A4=3.77032e-05  
第１８面
k=0.662
A4=-1.06116e-05  
第１９面
k=0.000
A4=1.38376e-05  
第２０面
k=0.000
A4=3.62602e-06  
第２１面
k=0.000
A4=-2.19557e-06  
第２２面
k=0.000
A4=4.13364e-06  
第２３面
k=0.000
A4=-2.84367e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                7.87   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.75
全長(mm) (in air)      49.02
数値実施例４５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      74.956      2.98     1.84666    23.77    0.620
      2*    -14.732      0.57
      3*    -12.899      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     43.976      0.34
      5*     33.291      3.01     1.49700    81.61    0.538
      6     -17.492      0.10
      7      15.494      3.16     1.49700    81.61    0.538
      8*    -22.742      0.30
      9      16.979      2.57     1.61800    63.33    0.544
     10     -17.660      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       7.386      1.26
     12(絞り)  ∞        0.85
     13     -15.256      0.76     1.72047    34.71    0.583
     14      17.797      1.70     1.61800    63.33    0.544
     15      48.679      1.26
     16*     14.757      3.95     1.49700    81.61    0.538
     17*     -9.274     14.60
     18*     12.062      2.80     1.63490    23.88    0.630
     19*     97.824      2.82
     20*    -17.861      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*    237.695      1.46
     22*    -11.342      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     17.018      1.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-2.161
第３面
k=0.000
A4=1.48176e-04  
第４面
k=0.000
A4=2.73952e-05  
第５面
k=10.865
A4=-1.41264e-04  
第８面
k=-1.121
A4=5.97656e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.45146e-04  
第１７面
k=0.000
A4=5.53442e-05  
第１８面
k=0.704
A4=-1.23220e-05  
第１９面
k=0.000
A4=4.74431e-06  
第２０面
k=0.000
A4=1.29150e-06  
第２１面
k=0.000
A4=1.11008e-06  
第２２面
k=0.000
A4=2.59060e-06  
第２３面
k=0.000
A4=-1.53883e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                7.55   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.75
全長(mm) (in air)      49.05
数値実施例４６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      71.023      2.80     1.84666    23.77    0.620
      2*    -14.922      0.95
      3*    -12.661      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     52.837      0.32
      5*     34.772      2.72     1.49700    81.61    0.538
      6     -16.453      0.10
      7      17.240      2.71     1.49700    81.61    0.538
      8*    -21.457      0.30
      9      17.407      2.53     1.61800    63.33    0.544
     10     -17.609      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       7.015      1.23
     12(絞り)  ∞        0.75
     13     -16.751      0.77     1.72047    34.71    0.583
     14      18.568      1.71     1.61800    63.33    0.544
     15      54.564      1.28
     16*     16.776      3.75     1.49700    81.61    0.538
     17*     -8.639     15.60
     18*     12.605      2.73     1.63490    23.88    0.630
     19*    175.251      2.76
     20*    -17.864      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*    246.294      1.46
     22*    -11.062      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     16.891      1.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-2.471
第３面
k=0.000
A4=1.72263e-04  
第４面
k=0.000
A4=3.64682e-05  
第５面
k=13.812
A4=-1.65670e-04  
第８面
k=-1.177
A4=8.11125e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.27084e-04  
第１７面
k=0.000
A4=4.62229e-05  
第１８面
k=0.914
A4=-7.54532e-06  
第１９面
k=0.000
A4=1.97223e-06  
第２０面
k=0.000
A4=4.00526e-07  
第２１面
k=0.000
A4=8.92606e-07  
第２２面
k=0.000
A4=5.45128e-07  
第２３面
k=0.000
A4=-3.69544e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.20   
倍率                   -1.33   
焦点距離                7.55   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.75
全長(mm) (in air)      49.05
数値実施例４７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      53.186      3.31     1.84666    23.77    0.620
      2*    -15.475      0.51
      3*    -15.703      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     13.712      0.34
      5*     13.464      4.14     1.49700    81.61    0.538
      6     -19.181      0.10
      7      17.400      3.90     1.49700    81.61    0.538
      8*    -17.175      0.30
      9      17.131      2.69     1.61800    63.33    0.544
     10     -20.225      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       9.630      1.97
     12(絞り)  ∞        2.03
     13     -26.870      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       7.211      2.12     1.61800    63.33    0.544
     15      28.975      4.80
     16*     14.848      5.21     1.49700    81.61    0.538
     17*    -15.080      3.09
     18*     17.473      2.77     1.63490    23.88    0.630
     19*   -177.281      4.94
     20*    -18.091      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*     24.560      1.58
     22*    -15.011      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     19.931      1.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-2.086
第３面
k=0.000
A4=-2.15591e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.47223e-04  
第５面
k=-0.289
A4=-1.86447e-04  
第８面
k=-1.390
A4=1.40344e-06  
第１６面
k=-0.579
A4=-6.47710e-05  
第１７面
k=0.000
A4=1.29548e-05  
第１８面
k=-0.598
A4=-1.56300e-06  
第１９面
k=0.000
A4=-1.87807e-06  
第２０面
k=0.000
A4=2.90468e-06  
第２１面
k=0.000
A4=-2.72835e-06  
第２２面
k=0.000
A4=2.59014e-06  
第２３面
k=0.000
A4=-3.73844e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                8.00   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.75
全長(mm) (in air)      49.07
数値実施例４８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1  -39350.564      2.80     1.84666    23.77    0.620
      2*    -15.096      0.36
      3*    -15.047      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     15.659      0.30
      5*     14.778      3.69     1.49700    81.61    0.538
      6     -22.190      0.10
      7      19.531      4.09     1.49700    81.61    0.538
      8*    -14.652      0.30
      9      17.123      2.28     1.61800    63.33    0.544
     10     199.434      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      10.381      4.19
     12(絞り)  ∞        4.31
     13     -76.959      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       8.399      2.01     1.61800    63.33    0.544
     15      22.390      3.54
     16*     14.258      3.78     1.49700    81.61    0.538
     17*    -14.525      2.72
     18*     14.720      2.59     1.63490    23.88    0.630
     19*     53.371      4.84
     20*    -13.285      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*     25.319      1.55
     22*    -14.684      0.89     1.53368    55.90    0.563
     23*     31.963      1.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-0.684
第３面
k=0.000
A4=-8.51383e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.17461e-04  
第５面
k=-0.882
A4=-1.49470e-04  
第８面
k=-0.931
A4=1.39588e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-3.93181e-05  
第１７面
k=0.000
A4=3.73980e-05  
第１８面
k=0.481
A4=9.25556e-07  
第１９面
k=0.000
A4=-2.64171e-06  
第２０面
k=0.000
A4=4.07916e-06  
第２１面
k=0.000
A4=-5.47250e-06  
第２２面
k=0.000
A4=4.16590e-06  
第２３面
k=0.000
A4=-6.37036e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.20   
倍率                   -1.33   
焦点距離                7.74   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.75
全長(mm) (in air)      48.87
数値実施例４９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1    -759.356      2.69     1.84666    23.77    0.620
      2*    -16.189      0.67
      3*    -15.594      0.70     1.58364    30.30    0.599
      4*     13.189      0.30
      5*     12.715      3.60     1.49700    81.61    0.538
      6     -30.208      0.10
      7      18.195      4.42     1.49700    81.61    0.538
      8*    -14.458      0.30
      9      23.874      1.96     1.61800    63.33    0.544
     10      58.560      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      13.172      5.42
     12(絞り)  ∞        5.58
     13     224.670      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14       9.058      2.04     1.61800    63.33    0.544
     15      19.643      0.90
     16*      9.888      3.32     1.49700    81.61    0.538
     17*    -27.891      2.58
     18*      9.778      2.40     1.63490    23.88    0.630
     19*     18.665      4.60
     20*     -8.157      0.70     1.53368    55.90    0.563
     21*   2626.112      1.31
     22*     -9.615      2.09     1.53368    55.90    0.563
     23*   -515.428      1.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=-0.608
第３面
k=0.000
A4=-9.35581e-05  
第４面
k=0.000
A4=-1.70494e-04  
第５面
k=-1.128
A4=-1.69703e-04  
第８面
k=-1.027
A4=9.58875e-06  
第１６面
k=-0.579
A4=8.05044e-05  
第１７面
k=0.000
A4=9.03489e-05  
第１８面
k=-0.016
A4=3.31417e-06  
第１９面
k=0.000
A4=-2.16071e-06  
第２０面
k=0.000
A4=2.33119e-06  
第２１面
k=0.000
A4=-5.11799e-06  
第２２面
k=0.000
A4=2.87005e-06  
第２３面
k=0.000
A4=-7.50459e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.20   
倍率                   -1.33   
焦点距離                7.45   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.76
全長(mm) (in air)      48.85
数値実施例５０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     52.649      2.73     1.84666    23.77    0.620
      2*    -38.622      2.79
      3     -19.976      2.81     1.65412    39.68    0.574
      4      30.338      0.20
      5*     20.044      4.31     1.49700    81.61    0.538
      6     -18.337      0.10
      7      10.677      4.30     1.49700    81.61    0.538
      8*    161.939      0.12
      9      24.169      3.23     1.61800    63.33    0.544
     10     -32.541      0.71     1.72047    34.71    0.583
     11      12.119      0.91
     12(絞り)  ∞        0.15
     13      49.063      0.77     1.90366    31.32    0.595
     14       7.771      1.92     1.61800    63.33    0.544
     15      10.588      0.20
     16*      6.409      4.13     1.49700    81.61    0.538
     17*    -23.504      1.62
     18*   -223.234      0.71     1.49700    81.61    0.538
     19*      6.065      7.57
     20*     20.127      3.49     1.58364    30.30    0.599
     21*     -9.164      2.84
     22*    -13.178      0.79     1.53368    55.90    0.563
     23*     11.671      9.70
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=5.94361e-05  
第２面
k=0.000
A4=5.27712e-05  
第５面
k=-0.816
A4=-7.30838e-06  
第８面
k=0.000
A4=1.01191e-04  
第１６面
k=-0.579
A4=-6.69835e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-5.31017e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-5.11715e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-4.64797e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-2.92520e-04  
第２１面
k=0.000
A4=1.24424e-04  
第２２面
k=0.000
A4=9.16605e-05  
第２３面
k=0.000
A4=-5.17129e-04,A6=-2.60414e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.17   
倍率                   -1.40   
焦点距離               14.81   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)      10.25
全長(mm) (in air)      56.63
数値実施例５１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     48.290      4.00     1.84666    23.77    0.620
      2*    -46.881      2.58
      3     -22.804      1.76     1.65412    39.68    0.574
      4      27.062      0.14
      5*     18.619      5.28     1.49700    81.61    0.538
      6     -19.533      0.10
      7      10.604      4.45     1.49700    81.61    0.538
      8*    131.823      0.10
      9      23.442      3.28     1.61800    63.33    0.544
     10     -31.030      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      11.383      1.20
     12(絞り)  ∞       -0.09
     13      36.337      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       7.635      2.06     1.61800    63.33    0.544
     15      10.913      0.10
     16*      6.511      4.50     1.49700    81.61    0.538
     17*    -24.120      1.67
     18*    -46.412      0.73     1.49700    81.61    0.538
     19*      6.211      4.33
     20*     16.578      3.80     1.58364    30.30    0.599
     21*     -8.549      2.73
     22*     -9.091      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     18.805     10.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=5.83731e-05  
第２面
k=0.000
A4=5.27684e-05  
第５面
k=-0.912
A4=-8.58617e-06  
第８面
k=0.000
A4=1.02848e-04  
第１６面
k=-0.579
A4=-3.17468e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-1.40882e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-7.46576e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-6.42486e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-2.69039e-04  
第２１面
k=0.000
A4=1.54596e-04  
第２２面
k=0.000
A4=1.25420e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-5.64464e-04,A6=-5.63513e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.20   
倍率                   -1.33   
焦点距離               14.41   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)      10.75
全長(mm) (in air)      55.55
数値実施例５２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     51.478      3.20     1.84666    23.77    0.620
      2*    -38.560      2.65
      3     -19.565      3.38     1.65412    39.68    0.574
      4      30.186      0.21
      5*     19.873      4.50     1.49700    81.61    0.538
      6     -18.633      0.10
      7      10.628      4.21     1.49700    81.61    0.538
      8*    212.692      0.10
      9      24.897      3.19     1.61800    63.33    0.544
     10     -30.693      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      12.401      0.90
     12(絞り)  ∞        0.10
     13      55.667      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       7.805      1.84     1.61800    63.33    0.544
     15      10.579      0.30
     16*      6.428      4.02     1.49700    81.61    0.538
     17*    -23.103      1.57
     18*   -110.480      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*      6.147      6.35
     20*     17.957      3.44     1.58364    30.30    0.599
     21*     -9.569      2.94
     22*    -11.357      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     14.587     11.70
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=6.61716e-05  
第２面
k=0.000
A4=5.97222e-05  
第５面
k=-0.834
A4=-2.83924e-06  
第８面
k=0.000
A4=1.05701e-04  
第１６面
k=-0.579
A4=-6.90189e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-5.47808e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-4.86035e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-5.42665e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-3.04526e-04  
第２１面
k=0.000
A4=2.66622e-05  
第２２面
k=0.000
A4=-2.09838e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-6.85269e-04,A6=-2.12762e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.17   
倍率                   -1.40   
焦点距離               15.30   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)      12.25
全長(mm) (in air)      58.05
数値実施例５３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     70.275      2.70     1.84666    23.77    0.620
      2*    -30.659      2.30
      3     -17.537      2.26     1.65412    39.68    0.574
      4      35.866      0.35
      5*     27.673      3.95     1.49700    81.61    0.538
      6     -17.104      0.10
      7       9.747      3.94     1.49700    81.61    0.538
      8*    162.593      0.10
      9      24.099      3.09     1.61800    63.33    0.544
     10     -26.964      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      12.683      0.88
     12(絞り)  ∞        0.07
     13      64.816      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       7.829      1.84     1.61800    63.33    0.544
     15      10.768      0.10
     16*      6.611      3.23     1.49700    81.61    0.538
     17*    -21.476      1.33
     18*   -267.827      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*      6.489      6.45
     20*     23.224      3.31     1.58364    30.30    0.599
     21*     -9.742      3.29
     22*     -7.668      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*    185.012     13.20
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=9.37043e-05  
第２面
k=0.000
A4=8.05222e-05  
第５面
k=0.415
A4=9.29789e-06  
第８面
k=0.000
A4=1.46231e-04  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.60507e-04  
第１７面
k=0.000
A4=1.24501e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-1.08756e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-6.99654e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-3.08028e-04  
第２１面
k=0.000
A4=-1.14935e-04  
第２２面
k=0.000
A4=-6.53850e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-9.34773e-04,A6=6.44915e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.17   
倍率                   -1.40   
焦点距離               15.97   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)      13.75
全長(mm) (in air)      55.83
数値実施例５４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     51.478      3.20     1.84666    23.77    0.620
      2*    -38.560      2.65
      3     -19.565      3.38     1.65412    39.68    0.574
      4      30.186      0.21
      5*     19.873      4.50     1.49700    81.61    0.538
      6     -18.633      0.10
      7      10.628      4.21     1.49700    81.61    0.538
      8*    212.692      0.10
      9      24.897      3.19     1.61800    63.33    0.544
     10     -30.693      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      12.401      0.90
     12(絞り)  ∞        0.10
     13      55.667      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       7.805      1.84     1.61800    63.33    0.544
     15      10.579      0.30
     16*      6.428      4.02     1.49700    81.61    0.538
     17*    -23.103      1.57
     18*   -110.480      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*      6.147      6.35
     20*     17.957      3.44     1.58364    30.30    0.599
     21*     -9.569      2.94
     22*    -11.357      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*     14.587     11.70
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=6.61716e-05  
第２面
k=0.000
A4=5.97222e-05  
第５面
k=-0.834
A4=-2.83924e-06  
第８面
k=0.000
A4=1.05701e-04  
第１６面
k=-0.579
A4=-6.90189e-05  
第１７面
k=0.000
A4=-5.47808e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-4.86035e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-5.42665e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-3.04526e-04  
第２１面
k=0.000
A4=2.66622e-05  
第２２面
k=0.000
A4=-2.09838e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-6.85269e-04,A6=-2.12762e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.17   
倍率                   -1.40   
焦点距離               15.30   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)      12.25
全長(mm) (in air)      58.05
数値実施例５５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     25.913      2.07     1.84666    23.77    0.620
      2*     31.151      0.30
      3*     17.097      6.09     1.49700    81.61    0.538
      4    -111.014      0.10
      5      16.382      3.66     1.49700    81.61    0.538
      6*     76.965      0.10
      7      12.471      5.23     1.61800    63.33    0.544
      8     -19.985      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9      10.437      1.53
     10(絞り)  ∞       -0.40
     11      15.326      0.70     1.90366    31.32    0.595
     12       5.760      2.24     1.61800    63.33    0.544
     13       7.466      0.10
     14*      5.529      3.20     1.49700    81.61    0.538
     15    -250.000      0.93
     16*    -31.020      1.06     1.49700    81.61    0.538
     17*      6.332      2.81
     18*     13.296      4.02     1.58364    30.30    0.599
     19*     -8.640      0.80
     20*     -7.506      4.48     1.53368    55.90    0.563
     21*     -8.795      0.39
     22     -11.302      2.00     1.53368    55.90    0.563
     23*     23.373      2.15
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=9.25518e-06  
第２面
k=0.000
A4=8.47403e-06  
第３面
k=-0.200
A4=2.89370e-06  
第６面
k=0.000
A4=6.07603e-05  
第１４面
k=-0.579
A4=2.14569e-05,A6=8.56596e-07  
第１６面
k=0.000
A4=-1.21434e-05  
第１７面
k=0.000
A4=1.82906e-06  
第１８面
k=0.000
A4=-5.24617e-05  
第１９面
k=0.000
A4=-1.13335e-06  
第２０面
k=0.000
A4=1.01208e-05  
第２１面
k=0.000
A4=-2.49639e-05  
第２３面
k=0.000
A4=-2.94354e-05,A6=-6.86427e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.10   
焦点距離               12.36   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.72
全長(mm) (in air)      44.83
数値実施例５６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      22.916      1.51     1.60999    27.48    0.620
      2      44.302      0.00  1001.00000    -3.45    0.296
      3      44.303      0.20     1.63762    34.21    0.594
      4      44.214      0.75
      5*     11.892      4.50     1.49700    81.61    0.538
      6     -75.023      0.10
      7      16.979      2.78     1.49700    81.61    0.538
      8*     35.199      0.71
      9      19.063      2.75     1.61800    63.33    0.544
     10     -18.581      0.77     1.72047    34.71    0.583
     11      33.626      1.26
     12(絞り)  ∞        0.30
     13      29.197      0.83     1.90366    31.32    0.595
     14       5.383      1.47     1.61800    63.33    0.544
     15       9.288      0.91
     16*      6.872      3.01     1.49700    81.61    0.538
     17*     12.602      1.91
     18*     -9.053      3.06     1.49700    81.61    0.538
     19*    -10.553      0.91
     20*     12.072      3.90     1.58364    30.30    0.599
     21*    -24.825      1.94
     22*    -19.526      1.01     1.49700    81.61    0.538
     23*     11.127      7.48
     24*    -59.537      1.12     1.53368    55.90    0.563
     25*     19.034      1.10
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.41
   像面        ∞
 
非球面データ
第５面
k=-0.513
A4=-1.39397e-05  
第８面
k=0.000
A4=7.69283e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.27245e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-2.00147e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-1.96482e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-5.46173e-07  
第２０面
k=0.000
A4=-4.97701e-05  
第２１面
k=0.000
A4=5.00869e-05  
第２２面
k=0.000
A4=-1.31586e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-1.81687e-04  
第２４面
k=0.000
A4=-3.30547e-04  
第２５面
k=0.000
A4=-3.69284e-04,A6=-2.84789e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.20   
倍率                   -1.56   
焦点距離                7.72   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       1.76
全長(mm) (in air)      44.95
数値実施例５７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     14.849      2.81     1.84666    23.77    0.620
      2*     24.251      1.16
      3*     11.029      2.65     1.49700    81.61    0.538
      4    -159.692      0.10
      5      24.766      1.11     1.60999    27.48    0.620
      6      25.004      0.00  1001.00000    -3.45    0.296
      7      25.005      0.20     1.63762    34.21    0.594
      8      24.343      0.11
      9      16.634      2.86     1.61800    63.33    0.544
     10     -14.550      0.72     1.72047    34.71    0.583
     11      28.345      0.47
     12(絞り)  ∞       -0.05
     13      28.631      0.72     1.90366    31.32    0.595
     14       6.286      1.64     1.61800    63.33    0.544
     15      14.078      5.35
     16*      7.582      3.02     1.49700    81.61    0.538
     17*     14.928      8.00
     18*     15.671      3.78     1.58364    30.30    0.599
     19*    -20.144      1.79
     20*    -10.482      0.70     1.49700    81.61    0.538
     21*      8.846      3.50
     22*     13.317      2.28     1.53368    55.90    0.563
     23*      9.855      2.70
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=1.89575e-05  
第２面
k=0.000
A4=2.05342e-05  
第３面
k=-1.001
A4=-2.79051e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-9.97074e-05  
第１７面
k=0.000
A4=4.56155e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-1.55616e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-9.53455e-05  
第２０面
k=0.000
A4=6.03104e-05  
第２１面
k=0.000
A4=5.76196e-05  
第２２面
k=0.000
A4=5.52326e-05  
第２３面
k=0.000
A4=-1.67453e-04,A6=-3.57134e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.20   
倍率                   -1.60   
焦点距離                8.33   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.25
全長(mm) (in air)      46.16
数値実施例５８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     23.262      3.28     1.84666    23.77    0.620
      2*    191.812      1.33
      3      53.883      0.50     1.62588    35.70    0.589
      4      14.902      0.14
      5*     13.978      5.96     1.49700    81.61    0.538
      6     -29.978      0.10
      7      15.765      3.37     1.49700    81.61    0.538
      8*    510.224      0.10
      9      32.798      3.12     1.61800    63.33    0.544
     10     -19.809      0.50     1.72047    34.71    0.583
     11      12.325      1.78
     12(絞り)  ∞        0.78
     13    -140.812      0.50     1.90366    31.32    0.595
     14       9.869      2.61     1.61800    63.33    0.544
     15     113.862      2.42
     16*     11.277      3.74     1.49700    81.61    0.538
     17*    -59.524      8.10
     18*  -3485.657      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*      9.598      0.46
     20       9.139      5.57     1.60999    27.48    0.620
     21     -16.931      0.00  1001.00000    -3.45    0.296
     22     -16.932      0.20     1.63762    34.21    0.594
     23     -49.525      3.11
     24*     -7.878      1.91     1.53368    55.90    0.563
     25*     24.022      3.30
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.31
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=1.21996e-05  
第２面
k=0.000
A4=2.73727e-05  
第５面
k=-0.165
A4=-1.19710e-05  
第８面
k=0.000
A4=3.40041e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=-1.81901e-05,A6=2.18274e-07  
第１７面
k=0.000
A4=-9.14712e-05,A6=5.79438e-07  
第１８面
k=0.000
A4=-2.04464e-04  
第１９面
k=0.000
A4=3.63528e-05  
第２４面
k=0.000
A4=-3.43309e-05  
第２５面
k=0.000
A4=-4.64396e-04  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                9.33   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.86
全長(mm) (in air)      54.14
数値実施例５９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     22.101      3.18     1.84666    23.77    0.620
      2*    124.650      0.30
      3     114.152      0.70     1.62588    35.70    0.589
      4      16.412      0.30
      5*     13.305      5.99     1.49700    81.61    0.538
      6     -31.233      0.30
      7      17.773      3.61     1.49700    81.61    0.538
      8*    -77.787      0.30
      9      40.293      3.15     1.61800    63.33    0.544
     10     -16.251      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      16.421      1.03
     12(絞り)  ∞        0.57
     13     -40.907      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       9.293      3.10     1.61800    63.33    0.544
     15     -40.883      1.32
     16*     12.708      2.72     1.60999    27.48    0.620
     17      27.809      0.00  1001.00000    -3.45    0.296
     18      27.809      0.20     1.63762    34.21    0.594
     19*     27.322      6.28
     20*     28.448      1.49     1.49700    81.61    0.538
     21*     12.258      7.34
     22*     10.768      3.89     1.58364    30.30    0.599
     23*    -26.410      3.22
     24*     -9.722      0.95     1.53368    55.90    0.563
     25*     10.802      3.19
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=1.81664e-05  
第２面
k=0.000
A4=3.17867e-05  
第５面
k=-0.472
A4=-1.54652e-05  
第８面
k=0.000
A4=2.70940e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=5.37723e-05,A6=1.28843e-06  
第１９面
k=0.000
A4=7.64130e-05,A6=1.59199e-06  
第２０面
k=0.000
A4=2.38574e-05  
第２１面
k=0.000
A4=-5.41581e-05  
第２２面
k=0.000
A4=-9.20996e-05  
第２３面
k=0.000
A4=1.48765e-05  
第２４面
k=0.000
A4=2.30798e-04  
第２５面
k=0.000
A4=-1.65854e-04  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離               10.42   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.74
全長(mm) (in air)      55.07
数値実施例６０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     30.853      3.59     1.84666    23.77    0.620
      2*   -228.348      0.30
      3      34.422      0.70     1.62588    35.70    0.589
      4      14.782      0.30
      5*     12.104      6.41     1.49700    81.61    0.538
      6     -35.889      0.30
      7     -49.464      0.20     1.63762    34.21    0.594
      8     -49.078      0.00  1001.00000    -3.45    0.296
      9     -49.077      0.70     1.60999    27.48    0.620
     10     -60.906      0.30
     11      16.056      4.14     1.61800    63.33    0.544
     12     -51.065      0.70     1.72047    34.71    0.583
     13      11.329      1.50
     14(絞り)  ∞       -0.25
     15      29.773      0.70     1.90366    31.32    0.595
     16       8.337      3.21     1.61800    63.33    0.544
     17      36.482      1.31
     18*     10.000      3.43     1.49700    81.61    0.538
     19*    108.943      5.30
     20*   -760.614      0.70     1.49700    81.61    0.538
     21*     12.153      8.57
     22*     10.932      4.26     1.58364    30.30    0.599
     23*    -46.469      4.54
     24*    -10.332      0.75     1.53368    55.90    0.563
     25*     15.919      2.85
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=9.77276e-06  
第２面
k=0.000
A4=1.67764e-05  
第５面
k=-0.659
A4=1.08105e-05  
第１８面
k=-0.579
A4=5.63637e-06,A6=5.19107e-07  
第１９面
k=0.000
A4=2.26706e-06,A6=6.14099e-07  
第２０面
k=0.000
A4=-3.93066e-06  
第２１面
k=0.000
A4=1.90962e-06  
第２２面
k=0.000
A4=-3.81502e-05  
第２３面
k=0.000
A4=2.47354e-06  
第２４面
k=0.000
A4=7.91457e-06,A6=1.44833e-06  
第２５面
k=0.000
A4=-1.11135e-05,A6=-2.19459e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離               10.62   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       3.41
全長(mm) (in air)      55.07
数値実施例６１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -8.586      6.54     1.53368    55.90    0.563
      2*    -38.013      0.08
      3*     23.658      5.62     1.63490    23.88    0.630
      4*    -13.749      0.05
      5*    483.930      0.50     1.58364    30.30    0.599
      6*     31.754      0.05
      7*     10.006      6.19     1.49700    81.61    0.538
      8*    -22.587      0.05
      9      36.901      4.56     1.61800    63.33    0.544
     10      -9.647      0.50     1.72047    34.71    0.583
     11      15.812      1.63
     12(絞り)  ∞        0.83
     13     -23.387      0.50     1.72047    34.71    0.583
     14      18.752      3.04     1.61800    63.33    0.544
     15     -24.584      0.12
     16*     13.844      5.92     1.49700    81.61    0.538
     17*    -20.251      9.46
     18*    -10.122      5.91     1.58364    30.30    0.599
     19*    -13.868      2.45
     20*     -9.722      7.60     1.58364    30.30    0.599
     21*     -7.658      3.02
     22*    -16.164      3.70     1.63490    23.88    0.630
     23*    -27.524      0.05
     24*      7.572      5.94     1.53368    55.90    0.563
     25*      3.912      6.00
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        6.28
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.580
A4=-9.12075e-04,A6=5.36263e-05,A8=-3.61636e-06  
第２面
k=0.348
A4=-6.71325e-04,A6=4.96564e-06,A8=-1.02244e-07  
第３面
k=-0.448
A4=2.69179e-05,A6=2.59561e-07,A8=1.81093e-09  
第４面
k=-2.729
A4=2.62358e-05,A6=1.66698e-06,A8=-5.24204e-09  
第５面
k=-2409.520
A4=-5.88015e-06,A6=-5.65544e-08  
第６面
k=0.023
A4=8.78714e-06,A6=4.93409e-09  
第７面
k=-2.423
A4=-3.77237e-05,A6=-3.90286e-07,A8=6.14283e-09  
第８面
k=1.443
A4=-3.05033e-05,A6=1.08600e-07,A8=1.41866e-09  
第１６面
k=-1.658
A4=-1.51099e-05,A6=1.28932e-07,A8=-7.26513e-10  
第１７面
k=0.184
A4=-2.43950e-05,A6=-7.20933e-08,A8=4.75546e-10  
第１８面
k=0.132
A4=6.92244e-06,A6=6.19572e-07,A8=8.38466e-09  
第１９面
k=-2.887
A4=8.20744e-06,A6=-4.23855e-07,A8=2.80030e-09  
第２０面
k=-0.631
A4=-4.16331e-06,A6=-1.26465e-07,A8=-9.14719e-09  
第２１面
k=-1.191
A4=5.22955e-05,A6=-4.06789e-07,A8=-1.05876e-09  
第２２面
k=-31.151
A4=7.85252e-05,A6=-4.81367e-07,A8=-3.45006e-09,A10=2.89579e-12  
第２３面
k=-0.713
A4=-4.71492e-05,A6=-4.75038e-08,A8=-1.74975e-10,A10=-7.97360e-12  
第２４面
k=-4.264
A4=-3.18002e-04,A6=1.39934e-06,A8=7.25578e-09,A10=-5.39754e-11  
第２５面
k=-1.881
A4=-3.56331e-04,A6=5.70132e-06,A8=-5.32334e-08,A10=2.10863e-10  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.57   
焦点距離                8.96  
像高(mm)                7.93   
ｆｂ(mm) (in air)      12.47
全長(mm) (in air)      86.77
数値実施例６２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -8.518      6.48     1.53368    55.90    0.563
      2*    -38.017      0.07
      3*     23.626      5.62     1.63490    23.88    0.630
      4*    -13.766      0.05
      5*    474.790      0.49     1.58364    30.30    0.599
      6*     31.840      0.05
      7*      9.994      6.43     1.49700    81.61    0.538
      8*    -22.550      0.06
      9      37.796      4.55     1.61800    63.33    0.544
     10      -9.723      0.50     1.72047    34.71    0.583
     11      15.791      1.51
     12(絞り)  ∞        0.83
     13     -23.405      0.50     1.72047    34.71    0.583
     14      18.836      3.04     1.61800    63.33    0.544
     15     -24.432      0.05
     16*     13.826      5.68     1.49700    81.61    0.538
     17*    -20.280      9.47
     18*    -10.093      5.91     1.58364    30.30    0.599
     19*    -13.913      3.08
     20*     -9.681      7.68     1.58364    30.30    0.599
     21*     -7.639      3.02
     22*    -16.165      3.77     1.63490    23.88    0.630
     23*    -27.283      0.05
     24*      7.584      5.93     1.53368    55.90    0.563
     25*      3.906      6.00
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        5.82
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.475
A4=-8.84441e-04,A6=6.04064e-05,A8=-5.76698e-06  
第２面
k=-0.958
A4=-6.68132e-04,A6=5.04103e-06,A8=-1.03257e-07  
第３面
k=-0.479
A4=2.66301e-05,A6=2.47046e-07,A8=1.70474e-09  
第４面
k=-2.726
A4=2.62640e-05,A6=1.67016e-06,A8=-5.41971e-09  
第５面
k=-2345.875
A4=-5.83422e-06,A6=-4.85118e-08  
第６面
k=-0.006
A4=8.68836e-06,A6=-4.70192e-09  
第７面
k=-2.425
A4=-3.77595e-05,A6=-3.84874e-07,A8=5.86446e-09  
第８面
k=1.450
A4=-3.05845e-05,A6=1.01828e-07,A8=1.52990e-09  
第１６面
k=-1.658
A4=-1.51124e-05,A6=1.26975e-07,A8=-7.28488e-10  
第１７面
k=0.179
A4=-2.42938e-05,A6=-6.94876e-08,A8=3.98116e-10  
第１８面
k=0.132
A4=7.07169e-06,A6=6.32887e-07,A8=9.67925e-09  
第１９面
k=-2.890
A4=8.40985e-06,A6=-4.16581e-07,A8=2.92048e-09  
第２０面
k=-0.632
A4=-3.89651e-06,A6=-1.34905e-07,A8=-9.44213e-09  
第２１面
k=-1.191
A4=5.24213e-05,A6=-4.02486e-07,A8=-1.05494e-09  
第２２面
k=-30.784
A4=7.94179e-05,A6=-4.73842e-07,A8=-3.45074e-09,A10=2.80530e-12  
第２３面
k=-0.621
A4=-4.77440e-05,A6=-4.56224e-08,A8=-8.13918e-11,A10=-7.89572e-12  
第２４面
k=-4.243
A4=-3.18831e-04,A6=1.39907e-06,A8=7.38731e-09,A10=-5.05176e-11  
第２５面
k=-1.870
A4=-3.34225e-04,A6=5.68135e-06,A8=-5.42846e-08,A10=2.31442e-10  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.56   
焦点距離                8.92   
像高(mm)                7.93   
ｆｂ(mm) (in air)      12.02
全長(mm) (in air)      86.83
数値実施例６３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -7.039      4.91     1.53368    55.90    0.563
      2*    -17.920      0.05
      3*     15.584      4.58     1.63490    23.88    0.630
      4*    -12.462      0.05
      5*      6.979      3.28     1.49700    81.61    0.538
      6*    -19.498      0.05
      7      39.995      2.50     1.61800    63.33    0.544
      8      -7.177      0.50     1.72047    34.71    0.583
      9       9.843      0.80
     10(絞り)  ∞        0.58
     11     -13.844      0.50     1.72047    34.71    0.583
     12       9.243      2.44     1.61800    63.33    0.544
     13     -20.574      0.05
     14*     10.818      3.74     1.49700    81.61    0.538
     15*    -12.062     13.98
     16*     -6.434      6.53     1.58364    30.30    0.599
     17*     -5.371      3.16
     18*    -11.488      1.97     1.63490    23.88    0.630
     19*    -18.115      0.27
     20*      5.193      3.81     1.53368    55.90    0.563
     21*      2.478      4.35
     22        ∞        0.26     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.91
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-7.688
A4=-5.30828e-03,A6=1.00779e-03,A8=-3.13102e-04  
第２面
k=9.824
A4=-1.93476e-03,A6=2.83575e-05,A8=-1.27395e-06  
第３面
k=-1.316
A4=3.98817e-05,A6=1.75107e-07,A8=2.54238e-08  
第４面
k=-5.068
A4=1.22657e-04,A6=6.73445e-06,A8=-1.01603e-07  
第５面
k=-2.319
A4=-8.13599e-05,A6=-6.40124e-06,A8=1.43467e-07  
第６面
k=3.388
A4=-1.26292e-04,A6=-1.27410e-06,A8=9.01790e-08  
第１４面
k=-2.381
A4=-1.37296e-04,A6=1.42467e-06,A8=-9.01579e-09  
第１５面
k=-0.582
A4=-2.02116e-05,A6=-1.14010e-06,A8=-9.41687e-09  
第１６面
k=-0.049
A4=-2.66503e-04,A6=1.37620e-05,A8=-2.75338e-07  
第１７面
k=-1.101
A4=2.02237e-04,A6=-2.08688e-06,A8=-2.48953e-08  
第１８面
k=-33.992
A4=2.88723e-04,A6=-5.74254e-06,A8=-5.45486e-08,A10=-8.25069e-11  
第１９面
k=-1.062
A4=-1.89497e-04,A6=-2.28174e-07,A8=-1.72532e-08,A10=-3.24889e-10  
第２０面
k=-4.642
A4=-1.21065e-03,A6=1.21481e-05,A8=1.80222e-07,A10=-1.84008e-09  
第２１面
k=-1.845
A4=-8.86076e-04,A6=4.64728e-05,A8=-1.48831e-06,A10=2.99535e-08  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.56   
焦点距離                4.98   
像高(mm)                4.75   
ｆｂ(mm) (in air)       5.43
全長(mm) (in air)      59.20
数値実施例６４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -8.599      5.93     1.53368    55.90    0.563
      2*    -19.840      0.05
      3*     17.840      5.28     1.63490    23.88    0.630
      4*    -14.375      0.06
      5*      7.961      3.54     1.49700    81.61    0.538
      6*    -22.188      0.05
      7      52.926      2.61     1.61800    63.33    0.544
      8      -8.538      0.50     1.72047    34.71    0.583
      9      11.099      0.96
     10(絞り)  ∞        0.66
     11     -15.771      0.50     1.72047    34.71    0.583
     12      10.927      2.65     1.61800    63.33    0.544
     13     -21.930      0.05
     14*     12.592      4.04     1.49700    81.61    0.538
     15*    -13.902     15.89
     16*     -7.470      7.77     1.58364    30.30    0.599
     17*     -6.239      3.85
     18*    -13.303      2.40     1.63490    23.88    0.630
     19*    -20.860      0.30
     20*      6.006      4.42     1.53368    55.90    0.563
     21*      2.794      5.00
     22        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.53
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-6.559
A4=-3.07798e-03,A6=7.19063e-04,A8=-1.43633e-04  
第２面
k=8.617
A4=-1.24859e-03,A6=1.39145e-05,A8=-4.33338e-07  
第３面
k=-1.217
A4=2.14714e-05,A6=4.97776e-07,A8=6.93013e-09  
第４面
k=-5.042
A4=7.67295e-05,A6=3.42831e-06,A8=-3.37151e-08  
第５面
k=-2.297
A4=-6.04721e-05,A6=-3.09153e-06,A8=4.84282e-08  
第６面
k=3.319
A4=-8.28348e-05,A6=-6.61324e-07,A8=3.24620e-08  
第１４面
k=-2.342
A4=-9.16209e-05,A6=8.36992e-07,A8=-4.45060e-09  
第１５面
k=-0.501
A4=-1.62220e-05,A6=-5.10344e-07,A8=-3.96678e-09  
第１６面
k=-0.081
A4=-1.74720e-04,A6=6.86575e-06,A8=-9.76272e-08  
第１７面
k=-1.090
A4=1.45428e-04,A6=-1.07366e-06,A8=-5.76918e-09  
第１８面
k=-35.703
A4=2.12538e-04,A6=-2.80559e-06,A8=-1.82100e-08,A10=-2.49815e-12  
第１９面
k=-1.240
A4=-1.24964e-04,A6=-2.05558e-07,A8=-4.46527e-09,A10=-7.30148e-11  
第２０面
k=-4.876
A4=-8.70533e-04,A6=5.71807e-06,A8=5.33843e-08,A10=-2.87801e-10  
第２１面
k=-1.928
A4=-3.56431e-04,A6=1.04471e-05,A8=-2.60887e-07,A10=3.89803e-09  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.56   
焦点距離                5.34   
像高(mm)                5.50   
ｆｂ(mm) (in air)       5.73
全長(mm) (in air)      67.24
数値実施例６５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -6.269      4.80     1.53368    55.90    0.563
      2*    -27.398      0.05
      3*     17.424      4.12     1.63490    23.88    0.630
      4*    -10.162      0.05
      5*    329.227      0.61     1.58364    30.30    0.599
      6*     23.639      0.05
      7*      7.301      4.38     1.49700    81.61    0.538
      8*    -16.656      0.05
      9      26.802      3.49     1.61800    63.33    0.544
     10      -7.076      0.50     1.72047    34.71    0.583
     11      11.663      1.25
     12(絞り)  ∞        0.71
     13     -16.523      0.50     1.72047    34.71    0.583
     14      14.445      2.57     1.61800    63.33    0.544
     15     -18.236      0.06
     16*     10.173      4.62     1.49700    81.61    0.538
     17*    -14.804      6.97
     18*     -7.554      4.14     1.58364    30.30    0.599
     19*     -9.958      2.28
     20*     -7.176      4.95     1.61421    25.60    0.621
     21*     -5.830      2.02
     22*    -11.735      2.84     1.63490    23.88    0.630
     23*    -20.945      0.05
     24*      5.546      4.33     1.53368    55.90    0.563
     25*      2.897      4.50
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        3.63
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.659
A4=-2.04816e-03,A6=2.35320e-04,A8=-4.81520e-05  
第２面
k=-1.065
A4=-1.68684e-03,A6=2.29728e-05,A8=-9.25180e-07  
第３面
k=-0.588
A4=6.51788e-05,A6=1.13163e-06,A8=1.95724e-08  
第４面
k=-2.720
A4=6.41977e-05,A6=7.66373e-06,A8=-3.86820e-08  
第５面
k=-1871.246
A4=-1.46877e-05,A6=-2.79488e-07  
第６面
k=-0.064
A4=2.14004e-05,A6=4.39293e-08  
第７面
k=-2.423
A4=-9.35989e-05,A6=-1.73930e-06,A8=5.12031e-08  
第８面
k=1.436
A4=-7.63094e-05,A6=4.05361e-07,A8=1.19948e-08  
第１６面
k=-1.670
A4=-3.89307e-05,A6=5.41575e-07,A8=-3.89066e-09  
第１７面
k=0.072
A4=-6.09183e-05,A6=-2.19847e-07,A8=6.07739e-09  
第１８面
k=0.089
A4=9.88125e-06,A6=2.25429e-06,A8=5.40413e-08  
第１９面
k=-2.920
A4=2.34541e-05,A6=-1.70730e-06,A8=1.38533e-08  
第２０面
k=-0.618
A4=-1.37263e-05,A6=-1.25116e-06,A8=-8.15675e-08  
第２１面
k=-1.185
A4=1.29062e-04,A6=-1.87858e-06,A8=-1.27341e-08  
第２２面
k=-30.535
A4=2.12596e-04,A6=-2.32471e-06,A8=-3.18933e-08,A10=2.49260e-11  
第２３面
k=0.060
A4=-1.34020e-04,A6=-1.76460e-07,A8=8.51270e-10,A10=-1.31091e-10  
第２４面
k=-4.296
A4=-8.13846e-04,A6=6.17276e-06,A8=7.50056e-08,A10=-7.01350e-10  
第２５面
k=-1.860
A4=-8.20694e-04,A6=2.77718e-05,A8=-5.24812e-07,A10=5.58526e-09  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.56   
焦点距離                6.16   
像高(mm)                5.50   
ｆｂ(mm) (in air)       8.33
全長(mm) (in air)      63.71
数値実施例６６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -6.744      4.55     1.53368    55.90    0.563
      2*    -28.324      0.05
      3*     17.647      4.11     1.63490    23.88    0.630
      4*    -10.252      0.05
      5*    368.125      0.70     1.58364    30.30    0.599
      6*     23.485      0.05
      7*      7.303      3.75     1.49700    81.61    0.538
      8*    -16.608      0.05
      9      27.992      3.48     1.61800    63.33    0.544
     10      -7.240      0.50     1.72047    34.71    0.583
     11      11.712      0.93
     12(絞り)  ∞        0.68
     13     -16.247      0.50     1.72047    34.71    0.583
     14      14.941      2.48     1.61800    63.33    0.544
     15     -17.172      0.05
     16*     10.250      5.04     1.49700    81.61    0.538
     17*    -14.686      7.09
     18*     -7.433      3.40     1.58364    30.30    0.599
     19*    -10.047      2.59
     20*     -6.674      5.39     1.61421    25.60    0.621
     21*     -5.707      2.10
     22*    -11.710      2.68     1.63490    23.88    0.630
     23*    -20.113      0.08
     24*      5.560      4.27     1.53368    55.90    0.563
     25*      2.881      4.50
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        2.87
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.466
A4=-1.83113e-03,A6=2.20399e-04,A8=-4.01986e-05  
第２面
k=-4.154
A4=-1.67302e-03,A6=2.41417e-05,A8=-9.14504e-07  
第３面
k=-0.713
A4=6.22862e-05,A6=1.21873e-06,A8=2.05895e-08  
第４面
k=-2.747
A4=6.54960e-05,A6=7.63953e-06,A8=-3.72649e-08  
第５面
k=-2888.742
A4=-1.51322e-05,A6=-1.13362e-07  
第６面
k=-0.115
A4=2.12292e-05,A6=-4.40257e-08  
第７面
k=-2.422
A4=-9.18841e-05,A6=-1.69650e-06,A8=4.50496e-08  
第８面
k=1.359
A4=-7.73141e-05,A6=3.20836e-07,A8=1.45375e-08  
第１６面
k=-1.661
A4=-3.80858e-05,A6=6.00548e-07,A8=-3.31015e-09  
第１７面
k=0.087
A4=-6.24513e-05,A6=-2.33471e-07,A8=7.81939e-09  
第１８面
k=0.116
A4=6.47632e-06,A6=1.93794e-06,A8=8.75430e-08  
第１９面
k=-2.967
A4=3.57609e-05,A6=-1.49735e-06,A8=2.83588e-08  
第２０面
k=-0.611
A4=-1.58294e-05,A6=-1.07032e-06,A8=-9.97644e-08  
第２１面
k=-1.189
A4=1.28670e-04,A6=-1.99874e-06,A8=-1.23533e-08  
第２２面
k=-30.969
A4=2.14284e-04,A6=-2.50014e-06,A8=-3.94482e-08,A10=1.75181e-11  
第２３面
k=0.274
A4=-1.40593e-04,A6=-2.34596e-07,A8=-2.72736e-09,A10=-1.34264e-10  
第２４面
k=-4.460
A4=-8.31533e-04,A6=6.06058e-06,A8=7.30319e-08,A10=-5.38583e-10  
第２５面
k=-1.870
A4=-7.81641e-04,A6=2.80809e-05,A8=-5.72873e-07,A10=6.43070e-09  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.56   
焦点距離                5.82   
像高(mm)                5.23   
ｆｂ(mm) (in air)       7.57
全長(mm) (in air)      62.10
数値実施例６７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -11.654      8.90     1.53368    55.90    0.563
      2*    -53.270      0.09
      3*     32.497      7.73     1.63490    23.88    0.630
      4*    -18.865      0.05
      5*    609.908      0.55     1.58364    30.30    0.599
      6*     43.689      0.05
      7*     13.655      8.70     1.49700    81.61    0.538
      8*    -30.942      0.05
      9      54.201      6.26     1.61800    63.33    0.544
     10     -13.279      0.50     1.72047    34.71    0.583
     11      21.817      2.42
     12(絞り)  ∞        1.14
     13     -31.961      0.52     1.72047    34.71    0.583
     14      25.513      4.08     1.61800    63.33    0.544
     15     -33.246      0.15
     16*     18.998      8.40     1.49700    81.61    0.538
     17*    -27.856     12.95
     18*    -14.193      8.09     1.58364    30.30    0.599
     19*    -19.094      4.04
     20*    -13.249     10.54     1.58364    30.30    0.599
     21*    -10.558      4.39
     22*    -22.376      5.26     1.63490    23.88    0.630
     23*    -37.463      0.05
     24*     10.448      8.01     1.53368    55.90    0.563
     25*      5.391      8.22
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        8.21
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=1.075
A4=-3.07742e-04,A6=9.46748e-06,A8=-3.95246e-07  
第２面
k=0.243
A4=-2.62486e-04,A6=1.05472e-06,A8=-1.12886e-08  
第３面
k=-0.422
A4=1.05645e-05,A6=4.99657e-08,A8=2.12551e-10  
第４面
k=-2.716
A4=1.02640e-05,A6=3.36920e-07,A8=-5.29009e-10  
第５面
k=-1981.989
A4=-2.50643e-06,A6=-1.03156e-08  
第６面
k=0.024
A4=3.45165e-06,A6=-4.51348e-11  
第７面
k=-2.412
A4=-1.51250e-05,A6=-7.89064e-08,A8=6.63287e-10  
第８面
k=1.432
A4=-1.17703e-05,A6=2.10026e-08,A8=1.62417e-10  
第１６面
k=-1.632
A4=-6.09995e-06,A6=2.72227e-08,A8=-7.60562e-11  
第１７面
k=0.162
A4=-9.42741e-06,A6=-1.49326e-08,A8=6.00257e-11  
第１８面
k=0.151
A4=1.94021e-06,A6=1.05693e-07,A8=8.44621e-10  
第１９面
k=-2.829
A4=3.81519e-06,A6=-6.91852e-08,A8=2.58538e-10  
第２０面
k=-0.623
A4=-2.50444e-06,A6=-3.72162e-08,A8=-1.04792e-09  
第２１面
k=-1.166
A4=2.08328e-05,A6=-9.68055e-08,A8=-1.11067e-10  
第２２面
k=-30.999
A4=2.88686e-05,A6=-9.73152e-08,A8=-4.06882e-10,A10=1.90801e-13  
第２３面
k=-1.442
A4=-1.86838e-05,A6=-1.59948e-08,A8=-2.14349e-11,A10=-4.13529e-13  
第２４面
k=-4.203
A4=-1.26702e-04,A6=3.03286e-07,A8=8.98650e-10,A10=-3.27718e-12  
第２５面
k=-1.867
A4=-1.38264e-04,A6=1.20863e-06,A8=-5.84639e-09,A10=1.39250e-11  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.55   
焦点距離               12.29   
像高(mm)               10.82   
ｆｂ(mm) (in air)      16.62
全長(mm) (in air)     119.56
数値実施例６８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -63.538     10.02     1.85135    40.10    0.569
      2*     32.204      0.05
      3*     32.533      7.00     1.53368    55.90    0.563
      4*   -106.297      0.26
      5*     54.300     10.00     1.49700    81.61    0.538
      6*    -23.738      0.98
      7*     85.904      4.20     1.49700    81.61    0.538
      8*    -97.520      0.06
      9*    105.081      8.88     1.63490    23.88    0.630
     10*    -33.023      0.42
     11*    -38.264      2.80     1.58364    30.30    0.599
     12*     53.734      0.07
     13      62.691     11.68     1.49700    81.61    0.538
     14     -22.596      5.75     1.72047    34.71    0.583
     15    -112.813      3.53
     16(絞り)  ∞       -1.56
     17*     70.148      2.54     1.53368    55.90    0.563
     18*   -183.515      0.24
     19    -284.510      8.92     1.49700    81.61    0.538
     20     -28.520      8.41     1.72047    34.71    0.583
     21     198.897     17.49     1.49700    81.61    0.538
     22     -40.316     16.34
     23*     93.660      5.46     1.84666    23.78    0.620
     24*    212.953     16.44
     25*     25.378      9.46     1.53368    55.90    0.563
     26*   -119.565      0.48
     27*     52.177      9.92     1.53368    55.90    0.563
     28*     10.383     12.85
     29*    -44.349      7.33     1.53368    55.90    0.563
     30*    -53.218      2.07
     31*    -20.191     10.09     1.53368    55.90    0.563
     32*     50.820      2.00
     33        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     34        ∞        1.80
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=4.443
A4=-1.05776e-04,A6=-3.64425e-07,A8=1.98904e-09  
第２面
k=-19.238
A4=-3.91023e-05,A6=-3.11804e-08,A8=-5.67242e-11  
第３面
k=-20.954
A4=2.62599e-06,A6=1.82851e-08,A8=4.54659e-11  
第４面
k=9.940
A4=-1.61900e-05,A6=9.03155e-09,A8=1.79996e-10  
第５面
k=1.123
A4=2.67856e-07,A6=-3.15865e-08,A8=3.49785e-11  
第６面
k=-2.027
A4=3.50357e-06,A6=2.04747e-08,A8=6.93297e-11  
第７面
k=2.496
A4=-4.68859e-06,A6=-7.75345e-09,A8=6.02390e-11  
第８面
k=3.339
A4=3.50988e-07,A6=2.15482e-08,A8=-2.56013e-11  
第９面
k=3.604
A4=1.20384e-07,A6=1.78755e-08,A8=-3.15317e-13  
第１０面
k=0.355
A4=1.24700e-05,A6=2.89708e-10,A8=3.47525e-11  
第１１面
k=1.839
A4=3.37433e-06,A6=3.63821e-09,A8=5.61429e-11  
第１２面
k=-10.495
A4=-1.54011e-05,A6=-1.49070e-09,A8=3.23097e-11  
第１７面
k=0.528
A4=-5.62809e-07,A6=-5.77511e-09,A8=-1.61623e-11  
第１８面
k=-142.321
A4=4.44624e-06,A6=9.06780e-09,A8=-3.00760e-11  
第２３面
k=-1.909
A4=-9.55582e-07,A6=-2.84663e-09,A8=4.48649e-12  
第２４面
k=-158.290
A4=-2.56151e-06,A6=-1.96788e-09,A8=4.34014e-12  
第２５面
k=-1.408
A4=-7.29707e-06,A6=-3.93011e-09,A8=-1.35076e-11  
第２６面
k=-36.249
A4=6.21711e-07,A6=-2.35958e-09,A8=-9.91770e-12  
第２７面
k=-11.909
A4=-5.75821e-06,A6=3.19672e-08,A8=-4.31284e-11  
第２８面
k=-1.033
A4=-2.20475e-05,A6=7.79789e-08,A8=9.56535e-11  
第２９面
k=5.439
A4=-2.60359e-05,A6=9.13286e-08,A8=2.72747e-12  
第３０面
k=2.910
A4=-1.84445e-06,A6=5.39362e-08,A8=-9.42280e-11  
第３１面
k=-0.869
A4=3.33460e-05,A6=-1.85661e-08,A8=8.80359e-11  
第３２面
k=-24.510
A4=-1.19291e-05,A6=-5.06023e-10,A8=-1.47595e-11  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.51   
焦点距離                7.51   
像高(mm)               20.78   
ｆｂ(mm) (in air)       4.00
全長(mm) (in air)     196.17
数値実施例６９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -29.955      5.67     1.85135    40.10    0.569
      2*     21.219      0.05
      3*     26.565      3.07     1.53368    55.90    0.563
      4*    -29.352      0.05
      5*     27.194      4.58     1.49700    81.61    0.538
      6*    -12.447      0.05
      7*     41.662      1.69     1.49700    81.61    0.538
      8*    -59.590      0.05
      9*     44.366      3.67     1.63490    23.88    0.630
     10*    -17.202      0.50
     11*    -19.670      1.21     1.58364    30.30    0.599
     12*     30.021      0.20
     13      23.366      5.25     1.49700    81.61    0.538
     14     -12.616      0.50     1.72047    34.71    0.583
     15      68.194      2.31
     16(絞り)  ∞      -1.10
     17*     21.245      1.85     1.53368    55.90    0.563
     18*    -93.246      0.09
     19    -148.608      2.90     1.49700    81.61    0.538
     20     -12.601      1.24     1.72047    34.71    0.583
     21      37.919      4.85     1.49700    81.61    0.538
     22     -24.743      6.71
     23*     34.680      2.10     1.84666    23.78    0.620
     24*     92.807      9.47
     25*     12.166      7.28     1.53368    55.90    0.563
     26*    -40.917      0.63
     27*     40.697      4.65     1.53368    55.90    0.563
     28*      5.464      4.96
     29*     69.863      4.34     1.53368    55.90    0.563
     30*    -23.297      2.44
     31*     -8.406      3.04     1.53368    55.90    0.563
     32*     13.145      2.00
     33        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     34        ∞        0.95
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-2.844
A4=-5.95233e-04,A6=-2.01185e-05,A8=-4.04057e-08  
第２面
k=-26.594
A4=-2.91563e-04,A6=3.38545e-08,A8=-4.48601e-09  
第３面
k=-38.988
A4=1.31076e-05,A6=1.39853e-07,A8=7.03094e-09  
第４面
k=7.191
A4=-8.19846e-05,A6=-3.06820e-07,A8=2.47340e-08  
第５面
k=1.384
A4=5.08576e-06,A6=-7.77373e-07,A8=6.23909e-09  
第６面
k=-1.761
A4=1.48354e-05,A6=4.86920e-07,A8=6.06003e-09  
第７面
k=-14.126
A4=-5.35357e-05,A6=-2.25010e-07,A8=6.88366e-09  
第８面
k=-2.133
A4=1.05864e-05,A6=6.95122e-07,A8=-3.15146e-09  
第９面
k=3.451
A4=2.22795e-06,A6=4.87778e-07,A8=-1.66619e-09  
第１０面
k=0.360
A4=1.03539e-04,A6=-6.33943e-08,A8=4.04592e-09  
第１１面
k=1.941
A4=2.37787e-05,A6=1.62382e-07,A8=7.66827e-09  
第１２面
k=-10.761
A4=-1.30990e-04,A6=-1.71078e-07,A8=5.02262e-09  
第１７面
k=-0.267
A4=-1.00551e-05,A6=-2.52136e-07,A8=4.24466e-10  
第１８面
k=-207.405
A4=2.84376e-05,A6=3.79772e-07,A8=-4.21658e-09  
第２３面
k=-1.706
A4=-7.10617e-06,A6=-8.60971e-08,A8=7.01716e-10  
第２４面
k=-186.451
A4=-2.28317e-05,A6=-6.42653e-08,A8=6.74174e-10  
第２５面
k=-1.569
A4=-6.55071e-05,A6=-2.05782e-07,A8=-4.37955e-09,A10=-2.52773e-14  
第２６面
k=-3.839
A4=-8.01566e-06,A6=-2.54791e-07,A8=-1.15935e-09,A10=-2.54003e-14  
第２７面
k=-34.425
A4=-4.77157e-05,A6=1.08255e-06,A8=-4.06557e-09  
第２８面
k=-1.002
A4=-1.54742e-04,A6=2.47821e-06,A8=-3.91574e-09  
第２９面
k=-50.008
A4=-5.21414e-05,A6=4.83615e-07,A8=-8.84765e-09,A10=1.50137e-12  
第３０面
k=-29.019
A4=1.22863e-04,A6=8.90770e-07,A8=-5.28257e-09,A10=5.46743e-13  
第３１面
k=-0.773
A4=3.16385e-04,A6=9.74440e-08,A8=1.40543e-08,A10=-5.53413e-14  
第３２面
k=-16.868
A4=-1.76589e-04,A6=8.02882e-07,A8=-7.40507e-09,A10=-1.70931e-12  
 
各種データ
ＮＡ                    0.59   
倍率                   -3.51   
焦点距離                3.49   
像高(mm)               10.82   
ｆｂ(mm) (in air)       3.15
全長(mm) (in air)      87.44
数値実施例７０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -51.987      5.12     1.85135    40.10    0.569
      2*     34.312      0.50
      3*     36.711      2.87     1.53366    55.96    0.555
      4*    -92.469      0.20
      5*     26.612      4.74     1.49700    81.61    0.538
      6*    -11.451      0.05
      7*     45.611      2.06     1.49700    81.61    0.538
      8*    -54.045      0.20
      9*     33.570      3.44     1.63484    23.91    0.622
     10*    -21.835      1.05
     11*    -19.881      0.50     1.58360    30.33    0.591
     12*     20.272      0.52
     13      29.888      5.28     1.49700    81.61    0.538
     14      -9.919      0.50     1.72047    34.71    0.583
     15    2653.840      0.67
     16(絞り)  ∞        0.00
     17*     22.326      5.73     1.53366    55.96    0.555
     18*    -48.583      0.50
     19    -361.891      3.71     1.49700    81.61    0.538
     20     -14.580      0.81     1.72047    34.71    0.583
     21      49.171     13.96     1.49700    81.61    0.538
     22     -23.109      1.04
     23*     34.641      3.26     1.84666    23.78    0.621
     24*     68.766      8.81
     25*     14.872      7.26     1.53366    55.96    0.555
     26*    -32.487      0.20
     27*     24.860      4.91     1.53366    55.96    0.555
     28*      5.064     10.91
     29*     -6.358      3.04     1.53366    55.96    0.555
     30*   -143.898      1.00
     31        ∞        0.30     1.51633    64.14    0.535
     32        ∞        2.00
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-2.324
A4=-5.99284e-04,A6=-2.07443e-05,A8=-5.78774e-08  
第２面
k=-45.725
A4=-3.42295e-04,A6=-7.55261e-07,A8=-1.43674e-08  
第３面
k=-4.989
A4=1.53046e-05,A6=-3.22204e-07,A8=1.52980e-08  
第４面
k=10.000
A4=-1.19884e-04,A6=7.20040e-07,A8=1.57561e-08  
第５面
k=2.681
A4=5.72765e-06,A6=-6.11721e-07,A8=7.66294e-09  
第６面
k=-2.065
A4=2.37171e-05,A6=6.14576e-07,A8=9.37247e-09  
第７面
k=8.756
A4=-2.94464e-05,A6=-1.23697e-07,A8=8.83931e-09  
第８面
k=-18.390
A4=1.93047e-05,A6=8.03884e-07,A8=-2.96453e-09  
第９面
k=4.712
A4=2.70731e-07,A6=5.42517e-07,A8=-1.96572e-10  
第１０面
k=0.590
A4=9.35359e-05,A6=8.42783e-08,A8=1.48700e-09  
第１１面
k=1.834
A4=2.94251e-05,A6=-5.71155e-08,A8=8.02874e-09  
第１２面
k=-8.347
A4=-9.71672e-05,A6=9.03846e-09,A8=5.98733e-09  
第１７面
k=-0.493
A4=-1.13272e-05,A6=-1.77520e-07,A8=1.69868e-09  
第１８面
k=0.000
A4=4.90449e-05,A6=8.80405e-08,A8=2.05302e-12  
第２３面
k=-0.340
A4=-4.99251e-06,A6=-1.15596e-07,A8=5.65807e-10  
第２４面
k=0.000
A4=-2.71164e-05,A6=-5.85984e-08,A8=5.28978e-10  
第２５面
k=-1.287
A4=-5.62805e-05,A6=-7.66209e-08,A8=-1.46489e-09  
第２６面
k=-28.138
A4=-8.59208e-06,A6=-1.62519e-07,A8=-5.25099e-10  
第２７面
k=-11.343
A4=-9.45284e-05,A6=8.98312e-07,A8=-3.28383e-09  
第２８面
k=-1.166
A4=-2.25428e-04,A6=2.61901e-06,A8=-9.65650e-09  
第２９面
k=-0.771
A4=-1.76889e-04,A6=3.16654e-06,A8=-5.43037e-08  
第３０面
k=0.000
A4=-3.96799e-04,A6=8.52970e-07,A8=-2.37397e-09  
 
各種データ
ＮＡ                    0.62   
倍率                   -3.55   
焦点距離                3.98   
像高(mm)               11.04   
ｆｂ(mm) (in air)       3.20
全長(mm) (in air)      95.03
数値実施例７１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -33.708      5.42     1.85135    40.10    0.569
      2*     30.549      0.05
      3*     32.705      3.04     1.53366    55.96    0.555
      4*    -33.718      0.05
      5*     30.277      5.37     1.49700    81.61    0.538
      6*     -9.108      1.92
      7*     30.171      4.74     1.63484    23.91    0.622
      8*    -20.083      0.50
      9*    -21.758      0.50     1.58360    30.33    0.591
     10*     20.217      0.31
     11      22.752      5.35     1.49700    81.61    0.538
     12     -11.085      0.50     1.72047    34.71    0.583
     13     109.760      1.33
     14(絞り)  ∞       -1.02
     15*     19.480      3.80     1.53366    55.96    0.555
     16*    -36.243      0.50
     17     -46.615      2.73     1.49700    81.61    0.538
     18     -13.271      1.29     1.72047    34.71    0.583
     19      63.152     10.17     1.49700    81.61    0.538
     20     -21.328      5.57
     21*     33.223      2.86     1.84666    23.78    0.621
     22*     62.274     10.12
     23*     13.399      6.98     1.53366    55.96    0.555
     24*    -44.297      0.10
     25*     23.820      4.79     1.53366    55.96    0.555
     26*      5.404     10.39
     27*     -5.660      2.59     1.53366    55.96    0.555
     28*    -57.346      1.00
     29        ∞        0.30     1.51633    64.14    0.535
     30        ∞        1.99
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-2.324
A4=-5.99284e-04,A6=-2.07443e-05,A8=-5.78774e-08  
第２面
k=-8.453
A4=-3.06218e-04,A6=-6.21190e-07,A8=-3.79375e-09  
第３面
k=-10.000
A4=-2.32237e-05,A6=-4.72804e-07,A8=1.21769e-08  
第４面
k=9.824
A4=-9.50929e-05,A6=4.21290e-07,A8=1.39565e-08  
第５面
k=0.977
A4=-1.41054e-06,A6=-7.40956e-07,A8=9.05571e-09  
第６面
k=-1.674
A4=-1.61992e-06,A6=3.89543e-07,A8=9.27075e-09  
第７面
k=4.822
A4=-3.06329e-06,A6=5.40103e-07,A8=3.70020e-10  
第８面
k=0.187
A4=1.04929e-04,A6=2.35490e-07,A8=2.61993e-09  
第９面
k=1.884
A4=1.43703e-05,A6=-1.78034e-07,A8=9.88090e-09  
第１０面
k=-9.975
A4=-1.06112e-04,A6=2.10535e-07,A8=3.08727e-09  
第１５面
k=-0.105
A4=-1.01308e-05,A6=-9.94355e-08,A8=2.46319e-09  
第１６面
k=-9.295
A4=5.21616e-05,A6=2.67714e-07,A8=8.32227e-10  
第２１面
k=-0.825
A4=-4.71738e-06,A6=-1.19133e-07,A8=6.33286e-10  
第２２面
k=-9.836
A4=-2.62975e-05,A6=-4.49742e-08,A8=5.50344e-10  
第２３面
k=-1.187
A4=-5.59393e-05,A6=-2.19981e-07,A8=-1.27378e-09  
第２４面
k=-9.425
A4=-3.47590e-06,A6=-2.14126e-07,A8=-4.68874e-10  
第２５面
k=-10.000
A4=-9.66569e-05,A6=9.71367e-07,A8=-4.26857e-09  
第２６面
k=-1.038
A4=-1.80783e-04,A6=9.34922e-07,A8=-2.73424e-09  
第２７面
k=-0.796
A4=2.33856e-05,A6=1.10760e-06,A8=-4.51672e-08  
第２８面
k=0.564
A4=-3.12661e-04,A6=2.54558e-07,A8=-1.58646e-09  
 
各種データ
ＮＡ                    0.60   
倍率                   -3.53   
焦点距離                3.86   
像高(mm)               11.04   
ｆｂ(mm) (in air)       3.18
全長(mm) (in air)      93.13
数値実施例７２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -36.181     28.58     1.53368    55.90    0.563
      2*    -56.946      0.76
      3*     61.405     21.75     1.63490    23.88    0.630
      4*    -75.609      1.28
      5*     31.784     13.63     1.49700    81.61    0.538
      6*   -109.442      0.05
      7    -131.758     11.91     1.61800    63.33    0.544
      8     -32.872      1.02     1.72047    34.71    0.583
      9     118.946      2.88
     10(絞り)  ∞        4.53
     11     -75.872      1.04     1.72047    34.71    0.583
     12      62.232     13.45     1.61800    63.33    0.544
     13     -92.209      2.29
     14*     55.068     22.12     1.49700    81.61    0.538
     15*    -67.262     34.05
     16*    -33.410      0.69     1.58364    30.30    0.599
     17*    -66.553     65.37
     18*   -110.319     24.35     1.63490    23.88    0.630
     19*    -70.789      9.27
     20*     28.392     16.92     1.53368    55.90    0.563
     21*   -885.222      0.49
     22*    189.555     21.44     1.53368    55.90    0.563
     23*     11.316     18.40
     24        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.07
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-173.796
A4=-3.35526e-04,A6=1.26109e-05,A8=-3.73711e-07  
第２面
k=5.924
A4=-1.68456e-05,A6=1.61406e-08,A8=-3.13890e-11  
第３面
k=-0.972
A4=-6.35538e-07,A6=1.17469e-09,A8=-2.12993e-13  
第４面
k=-7.795
A4=6.08950e-07,A6=2.28598e-09,A8=-1.15413e-12  
第５面
k=-2.835
A4=-1.32987e-06,A6=-7.65103e-10,A8=-7.52953e-14  
第６面
k=6.750
A4=-1.65736e-06,A6=-2.85490e-10,A8=1.21681e-12  
第１4面
k=-0.859
A4=-1.10335e-06,A6=-2.25718e-10,A8=1.30529e-13  
第１５面
k=0.165
A4=3.95032e-08,A6=-6.71393e-10,A8=2.80361e-13  
第１６面
k=-0.459
A4=4.57377e-06,A6=-3.03724e-09,A8=9.29938e-13  
第１７面
k=-4.247
A4=5.69051e-06,A6=-4.82179e-09,A8=1.67011e-12  
第１８面
k=-63.971
A4=1.34636e-06,A6=-3.87038e-09,A8=-3.48009e-13,A10=1.77701e-15  
第１９面
k=-1.377
A4=-6.47891e-07,A6=1.15104e-10,A8=-1.46999e-12,A10=1.56999e-15  
第２０面
k=-1.324
A4=-3.27595e-06,A6=5.51173e-09,A8=-9.45068e-13,A10=5.26132e-15  
第２１面
k=-1.000
A4=5.09843e-07,A6=-7.59988e-10,A8=-3.15984e-12  
第２２面
k=-1.000
A4=-1.12247e-06,A6=-1.43359e-09,A8=-6.54554e-12  
第２３面
k=-0.877
A4=-2.88824e-05,A6=1.68813e-07,A8=-5.77452e-10,A10=7.15614e-12  
 
各種データ
ＮＡ                    0.81   
倍率                   -3.56   
焦点距離               23.68   
像高(mm)                7.93   
ｆｂ(mm) (in air)      18.67
全長(mm) (in air)     316.53
数値実施例７３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -40.282      4.79     1.58364    30.30    0.599
      2*    463.655      0.15
      3*    -56.383      3.04     1.53368    55.90    0.563
      4*    -22.798      0.05
      5*     52.768      3.31     1.53368    55.90    0.563
      6*    -30.496      0.05
      7*     99.502      4.30     1.53368    55.90    0.563
      8*    -15.870      0.05
      9*     55.361      2.56     1.53368    55.90    0.563
     10*    -40.687      0.05
     11*    -41.002      0.70     1.58364    30.30    0.599
     12*   -132.635      0.05
     13*   -197.895      2.52     1.63490    23.88    0.630
     14*    -19.020      0.05
     15*    -24.922      0.70     1.58364    30.30    0.599
     16*     37.592      0.05
     17      32.596      6.26     1.49700    81.61    0.538
     18     -15.766      0.70     1.72047    34.71    0.583
     19    -483.885      0.05
     20(絞り)  ∞       -0.00
     21*     31.326      1.93     1.53368    55.90    0.563
     22*    336.567      0.43
     23     129.510      5.53     1.49700    81.61    0.538
     24     -16.383      0.69     1.72047    34.71    0.583
     25      44.942      5.29     1.49700    81.61    0.538
     26     -28.775     10.44
     27*     43.477      3.20     1.84666    23.78    0.620
     28*    108.100      8.65
     29*     13.858      7.47     1.53368    55.90    0.563
     30*    -48.612      1.07
     31*     26.460      6.21     1.53368    55.90    0.563
     32*      4.837      7.57
     33*   -354.887      1.05     1.53368    55.90    0.563
     34*    -13.673      1.18
     35*    -10.332      1.47     1.53368    55.90    0.563
     36*     10.221      2.00
     37        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     38        ∞        1.07
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-3.208
A4=-4.00276e-04,A6=-1.07790e-05,A8=-1.87287e-08  
第２面
k=7.798
A4=-2.75758e-04,A6=2.10308e-08,A8=-1.33321e-08  
第３面
k=-18.910
A4=-2.56423e-05,A6=8.98086e-08,A8=-7.50836e-10  
第４面
k=4.218
A4=-8.97703e-05,A6=6.34630e-09,A8=1.59473e-10  
第５面
k=2.825
A4=4.35005e-06,A6=-3.43208e-07,A8=1.63947e-09  
第６面
k=-1.000
A4=-2.56460e-06,A6=2.06882e-08,A8=5.97876e-10  
第７面
k=-1.000
A4=-3.77951e-06,A6=-6.33826e-09,A8=6.94696e-10  
第８面
k=-1.945
A4=3.71988e-06,A6=-6.66431e-08,A8=2.51358e-09  
第９面
k=-18.446
A4=-4.05634e-05,A6=-2.46856e-07,A8=2.65735e-09  
第１０面
k=-1.000
A4=1.06948e-06,A6=9.57333e-09,A8=3.53159e-11  
第１１面
k=-1.000
A4=9.00548e-08,A6=1.08965e-08,A8=2.56428e-11  
第１２面
k=-25.185
A4=1.20782e-05,A6=3.66535e-07,A8=-1.92641e-09  
第１３面
k=9.934
A4=-5.58480e-06,A6=3.40383e-07,A8=-7.89811e-10  
第１４面
k=0.011
A4=6.84867e-05,A6=2.15623e-08,A8=3.28107e-09  
第１５面
k=2.072
A4=1.58083e-05,A6=1.06906e-07,A8=3.45403e-09  
第１６面
k=-5.656
A4=-8.90526e-05,A6=-2.43611e-07,A8=1.71510e-09  
第２１面
k=0.012
A4=-4.60350e-06,A6=-1.00301e-07,A8=1.22359e-09  
第２２面
k=-1157.205
A4=2.04437e-05,A6=1.78478e-07,A8=1.96410e-10  
第２７面
k=0.320
A4=-1.89280e-06,A6=-5.83570e-08,A8=1.95523e-10  
第２８面
k=-177.199
A4=-1.76597e-05,A6=-2.74436e-08,A8=1.63913e-10  
第２９面
k=-1.424
A4=-4.44964e-05,A6=-1.14731e-07,A8=-1.32031e-09  
第３０面
k=-49.536
A4=-3.58778e-06,A6=-1.51652e-07,A8=-4.21497e-10  
第３１面
k=-11.097
A4=-4.01806e-05,A6=5.78536e-07,A8=-3.83048e-09  
第３２面
k=-1.067
A4=-5.14012e-05,A6=3.96589e-06,A8=5.12675e-10  
第３３面
k=-84.746
A4=-9.39725e-05,A6=2.40683e-06,A8=1.83664e-08  
第３４面
k=-19.376
A4=3.43366e-04,A6=1.79039e-06,A8=-6.69090e-09  
第３５面
k=-5.308
A4=2.75881e-04,A6=2.51333e-07,A8=1.18669e-08  
第３６面
k=-14.558
A4=-1.72642e-04,A6=1.29748e-06,A8=-2.49913e-08  
 
各種データ
ＮＡ                    0.80   
倍率                   -3.54   
焦点距離                3.60   
像高(mm)                7.39   
ｆｂ(mm) (in air)       3.27
全長(mm) (in air)      94.87
数値実施例７４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -22.220     11.55     1.53368    55.90    0.563
      2*   -110.607      0.80
      3*     69.374      9.96     1.84666    23.77    0.620
      4*    -55.648     11.12
      5*    -53.462      3.04     1.58364    30.30    0.599
      6*  -1333.696      0.30
      7*     41.975     11.11     1.49700    81.61    0.538
      8*    -33.586      6.66
      9     -93.239      5.38     1.61800    63.33    0.544
     10     -21.843      1.00     1.72047    34.71    0.583
     11      39.981     13.59
     12(絞り)  ∞        1.53
     13     -61.889      1.00     1.72047    34.71    0.583
     14      50.762      5.24     1.61800    63.33    0.544
     15     -54.934      0.10
     16*     59.467      7.14     1.49700    81.61    0.538
     17*    -66.460      0.10
     18*     82.096      7.55     1.49700    81.61    0.538
     19*    -54.564      3.09
     20*    -64.204      3.00     1.58364    30.30    0.599
     21*    444.592      8.67
     22*     71.214     10.98     1.63490    23.88    0.630
     23*    -83.225     28.34
     24*    -67.867      6.01     1.53368    55.90    0.563
     25*   -608.925      5.07
     26*    -29.940      1.00     1.53368    55.90    0.563
     27*     92.925      5.00
     28        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     29        ∞        6.50
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-3.559
A4=7.43178e-07,A6=9.21714e-09,A8=5.34633e-12  
第２面
k=-56.705
A4=1.26171e-05,A6=-2.11058e-08,A8=1.11767e-11  
第３面
k=-0.891
A4=-4.74513e-07,A6=-1.03632e-10,A8=4.27759e-13  
第４面
k=-2.005
A4=-2.95949e-07,A6=1.71592e-09,A8=-1.02814e-12  
第５面
k=0.000
A4=1.12076e-06,A6=-3.15698e-09,A8=-9.10021e-12  
第６面
k=0.000
A4=-1.68052e-06,A6=-2.21792e-10,A8=-7.11388e-12  
第７面
k=-2.402
A4=-2.97163e-07,A6=-2.14703e-09,A8=5.48901e-12  
第８面
k=-3.764
A4=-7.20305e-07,A6=-1.04316e-09,A8=3.58089e-12  
第１６面
k=-0.278
A4=9.99889e-07,A6=-1.23318e-09,A8=-5.26020e-13  
第１７面
k=-0.949
A4=6.09329e-08,A6=-2.45917e-10,A8=8.84736e-16  
第１８面
k=3.430
A4=2.90794e-08,A6=5.65189e-10,A8=-6.39630e-16  
第１９面
k=-2.160
A4=-3.62571e-07,A6=-3.42492e-09,A8=-3.01979e-13  
第２０面
k=-0.380
A4=9.15647e-07,A6=-7.30470e-09,A8=-7.03078e-13  
第２１面
k=0.000
A4=1.54086e-06,A6=1.31932e-09,A8=6.29723e-16  
第２２面
k=-8.393
A4=1.48279e-07,A6=1.47956e-10,A8=2.41697e-13,A10=-4.40436e-16  
第２３面
k=0.000
A4=-1.31114e-06,A6=1.09844e-09,A8=-5.20796e-13,A10=1.48100e-16  
第２４面
k=-2.311
A4=-2.41567e-05,A6=2.27044e-08,A8=-4.28423e-11,A10=-3.47983e-14  
第２５面
k=0.000
A4=-4.10895e-06,A6=-3.67106e-09,A8=-4.04819e-11,A10=-2.16188e-17  
第２６面
k=0.000
A4=-1.11631e-06,A6=8.03468e-09,A8=-1.08760e-11,A10=2.40056e-17  
第２７面
k=-33.623
A4=-2.66905e-05,A6=4.78713e-08,A8=-7.55486e-11,A10=4.72095e-14  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離               23.92   
像高(mm)               21.63   
ｆｂ(mm) (in air)      11.70
全長(mm) (in air)     175.01
数値実施例７５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*    -18.167      3.69     1.53368    55.90    0.563
      2*  -6801.076      0.08
      3*     21.678      6.12     1.84666    23.77    0.620
      4*   -284.362      0.36
      5*     12.760      5.89     1.49700    81.61    0.538
      6*    -83.302      2.65
      7     -13.598      1.64     1.59522    67.74    0.544
      8      -8.480      0.70     1.72047    34.71    0.583
      9     110.487      4.96
     10(絞り)  ∞        0.80
     11     -48.292      0.70     1.72047    34.71    0.583
     12      19.168      3.57     1.61800    63.33    0.544
     13     -22.873      0.05
     14*     28.235      4.20     1.49700    81.61    0.538
     15*    -20.667      0.05
     16*     30.523      4.86     1.49700    81.61    0.538
     17*    -26.992      2.22
     18*    -43.570      1.92     1.58364    30.30    0.599
     19*     28.439      3.33
     20*     37.236      3.81     1.63490    23.88    0.630
     21*    -37.308     12.91
     22*    -11.417      0.70     1.53368    55.90    0.563
     23*    -54.620      3.52
     24*    -15.141      1.00     1.53368    55.90    0.563
     25*     52.853      1.42
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.50
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-4.386
A4=8.13964e-05  
第２面
k=-48.345
A4=-1.43933e-04,A6=-8.00000e-08  
第３面
k=-0.148
A4=2.62435e-05,A6=7.46587e-08  
第４面
k=-2.471
A4=1.13156e-04,A6=-3.03432e-07  
第５面
k=0.000
A4=-3.28501e-05  
第６面
k=0.000
A4=1.86975e-04,A6=1.18474e-06  
第１４面
k=-0.451
A4=-7.69062e-06,A6=-1.43734e-08  
第１５面
k=-1.249
A4=2.02493e-05,A6=4.19132e-09  
第１６面
k=0.000
A4=-8.45589e-06,A6=8.20795e-08  
第１７面
k=-1.911
A4=-3.58629e-05,A6=5.27389e-08  
第１８面
k=-0.212
A4=-6.84952e-05,A6=-5.77815e-08  
第１９面
k=0.000
A4=-4.80004e-05,A6=-6.13427e-08  
第２０面
k=-6.911
A4=3.04669e-05,A6=-1.68754e-07  
第２１面
k=0.000
A4=1.99883e-06,A6=-1.14266e-08  
第２２面
k=0.000
A4=-3.55672e-05,A6=1.28738e-06  
第２３面
k=0.000
A4=7.71680e-05  
第２４面
k=0.000
A4=1.41483e-04,A6=1.00000e-07  
第２５面
k=-200.000
A4=-1.00622e-04,A6=-2.32970e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                8.65   
像高(mm)               10.82   
ｆｂ(mm) (in air)       2.12
全長(mm) (in air)      71.86
数値実施例７６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -6.594      2.71     1.53368    55.90    0.563
      2*    -15.141      0.05
      3*     22.089      3.91     1.84666    23.77    0.620
      4*    -18.712      2.70
      5*    -17.254      1.10     1.58364    30.30    0.599
      6*     34.657      0.11
      7*     12.140      3.83     1.49700    81.61    0.538
      8*    -10.668      1.93
      9     -37.991      1.88     1.61800    63.33    0.544
     10      -6.858      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      12.533      3.26
     12(絞り)  ∞        0.31
     13     -25.651      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14      12.946      2.21     1.61800    63.33    0.544
     15     -21.372      0.05
     16*     25.619      3.07     1.49700    81.61    0.538
     17*    -16.426      0.05
     18*     23.987      3.45     1.49700    81.61    0.538
     19*    -18.969      0.05
     20*    -67.273      1.10     1.58364    30.30    0.599
     21*     23.516      0.82
     22*     23.296      3.10     1.63490    23.88    0.630
     23*    -29.511     11.11
     24*    -16.767      0.50     1.53368    55.90    0.563
     25*    -22.808      1.74
     26*     -7.454      0.50     1.53368    55.90    0.563
     27*     39.382      2.00
     28        ∞        0.40     1.51640    65.06    0.535
     29        ∞        2.09
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-3.337
A4=7.81336e-05,A6=7.26382e-07,A8=2.76889e-08  
第２面
k=-12.283
A4=1.65761e-04,A6=-4.78004e-06,A8=1.77405e-08  
第３面
k=-0.001
A4=2.82582e-06,A6=6.40852e-09,A8=4.33750e-09  
第４面
k=-3.772
A4=3.75820e-05,A6=3.81325e-07,A8=-1.37171e-09  
第５面
k=0.000
A4=7.52926e-05,A6=-1.78578e-06,A8=-1.36686e-08  
第６面
k=0.000
A4=-5.68162e-05,A6=-5.39505e-07,A8=-3.46650e-08  
第７面
k=-2.416
A4=-3.38395e-05,A6=-3.57963e-07,A8=2.59868e-08  
第８面
k=-4.028
A4=2.66890e-05,A6=7.32902e-07,A8=2.65023e-08  
第１６面
k=-0.019
A4=8.97367e-05,A6=-1.03233e-06,A8=7.72299e-09  
第１７面
k=-1.855
A4=1.90242e-05,A6=-6.72839e-07  
第１８面
k=0.000
A4=9.30171e-06,A6=3.12746e-07  
第１９面
k=-1.268
A4=-1.75825e-05,A6=-1.24240e-07,A8=6.25523e-09  
第２０面
k=0.000
A4=-2.42353e-06,A6=-2.15990e-06,A8=7.78426e-09  
第２１面
k=0.000
A4=2.55273e-05,A6=-1.61257e-08  
第２２面
k=-7.622
A4=-3.41674e-06,A6=-3.51619e-08,A8=5.04095e-09,A10=-4.72437e-11  
第２３面
k=0.000
A4=-8.30630e-05,A6=3.95126e-08,A8=3.41864e-09,A10=-2.19047e-11  
第２４面
k=0.000
A4=-6.73311e-04,A6=3.53688e-06,A8=6.26103e-08,A10=-2.83370e-09  
第２５面
k=-31.496
A4=-2.03990e-04,A6=-1.56737e-06,A8=-7.81513e-08  
第２６面
k=0.000
A4=4.15201e-04,A6=-1.51111e-06,A8=1.73325e-09  
第２７面
k=-182.577
A4=-7.13102e-04,A6=1.05027e-05,A8=-1.26316e-07,A10=-4.92836e-11  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.34   
焦点距離                7.83   
像高(mm)                7.46   
ｆｂ(mm) (in air)       4.36
全長(mm) (in air)      55.30
数値実施例７７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -5.961      2.31     1.53368    55.90    0.563
      2*    -24.609      0.05
      3*     17.837      2.80     1.84666    23.77    0.620
      4*    -14.424      1.82
      5*    -15.035      0.46     1.58364    30.30    0.599
      6*   3512.460      0.05
      7*      9.702      3.32     1.49700    81.61    0.538
      8*     -7.673      0.99
      9     -31.622      1.50     1.61800    63.33    0.544
     10      -5.784      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       9.829      3.18
     12(絞り)  ∞        0.25
     13     -19.695      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14      12.012      1.60     1.61800    63.33    0.544
     15     -12.780      0.05
     16*     18.475      2.02     1.49700    81.61    0.538
     17*    -13.500      0.05
     18*     11.482      2.43     1.49700    81.61    0.538
     19*    -27.656      0.49
     20*    -13.626      0.52     1.58364    30.30    0.599
     21*   -361.234      1.85
     22*     16.895      1.87     1.63490    23.88    0.630
     23*    -23.260      5.30
     24*     -7.198      0.46     1.53368    55.90    0.563
     25*    -10.330      1.16
     26*     -5.492      0.50     1.53368    55.90    0.563
     27*     18.144      2.00
     28        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     29        ∞        0.81
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-3.978
A4=6.83164e-05,A6=1.94032e-05,A8=1.33454e-07  
第２面
k=-58.626
A4=7.53903e-04,A6=-2.26638e-05,A8=1.17000e-07  
第３面
k=-1.266
A4=-2.77500e-05,A6=6.78520e-07,A8=4.37879e-09  
第４面
k=-3.007
A4=1.25194e-05,A6=2.27427e-06,A8=9.94944e-10  
第５面
k=0.000
A4=1.27950e-04,A6=-1.46201e-06,A8=-1.05504e-07  
第６面
k=0.000
A4=-1.14481e-04,A6=-3.81661e-07,A8=-1.23805e-07  
第７面
k=-1.950
A4=-9.72173e-06,A6=-4.81006e-06,A8=1.46505e-07  
第８面
k=-4.052
A4=1.27783e-05,A6=1.17082e-06,A8=9.41636e-08  
第１６面
k=-2.587
A4=7.94127e-05,A6=2.33251e-09,A8=-2.69891e-08  
第１７面
k=0.444
A4=-2.36239e-05,A6=3.53777e-07  
第１８面
k=0.000
A4=2.69183e-05,A6=7.42095e-07  
第１９面
k=-0.016
A4=-7.15117e-05,A6=-3.49750e-06,A8=-9.15827e-10  
第２０面
k=-1.384
A4=8.37580e-05,A6=-8.92246e-06,A8=7.34778e-08  
第２１面
k=0.000
A4=5.59543e-05,A6=-9.82470e-07  
第２２面
k=-9.050
A4=2.70247e-05,A6=7.50428e-07,A8=-7.24965e-08,A10=1.48867e-10  
第２３面
k=0.000
A4=-3.00084e-05,A6=-9.41421e-07,A8=-1.23680e-08,A10=-4.67028e-10  
第２４面
k=-0.035
A4=-1.97646e-03,A6=3.98966e-05,A8=-7.44586e-07,A10=-1.49643e-08  
第２５面
k=0.000
A4=3.47230e-05,A6=-6.91721e-06,A8=-6.57343e-08  
第２６面
k=0.000
A4=3.62836e-06,A6=9.62479e-06,A8=-6.05415e-07  
第２７面
k=-77.408
A4=-1.88100e-03,A6=3.52845e-05,A8=-1.48363e-06,A10=1.10111e-08  
 
各種データ
ＮＡ                    0.22   
倍率                   -1.34   
焦点距離                5.46   
像高(mm)                5.33   
ｆｂ(mm) (in air)       3.01
全長(mm) (in air)      39.44
数値実施例７８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -5.094      2.25     1.53368    55.90    0.563
      2*    -21.978      0.05
      3*     14.759      2.61     1.84666    23.77    0.620
      4*    -12.484      1.35
      5*    -12.647      0.50     1.58364    30.30    0.599
      6*   -300.282      0.05
      7*      8.853      2.98     1.49700    81.61    0.538
      8*     -6.900      0.75
      9     -25.846      1.61     1.61800    63.33    0.544
     10      -5.005      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       8.524      2.75
     12(絞り)  ∞        0.24
     13     -16.089      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14      10.367      1.58     1.61800    63.33    0.544
     15     -11.398      0.05
     16*     14.113      1.91     1.49700    81.61    0.538
     17*    -13.179      0.05
     18*     12.193      2.41     1.49700    81.61    0.538
     19*    -16.975      0.56
     20*    -11.963      0.46     1.58364    30.30    0.599
     21*  -1533.737      1.63
     22*     14.750      1.84     1.63490    23.88    0.630
     23*    -19.850      4.58
     24*     -8.763      0.50     1.53368    55.90    0.563
     25*    -22.584      1.25
     26*     -5.430      0.50     1.53368    55.90    0.563
     27*     17.171      1.00
     28        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     29        ∞        1.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-3.753
A4=1.53644e-04,A6=3.51095e-05,A8=3.76371e-07  
第２面
k=-52.983
A4=1.19282e-03,A6=-4.36922e-05,A8=4.49809e-07  
第３面
k=-1.023
A4=-4.33927e-05,A6=1.26681e-06,A8=1.69670e-08  
第４面
k=-2.862
A4=8.92430e-06,A6=4.43110e-06,A8=-2.90479e-08  
第５面
k=0.000
A4=1.82796e-04,A6=-3.80553e-06,A8=-3.13184e-07  
第６面
k=0.000
A4=-1.74059e-04,A6=-1.12245e-06,A8=-3.34962e-07  
第７面
k=-2.012
A4=1.52723e-05,A6=-8.41101e-06,A8=3.66174e-07  
第８面
k=-3.986
A4=8.69409e-06,A6=1.21957e-06,A8=2.32185e-07  
第１６面
k=-1.895
A4=1.31025e-04,A6=-4.14291e-07,A8=-1.11771e-07  
第１７面
k=-0.030
A4=5.11989e-06,A6=1.41228e-06  
第１８面
k=0.000
A4=3.58772e-05,A6=3.68790e-06  
第１９面
k=-0.665
A4=-9.13946e-05,A6=-9.02423e-06,A8=-1.32639e-07  
第２０面
k=-0.869
A4=9.86704e-05,A6=-1.97220e-05,A8=3.10896e-08  
第２１面
k=0.000
A4=1.09340e-04,A6=1.74012e-06  
第２２面
k=-7.881
A4=4.76596e-05,A6=1.36921e-06,A8=-6.41081e-08,A10=-1.98830e-09  
第２３面
k=0.000
A4=-1.16502e-04,A6=-1.10099e-07,A8=-1.34141e-08,A10=-1.23320e-09  
第２４面
k=-0.003
A4=-2.69363e-03,A6=5.72972e-05,A8=-2.11668e-06,A10=-1.79590e-08  
第２５面
k=0.000
A4=-1.49191e-04,A6=-1.19921e-05,A8=-8.57893e-07  
第２６面
k=0.000
A4=-2.57594e-04,A6=1.16204e-05,A8=-9.02596e-07  
第２７面
k=-68.041
A4=-2.65930e-03,A6=7.91869e-05,A8=-3.96242e-06,A10=4.79066e-08  
 
各種データ
ＮＡ                    0.23   
倍率                   -1.33   
焦点距離                4.88   
像高(mm)                4.75   
ｆｂ(mm) (in air)       2.50
全長(mm) (in air)      36.35
数値実施例７９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     29.347      3.01     1.84666    23.77    0.620
      2*    -36.004      0.10
      3    -397.741      0.70     1.65412    39.68    0.574
      4      21.124      0.10
      5*     19.426      4.27     1.49700    81.61    0.538
      6     -31.982      0.10
      7      20.342      3.53     1.49700    81.61    0.538
      8*    -22.961      0.10
      9    -172.666      2.93     1.61800    63.33    0.544
     10     -11.505      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11      24.226      0.79
     12(絞り)  ∞        0.17
     13    -243.374      0.70     1.90366    31.32    0.595
     14       9.660      3.41     1.61800    63.33    0.544
     15     -43.351      0.10
     16*     11.180      4.50     1.49700    81.61    0.538
     17* -10186.757      8.48
     18*    719.997      0.70     1.49700    81.61    0.538
     19*     13.006      6.32
     20*     13.192      3.44     1.58364    30.30    0.599
     21*    -15.080      3.70
     22*     -9.430      0.81     1.49700    81.61    0.538
     23*     10.877      2.39
     24*    -10.747      0.51     1.53368    55.90    0.563
     25*  -3339.876      1.75
     26        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.50
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=1.00145e-05  
第２面
k=0.000
A4=4.66734e-05  
第５面
k=0.699
A4=2.24508e-05  
第８面
k=0.000
A4=8.05284e-05  
第１６面
k=-0.579
A4=7.50799e-06  
第１７面
k=0.000
A4=-8.03928e-05  
第１８面
k=0.000
A4=2.62042e-04  
第１９面
k=0.000
A4=2.02927e-08  
第２０面
k=0.000
A4=1.22996e-05  
第２１面
k=0.000
A4=1.31433e-04  
第２２面
k=0.000
A4=1.29005e-10  
第２３面
k=0.000
A4=-8.96164e-11  
第２４面
k=0.000
A4=3.63415e-11  
第２５面
k=0.000
A4=-8.06302e-04,A6=-6.85664e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.38   
倍率                   -2.20   
焦点距離                5.02   
像高(mm)                4.92   
ｆｂ(mm) (in air)       2.50
全長(mm) (in air)      54.08
数値実施例８０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      -4.006      2.23     1.53368    55.90    0.563
      2*     -5.643      0.10
      3*     25.874      2.62     1.84666    23.77    0.620
      4      -8.470      0.46
      5      -9.951      0.50     1.58364    30.30    0.599
      6      31.833      0.10
      7*     15.267      2.87     1.49700    81.61    0.538
      8*     -7.030      0.10
      9      11.408      2.73     1.61800    63.33    0.544
     10      -5.135      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       5.898      1.39
     12(絞り)  ∞        0.95
     13     -13.978      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14      12.361      2.62     1.61800    63.33    0.544
     15      -9.042      0.05
     16*     13.037      3.38     1.49700    81.61    0.538
     17*     -8.022      1.85
     18*     60.912      0.50     1.58364    30.30    0.599
     19*     10.361      4.64
     20*      7.593      2.80     1.63490    23.88    0.630
     21      57.244      3.84
     22      -9.323      0.50     1.53368    55.90    0.563
     23     402.242      1.68
     24      -6.000      0.50     1.53368    55.90    0.563
     25*     39.607      0.90
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.50
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=0.000
A4=2.35623e-04  
第３面
k=0.000
A4=-2.82645e-04  
第７面
k=0.000
A4=-2.81954e-05  
第８面
k=0.000
A4=5.97163e-04  
第１６面
k=0.000
A4=-3.21151e-04  
第１７面
k=0.000
A4=4.81608e-05  
第１８面
k=0.000
A4=1.49059e-04  
第１９面
k=0.000
A4=-1.11086e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-1.48114e-04  
第２５面
k=0.000
A4=-8.65591e-04,A6=-1.95796e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.32   
倍率                   -2.00   
焦点距離                3.72   
像高(mm)                3.87   
ｆｂ(mm) (in air)       1.60
全長(mm) (in air)      39.40
数値実施例８１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      -4.999      2.50     1.53368    55.90    0.563
      2*     -7.791      0.10
      3*     26.421      2.58     1.84666    23.77    0.620
      4      -8.717      0.45
      5     -16.546      0.50     1.58364    30.30    0.599
      6       7.490      0.18
      7*      7.494      3.51     1.49700    81.61    0.538
      8*     -6.731      0.10
      9       8.184      2.60     1.61800    63.33    0.544
     10      -9.417      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       5.248      1.23
     12(絞り)  ∞        1.08
     13      -8.120      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14     263.853      2.25     1.61800    63.33    0.544
     15      -8.897      0.05
     16*     14.031      3.32     1.49700    81.61    0.538
     17*     -8.260      0.05
     18*     16.860      1.79     1.49700    81.61    0.538
     19*     32.221      0.80
     20*     38.453      0.50     1.58364    30.30    0.599
     21*      8.351      3.63
     22*      6.933      2.65     1.63490    23.88    0.630
     23      26.183      4.93
     24      -6.000      0.50     1.53368    55.90    0.563
     25*     12.318      2.01
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.50
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=0.000
A4=1.99427e-04  
第３面
k=0.000
A4=-3.99767e-04  
第７面
k=0.000
A4=-2.57298e-04  
第８面
k=0.000
A4=4.27793e-04  
第１６面
k=0.000
A4=-2.36647e-04  
第１７面
k=0.000
A4=-2.67152e-05  
第１８面
k=0.000
A4=2.23589e-09  
第１９面
k=0.000
A4=-2.43051e-09  
第２０面
k=0.000
A4=-1.76676e-04  
第２１面
k=0.000
A4=-4.16810e-04  
第２２面
k=0.000
A4=-2.89542e-04  
第２５面
k=0.000
A4=-8.76890e-04,A6=6.34071e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.32   
倍率                   -2.00   
焦点距離                4.27   
像高(mm)                3.87   
ｆｂ(mm) (in air)       2.70
全長(mm) (in air)      39.40
数値実施例８２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      -5.000      2.61     1.53368    55.90    0.563
      2*     -6.052      0.10
      3*     29.971      2.45     1.84666    23.77    0.620
      4      -8.900      0.10
      5     -12.880      0.50     1.58364    30.30    0.599
      6      15.407      0.28
      7*     14.854      2.80     1.49700    81.61    0.538
      8*     -7.113      0.10
      9      10.444      2.55     1.61800    63.33    0.544
     10      -6.908      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11       5.463      1.42
     12(絞り)  ∞        1.00
     13     -10.334      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14      16.417      2.68     1.61800    63.33    0.544
     15      -7.780      0.05
     16*     12.572      3.57     1.49700    81.61    0.538
     17*     -7.222      1.66
     18*   -222.930      0.50     1.58364    30.30    0.599
     19*      9.006      3.98
     20*      7.379      2.73     1.63490    23.88    0.630
     21      40.501      5.73
     22      -6.000      0.50     1.53368    55.90    0.563
     23*     11.000      2.01
     24        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.50
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=0.000
A4=-1.05936e-11  
第３面
k=0.000
A4=-3.54087e-04  
第７面
k=0.000
A4=-4.91474e-04  
第８面
k=0.000
A4=2.22934e-04  
第１６面
k=0.000
A4=-5.25327e-04  
第１７面
k=0.000
A4=1.12098e-04  
第１８面
k=0.000
A4=-1.70703e-05  
第１９面
k=0.000
A4=-4.89824e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-3.06971e-04  
第２３面
k=0.000
A4=-1.00102e-03,A6=-4.72860e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.32   
倍率                   -2.00   
焦点距離                4.22   
像高(mm)                3.87   
ｆｂ(mm) (in air)       2.70
全長(mm) (in air)      39.40
数値実施例８３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -8.255      2.60     1.53368    55.90    0.563
      2*    -14.196      1.24
      3*    101.410      6.01     1.84666    23.77    0.620
      4*    -20.773      6.49
      5*    -16.458      1.50     1.58364    30.30    0.599
      6*    115.582      0.05
      7*     25.167      4.74     1.49700    81.61    0.538
      8*    -58.962      0.05
      9*    108.206      3.90     1.49700    81.61    0.538
     10*    -18.035      2.69
     11     262.420      3.93     1.61800    63.33    0.544
     12     -14.956      0.59     1.72047    34.71    0.583
     13      30.541      6.11
     14(絞り)  ∞        1.38
     15     -26.136      0.63     1.72047    34.71    0.583
     16      63.605      2.51     1.61800    63.33    0.544
     17     -37.610      0.05
     18*     76.408      4.37     1.49700    81.61    0.538
     19*    -22.777      0.05
     20*     44.456      5.20     1.49700    81.61    0.538
     21*    -44.738      3.37
     22*    -32.651      0.69     1.58364    30.30    0.599
     23*   -325.190      0.05
     24*     27.615      4.73     1.63490    23.88    0.630
     25*   -102.253     19.80
     26*    -14.459      0.70     1.53368    55.90    0.563
     27*   -111.000      2.16
     28*    -17.656      1.10     1.53368    55.90    0.563
     29*    110.376      1.20
     30        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     31        ∞        0.50
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-1.539
A4=1.48943e-05,A6=-3.89277e-07,A8=-3.16495e-10  
第２面
k=-2.553
A4=8.26430e-05,A6=-3.70903e-07,A8=-4.35290e-10  
第３面
k=0.000
A4=5.57538e-06,A6=3.09183e-09,A8=-7.06884e-12  
第４面
k=-0.148
A4=1.09741e-05,A6=4.10988e-08,A8=-1.79459e-11  
第５面
k=-0.223
A4=2.76548e-06,A6=9.37309e-08,A8=1.06388e-10  
第６面
k=-29.473
A4=-5.12018e-06,A6=-1.66723e-08,A8=2.66467e-10  
第７面
k=-2.649
A4=2.86256e-06,A6=6.93196e-08,A8=2.24500e-10  
第８面
k=0.000
A4=4.46646e-06,A6=2.43563e-08  
第９面
k=0.000
A4=-6.36933e-06,A6=-6.27240e-09  
第１０面
k=-3.004
A4=8.21883e-06,A6=8.91877e-08,A8=6.92116e-11  
第１８面
k=0.000
A4=5.10610e-06,A6=-7.42857e-08,A8=-1.54961e-11  
第１９面
k=0.000
A4=3.08416e-06,A6=2.25200e-08,A8=-1.04000e-10  
第２０面
k=0.000
A4=4.03758e-06,A6=3.78128e-09,A8=-8.78028e-11  
第２１面
k=0.001
A4=-8.30957e-06,A6=-7.77920e-08,A8=-7.06650e-12  
第２２面
k=0.000
A4=1.08913e-06,A6=-3.06879e-08,A8=-1.47637e-11  
第２３面
k=-1487.500
A4=1.34349e-06,A6=1.87699e-08,A8=1.46137e-11  
第２４面
k=-1.292
A4=4.79292e-06,A6=9.60595e-10,A8=1.17371e-10  
第２５面
k=-27.655
A4=6.98089e-06,A6=1.06437e-08  
第２６面
k=-0.383
A4=-7.30149e-05,A6=4.72395e-07,A8=-3.56824e-09  
第２７面
k=0.000
A4=3.59150e-05,A6=-3.31847e-07,A8=-8.89867e-10  
第２８面
k=0.000
A4=5.68566e-05  
第２９面
k=-1058.583
A4=-1.26430e-04,A6=-5.45019e-09,A8=6.66594e-11  
 
各種データ
ＮＡ                    0.33   
倍率                   -1.32   
焦点距離                9.91   
像高(mm)               10.82   
ｆｂ(mm) (in air)       1.90
全長(mm) (in air)      88.59
数値実施例８４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1       5.522      3.32     1.49700    81.54    0.537
      2      -4.753      0.70     1.72047    34.71    0.583
      3      -6.534      0.05
      4*    -11.725      1.03     1.53368    55.90    0.563
      5*     -2.515      0.35
      6*      2.408      1.07     1.58364    30.30    0.599
      7*      1.032      1.34
      8(絞り)  ∞       -0.63
      9*      2.834      1.69     1.49700    81.54    0.537
     10*     -7.273      0.11
     11*    -52.231      0.42     1.58364    30.30    0.599
     12*      3.627      2.78
     13*    -10.317      0.64     1.53368    55.90    0.563
     14*    -20.884      0.43
     15*     36.783      0.98     1.58364    30.30    0.599
     16*     70.302      0.36
     17*   -113.857      2.13     1.53368    55.90    0.563
     18*     -2.520      0.73
     19*      5.467      1.41     1.53368    55.90    0.563
     20*      1.773      3.00
     21        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     22        ∞        2.68
   像面        ∞
 
非球面データ
第４面
k=-2.346
A4=-5.47816e-04,A6=-1.85200e-05,A8=-1.11713e-06  
第５面
k=-4.656
A4=-1.45735e-03,A6=1.26259e-04,A8=-9.07838e-07  
第６面
k=-0.427
A4=-1.37657e-02,A6=1.04387e-03,A8=-1.43077e-04  
第７面
k=-1.871
A4=1.08273e-02,A6=-1.21053e-04,A8=-1.09274e-04  
第９面
k=-1.286
A4=-9.36741e-04,A6=5.67573e-04,A8=9.10428e-05  
第１０面
k=-2.245
A4=-4.60559e-03,A6=8.95601e-04,A8=6.69421e-06  
第１１面
k=-934.669
A4=-1.82784e-02,A6=2.13051e-03,A8=-1.14784e-04  
第１２面
k=-5.112
A4=-4.07687e-04,A6=-4.69186e-04,A8=1.51357e-04  
第１３面
k=-0.526
A4=-3.38283e-04,A6=3.66199e-05,A8=6.67864e-06  
第１４面
k=-0.958
A4=2.56611e-04,A6=-1.97950e-05,A8=-3.52754e-07  
第１５面
k=-0.461
A4=-4.06730e-05,A6=6.44269e-06,A8=-9.11321e-07  
第１６面
k=-633.160
A4=-8.54163e-03,A6=7.70310e-04,A8=-2.24802e-05  
第１７面
k=-9931.442
A4=-9.69825e-03,A6=9.38022e-04,A8=-3.70711e-05  
第１８面
k=-3.263
A4=-3.49796e-03,A6=2.98375e-04,A8=-1.72732e-05  
第１９面
k=0.012
A4=-2.75744e-03,A6=1.27065e-04,A8=-1.14029e-05  
第２０面
k=-2.861
A4=-1.60534e-03,A6=1.89038e-04,A8=-1.72789e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.42   
倍率                   -2.54   
焦点距離                5.60   
像高(mm)                2.82   
ｆｂ(mm) (in air)       5.88
全長(mm) (in air)      24.78
数値実施例８５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -5.514      1.29     1.53368    55.90    0.563
      2*    -11.922      0.05
      3*      5.778      1.67     1.63490    23.88    0.630
      4*    -29.284      0.05
      5*      4.017      1.87     1.49700    81.61    0.538
      6*    -15.570      0.05
      7      34.714      1.69     1.61800    63.33    0.544
      8      -3.637      0.50     1.72047    34.71    0.583
      9       6.126      0.50
     10(絞り)  ∞        0.57
     11      -4.026      0.50     1.72047    34.71    0.583
     12       6.286      2.41     1.61800    63.33    0.544
     13      -4.605      0.05
     14*      4.993      3.09     1.49700    81.61    0.538
     15*    -10.575      4.34
     16*     -3.072      0.50     1.58364    30.30    0.599
     17*     12.916      3.27
     18*     34.808      2.40     1.63490    23.88    0.630
     19*     -5.789      0.05
     20*      5.466      3.30     1.53368    55.90    0.563
     21*      2.769      2.00
     22        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        1.21
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-12.202
A4=1.84539e-03,A6=3.72790e-04,A8=-1.11934e-05  
第２面
k=-1.452
A4=1.42284e-04,A6=-2.93804e-05,A8=1.26134e-05  
第３面
k=-0.043
A4=2.43901e-04,A6=-5.83025e-06,A8=2.13535e-06  
第４面
k=-234.585
A4=3.56864e-04,A6=4.51097e-05,A8=6.12625e-07  
第５面
k=-2.940
A4=-8.89164e-04,A6=-7.32674e-05,A8=-4.90767e-06  
第６面
k=4.395
A4=2.86421e-05,A6=-8.09298e-05,A8=-2.56197e-06  
第１４面
k=-0.616
A4=-4.85884e-04,A6=-3.21813e-06,A8=-2.60788e-07  
第１５面
k=0.121
A4=3.77898e-05,A6=-2.13024e-05,A8=5.58090e-07  
第１６面
k=-0.444
A4=2.49937e-03,A6=-2.65748e-05,A8=-3.54361e-06  
第１７面
k=0.000
A4=1.53490e-03,A6=1.15188e-04,A8=-1.26803e-05  
第１８面
k=-55.238
A4=-4.63820e-04,A6=-5.23030e-05,A8=4.97870e-07,A10=3.80003e-08  
第１９面
k=-0.135
A4=7.41400e-05,A6=7.36376e-06,A8=-1.55794e-06,A10=3.62379e-08  
第２０面
k=-1.532
A4=-8.00176e-04,A6=6.13990e-05,A8=2.02773e-06,A10=-7.50573e-10  
第２１面
k=-0.303
A4=-7.75557e-03,A6=1.59034e-05,A8=-1.60847e-06,A10=-3.30506e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.40   
倍率                   -2.58   
焦点距離                6.09   
像高(mm)                2.86   
ｆｂ(mm) (in air)       3.40
全長(mm) (in air)      31.54
数値実施例８６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -2.994      0.88     1.53368    55.90    0.563
      2*     -8.073      0.05
      3*      6.018      1.86     1.63490    23.88    0.630
      4*    -20.490      0.05
      5*      3.224      2.35     1.49700    81.61    0.538
      6*    -12.832      0.05
      7     -29.415      1.62     1.61800    63.33    0.544
      8      -3.584      0.50     1.72047    34.71    0.583
      9       8.995      0.50
     10(絞り)  ∞        0.63
     11      -4.307      0.50     1.72047    34.71    0.583
     12       7.428      2.35     1.61800    63.33    0.544
     13      -4.986      0.05
     14*      4.490      3.26     1.49700    81.61    0.538
     15*    -11.421      3.45
     16*     -3.264      0.50     1.58364    30.30    0.599
     17*     16.176      2.44
     18*     30.183      2.05     1.63490    23.88    0.630
     19*     -5.566      0.05
     20*      4.781      3.10     1.53368    55.90    0.563
     21*      2.375      2.00
     22        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.80
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-3.628
A4=2.21200e-03,A6=-2.31748e-04,A8=5.92955e-05  
第２面
k=-4.147
A4=1.98768e-04,A6=-1.64515e-04,A8=1.62766e-05  
第３面
k=-0.230
A4=1.23394e-04,A6=5.43421e-06,A8=4.73002e-06  
第４面
k=-128.688
A4=2.32019e-05,A6=4.04905e-05,A8=8.00733e-06  
第５面
k=-2.606
A4=-3.31913e-04,A6=5.07700e-06,A8=-4.37050e-06  
第６面
k=6.614
A4=-1.77928e-04,A6=-3.96916e-05,A8=-5.59983e-07  
第１４面
k=-0.665
A4=-6.37173e-04,A6=3.43918e-06,A8=-3.68651e-07  
第１５面
k=-0.288
A4=6.95438e-05,A6=-1.77347e-05,A8=4.94606e-07  
第１６面
k=-0.710
A4=4.67166e-03,A6=-3.63236e-04,A8=1.79484e-05  
第１７面
k=-0.162
A4=4.32027e-03,A6=-4.81582e-05,A8=5.13546e-06  
第１８面
k=-0.001
A4=-2.62657e-04,A6=-2.72183e-04,A8=8.71964e-06,A10=1.73439e-07  
第１９面
k=0.002
A4=-3.81707e-04,A6=-1.42470e-05,A8=-2.09683e-06,A10=8.83630e-08  
第２０面
k=-2.233
A4=-1.78749e-03,A6=1.38140e-04,A8=1.79702e-05,A10=-6.32913e-07  
第２１面
k=-0.253
A4=-1.47421e-02,A6=2.66260e-04,A8=-2.46439e-06,A10=3.18446e-07  
 
各種データ
ＮＡ                    0.40   
倍率                   -1.99   
焦点距離                5.65   
像高(mm)                2.30   
ｆｂ(mm) (in air)       3.00
全長(mm) (in air)      29.24
数値実施例８７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -3.798      1.90     1.53368    55.90    0.563
      2*     -6.396      0.05
      3*      7.086      2.06     1.63490    23.88    0.630
      4*     -9.324      0.18
      5*      3.430      2.38     1.49700    81.61    0.538
      6*    -13.065      0.06
      7     -11.385      1.90     1.61800    63.33    0.544
      8      -3.594      0.50     1.72047    34.71    0.583
      9      16.094      0.33
     10(絞り)  ∞        0.33
     11     -16.057      0.50     1.72047    34.71    0.583
     12       5.835      2.86     1.61800    63.33    0.544
     13      -8.690      0.05
     14*      6.232      4.02     1.49700    81.61    0.538
     15*     -9.315      3.51
     16*     -4.074      3.92     1.58364    30.30    0.599
     17*     -8.282      2.17
     18*    -13.370      2.21     1.63490    23.88    0.630
     19*     -7.760      1.21
     20*      3.535      3.61     1.53368    55.90    0.563
     21*      1.476      4.00
     22        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        1.33
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-0.655
A4=-2.80796e-04,A6=-9.63910e-03,A8=4.92454e-03  
第２面
k=5.942
A4=-1.18699e-02,A6=7.12983e-04,A8=-1.53686e-04  
第３面
k=-0.447
A4=-1.97368e-04,A6=6.28902e-05,A8=-7.46102e-07  
第４面
k=-16.463
A4=4.48373e-04,A6=1.18444e-04,A8=-4.32048e-06  
第５面
k=-2.743
A4=-6.97098e-04,A6=-3.36286e-05,A8=2.94162e-07  
第６面
k=9.641
A4=-8.56705e-04,A6=-1.66634e-05,A8=4.35943e-06  
第１４面
k=-0.885
A4=-8.82094e-04,A6=-1.12042e-05,A8=6.24152e-07  
第１５面
k=-0.269
A4=1.80079e-04,A6=-4.28347e-05,A8=9.77123e-07  
第１６面
k=-0.713
A4=4.31675e-03,A6=-2.71566e-04,A8=3.38626e-06  
第１７面
k=-0.493
A4=3.60750e-03,A6=-1.95719e-04,A8=2.22810e-06  
第１８面
k=-78.870
A4=1.08920e-03,A6=-2.97701e-04,A8=1.06145e-05,A10=-4.47403e-07  
第１９面
k=-0.052
A4=-7.53657e-04,A6=-8.77181e-07,A8=-1.92215e-06,A10=1.95988e-08  
第２０面
k=-2.024
A4=-4.21997e-03,A6=1.26487e-04,A8=1.39491e-05,A10=-4.19985e-07  
第２１面
k=-0.889
A4=-2.88436e-02,A6=3.04215e-03,A8=-2.40665e-04,A10=2.08658e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.74   
倍率                   -4.18   
焦点距離                2.80   
像高(mm)                2.23   
ｆｂ(mm) (in air)       5.53
全長(mm) (in air)      39.27
数値実施例８８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -2.732      1.36     1.53368    55.90    0.563
      2*     -4.589      0.05
      3*      7.247      1.87     1.63490    23.88    0.630
      4*     -8.455      0.05
      5*      3.138      2.15     1.49700    81.61    0.538
      6*    -12.154      0.04
      7     -15.110      1.79     1.61800    63.33    0.544
      8      -3.447      0.50     1.72047    34.71    0.583
      9      25.308      0.17
     10(絞り)  ∞       -0.01
     11     110.943      0.50     1.72047    34.71    0.583
     12       4.107      2.60     1.61800    63.33    0.544
     13      -9.964      0.05
     14*      5.280      2.65     1.49700    81.61    0.538
     15*    -11.739      3.54
     16*     -3.025      2.06     1.58364    30.30    0.599
     17*     -7.825      1.50
     18*    -15.729      2.16     1.63490    23.88    0.630
     19*     -5.597      0.34
     20*      3.756      3.64     1.53368    55.90    0.563
     21*      1.383      2.00
     22        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        1.54
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-2.227
A4=1.03707e-03,A6=-3.66686e-03,A8=2.87380e-03  
第２面
k=3.573
A4=-1.72203e-02,A6=2.19859e-03,A8=-3.34713e-04  
第３面
k=0.001
A4=6.91776e-04,A6=2.83494e-05,A8=8.43494e-09  
第４面
k=-16.058
A4=5.58712e-04,A6=1.20511e-04,A8=-1.10589e-06  
第５面
k=-3.338
A4=-9.15433e-04,A6=1.68698e-05,A8=-5.04647e-06  
第６面
k=10.493
A4=-4.85932e-04,A6=-8.48143e-07,A8=2.87740e-06  
第１４面
k=-0.972
A4=-9.54935e-04,A6=-1.60895e-05,A8=9.62636e-07  
第１５面
k=0.853
A4=7.88421e-05,A6=-7.27968e-05,A8=1.26076e-06  
第１６面
k=-0.842
A4=4.87822e-03,A6=-3.71445e-04,A8=-1.52508e-05  
第１７面
k=-1.191
A4=3.67852e-03,A6=-5.93789e-05,A8=-5.04387e-06  
第１８面
k=-144.172
A4=1.13639e-03,A6=-4.17245e-04,A8=1.97474e-05,A10=-9.49865e-07  
第１９面
k=0.008
A4=-8.04993e-04,A6=1.17608e-05,A8=-2.70155e-06,A10=-3.55017e-08  
第２０面
k=-2.462
A4=-6.02434e-03,A6=-6.10236e-07,A8=4.06972e-05,A10=-1.31050e-06  
第２１面
k=-0.990
A4=-3.54488e-02,A6=4.28101e-03,A8=-2.94472e-04,A10=1.55285e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.75   
倍率                   -4.18   
焦点距離                1.99   
像高(mm)                2.30   
ｆｂ(mm) (in air)       3.74
全長(mm) (in air)      30.73
数値実施例８９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1*     -5.138      2.14     1.53368    55.90    0.563
      2*     -6.198      0.05
      3*      8.105      2.22     1.63490    23.88    0.630
      4*    -11.185      0.05
      5*      3.574      3.37     1.49700    81.61    0.538
      6*    -13.843      0.05
      7     -14.787      2.55     1.61800    63.33    0.544
      8      -4.610      0.53     1.72047    34.71    0.583
      9     125.202      0.12
     10(絞り)  ∞        0.37
     11     -29.837      0.53     1.72047    34.71    0.583
     12       7.231      2.99     1.61800    63.33    0.544
     13     -33.219      0.05
     14*      7.572      2.49     1.49700    81.61    0.538
     15*    -27.697      0.10
     16*     33.001      3.56     1.49700    81.61    0.538
     17*    -10.371      2.80
     18*     -4.952      1.36     1.58364    30.30    0.599
     19*    -14.665      3.75
     20*    -17.212      2.97     1.63490    23.88    0.630
     21*     -7.864      0.96
     22*      3.950      4.37     1.53368    55.90    0.563
     23*      1.555      3.21
     24        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞       11.94
   像面        ∞
 
非球面データ
第１面
k=-88.989
A4=-5.99357e-03,A6=6.73377e-03,A8=-4.61378e-03  
第２面
k=5.622
A4=-9.89655e-03,A6=8.20507e-04,A8=-1.50643e-04  
第３面
k=-1.540
A4=-4.59246e-04,A6=1.09257e-04,A8=-3.18105e-06  
第４面
k=-25.930
A4=6.83244e-04,A6=1.11972e-04,A8=-2.05324e-06  
第５面
k=-3.141
A4=-3.44558e-04,A6=-5.70704e-06,A8=-5.53375e-08  
第６面
k=7.221
A4=-9.36274e-04,A6=-1.66819e-05,A8=2.04119e-06  
第１４面
k=-1.090
A4=-7.88092e-04,A6=-1.01703e-05,A8=3.83265e-07  
第１５面
k=-24.035
A4=8.25593e-05,A6=1.53390e-06,A8=-6.89536e-09  
第１６面
k=-3.821
A4=-3.09218e-05,A6=1.81194e-07,A8=1.48021e-07  
第１７面
k=-0.514
A4=1.71442e-04,A6=-2.85613e-05,A8=5.77601e-07  
第１８面
k=-0.768
A4=3.97431e-03,A6=-1.53083e-04,A8=1.20068e-06  
第１９面
k=0.112
A4=3.02336e-03,A6=-1.24246e-04,A8=1.29603e-06  
第２０面
k=-105.496
A4=7.78025e-04,A6=-2.00034e-04,A8=6.78493e-06,A10=-2.09010e-07  
第２１面
k=-0.635
A4=-4.86148e-04,A6=-4.19913e-07,A8=-1.09125e-06,A10=1.63697e-08  
第２２面
k=-1.372
A4=-4.25916e-03,A6=3.29135e-05,A8=1.23251e-05,A10=-3.44890e-07  
第２３面
k=-0.921
A4=-2.47609e-02,A6=1.80785e-03,A8=-2.77502e-05,A10=-3.48041e-06  
 
各種データ
ＮＡ                    0.95   
倍率                   -8.37   
焦点距離                2.62   
像高(mm)                2.30   
ｆｂ(mm) (in air)      15.35
全長(mm) (in air)      52.72
数値実施例９０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1     -10.000      5.00     2.00100    29.13    0.600
      2      14.403      4.74     1.90366    31.32    0.595
      3     -10.848      0.13
      4      19.239      3.06     1.84666    23.78    0.620
      5     -35.634      2.85
      6      11.706      2.97     1.49700    81.61    0.538
      7     -23.462      1.87     1.72916    54.68    0.544
      8     -10.000      0.50     1.76182    26.52    0.613
      9       8.807      2.18
     10(絞り)  ∞        0.10
     11     160.537      0.50     1.84666    23.78    0.620
     12       7.000      2.91     1.65160    58.55    0.542
     13     -17.489      0.10
     14       6.830      3.73     1.49700    81.61    0.538
     15     -12.198      0.82
     16      -8.988      2.29     1.72825    28.46    0.608
     17       8.015      2.84
     18      30.017      3.00     1.84666    23.78    0.620
     19      -9.829      4.23
     20      -6.731      0.50     1.43875    94.93    0.534
     21       7.361      0.72
     22       7.764      5.00     2.00100    29.13    0.600
     23      17.906      4.14
     24        ∞        0.38     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.45
   像面        ∞
 
各種データ
ＮＡ                    0.39   
倍率                   -2.04   
焦点距離               10.15   
像高(mm)                2.82   
ｆｂ(mm) (in air)       4.84
全長(mm) (in air)      54.88
数値実施例９１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1     -10.000      4.63     2.00100    29.13    0.600
      2      18.300      3.42     1.90366    31.32    0.595
      3      -9.713      0.10
      4      14.345      2.73     1.84666    23.78    0.620
      5     -82.083      3.46
      6      12.268      2.91     1.49700    81.61    0.538
      7     -11.850      1.47     1.72916    54.68    0.544
      8     -10.000      0.50     1.76182    26.52    0.613
      9       9.606      2.02
     10(絞り)  ∞        0.10
     11      59.973      0.50     1.84666    23.78    0.620
     12       7.193      2.80     1.65160    58.55    0.542
     13     -15.686      0.10
     14       7.063      3.37     1.49700    81.61    0.538
     15     -11.667      0.75
     16      -9.306      5.00     1.63980    34.46    0.592
     17       6.435      4.14
     18      19.482      2.64     2.00100    29.13    0.600
     19     -12.687      1.49
     20     -10.019      0.50     1.43875    94.93    0.534
     21       6.821      0.73
     22       7.316      5.00     2.00100    29.13    0.600
     23       8.425      4.00
     24        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.36
   像面        ∞
 
各種データ
ＮＡ                    0.41   
倍率                   -2.04   
焦点距離                9.96   
像高(mm)                2.25   
ｆｂ(mm) (in air)       4.55
全長(mm) (in air)      52.90
数値実施例９２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1     -10.000      5.49     2.00100    29.13    0.600
      2     -61.066      3.34     1.84666    23.78    0.620
      3      -6.934      0.10
      4      78.347      5.54     1.84666    23.78    0.620
      5     -39.821      0.10
      6      11.573      2.73     1.49700    81.61    0.538
      7      43.659      0.10
      8      14.320      4.05     1.69680    55.53    0.543
      9     -10.443      0.50     1.72151    29.23    0.605
     10       7.760      2.80
     11(絞り)  ∞        0.10
     12      64.900      0.50     1.84666    23.78    0.620
     13       7.618      3.08     1.59522    67.74    0.544
     14    -124.496      0.10
     15      14.276      2.92     1.49700    81.61    0.538
     16     -29.492     17.45
     17      35.576      8.57     1.49700    81.61    0.538
     18      10.934      6.60
     19      22.042      2.17     1.84666    23.78    0.620
     20    -346.488      0.10
     21      10.303      9.00     2.00100    29.13    0.600
     22       5.000      4.00
     23        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     24        ∞        0.36
   像面        ∞
 
各種データ
ＮＡ                    0.74   
倍率                   -4.09   
焦点距離                6.29   
像高(mm)                2.25   
ｆｂ(mm) (in air)       4.56
全長(mm) (in air)      79.91
数値実施例９３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1     -10.032      4.92     2.00100    29.13    0.600
      2      19.088      3.27     1.90366    31.32    0.595
      3      -9.704      0.10
      4      14.300      2.59     1.84666    23.78    0.620
      5     -95.704      3.79
      6      13.188      2.70     1.49700    81.61    0.538
      7     -11.814      1.46     1.72916    54.68    0.544
      8     -10.000      0.50     1.76182    26.52    0.613
      9       9.651      1.97
     10(絞り)  ∞        0.10
     11      57.750      0.50     1.84666    23.78    0.620
     12       7.886      2.63     1.65160    58.55    0.542
     13     -15.437      0.10
     14       6.898      3.22     1.49700    81.61    0.538
     15     -12.109      0.76
     16      -9.386      5.00     1.64394    31.87    0.599
     17       6.269      4.13
     18      19.105      2.59     1.96066    27.70    0.596
     19     -12.400      1.79
     20      -9.554      0.50     1.43875    94.95    0.545
     21       6.985      0.72
     22       7.392      5.00     2.00100    29.13    0.600
     23       8.938      4.00
     24        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     25        ∞        0.35
   像面        ∞
 
各種データ
ＮＡ                    0.40   
倍率                   -2.04   
焦点距離                9.83   
像高(mm)                2.25   
ｆｂ(mm) (in air)       4.55
全長(mm) (in air)      52.90
数値実施例９４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1     -10.000      8.75     1.84666    23.78    0.620
      2      -7.538      0.10
      3    -519.674      2.18     1.84666    23.78    0.620
      4     -20.460      3.68
      5      11.754      2.66     1.49700    81.61    0.538
      6      57.369      0.10
      7      12.489      3.87     1.69680    55.53    0.543
      8     -10.229      0.50     1.72151    29.23    0.605
      9       7.301      2.63
     10(絞り)  ∞        0.96
     11     -31.688      0.50     1.84666    23.78    0.620
     12       8.281      3.25     1.59522    67.74    0.544
     13     -17.511      0.10
     14      13.000      2.53     1.49700    81.61    0.538
     15    -175.541     18.98
     16    -115.321      0.50     1.49700    81.61    0.538
     17      15.268      3.47
     18      29.518      2.47     1.84666    23.78    0.620
     19     -38.911     10.28
     20       9.569      7.36     2.00100    29.13    0.600
     21       5.000      4.46
     22        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     23        ∞        0.36
   像面        ∞
 
各種データ
ＮＡ                    0.69   
倍率                   -4.09   
焦点距離                6.84   
像高(mm)                2.25   
ｆｂ(mm) (in air)       5.02
全長(mm) (in air)      79.91
数値実施例９５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      -7.000      2.11     1.53368    55.90    0.563
      2*     -5.323      0.10
      3*     22.215      2.37     1.84666    23.77    0.620
      4      -9.110      2.81
      5      -5.145      0.50     1.60999    27.48    0.620
      6     -11.263      0.00  1001.00000    -3.45    0.296
      7     -11.263      0.20     1.63762    34.21    0.594
      8      91.067      0.65
      9      83.446      2.36     1.61800    63.33    0.544
     10      -4.282      0.70     1.72047    34.71    0.583
     11     -10.570      0.10
     12(絞り)  ∞        1.06
     13     -11.698      0.70     1.72047    34.71    0.583
     14      10.934      2.92     1.61800    63.33    0.544
     15     -10.364      0.05
     16*     10.909      3.56     1.49700    81.61    0.538
     17*    -11.347      2.54
     18*     10.087      1.66     1.58364    30.30    0.599
     19*      7.386      4.73
     20*     13.468      2.76     1.63490    23.88    0.630
     21     -20.719      2.70
     22     127.874      0.50     1.53368    55.90    0.563
     23       4.905      2.69
     24      -6.683      0.50     1.53368    55.90    0.563
     25*     42.216      1.10
     26        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     27        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=0.000
A4=4.45010e-05  
第３面
k=0.000
A4=8.14332e-05  
第１６面
k=0.000
A4=-2.69612e-04  
第１７面
k=0.000
A4=9.67105e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-2.81280e-05  
第１９面
k=0.000
A4=4.63309e-05  
第２０面
k=0.000
A4=-7.88627e-05  
第２５面
k=0.000
A4=-1.52626e-03,A6=-3.11735e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.32   
倍率                   -2.00   
焦点距離                3.75   
像高(mm)                3.87   
ｆｂ(mm) (in air)       1.60
全長(mm) (in air)      39.89
数値実施例９６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r          d         nd        νd      θgf
      1      -7.000      2.16     1.53368    55.90    0.563
      2*     -5.934      0.10
      3*     33.139      2.32     1.84666    23.77    0.620
      4      -9.292      0.10
      5    -191.804      1.74     1.49700    81.61    0.538
      6     -17.291      2.00
      7      -5.386      0.50     1.60999    27.48    0.620
      8     -11.263      0.00     1001.00000    -3.45    0.296
      9     -11.263      0.20     1.63762    34.21    0.594
     10      23.280      0.72
     11      30.025      2.34     1.61800    63.33    0.544
     12      -4.979      0.70     1.72047    34.71    0.583
     13     -10.584      0.10
     14(絞り)  ∞        1.07
     15     -11.693      0.70     1.72047    34.71    0.583
     16      12.173      2.75     1.61800    63.33    0.544
     17     -10.862      0.05
     18*     10.882      3.39     1.49700    81.61    0.538
     19*    -11.666      2.60
     20*      8.928      1.63     1.58364    30.30    0.599
     21*      6.663      4.22
     22*     12.130      2.64     1.63490    23.88    0.630
     23     -24.243      2.64
     24     -50.390      0.50     1.53368    55.90    0.563
     25       5.177      2.62
     26      -6.111      0.50     1.53368    55.90    0.563
     27*  -7309.424      1.10
     28        ∞        0.30     1.51640    65.06    0.535
     29        ∞        0.30
   像面        ∞
 
非球面データ
第２面
k=0.000
A4=2.52174e-05  
第３面
k=0.000
A4=8.68592e-05  
第１８面
k=0.000
A4=-2.56350e-04  
第１９面
k=0.000
A4=1.10244e-04  
第２０面
k=0.000
A4=-1.71924e-05  
第２１面
k=0.000
A4=4.70589e-05  
第２２面
k=0.000
A4=-4.16768e-05  
第２７面
k=0.000
A4=-1.84423e-03,A6=-2.68348e-05  
 
各種データ
ＮＡ                    0.32   
倍率                   -2.00   
焦点距離                3.71   
像高(mm)                3.87   
ｆｂ(mm) (in air)       1.60
全長(mm) (in air)      39.90
　実施例１～７のレンズユニットＧfとレンズユニットＧrを構成するレンズを以下に示す。
 
　　　　　　　　レンズユニットＧf　　　　レンズユニットＧr
実施例１　　　　　Ｌ１～Ｌ５　　　　　　　　Ｌ６～Ｌ１０
実施例２　　　　　Ｌ１～Ｌ５　　　　　　　　Ｌ６～Ｌ１０
実施例３　　　　　Ｌ１～Ｌ６　　　　　　　　Ｌ７～Ｌ１２
実施例４　　　　　Ｌ１～Ｌ５　　　　　　　　Ｌ６～Ｌ１１
実施例５　　　　　Ｌ１～Ｌ５　　　　　　　　Ｌ６～Ｌ８
実施例６　　　　　Ｌ１～Ｌ４　　　　　　　　Ｌ５～Ｌ８
実施例７　　　　　Ｌ１～Ｌ４　　　　　　　　Ｌ５～Ｌ８
　次に、実施例１～７における条件式（１）～（１４）の値を掲げる。なお、ハイフン（－）は、該当する構成がないか、条件式を満足しないことを示している。また、実施例６、７については、条件式（１）～（３）を満足する一対のレンズがないため、条件式（１）～（３）に関する記載は省略している。
 
             実施例１   実施例２   実施例３   実施例４   実施例５
(1)rOBf/rTLr
   r1,r21     -1         -1.085       -          -          -
   r3,r19     -1         -1.010       -          -          -
   r5,r17     -1         -0.952       -          -         -1
   r7,r15     -1         -1.010       -          -          -
   r9,r13     -1         -0.995       -          -         -1
 
   r1,r25      -           -         -1          -          -
   r3,r23      -           -         -1          -          -
   r5,r21      -           -         -1          -          -
   r7,r19      -           -         -1          -          -
   r9,r17      -           -         -1          -          -
  r11,r15      -           -         -1          -          -
 
   r1,r23      -           -          -         -1          -
   r5,r17      -           -          -         -1          -
   r7,r15      -           -          -         -1          -
   r9,r13      -           -          -         -1          -
 
             実施例１   実施例２   実施例３   実施例４   実施例５
(2)rOBr/rTLf
   r2,r20     -1        -0.995        -          -          -
   r4,r18     -1        -1.001        -          -          -
   r6,r16     -1        -0.952        -          -         -1
   r8,r14     -1        -0.990        -          -          -
  r10,r12     -1        -0.926        -          -         -1
 
   r2,r24      -           -         -1          -          -
   r4,r22      -           -         -1          -          -
   r6,r20      -           -         -1          -          -
   r8,r18      -           -         -1          -          -
  r10,r16      -           -         -1          -          -
  r12,r14      -           -         -1          -          -
 
   r2,r22      -           -          -         -1          -
   r6,r16      -           -          -         -1          -
   r8,r14      -           -          -         -1          -
  r10,r12      -           -          -         -1          -
 
                      実施例１   実施例２   実施例３
(3)(dOB-dTL)/(dOB+dTL)
   d1,d20               0         -0.003      -
   d3,d18               0         -0.005      -
   d5,d16               0          0.013      -
   d7,d14               0          0.003      -
   d9,d12               0          0.006      -
 
   d1,d24               -          -          0
   d3,d22               -          -          0
   d5,d20               -          -          0
   d7,d19               -          -          0
   d9,d17               -          -          0
  d11,d17               -          -          0
 
   d1,d22               -          -          -
   d5,d16               -          -          -
   d7,d14               -          -          -
   d9,d12               -          -          -
 
                      実施例４   実施例５
(3)(dOB-dTL)/(dOB+dTL)
   d1,d20               -          -
   d3,d18               -          -
   d5,d16               -          0
   d7,d14               -          -
   d9,d12               -          0
 
   d1,d24               -          -
   d3,d22               -          -
   d5,d20               -          -
   d7,d19               -          -
   d9,d17               -          -
  d11,d17               -          -
 
   d1,d22               0          -
   d5,d16               0          -
   d7,d14               0          -
   d9,d12               0          -
 
               実施例１  実施例２  実施例３  実施例４  実施例５
(4)NA           0.25      0.25      0.25      0.25      0.25
   NA’         0.25      0.25      0.25      0.25      0.15
(5)β          -1.00     -0.99     -1.00     -1.00     -1.68
(6)fOB/fTL        1.00      1.01      1.00      1.00      0.60
(9)d1/Σd       0.006     0.006     0.009     0.006     0.005
(7)MTFOB        66        64        62        60        64
(8)MTFTL        66        64        62        67        67
(10)d2/Σd      1.35      1.35      1.28      1.33      1.26
(11)Δf/Y       0.0004   -0.0041   -0.0047   -0.0007   -0.0008
(12)θo         0.4       0.4       1.6       0.9       2.2
(13)Δfcd/εd   8.40      9.90     11.20      7.70      1.70
(14)dOB/dTL      1.00      0.99      1.00      0.97      0.71
 
               実施例６  実施例７
(4)NA           0.22      0.17
   NA’         0.17      0.22
(5)β          -1.27     -0.79
(6)fOB/fTL        0.79      1.27
(9)d1/Σd       0.024     0.024
(7)MTFOB        61        66
(8)MTFTL        66        61
(10)d2/Σd      0.38      0.38
(11)Δf/Y      -0.0047   -0.0058
(12)θo        28.4      25.3
(13)Δfcd/εd   2.50      2.50
(14)dOB/dTL      0.88      1.13
 
　また、ｆｃ／４とｆｃ’／４の値を以下に示す。
            実施例１  実施例２  実施例３  実施例４  実施例５
Fc/4         229        229       229       229       229
Fc/4’       229        232       229       229       137
 
            実施例６  実施例７
Fc/4         201       159
Fc/4’       159       201
　実施例８～９６における条件式（１５）～（５７）の値を掲げる。なお、ハイフン（－）は、該当する構成がないか、条件式を満足しないことを示している。
(15),(15-1),(15-2)  β
(16)                NA
(17)                LTL/Y
(18)                (ΔDG2dC+(ΔDG1dC×βG2C 2/(1+βG2C×ΔDG1dC／fG2C)))/εd
(19)                WD/BF
(20),(20-1)         2×(WD×tan(sin-1NA)+Yobj)/φs
(21)                Dmax／φs
(22)                DG1max／φs
(23),(23-1)         LL/Doi
(24),(24-1)         1/νdmin-1/νdmax
(25),(25-1)         Dos/Doi
(26)                φG1o/(2×Y/|β|)
(27)                BF/LL
(28)                BF/Y
(29)                φG1o/RG1o
(30)                DG1G2/φs
(31),(31-1)         LG1/LG2
(32)                LG1s/LsG2
(33)                φG1max/φG2max
(34)                Dos/LG1
(35)                DENP/Y
(36)                CRAobj/CRAimg
(37),(37-1)         fG1o/f
(38),(38-1)         RG1o/WD
(39)                RG2i/BF
(40)                RG1i/DG1is
(41)                fG1o/fG1
(42)                1/νdG1min-1/νdG1ma
(43)                1/νdG2min-1/νdG2max
(45)                Dp1s/LG1s
(47)                Dnoni/LG1s
(49)                DsDL/LsG2
(51)                Dn1s/Dos
(53)                Dsn2/Dsi
(54)                Dsn3/Dsi
(55)                Dp2s/Dos
(56)                LL/Doi+0.07×WD/BF
(57)                Dos/LG1－0.39×WD/BF
 
     実施例８    実施例９    実施例１０  実施例１１  実施例１２
(15)     -1.04       -1.05       -1.03       -1.03       -1.05 
(16)      0.15        0.21        0.15        0.15        0.18 
(17)      3.6         4.2         3.6         3.6         3.6 
(18)     10.74       11.51        9.01       10.78        8.52 
(19)      5.80        3.94        5.80        5.80        6.91 
(20)      3.54        2.91        3.64        3.64        2.93 
(21)      1.18        0.92        1.21        0.98        0.53 
(22)      0.25        0.44        0.21        0.23        0.05 
(23)      0.51        0.63        0.51        0.51        0.58 
(24)      0.02        0.02        0.02        0.02        0.03 
(25)      0.64        0.62        0.64        0.64        0.66 
(26)      1.36        1.62        1.37        1.43        1.42 
(27)      0.14        0.12        0.14        0.14        0.09 
(28)      0.88        0.88        0.88        0.88        0.59 
(29)      0.64        0.61        0.65        0.90        0.14 
(30)      0.39        0.38        0.37        0.29        0.29 
(31)      0.75        1.06        0.76        0.71        1.00 
(32)      0.79        1.06        0.79        0.75        1.07 
(33)      1.61        1.51        1.66        1.54        1.59 
(34)      3.11        2.03        3.08        3.13        2.40 
(35)      5.50       11.95        5.85        6.43        6.26 
(36)      0.25        0.13        0.24        0.22        0.20 
(37)      2.64        2.49        2.54        2.11        2.29 
(38)      0.80        1.46        0.80        0.60        4.80 
(39)   1152.63        3.92      -13.88        4.67       19.69 
(40)      5.35        5.59        5.98        6.35        4.24 
(41)      1.78        1.85        1.69        1.65        1.46 
(42)      0.02        0.02        0.02        0.02        0.03 
(43)      0.02        0.02        0.02        0.02        0.03 
(45)      -           -           -           -           1.00 
(47)      -           -           -           -           0.70 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.06        0.05        0.05        0.05        0.05 
(53)      0.07        0.09        0.07        0.05        0.04 
(54)      0.80        0.80        0.80        0.80        0.84 
(55)      0.35        0.53        0.35        0.35        0.45 
(56)      0.92        0.91        0.92        0.92        1.07 
(57)      0.85        0.49        0.82        0.87       -0.29
 
     実施例１３  実施例１４  実施例１５  実施例１６  実施例１７
(15)     -1.05       -1.05       -1.05       -1.05       -1.05 
(16)      0.13        0.14        0.21        0.18        0.20 
(17)      3.5         3.7         4.5         4.4         4.1  
(18)      6.04        6.34       10.28        8.68       11.52 
(19)      7.28        7.67        4.83        3.95        4.59 
(20)      4.19        3.70        2.57        3.46        3.09 
(21)      1.01        0.75        0.66        1.30        1.03 
(22)      0.08        0.11        0.34        0.02        0.24 
(23)      0.57        0.55        0.68        0.64        0.60 
(24)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.02 
(25)      0.65        0.68        0.54        0.54        0.56 
(26)      1.20        1.32        1.47        1.36        1.52 
(27)      0.09        0.10        0.08        0.11        0.12 
(28)      0.59        0.64        0.67        0.88        0.88 
(29)      0.24        0.26        0.79        0.29        0.47 
(30)      0.35        0.33        0.66        0.37        0.41 
(31)      0.84        0.98        0.67        0.65        0.60 
(32)      0.88        1.03        0.66        0.67        0.62 
(33)      1.28        1.47        1.06        1.14        1.31 
(34)      2.60        2.61        2.19        2.23        2.68 
(35)      5.88        6.91        6.85        6.30        5.97 
(36)      0.21        0.19        0.22        0.27        0.27 
(37)      2.08        1.93        6.36        5.23        2.43 
(38)      2.27        1.99        1.09        2.62        1.52 
(39)      6.50        9.05       12.80        3.25      156.92 
(40)      5.55        5.34        4.06        5.65        4.77 
(41)      1.54        1.55        3.77        4.43        1.81 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.02 
(43)      0.03        0.03        0.02        0.02        0.02 
(45)      1.00        1.00        1.00        1.00         -
(47)      0.68        0.71        -           -           -
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.05        0.05        0.07        0.05        0.07 
(53)      0.13        -           0.13        0.05        0.11 
(54)      0.85        0.84        0.88        0.84        0.84 
(55)      0.41        0.41        0.50        0.48        0.41 
(56)      1.08        1.08        1.02        0.92        0.92 
(57)     -0.23       -0.38        0.31        0.69        0.89
 
     実施例１８  実施例１９  実施例２０  実施例２１  実施例２２
(15)     -1.04       -1.00       -1.33       -1.33       -1.33 
(16)      0.15        0.15        0.23        0.23        0.23 
(17)      3.6         4.3         3.7         6.1         4.5  
(18)      8.44       -1.96        3.68        4.38        7.50 
(19)      5.80       14.66        7.34       15.71       20.84 
(20)      2.91        3.25        2.49        2.51        2.23 
(21)      0.60        0.78        1.02        1.96        0.56 
(22)      0.02        0.50        0.13        0.01        0.07 
(23)      0.51        0.58        0.69        0.65        0.58 
(24)      0.02        0.02        0.03        0.03        0.03 
(25)      0.63        0.66        0.54        0.52        0.62 
(26)      1.37        1.48        1.57        2.47        2.48 
(27)      0.14        0.05        0.05        0.03        0.03 
(28)      0.88        0.38        0.38        0.39        0.29 
(29)      0.64        0.92        0.35        0.49        0.93 
(30)      0.60        0.24        0.42        0.29        0.07 
(31)      0.55        0.76        0.63        0.37        0.55 
(32)      0.74        0.82        0.65        0.39        0.59 
(33)      1.74        1.56        1.21        1.32        1.85 
(34)      3.93        2.71        2.19        3.11        3.07 
(35)      5.45        8.40        5.33        6.28        5.18 
(36)      0.22        0.18        0.21        0.21        0.26 
(37)      2.48        7.65        2.11        2.30        3.80 
(38)      0.80        0.57        2.38        1.24        0.66 
(39)     -3.99    29134.52      -37.68        8.81      -14.44 
(40)      2.83       13.46        6.90        5.27       15.92 
(41)      1.25        4.74        1.03        1.73        2.37 
(42)      0.02        0.02        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.02        0.02        0.03        0.03        0.02 
(45)      -           1.00        1.00        1.00        1.00 
(47)      -           0.77        0.61        0.71        0.73 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.11        0.05        0.07        0.05        0.04 
(53)      0.04        0.03        0.09        0.04        0.02 
(54)      0.80        0.92        0.92        0.96        0.95 
(55)      0.34        0.40        0.50        0.35        0.35 
(56)      0.92        1.61        1.20        1.75        2.03 
(57)      1.67       -3.01       -0.67       -3.02       -5.05
 
     実施例２３  実施例２４  実施例２５  実施例２６  実施例２７
(15)     -1.33       -2.20       -2.55       -2.55       -2.55 
(16)      0.23        0.38        0.43        0.40        0.40 
(17)      4.6         5.5         5.6         5.2         5.2  
(18)      4.83        7.31        8.28       15.29       15.98 
(19)     13.36        6.01        3.71        8.73        7.43 
(20)      2.27        1.52        1.26        1.37        1.41 
(21)      0.66        0.74        1.04        0.86        0.93 
(22)      0.01        0.01        0.06        0.05        0.03 
(23)      0.57        0.74        0.78        0.74        0.73 
(24)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(25)      0.62        0.46        0.41        0.47        0.46 
(26)      2.49        3.73        3.70        4.37        4.38 
(27)      0.05        0.05        0.06        0.04        0.04 
(28)      0.46        0.53        0.63        0.37        0.43 
(29)      0.86        0.57        0.44        0.47        0.47 
(30)      0.09        0.08        0.09        0.03        0.04 
(31)      0.59        0.44        0.43        0.47        0.45 
(32)      0.63        0.46        0.44        0.46        0.45 
(33)      1.79        1.27        1.09        1.34        1.35 
(34)      2.99        2.07        1.79        2.01        2.05 
(35)      5.53        5.31        4.99        4.22        4.18 
(36)      0.23        0.16        0.14        0.20        0.18 
(37)    -48.46        3.89        3.89        5.56        6.66 
(38)      0.71        1.86        2.82        2.26        2.26 
(39)    -14.49    -1270.10       12.52      -12.86      -22.66 
(40)     15.35       30.48      142.69   -13851.56     -953.80 
(41)    -29.10        1.39        1.22        2.03        2.35 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.02        0.02        0.02        0.02        0.02 
(45)      0.96        1.00        1.00        1.00        1.00 
(47)      0.90        0.72        0.73        0.79        -
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.04        0.05        0.05        0.02        0.02 
(53)      0.02        0.02        0.03        0.03        0.03 
(54)      0.92        0.93        0.92        0.95        0.94 
(55)      0.34        0.51        0.58        0.50        0.49 
(56)      1.51        1.16        1.04        1.35        1.25 
(57)     -2.23       -0.28        0.35       -1.40       -0.85 
 
     実施例２８  実施例２９  実施例３０  実施例３１  実施例３２
(15)     -1.60       -1.56       -1.55       -2.00       -2.00 
(16)      0.40        0.31        0.31        0.20        0.23 
(17)      5.2         5.2         5.2         4.0         4.6  
(18)     14.82       10.68        9.97       13.17       12.33 
(19)      8.86        8.88        8.96        8.42        8.45 
(20)      1.50        1.65        1.68        2.02        1.98 
(21)      0.47        0.63        0.81        0.79        1.15 
(22)      0.03        0.05        0.06        0.02        0.04 
(23)      0.73        0.73        0.73        0.61        0.60 
(24)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(25)      0.46        0.47        0.45        0.51        0.53 
(26)      3.06        2.31        2.34        2.14        2.94 
(27)      0.04        0.04        0.04        0.07        0.07 
(28)      0.37        0.37        0.37        0.51        0.60 
(29)      0.72        0.57        0.74        0.47        0.80 
(30)      0.05        0.10        0.08        0.05        0.02 
(31)      0.43        0.47        0.41        0.34        0.37 
(32)      0.42        0.46        0.41        0.36        0.39 
(33)      1.20        1.13        1.08        1.14        1.59 
(34)      2.08        2.04        2.16        3.34        3.24 
(35)      3.79        4.22        3.96        2.46        3.54 
(36)      0.20        0.19        0.20        0.32        0.27 
(37)      6.81        6.71        6.11        7.21        4.16 
(38)      1.63        1.60        1.23        1.06        0.72 
(39)     10.52        9.98       11.07       16.38       -2.99 
(40)    185.32     -988.41     -327.47       40.51       49.74 
(41)      2.91        2.82        2.61        3.98        3.64 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.02        0.02        0.02        0.02        0.02 
(45)      1.00        1.00        1.00        1.00        1.00 
(47)      -           -           -           -           -
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.02        0.02        0.03        0.04        0.03 
(53)      0.04        0.05        0.04        0.02        0.01 
(54)      0.95        0.95        0.95        0.72        0.70 
(55)      0.48        0.49        0.47        0.32        0.32 
(56)      1.35        1.36        1.36        1.20        1.19 
(57)     -1.38       -1.42       -1.34        0.05       -0.05
 
     実施例３３  実施例３４  実施例３５  実施例３６  実施例３７
(15)     -1.33       -1.33       -1.33       -1.33       -1.33 
(16)      0.23        0.23        0.23        0.23        0.23 
(17)      4.5         4.7         4.8         4.9         5.0  
(18)      7.72        2.62        3.45        4.97        2.00 
(19)      5.75       12.05       10.55        4.40       13.69 
(20)      2.35        2.55        2.55        2.53        2.56 
(21)      0.64        0.89        0.88        0.86        0.89 
(22)      0.01        0.16        0.16        0.15        0.14 
(23)      0.52        0.72        0.72        0.69        0.73 
(24)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(25)      0.64        0.54        0.54        0.54        0.53 
(26)      2.57        1.78        1.81        1.83        1.83 
(27)      0.13        0.03        0.03        0.08        0.03 
(28)      1.06        0.27        0.31        0.75        0.24 
(29)      0.94        0.43        0.42        0.37        0.39 
(30)      0.06        0.26        0.37        0.38        0.37 
(31)      0.77        0.61        0.62        0.69        0.61 
(32)      0.83        0.63        0.65        0.72        0.63 
(33)      1.97        1.15        1.16        1.10        1.11 
(34)      2.86        2.04        2.05        2.02        2.03 
(35)      7.17        8.17        9.29        9.68        9.74 
(36)      0.20        0.14        0.13        0.15        0.16 
(37)      4.03        1.99        1.95        1.58        1.63 
(38)      0.67        1.88        1.98        2.27        2.15 
(39)      4.67       20.40       13.06        3.44       84.44 
(40)     14.22        8.78        6.88        7.05        6.82 
(41)      2.63        1.14        1.15        1.19        1.15 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.02        0.03        0.03        0.03        0.03 
(45)      1.00        1.00        1.00        1.00        1.00 
(47)      0.74        0.65        0.64        0.66        0.66 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.03        0.05        0.06        0.06        0.06 
(53)      0.01        0.04        0.05        0.06        0.06 
(54)      0.80        0.95        0.95        0.88        0.88 
(55)      0.37        0.52        0.53        0.53        0.53 
(56)      0.93        1.56        1.46        1.00        1.69 
(57)      0.62       -2.66       -2.07        0.30       -3.31
 
     実施例３８  実施例３９  実施例４０  実施例４１  実施例４２
(15)     -1.33       -1.30       -1.30       -1.32       -1.32 
(16)      0.23        0.23        0.23        0.23        0.23 
(17)      5.4         4.9         4.8         4.5         4.5 
(18)      4.49       14.80       12.59        0.65        0.40 
(19)      5.80        7.71        7.83        6.54        6.33 
(20)      2.51        2.26        2.30        1.66        1.63 
(21)      0.70        0.52        0.45        0.72        0.74 
(22)      0.04        0.19        0.20        0.71        0.74 
(23)      0.67        0.70        0.71        0.76        0.76 
(24)      0.03        0.02        0.02        0.03        0.03 
(25)      0.55        0.58        0.60        0.56        0.56 
(26)      2.06        1.88        1.90        1.59        1.52 
(27)      0.07        0.05        0.05        0.04        0.04 
(28)      0.74        0.45        0.43        0.37        0.37 
(29)      0.31        0.94        1.03        0.44        0.27 
(30)      0.33        0.13        0.28        0.28        0.14 
(31)      0.63        0.81        0.92        0.80        0.83 
(32)      0.66        0.82        0.93        0.87        0.86 
(33)      1.31        1.12        1.26        1.31        1.28 
(34)      2.22        1.88        1.84        1.77        1.65 
(35)      8.79        8.44       10.70        9.76        8.07 
(36)      0.20        0.34        0.28        0.11        0.13 
(37)      1.65        2.58        1.56      -17.82        2.90 
(38)      2.36        0.88        0.84        2.24        3.64 
(39)      4.40        8.68        9.57        9.83        9.82 
(40)      6.60    -6028.80       17.96       14.50      161.18 
(41)      1.21        2.66        1.42       -5.68        0.99 
(42)      0.03        0.02        0.02        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.02        0.02        0.03        0.03 
(45)      1.00        -           -           0.95        1.00 
(47)      0.69        -           -           0.37        0.41 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.05        0.06        0.04        0.09        0.09 
(53)      0.05        0.25        0.26        0.04        0.04 
(54)      0.89        0.92        0.92        0.93        0.93 
(55)      0.49        0.55        0.57        0.59        0.63 
(56)      1.08        1.24        1.26        1.21        1.20 
(57)     -0.04       -1.13       -1.22       -0.78       -0.81
 
     実施例４３  実施例４４  実施例４５  実施例４６  実施例４７
(15)     -1.33       -1.33       -1.33       -1.33       -1.33 
(16)      0.23        0.23        0.23        0.20        0.23 
(17)      5.0         5.0         5.0         5.0         5.0  
(18)      4.40        4.37        5.34        4.33        6.79 
(19)     10.74        8.43        8.41        8.41        8.39 
(20)      2.54        2.49        2.31        2.45        2.47 
(21)      0.89        1.61        2.27        2.76        0.82 
(22)      0.13        0.12        0.09        0.17        0.08 
(23)      0.73        0.73        0.73        0.73        0.73 
(24)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(25)      0.52        0.51        0.48        0.48        0.53 
(26)      1.78        1.75        1.65        1.50        1.80 
(27)      0.03        0.04        0.04        0.04        0.04 
(28)      0.30        0.38        0.38        0.38        0.38 
(29)      0.40        0.35        0.16        0.16        0.25 
(30)      0.37        0.32        0.33        0.35        0.66 
(31)      0.59        0.55        0.47        0.44        0.63 
(32)      0.60        0.57        0.50        0.47        0.65 
(33)      1.03        1.10        1.10        1.02        1.05 
(34)      2.00        2.05        2.18        2.23        2.06 
(35)      8.38        7.21        5.10        4.92        9.56 
(36)      0.14        0.15        0.20        0.20        0.12 
(37)      1.74        1.72        1.96        1.96        1.81 
(38)      2.05        2.30        4.74        4.49        3.37 
(39)     22.06        9.97        9.04        8.98       10.58 
(40)      9.42        7.85        5.84        5.69        4.88 
(41)      1.20        1.15        1.09        1.04        1.24 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(45)      1.00        1.00        1.00        1.00        1.00 
(47)      0.67        0.66        0.65        0.62        0.65 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.05        0.05        0.06        0.06        0.08 
(53)      0.06        0.05        0.05        0.04        0.09 
(54)      0.95        0.94        0.94        0.94        0.94 
(55)      0.53        0.52        0.50        0.49        0.54 
(56)      1.48        1.32        1.32        1.32        1.32 
(57)     -2.19       -1.24       -1.09       -1.05       -1.21
 
     実施例４８  実施例４９  実施例５０  実施例５１  実施例５２
(15)     -1.33       -1.33       -1.40       -1.33       -1.40 
(16)      0.20        0.20        0.17        0.20        0.17 
(17)      5.0         5.0         5.8         5.7         5.9  
(18)      7.70        7.79        1.61        3.08        1.10 
(19)      8.50        8.49        3.05        2.84        2.57 
(20)      2.37        2.12        2.29        2.18        2.23 
(21)      1.45        1.67        0.97        0.47        0.79 
(22)      0.06        0.10        0.36        0.28        0.33 
(23)      0.72        0.72        0.52        0.52        0.51 
(24)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(25)      0.55        0.57        0.61        0.63        0.61 
(26)      1.65        1.65        2.10        2.31        2.11 
(27)      0.04        0.04        0.22        0.24        0.27 
(28)      0.38        0.38        2.11        2.21        2.52 
(29)      0.00       -0.02        0.28        0.35        0.29 
(30)      1.45        1.67        0.13        0.12        0.12 
(31)      0.66        0.75        0.89        1.05        0.99 
(32)      0.71        0.80        0.92        1.11        1.02 
(33)      1.15        1.35        1.44        1.67        1.49 
(34)      2.32        2.39        2.53        2.43        2.47 
(35)      9.80       10.26        6.96        7.76        6.93 
(36)      0.12        0.12        0.28        0.26        0.28 
(37)      2.31        2.62        1.80        1.99        1.73 
(38)  -2459.34      -47.39        1.66        1.56        1.62 
(39)     16.97     -272.93        1.12        1.73        1.18 
(40)      2.48        2.43       13.27        9.52       13.77 
(41)      1.35        1.30        1.62        1.68        1.60 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.03        0.02        0.02        0.02 
(45)      1.00        1.00        1.00        1.00        1.00 
(47)      0.59        0.55        0.68        0.64        0.68 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.14        0.17        0.03        0.03        0.03 
(53)      0.17        0.22        0.03        0.02        0.02 
(54)      0.94        0.93        0.70        0.66        0.65 
(55)      0.55        0.57        0.41        0.43        0.42 
(56)      1.32        1.32        0.74        0.72        0.69 
(57)     -0.99       -0.92        1.34        1.33        1.47
 
     実施例５３  実施例５４  実施例５５  実施例５６  実施例５７
(15)     -1.40       -1.40       -1.10       -1.56       -1.60 
(16)      0.17        0.17        0.23        0.20        0.20 
(17)      5.7         5.9         4.6         4.6         4.7  
(18)      1.55        1.10       16.84       -0.34       -4.26 
(19)      2.24        2.57       11.88       13.08        7.02 
(20)      2.20        2.23        2.77        2.20        1.94 
(21)      0.80        0.79        0.31        1.01        0.98 
(22)      0.28        0.33        0.03        0.10        0.14 
(23)      0.48        0.51        0.53        0.62        0.61 
(24)      0.03        0.03        0.03        0.02        0.03 
(25)      0.59        0.61        0.68        0.57        0.51 
(26)      2.01        2.11        2.50        2.22        2.04 
(27)      0.33        0.27        0.07        0.04        0.08 
(28)      2.82        2.52        0.58        0.39        0.69 
(29)      0.20        0.29        0.86        0.61        0.85 
(30)      0.12        0.12        0.13        0.21        0.05 
(31)      0.90        0.99        0.80        0.51        0.38 
(32)      0.94        1.02        0.89        0.55        0.40 
(33)      1.44        1.49        2.25        1.53        1.36 
(34)      2.64        2.47        2.94        2.85        3.07 
(35)      5.50        6.93       10.06        6.49        3.36 
(36)      0.35        0.28        0.19        0.15        0.23 
(37)      1.60        1.73       12.47        9.82        4.78 
(38)      2.26        1.62        0.77        0.93        0.63 
(39)     13.33        1.18        8.21       10.05        2.92 
(40)     14.46       13.77        6.80       26.71       59.95 
(41)      1.60        1.60       10.30        6.18        3.14 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.02        0.03 
(43)      0.02        0.02        0.02        0.02        0.02 
(45)      1.00        1.00        1.00        1.00        0.45 
(47)      0.68        0.68        -           0.77        0.26 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.03        0.03        0.04        0.05        0.03 
(53)      0.02        0.02        0.01        0.04        0.02 
(54)      0.61        0.65        0.89        0.94        0.90 
(55)      0.40        0.42        0.37        0.38        0.34 
(56)      0.64        0.69        1.37        1.53        1.10 
(57)      1.77        1.47       -1.70       -2.25        0.33
 
     実施例５８  実施例５９  実施例６０  実施例６１  実施例６２
(15)     -1.33       -1.33       -1.33       -3.57       -3.56 
(16)      0.23        0.23        0.23        0.60        0.60 
(17)      5.5         5.6         5.6         5.5         5.5  
(18)      8.68       -0.12        1.62        4.121       2.714 
(19)      7.46        7.70        8.43        0.12        0.14
(20)      2.18        2.19        1.98        0.57        0.58
(21)      0.82        0.75        0.79        0.80        0.79 
(22)      0.14        0.03        0.03        0.01        0.01 
(23)      0.60        0.60        0.61        0.84        0.84 
(24)      0.03        0.03        0.03        0.030       0.030 
(25)      0.59        0.58        0.58        0.31        0.31 
(26)      2.61        2.57        2.51        1.30        1.32 
(27)      0.08        0.08        0.07        0.17        0.16 
(28)      0.81        0.79        0.72        1.59        1.53 
(29)      0.83        0.86        0.60       -0.67       -0.69 
(30)      0.26        0.16        0.11        0.21        0.20 
(31)      0.63        0.59        0.54        0.51        0.50 
(32)      0.67        0.62        0.59        0.53        0.53 
(33)      1.64        1.60        1.51        0.77        0.78 
(34)      2.71        2.66        2.77        1.13        1.13 
(35)      8.99        7.42        6.89        3.20        3.18 
(36)      0.15        0.18        0.19        0.41        0.40 
(37)      3.32        3.00        3.04       -2.51       -2.50 
(38)      0.78        0.74        1.04       -5.56       -5.20 
(39)      6.02        2.79        4.50        0.31        0.32 
(40)      6.92       16.02        7.56        9.68       10.43 
(41)      1.79        1.97        1.70       -2.20       -2.16 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.02        0.02        0.02        0.03        0.03 
(45)      1.00        1.00        0.39        0.74        0.75 
(47)      0.66        0.73        0.68        0.44        0.45 
(49)      0.83        0.26        -           -           -
(51)      0.05        0.03        0.04        0.08        0.07 
(53)      0.04        0.04        0.01        0.02        0.02 
(54)      0.88        0.89        0.90        0.79        0.80 
(55)      0.40        0.40        0.39        0.70        0.70 
(56)      1.12        1.14        1.20        0.85        0.85 
(57)     -0.19       -0.34       -0.51        1.08        1.08
 
     実施例６３  実施例６４  実施例６５  実施例６６  実施例６７
(15)     -3.56       -3.56       -3.56       -3.56       -3.55 
(16)      0.60        0.60        0.60        0.60        0.60 
(17)      6.2         6.1         5.8         5.9         5.5  
(18)      2.887       3.456       1.820       2.639       4.128 
(19)      0.16        0.15        0.13        0.19        0.14
(20)      0.53        0.51        0.55        0.58        0.58
(21)      1.85        1.84        0.80        0.80        0.78 
(22)      0.01        0.01        0.01        0.01        0.01 
(23)      0.89        0.90        0.85        0.86        0.84 
(24)      0.030       0.030       0.030       0.030       0.030 
(25)      0.29        0.29        0.32        0.31        0.31 
(26)      1.32        1.27        1.33        1.49        1.32 
(27)      0.10        0.09        0.15        0.14        0.16 
(28)      1.16        1.06        1.53        1.47        1.55 
(29)     -0.50       -0.46       -0.66       -0.65       -0.69 
(30)      0.18        0.19        0.23        0.18        0.22 
(31)      0.44        0.43        0.51        0.48        0.49 
(32)      0.45        0.45        0.54        0.50        0.52 
(33)      0.78        0.76        0.82        0.86        0.78 
(34)      1.11        1.10        1.13        1.14        1.14 
(35)      3.26        3.07        3.81        3.20        3.22 
(36)      0.32        0.31        0.32        0.36        0.41 
(37)     -5.18       -6.53       -2.68       -3.08       -2.46 
(38)     -7.97       -9.78       -5.56       -4.54       -5.14 
(39)      0.45        0.48        0.34        0.38        0.32 
(40)     12.25       11.51        9.32       12.61        9.00 
(41)     -3.88       -4.55       -2.24       -2.35       -2.12 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(45)      0.70        0.69        0.75        0.75        0.75 
(47)      -           -           0.44        0.44        0.44 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.07        0.07        0.09        0.07        0.08 
(53)      0.03        0.02        0.03        0.03        0.02 
(54)      0.87        0.88        0.81        0.83        0.80 
(55)      0.67        0.65        0.71        0.69        0.70 
(56)      0.90        0.91        0.86        0.87        0.85 
(57)      1.04        1.04        1.08        1.06        1.09
 
     実施例６８  実施例６９  実施例７０  実施例７１  実施例７２
(15)     -3.51       -3.51       -3.55       -3.53       -3.56 
(16)      0.60        0.59        0.62        0.60        0.81 
(17)      4.7         4.0         4.3         4.2        20.0 
(18)      5.676      -2.165       2.520      -4.024      16.232 
(19)      0.43        0.44        0.41        0.43        0.06
(20)      0.47        0.59        0.55        0.56        0.15
(21)      0.53        0.68        0.72        0.70        1.29 
(22)      0.03        0.04        0.07        0.13        0.03 
(23)      0.97        0.95        0.95        0.95        0.94 
(24)      0.030       0.030       0.030       0.030       0.030 
(25)      0.34        0.34        0.30        0.32        0.26 
(26)      1.13        1.21        1.23        1.22        1.60 
(27)      0.02        0.04        0.04        0.04        0.06 
(28)      0.20        0.30        0.30        0.30        2.37 
(29)     -0.21       -0.25       -0.15       -0.23       -0.20 
(30)      0.06        0.09        0.04        0.02        0.15 
(31)      0.49        0.47        0.42        0.45        0.37 
(32)      0.52        0.52        0.43        0.48        0.38 
(33)      0.80        0.84        0.69        0.73        0.80 
(34)      1.09        1.14        1.07        1.10        1.05 
(35)      4.29        3.54        3.75        3.97        9.28 
(36)      0.19        0.20        0.24        0.23        0.31 
(37)     -3.19       -3.97       -5.93       -4.70      -15.07 
(38)    -36.12      -20.98      -38.61      -23.70      -31.38 
(39)     12.39        4.04      -43.59      -17.45        0.60 
(40)    -32.00       29.54     3950.63       82.32       41.33 
(41)     -0.90       -1.09       -1.81       -1.34      -11.72 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(45)      0.50        0.47        0.43        0.45        0.64 
(47)      0.86        0.90        0.96        0.94        -
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.14        0.09        0.04        0.06        0.05 
(53)      0.14        0.08        0.16        0.11        0.02 
(54)      0.97        0.94        0.95        0.95        0.92 
(55)      0.82        0.76        0.76        0.77        0.63 
(56)      1.00        0.98        0.98        0.98        0.94 
(57)      0.92        0.97        0.92        0.93        1.03
 
     実施例７３  実施例７４  実施例７５  実施例７６  実施例７７
(15)     -3.54       -1.33       -1.33       -1.34       -1.34 
(16)      0.80        0.23        0.23        0.23        0.22 
(17)      6.4         4.0         3.3         3.7         3.7  
(18)     14.496       5.058       9.279       1.986       2.892 
(19)      0.38        0.98        2.77        1.02        0.89
(20)      0.37        1.52        1.91        1.78        1.79
(21)      0.51        1.13        1.29        1.49        1.03 
(22)      0.01        0.44        0.26        0.36        0.35 
(23)      0.95        0.87        0.89        0.85        0.86 
(24)      0.030       0.030       0.030       0.030       0.030 
(25)      0.32        0.46        0.41        0.45        0.47 
(26)      1.66        1.08        1.18        1.10        1.08 
(27)      0.04        0.07        0.03        0.09        0.09 
(28)      0.46        0.55        0.21        0.60        0.58 
(29)     -0.17       -1.58       -1.05       -1.85       -1.45 
(30)      0.00        0.60        0.58        0.48        0.66 
(31)      0.47        0.70        0.49        0.66        0.74 
(32)      0.47        0.84        0.60        0.77        0.89 
(33)      0.74        1.14        1.01        1.16        1.18 
(34)      1.05        1.41        1.53        1.41        1.43 
(35)      6.37        4.25        3.26        3.76        4.20 
(36)      0.10        0.21        0.20        0.21        0.21 
(37)    -17.56       -2.28       -3.95       -3.14       -2.82 
(38)    -31.36       -1.92       -2.96       -1.44       -2.15 
(39)      3.03        7.87       23.82        8.76        5.83 
(40)  -9696.32        2.94       22.27        3.84        3.10 
(41)     -5.11       -0.58       -0.65       -0.76       -0.85 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(45)      0.35        0.83        0.86        0.88        0.86 
(47)      0.97        0.36        -           0.40        0.37 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.02        0.17        0.18        0.15        0.19 
(53)      0.13        0.03        0.03        0.03        0.04 
(54)      0.95        0.88        0.95        0.86        0.86 
(55)      0.80        0.72        0.69        0.73        0.74 
(56)      0.98        0.94        1.09        0.92        0.92 
(57)      0.90        1.03        0.45        1.02        1.08
 
     実施例７８  実施例７９  実施例８０  実施例８１  実施例８２
(15)     -1.33       -2.20       -2.00       -2.00       -2.00 
(16)      0.23        0.38        0.32        0.32        0.32 
(17)      3.8         5.5         5.1         5.1         5.1  
(18)      2.970       7.326       5.550       6.867       6.856 
(19)      0.92        6.01        1.47        0.89        0.89
(20)      1.77        1.51        1.28        1.29        1.26
(21)      0.98        0.73        1.07        1.14        1.30 
(22)      0.29        0.01        0.11        0.10        0.06 
(23)      0.87        0.74        0.90        0.87        0.87 
(24)      0.030       0.030       0.030       0.030       0.030 
(25)      0.46        0.46        0.39        0.40        0.38 
(26)      1.08        3.74        1.22        1.24        1.24 
(27)      0.08        0.05        0.05        0.08        0.08 
(28)      0.55        0.53        0.44        0.72        0.72 
(29)     -1.52        0.57       -1.18       -0.96       -0.96 
(30)      0.64        0.08        0.54        0.54        0.55 
(31)      0.71        0.44        0.54        0.62        0.55 
(32)      0.85        0.46        0.57        0.65        0.59 
(33)      1.14        1.27        0.83        0.87        0.80 
(34)      1.40        2.07        1.31        1.28        1.32 
(35)      4.06        5.31        4.96        4.82        4.44 
(36)      0.21        0.16        0.23        0.23        0.23 
(37)     -2.67        3.89      -13.18       -8.91      -93.62 
(38)     -2.12        1.86       -1.60       -2.00       -2.00 
(39)      6.61    -1270.10       23.23        4.39        3.92 
(40)      3.10       30.48        4.24        4.27        3.86 
(41)     -0.80        1.39       -6.32       -5.14      -49.35 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.02        0.03        0.03        0.03 
(45)      0.85        1.00        0.83        0.82        0.80 
(47)      0.38        0.72        0.46        0.48        0.46 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.19        0.05        0.13        0.11        0.13 
(53)      0.05        0.02        0.06        0.07        0.07 
(54)      0.88        0.93        0.93        0.89        0.89 
(55)      0.74        0.51        0.70        0.70        0.68 
(56)      0.94        1.16        1.00        0.94        0.94 
(57)      1.04       -0.28        0.74        0.93        0.97
 
     実施例８３  実施例８４  実施例８５  実施例８６  実施例８７
(15)     -1.32       -2.54       -2.58       -1.99       -4.18 
(16)      0.33        0.42        0.40        0.40        0.74 
(17)      4.1         4.4         5.5         6.4         8.8  
(18)      9.402      21.517       3.391       2.859       8.190 
(19)      3.16        0.58        1.03        1.19        0.11
(20)      1.25        1.45        1.36        1.29        0.42
(21)      1.19        0.74        1.11        0.80        0.59 
(22)      0.39        0.09        0.01        0.01        0.03 
(23)      0.91        0.67        0.80        0.79        0.84 
(24)      0.030       0.021       0.030       0.030       0.030 
(25)      0.49        0.40        0.32        0.35        0.25 
(26)      1.07        2.82        2.13        1.96        2.00 
(27)      0.02        0.32        0.12        0.12        0.17 
(28)      0.18        2.12        1.23        1.35        2.52 
(29)     -2.12        1.14       -0.86       -1.51       -0.56 
(30)      0.45        0.19        0.27        0.26        0.11 
(31)      0.74        0.56        0.36        0.41        0.37 
(32)      0.85        0.71        0.37        0.43        0.38 
(33)      1.09        0.95        0.76        0.85        0.71 
(34)      1.37        1.74        1.57        1.57        1.11 
(35)      5.65       23.80        4.49        4.50       17.87 
(36)      0.22        0.06        0.34        0.42        0.05 
(37)     -4.40        1.03       -3.39       -1.68       -8.39 
(38)     -1.31        1.58       -1.53       -0.81       -5.89 
(39)     55.20        0.30        0.79        0.77        0.26 
(40)      4.99        0.77       12.26       17.99       49.15 
(41)     -1.49        1.19       -4.03       -1.67       -6.31 
(42)      0.03        0.02        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.02        0.03        0.03        0.03 
(45)      0.90        -           0.83        0.88        0.79 
(47)      0.42        0.27        -           -           -
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.14        0.21        0.09        0.09        0.08 
(53)      0.04        0.09        0.04        0.05        0.03 
(54)      0.96        0.65        0.85        0.86        0.81 
(55)      0.78        0.69        0.56        0.60        0.74 
(56)      1.13        0.71        0.87        0.88        0.85 
(57)      0.13        1.52        1.17        1.10        1.06
 
     実施例８８  実施例８９  実施例９０  実施例９１  実施例９２
(15)     -4.18       -8.37       -2.04       -2.04       -4.09 
(16)      0.75        0.95        0.39        0.41        0.74 
(17)      6.7        11.5         9.8        11.8        17.8  
(18)      7.905      17.163      10.582       9.821      16.263 
(19)      0.17        0.01        0.81        0.86        0.21
(20)      0.47        0.20        0.89        0.83        0.37
(21)      0.65        0.44        0.60        0.59        1.95 
(22)      0.01        0.01        0.41        0.49        0.01 
(23)      0.86        0.70        0.85        0.85        0.93 
(24)      0.030       0.030       0.032       0.032       0.030 
(25)      0.27        0.21        0.46        0.44        0.32 
(26)      1.92        2.76        2.02        2.44        2.80 
(27)      0.14        0.41        0.10        0.10        0.06 
(28)      1.67        6.72        1.76        2.07        2.07 
(29)     -0.77       -0.29       -0.56       -0.54       -0.31 
(30)      0.03        0.06        0.33        0.30        0.32 
(31)      0.41        0.42        0.79        0.71        0.43 
(32)      0.42        0.42        0.87        0.78        0.49 
(33)      0.83        0.74        1.36        1.34        1.11 
(34)      1.11        1.03        1.29        1.31        1.17 
(35)      6.98       -8.15       10.00       26.35      -13.67 
(36)      0.08        0.00        0.41        0.16        0.00 
(37)     -8.54      -71.88       -0.53       -0.60       -2.01 
(38)     -4.16      -25.04       -2.50       -2.50      -10.00 
(39)      0.36        0.10        3.60        1.81        1.07 
(40)    150.63     1016.39        4.03        4.75        2.77 
(41)     -4.92      -53.92       -0.58       -0.69       -2.18 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.03        0.03        0.03        0.03 
(45)      0.82        0.80        0.58        0.62        0.64 
(47)      -           -           0.88        0.88        0.87 
(49)      -           -           -           -           -
(51)      0.08        0.06        0.10        0.10        0.13 
(53)      0.02        0.02        0.02        0.02        0.01 
(54)      0.83        0.63        0.66        0.67        0.92 
(55)      0.76        0.79        0.67        0.66        0.75 
(56)      0.87        0.71        0.90        0.91        0.95 
(57)      1.04        1.02        0.98        0.98        1.09
 
     実施例９３  実施例９４  実施例９５  実施例９６
(15)     -2.04       -4.09       -2.00       -2.00 
(16)      0.40        0.69        0.32        0.32 
(17)     11.8        17.8         5.2         5.2  
(18)      8.840      14.080       1.990       0.995 
(19)      0.86        0.20        1.18        1.17
(20)      0.82        0.37        0.94        0.91
(21)      0.60        2.33        0.85        0.73 
(22)      0.55        0.45        0.50        0.35 
(23)      0.85        0.92        0.91        0.91 
(24)      0.032       0.030       0.030       0.030 
(25)      0.44        0.31        0.33        0.36 
(26)      2.38        2.64        1.27        1.26 
(27)      0.10        0.07        0.04        0.04 
(28)      2.07        2.28        0.44        0.44 
(29)     -0.52       -0.29       -0.70       -0.70 
(30)      0.30        0.44        0.21        0.20 
(31)      0.72        0.44        0.47        0.53 
(32)      0.79        0.49        0.45        0.51 
(33)      1.33        0.97        0.70        0.74 
(34)      1.31        1.17        1.18        1.16 
(35)     23.83       -6.82        9.42        9.76 
(36)      0.18        0.00        0.05        0.05 
(37)     -0.62        2.01        7.72       11.52 
(38)     -2.51      -10.00       -3.48       -3.50 
(39)      1.92        0.98       24.77    -4293.76 
(40)      4.90        2.78     -105.70     -105.84 
(41)     -0.68        2.46        3.35        4.88 
(42)      0.03        0.03        0.03        0.03 
(43)      0.03        0.03        0.03        0.03 
(45)      0.61        0.64        0.81        0.83 
(47)      0.88        -           0.31        0.29 
(49)      -           -           -           -
(51)      0.10        0.12        0.06        0.05 
(53)      0.02        0.03        0.06        0.07 
(54)      0.67        0.91        0.94        0.94 
(55)      0.65        0.96        0.86        0.87 
(56)      0.91        0.94        0.99        0.99 
(57)      0.97        1.09        0.72        0.70
　また、変数の値を以下に掲げる。なお、ＮG1は第１レンズ群におけるレンズ枚数、ＮG2は第２レンズ群におけるレンズ枚数、ｆG2は第２レンズ群の焦点距離、ｆG2iは第２像側レンズの焦点距離である。また、ｆL1～ｆL19は各レンズの焦点距離で、レンズ断面図におけるＬ１～Ｌ１９に対応する。なお、回折光学素子を有する実施例については、レンズ断面図においてＤＬで示されたレンズについての焦点距離は記載を省略している。
 
           実施例８      実施例９     実施例１０   実施例１１
Doi             60.0          57.9         60.0         60.0 
Yobj             4.7           4.7          4.8          4.8 
Y               4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL             35.02         40.92        35.01        35.01 
LL              30.71         36.61        30.70        30.70 
WD              25.00         17.00        25.00        25.00 
BF              4.31          4.31         4.31         4.31 
NA              0.15          0.21         0.15         0.15 
β             -1.04         -1.05        -1.03        -1.03 
f               9.34          9.35         9.35        10.22 
φG1o           12.87         15.15        13.09        13.55 
φs              4.84          5.70         4.73         4.77
Dos             38.52         35.88        38.53        38.18 
DG1G2             1.87          2.17         1.77         1.40 
LG1             12.37         17.71        12.51        12.20 
LG2             16.47         16.73        16.42        17.10 
CRAobj(MAX)      5.01          3.02         4.85         4.57 
CRAobj(MIN)      0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg          20.40         23.21        20.47        20.41 
Dmax             5.72          5.24         5.70         4.65 
DG1max            1.23          2.49         0.99         1.10 
νdmax           81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin           30.30         30.30        30.30        31.32 
NG1              4.00          5.00         4.00         4.00 
NG2              5.00          5.00         6.00         6.00 
fG1             13.85         12.59        14.04        13.02 
fG2             53.90         19.64        34.90        39.91 
fG1o             24.63         23.26        23.74        21.53 
fG2i            -10.50         -8.84       -10.57       -10.74 
fL1             24.63         23.26        23.74        21.53 
fL2             27.02        -40.17        27.43        24.93 
fL3             12.38         18.64        10.99        13.31 
fL4             -6.99          9.77        -6.17        -6.78 
fL5            -15.63         -6.61       -16.62       -25.51 
fL6             51.27        -14.37        44.82        33.89 
fL7             20.88         73.73        11.13        20.46 
fL8             15.49         12.37       -12.69         8.23 
fL9            -10.50         22.47        11.28       -12.22 
fL10              -           -8.84       -10.57        -10.74 
 
           実施例１２   実施例１３   実施例１４   実施例１５
Doi             55.0         55.0         60.0         60.0 
Yobj             4.7          4.7          4.7          4.7 
Y               4.92         4.92         4.92         4.92 
LTL             35.01        34.01        36.00        44.05 
LL              32.11        31.12        32.87        40.74 
WD              20.00        21.00        24.00        15.97 
BF              2.90         2.89         3.13         3.31 
NA              0.18         0.13         0.14         0.21 
β             -1.05        -1.05        -1.05        -1.05 
f               7.99         8.59         9.49         8.84 
φG1o           13.29        11.27        12.33        13.69 
φs              5.73         3.56         4.32         6.29
Dos             36.58        35.61        40.71        32.22 
DG1G2             1.64         1.24         1.41         4.13 
LG1             15.23        13.67        15.60        14.70 
LG2             15.23        16.21        15.86        21.90 
CRAobj(MAX)       5.01        5.02         4.45         5.03 
CRAobj(MIN)       0.00        0.00         0.00         0.00 
CRAimg           24.98       24.22        22.84        23.11 
Dmax              3.01        3.60         3.25         4.13
DG1max             0.30        0.30         0.45         2.15 
νdmax            81.61       81.61        81.61        81.61 
νdmin            23.77       23.77        23.77        23.77 
NG1               6.00        6.00         6.00         5.00 
NG2               5.00        5.00         4.00         6.00 
fG1              12.56       11.59        11.80        14.91 
fG2              65.83       67.00        -52.46       12.97 
fG1o              18.32       17.88        18.30        56.21 
fG2i              -9.44      -10.56       -15.34       -11.21 
fL1               18.32       17.88        18.30        56.21 
fL2              -12.27      -13.66        -11.91       37.07 
fL3              15.26        16.27        13.04        24.83 
fL4              16.48        13.67        14.27        10.19 
fL5              12.90        13.69        13.50        -5.97 
fL6              -6.44        -5.79        -5.96       -12.93 
fL7             -31.52        21.18       -27.43        14.43 
fL8             114.04       -12.33        49.38        15.97 
fL9              19.76        22.67        20.52        22.94 
fL10             18.24        16.87       -15.34        -17.31 
fL11             -9.44       -10.56          -          -11.21 
 
           実施例１６   実施例１７   実施例１８   実施例１９
Doi            60.0          60.0         60.0         70.0 
Yobj            4.7           4.7          4.7          4.9 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            43.01         40.23        35.01        42.41 
LL             38.70         35.92        30.70        40.53 
WD             17.00         19.78        25.00        27.58 
BF             4.31          4.31         4.31         1.88 
NA             0.18          0.20         0.15         0.15 
β            -1.05         -1.05        -1.04        -1.00 
f             10.48         10.21         8.63         9.02 
φG1o          12.75         14.20        12.86        14.58 
φs             4.52          5.67         5.89         5.59
Dos            32.54         33.57        38.03        45.84 
DG1G2            1.68         2.34          3.56         1.37 
LG1            14.57         12.53         9.67        16.92 
LG2            22.44         21.05        17.47        22.24 
CRAobj(MAX)     4.97          5.01         5.00         4.01 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         18.67         18.43        22.74        21.84 
Dmax            5.88          5.84         3.56         4.34 
DG1max           0.10         1.38          0.10         2.78 
νdmax          81.61        81.61         81.61        81.61 
νdmin          23.77        30.30         33.79        30.30 
NG1             5.00         4.00          4.00         7.00 
NG2             5.00         5.00          6.00         7.00 
fG1            12.37        13.75         17.15        14.57 
fG2            13.91        16.65         35.67       -25.41 
fG1o           54.82         24.83         21.39        68.99 
fG2i          -10.13        -12.05        -12.01       -13.57 
fL1            54.82         24.83        21.39        24.92 
fL2            27.79         27.96        22.33        34.57 
fL3            21.01         11.33        15.76        15.04 
fL4             8.55         -6.47        -7.77       -10.67 
fL5            -4.58        -17.53       -11.67        -9.30 
fL6            -8.88         38.34         9.71        18.19 
fL7            16.30         14.48        12.02        25.65 
fL8            14.63         48.32        28.79       145.05 
fL9            24.09        -12.05       -14.54        13.70 
fL10           -10.13          -          -12.01       -19.71 
fL11              -            -             -         -13.57 
 
           実施例２０   実施例２１   実施例２２   実施例２３
Doi            50.5          90.0         74.0         75.0 
Yobj            3.7           3.7          3.7          3.7 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            36.73         60.00        44.01        45.00 
LL             34.85         58.09        42.57        42.76 
WD             13.80         30.00        30.00        30.00 
BF             1.88          1.91         1.44         2.25 
NA             0.23          0.23         0.23         0.23 
β            -1.33         -1.33        -1.33        -1.33 
f              5.76         11.95         9.09         8.95 
φG1o          11.62         18.29        18.37        18.43 
φs             5.58          8.60         9.67         9.49
Dos            27.52         46.38        45.86        46.52 
DG1G2            2.33          2.52         0.72         0.82 
LG1            12.55         14.93        14.92        15.58 
LG2            19.96         40.64        26.93        26.36 
CRAobj(MAX)     5.03          3.42         3.77         3.66 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         24.38         16.41        14.28        16.19 
Dmax            5.67         16.81         5.38         6.22 
DG1max          0.74          0.10          0.71         0.10 
νdmax         81.61         81.61         81.61        81.61 
νdmin         23.77         23.77         23.77        30.30 
NG1            5.00          6.00          6.00         7.00 
NG2            7.00          7.00          7.00         7.00 
fG1            11.79         15.93         14.56        14.90 
fG2            20.63       -148.45        -15.87       -17.93 
fG1o           12.16         27.51         34.51      -433.62 
fG2i          -11.27        -61.84       -112.48       -44.15 
fL1            12.16         27.51         34.51      -433.62 
fL2            -9.59        -47.88        -54.36        30.29 
fL3             8.46         23.28         28.64       -40.89 
fL4             9.45         24.16         25.30        25.88 
fL5            -5.84         21.16         16.94        25.01 
fL6            -7.46         -8.36        -11.17        15.79 
fL7            11.13         -8.13         -8.34       -10.39 
fL8            35.93         14.39         16.41        -8.30 
fL9            37.12         27.87         14.16        17.85 
fL10           16.62         46.31        -11.47        13.12 
fL11          -19.11         23.89          9.84       -11.60 
fL12          -11.27        -13.98         -9.96         9.84 
fL13             -          -61.84       -112.48       -12.08 
fL14             -             -            -          -44.15 
 
           実施例２４   実施例２５   実施例２６   実施例２７
Doi            70.0          67.0         67.0         67.0 
Yobj            2.2           1.9          1.9          1.9 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            54.21         55.51        51.22        51.22 
LL             51.58         52.41        49.41        49.09 
WD             15.80         11.50        15.80        15.80 
BF             2.63          3.10         1.81         2.13 
NA             0.38          0.43         0.40         0.40 
β            -2.20         -2.55        -2.55        -2.55 
f              5.02          4.06         4.53         4.30 
φG1o          16.68         14.25        16.84        16.89 
φs            11.49         11.77        12.92        12.50
Dos            32.14         27.52        31.44        30.95 
DG1G2            0.96          1.10         0.36         0.52 
LG1            15.55         15.33        15.63        15.10 
LG2            35.06         35.97        33.42        33.47 
CRAobj(MAX)     3.01          3.02         3.01         3.02 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         19.17         20.97        14.87        16.57 
Dmax            8.48         12.20        11.08        11.58 
DG1max           0.10          0.71         0.70         0.43 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          23.77         23.77        23.77        23.77 
NG1             6.00          6.00         6.00         5.00 
NG2             7.00          7.00         7.00         7.00 
fG1            14.02         12.99        12.42        12.17 
fG2           919.29         85.22        -9.39        -9.08 
fG1o           19.51         15.80         25.17        28.64 
fG2i          -20.20        -13.47        -21.78       -18.62 
fL1            19.51         15.80         25.17        28.64 
fL2           -30.65        -25.58        -77.15        43.10 
fL3            25.01         23.90         32.04        19.95 
fL4            22.31         23.14         20.04        22.33 
fL5            19.81         18.73         26.48       -18.00 
fL6           -10.74        -11.95        -20.40        -9.19 
fL7           -10.27        -11.22         -9.37        15.85 
fL8            13.10         14.37         15.36        21.65 
fL9            22.47         24.09         22.49       -14.46 
fL10           -26.66        -50.83       -12.32         9.47 
fL11            12.62         12.52         9.13        -9.78 
fL12           -10.03        -10.05        -9.73       -18.62 
fL13           -20.20        -13.47       -21.78          -
 
           実施例２８   実施例２９   実施例３０   実施例３１
Doi            67.0          67.0         67.0         60.0 
Yobj            3.1           3.2          3.2          2.5 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            50.99         50.97        50.83        39.12 
LL             49.18         49.16        49.02        36.64 
WD            16.02         16.04        16.18        20.90 
BF             1.81          1.81         1.81         2.48 
NA             0.40          0.31         0.31         0.20 
β            -1.60         -1.56        -1.55        -2.00 
f              5.39          5.41         5.52         6.48 
φG1o          18.74         14.61        14.78        10.53 
φs            13.40         10.17        10.06         6.66
Dos            30.52         31.48        30.31        30.56 
DG1G2            0.73          1.01         0.78         0.35 
LG1            14.68         15.41        14.04         9.16 
LG2            33.77         32.74        34.20        27.13 
CRAobj(MAX)     5.01          4.86         5.01         4.25 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         24.98         24.99        24.99        13.24 
Dmax            6.33          6.37         8.18         5.26 
DG1max           0.44          0.54         0.64         0.10 
νdmax         81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin         23.77         23.77        23.77        23.77 
NG1             5.00          5.00         5.00         5.00 
NG2             7.00          7.00         6.00         7.00 
fG1            12.63         12.85        12.89        11.74 
fG2           -19.08        -18.81       -27.03       -14.14 
fG1o           36.71         36.28        33.71        46.69 
fG2i          -12.14        -11.41       -10.64      1004.70 
fL1            36.71         36.28        33.71        46.69 
fL2            40.13         44.47        57.34        46.74 
fL3            21.15         19.96        18.06        25.46 
fL4            24.31         23.47        20.89        13.56 
fL5           -22.06        -21.47       -17.23       -12.34 
fL6            -9.37         -9.35        -9.76        -8.13 
fL7            13.36         13.37        13.67        11.38 
fL8            34.78         34.82        33.26        38.36 
fL9          -104.76        -93.84        16.88       270.72 
fL10           15.68         14.70        -15.01        13.62 
fL11          -14.06        -13.63        -10.64        -6.90 
fL12          -12.14        -11.41           -        1004.70 
 
           実施例３２   実施例３３   実施例３４   実施例３５
Doi            70.0          74.0         62.7         63.0 
Yobj            2.5           3.7          3.7          3.7 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            44.98         44.01        46.52        46.88 
LL             42.01         38.79        45.18        45.36 
WD             25.04         30.00        16.17        16.07 
BF             2.96          5.22         1.34         1.52 
NA             0.23          0.23         0.23         0.23 
β            -2.00         -1.33        -1.33        -1.33 
f             10.51         10.24         6.71         6.94 
φG1o          14.46         19.03        13.17        13.35 
φs             8.46          9.19         5.88         5.84
Dos           36.91          47.62        33.61        33.98 
DG1G2           0.16           0.54         1.53         2.17 
LG1            11.38         16.67        16.47        16.61 
LG2            30.47         21.58        27.18        26.59 
CRAobj(MAX)     3.30          3.22         3.54         3.17 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         12.08         16.48        25.00        25.00 
Dmax            9.72          5.87         5.23         5.15 
DG1max          0.30          0.10         0.96         0.92 
νdmax          81.61        81.61         81.61        81.61 
νdmin          23.77        23.77         23.77        23.77 
NG1             5.00         6.00          6.00         6.00 
NG2             6.00         6.00          7.00         6.00 
fG1            12.00        15.66         11.76        11.71 
fG2           -16.50        -40.91       416.18     -1160.10 
fG1o           43.72         41.25        13.37        13.51 
fG2i          100.51        -10.63       -22.33       -16.72 
fL1            43.72         41.25        13.37        13.51 
fL2            32.19        -52.01       -11.61       -11.84 
fL3            28.02         20.63        16.56        16.66 
fL4            14.03         27.75        16.39        16.73 
fL5           -11.74         18.33        11.85        12.07 
fL6            -7.83         -9.85        -6.77        -7.04 
fL7            14.26        -10.09        -8.39        -8.08 
fL8            41.26         20.06        14.89        14.88 
fL9            14.80         12.65        25.19        17.50 
fL10           -9.79         -9.90        46.83        19.53 
fL11          100.51          8.86        19.06       -15.02 
fL12             -          -10.63       -11.47       -16.72 
fL13             -             -         -22.33          -
 
           実施例３６   実施例３７   実施例３８   実施例３９
Doi            64.1          65.0         74.6         65.2 
Yobj            3.7           3.7          3.7          3.8 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            47.90         48.69        53.56        48.01 
LL             44.23         47.50        49.95        45.78 
WD             16.16         16.30        21.00        17.18 
BF             3.68          1.19         3.62         2.23 
NA             0.23          0.23         0.23         0.23 
β            -1.33         -1.33        -1.33        -1.30 
f              8.73          8.25         9.31        11.64 
φG1o          13.51         13.57        15.22        14.22 
φs             5.94          5.87         6.90         6.93
Dos            34.66         34.69        40.82        37.85 
DG1G2            2.23          2.15         2.29         0.87 
LG1            17.20         17.11        18.37        20.17 
LG2            24.80         28.25        29.28        24.74 
CRAobj(MAX)     3.04          3.04         3.19         3.59 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         20.87         18.64        15.64        10.46 
Dmax            5.08          5.21         4.86         3.62 
DG1max          0.92          0.79         0.30         1.32 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          23.77         23.77        23.77        32.36 
NG1             6.00          6.00         6.00         6.00 
NG2             5.00          7.00         6.00         5.00 
fG1            11.61         11.76        12.68        11.29 
fG2           238.11        152.21       -40.68       -27.34 
fG1o            13.83         13.48        15.35        30.09 
fG2i            -8.72       1846.69        -9.62       -13.42 
fL1            13.83         13.48        15.35        30.09 
fL2           -11.77        -11.53       -13.63       -26.10 
fL3            17.05         15.57        17.12        16.79 
fL4            16.34         17.36        17.69        23.91 
fL5            12.87         11.81        16.75        21.98 
fL6            -7.52         -6.86        -8.50       -25.35 
fL7            -7.59         -8.30        -7.69        24.96 
fL8            15.13         14.58        18.30        -6.92 
fL9            16.05         19.96        36.70       183.01 
fL10            21.08         85.87        26.35        13.30 
fL11            -8.72         19.60        19.77       -13.42 
fL12              -           -8.10        -9.62          -
fL13              -         1846.69          -            -
 
           実施例４０   実施例４１   実施例４２   実施例４３
Doi            64.2          54.5         54.1         65.0 
Yobj            3.8           3.6          3.6          3.7 
Y              4.92          4.75         4.75         4.92 
LTL            47.64         43.00        43.00        49.10 
LL             45.52         41.24        41.24        47.62 
WD             16.60         11.49        11.12        15.90 
BF             2.12          1.76         1.76         1.48 
NA             0.23          0.23         0.23         0.23 
β            -1.30         -1.32        -1.32        -1.33 
f             11.19          5.34         5.31         7.78 
φG1o          14.42         11.43        10.95        13.19 
φs             6.70          7.60         7.60         5.86
Dos            38.48         30.69        30.14        33.82 
DG1G2            1.85          2.15         1.09         2.17 
LG1            20.97         17.35        18.23        16.89 
LG2            22.70         21.74        21.93        28.56 
CRAobj(MAX)     3.01          3.44         3.94         3.44 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         10.83         31.50        31.28        25.01 
Dmax            3.03          5.48         5.63         5.19 
DG1max           1.32          5.37         5.63         0.79 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          34.71         23.78        23.78        23.77 
NG1             6.00          6.00         6.00         6.00 
NG2             5.00          7.00         8.00         6.00 
fG1            12.35         16.76        15.57        11.28 
fG2          -163.05         16.34        50.69      -144.12 
fG1o           17.51        -95.25         15.42        13.55 
fG2i          -14.09         -8.02         -8.02       -17.68 
fL1            17.51        -95.25         15.42        13.55 
fL2           -15.40         15.53        -95.25       -12.00 
fL3            18.06        -10.25        -10.36        16.82 
fL4            30.22          9.23          9.23        17.00 
fL5            14.86         10.02         10.82        12.05 
fL6           -12.27         -8.45        -10.39        -7.41 
fL7            13.83        -19.97        -13.77        -7.57 
fL8            -7.40         15.92         18.92        14.99 
fL9          -763.86         31.04         46.98        16.82 
fL10           13.22         10.32         60.83        23.13 
fL11          -14.09        -12.97          9.60       -16.89 
fL12             -         1200.49        -13.50       -17.68 
fL13             -           -8.02        247.70          -
fL14             -             -           -8.02          -
 
           実施例４４   実施例４５   実施例４６   実施例４７
Doi            65.0          65.0         65.0         65.0 
Yobj            3.7           3.7          3.7          3.7 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            49.15         49.18        49.18        49.20 
LL             47.27         47.29        47.30        47.32 
WD            15.85         15.83        15.82        15.80 
BF             1.88          1.88         1.88         1.88 
NA             0.23          0.23         0.20         0.23 
β            -1.33         -1.33        -1.33        -1.33 
f              7.87          7.55         7.55         8.00 
φG1o          12.90         12.18        11.08        13.30 
φs             5.98          6.43         5.65         6.02
Dos            33.07         31.52        30.90        34.46 
DG1G2            1.91          2.11         1.98         4.00 
LG1            16.14         14.43        13.84        16.69 
LG2            29.23         30.75         31.48        26.63 
CRAobj(MAX)     3.85          4.92          5.03         3.03 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00          0.00         0.00 
CRAimg         25.01         25.01         25.01        24.94 
Dmax            9.60         14.60         15.60         4.94 
DG1max           0.72          0.57          0.95         0.51 
νdmax          81.61         81.61         81.61        81.61 
νdmin          23.77         23.77         23.77        23.77 
NG1             6.00          6.00          6.00         6.00 
NG2             6.00          6.00          6.00         6.00 
fG1            11.80         13.57         14.24        11.71 
fG2            91.51         24.06         18.81      -451.46 
fG1o           13.54         14.77         14.79        14.48 
fG2i          -18.99        -12.64        -12.42        -15.93 
fL1            13.54         14.77         14.79        14.48 
fL2           -13.28        -17.01        -17.43       -12.43 
fL3            16.99         23.54         22.87        16.62 
fL4            18.92         19.07         19.69        18.07 
fL5            12.23         14.42         14.57        15.43 
fL6            -6.91         -7.15         -6.88        -8.97 
fL7            -8.30        -11.29        -12.11        -7.82 
fL8            25.05         44.46         44.73        14.98 
fL9            13.37         12.12         12.07        15.98 
fL10            21.39         21.40         21.25        25.19 
fL11           -17.93        -31.10        -31.18       -19.41 
fL12           -18.99        -12.64        -12.42       -15.93 
 
           実施例４８   実施例４９   実施例５０   実施例５１
Doi            65.0          65.0         88.4         86.6 
Yobj            3.7           3.7          3.5          3.7 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            49.00         48.98        56.76        55.68 
LL             47.12         47.09        46.38        44.80 
WD             16.00         16.02        31.64        30.90 
BF             1.88          1.89        10.38        10.88 
NA             0.20          0.20         0.17         0.20 
β            -1.33         -1.33        -1.40        -1.33 
f              7.74          7.45        14.81        14.41 
φG1o          12.20         12.20        14.75        17.05 
φs             5.88          6.58         7.84         9.19
Dos            35.51         36.89        53.84        54.48 
DG1G2            8.50         11.00         1.06         1.10 
LG1            15.31         15.45        21.29        22.38 
LG2            23.30         20.64        24.03        21.32 
CRAobj(MAX)     3.02          3.01         3.01         3.01 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         24.98         24.96        10.94        11.81 
Dmax            8.50          11.00         7.57         4.33 
DG1max           0.36          0.67         2.79         2.58 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          23.77         23.77        23.77        23.77 
NG1             6.00          6.00         6.00         6.00 
NG2             6.00          6.00         6.00         6.00 
fG1            13.24         15.01        16.44        17.09 
fG2         -4737.68        153.91       -32.88       -46.90 
fG1o           17.84         19.51        26.68        28.65 
fG2i          -18.73        -18.39       -11.47       -11.38 
fL1            17.84         19.51        26.68        28.65 
fL2           -13.04        -12.13       -18.02       -18.66 
fL3            18.46         18.52        20.01        20.10 
fL4            17.54         16.97        22.79        22.92 
fL5            30.17         63.84        22.94        22.12 
fL6           -15.22        -23.74       -12.18       -11.48 
fL7           -10.47        -13.12       -10.31       -10.82 
fL8            20.62         25.33        37.48        33.16 
fL9            15.14         15.13        10.62        10.85 
fL10           31.20         29.27       -11.87       -10.97 
fL11          -16.22        -15.24        11.28        10.23 
fL12          -18.73        -18.39       -11.47       -11.38 
 
           実施例５２   実施例５３   実施例５４   実施例５５
Doi            90.0          87.0         90.0         78.8 
Yobj            3.5           3.5          3.5          4.5 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            58.18         55.96        58.18        44.95 
LL             45.80         42.08        45.80        42.11 
WD             31.82         31.04        31.82        33.80 
BF            12.38         13.88        12.38         2.85 
NA             0.17          0.17         0.17         0.23 
β            -1.40         -1.40        -1.40        -1.10 
f             15.30         15.97        15.30        12.36 
φG1o          14.80         14.13        14.80        22.36 
φs             8.07          8.06         8.07         9.00
Dos            54.96         51.40        54.96        53.58 
DG1G2            1.00         0.95          1.00         1.13 
LG1            22.24         19.48        22.24        18.25 
LG2            22.57         21.65        22.57        22.73 
CRAobj(MAX)     3.01          3.42         3.01         3.01 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         10.57          9.64        10.57        16.01 
Dmax            6.35          6.45         6.35         2.81 
DG1max           2.65          2.30         2.65         0.30 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          23.77         23.77        23.77        23.77 
NG1             6.00          6.00         6.00         5.00 
NG2             6.00          6.00         6.00         7.00 
fG1            16.59         15.95         16.59        14.96 
fG2           -32.02        -37.38        -32.02       -35.27 
fG1o           26.47         25.52         26.47       154.11 
fG2i          -11.85        -13.78        -11.85       -13.99 
fL1            26.47         25.52         26.47       154.11 
fL2           -17.67        -17.71        -17.67        30.29 
fL3            20.13         21.91         20.13        41.05 
fL4            22.35         20.68         22.35        13.24 
fL5            22.74         21.08         22.74        -9.43 
fL6           -12.18        -11.88        -12.18       -10.58 
fL7           -10.12         -9.91        -10.12        27.16 
fL8            38.42         37.46         38.42        10.93 
fL9            10.60         10.57         10.60       -10.48 
fL10          -11.69        -12.74        -11.69         9.62 
fL11           11.21         12.21         11.21       459.63 
fL12          -11.85        -13.78        -11.85       -13.99 
 
           実施例５６   実施例５７   実施例５８   実施例５９
Doi            69.8          70.0         84.0         85.0 
Yobj            3.1           3.1          3.7          3.7 
Y              4.92          4.92         4.92         4.92 
LTL            45.08         46.29        54.27        55.20 
LL             43.19         42.91        50.28        51.33 
WD             24.76         23.71        29.74        29.80 
BF             1.89          3.38         3.99         3.87 
NA             0.20          0.20         0.23         0.23 
β            -1.56         -1.60        -1.33        -1.33 
f              7.72          8.33         9.33        10.42 
φG1o          13.97         12.57        19.32        18.99 
φs             7.44          8.16         9.84         9.81
Dos            40.08         35.89        49.92        49.35 
DG1G2            1.56          0.43         2.56         1.59 
LG1            14.06         11.71        18.40        18.52 
LG2            27.56         30.78        29.32        31.22 
CRAobj(MAX)     3.14          4.34         2.81         3.15 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         20.33         18.96        18.64        17.68 
Dmax            7.48          8.00         8.10         7.34 
DG1max           0.75          1.16         1.33         0.30 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          30.30         23.77        23.77        23.77 
NG1             7.00          7.00         6.00         6.00 
NG2             7.00          6.00         8.00         8.00 
fG1             12.26        12.68         17.28        15.88 
fG2            -10.13       -16.59        -44.18       -27.06 
fG1o            75.80        39.79         30.99        31.29 
fG2i           -26.89       -92.10        -10.89        -9.44 
fL1            21.02         39.79         30.99        31.29 
fL2            62.82         20.87        -33.07       -30.71 
fL3            15.66         13.01         20.09        19.65 
fL4           -16.51        -13.25         32.66        29.48 
fL5            -7.43         -9.05         20.45        19.15 
fL6            18.11         17.01        -10.48       -11.24 
fL7            25.89         27.28        -10.19        -8.32 
fL8          -396.91         15.71         17.32        12.55 
fL9            14.48         -9.54         19.42       -44.70 
fL10           -14.11        -92.10        -19.26        13.63 
fL11           -26.89                      -10.89        -9.44 
 
           実施例６０   実施例６１   実施例６２   実施例６３
Doi            85.0          88.4         88.6         60.2 
Yobj            3.7           2.2          2.2          1.3 
Y              4.92          7.93         7.93         4.75 
LTL            55.20         86.88        86.93        59.29 
LL             51.67         74.30        74.81        53.77 
WD             29.80          1.54         1.64         0.88 
BF             3.54         12.58        12.12         5.52 
NA             0.23          0.60         0.60         0.60 
β            -1.33         -3.57        -3.56        -3.56 
f             10.62          8.96         8.92         4.98 
φG1o          18.57          5.78         5.87         3.52 
φs            10.87         11.87        11.92         7.54
Dos            48.94         27.31        27.45        17.61 
DG1G2            1.25          2.47         2.34         1.38 
LG1            17.64         24.13        24.30        15.92 
LG2            32.78         47.70        48.17        36.46 
CRAobj(MAX)     3.28          4.92         4.96         4.69 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         16.87         11.98        12.41        14.58 
Dmax            8.57          9.46         9.47        13.98 
DG1max           0.30          0.08         0.07         0.05 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          23.77         23.88        23.88        23.88 
NG1             8.00          6.00         6.00         5.00 
NG2             6.00          7.00         7.00         6.00 
fG1            18.97         10.24        10.30         6.64 
fG2           364.23         18.57        18.54        11.47 
fG1o           32.31        -22.52        -22.27       -25.76 
fG2i          -11.62        -34.87        -34.37       -17.38 
fL1            32.31        -22.52        -22.27       -25.76 
fL2           -41.97         14.55         14.55        11.65 
fL3            19.06        -58.25        -58.50        10.78 
fL4            20.24         14.89         14.91        10.05 
fL5           -12.81         12.86         12.99        -5.69 
fL6           -13.01         -8.25         -8.28        -7.62 
fL7            16.75        -14.37        -14.41        10.65 
fL8            21.90         17.69         17.68        12.13 
fL9           -24.06         17.56         17.51        17.05 
fL10           15.59       -153.28       -146.40       -55.91 
fL11          -11.62         26.23         26.02       -17.38 
fL12             -          -70.61        -71.96          -
fL13             -          -34.87        -34.37          -
 
           実施例６４   実施例６５   実施例６６   実施例６７
Doi            68.2          64.9         63.7        121.9 
Yobj            1.5           1.5          1.5          3.0 
Y              5.50          5.50         5.23        10.82 
LTL            67.34         63.81        62.20       119.67 
LL             61.51         55.39        54.53       102.94 
WD              0.88          1.13         1.49         2.27 
BF             5.83          8.43         7.67        16.73 
NA             0.60          0.60         0.60         0.60 
β            -3.56         -3.56        -3.56        -3.55 
f              5.34          6.16         5.82        12.29 
φG1o           3.94          4.11         4.39         8.06 
φs             8.63          8.68         8.89        16.50
Dos            19.86         20.47        19.69        37.57 
DG1G2            1.62          1.96         1.60         3.57 
LG1            18.02         18.09        17.27        32.88 
LG2            41.87         35.34        35.65        66.49 
CRAobj(MAX)     4.85          4.12         4.69         4.96 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         15.70         13.05        13.18        12.17 
Dmax           15.89          6.97         7.09        12.95 
DG1max           0.06          0.05         0.05         0.09 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          23.88         23.88        23.88        23.88 
NG1             5.00          6.00         6.00         6.00 
NG2             6.00          7.00         7.00         7.00 
fG1             7.65          7.39         7.62        14.27 
fG2             12.69         13.38        13.36        25.41 
fG1o           -34.83        -16.54       -17.90       -30.20 
fG2i           -18.76        -26.31       -25.11       -46.52 
fL1            -34.83        -16.54       -17.90       -30.20 
fL2             13.39         10.73        10.83        19.97 
fL3             12.27        -43.67       -43.01       -80.66 
fL4             12.09         10.87        10.77        20.38 
fL5             -6.63          9.43         9.67        17.89 
fL6             -8.89         -6.05        -6.14       -11.39 
fL7             12.18        -10.63       -10.73       -19.62 
fL8             14.00         13.45        13.32        24.00 
fL9             19.50         12.93        13.02        24.17 
fL10           -65.98       -146.69       -94.00      -241.88 
fL11           -18.76         21.08        20.56        36.44 
fL12             -           -47.76       -50.37      -101.22 
fL13             -           -26.31       -25.11       -46.52 
 
           実施例６８   実施例６９   実施例７０   実施例７１
Doi           198.0          89.0         96.5         94.7 
Yobj            5.9           3.1          3.1          3.1 
Y             20.78         10.82        11.04        11.04 
LTL           196.27         87.54        95.13        93.23 
LL            192.17         84.29        91.83        89.95 
WD              1.76          1.43         1.35         1.42 
BF             4.10          3.25         3.30         3.29 
NA             0.60          0.59         0.62         0.60 
β            -3.51         -3.51        -3.55        -3.53 
f              7.51          3.49         3.98         3.86 
φG1o          13.42          7.46         7.64         7.59 
φs            30.89         13.92        15.10        14.83
Dos            67.45         30.28        29.05        30.50 
DG1G2            1.97          1.21         0.67         0.31 
LG1            62.16         26.55        27.04        27.74 
LG2           128.04         56.54        64.12        61.90 
CRAobj(MAX)     4.70          4.94         4.99         5.01 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         24.79         25.00        20.83        22.04 
Dmax           16.44          9.47        10.91        10.39 
DG1max           0.98          0.50         1.05         1.92 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          23.78         23.78        23.78        23.78 
NG1             8.00          8.00         8.00         7.00 
NG2             9.00          9.00         8.00         8.00 
fG1            26.67         12.77        13.05        13.53 
fG2            23.91          8.21         7.57         7.50 
fG1o           -23.95        -13.88       -23.63       -18.12 
fG2i           -25.80         -9.16       -12.56       -11.98 
fL1            -23.95        -13.88       -23.63       -18.12 
fL2             47.51         26.64        49.63        31.61 
fL3             34.71         17.87        16.80        14.76 
fL4             92.60         49.61        50.11        19.71 
fL5             40.59         19.99        21.35       -17.88 
fL6            -37.87        -20.18       -17.12        15.83 
fL7             35.01         17.32        15.68       -13.95 
fL8            -40.29        -14.74       -13.72        24.32 
fL9             95.43         32.60        29.49        36.34 
fL10            63.05         27.51        30.46       -15.11 
fL11           -34.09        -12.99       -15.53        33.42 
fL12            69.13         30.92        33.80        80.48 
fL13           193.42         64.33        78.99        20.12 
fL14            40.14         18.45        20.19       -14.40 
fL15           -26.47        -12.40       -13.04       -11.98 
fL16          -699.77         33.28       -12.56          -
fL17           -25.80         -9.16          -            -
 
           実施例７２   実施例７３   実施例７４   実施例７５
Doi           317.8          96.3        186.7         78.1 
Yobj            2.2           2.1         16.3          8.1 
Y              7.93          7.39        21.63        10.82 
LTL           316.63         94.97       175.11        71.96 
LL            297.86         91.60       163.31        69.74 
WD              1.15          1.28        11.55         6.14 
BF            18.77          3.37        11.80         2.22 
NA             0.81          0.80         0.23         0.23 
β            -3.56         -3.54        -1.33        -1.33 
f             23.68          3.60        23.92         8.65 
φG1o           7.14          6.93        35.10        19.15 
φs            50.87         20.59        25.14        10.01
Dos            83.01         30.70        86.05        32.23 
DG1G2            7.41          0.05        15.12         5.76 
LG1            78.98         29.36        60.91        21.13 
LG2           211.47         62.19        87.29        42.85 
CRAobj(MAX)     1.62          2.41         5.17          4.99 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         -3.49 
CRAimg          5.18         23.15        24.74         24.88 
Dmax           65.37         10.44        28.34         12.91 
DG1max           1.28          0.15        11.12          2.65 
νdmax         81.61         81.61        81.61         81.61 
νdmin         23.88         23.78        23.77         23.77 
NG1             5.00         10.00         6.00          5.00 
NG2             7.00          9.00         8.00          8.00 
fG1            30.45         12.38        94.37         52.27 
fG2            60.53         11.21        20.77         6.68 
fG1o         -356.83        -63.28        -54.58        -34.14 
fG2i          -23.54         -9.39        -42.31       -21.94 
fL1          -356.83        -63.28        -54.58        -34.14 
fL2            56.88         69.53         37.85         24.01 
fL3            51.20         36.72        -95.51         22.73 
fL4            67.75         25.98         39.47         33.81 
fL5           -35.65         44.35         44.87        -10.90 
fL6           -47.30       -101.97        -19.47        -18.96 
fL7           62.19          32.96        -38.56         17.44 
fL8           64.81         -25.57         43.51         24.71 
fL9          -115.85         22.34         64.36         29.65 
fL10          251.10        -22.63         67.19        -29.20 
fL11           51.88         64.58        -95.92         29.95 
fL12          -23.54         29.63         62.16        -27.20 
fL13             -          -16.59        -143.67        -21.94 
fL14             -           36.16        -42.31          -
fL15             -           83.99           -            -
fL16             -           21.08           -            -
fL17             -          -12.32           -            -
fL18             -           26.62           -            -
fL19             -           -9.39           -            -
 
           実施例７６   実施例７７   実施例７８   実施例７９
Doi            60.0          42.3         38.9         70.0 
Yobj            5.6           4.0          3.6          2.2 
Y              7.46          5.33         4.75         4.92 
LTL            55.44         39.54        36.46        54.21 
LL             50.94         36.43        33.86        51.58 
WD             4.57          2.77         2.40         15.80 
BF             4.49          3.11         2.60         2.63 
NA             0.23          0.22         0.23         0.38 
β            -1.34         -1.34        -1.33        -2.20 
f              7.83          5.46         4.88         5.02 
φG1o          12.21          8.66         7.73        16.73 
φs             7.44          5.16         4.66        11.57
Dos            26.76         19.94        18.00        32.14 
DG1G2            3.57          3.42         2.99         0.96 
LG1            18.92         13.99        12.86        15.55 
LG2            28.45         19.01        18.02        35.06 
CRAobj(MAX)     5.18          5.25         5.38         3.01 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         24.82         25.37        25.13        19.17 
Dmax           11.11          5.30         4.58         8.48 
DG1max          2.70           1.82         1.35         0.10 
νdmax         81.61         81.61         81.61        81.61 
νdmin         23.77         23.77         23.77        23.77 
NG1            6.00          6.00          6.00         6.00 
NG2            8.00          8.00          8.00         7.00 
fG1            32.52        18.20         16.26        14.02 
fG2            6.32          5.06          4.49       919.29 
fG1o          -24.61        -15.40        -13.03        19.51 
fG2i          -11.70         -7.84         -7.67       -20.20 
fL1           -24.61        -15.40        -13.03        19.51 
fL2            12.51          9.81          8.36       -30.65 
fL3           -19.58        -25.65        -22.64        25.01 
fL4            12.10          9.20         8.32         22.31 
fL5            13.24         11.21         9.76         19.81 
fL6           -6.06          -4.96        -4.28        -10.74 
fL7           -11.85        -10.26        -8.65        -10.27 
fL8            13.37         10.27         9.03         13.10 
fL9            20.64         16.03        14.04         22.47 
fL10           21.90         16.67         14.68        -26.66 
fL11          -29.72        -24.27        -20.66         12.62 
fL12           20.98         15.70         13.61        -10.03 
fL13         -122.15        -46.89        -27.17        -20.20 
fL14          -11.70         -7.84         -7.67          -
 
           実施例８０   実施例８１   実施例８２   実施例８３
Doi            42.0          42.0         42.0         95.0 
Yobj            1.9           1.9          1.9          8.2 
Y              3.87          3.87         3.87        10.82 
LTL            39.50         39.51        39.51        88.69 
LL             37.80         36.70        36.70        86.69 
WD              2.50          2.50         2.50         6.33 
BF             1.70          2.81         2.81         2.00 
NA             0.32          0.32         0.32         0.33 
β            -2.00         -2.00        -2.00        -1.32 
f              3.72          4.27         4.22         9.91 
φG1o           4.74          4.79         4.79        17.51 
φs            4.35          4.32         4.41         16.65
Dos            16.30         16.95        16.10        46.23 
DG1G2           2.34          2.31         2.42          7.49 
LG1           12.41         13.22        12.19         33.79 
LG2            23.05         21.17        22.09         45.40 
CRAobj(MAX)     5.09          5.06         5.07         5.49 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg         21.91         21.91        21.76        25.15 
Dmax            4.64          4.93         5.73        19.80 
DG1max           0.46          0.45         0.28         6.49 
νdmax          81.61         81.61        81.61        81.61 
νdmin          23.77         23.77        23.77        23.77 
NG1             6.00          6.00         6.00         7.00 
NG2             7.00          7.00         6.00         8.00 
fG1             7.77          7.39         8.00         29.25 
fG2             5.31          6.90         5.81         12.79 
fG1o          -49.08        -38.01      -394.66        -43.59 
fG2i           -9.73         -7.49        -7.20        -28.44 
fL1           -49.08        -38.01      -394.66        -43.59 
fL2             7.81          8.01         8.35         20.83 
fL3           -12.93         -8.77       -11.94        -24.58 
fL4            10.12          7.77        10.11         36.17 
fL5             6.12          7.51         7.13         31.43 
fL6            -3.71         -4.59        -4.14         23.02 
fL7            -9.00        -10.92        -8.71        -13.86 
fL8             8.86         13.97         8.92        -25.64 
fL9            10.55         11.01         9.82         38.61 
fL10          -21.47         68.51        -14.82        35.83 
fL11           13.49        -18.39         13.77        45.75 
fL12          -17.07         14.10         -7.20       -62.24 
fL13           -9.73         -7.49           -          34.74 
fL14            -              -             -         -31.23 
fL15            -              -             -         -28.44 
 
           実施例８４   実施例８５   実施例８６   実施例８７
Doi            28.4          35.3         33.0         40.0 
Yobj            1.1           1.1          1.2          0.5 
Y              2.82          2.86         2.30         2.23 
LTL            24.89         31.65        29.34        39.37 
LL             18.91         28.14        26.24        33.75 
WD              3.49          3.60         3.70         0.65 
BF              5.98          3.51         3.10         5.63 
NA             0.42          0.40         0.40         0.74 
β            -2.54         -2.58        -1.99        -4.18 
f              5.60          6.09         5.65         2.80 
φG1o           6.27          4.72         4.52         2.14 
φs            3.75          3.92         4.29         5.92
Dos            11.35         11.28        11.56         9.99 
DG1G2           0.72          1.07         1.13         0.66 
LG1             6.51          7.17         7.36         9.02 
LG2            11.68         19.90        17.75        24.07 
CRAobj(MAX)     0.57          3.42         4.40         0.56 
CRAobj(MIN)     0.00          0.00         0.00         0.00 
CRAimg          9.96         10.12        10.38        10.98 
Dmax            2.78          4.34         3.45         3.51 
DG1max           0.35          0.05         0.05         0.18 
νdmax          81.54         81.61        81.61        81.61 
νdmin          30.30         23.88        23.88        23.88 
NG1             4.00          5.00         5.00         5.00 
NG2             6.00          6.00         6.00         6.00 
fG1             4.84          5.13         5.68         3.72 
fG2             6.71          8.69         7.57         4.86 
fG1o            5.76         -20.67        -9.49       -23.50 
fG2i           -5.67         -18.30       -16.04       -12.20 
fL1             5.76         -20.67       -9.49       -23.50 
fL2           -28.93          7.74         7.53         6.67 
fL3             5.78          6.64         5.45         5.74 
fL4            -4.33          5.42         6.45         7.78 
fL5             4.34         -3.10        -3.50        -4.03 
fL6            -5.80         -3.34        -3.72        -5.88 
fL7           -39.03          4.70         5.20         6.11 
fL8           130.77          7.31         6.96         8.22 
fL9             4.80         -4.20        -4.61       -20.92 
fL10           -5.67          8.00         7.57         25.26 
fL11             -          -18.30       -16.04        -12.20 
 
           実施例８８   実施例８９   実施例９０   実施例９１
Doi            31.5          53.0         59.0         57.0 
Yobj            0.5           0.3          1.4          1.1 
Y               2.30          2.30         2.82         2.25 
LTL            30.83         52.83        55.01        53.01 
LL             26.99         37.38        50.04        48.35 
WD              0.66          0.21         4.00         4.00 
BF              3.84         15.45         4.97         4.66 
NA             0.75          0.95         0.39         0.41 
β            -4.18         -8.37        -2.04        -2.04 
f              1.99          2.62        10.15         9.96 
φG1o           2.11          1.51         5.57         5.37 
φs            5.46          8.61         7.00         7.05
Dos             8.62         11.27        27.30        25.23 
DG1G2            0.16          0.49         2.28         2.12 
LG1             7.80         10.95        21.12        19.21 
LG2            19.03         25.94        26.64        27.02 
CRAobj(MAX)     1.33          0.00         2.29         0.88 
CRAobj(MIN)     0.00         -1.04         0.00         0.00 
CRAimg         15.86          6.11         5.62         5.61 
Dmax            3.54          3.75         4.23         4.14 
DG1max           0.05          0.05         2.85         3.46 
νdmax         81.61         81.61        94.93        94.93 
νdmin         23.88         23.88        23.78        23.78 
NG1             5.00          5.00         6.00         6.00 
NG2             6.00          7.00         7.00         7.00 
fG1             3.45          3.49         9.19         8.65 
fG2             4.02          6.12        14.39        11.93 
fG1o          -16.97       -188.41        -5.35        -5.97 
fG2i           -8.79        -13.18        10.98        17.06 
fL1           -16.97       -188.41        -5.35        -5.97 
fL2             6.44          7.75         7.52         7.45 
fL3             5.26          6.11        15.14        14.61 
fL4             6.83          9.89        16.17        12.63 
fL5            -4.18         -6.16        22.58        65.83 
fL6            -5.93         -8.03        -6.08        -6.36 
fL7             5.06          9.89        -8.66        -9.70 
fL8             7.73         12.25         8.05         7.95 
fL9           -10.04         16.32         9.42         9.41 
fL10           12.64        -13.51        -5.50        -5.29 
fL11           -8.79         20.30         9.06         8.00 
fL12             -          -13.18        -7.93        -9.17 
fL13             -             -          10.98        17.06 
 
           実施例９２   実施例９３   実施例９４   実施例９５
Doi            81.0          57.0         81.0         42.0 
Yobj            0.5           1.1          0.5          1.9 
Y              2.25          2.25         2.25         3.87 
LTL            80.01         53.00        80.01        39.99 
LL             75.35         48.35        74.89        38.29 
WD             1.00          4.00         1.00         2.01 
BF             4.66          4.65         5.13         1.70 
NA             0.74          0.40         0.69         0.32 
β            -4.09         -2.04        -4.09        -2.00 
f              6.29          9.83         6.84         3.75 
φG1o           3.08          5.24         2.90         4.91 
φs            8.97          6.91         8.13         5.58
Dos            25.76         25.31        25.47        13.92 
DG1G2            2.90          2.07         3.59         1.16 
LG1            21.96         19.34        21.84        11.81 
LG2            50.49         26.94        49.45        25.32 
CRAobj(MAX)     0.00          0.99         0.00         1.21 
CRAobj(MIN)    -1.16          0.00        -2.31         0.00 
CRAimg          5.61          5.61         5.58        23.82 
Dmax           17.45          4.13        18.98         4.73 
DG1max          0.10          3.79         3.68         2.81 
νdmax         81.61         94.95        81.61        81.61 
νdmin         23.78         23.78        23.78        23.77 
NG1            6.00           6.00         5.00         7.00 
NG2            6.00           7.00         6.00         7.00 
fG1            5.80           8.93         5.58         8.64 
fG2           15.76          11.67        18.54         5.35 
fG1o          -12.63         -6.06         13.76        28.96 
fG2i          -64.25         16.31        -53.92       -10.77 
fL1           -12.63         -6.06         13.76        28.96 
fL2             8.98          7.53         25.11         7.91 
fL3            31.87         14.85         29.18         6.66 
fL4            30.81         13.01          8.68       -10.48 
fL5             9.29         66.65         -5.84        -7.74 
fL6            -6.10         -6.38         -7.71         9.09 
fL7           -10.23        -10.84          9.91        11.82 
fL8            12.17          8.38         24.46       -61.10 
fL9            19.79          9.37         -27.09       13.27 
fL10          -35.91         -5.19          20.16       -9.57 
fL11           24.54          8.16         -53.92      -10.77 
fL12          -64.25         -9.11           -            -
fL13             -           16.31           -            -
 
           実施例９６
Doi            42.0 
Yobj            1.9 
Y              3.87 
LTL            40.00 
LL             38.30 
WD              2.00 
BF             1.70 
NA             0.32 
β            -2.00 
f              3.71 
φG1o           4.88 
φs             5.76 
Dos            14.98 
DG1G2            1.17 
LG1            12.88 
LG2            24.25 
CRAobj(MAX)     1.23 
CRAobj(MIN)     0.00 
CRAimg         23.29 
Dmax            4.22 
DG1max           2.00 
νdmax          81.61 
νdmin          23.77 
NG1             8.00 
NG2             7.00 
fG1             8.77 
fG2             5.85 
fG1o            42.78 
fG2i           -11.46 
fL1            42.78 
fL2             8.79 
fL3            38.11 
fL4             7.09 
fL5           -13.77 
fL6            -8.18 
fL7             9.73 
fL8            11.92 
fL9           -61.27 
fL10           13.10 
fL11           -8.77 
fL12          -11.46 
　図１０４は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡１は正立型の顕微鏡である。図１０４に示すように、顕微鏡１は、本体２、ステージ３、撮像部４、照明ユニット５、照準ノブ６、光学系７、撮像素子８を備える。
　本体２には、ステージ３、撮像部４及び照準ノブ６が設けられている。ステージ３の上には、標本が載置される。ステージ３の光軸方向への移動は、照準ノブ６によって行なわれる。照準ノブ６の操作（回転）によってステージ３を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、本体２とステージ３との間に移動機構（不図示）が設けられている。
　撮像部４には、照明ユニット５が設けられている。撮像部４と照明ユニット５は、ステージ３の上方に位置している。照明ユニット５には、照明素子５ａが輪帯状に配置されている。照明素子５ａとしては、例えば、ＬＥＤがある。
　撮像部４の内部には、光学系７と撮像素子８が配置されている。光学系７には、例えば、実施例１の光学系が用いられている。光学系７は、対物レンズ７ａ（レンズユニットＧfあるいは第１レンズ群）と、結像レンズ７ｂ（レンズユニットＧrあるいは第２レンズ群）と、を有する。対物レンズ７ａの先端は、照明ユニット５の中央部に位置している。
　照明ユニット５から、標本に照明光が照射される。この場合、照明は落射照明になる。標本からの反射光は、光学系７を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　ここで、顕微鏡１は、光学系７（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系７は、像側の開口数が大きく、諸収差が良好に補正されている。そのため、顕微鏡１では、諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　なお、上記の例では、光学系を撮像部に配置したが、これに限られない。例えば、同焦点距離が７５ｍｍの対物レンズ（レンズユニットＧfあるいは第１レンズ群）では、レンズを保持する枠部材に、本実施例の光学系と撮像素子を配置できる。この場合、既存の対物レンズと同様に、本実施例の光学系をレボルバー取り付けることができる。このようにすれば、既存対物レンズ（レンズユニットＧfあるいは第２レンズ群）と本実施形態の光学系を切り替えて使用できる。
　また、上記光学系を用いる光学機器として顕微鏡の例を用いて説明した。しかしながら、本発明の光学系は、これに限られず、光学機器として、たとえば電子撮像装置（携帯カメラ用レンズユニット、ノートＰＣ、携帯情報端末）へ適用できる。
　なお、撮像部４は光学系７と撮像素子８を備えているので、撮像部４を撮像装置と見なることができる。この場合、顕微鏡７は、撮像部４、ステージ３及び照明ユニット５（照明装置）を備えているので、撮像システムということができる。なお、図１０４では、ステージ３は、照準機構（照準ノブ６）を介して本体２に接続されているが、移動機構を介さずにステージ３を本体に直接取り付けても良い。このようにすることで、本体２にを介して、撮像部４とステージ３とを一体化することができる。
　図１０５は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡１０は、正立型の顕微鏡である。顕微鏡１（図１０４）と同じ構成については同じ番号を付し、説明は省略する。
　撮像部４の内部には、光学系１１と撮像素子８が配置されている。光学系１１には、例えば、実施例８の光学系が用いられている。光学系１１は、第１レンズ群（あるいはレンズユニットＧｆ）１１ａと第２レンズ群（あるいはレンズユニットＧｒ）１１ｂと、を有する。
　顕微鏡１では、光学系７側に照明ユニット５が設けられていた。これに対して、顕微鏡１０では、ステージ３を挟んで光学系１１と反対側に照明ユニット１２が設けられている。これにより、顕微鏡１０では透過照明が行える。照明ユニット１２は、光源部１３とライトガイドファイバ１４とで構成されている。
　光源部１３は、光源として、例えばハロゲンランプ、水銀ランプ、キセノンランプ、ＬＥＤ、レーザを備える。また、光源部１３はレンズを備える。光源から出射した照明光は、レンズを介してライトガイドファイバ１４の入射端１５に入射する。ライトガイドファイバ１４に入射した照明光は、ライトガイドファイバ１４内を伝達して出射端１６から出射する。
　ライトガイドファイバ１４の出射端１６は、保持機構（不図示）によってステージ３に接続されている。ここで、ライトガイドファイバ１４の出射端１６は、ステージ３の下面に位置している。よって、出射端１６から出射した照明光は、ステージ３の下側から光学系１１側に向かって標本に照射される。このようにして、顕微鏡１０では透過照明が行われる。
　なお、ライトガイドファイバ１４の保持はステージ３で行っているが、ステージ３以外の手段でライトガイドファイバ１４を保持しても良い。また、ライトガイドファイバ１４の出射端１６をステージ３の上面（光学系７側）に位置させても良い。このようにすることで、顕微鏡１と同様に、顕微鏡１０において落射照明を行うことができる。
　標本からの透過光は、光学系１１を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　顕微鏡１０も、光学系１１（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系１１は、全長が短い光学系でありながら、収差が良好に補正され、それにより高い分解能を有している。そのため、顕微鏡１０では、諸収差が良好に補正され、微細構造がはっきりした標本像が得られる。なお、顕微鏡１０は落射照明であっても構わない。また、顕微鏡１０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　図１０６は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡２０は、倒立型の顕微鏡である。顕微鏡２０は、本体２１、ステージ２２、撮像部４、光学系２３、撮像素子８、照準ノブ２４、透過照明光源２５、反射ミラー２６、コンデンサレンズ２７を備える。
　ここで、撮像部４の内部には、光学系２３と撮像素子８が配置されている。光学系２３には、例えば、実施例２０の光学系が用いられている。光学系２３は、第１レンズ群（あるいはレンズユニットＧｆ）２３ａと第２レンズ群（あるいはレンズユニットＧｒ）２３ｂと、を有する。
　本体２１には、ステージ２２、撮像部４及び照準ノブ２３が設けられている。ステージ２２の上には、標本が載置される。撮像部４の光軸方向への移動は、照準ノブ２３によって行なわれる。照準ノブ２３の操作（回転）によって撮像部４を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、本体２１内には移動機構（不図示）が設けられ、移動機構に撮像部４が保持されている。
　また、本体２１には、透過照明光源２５、反射ミラー２６及びコンデンサレンズ２７が設けられている。透過照明光源２５、反射ミラー２６及びコンデンサレンズ２７は、ステージ２２の上方に配置されている。透過照明光源２５から出射した照明光は反射ミラー２６で反射され、コンデンサレンズ２７に入射する。コンデンサレンズ２７は、ステージ２２の上面に位置している。よって、コンデンサレンズ２７から出射した照明光は、ステージ２２の上側から光学系２３側に向かって標本に照射される。このようにして、顕微鏡２０では透過照明が行われる。
　顕微鏡２０も、光学系２３（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系２３は、全長が短い光学系でありながら、収差が良好に補正され、それにより高い分解能を有している。そのため、顕微鏡２０では、諸収差が良好に補正され、微細構造がはっきりした標本像が得られる。なお、顕微鏡２０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　図１０７は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。図１０７（ａ）は顕微鏡の全体構成を示す図、（ｂ）は顕微鏡３０を固定した状態を示す図である。
　顕微鏡３０は、携帯型の顕微鏡である。顕微鏡３０は、プローブ部３１、コントロールボックス３２、ライトガイドファイバ３３、ケーブル３４、撮像部４、光学系３５、撮像素子８、照明用導光体３６、光源３７を備える。
　撮像部４の内部には、光学系３５と撮像素子８が配置されている。光学系３５には、例えば、実施例６１の光学系が用いられている。光学系３５は、第１レンズ群（あるいはレンズユニットＧｆ）３５ａと第２レンズ群（あるいはレンズユニットＧｒ）３５ｂと、を有する。
　プローブ部３１とコントロールボックス３２は、ライトガイドファイバ３３とケーブル３４により接続されている。コントロールボックス３２は、光源３７と処理部（不図示）とを有する。処理部は、プローブ部３１からの映像信号を処理する。
　プローブ部３１は、使用者が手に持つことができる大きさである。プローブ部３１は、撮像部４と照明用導光体３６とを有する。照明用導光体３６は撮像部４の外周側に配置されている。照明用導光体３６はライトガイドファイバ３３と光学的に接続されている。光源３７から出射した照明光はライトガイドファイバ３３内を伝達して、照明用導光体３６に入射する。照明光は照明用導光体３６内を伝達して、プローブ部３１から出射する。このようにして、顕微鏡３０では落射照明が行われる。
　標本からの反射光は、光学系３５を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　プローブ部３１は、ライトガイドファイバ３３とケーブル３４によりコントロールボックス３２に接続されている。そのため、プローブ部３１の位置や向きを自由に設定することができる。この場合、プローブ部３１の姿勢（位置や向き）の固定は、観察者の手で行うことになる。しかしながら、観察者の手による固定では、十分に安定しない場合がある。
　プローブ部３１の姿勢（位置や向き）を安定させるためには、図１０７（ｂ）に示すように架台３８でプローブ部３１を保持すれば良い。このようにすることで、プローブ部３１の姿勢（位置や向き）を安定させることができる。
　なお、架台３８には、照準ノブ３９が設けられている。プローブ部３１（撮像部４）の光軸方向への移動は、照準ノブ３９によって行なわれる。照準ノブ３９の操作（回転）によってプローブ部３１を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、架台３８内には移動機構（不図示）が設けられている。
　顕微鏡３０も、光学系３５（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系３５は、全長が短い光学系でありながら、収差が良好に補正され、それにより高い分解能を有している。そのため、顕微鏡３０では、諸収差が良好に補正され、微細構造がはっきりした標本像が得られる。なお、顕微鏡３０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　なお、顕微鏡１、顕微鏡１０、顕微鏡２０、顕微鏡３０の各々には、実施例１～９６の光学系のうちのどの光学系でも用いることができる。
　このように、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。また、上記各実施例により示された形状枚数には必ずしも限定されない。また、各レンズ内又は各レンズ外に、上記各実施例に図示されていないレンズであって実質的に屈折力を有さないレンズを配置してもよい。
　また、本発明には、上述の発明の他に以下の発明も含まれる。
（付記項１－１）
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、前記複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えた撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　前記光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなり正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　前記光学系を構成するレンズ群は、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とからなり、
　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　前記第１レンズ群は、負レンズと、前記負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、
　以下の条件式（１５）、（１６）、（１９）、（２０）を満足することを特徴とする光学系。
　β≦－１．１　　　（１５）
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
　０．５＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜４．０　　　（２０）
　ここで、
　βは、前記光学系の結像倍率、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項１－２）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３１）を満足することを特徴とする付記項１－１に記載の光学系。
　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．５　　　（３１）
　ここで、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＬG2は、前記第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－３）
　以下の条件式（２５）を満足することを特徴とする付記項１－１又は１－２に記載の光学系。
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
　ここで、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－４）
　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－３のいずれか一項に記載の光学系。
　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－５）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３４）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－６）
　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－５のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
　ここで、
　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項１－７）
　以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－６のいずれか一項に記載の光学系。
　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－８）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－７のいずれか一項に記載の光学系。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－９）
　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－８のいずれか一項に記載の光学系。
　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－１０）
　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－９のいずれか一項に記載の光学系。
　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
　ここで、
　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
であり、
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項１－１１）
　前記第１レンズ群によって物体の共役像が形成され、
　前記第２レンズ群によって物体の最終像が形成され、
　以下の条件式（１８）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１０のいずれか一項に記載の光学系。
　－３０＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜３０　　　（１８）
　ここで、
　ΔＤG1dCは、光軸上の物点に対する前記第１レンズ群の像点において、ｄ線における像点ＰG1の位置からＣ線における像点の位置までの距離、
　ΔＤG2dCは、前記像点ＰG1を物点としたときの前記第２レンズ群の像点において、ｄ線における像点の位置からＣ線における像点の位置までの距離、であって、
　ΔＤG1dCとΔＤG2dCの正負は、前記Ｃ線における像点の位置が前記ｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を正、前記Ｃ線における像点の位置が前記ｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を負とし、
　βG2Cは、前記像点ＰG1を物点としたときの前記第２レンズ群のＣ線における結像倍率、
　ｆG2Cは、前記第２レンズ群のＣ線における焦点距離、
　εdは、前記光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
であり、
　物点、像点はそれぞれ光軸上の点であり、虚物点、虚像点である場合も含む。
（付記項１－１２）
　以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１１のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１≦ＤG1max／φs＜２．０　　　（２２）
　ここで、
　ＤG1maxは、前記第１レンズ群における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項１－１３）
　以下の条件式（２４）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１２のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４）
　ここで、
　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項１－１４）
　以下の条件式（２６）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１３のいずれか一項に記載の光学系。
　０．９５＜φG1o／（２×Ｙ／｜β｜）　　　（２６）
　φG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の有効口径、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　βは、前記光学系の結像倍率、
である。
（付記項１－１５）
　以下の条件式（２８）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１４のいずれか一項に記載の光学系。
　０＜ＢＦ／Ｙ＜７．０　　　（２８）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
である。
（付記項１－１６）
　以下の条件式（２９）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１５のいずれか一項に記載の光学系。
　－０．２＜φG1o／ＲG1o＜３．０　　　（２９）
　ここで、
　φG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の有効口径、
　ＲG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の曲率半径、
である。
（付記項１－１７）
　前記第２レンズ群は、４枚のレンズを有し、
　前記４枚のレンズのうち少なくとも１枚は負レンズで、少なくとも１枚は正レンズであり、
　前記正レンズのうち最も物体側に位置する正レンズの物体側面は、物体側に凸面であることを特徴とする付記項１－１から１－１６のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項１－１８）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記絞りの両側に位置する２つのレンズの間隔が一定であり、
　以下の条件式（３０）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１７のいずれか一項に記載の光学系。
　ＤG1G2／φs＜２．０　　　（３０）
　ここで、
　ＤG1G2は、前記第１像側レンズの像側面から前記第２物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項１－１９）
　以下の条件式（３２）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１８のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＬG1s／ＬsG2＜１．５　　　（３２）
　ここで、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬsG2は、前記絞りから前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－２０）
　以下の条件式（３３）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－１９のいずれか一項に記載の光学系。
　０．８≦φG1max／φG2max＜５．０　　　（３３）
　ここで、
　φG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズの有効口径のうち、最大となる有効口径、
　φG2maxは、前記第２レンズ群を構成するレンズの有効口径のうち、最大となる有効口径、
である。
（付記項１－２１）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３４）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－２０のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－２２）
　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－２１のいずれか一項に記載の光学系。
　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
　ここで、
　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
であり、
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項１－２３）
　前記第１レンズ群は、前記第１物体側レンズと、前記第１物体側レンズに隣り合うように配置されるレンズとを有し、少なくとも一方のレンズが正の屈折力を持つことを特徴とする付記項１－１から１－２２のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項１－２４）
　前記第１物体側レンズは正の屈折力を有することを特徴とする付記項１－１から１－２３のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項１－２５）
　以下の条件式（３７）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－２４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０５＜ｆG1o／ｆ　　　（３７）
　ここで、
　ｆG1oは、前記第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆは、前記光学系全系の焦点距離、
である。
（付記項１－２６）
　前記第１物体側レンズの物体側面が物体側に凸であることを特徴とする付記項１－１から１－２５のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項１－２７）
　以下の条件式（３８）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－２６のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０２＜ＲG1o／ＷＤ　　　（３８）
　ここで、
　ＲG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の曲率半径、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－２８）
　前記第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、
　前記所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負レンズの屈折力をもつ単レンズか２枚のレンズからなり、
　前記２枚のレンズは、物体側から負の屈折力をもつレンズと、正または負の屈折力を持つレンズと、からなることを特徴とする付記項１－１から１－２７のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項１－２９）
　前記第２像側レンズの像側面が像側に凹であり、
　以下の条件式（３９）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－２８のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＲG2i／ＢＦ　　　（３９）
　ここで、
　ＲG2iは、前記第２像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－３０）
　所定のレンズ群よりも物体側に正レンズが配置され、
　前記正レンズは所定のレンズ群と隣り合うように配置されていることを特徴とする付記項１－２８に記載の光学系。
（付記項１－３１）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記第１像側レンズの像側面が像側に凹であり、
　以下の条件式（４０）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－３０のいずれか一項に記載の光学系。
　０．２＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０）
　ここで、
　ＲG1iは、前記第１像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項１－３２）
　以下の条件式（４１）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－３１のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５＜ｆG1o／ｆG1＜２０　　　（４１）
　ここで、
　ｆG1oは、前記第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
である。
（付記項１－３３）
　以下の条件式（４２）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－３２のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄG1min－１／νｄG1max　　　（４２）
　ここで、
　νｄG1minは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項１－３４）
　以下の条件式（４３）を満足することを特徴とする付記項１－１から１－３３のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄG2min－１／νｄG2max　　　（４３）
　ここで、
　νｄG2minは、前記第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄG2maxは、前記第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項１－３５）
　以下の条件式（４４）を満足する正レンズを少なくとも１枚有することを特徴とする付記項１－１から１－３４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５９＜θgF＜０．８　　　（４４）
　ここで
　θgFは、前記正レンズの部分分散比であって、θgF＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）で表され、
　ｎＣ、ｎＦ、ｎｇは、それぞれ、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率、
である。
（付記項１－３６）
　条件式（４４）を満足する正レンズが、前記第１レンズ群に含まれていることを特徴とする付記項１－３５に記載の光学系。
（付記項１－３７）
　条件式（４４）を満足する正レンズが、以下の条件式（４５）を満足することを特徴とする付記項１－３５又は１－３６に記載の光学系。
　０．３＜Ｄp1s／ＬG1s≦１　　　（４５）
　ここで、
　Ｄp1sは、前記正レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項１－３８）
　少なくとも１つの回折光学素子を有することを特徴とする付記項１－１から１－３７のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項１－３９）
　前記絞りよりも物体側で以下の条件式（４８）を満足する位置に、少なくとも１つの回折光学素子を配置することを特徴とする付記項１－１から１－３８のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＤDLs／ＤG1is　　　（４８）
　ここで、
　ＤDLsは、回折光学素子から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項１－４０）
　前記絞りよりも像側で以下の条件式（４９）を満足する位置に、少なくとも１つの回折光学素子を配置することを特徴とする付記項１－１から１－３９のいずれか一項に記載の光学系。
　０．２＜ＤsDL／ＬsG2＜０．９　　　（４９）
　ここで、
　ＤsDLは、前記絞りから前記回折光学素子までの光軸上の距離、
　ＬsG2は、前記絞りから前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－４１）
　以下の条件式（５０）、（５１）を満足する負レンズを有することを特徴とする付記項１－１から１－４０のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄn1－１／νｄG1max　　　（５０）
　０＜Ｄn1s／Ｄos＜０．３　　　（５１）
　ここで、
　νｄn1は、前記負レンズのアッベ数、
　νｄG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
　Ｄn1sは、前記負レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項１－４２）
　以下の条件式（５４）を満足する位置に負レンズを有することを特徴とする付記項１－１から１－４１のいずれか一項に記載の光学系。
　０．６＜Ｄsn3／Ｄsi＜１　　　（５４）
　ここで、
　Ｄsn3は、前記絞りから前記負レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄsiは、前記絞りから像までの光軸上の距離、
である。
（付記項１－４３）
　付記項１－１から１－４２のいずれか一項に記載の光学系と、
　撮像素子と、を備えることを特徴とする撮像装置。
（付記項１－４４）
　付記項１－４３に記載の撮像装置と、
　物体を保持するステージと、
　物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする撮像システム。
（付記項１－４５）
　前記撮像装置と前記ステージとが一体になっていること特徴とする付記項１－４４に記載の撮像システム。
（付記項２－１）
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、前記複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えた撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　前記光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　前記光学系を構成するレンズ群は、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とからなり、
　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　以下の条件式（１６）、（２１）、（２３－１）、（２４－１）を満足することを特徴とする光学系。
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
　０．６≦ＬL／Ｄoi　　　（２３－１）
　０．０１５＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４－１）
　ここで、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、前記絞りの直径、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項２－２）
　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする付記項２－１に記載の光学系。
　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
　ここで、
　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
であり、
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項２－３）
　以下の条件式（２５－１）を満足することを特徴とする付記項２－１又は２－２に記載の光学系。
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．６５　　　（２５－１）
　ここで、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－４）
　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－３のいずれか一項に記載の光学系。
　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－５）
　前記第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、
　前記所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負レンズの屈折力をもつ単レンズか２枚のレンズからなり、
　前記２枚のレンズは、物体側から負の屈折力をもつレンズと、正または負の屈折力を持つレンズと、からなることを特徴とする付記項２－１から２－４のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項２－６）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記第１像側レンズの像側面が像側に凹であり、
　以下の条件式（４０）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－５のいずれか一項に記載の光学系。
　０．２＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０）
　ここで、
　ＲG1iは、前記第１像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項２－７）
　前記第１レンズ群によって物体の共役像が形成され、
　前記第２レンズ群によって物体の最終像が形成され、
　以下の条件式（１８）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－６のいずれか一項に記載の光学系。
　－３０＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜３０　　　（１８）
　ここで、
　ΔＤG1dCは、光軸上の物点に対する前記第１レンズ群の像点において、ｄ線における像点ＰG1の位置からＣ線における像点の位置までの距離、
　ΔＤG2dCは、前記像点ＰG1を物点としたときの前記第２レンズ群の像点において、ｄ線における像点の位置からＣ線における像点の位置までの距離、であって、
　ΔＤG1dCとΔＤG2dCの正負は、前記Ｃ線における像点の位置が前記ｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を正、前記Ｃ線における像点の位置が前記ｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を負とし、
　βG2Cは、前記像点ＰG1を物点としたときの前記第２レンズ群のＣ線における結像倍率、
　ｆG2Cは、前記第２レンズ群のＣ線における焦点距離、
　εdは、前記光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
であり、
　物点、像点はそれぞれ光軸上の点であり、虚物点、虚像点である場合も含む。
（付記項２－８）
　以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－７のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１≦ＤG1max／φs＜２．０　　　（２２）
　ここで、
　ＤG1maxは、前記第１レンズ群における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項２－９）
　以下の条件式（２６）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－８のいずれか一項に記載の光学系。
　０．９５＜φG1o／（２×Ｙ／｜β｜）　　　（２６）
　φG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の有効口径、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　βは、前記光学系の結像倍率、
である。
（付記項２－１０）
　以下の条件式（２８）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－９のいずれか一項に記載の光学系。
　０＜ＢＦ／Ｙ＜７．０　　　（２８）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
である。
（付記項２－１１）
　前記第２レンズ群は、４枚のレンズを有し、
　前記４枚のレンズのうち少なくとも１枚は負レンズで、少なくとも１枚は正レンズであり、
　前記正レンズのうち最も物体側に位置する正レンズの物体側面は、物体側に凸面であることを特徴とする付記項２－１から２－１０のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項２－１２）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記絞りの両側に位置する２つのレンズの間隔が一定であり、
　以下の条件式（３０）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－１１のいずれか一項に記載の光学系。
　ＤG1G2／φs＜２．０　　　（３０）
　ここで、
　ＤG1G2は、前記第１像側レンズの像側面から前記第２物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項２－１３）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３１）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－１２のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．５　　　（３１）
　ここで、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＬG2は、前記第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－１４）
　以下の条件式（３２）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－１３のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＬG1s／ＬsG2＜１．５　　　（３２）
　ここで、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬsG2は、前記絞りから前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－１５）
　以下の条件式（３３）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－１４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．８≦φG1max／φG2max＜５．０　　　（３３）
　ここで、
　φG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズの有効口径のうち、最大となる有効口径、
　φG2maxは、前記第２レンズ群を構成するレンズの有効口径のうち、最大となる有効口径、
である。
（付記項２－１６）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３４）を満足することを特徴とする付記項２－１から１－１５のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－１７）
　前記第１レンズ群は、前記第１物体側レンズと、前記第１物体側レンズに隣り合うように配置されるレンズとを有し、少なくとも一方のレンズが正の屈折力を持つことを特徴とする付記項２－１から２－１６のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項２－１８）
　前記第１物体側レンズは負の屈折力を有することを特徴とする付記項２－１から２－１７のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項２－１９）
　以下の条件式（３７－１）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－１８のいずれか一項に記載の光学系。
　ｆG1o／ｆ＜－０．０１　　　（３７－１）
　ここで、
　ｆG1oは、前記第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆは、前記光学系全系の焦点距離、
である。
（付記項２－２０）
　前記第１物体側レンズの物体側面が物体側に凹であることを特徴とする付記項２－１から２－１９のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項２－２１）
　以下の条件式（３８－１）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－２０のいずれか一項に記載の光学系。
　ＲG1o／ＷＤ＜－０．１　　　（３８－１）
　ここで、
　ＲG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の曲率半径、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－２２）
　前記第２像側レンズの像側面が像側に凹であり、
　以下の条件式（３９）を満足することを特徴とする付記項２－１から１－２１のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１≦ＲG2i／ＢＦ　　　（３９）
　ここで、
　ＲG2iは、前記第２像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－２３）
　所定のレンズ群よりも物体側に正レンズが配置され、
　前記正レンズは所定のレンズ群と隣り合うように配置されていることを特徴とする付記項２－５に記載の光学系。
（付記項２－２４）
　前記第２像側レンズの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする付記項２－１から２－２３のいずれか一項に記載の光学系。
こと
（付記項２－２５）
　以下の条件式（４２）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－２４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄG1min－１／νｄG1max　　　（４２）
　ここで、
　νｄG1minは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項２－２６）
　以下の条件式（４３）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－２５のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄG2min－１／νｄG2max　　　（４３）
　ここで、
　νｄG2minは、前記第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄG2maxは、前記第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項２－２７）
　以下の条件式（４４）を満足する正レンズを少なくとも１枚有することを特徴とする付記項２－１から２－２６のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５９＜θgF＜０．８　　　（４４）
　ここで
　θgFは、前記正レンズの部分分散比であって、θgF＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）で表され、
　ｎＣ、ｎＦ、ｎｇは、それぞれ、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率、
である。
（付記項２－２８）
　条件式（４４）を満足する正レンズが、前記第１レンズ群に含まれていることを特徴とする付記項２－２７に記載の光学系。
（付記項２－２９）
　条件式（４４）を満足する正レンズが、以下の条件式（４５）を満足することを特徴とする付記項２－２７又は２－２８に記載の光学系。
　０．３＜Ｄp1s／ＬG1s≦１　　　（４５）
　ここで、
　Ｄp1sは、前記正レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項２－３０）
　前記第１レンズ群が正の屈折力を有すると共に、少なくとも１つの回折光学素子を有することを特徴とする付記項２－１から２－２９のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項２－３１）
　前記絞りよりも物体側で以下の条件式（４８）を満足する位置に、少なくとも１つの回折光学素子を配置することを特徴とする付記項２－１から２－３０のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＤDLs／ＤG1is　　　（４８）
　ここで、
　ＤDLsは、回折光学素子から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項２－３２）
　前記絞りよりも像側で以下の条件式（４９）を満足する位置に、少なくとも１つの回折光学素子を配置することを特徴とする付記項２－１から１－３１のいずれか一項に記載の光学系。
　０．２＜ＤsDL／ＬsG2＜０．９　　　（４９）
　ここで、
　ＤsDLは、前記絞りから前記回折光学素子までの光軸上の距離、
　ＬsG2は、前記絞りから前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－３３）
　以下の条件式（５０）、（５１）を満足する負レンズを有することを特徴とする付記項２－１から２－３２のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄn1－１／νｄG1max　　　（５０）
　０＜Ｄn1s／Ｄos＜０．３　　　（５１）
　ここで、
　νｄn1は、前記負レンズのアッベ数、
　νｄG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
　Ｄn1sは、前記負レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項２－３４）
　以下の条件式（５４）を満足する位置に負レンズを有することを特徴とする付記項２－１から２－３３のいずれか一項に記載の光学系。
　０．６＜Ｄsn3／Ｄsi＜１　　　（５４）
　ここで、
　Ｄsn3は、前記絞りから前記負レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄsiは、前記絞りから像までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－３５）
　以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－３４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－３６）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする付記項２－１から２－３５のいずれか一項に記載の光学系。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項２－３７）
　付記項２－１から２－３６のいずれか一項に記載の光学系と、
　撮像素子と、を備えることを特徴とする撮像装置。
（付記項２－３８）
　付記項２－３７に記載の撮像装置と、
　物体を保持するステージと、
　物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする撮像システム。
（付記項２－３９）
　前記撮像装置と前記ステージとが一体になっていること特徴とする付記項２－３８に記載の撮像システム。
（付記項３－１）
　物体側より順に、
　正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、
　絞りと、
　正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、
　以下の条件式（４－１）、（５）、（９－１）、（１３）を満足することを特徴とする光学系。
　０．０８＜ＮＡ、０．０８＜ＮＡ’　　　（４－１）
　－２＜β＜－０．５　　　（５）
　０＜ｄ1／Σｄ＜０．２　　　（９－１）
　－２０＜Δｆcd／εｄ＜２０　　　（１３）
　但し、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　ＮＡ’は、前記光学系の像側の開口数、
　βは、前記光学系の投影倍率、
　ｄ1は、前記レンズユニットＧfの最も像側に位置する面から前記レンズユニットＧrの最も物体側に位置する面までの光軸上の距離、
　Σｄは、前記光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
　εdは、前記光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Δｆcdは、Ｃ線における焦点位置とｄ線における焦点位置の差であって、前記絞り側から前記レンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
である。
（付記項３－２）
　以下の条件式（６）を満足することを特徴とする付記項３－１に記載の光学系。
　０．５＜ｆOB／ｆTL＜２　　　（６）
　但し、
　ｆOBは、前記レンズユニットＧfの焦点距離、
　ｆTLは、前記レンズユニットＧrの焦点距離、
である。
（付記項３－３）
　以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする付記項３－１又は３－２に記載の光学系。
　０．７＜ｄOB／ｄTL＜１．３　　　（１４）
　但し、
　ｄOBは、前記レンズユニットＧfの前側主点から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ｄTLは、前記絞りから前記レンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
である。
（付記項３－４）
　前記レンズユニットＧfの最も像側に、正レンズＬf1が配置されていることを特徴とする付記項３－１から３－３のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－５）
　前記レンズユニットＧfは、最も物体側に配置されたレンズＬfeを有し、前記レンズＬfeの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする付記項３－１から３－４のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－６）
　前記レンズユニットＧrは、最も物体側に配置されたレンズＬreを有し、前記レンズＬreの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする付記項３－１から３－５のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－７）
　以下の条件式（７－１）、（８－１）を満足することを特徴とする付記項３－１から３－６のいずれか一項に記載の光学系。
　４０％≦ＭＴＦOB　　　（７－１）
　４０％≦ＭＴＦTL　　　（８－１）
　但し、
　ＭＴＦOBは、前記レンズユニットＧfにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ＭＴＦTLは、前記レンズユニットＧrにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ’／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ｆｃは、前記光学系の物体側の開口数に対するカットオフ周波数、
　ｆｃ’は、前記光学系の像側の開口数に対するカットオフ周波数、
であり、それぞれ、ｅ線の平行光を絞り側から入射させたときの集光位置におけるＭＴＦ、
である。
（付記項３－８）
　前記レンズユニットＧrの最も像側に、正レンズＬr1が配置されていることを特徴とする付記項３－１から３－７のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－９）
　前記正レンズＬf1よりも物体側に、負レンズＬf2が前記正レンズＬf1と隣り合うように配置されていることを特徴とする付記項３－１から３－８のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－１０）
　前記正レンズＬr1よりも物体側に、負レンズＬr2が前記正レンズＬr1と隣り合うように配置されていることを特徴とする付記項３－１から３－９のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－１１）
　前記負レンズＬf2の物体側面が物体側に凹面であることを特徴とする付記項３－１から３－１０のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－１２）
　前記負レンズＬr2の像側面が像側に凹面であることを特徴とする付記項３－１から３－１１のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－１３）
　前記レンズＬfeは負の屈折力を有することを特徴とする付記項３－１から３－１２のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－１４）
　前記レンズＬreは負の屈折力を有することを特徴とする付記項３－１から３－１３のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項３－１５）
　以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを、少なくとも１つ有し、
前記一対のレンズの一方のレンズは、前記レンズユニットＧfに含まれ、前記一対のレンズの他方のレンズは、前記レンズユニットＧrに含まれることを特徴とする付記項３－１から３－１４のいずれか一項に記載の光学系。
　－１．１＜ｒOBf／ｒTLr＜－０．９　　　（１）
　－１．１＜ｒOBr／ｒTLf＜－０．９　　　（２）
　－０．１＜（ｄOB－ｄTL）／（ｄOB＋ｄTL）＜０．１　　　（３）
　但し、
　ｒOBfは、前記一方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
　ｒOBrは、前記一方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
　ｒTLfは、前記他方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
　ｒTLrは、前記他方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
　ｄOBは、前記一方のレンズの光軸上の厚さ、
　ｄTLは、前記他方のレンズの光軸上の厚さ、
である。
（付記項３－１６）
　以下の条件式（１２－１）を満足することを特徴とする付記項３－１から３－１５のいずれか一項に記載の光学系。
　－１０°＜θo＜３０°　　　（１２－１）
　但し、
　θoは、光軸に垂直な面の法線と物体側における主光線とのなす角度、
である。
（付記項３－１７）
　付記項３－１から３－１６のいずれか一項に記載の光学系と、撮像素子と、を備えることを特徴とする光学機器。
（付記項４－１）
　物体側より順に、
　正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、
　絞りと、
　正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、
　以下の条件式（４－１）、（５）、（１０－１）、（１３）を満足することを特徴とする光学系。
　０．０８＜ＮＡ、０．０８＜ＮＡ’　　　（４－１）
　－２＜β＜－０．５　　　（５）
　０＜ｄ2／Σｄ＜２　　　（１０－１）
　－２０＜Δｆcd／εｄ＜２０　　　（１３）
　但し、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　ＮＡ’は、前記光学系の像側の開口数、
　βは、前記光学系の投影倍率、
　ｄ2は、前記レンズユニットＧfの前側主点から前記レンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
　Σｄは、前記光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
　εdは、前記光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Δｆcdは、Ｃ線における焦点位置とｄ線における焦点位置の差であって、前記絞り側から前記レンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
である。
（付記項４－２）
　以下の条件式（６）を満足することを特徴とする付記項４－１に記載の光学系。
　０．５＜ｆOB／ｆTL＜２　　　（６）
　但し、
　ｆOBは、前記レンズユニットＧfの焦点距離、
　ｆTLは、前記レンズユニットＧrの焦点距離、
である。
（付記項４－３）
　以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする付記項４－１又は４－２に記載の光学系。
　０．７＜ｄOB／ｄTL＜１．３　　　（１４）
　但し、
　ｄOBは、前記レンズユニットＧfの前側主点から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ｄTLは、前記絞りから前記レンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
である。
（付記項４－４）
　前記レンズユニットＧfの最も像側に、正レンズＬf1が配置されていることを特徴とする付記項４－１から４－３のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－５）
　前記レンズユニットＧfは、最も物体側に配置されたレンズＬfeを有し、前記レンズＬfeの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする付記項４－１から４－４のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－６）
　前記レンズユニットＧrは、最も物体側に配置されたレンズＬreを有し、前記レンズＬreの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする付記項４－１から４－５のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－７）
　以下の条件式（７－１）、（８－１）を満足することを特徴とする付記項４－１から４－６のいずれか一項に記載の光学系。
　４０％≦ＭＴＦOB　　　（７－１）
　４０％≦ＭＴＦTL　　　（８－１）
　但し、
　ＭＴＦOBは、前記レンズユニットＧfにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ＭＴＦTLは、前記レンズユニットＧrにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ’／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
　ｆｃは、前記光学系の物体側の開口数に対するカットオフ周波数、
　ｆｃ’は、前記光学系の像側の開口数に対するカットオフ周波数、
であり、それぞれ、ｅ線の平行光を絞り側から入射させたときの集光位置におけるＭＴＦ、
である。
（付記項４－８）
　前記レンズユニットＧrの最も像側に、正レンズＬr1が配置されていることを特徴とする付記項４－１から４－７のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－９）
　前記正レンズＬf1よりも物体側に、負レンズＬf2が前記正レンズＬf1と隣り合うように配置されていることを特徴とする付記項４－１から４－８のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－１０）
　前記正レンズＬr1よりも物体側に、負レンズＬr2が前記正レンズＬr1と隣り合うように配置されていることを特徴とする付記項４－１から４－９のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－１１）
　前記負レンズＬf2の物体側面が物体側に凹面であることを特徴とする付記項４－１から４－１０のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－１２）
　前記負レンズＬr2の像側面が像側に凹面であることを特徴とする付記項４－１から４－１１のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－１３）
　前記レンズＬfeは負の屈折力を有することを特徴とする付記項４－１から４－１２のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－１４）
　前記レンズＬreは負の屈折力を有することを特徴とする付記項４－１から４－１３のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項４－１５）
　以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを、少なくとも１つ有し、
前記一対のレンズの一方のレンズは、前記レンズユニットＧfに含まれ、前記一対のレンズの他方のレンズは、前記レンズユニットＧrに含まれることを特徴とする付記項４－１から４－１４のいずれか一項に記載の光学系。
　－１．１＜ｒOBf／ｒTLr＜－０．９　　　（１）
　－１．１＜ｒOBr／ｒTLf＜－０．９　　　（２）
　－０．１＜（ｄOB－ｄTL）／（ｄOB＋ｄTL）＜０．１　　　（３）
　但し、
　ｒOBfは、前記一方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
　ｒOBrは、前記一方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
　ｒTLfは、前記他方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
　ｒTLrは、前記他方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
　ｄOBは、前記一方のレンズの光軸上の厚さ、
　ｄTLは、前記他方のレンズの光軸上の厚さ、
である。
（付記項４－１６）
　以下の条件式（１２－１）を満足することを特徴とする付記項４－１から４－１５のいずれか一項に記載の光学系。
　－１０°＜θo＜３０°　　　（１２－１）
　但し、
　θoは、光軸に垂直な面の法線と物体側における主光線とのなす角度、
である。
（付記項４－１７）
　付記項４－１から４－１６のいずれか一項に記載の光学系と、撮像素子と、を備えることを特徴とする光学機器。
（付記項５－１）
　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、前記複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備え、前記画素のピッチが５．０μｍ以下である撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
　前記光学系は、物体側より順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　前記光学系を構成するレンズ群は、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とからなり、
　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　前記第１レンズ群によって物体の共役像が形成され、
　前記第２レンズ群によって物体の最終像が形成され、
　以下の条件式（１６）、（１８）、（２５）を満足することを特徴とする光学系。
　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
　－３０＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜３０　　　（１８）
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
　ここで、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　ΔＤG1dCは、光軸上の物点に対する前記第１レンズ群の像点において、ｄ線における像点ＰG1の位置からＣ線における像点の位置までの距離、
　ΔＤG2dCは、前記像点ＰG1を物点としたときの前記第２レンズ群の像点において、ｄ線における像点の位置からＣ線における像点の位置までの距離、であって、
　ΔＤG1dCとΔＤG2dCの正負は、前記Ｃ線における像点の位置が前記ｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を正、前記Ｃ線における像点の位置が前記ｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を負とし、
　βG2Cは、前記像点ＰG1を物点としたときの前記第２レンズ群のＣ線における結像倍率、
　ｆG2Cは、前記第２レンズ群のＣ線における焦点距離、
　εdは、前記光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
であり、
　物点、像点はそれぞれ光軸上の点であり、虚物点、虚像点である場合も含む。
（付記項５－２）
　以下の条件式（２４）を満足することを特徴とする付記項５－１に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４）
　ここで、
　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項５－３）
　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする付記項５－１又は５－２に記載の光学系。
　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－４）
　前記第１レンズ群は正の屈折力を有し、
　以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－３のいずれか一項に記載の光学系。
　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
　ここで、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－５）
　以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－６）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３１－１）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－５のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．４　　　（３１－１）
　ここで、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＬG2は、前記第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－７）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３４）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－６のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－８）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－７のいずれか一項に記載の光学系。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－９）
　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－８のいずれか一項に記載の光学系。
　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－１０）
　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－９のいずれか一項に記載の光学系。
　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
　ここで、
　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
であり、
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項５－１１）
　前記第１レンズ群は、負レンズと、前記負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、
　以下の条件式（２０－１）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－１０のいずれか一項に記載の光学系。
　１．０＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜５．０　　　（２０－１）
　ここで、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項５－１２）
　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－１１のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
　ここで、
　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項５－１３）
　前記第１レンズ群は、前記第１物体側レンズと、前記第１物体側レンズに隣り合うように配置されるレンズとを有し、少なくとも一方のレンズが正の屈折力を持つことを特徴とする付記項５－１から５－１２のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項５－１４）
　前記第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、
　前記所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負レンズの屈折力をもつ単レンズか２枚のレンズからなり、
　前記２枚のレンズは、物体側から負の屈折力をもつレンズと、正または負の屈折力を持つレンズと、からなることを特徴とする付記項付記項５－１から５－１３のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項５－１５）
　所定のレンズ群よりも物体側に正レンズが配置され、
　前記正レンズは所定のレンズ群と隣り合うように配置されていることを特徴とする付記項５－１４に記載の光学系。
（付記項５－１６）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記第１像側レンズの像側面が像側に凹であり、
　以下の条件式（４０）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－１５のいずれか一項に記載の光学系。
　０．２＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０）
　ここで、
　ＲG1iは、前記第１像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項５－１７）
　以下の条件式（４４）を満足する正レンズを少なくとも１枚有することを特徴とする付記項５－１から５－１６のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５９＜θgF＜０．８　　　（４４）
　ここで
　θgFは、前記正レンズの部分分散比であって、θgF＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）で表され、
　ｎＣ、ｎＦ、ｎｇは、それぞれ、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率、
である。
（付記項５－１８）
　条件式（４４）を満足する正レンズが、前記第１レンズ群に含まれていることを特徴とする付記項５－１７に記載の光学系。
（付記項５－１９）
　条件式（４４）を満足する正レンズが、以下の条件式（４５）を満足することを特徴とする付記項５－１７又は５－１８に記載の光学系。
　０．３＜Ｄp1s／ＬG1s≦１　　　（４５）
　ここで、
　Ｄp1sは、前記正レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項５－２０）
　以下の条件式（２８）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－１９のいずれか一項に記載の光学系。
　０＜ＢＦ／Ｙ＜７．０　　　（２８）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
である。
（付記項５－２１）
　以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－２０のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１≦ＤG1max／φs＜２．０　　　（２２）
　ここで、
　ＤG1maxは、前記第１レンズ群における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項５－２２）
　以下の条件式（２６）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－２１のいずれか一項に記載の光学系。
　０．９５＜φG1o／（２×Ｙ／｜β｜）　　　（２６）
　φG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の有効口径、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　βは、前記光学系の結像倍率、
である。
（付記項５－２３）
　以下の条件式（２９）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－２２のいずれか一項に記載の光学系。
　－０．２＜φG1o／ＲG1o＜３．０　　　（２９）
　ここで、
　φG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の有効口径、
　ＲG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の曲率半径、
である。
（付記項５－２４）
　前記第２レンズ群は、４枚のレンズを有し、
　前記４枚のレンズのうち少なくとも１枚は負レンズで、少なくとも１枚は正レンズであり、
　前記正レンズのうち最も物体側に位置する正レンズの物体側面は、物体側に凸面であることを特徴とする付記項５－１から５－２３のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項５－２５）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記絞りの両側に位置する２つのレンズの間隔が一定であり、
　以下の条件式（３０）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－２４のいずれか一項に記載の光学系。
　ＤG1G2／φs＜２．０　　　（３０）
　ここで、
　ＤG1G2は、前記第１像側レンズの像側面から前記第２物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項５－２６）
　以下の条件式（３２）を満足することを特徴とする付記項５－１から１－２５のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＬG1s／ＬsG2＜１．５　　　（３２）
　ここで、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬsG2は、前記絞りから前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－２７）
　以下の条件式（３３）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－２６のいずれか一項に記載の光学系。
　０．８≦φG1max／φG2max＜５．０　　　（３３）
　ここで、
　φG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズの有効口径のうち、最大となる有効口径、
　φG2maxは、前記第２レンズ群を構成するレンズの有効口径のうち、最大となる有効口径、
である。
（付記項５－２８）
　前記第１物体側レンズは正の屈折力を有することを特徴とする付記項５－１から５－２７のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項５－２９）
　以下の条件式（３７）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－２８のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０５＜ｆG1o／ｆ　　　（３７）
　ここで、
　ｆG1oは、前記第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆは、前記光学系全系の焦点距離、
である。
（付記項５－３０）
　前記第１物体側レンズの物体側面が物体側に凸であることを特徴とする付記項５－１から５－２９のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項５－３１）
　以下の条件式（３８）を満足することを特徴とする付記項５－１から１－３０のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０２＜ＲG1o／ＷＤ　　　（３８）
　ここで、
　ＲG1oは、前記第１物体側レンズの物体側面の曲率半径、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－３２）
　前記第２像側レンズの像側面が像側に凹であり、
　以下の条件式（３９）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－３１のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１≦ＲG2i／ＢＦ　　　（３９）
　ここで、
　ＲG2iは、前記第２像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－３３）
　以下の条件式（４１）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－３２のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５＜ｆG1o／ｆG1＜２０　　　（４１）
　ここで、
　ｆG1oは、前記第１物体側レンズの焦点距離、
　ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
である。
（付記項５－３４）
　以下の条件式（４２）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－３３のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄG1min－１／νｄG1max　　　（４２）
　ここで、
　νｄG1minは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項５－３５）
　以下の条件式（４３）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－３４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄG2min－１／νｄG2max　　　（４３）
　ここで、
　νｄG2minは、前記第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄG2maxは、前記第２レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項５－３６）
　前記第１レンズ群が正の屈折力を有すると共に、少なくとも１つの回折光学素子を有することを特徴とする付記項５－１から５－３５のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項５－３７）
　前記絞りよりも物体側で以下の条件式（４８）を満足する位置に、少なくとも１つの回折光学素子を配置することを特徴とする付記項５－１から５－３６のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＤDLs／ＤG1is　　　（４８）
　ここで、
　ＤDLsは、回折光学素子から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項５－３８）
　前記絞りよりも像側で以下の条件式（４９）を満足する位置に、少なくとも１つの回折光学素子を配置することを特徴とする付記項５－１から５－３７のいずれか一項に記載の光学系。
　０．２＜ＤsDL／ＬsG2＜０．９　　　（４９）
　ここで、
　ＤsDLは、前記絞りから前記回折光学素子までの光軸上の距離、
　ＬsG2は、前記絞りから前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－３９）
　以下の条件式（５０）、（５１）を満足する負レンズを有することを特徴とする付記項５－１から５－３８のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄn1－１／νｄG1max　　　（５０）
　０＜Ｄn1s／Ｄos＜０．３　　　（５１）
　ここで、
　νｄn1は、前記負レンズのアッベ数、
　νｄG1maxは、前記第１レンズ群を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
　Ｄn1sは、前記負レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項５－４０）
　以下の条件式（５４）を満足する位置に負レンズを有することを特徴とする付記項５－１から５－３９のいずれか一項に記載の光学系。
　０．６＜Ｄsn3／Ｄsi＜１　　　（５４）
　ここで、
　Ｄsn3は、前記絞りから前記負レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄsiは、前記絞りから像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－４１）
　以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－４０のいずれか一項に記載の光学系。
　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－４２）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする付記項５－１から５－４１のいずれか一項に記載の光学系。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５－４３）
　付記項５－１から５－４２のいずれか一項に記載の光学系と、
　撮像素子と、を備えることを特徴とする撮像装置。
（付記項５－４４）
　付記項５－４３に記載の撮像装置と、
　物体を保持するステージと、
　物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする撮像システム。
（付記項５－４５）
　前記撮像装置と前記ステージとが一体になっていること特徴とする付記項５－４４に記載の撮像システム。
（付記項５’－２）
　以下の条件式（２４）を満足することを特徴とする付記項５－１に記載の光学系。
　０．０１＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４）
　ここで、
　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項５’－３）
　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする付記項５－１又は５’－２に記載の光学系。
　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５’－４）
　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする付記項５－１、５’－２、５’－３のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
　ここで、
　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項５’－５）
　以下の条件式（２５）を満足することを特徴とする付記項５－１、５’－２から５’－４のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
　ここで、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５’－６）
　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする付記項５－１、５’－２から５’－５のいずれか一項に記載の光学系。
　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５’－７）
　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする付記項５－１、５’－２から５’－６のいずれか一項に記載の光学系。
　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
　ここで、
　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
であり、
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項５’－８）
　前記第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、
　前記所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負レンズの屈折力をもつ単レンズか２枚のレンズからなり、
　前記２枚のレンズは、物体側から負の屈折力をもつレンズと、正または負の屈折力を持つレンズと、からなることを特徴とする付記項５－１、５’－２から５’－７のいずれか一項に記載の光学系。
（付記項５’－９）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記第１像側レンズの像側面が像側に凹であり、
　以下の条件式（４０）を満足することを特徴とする付記項５－１、５’－２から５’－８のいずれか一項に記載の光学系。
　０．２＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０）
　ここで、
　ＲG1iは、前記第１像側レンズの像側面の曲率半径、
　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項５”－２）
　前記第１レンズ群は正の屈折力を有し、
　以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする付記項５－１に記載の光学系。
　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
　ここで、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５”－３）
　前記第１レンズ群は、負レンズと、前記負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、
　以下の条件式（２０－１）を満足することを特徴とする付記項５－１又は５”－２に記載の光学系。
　１．０＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜５．０　　　（２０－１）
　ここで、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項５”－４）
　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２、５”－３のいずれか一項に記載の光学系。
　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５”－５）
　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２から５”－４のいずれか一項に記載の光学系。
　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５”－６）
　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２から５”－５のいずれか一項に記載の光学系。
　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
　ここで、
　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
であり、
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項５”－７）
　以下の条件式（２５）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２から５”－６のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
　ここで、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５”－８）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３１－１）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２から５”－７のいずれか一項に記載の光学系。
　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．４　　　（３１－１）
　ここで、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＬG2は、前記第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５”－９）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（３４）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２から５”－８のいずれか一項に記載の光学系。
　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項５”－１０）
　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２から５”－９のいずれか一項に記載の光学系。
　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
　ここで、
　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項５”－１１）
　以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２から５”－１０のいずれか一項に記載の光学系。
　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
　ここで、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項５”－１２）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする付記項５－１、５”－２から５”－１１のいずれか一項に記載の光学系。
　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
である。
　以上のように、本発明は、像側の開口数が大きく、諸収差が良好に補正された光学系、及びそれを用いた光学機器に適している。また、本発明は、収差が良好に補正され、それにより高い分解能を有しながらも、全長が短い光学系及びそれを用いた撮像装置、撮像システムに適している。
　Ｃ　カバーガラス
　Ｉ　撮像面（像面）
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｌ１～Ｌ１９　レンズ
　Ｓ　絞り（開口絞り）
　１、１０、２０　顕微鏡（光学機器）
　２、２１　本体
　３、２２　ステージ
　４　撮像部
　５、１２　照明ユニット
　５ａ　照明素子
　６、２４　照準ノブ
　７、１１、２３　光学系
　７ａ　対物レンズ（レンズユニットＧf）
　７ｂ　結像レンズ（レンズユニットＧr）
　８　撮像素子
　１１ａ、２３ａ　第１レンズ群
　１１ｂ、２３ｂ　第２レンズ群
　１３　光源部
　１４　ライトガイドファイバ
　１５　入射端
　１６　出射端
　２５　透過照明光源
　２６　反射ミラー
　２７　コンデンサレンズ

Claims (90)

  1. 　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、前記複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えた撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
    　前記光学系は、物体側より順に、
    　複数のレンズからなり正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
    　前記光学系を構成するレンズ群は、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
    　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
    　前記第１レンズ群は、負レンズと、前記負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、
    　以下の条件式（１５）、（１６）、（１９）、（２０）を満足することを特徴とする光学系。
    　β≦－１．１　　　（１５）
    　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
    　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
    　０．５＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜４．０　　　（２０）
    　ここで、
    　βは、前記光学系の結像倍率、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    　Ｙobjは、最大物体高、
    　φsは、前記絞りの直径、
    である。
  2. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
    　以下の条件式（３１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
    　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．５　　　（３１）
    　ここで、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　ＬG2は、第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  3. 　以下の条件式（２５）を満足することを特徴とする請求項２に記載の光学系。
    　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    である。
  4. 　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする請求項３に記載の光学系。
    　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
    　ここで、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    である。
  5. 　以下の条件式（３４）を満足することを特徴とする請求項４に記載の光学系。
    　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  6. 　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする請求項５に記載の光学系。
    　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
    　ここで、
    　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
    　φsは、前記絞りの直径、
    である。
  7. 　以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする請求項６に記載の光学系。
    　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
    　ここで、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    である。
  8. 　以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする請求項７に記載の光学系。
    　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    である。
  9. 　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする請求項８に記載の光学系。
    　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
    　ここで、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  10. 　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする請求項９に記載の光学系。
    　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
    　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
    　ここで、
    　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    であり、
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  11. 　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、前記複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備えた撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
    　前記光学系は、物体側より順に、
    　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
    　前記光学系を構成するレンズ群は、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
    　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
    　以下の条件式（１６）、（２１）、（２３－１）、（２４－１）を満足することを特徴とする光学系。
    　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
    　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
    　０．６≦ＬL／Ｄoi　　　（２３－１）
    　０．０１５＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４－１）
    　ここで、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
    　φsは、前記絞りの直径、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
    　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
    である。
  12. 　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする請求項１１に記載の光学系。
    　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
    　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
    　ここで、
    　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    であり、
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  13. 　以下の条件式（２５－１）を満足することを特徴とする請求項１２に記載の光学系。
    　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．６５　　　（２５－１）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    である。
  14. 　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする請求項１３に記載の光学系。
    　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
    　ここで、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  15. 　前記第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、
    　前記所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負レンズの屈折力をもつ単レンズか２枚のレンズからなり、
    　前記２枚のレンズは、物体側から負の屈折力をもつレンズと、正または負の屈折力を持つレンズと、からなることを特徴とする請求項１４に記載の光学系。
  16. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
    　前記第１像側レンズの像側面が像側に凹であり、
    　以下の条件式（４０）を満足することを特徴とする請求項１５に記載の光学系。
    　０．２＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０）
    　ここで、
    　ＲG1iは、前記第１像側レンズの像側面の曲率半径、
    　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
    である。
  17. 　物体側より順に、
    　正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、
    　絞りと、
    　正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、
    　以下の条件式（４－１）、（５）、（９－１）、（１３）を満足することを特徴とする光学系。
    　０．０８＜ＮＡ、０．０８＜ＮＡ’　　　（４－１）
    　－２＜β＜－０．５　　　（５）
    　０＜ｄ1／Σｄ＜０．２　　　（９－１）
    　－２０＜Δｆcd／εｄ＜２０　　　（１３）
    　但し、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    　ＮＡ’は、前記光学系の像側の開口数、
    　βは、前記光学系の投影倍率、
    　ｄ1は、前記レンズユニットＧfの最も像側に位置する面から前記レンズユニットＧrの最も物体側に位置する面までの光軸上の距離、
    　Σｄは、前記光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
    　εdは、前記光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
    　Δｆcdは、Ｃ線における焦点位置とｄ線における焦点位置の差であって、前記絞り側から前記レンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
    である。
  18. 　以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１７に記載の光学系。
    　０．５＜ｆOB／ｆTL＜２　　　（６）
    　但し、
    　ｆOBは、前記レンズユニットＧfの焦点距離、
    　ｆTLは、前記レンズユニットＧrの焦点距離、
    である。
  19. 　以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする請求項１８に記載の光学系。
    　０．７＜ｄOB／ｄTL＜１．３　　　（１４）
    　但し、
    　ｄOBは、前記レンズユニットＧfの前側主点から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ｄTLは、前記絞りから前記レンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
    である。
  20. 　前記レンズユニットＧfの最も像側に、正レンズＬf1が配置されていることを特徴とする請求項１９に記載の光学系。
  21. 　前記レンズユニットＧfは、最も物体側に配置されたレンズＬfeを有し、前記レンズＬfeの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする請求項２０に記載の光学系。
  22. 　前記レンズユニットＧrは、最も物体側に配置されたレンズＬreを有し、前記レンズＬreの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする請求項２１に記載の光学系。
  23. 　以下の条件式（７－１）、（８－１）を満足することを特徴とする請求項２２に記載の光学系。
    　４０％≦ＭＴＦOB　　　（７－１）
    　４０％≦ＭＴＦTL　　　（８－１）
    　但し、
    　ＭＴＦOBは、前記レンズユニットＧfにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
    　ＭＴＦTLは、前記レンズユニットＧrにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ’／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
    　ｆｃは、前記光学系の物体側の開口数に対するカットオフ周波数、
    　ｆｃ’は、前記光学系の像側の開口数に対するカットオフ周波数、
    であり、それぞれ、ｅ線の平行光を絞り側から入射させたときの集光位置におけるＭＴＦ、
    である。
  24. 　前記レンズユニットＧrの最も像側に、正レンズＬr1が配置されていることを特徴とする請求項２３に記載の光学系。
  25. 　前記正レンズＬf1よりも物体側に、負レンズＬf2が前記正レンズＬf1と隣り合うように配置されていることを特徴とする請求項２４に記載の光学系。
  26. 　前記正レンズＬr1よりも物体側に、負レンズＬr2が前記正レンズＬr1と隣り合うように配置されていることを特徴とする請求項２５に記載の光学系。
  27. 　前記負レンズＬf2の物体側面が物体側に凹面であることを特徴とする請求項２６に記載の光学系。
  28. 　前記負レンズＬr2の像側面が像側に凹面であることを特徴とする請求項２７に記載の光学系。
  29. 　前記レンズＬfeは負の屈折力を有することを特徴とする請求項２８に記載の光学系。
  30. 　前記レンズＬreは負の屈折力を有することを特徴とする請求項２９に記載の光学系。
  31. 　以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを、少なくとも１つ有し、
    　前記一対のレンズの一方のレンズは、前記レンズユニットＧfに含まれ、
    　前記一対のレンズの他方のレンズは、前記レンズユニットＧrに含まれることを特徴とする請求項３０に記載の光学系。
    　－１．１＜ｒOBf／ｒTLr＜－０．９　　　（１）
    　－１．１＜ｒOBr／ｒTLf＜－０．９　　　（２）
    　－０．１＜（ｄOB－ｄTL）／（ｄOB＋ｄTL）＜０．１　　　（３）
    　但し、
    　ｒOBfは、前記一方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
    　ｒOBrは、前記一方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
    　ｒTLfは、前記他方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
    　ｒTLrは、前記他方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
    　ｄOBは、前記一方のレンズの光軸上の厚さ、
    　ｄTLは、前記他方のレンズの光軸上の厚さ、
    である。
  32. 　以下の条件式（１２－１）を満足することを特徴とする請求項３１に記載の光学系。
    　－１０°＜θo＜３０°　　　（１２－１）
    　但し、
    　θoは、光軸に垂直な面の法線と物体側における主光線とのなす角度、
    である。
  33. 　請求項１７から請求項３２のいずれか一項に記載の光学系と、
    　撮像素子と、を備えることを特徴とする光学機器。
  34. 　物体側より順に、
    　正の屈折力を持つレンズユニットＧfと、
    　絞りと、
    　正の屈折力を持つレンズユニットＧrと、からなり、
    　以下の条件式（４－１）、（５）、（１０－１）、（１３）を満足することを特徴とする光学系。
    　０．０８＜ＮＡ、０．０８＜ＮＡ’　　　（４－１）
    　－２＜β＜－０．５　　　（５）
    　０＜ｄ2／Σｄ＜２　　　（１０－１）
    　－２０＜Δｆcd／εｄ＜２０　　　（１３）
    　但し、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    　ＮＡ’は、前記光学系の像側の開口数、
    　βは、前記光学系の投影倍率、
    　ｄ2は、前記レンズユニットＧfの前側主点から前記レンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
    　Σｄは、前記光学系全系の光軸上でのレンズ厚さの総和、
    　εdは、前記光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
    　Δｆcdは、Ｃ線における焦点位置とｄ線における焦点位置の差であって、前記絞り側から前記レンズユニットＧrに平行光を入射させたときの集光位置における差、
    である。
  35. 　以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項３４に記載の光学系。
    　０．５＜ｆOB／ｆTL＜２　　　（６）
    　但し、
    　ｆOBは、前記レンズユニットＧfの焦点距離、
    　ｆTLは、前記レンズユニットＧrの焦点距離、
    である。
  36. 　以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする請求項３５に記載の光学系。
    　０．７＜ｄOB／ｄTL＜１．３　　　（１４）
    　但し、
    　ｄOBは、前記レンズユニットＧfの前側主点から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ｄTLは、前記絞りから前記レンズユニットＧrの後側主点までの光軸上の距離、
    である。
  37. 　前記レンズユニットＧfの最も像側に、正レンズＬf1が配置されていることを特徴とする請求項３６に記載の光学系。
  38. 　前記レンズユニットＧfは、最も物体側に配置されたレンズＬfeを有し、前記レンズＬfeの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする請求項３７に記載の光学系。
  39. 　前記レンズユニットＧrは、最も物体側に配置されたレンズＬreを有し、前記レンズＬreの少なくとも一方のレンズ面の形状は、変曲点を有する形状であることを特徴とする請求項３８に記載の光学系。
  40. 　以下の条件式（７－１）、（８－１）を満足することを特徴とする請求項３９に記載の光学系。
    　４０％≦ＭＴＦOB　　　（７－１）
    　４０％≦ＭＴＦTL　　　（８－１）
    　但し、
    　ＭＴＦOBは、前記レンズユニットＧfにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
    　ＭＴＦTLは、前記レンズユニットＧrにおける軸上でのＭＴＦであって、ｆｃ’／４の空間周波数に対するＭＴＦ、
    　ｆｃは、前記光学系の物体側の開口数に対するカットオフ周波数、
    　ｆｃ’は、前記光学系の像側の開口数に対するカットオフ周波数、
    であり、それぞれ、ｅ線の平行光を絞り側から入射させたときの集光位置におけるＭＴＦ、
    である。
  41. 　前記レンズユニットＧrの最も像側に、正レンズＬr1が配置されていることを特徴とする請求項４０に記載の光学系。
  42. 　前記正レンズＬf1よりも物体側に、負レンズＬf2が前記正レンズＬf1と隣り合うように配置されていることを特徴とする請求項４１に記載の光学系。
  43. 　前記正レンズＬr1よりも物体側に、負レンズＬr2が前記正レンズＬr1と隣り合うように配置されていることを特徴とする請求項４２に記載の光学系。
  44. 　前記負レンズＬf2の物体側面が物体側に凹面であることを特徴とする請求項４３に記載の光学系。
  45. 　前記負レンズＬr2の像側面が像側に凹面であることを特徴とする請求項４４に記載の光学系。
  46. 　前記レンズＬfeは負の屈折力を有することを特徴とする請求項４５に記載の光学系。
  47. 　前記レンズＬreは負の屈折力を有することを特徴とする請求項４６に記載の光学系。
  48. 　以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足する一対のレンズを、少なくとも１つ有し、
    　前記一対のレンズの一方のレンズは、前記レンズユニットＧfに含まれ、
    　前記一対のレンズの他方のレンズは、前記レンズユニットＧrに含まれることを特徴とする請求項４７に記載の光学系。
    　－１．１＜ｒOBf／ｒTLr＜－０．９　　　（１）
    　－１．１＜ｒOBr／ｒTLf＜－０．９　　　（２）
    　－０．１＜（ｄOB－ｄTL）／（ｄOB＋ｄTL）＜０．１　　　（３）
    　但し、
    　ｒOBfは、前記一方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
    　ｒOBrは、前記一方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
    　ｒTLfは、前記他方のレンズの物体側面の近軸曲率半径、
    　ｒTLrは、前記他方のレンズの像側面の近軸曲率半径、
    　ｄOBは、前記一方のレンズの光軸上の厚さ、
    　ｄTLは、前記他方のレンズの光軸上の厚さ、
    である。
  49. 　以下の条件式（１２－１）を満足することを特徴とする請求項４８に記載の光学系。
    　－１０°＜θo＜３０°　　　（１２－１）
    　但し、
    　θoは、光軸に垂直な面の法線と物体側における主光線とのなす角度、
    である。
  50. 　請求項３４から請求項４９のいずれか一項に記載の光学系と、
    　撮像素子と、を備えることを特徴とする光学機器。
  51. 　光強度を電気信号に変換する２次元的に配列された複数の画素と、前記複数の画素の各々に配置される複数の色フィルタと、を備え、前記画素のピッチが５．０μｍ以下である撮像素子上に光学像を形成する光学系であって、
    　前記光学系は、物体側より順に、
    　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
    　前記光学系を構成するレンズ群は、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
    　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
    　前記第１レンズ群によって物体の共役像が形成され、
    　前記第２レンズ群によって物体の最終像が形成され、
    　以下の条件式（１６）、（１８）、（２５）を満足することを特徴とする光学系。
    　０．０８＜ＮＡ　　　（１６）
    　－３０＜（ΔＤG2dC＋（ΔＤG1dC×βG2C ２／（１＋βG2C×ΔＤG1dC／ｆG2C）））／εd＜３０　　　（１８）
    　０．１５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８　　　（２５）
    　ここで、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    　ΔＤG1dCは、光軸上の物点に対する前記第１レンズ群の像点において、ｄ線における像点ＰG1の位置からＣ線における像点の位置までの距離、
    　ΔＤG2dCは、前記像点ＰG1を物点としたときの前記第２レンズ群の像点において、ｄ線における像点の位置からＣ線における像点の位置までの距離、であって、
    　ΔＤG1dCとΔＤG2dCの正負は、前記Ｃ線における像点の位置が前記ｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を正、前記Ｃ線における像点の位置が前記ｄ線における像点の位置よりも像側にある場合を負とし、
    　βG2Cは、前記像点ＰG1を物点としたときの前記第２レンズ群のＣ線における結像倍率、
    　ｆG2Cは、前記第２レンズ群のＣ線における焦点距離、
    　εdは、前記光学系の像側の開口数で決まるｄ線でのエアリーディスク半径、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    であり、
    　物点、像点はそれぞれ光軸上の点であり、虚物点、虚像点である場合も含む。
  52. 　以下の条件式（２４）を満足することを特徴とする請求項５１に記載の光学系。
    　０．０１＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４）
    　ここで、
    　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
    　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
    である。
  53. 　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする請求項５２に記載の光学系。
    　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
    　ここで、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    である。
  54. 　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする請求項５３に記載の光学系。
    　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
    　ここで、
    　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
    　φsは、前記絞りの直径、
    である。
  55. 　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする請求項５４に記載の光学系。
    　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
    　ここで、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  56. 　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする請求項５５に記載の光学系。
    　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
    　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
    　ここで、
    　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    であり、
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  57. 　前記第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、
    　前記所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負レンズの屈折力をもつ単レンズか２枚のレンズからなり、
    　前記２枚のレンズは、物体側から負の屈折力をもつレンズと、正または負の屈折力を持つレンズと、からなることを特徴とする請求項５６に記載の光学系。
  58. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
    　前記第１像側レンズの像側面が像側に凹であり、
    　以下の条件式（４０）を満足することを特徴とする請求項５７に記載の光学系。
    　０．２＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０）
    　ここで、
    　ＲG1iは、前記第１像側レンズの像側面の曲率半径、
    　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
    である。
  59. 　前記第１レンズ群は正の屈折力を有し、
    　以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする請求項５１に記載の光学系。
    　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
    　ここで、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    である。
  60. 　前記第１レンズ群は、負レンズと、前記負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、
    　以下の条件式（２０－１）を満足することを特徴とする請求項５９に記載の光学系。
    　１．０＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜５．０　　　（２０－１）
    　ここで、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    　Ｙobjは、最大物体高、
    　φsは、前記絞りの直径、
    である。
  61. 　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする請求項６０に記載の光学系。
    　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
    　ここで、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    である。
  62. 　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする請求項６１に記載の光学系。
    　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
    　ここで、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  63. 　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする請求項６２に記載の光学系。
    　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
    　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
    　ここで、
    　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    であり、
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  64. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
    　以下の条件式（３１－１）を満足することを特徴とする請求項６３に記載の光学系。
    　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．４　　　（３１－１）
    　ここで、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　ＬG2は、前記第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  65. 　以下の条件式（３４）を満足することを特徴とする請求項６４に記載の光学系。
    　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  66. 　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする請求項６５に記載の光学系。
    　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
    　ここで、
    　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
    　φsは、前記絞りの直径、
    である。
  67. 　以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする請求項６６に記載の光学系。
    　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
    　ここで、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    である。
  68. 　以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする請求項６７に記載の光学系。
    　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    である。
  69. 　以下の条件式（２４）を満足することを特徴とする請求項５１に記載の光学系。
    　０．０１＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２４）
    　ここで、
    　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
    　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
    である。
  70. 　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする請求項６９に記載の光学系。
    　０．４＜ＬL／Ｄoi　　　（２３）
    　ここで、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    である。
  71. 　前記第１レンズ群は正の屈折力を有し、
    　以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする請求項７０に記載の光学系。
    　１．０＜ＷＤ／ＢＦ　　　（１９）
    　ここで、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    である。
  72. 　以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする請求項７１に記載の光学系。
    　０．７８＜ＬL／Ｄoi＋０．０７×ＷＤ／ＢＦ　　　（５６）
    　ここで、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    である。
  73. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
    　以下の条件式（３１－１）を満足することを特徴とする請求項７２に記載の光学系。
    　０．１＜ＬG1／ＬG2＜１．４　　　（３１－１）
    　ここで、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　ＬG2は、前記第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  74. 　以下の条件式（３４）を満足することを特徴とする請求項７３に記載の光学系。
    　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（３４）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  75. 　以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする請求項７４に記載の光学系。
    　Ｄos／ＬG1－０．３９×ＷＤ／ＢＦ＜１．８　　　（５７）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    である。
  76. 　以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする請求項７５に記載の光学系。
    　０＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（２７）
    　ここで、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  77. 　以下の条件式（３５）、（３６）を満足することを特徴とする請求項７６に記載の光学系。
    　１．０＜ＤENP／Ｙ　　　（３５）
    　０≦ＣＲＡobj／ＣＲＡimg＜０．５　　　（３６）
    　ここで、
    　ＤENPは、前記光学系の入射瞳位置から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度の最大値、
    であり、
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  78. 　前記第１レンズ群は、負レンズと、前記負レンズよりも物体側に配置された正レンズと、を有し、
    　以下の条件式（２０－１）を満足することを特徴とする請求項７７に記載の光学系。
    　１．０＜２×（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１ＮＡ）＋Ｙobj）／φs＜５．０　　　（２０－１）
    　ここで、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    　Ｙobjは、最大物体高、
    　φsは、前記絞りの直径、
    である。
  79. 　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする請求項７８に記載の光学系。
    　０．０１＜Ｄmax／φs＜３．０　　　（２１）
    　ここで、
    　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
    　φsは、前記絞りの直径、
    である。
  80. 　前記第１レンズ群は、前記第１物体側レンズと、前記第１物体側レンズに隣り合うように配置されるレンズとを有し、少なくとも一方のレンズが正の屈折力を持つことを特徴とする請求項７１に記載の光学系。
  81. 　前記第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、
    　前記所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負レンズの屈折力をもつ単レンズか２枚のレンズからなり、
    　前記２枚のレンズは、物体側から負の屈折力をもつレンズと、正または負の屈折力を持つレンズと、からなることを特徴とする請求項８０に記載の光学系。
  82. 　所定のレンズ群よりも物体側に正レンズが配置され、
    　前記正レンズは所定のレンズ群と隣り合うように配置されていることを特徴とする請求項８１に記載の光学系。
  83. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
    　前記第１像側レンズの像側面が像側に凹であり、
    　以下の条件式（４０）を満足することを特徴とする請求項８２に記載の光学系。
    　０．２＜ＲG1i／ＤG1is　　　（４０）
    　ここで、
    　ＲG1iは、前記第１像側レンズの像側面の曲率半径、
    　ＤG1isは、前記第１像側レンズの像側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
    である。
  84. 　以下の条件式（４４）を満足する正レンズを少なくとも１枚有することを特徴とする請求項８３に記載の光学系。
    　０．５９＜θgF＜０．８　　　（４４）
    　ここで
    　θgFは、前記正レンズの部分分散比であって、θgF＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）で表され、
    　ｎＣ、ｎＦ、ｎｇは、それぞれ、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率、
    である。
  85. 　条件式（４４）を満足する正レンズが、前記第１レンズ群に含まれていることを特徴とする請求項８４に記載の光学系。
  86. 　条件式（４４）を満足する正レンズが、以下の条件式（４５）を満足することを特徴とする請求項８４に記載の光学系。
    　０．３＜Ｄp1s／ＬG1s≦１　　　（４５）
    　ここで、
    　Ｄp1sは、前記正レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
    である。
  87. 　以下の条件式（２８）を満足することを特徴とする請求項８５又は請求項８６に記載の光学系。
    　０＜ＢＦ／Ｙ＜７．０　　　（２８）
    　ここで、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    である。
  88. 　請求項５１から請求項８７のいずれか一項に記載の光学系と、
    　撮像素子と、を備えることを特徴とする撮像装置。
  89. 　請求項８８に記載の撮像装置と、
    　物体を保持するステージと、
    　物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする撮像システム。
  90. 　前記撮像装置と前記ステージとが一体になっていること特徴とする請求項８９に記載の撮像システム。
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