WO2013121794A1 - 軟窒化用鋼およびこの鋼を素材とする軟窒化部品 - Google Patents
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Definitions
- Machine structural parts such as automobile gears are usually required to have excellent fatigue characteristics and are subjected to surface hardening treatment.
- Carburizing treatment, induction hardening treatment and nitriding treatment are well known as surface hardening treatments.
- Patent Documents 1 and 2 are improved in bending fatigue strength due to precipitation hardening of Cu or the like, but it is difficult to say that the workability is sufficiently secured.
- Steel requires a relatively large amount of Cu, Ti, V, and Nb, and has a high production cost.
- the steel for soft nitriding described in Patent Document 4 has a problem of high production cost because it contains a relatively large amount of Ti and Mo.
- Mo 0.005 to 0.4%
- Mo has the effect of finely depositing V and Nb precipitates to improve the strength of the soft nitriding material, and is an important element in the present invention. Mo is also effective for generating a bainite structure. Although 0.005% or more is added for strength improvement, it is an expensive element, and if it exceeds 0.4%, the component cost increases. Therefore, the amount of Mo added is within the range of 0.005 to 0.4%. More preferably, it is 0.01 to 0.3%. More preferably, it is 0.04 to 0.2%.
- B is dissolved in steel.
- B in steel is consumed for formation of BN, and when B exists in steel as BN, it does not contribute to improvement of hardenability. Therefore, when solid solution N is present in the steel, it is preferable to add more B than is consumed for the formation of BN.
- the amount of B (% B) and the amount of N (% N in the steel) are preferably added. It is preferable that the relationship represented by the following formula (1) holds.
- S1 is a steel bar manufacturing process as a raw material
- S2 is a conveying process
- S3 is a product (soft-nitriding part) finishing process.
- the heating temperature during hot forging is in the range of 950 to 1250 ° C.
- the forging finishing temperature is 800 ° C. or higher
- the cooling rate after forging is higher than 0.5 ° C./sec so that no product is precipitated.
- No. No. 14 has a low Nb outside the range of the present invention, so the amount of precipitates after the soft nitriding treatment is small, so that a sufficient core hardness cannot be obtained, and the fatigue strength is lower than that of the conventional material.
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Abstract
Description
1.質量%で、C:0.01%以上0.10%未満、Si:1.0%以下、Mn:0.5~3.0%、Cr:0.30~3.0%、Mo:0.005~0.4%、V:0.02~0.5%、Nb:0.003~0.15%、Al:0.005~0.2%、S:0.06%以下、P:0.02%以下およびB:0.0003~0.01%を含み、残部:Fe及び不可避不純物からなり、軟窒化前において、ベイナイト面積率50%超えの組織を有する軟窒化用鋼。
2.軟窒化後において、ベイナイト相中にV、Nbを含む析出物が分散析出している前記1記載の軟窒化用鋼。
3.前記1または2に記載の軟窒化用鋼を素材とする軟窒化部品。
軟窒化前のミクロ組織をベイナイト面積率50%超えとし、かつ軟窒化後にベイナイト相中にV、Nb析出物を分散析出させた組織とする。軟窒化前の母相を、ベイナイト面積率50%超えのベイナイト主体組織とした場合、フェライト-パーライト組織の場合に比べて母相中へのV、Nb析出物の生成が著しく抑制される。その結果、軟窒化前にV、Nb析出物が析出して、鋼の硬さが上昇することを抑制することができ、通常軟窒化前に行われる切削加工性が改善される。さらに、これに軟窒化処理を施すと、表層部が窒化されると同時に、表層窒化部以外の芯部ベイナイト組織中には、V、Nb析出物が時効析出して、芯部硬さが上昇する。この結果、軟窒化後の疲労強度ならびに強度が顕著に向上する。
この発明の軟窒化用鋼における成分組成の限定理由について説明する。以下、鋼成分の%は、何れも質量%である。
Cは、ベイナイト組織生成および強度確保のために添加する。C添加量が0.01%未満の場合、ベイナイト生成量が減少するとともに、V、Nb析出物量が減少して、強度確保が困難となる。一方、Cを0.10%以上添加すると、ベイナイト組織の硬さが増加して、機械加工性が低下する。従って、C添加量は、0.01%以上、0.10%未満の範囲内とする。より好ましくは、0.03%以上、0.10%未満である。
Siは、脱酸ならびにベイナイト組織生成に有効なため添加するが、Si添加量が1.0%を超えると、フェライトおよびベイナイト組織の固溶硬化により、機械加工性および冷間加工性を劣化させる。従って、Si添加量は、1.0%以下とする。より好ましくは、0.5%以下である。さらに好ましくは、0.3%以下である。なお、Siを、脱酸に有効に寄与させるためには、Si添加量を0.01%以上とすることが好ましい。
Mnは、ベイナイト組織生成ならびに強度向上に有効なため添加する。Mn添加量が0.5%未満の場合、ベイナイト組織生成量が減少し、V、Nb析出物が生成するため、軟窒化前硬さが増加するとともに、軟窒化処理後のV、Nb析出物生成量が減少することになり、軟窒化後硬さが低下して強度確保が困難となる。一方、Mn添加量が3.0%を超えると、機械加工性および冷間加工性を劣化させる。従って、Mn添加量は、0.5~3.0%の範囲内とする。より好ましくは、0.5%以上、2.5%以下である。さらに好ましくは、0.6%以上、2.0%以下である。
Crは、ベイナイト組織の生成に有効なため添加する。Cr添加量が0.30%未満ではベイナイト組織生成量が減少し、V、Nb析出物が生成するため、軟窒化前硬さが増加するとともに、軟窒化処理後のV、Nb析出物生成量が減少することになり、軟窒化後硬さが低下して強度確保が困難となる。一方、Cr添加量が3.0%を超えると、機械加工性および冷間加工性を劣化させる。従って、Cr添加量は、0.30~3.0%の範囲内とする。より好ましくは、0.5%以上、2.0%以下である。さらに好ましくは、0.5%以上、1.5%以下である。
Vは、軟窒化時の温度上昇によりNbとともに微細析出物を形成して、芯部硬さを増加させ、強度を向上させる重要な元素である。V添加量が0.02%未満では、添加効果に乏しい。一方、V添加量が0.5%を超えると、析出物が粗大化するようになる。従って、V添加量は、0.02~0.5%の範囲内とする。より好ましくは、0.03%以上、0.3%以下である。さらに好ましくは、0.03%以上、0.25%以下である。
Nbは、軟窒化時の温度上昇によりVとともに微細析出物を形成して、芯部硬さを増加させ、疲労強度を向上させる極めて有効な元素である。Nb添加量が0.003%未満では、添加効果に乏しい。一方、Nb添加量が0.15%を超えると、析出物が粗大化する。従って、Nb添加量は、0.003~0.15%の範囲内とする。より好ましくは、0.02%以上、0.12%以下である。
Moは、V、Nb析出物を微細に析出させて、軟窒化処理材の強度を向上させる効果があり、この発明において重要な元素である。また、Moは、ベイナイト組織生成にも有効である。強度向上のため0.005%以上添加するが、高価な元素のため、0.4%を超えて添加すると、成分コストの上昇を招く。従って、Mo添加量は、0.005~0.4%の範囲内とする。より好ましくは、0.01~0.3%である。さらに好ましくは、0.04~0.2%である。
Alは、軟窒化後の表面硬さおよび有効硬化層深さ向上に有効な元素であり、積極的に添加する。また、熱間鍛造時におけるオーステナイト粒成長を抑制することにより組織を微細化して、靭性を向上させる上でも有用な元素であるので、0.005%以上添加する。一方、0.2%を超えて含有させてもその効果は飽和し、むしろ成分コストの上昇を招く不利を生ずる。従って、Al添加量は、0.005~0.2%の範囲内とする。好ましくは、0.020%超、0.1%以下である。さらに好ましくは、0.020%超、0.040%以下である。
Sは、鋼中でMnSを形成し、被削性を向上させる有用元素であるが、0.06%を超えて含有させると靭性を損なう。従って、S添加量は、0.06%以下とする。好ましくは、0.04%以下である。なお、Sによる被削性向上の効果を発現させるためには、S添加量を0.002%以上とすることが好ましい。
Pは、オーステナイト粒界に偏析し、粒界強度を低下させることにより強度、靭性を低下させる。従って、P含有量は、極力低下することが望ましいが、0.02%までは許容される。従って、P含有量は、0.02%以下とする。なお、Pを0.001%未満とすることは高いコストを要することから、工業的には0.001%まで低減すればよい。
Bは、ベイナイト組織の生成を促進する効果を有する。B添加量が0.0003%に満たないと添加効果に乏しい。一方、Bを、0.01%を超えて添加しても効果が飽和して、成分コストの上昇を招く。従って、B添加量は、0.0003~0.01%の範囲内とする。より好ましくは、0.0010%以上、0.01%以下とする。
%B≧%N/14×10.8+0.0003 ---(1)
図1は、この発明の軟窒化用鋼を用いて、軟窒化部品を製造する製造工程を示す概略図である。
圧延加熱温度は、950~1250℃の範囲内とすることが望ましい。この発明の軟窒化用鋼は、圧延材(熱間鍛造部品の素材となる棒鋼)に微細析出物が析出することによって鍛造性が損なわれることのないように、溶解時から残存する炭化物を熱間圧延時に固溶させるからである。
圧延仕上げ温度は、800℃以上とすることが望ましい。圧延仕上げ温度が800℃未満では、フェライト組織が生成するため、次工程として、特に、冷間鍛造あるいは切削加工後に軟窒化を施す場合、軟窒化後に母相を面積率で50%超えのベイナイト組織を得るのに不利だからである。また、圧延仕上げ温度が800℃未満では、圧延荷重が高く、圧延材の真円度が劣化するからである。従って、圧延仕上げ温度は、800℃以上とすることが望ましい。
鍛造前に微細析出物が析出して、鍛造性を損なわないよう、圧延後の冷却速度を規定することが望ましい。微細析出物の析出温度範囲の700~550℃を、微細析出物が得られる限界冷却速度(0.5℃/sec)超えで冷却することが望ましい。
得られた棒鋼を素材とし、鍛造後、切削加工などにより部品形状とする。その後、軟窒化処理を行う。軟窒化処理は、V、Nbを含む微細析出物を析出させるように、軟窒化処理温度を550~700℃の範囲内とし、処理時間を10分以上とすることが望ましい。550℃未満では、十分な量の析出物が得られず、一方、700℃超えでは、オーステナイト域となって軟窒化が困難となるからである。なお、より望ましくは550~630℃の範囲である。また、処理時間を10分以上とするのは、十分な量のV、Nb析出物が得られるからである。
また、疲労特性評価は、小野式回転曲げ疲労試験により行い、疲労限を求めた。試験片としては、切欠き付き試験片(ノッチR:1.0mm、ノッチ径:8mm、応力集中係数:1.8)を用いた。この試験片を熱間鍛造材より採取し、上述した軟窒化処理あるいは浸炭処理を施した後、試験に供した。
Claims (3)
- 質量%で、
C:0.01%以上0.10%未満、
Si:1.0%以下、
Mn:0.5~3.0%、
Cr:0.30~3.0%、
Mo:0.005~0.4%、
V:0.02~0.5%、
Nb:0.003~0.15%、
Al:0.005~0.2%、
S:0.06%以下、
P:0.02%以下および
B:0.0003~0.01%を含み、
残部:Fe及び不可避不純物からなり、軟窒化前において、ベイナイト面積率50%超えの組織を有する軟窒化用鋼。 - 軟窒化後において、ベイナイト相中にV、Nbを含む析出物が分散析出している請求項1記載の軟窒化用鋼。
- 請求項1または2に記載の軟窒化用鋼を素材とする軟窒化部品。
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