WO2011155005A1 - ボイラシステム - Google Patents

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WO2011155005A1
WO2011155005A1 PCT/JP2010/004138 JP2010004138W WO2011155005A1 WO 2011155005 A1 WO2011155005 A1 WO 2011155005A1 JP 2010004138 W JP2010004138 W JP 2010004138W WO 2011155005 A1 WO2011155005 A1 WO 2011155005A1
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WO
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boiler
combustion
feed water
water temperature
combustion amount
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Application number
PCT/JP2010/004138
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Inventor
大久保智浩
森松隆史
松木繁昌
鈴木栄紀
Original Assignee
三浦工業株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
    • F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B35/00—Control systems for steam boilers
    • F22B35/008—Control systems for two or more steam generators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
    • F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
    • F22D1/02—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters with water tubes arranged in the boiler furnace, fire tubes, or flue ways
    • F22D1/12—Control devices, e.g. for regulating steam temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N1/00—Regulating fuel supply
    • F23N1/08—Regulating fuel supply conjointly with another medium, e.g. boiler water
    • F23N1/082—Regulating fuel supply conjointly with another medium, e.g. boiler water using electronic means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
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    • F23N2225/08—Measuring temperature
    • F23N2225/18—Measuring temperature feedwater temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N2237/00—Controlling
    • F23N2237/02—Controlling two or more burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N2241/00—Applications
    • F23N2241/04—Heating water

Definitions

  • the present invention relates to a boiler system including a boiler and combustion amount control means for controlling the combustion amount of the boiler.
  • water supply preheaters that preheat (preheat) the water supply (makeup water) to the boiler are widely used.
  • the feed water preheater arranges a heat exchange part in the discharge path of the combustion gas from the boiler, and exchanges heat of the combustion gas in the heat exchange part. Water supplied to the boiler is preheated (preheated) with the residual heat of the combustion gas (see, for example, Patent Document 2).
  • the heat exchanging portion is arranged in a downward circulation portion extending from above to below in the discharge path (combustion gas descends from above to below).
  • condensed water drain water
  • the recovery effect of latent heat by the condensation effect It is done.
  • the boiler which has the feed water preheater which heats the feed water to the boiler in advance by performing heat exchange with the combustion gas in the heat exchange part arranged in the descending circulation part of the discharge path as described above and remaining heat of the combustion gas
  • it is desired that the heat dissipation loss of the boiler is low and the boiler efficiency is high.
  • an ascending circulation part in which the combustion gas rises from below to circulate is provided instead of the descending circulation part as a circulation part through which the combustion gas circulates in the vertical direction.
  • the present invention relates to a boiler system in which a boiler has a feed water preheater that performs heat exchange with a combustion gas in a heat exchanging portion disposed in a circulation portion of a discharge path and preheats feed water to the boiler by residual heat of the combustion gas.
  • An object of the present invention is to provide a boiler system capable of reducing the heat dissipation loss of the boiler and improving the boiler efficiency.
  • the present invention is a boiler system including a boiler and a combustion amount control means for controlling the combustion amount of the boiler, wherein the boiler is configured to generate a boiler body in which combustion is performed and combustion gas generated in the boiler body.
  • a discharge section for discharging, a discharge path for communicating combustion gas through the boiler body and the discharge section, and a discharge path having a flow section extending in the vertical direction at least at a part thereof;
  • a heat exchanging unit through which the feed water supplied to the boiler body circulates, and the heating water is preheated in the heat exchange unit by the combustion gas that circulates through the circulation unit, and then the feed water is fed to the boiler
  • a feed water preheater to be supplied to the main body, and a feed water temperature measuring means for measuring a feed water temperature that is a temperature of the feed water flowing through the heat exchanging section, and the combustion amount control means is connected to the feed water temperature measuring means.
  • Ri based on the feed water temperature measured, it relates to a boiler system for controlling the combustion amount of the boiler.
  • a feed water temperature threshold is set as a threshold relating to the feed water temperature
  • the combustion amount control means has a feed water temperature measured by the feed water temperature measuring means equal to or less than the feed water temperature threshold. In this case, it is preferable to set the combustion amount of the boiler to the smallest.
  • combustion amount control means sets the combustion amount of the boiler to 10 to 20% of the maximum combustion amount when the feed water temperature measured by the feed water temperature measurement means is 10 to 20 ° C. Is preferred.
  • the feed water temperature measured by the feed water temperature measuring means exceeds the feed water temperature threshold, it is preferable to set the combustion amount of the boiler to 45 to 60% of the maximum combustion amount.
  • the water supply temperature threshold is preferably 40 to 50 ° C.
  • the heat dissipation loss of the boiler is preferably 1% or less, and the boiler efficiency of the boiler is preferably 96% or more.
  • the circulation part is a descending circulation part in which the combustion gas circulates from above to below.
  • the water supply temperature is a temperature of the water supply before flowing to the heat exchange unit.
  • the combustion amount control means controls a combustion amount of each of the plurality of boilers so as to increase the boilers to be burned with a set combustion amount.
  • the boiler has a feed water preheater that performs heat exchange with the combustion gas in the heat exchange section arranged in the circulation section of the discharge path and preheats the feed water to the boiler by the residual heat of the combustion gas.
  • a boiler system capable of reducing the heat dissipation loss of the boiler and improving the boiler efficiency.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a boiler 20 in a boiler system 1.
  • FIG. It is a graph which shows the relationship between the load factor in case feed water temperature is 15 degreeC, and boiler efficiency. It is a graph which shows the relationship between a load factor in case a feed water temperature is 45 degreeC, and boiler efficiency.
  • FIG. 1 is a diagram showing an outline of a boiler system 1 according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a longitudinal sectional view of the boiler 20 in the boiler system 1.
  • the boiler system 1 of the present embodiment includes a boiler group 2 including a plurality of boilers 20, a combustion amount control unit 4 that controls a combustion amount of each of the plurality of boilers 20, and a plurality of boilers. 20, a water supply temperature measuring unit 50 provided in each of them, a steam header 6, and a pressure measuring unit 7 provided in the steam header 6.
  • the boiler system 1 of the present embodiment is capable of supplying the steam generated in the boiler group 2 to the steam using facility 18.
  • the required load is the amount of steam consumed in the steam use facility 18.
  • the boiler system 1 measures the pressure P of the steam in the steam header 6 to be controlled by the pressure measuring unit 7, the measured pressure and the feed water temperature T measured by the feed water temperature measuring unit 50 (details will be described later), etc. Based on the above, the number of boilers 20 to be burned, the amount of combustion of the boilers 20 and the like are controlled by the combustion amount control unit 4.
  • the boiler group 2 is composed of, for example, five boilers 20.
  • the boiler 20 is comprised from the step value control boiler.
  • a step-value control boiler controls the amount of combustion by selectively turning combustion on and off, adjusting the size of the flame, etc., and gradually increasing or decreasing the amount of combustion according to the selected combustion position. It is a possible boiler.
  • the stage value control boiler is a boiler whose combustion position can be sufficiently secured with respect to the proportional control boiler in terms of equipment structure and cost.
  • the amount of combustion at each combustion position is set so as to generate an amount of steam corresponding to the pressure difference of the steam pressure (control target) in the steam header 6 to be controlled.
  • the five boilers 20 composed of stage value control boilers are set to have the same combustion amount and combustion capacity (combustion amount in a high combustion state) at each combustion position.
  • Stage value control boiler 1 Combustion stopped state (first combustion position: 0%) 2) Low combustion state L (second combustion position: 20%) 3) Medium combustion state M (third combustion position: 45%) 4) High combustion state H (4th combustion position: 100%)
  • the so-called four-position control is made possible to control the combustion state in four stages (combustion position, load factor).
  • the N position control means that the combustion amount of the step value control boiler can be controlled stepwise to the N position including the combustion stop state.
  • the combustion amount control unit 4 controls the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 based on the pressure P in the steam header 6 measured by the pressure measurement unit 7, the feed water temperature T measured by the feed water temperature measurement unit 50, and the like. To do.
  • the combustion amount control unit 4 includes an input unit 4A, a calculation unit 4B, a database 4D, and an output unit 4E.
  • the combustion amount control unit 4 calculates the required combustion amount GN of the boiler group 2 and the combustion state of each boiler corresponding to the required combustion amount GN in the calculation unit 4B based on the required load input from the input unit 4A, A control signal is output from the output unit 4E to each boiler to control the combustion of the boiler 20.
  • the input unit 4A is connected to the pressure measuring unit 7 through a signal line 13, and a signal of the pressure P (pressure signal) in the steam header 6 measured by the pressure measuring unit 7 is input through the signal line 13. It is like that. Further, the input unit 4A is connected to each boiler 20 by a signal line 14, and, for example, the combustion state of each boiler 20, the number of boilers 20 that are burning, and the feed water temperature measuring unit 50 are connected via the signal line 14. Information such as the feed water temperature T measured by is input.
  • the calculation unit 4B reads a control program stored in a storage medium (not shown) (for example, a ROM (Read Only Memory)), executes the control program, and based on the pressure signal from the pressure measurement unit 7, the steam header 6
  • the required combustion amount GN for calculating the pressure P of the steam in the tank and making the pressure P correspond to the database 4D to keep the pressure P within the allowable range of the set pressure PT (the upper limit and lower limit set values).
  • the calculation unit 4B performs a predetermined calculation related to the setting of the combustion amount of the boiler 20 based on the feed water temperature T measured by the feed water temperature measurement unit 50.
  • the database 4D stores the necessary combustion amount GN of the boiler group 2 necessary for adjusting the pressure P in the steam header 6 measured by the pressure measuring unit 7 within the allowable range of the set pressure (target pressure) PT. ing.
  • the output unit 4E is connected to each boiler 20 by a signal line 16.
  • the output unit 4E outputs the combustion control signal calculated by the calculation unit 4B to each boiler 20.
  • the combustion control signal includes the number of boilers that are burning, the combustion state (combustion amount) of the boiler, and the like.
  • the upstream side of the steam header 6 is connected to the boiler group 2 (each boiler 20) via the steam pipe 11.
  • the downstream side of the steam header 6 is connected to the steam use facility 18 via the steam pipe 12.
  • the steam header 6 collects the steam generated in the boiler group 2 to adjust the pressure difference and pressure fluctuation between the boilers 20, and supplies the steam whose pressure is adjusted to the steam using equipment 18. ing.
  • the steam use facility 18 is a facility that is operated by steam from the steam header 6.
  • the boiler 20 is combusted by communicating a boiler body 21 in which combustion is performed, a discharge unit 25 that discharges combustion gas G4 generated in the boiler body 21, and the boiler body 21 and the discharge unit 25.
  • An economizer 40 and a feed water temperature measuring unit 50 as a feed water temperature measuring means are provided.
  • the fuel supplied from the fuel supply unit 22 is burned by a burner (not shown) provided in the boiler body 21, and the combustion gas G ⁇ b> 1 generated by this combustion is a can body ( The water inside (not shown) is heated and discharged into the discharge passage 24 as combustion gas G2.
  • combustion gas G1 the one located in the boiler body 21
  • combustion gas G2 the combustion gas G1 discharged from the boiler body 21 and introduced into the discharge passage 24
  • combustion gas G3 The combustion gas G2 that passes through a heat exchanging portion 44 (described later) of the economizer 40 and whose temperature has dropped
  • combustion gas G2 that is located in the vicinity of the discharge portion 25 inside the discharge path 24 is “burned”
  • the gas G4 is discharged from the discharge unit 25 and diffused and mixed in the atmosphere in the vicinity of the discharge unit 25 and is referred to as“ combustion gas mixed air (combustion gas) G5 ”.
  • water supply W1 the water supply before being distributed to the heat exchange unit 44 of the economizer 40
  • water supply W2 the water after being heated in the heat exchange unit 44
  • water supply W3 The water just before the water supply.
  • Combustion gas is a concept that includes at least one of a fuel gas combustion reaction completed and a fuel gas in combustion reaction. Combustion gas is generated from the boiler main body 21 and is present in the boiler main body 21. The combustion gas is discharged from the discharge unit 25 and mixed with the atmosphere. Even those existing in the vicinity of are included.
  • the fuel is made of, for example, a fuel gas obtained by mixing raw gas and combustion air. Instead of fuel gas, liquid fuel such as heavy oil may be used as the fuel.
  • the fuel supply unit 22 includes, for example, a blower fan (not shown) that supplies combustion air and a nozzle (not shown) that supplies raw gas to the combustion air.
  • the fuel supply unit 22 burns fuel gas, in which combustion air blown from a blower fan and raw gas supplied from a nozzle are mixed, with a burner.
  • the discharge path 24 is a passage for transferring the combustion gas G2 generated by combustion in the boiler body 21 from the boiler body 21 to the discharge unit 25 and discharging it into the atmosphere.
  • the discharge path 24 has a descending circulation part 24D as a circulation part extending in the vertical direction at least in part. In the downward circulation part 24D, the combustion gases G2, G3 descend and flow downward from above.
  • the discharge path 24 is connected to the terminal side of the boiler body 21, and is connected to the first horizontal circulation part 24A and the first horizontal circulation part 24A formed in the horizontal direction in a side view. And a first upward circulation part 24B extending upward, a second horizontal circulation part 24C connected to the first upward circulation part 24B and extending in the horizontal direction, and connected to the second horizontal circulation part 24C and downward.
  • a downward circulation part 24D extending, a third horizontal circulation part 24E connected to the downward circulation part 24D and extending in the horizontal direction, and a second upward circulation part 24F connected to the third horizontal circulation part 24E and extending upward It is equipped with.
  • the discharge part 25 is formed at the end of the second ascending flow part 24F and opens to the atmosphere.
  • the economizer 40 includes an air passage 42 through which the combustion gas G2 passes and a heat exchange unit 44 that contacts the combustion gas G2 and exchanges heat.
  • the ventilation path 42 is configured by a descending flow part 24 ⁇ / b> D of the discharge path 24.
  • the heat exchanging part 44 is arranged in the descending circulation part 24D, and the feed water W1 supplied to the boiler body 21 circulates.
  • the economizer 40 heats the feed water W1 in the heat exchanging part 44 in advance by the combustion gas G2 discharged from the boiler body 21 and flowing through the descending circulation part 24D, and then supplies the feed waters W2 and W3 to the boiler body 21.
  • the heat exchanging unit 44 can recover the sensible heat of the combustion gas G2 or recover the latent heat of the combustion gas G2 to condense the water vapor contained in the combustion gas G2 and recover it as water. ing.
  • the combustion gas G1 generated by the combustion of fuel in the boiler body 21 is heated to the water in the can of the boiler body 21 and then discharged to the discharge passage 24 to become the combustion gas G2.
  • the combustion gas G ⁇ b> 2 that has moved to the discharge path 24 passes through the heat exchange unit 44 that is disposed in the descending flow part 24 ⁇ / b> D of the discharge path 24.
  • the water inside the heat exchanging unit 44 is heated by the sensible heat of the combustion gas G2, and the temperature of the combustion gas G2 decreases. Further, the water vapor contained in the combustion gas G2 is condensed and separated as water, and the temperature of the combustion gas G2 is reduced to a state of the combustion gas G3.
  • the water supply device 30 is a device that supplies water to the boiler body 21 via the economizer 40.
  • the water supply device 30 includes a water supply tank (not shown), a first water supply line 31, a heat exchange unit 44, a second water supply line 32, and a water supply pump 33.
  • the first water supply line 31 connects the water supply tank and the lower end of the heat exchange unit 44, and distributes the water supply W ⁇ b> 1 stored in the water supply tank to the lower end of the heat exchange unit 44.
  • the 2nd water supply line 32 connects the upper end part of the heat exchange part 44, and the lower header (not shown) of the boiler main body 21, and supplies the water supply W2 which passed the heat exchange part 44 to the said lower pipe of the boiler main body 21 Make it available for distribution.
  • the water supply pump 33 is provided in the middle of the 1st water supply line 31, and sends out the water supply W1 located in the 1st water supply line 31 to the downstream (boiler main body 21 side).
  • the water supply temperature measuring unit 50 is connected to the vicinity of the heat exchanging unit 44 in the first water supply line 31 and measures the water supply temperature T, which is the temperature of the water supply W1 before flowing through the heat exchanging unit 44.
  • a water supply temperature threshold value Q is set as a threshold value related to the water supply temperature T.
  • the feed water temperature threshold value Q can be set as appropriate (for example, 45 ° C.) within a range of 40 to 50 ° C., for example. 45 degreeC is the temperature of the dew point vicinity of the combustion gas in this embodiment.
  • the heat dissipation loss of the boiler 20 is preferably 1% or less, and more preferably 0.6% or less.
  • the “heat dissipation loss” here is the total amount of heat dissipation loss from the boiler 20, for example, loss from combustion gas (exhaust gas), loss from the boiler body 21, loss from the discharge path 24, fuel non-combustion component Loss due to incomplete combustion gas, drainage from each part, loss due to leakage of steam or hot water, etc.
  • the boiler (instantaneous) efficiency of the boiler 20 is preferably 96% or more, and more preferably 97%.
  • boiler efficiency means the ratio of the total absorbed heat amount of the output steam to the total supplied heat amount, and is the instantaneous efficiency (design efficiency) at 100% load.
  • the boiler efficiency is 96% or more, a tendency (described later) that the boiler efficiency gradually increases as the boiler load factor as shown in FIG. 3 decreases.
  • the heat exchange unit 44 of the economizer 40 is disposed (down flow type) in the descending circulation unit 24D where the combustion gases G2 and G3 descend from the upper side to the lower side.
  • the dew condensation water (drain water) generated in the upper part of the heat exchanging section 44 flows in the same direction as the descending combustion gas, and improves the latent heat recovery effect by the condensation effect.
  • the combustion amount control unit 4 controls the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 based on the feed water temperature T measured by the feed water temperature measurement unit 50.
  • the combustion amount control unit 4 sets the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 to the smallest. For example, when the feed water temperature measured by the feed water temperature measuring unit 50 is 10 to 20 ° C., the combustion amount control unit 4 sets the combustion amount of the boiler 20 to 10 to 20% of the maximum combustion amount. Specifically, when feed water having a feed water temperature T of 15 ° C. (ordinary temperature) is supplied and combustion gas G2 having a temperature of about 350 ° C. is introduced into the heat exchange unit 44, the combustion amount control unit 4 includes a plurality of combustion amount control units 4. The combustion amount of each boiler 20 is set to the smallest. In the present embodiment, the smallest combustion amount is the low combustion state L (second combustion position: 20%). Therefore, in the present embodiment, the combustion amount control unit 4 sets the combustion state of the boiler 20 to the low combustion state L (second combustion position: 20%).
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the load factor and the boiler efficiency when the feed water temperature is 15 ° C.
  • the temperature of the combustion gas G2 is greatly reduced. A lot of drain water) is likely to occur.
  • the lower the load factor the smaller the latent heat loss of the combustion gas (exhaust gas). Due to these factors, as shown in FIG. 3, the boiler efficiency tends to gradually increase as the boiler load factor decreases.
  • the combustion amount control unit 4 sets the combustion state of the boiler 20 to the low combustion state L (second combustion position: 20%).
  • the combustion amount control unit 4 sets the combustion amount of each of the boilers 20 to 45 to 60% of the maximum combustion amount. Set to. For example, when hot water having a feed water temperature T of 45 ° C. is supplied and combustion gas G 2 having a temperature of about 350 ° C. is introduced into the heat exchanging unit 44, the combustion amount control unit 4 includes a plurality of boilers 20. Is set to 45 to 60% of the maximum combustion amount. In the present embodiment, the middle combustion state M (third combustion position: 45%) corresponds to 45 to 60% of the maximum combustion amount. Therefore, in the present embodiment, the combustion state of the boiler 20 is set to the middle combustion state M (third combustion position: 45%).
  • FIG. 4 is a graph showing the relationship between the load factor and boiler efficiency when the feed water temperature is 45 ° C.
  • the feed water temperature T is high (45 ° C.) (close to the dew point of the combustion gas)
  • the lower the load factor the greater the effect of heat dissipation loss, while the higher the load factor, the latent heat loss of the combustion gas (exhaust gas).
  • the combustion amount control unit 4 sets the combustion state of the boiler 20 to the middle combustion state M (third combustion position: 45%).
  • the combustion amount control unit 4 controls the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 so that the number of boilers 20 to be burned with the set combustion amount is increased one by one.
  • the combustion amount control unit 4 first sets one boiler 20 to the low combustion state L (second combustion state). Burn at position: 20%).
  • the second boiler 20 is placed in the low combustion state L (second combustion position: 20%). Burn with.
  • the boiler 20 to be burned in the low combustion state L (second combustion position: 20%) is increased until the required amount of steam is obtained.
  • the combustion state of one boiler 20 is changed to the middle combustion state M (third Combustion position: 45%). Thereafter, the boiler 20 to be burned in the middle combustion state M (third combustion position: 45%) is increased until the necessary steam amount is obtained.
  • FIG. 5 is a flowchart showing the operation of the boiler system 1 according to the embodiment.
  • step ST ⁇ b> 1 the feed water temperature measuring unit 50 measures the feed water temperature T that is the temperature of the feed water W ⁇ b> 1 before flowing into the heat exchanging unit 44.
  • Information on the feed water temperature T measured by the feed water temperature measurement unit 50 is input to the calculation unit 4B via the input unit 4A of the combustion amount control unit 4.
  • step ST2 the calculation unit 4B of the combustion amount control unit 4 determines whether or not the feed water temperature T is equal to or lower than the feed water temperature threshold Q.
  • the process proceeds to step ST3.
  • the feed water temperature T exceeds the feed water temperature threshold Q (NO)
  • the process proceeds to step ST4.
  • the boiler efficiency can be maximized by setting the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 to the smallest.
  • the smallest combustion amount is the low combustion state L (second combustion position: 20%). Therefore, in step ST3, the calculation unit 4B of the combustion amount control unit 4 sets the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 to the low combustion state L (second combustion position: 20%).
  • the boiler efficiency is maximized by setting the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 to 45 to 60% of the maximum combustion amount.
  • the middle combustion state M corresponds to 45 to 60% of the maximum combustion amount. Therefore, in step ST4, the calculation unit 4B of the combustion amount control unit 4 sets the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 to the middle combustion state M (third combustion position: 45%).
  • step ST3 or step ST4 the control of the combustion amount of the boiler 20 based on the feed water temperature T, which is the temperature of the feed water W1 before flowing into the heat exchanging unit 44, ends. Thereafter, the combustion amount of the boiler 20 is controlled by the combustion amount control unit 4 based on the steam pressure P in the steam header 6 measured by the pressure measurement unit 7.
  • FIG. 6 is a drawing showing a first specific example relating to the control of the combustion amount of the boiler.
  • FIG. 7 is a drawing showing a second specific example relating to the control of the combustion amount of the boiler.
  • the boiler system is composed of four boilers (NO.1 to NO.4).
  • the steam generation capacity of one boiler is 2 t / h, and the required steam amount is 2 t.
  • the steam generation capacity of the boiler when set to the low combustion state L (second combustion position: 20%) is 500 kg / h.
  • the steam generation capacity of the boiler when it is set to the middle combustion state M (third combustion position: 45%) is 1 t / h.
  • the boiler 20 is a discharge passage 24 that allows the combustion gas G2 to G4 to flow through the boiler main body 21 and the discharge portion 25, and descends vertically in a part thereof.
  • An economizer 40 that preheats the feed water W1 in the exchanging unit 44 and then feeds the feed water W3 to the boiler body 21, and a feed water temperature measurement that measures the feed water temperature T that is the temperature of the feed water W1 before flowing into the heat exchanging unit 44.
  • the combustion amount control unit 4 controls the combustion amount of each of the plurality of boilers 20 based on the feed water temperature T measured by the feed water temperature measurement unit 50.
  • the heat dissipation loss of the boiler 20 is 1% or less. It is easy to make the boiler efficiency of the boiler 20 96% or more. Therefore, according to this embodiment, the heat dissipation loss of the boiler 20 can be reduced, and the boiler efficiency can be improved.
  • the circulation part in which the heat exchanging part 44 is arranged in the discharge path 24 is provided in the descending circulation part 24D in which the combustion gas descends from the upper part to the lower part in the above embodiment.
  • the circulation part may be provided in an ascending circulation part where the combustion gas rises from below to circulate.
  • the combustion stopped state (first combustion position: 0%), the low combustion state L (second combustion position: 20%), the middle combustion state M (third combustion position: 45). %) And high combustion state H (fourth combustion position: 100%)
  • a four-position control stage value control boiler that can be controlled to four stages of combustion state (combustion position, load factor) is used, but this is limited Not.
  • a four-position control stage value control boiler combustion stopped state (first combustion position: 0%), low combustion state L (second combustion position: 20%), middle combustion state M (third combustion position: 60%)
  • a four-position control stage value control boiler that can be controlled to four combustion states (combustion position, load factor) of the high combustion state H (fourth combustion position: 100%) can be used.
  • the control of the combustion position in the step value control boiler is not limited to the 4-position control, and may be 3-position control, 5-position control, or the like.
  • the feed water temperature threshold is preferably 40 to 50 ° C. (eg 45 ° C.), but may be a value in another range.
  • the number of boilers in the boiler system may be one. In the boiler system, boilers having different steam generation capacities may be provided together (for example, a boiler with a steam generation capability of 2 t / h and a boiler with 3 t / h).
  • a proportional control boiler can be used instead of the step value control boiler.
  • the proportional control boiler is capable of continuously controlling the combustion amount in the range of 0% (no combustion) to 100% (maximum combustion amount) with respect to the combustion capacity (combustion amount in the maximum combustion state), For example, it is adjusted by controlling the opening degree (combustion ratio) of the proportional control valve.
  • the combustion amount of the proportional control boiler is obtained by the product of the combustion capacity of the proportional control boiler and the valve opening (combustion ratio).
  • Continuously controlling the combustion amount in the proportional control boiler is not only when the combustion amount is controlled without permission, but also when the calculation and signal in the control unit are handled digitally and handled in stages, For example, the amount of control by a control mechanism such as a valve is set to a smaller value (for example, 1% or less) than the fluctuation of the combustion amount due to variations in combustion air, fuel gas, etc., and is controlled continuously in practice. Shall be included.
  • Boiler system 4 Combustion amount control section (combustion amount control means) 20 Boiler 21 Boiler body 24 Discharge path 24D Downflow distribution section (distribution section) 25 Discharge unit 40 Economizer (Water supply preheater) 44 Heat exchange part 50 Feed water temperature measuring part (feed water temperature measuring means) G1, G2, G3, G4 Combustion gas W1, W2, W3 Water supply

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Abstract

　給水予熱器を有するボイラの放熱損失を低減できると共に、ボイラ効率を向上できるボイラシステムを提供する。ボイラ２０は、燃焼が行われるボイラ本体２１と、ボイラ本体２１で発生する燃焼ガスＧ４を排出する排出部２５と、ボイラ本体２１と排出部２５とを連通して燃焼ガスＧ１～Ｇ４を流通させる排出路２４であって、上下方向に延びる流通部２４Ｄを有する排出路２４と、流通部２４Ｄに配置され且つボイラ本体２１に供給される給水Ｗ１が流通する熱交換部４４を有し、流通部２４Ｄを流通する燃焼ガスＧ２により熱交換部４４で給水Ｗ１を予め加熱してから、給水Ｗ３をボイラ本体２１に供給する給水予熱器４０と、熱交換部４４に流通する給水Ｗ１の温度である給水温度を測定する給水温度測定手段５０と、を有する。燃焼量制御手段は、給水温度測定手段５０により測定される給水温度に基づいて複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を制御する。

Description

ボイラシステム
　本発明は、ボイラと、ボイラの燃焼量を制御する燃焼量制御手段と、を備えるボイラシステムに関する。本願は、２０１０年６月１１日に出願された特願２０１０－１３４２７０号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　従来、複数のボイラを燃焼させて蒸気又は温水を発生させる場合、例えば、蒸気の圧力が目標値になるように、燃焼させるボイラの台数及び燃焼量を算出し、対象となるボイラの燃焼量を増減するボイラの制御に関する技術が開示されている（例えば、特許文献１参照）。
　また、ボイラにおいて、ボイラへの給水（補給水）を予め加熱（予熱）する給水予熱器（エコノマイザ）が広く用いられている。給水予熱器は、ボイラの熱効率（ボイラ効率）を向上させるために、ボイラからの燃焼ガスの排出路に熱交換部を配置して、燃焼ガスが有する熱を熱交換部において熱交換して、燃焼ガスの残熱によりボイラへの給水を予め加熱（予熱）する（例えば、特許文献２参照）。
　特許文献２に記載の給水予熱器においては、熱交換部は、排出路のうち上方から下方に向けて延びる（燃焼ガスが上方から下方に向かって下降する）下降流通部に配置されている。熱交換部を下降流通部に配置する理由の一つは、結露水（ドレン水）が、下降する燃焼ガスと同一方向に流れ、凝縮効果によって、潜熱の回収効果を向上させることにあると考えられる。
特開２００２－１３０６０２号公報 特開２００５－６１７１２号公報
　前述のような、排出路の下降流通部に配置されている熱交換部において燃焼ガスと熱交換を行って燃焼ガスの残熱によりボイラへの給水を予め加熱する給水予熱器をボイラが有するボイラシステムにおいて、ボイラの放熱損失が低いと共にボイラ効率が高いことが望まれている。燃焼ガスが上下方向に流通する流通部として、下降流通部に代えて、燃焼ガスが下方から上方に向かって上昇して流通する上昇流通部が設けられている場合も、同様である。
　本発明は、排出路の流通部に配置されている熱交換部において燃焼ガスと熱交換を行って燃焼ガスの残熱によりボイラへの給水を予め加熱する給水予熱器をボイラが有するボイラシステムにおいて、ボイラの放熱損失を低減することができると共に、ボイラ効率を向上することができるボイラシステムを提供することを目的とする。
　本発明は、ボイラと、該ボイラの燃焼量を制御する燃焼量制御手段と、を備えるボイラシステムであって、前記ボイラは、燃焼が行われるボイラ本体と、前記ボイラ本体で発生する燃焼ガスを排出する排出部と、前記ボイラ本体と前記排出部とを連通して燃焼ガスを流通させる排出路であって、その少なくとも一部に上下方向に向けて延びる流通部を有する排出路と、前記流通部に配置され且つ前記ボイラ本体に供給される給水が流通する熱交換部を有し、前記流通部を流通する燃焼ガスにより前記熱交換部において給水を予め加熱してから、当該給水を前記ボイラ本体に供給する給水予熱器と、前記熱交換部に流通する給水の温度である給水温度を測定する給水温度測定手段と、を有し、前記燃焼量制御手段は、前記給水温度測定手段により測定される給水温度に基づいて、前記ボイラの燃焼量を制御するボイラシステムに関する。
　また、前記燃焼量制御手段においては、給水温度に係る閾値として給水温度閾値が設定されており、前記燃焼量制御手段は、前記給水温度測定手段により測定される給水温度が前記給水温度閾値以下の場合には、前記ボイラの燃焼量を最も小さく設定することが好ましい。
　また、前記燃焼量制御手段は、前記給水温度測定手段により測定される給水温度が１０～２０℃である場合には、前記ボイラの燃焼量を最大の燃焼量の１０～２０％に設定することが好ましい。
　また、前記給水温度測定手段により測定される給水温度が前記給水温度閾値を超える場合には、前記ボイラの燃焼量を最大の燃焼量の４５～６０％に設定することが好ましい。
　また、前記給水温度閾値は、４０～５０℃であることが好ましい。
　前記ボイラの放熱損失は１％以下であり、前記ボイラのボイラ効率は９６％以上であることが好ましい。
　前記流通部は、燃焼ガスが上方から下方に向けて流通する下降流通部であることが好ましい。
　また、前記給水温度は、前記熱交換部に流通する前の給水の温度であることが好ましい。
　また、前記ボイラを複数備えることが好ましい。
　また、前記燃焼量制御手段は、設定された燃焼量で燃焼させる前記ボイラを増加させるように、複数の前記ボイラそれぞれの燃焼量を制御することが好ましい。
　本発明によれば、排出路の流通部に配置されている熱交換部において燃焼ガスと熱交換を行って燃焼ガスの残熱によりボイラへの給水を予め加熱する給水予熱器をボイラが有するボイラシステムにおいて、ボイラの放熱損失を低減することができると共に、ボイラ効率を向上することができるボイラシステムを提供することができる。
本発明の実施形態に係るボイラシステム１の概略を示す図である。 ボイラシステム１におけるボイラ２０の縦断面図である。 給水温度が１５℃の場合における負荷率とボイラ効率との関係を示すグラフである。 給水温度が４５℃の場合における負荷率とボイラ効率との関係を示すグラフである。 実施形態に係るボイラシステム１の動作を示すフローチャートである。 ボイラの燃焼量の制御に係る第１の具体例を示す図面である。 ボイラの燃焼量の制御に係る第２の具体例を示す図面である。
　以下、図１及び図２を参照して、本発明の一実施形態に係るボイラシステム１について説明する。図１は、本発明の実施形態に係るボイラシステム１の概略を示す図である。図２は、ボイラシステム１におけるボイラ２０の縦断面図である。
　図１に示すように、本実施形態のボイラシステム１は、複数のボイラ２０から構成されるボイラ群２と、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を制御する燃焼量制御部４と、複数のボイラ２０それぞれに設けられた給水温度測定部５０と、スチームヘッダ６と、スチームヘッダ６に設けられた圧力測定部７と、を備える。
　本実施形態のボイラシステム１は、ボイラ群２で発生させた蒸気を、蒸気使用設備１８に供給可能とされている。
　ボイラシステム１において、要求される負荷は、蒸気使用設備１８で消費される蒸気の量である。ボイラシステム１は、制御対象であるスチームヘッダ６内の蒸気の圧力Ｐを圧力測定部７により測定し、測定された圧力及び給水温度測定部５０により測定された給水温度Ｔ（詳細は後述）等に基づいて、燃焼量制御部４により、燃焼させるボイラ２０の台数、ボイラ２０の燃焼量などを制御するようになっている。
　ボイラ群２は、例えば、５台のボイラ２０から構成されている。
　本実施形態においては、ボイラ２０は、段階値制御ボイラから構成されている。段階値制御ボイラとは、燃焼を選択的にＯＮ／ＯＦＦしたり、炎の大きさを調整等することにより燃焼量を制御して、選択された燃焼位置に応じて燃焼量を段階的に増減可能なボイラである。段階値制御ボイラは、比例制御ボイラに対して設備構造面及びコスト面で十分に優位性が確保可能とされ、燃焼位置が少段階のボイラをいう。
　各燃焼位置における燃焼量は、制御対象とされるスチームヘッダ６における蒸気圧力（制御対象）の圧力差に対応する量の蒸気を発生するように、設定されている。
　段階値制御ボイラからなる５台のボイラ２０は、それぞれ、各燃焼位置における燃焼量及び燃焼能力（高燃焼状態における燃焼量）が等しく設定されている。
　段階値制御ボイラは、
１）燃焼停止状態（第１燃焼位置：０％）
２）低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）
３）中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）
４）高燃焼状態Ｈ（第４燃焼位置：１００％）
の４段階の燃焼状態（燃焼位置、負荷率）に制御可能とされる、いわゆる４位置制御とされている。
　なお、Ｎ位置制御とは、段階値制御ボイラの燃焼量を、燃焼停止状態を含めてＮ位置に段階的に制御可能なことを表している。
　燃焼量制御部４は、圧力測定部７により測定されたスチームヘッダ６内の圧力Ｐ、給水温度測定部５０により測定される給水温度Ｔ等に基づいて、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を制御する。
　燃焼量制御部４は、入力部４Ａと、演算部４Ｂと、データベース４Ｄと、出力部４Ｅとを備えている。燃焼量制御部４は、入力部４Ａから入力される要求負荷などに基づいて、演算部４Ｂにおいてボイラ群２の必要燃焼量ＧＮ及び必要燃焼量ＧＮに対応する各ボイラの燃焼状態を算出し、出力部４Ｅから各ボイラに制御信号を出力して、ボイラ２０の燃焼を制御するようになっている。
　入力部４Ａは、信号線１３により圧力測定部７と接続されており、信号線１３を介して圧力測定部７により測定されたスチームヘッダ６内の圧力Ｐの信号（圧力信号）が入力されるようになっている。
　また、入力部４Ａは、信号線１４により各ボイラ２０と接続されており、信号線１４を介して、例えば、各ボイラ２０の燃焼状態、燃焼しているボイラ２０の台数、給水温度測定部５０により測定された給水温度Ｔなどの情報が入力されるようになっている。
　演算部４Ｂは、図示しない記憶媒体（例えば、ＲＯＭ（リードオンリーメモリ））に格納された制御プログラムを読み込み、この制御プログラムを実行して、圧力測定部７からの圧力信号に基づいてスチームヘッダ６内の蒸気の圧力Ｐを算出するとともに、圧力Ｐとデータベース４Ｄとを対応させて、圧力Ｐを設定圧力ＰＴの許容範囲（圧力の上限及び下限の設定値）内とするための必要燃焼量ＧＮを取得するようになっている。
　また、演算部４Ｂは、給水温度測定部５０により測定された給水温度Ｔに基づいて、ボイラ２０の燃焼量の設定に係る所定の演算を行う。
　データベース４Ｄには、圧力測定部７により測定されたスチームヘッダ６内の圧力Ｐを設定圧力（目標圧力）ＰＴの許容範囲内に調整するために必要なボイラ群２の必要燃焼量ＧＮが格納されている。
　出力部４Ｅは、各ボイラ２０と信号線１６により接続されている。出力部４Ｅは、演算部４Ｂで演算された燃焼制御信号を各ボイラ２０に出力するようになっている。燃焼制御信号は、燃焼しているボイラの台数、ボイラの燃焼状態（燃焼量）などにより構成されている。
　スチームヘッダ６の上流側は、蒸気管１１を介してボイラ群２（各ボイラ２０）に接続されている。スチームヘッダ６の下流側は、蒸気管１２を介して蒸気使用設備１８に接続されている。スチームヘッダ６は、ボイラ群２で発生させた蒸気を集合させることにより各ボイラ２０の相互の圧力差及び圧力変動を調整し、圧力が調整された蒸気を蒸気使用設備１８に供給するようになっている。
　蒸気使用設備１８は、スチームヘッダ６からの蒸気によって運転される設備である。
　次に、ボイラ２０の構成の詳細について説明する。
　図２に示すように、ボイラ２０は、燃焼が行われるボイラ本体２１と、ボイラ本体２１で発生する燃焼ガスＧ４を排出する排出部２５と、ボイラ本体２１と排出部２５とを連通して燃焼ガスＧ２～Ｇ４を流通させる排出路２４と、ボイラ本体２１へ給水Ｗ１～Ｗ３を供給する給水装置３０と、給水Ｗ１を予め加熱してから給水Ｗ３をボイラ本体２１に供給する給水予熱器としてのエコノマイザ４０と、給水温度測定手段としての給水温度測定部５０と、を備える。
　ボイラ本体２１においては、燃料供給部２２から供給された燃料がボイラ本体２１内に設けられたバーナ（図示せず）により燃焼され、この燃焼により発生した燃焼ガスＧ１がボイラ本体２１の缶体（図示せず）の内部の水を加熱すると共に、排出路２４に燃焼ガスＧ２として排出されるようになっている。
　燃焼ガスについては、ボイラ本体２１内に位置するものを「燃焼ガスＧ１」といい、燃焼ガスＧ１がボイラ本体２１から排出され且つ排出路２４に導入されたものを「燃焼ガスＧ２」といい、燃焼ガスＧ２がエコノマイザ４０の熱交換部４４（後述）を通過して温度が低下したものを「燃焼ガスＧ３」といい、排出路２４の内部における排出部２５の近傍に位置するものを「燃焼ガスＧ４」といい、排出部２５から排出されて排出部２５の近傍の大気に拡散し且つ混合されたものを、「燃焼ガス混合空気（燃焼ガス）Ｇ５」という。
　給水については、エコノマイザ４０の熱交換部４４に流通する前のものを「給水Ｗ１」といい、熱交換部４４において加熱された後のものを「給水Ｗ２」といい、ボイラ本体２１に供給される直前のものを「給水Ｗ３」という。
　燃焼ガスは、燃料ガスの燃焼反応が完了したもの及び燃焼反応中の燃料ガスの少なくとも一方を含む概念である。燃焼ガスは、ボイラ本体２１で発生してボイラ本体２１内に存在している状態のものから、排出部２５から排出されて大気と混合されることにより燃焼ガス混合空気Ｇ５とされて排出部２５の近傍に存在している状態のものまでも含む。燃料は、例えば、生ガスと燃焼用空気とを混合した燃料ガスからなる。なお、燃料ガスに代えて、重油等の液体燃料を燃料として用いてもよい。
　燃料供給部２２は、例えば、燃焼用空気を供給する送風ファン（図示せず）と、燃焼用空気に生ガスを供給するノズル（図示せず）と、を備えている。燃料供給部２２は、送風ファンから送風された燃焼用空気とノズルから供給された生ガスとが混合された燃料ガスを、バーナで燃焼するようになっている。
　排出路２４は、ボイラ本体２１において燃焼により発生した燃焼ガスＧ２を、ボイラ本体２１から排出部２５まで移送して大気中に排出するための通路である。
　排出路２４は、その少なくとも一部に、上下方向に延びる流通部としての下降流通部２４Ｄを有する。下降流通部２４Ｄにおいては、燃焼ガスＧ２，Ｇ３が上方から下方に向かって下降して流通する。
　詳細には、排出路２４は、ボイラ本体２１の末端側に接続されており、側面視で、水平方向に形成された第１の水平流通部２４Ａと、第１の水平流通部２４Ａに接続され且つ上方に延びる第１の上昇流通部２４Ｂと、第１の上昇流通部２４Ｂに接続され且つ水平方向に延びる第２の水平流通部２４Ｃと、第２の水平流通部２４Ｃに接続され且つ下方に延びる下降流通部２４Ｄと、下降流通部２４Ｄに接続され且つ水平方向に延びる第３の水平流通部２４Ｅと、第３の水平流通部２４Ｅに接続され且つ上方に延びる第２の上昇流通部２４Ｆと、を備えている。
　排出部２５は、第２の上昇流通部２４Ｆの末端に形成されており、大気に開口している。
　エコノマイザ４０は、燃焼ガスＧ２が通過する通気路４２と、燃焼ガスＧ２と接触して熱交換をする熱交換部４４と、を備えている。
　通気路４２は、排出路２４の下降流通部２４Ｄから構成されている。
　熱交換部４４は、下降流通部２４Ｄに配置されており、ボイラ本体２１に供給される給水Ｗ１が流通する。エコノマイザ４０は、ボイラ本体２１から排出され且つ下降流通部２４Ｄを流通する燃焼ガスＧ２により熱交換部４４において給水Ｗ１を予め加熱してから、給水Ｗ２，Ｗ３をボイラ本体２１に供給する。
　熱交換部４４は、例えば、燃焼ガスＧ２の顕熱を回収したり、燃焼ガスＧ２の潜熱を回収して燃焼ガスＧ２に含まれる水蒸気を結露させて水として回収したりすることを可能とされている。
　次に、エコノマイザ４０の作用について説明する。
　１）ボイラ本体２１における燃料の燃焼で発生した燃焼ガスＧ１は、ボイラ本体２１の缶体内の水を加熱した後に排出路２４に排出されて、燃焼ガスＧ２となる。
　２）排出路２４に移動した燃焼ガスＧ２は、排出路２４の下降流通部２４Ｄに配置された熱交換部４４を通過する。熱交換部４４の内部の水は、燃焼ガスＧ２の顕熱により加熱され、燃焼ガスＧ２の温度は低下する。また、燃焼ガスＧ２に含まれる水蒸気は、結露して水として分離され、燃焼ガスＧ２は、温度が低下して燃焼ガスＧ３の状態となる。
　３）熱交換部４４を経由して温度が低下した燃焼ガスＧ３（Ｇ４）は、排出部２５の近傍の大気と混合されて、燃焼ガス混合空気Ｇ５となる。
　このように、熱交換部４４が下降流通部２４Ｄに配置されているので、熱交換部４４で結露した水分（ドレン水）を熱交換部４４の下方で容易に回収することができる。
　給水装置３０は、エコノマイザ４０を介してボイラ本体２１に給水を供給する装置である。給水装置３０は、給水タンク（図示せず）と、第１給水ライン３１と、熱交換部４４と、第２給水ライン３２と、給水ポンプ３３と、を備える。
　第１給水ライン３１は、前記給水タンクと熱交換部４４の下端部とを接続し、前記給水タンクに貯留された給水Ｗ１を熱交換部４４の下端部に流通させる。
　第２給水ライン３２は、熱交換部４４の上端部とボイラ本体２１の下部管寄せ（図示せず）とを接続し、熱交換部４４を通過した給水Ｗ２を、ボイラ本体２１の前記下部管寄せに流通させる。
　給水ポンプ３３は、第１給水ライン３１の途中に設けられ、第１給水ライン３１に位置する給水Ｗ１を下流側（ボイラ本体２１側）へ送り出す。
　給水温度測定部５０は、第１給水ライン３１における熱交換部４４の近傍に接続されており、熱交換部４４に流通する前の給水Ｗ１の温度である給水温度Ｔを測定する。
　次に、燃焼量制御部４の機能のうち、給水温度測定部５０により測定される給水温度Ｔに基づく複数のボイラ２０の燃焼量の制御に係る機能について、説明する。
　燃焼量制御部４においては、給水温度Ｔに係る閾値として、給水温度閾値Ｑが設定されている。
　給水温度閾値Ｑは、例えば、４０～５０℃の範囲で適宜（例えば、４５℃）設定することができる。４５℃は、本実施形態における燃焼ガスの露点近傍の温度である。
　本実施形態においてボイラ２０の放熱損失は、好ましくは１％以下であり、更に好ましくは０．６％以下である。
　ここでいう「放熱損失」は、ボイラ２０からの放熱損失の総量であり、例えば、燃焼ガス（排ガス）からの損失、ボイラ本体２１からの損失、排出路２４からの損失、燃料の不燃焼分による損失、不完全燃焼ガスによる損失、各部からのドレン、蒸気や温水の漏れ等による損失を含む。
　ボイラ２０の放熱損失が１％以下であると、図３に示すような、ボイラの負荷率が低いほどボイラ効率が漸増する傾向（後述）が発現しやすくなる。
　本実施形態においてボイラ２０のボイラ（瞬間）効率は、好ましくは９６％以上であり、更に好ましくは９７％である。
　ここでいう「ボイラ効率」は、全供給熱量に対する出蒸気の総吸収熱量の割合を意味し、１００％負荷時における瞬間効率（設計効率）である。
　ボイラ効率が９６％以上であると、図３に示すようなボイラの負荷率が低いほどボイラ効率が漸増する傾向（後述）が発現しやすくなる。
　本実施形態におけるボイラシステム１のように、燃焼ガスＧ２，Ｇ３が上方から下方に向かって下降する下降流通部２４Ｄに、エコノマイザ４０の熱交換部４４が配置されている構成（ダウンフロー形式）の場合には、熱交換部４４の上部で発生した結露水（ドレン水）は、下降する燃焼ガスと同一方向に流れ、凝縮効果によって、潜熱の回収効果を向上させる。
　給水温度Ｔに応じてボイラ効率が最高になるボイラ２０の燃焼条件は変化する。例えば、給水温度Ｔによって燃焼ガスの温度が低下する程度が異なり、結露水（ドレン水）の発生のしやすさが異なるからである。
　そこで、本実施形態においては、燃焼量制御部４は、給水温度測定部５０により測定される給水温度Ｔに基づいて複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を制御する。
　詳細には、燃焼量制御部４は、給水温度測定部５０により測定される給水温度Ｔが給水温度閾値Ｑ以下の場合には、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を最も小さく設定する。
　例えば、燃焼量制御部４は、給水温度測定部５０により測定される給水温度が１０～２０℃である場合には、ボイラ２０の燃焼量を最大の燃焼量の１０～２０％に設定する。具体的には、給水温度Ｔが１５℃（常温）の給水が供給されており且つ約３５０℃の燃焼ガスＧ２が熱交換部４４に導入される場合には、燃焼量制御部４は、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を最も小さく設定する。本実施形態において最も小さい燃焼量は、低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）である。そこで、本実施形態においては、燃焼量制御部４は、ボイラ２０の燃焼状態を、低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）に設定する。
　このように設定する理由は次の通りである。図３は、給水温度が１５℃の場合における負荷率とボイラ効率との関係を示すグラフである。
　給水温度Ｔが低い（１５℃）場合（給水温度Ｔが燃焼ガスの露点よりも大幅に低い場合）には、燃焼ガスＧ２の温度が大きく低下するので、熱交換部４４の外面に結露水（ドレン水）が多く発生しやすい。また、負荷率が低いほど燃焼ガス（排ガス）の潜熱損失が小さくなる。これらの要因により、図３に示すように、ボイラの負荷率が低いほど、ボイラ効率が漸増する傾向となる。また、燃焼量を極力小さくすれば、エコノマイザ４０を流通した後の燃焼ガスＧ３の温度を小さくできる。従って、燃焼量制御部４は、ボイラ２０の燃焼状態を、低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）に設定する。
　一方、燃焼量制御部４は、給水温度測定部５０により測定される給水温度Ｔが給水温度閾値Ｑを超える場合には、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を最大の燃焼量の４５～６０％に設定する。
　例えば、給水温度Ｔが４５℃の温水の給水が供給されており且つ約３５０℃の燃焼ガスＧ２が熱交換部４４に導入される場合には、燃焼量制御部４は、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を最大の燃焼量の４５～６０％に設定する。本実施形態において最大の燃焼量の４５～６０％に該当するのは、中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）である。そこで、本実施形態においては、ボイラ２０の燃焼状態を、中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）に設定する。
　このように設定する理由は次の通りである。図４は、給水温度が４５℃の場合における負荷率とボイラ効率との関係を示すグラフである。
　給水温度Ｔが高い（４５℃）場合（燃焼ガスの露点に近い場合）には、負荷率が低いほど、放熱損失の影響が大きくなる一方、負荷率が高いほど燃焼ガス（排ガス）の潜熱損失が大きくなる。これらの要因により、図４に示すように、負荷率が中間であるボイラの燃焼状態が中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）の場合に、ボイラ効率が極大（ピーク）となる。従って、燃焼量制御部４は、ボイラ２０の燃焼状態を、中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）に設定する。
　また、燃焼量制御部４は、設定された燃焼量で燃焼させるボイラ２０を１台ずつ増加させるように、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を制御する。
　例えば、ボイラ２０の燃焼状態が低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）に設定された場合、燃焼量制御部４は、まず、１台のボイラ２０を低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）で燃焼させる。１台のボイラ２０の燃焼では、ボイラシステム１が生成すべき蒸気量（必要蒸気量）が不足する場合には、２台目のボイラ２０を低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）で燃焼させる。必要蒸気量が得られるまで、低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）で燃焼させるボイラ２０を増加させる。全てのボイラ２０を低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）で燃焼させても必要蒸気量が得られない場合には、１台のボイラ２０の燃焼状態を中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）に設定する。以後、必要蒸気量が得られるまで、中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）で燃焼させるボイラ２０を増加させる。
　最初からボイラ２０の燃焼状態が中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）に設定された場合にも、前述の制御と同様に制御される。
　なお、ボイラ２０を１度に複数台増加させてもよい。
　次に、本実施形態のボイラシステム１において、熱交換部４４に流通する前の給水Ｗ１の温度である給水温度Ｔに基づくボイラ２０の燃焼量の制御について、図５を参照しながら説明する。図５は、実施形態に係るボイラシステム１の動作を示すフローチャートである。
　図５に示すように、ステップＳＴ１において、給水温度測定部５０は、熱交換部４４に流通する前の給水Ｗ１の温度である給水温度Ｔを測定する。給水温度測定部５０により測定された給水温度Ｔの情報は、燃焼量制御部４の入力部４Ａを介して演算部４Ｂに入力される。
　ステップＳＴ２において、燃焼量制御部４の演算部４Ｂは、給水温度Ｔが給水温度閾値Ｑ以下であるか否かを判定する。給水温度Ｔが給水温度閾値Ｑ以下である場合（ＹＥＳ）には、ステップＳＴ３へ進む。また、給水温度Ｔが給水温度閾値Ｑを超えている場合（ＮＯ）には、ステップＳＴ４へ進む。
　給水温度Ｔが給水温度閾値Ｑ以下である場合（ＹＥＳ）には、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を最も小さく設定すれば、ボイラ効率を最も高くすることができる。本実施形態において最も小さい燃焼量は、低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）である。そこで、ステップＳＴ３において、燃焼量制御部４の演算部４Ｂは、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）に設定する。
　一方、給水温度Ｔが給水温度閾値Ｑを超えている（ＮＯ）場合には、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を最大の燃焼量の４５～６０％に設定すれば、ボイラ効率を最も高くすることができる。本実施形態において最大の燃焼量の４５～６０％に該当するのは、中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）である。そこで、ステップＳＴ４において、燃焼量制御部４の演算部４Ｂは、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）に設定する。
　ステップＳＴ３又はステップＳＴ４の後、熱交換部４４に流通する前の給水Ｗ１の温度である給水温度Ｔに基づくボイラ２０の燃焼量の制御は終了する。その後、ボイラ２０の燃焼量は、圧力測定部７により測定されるスチームヘッダ６内の蒸気の圧力Ｐ等に基づいて、燃焼量制御部４により制御される。
　次に、図６及び図７を参照して、燃焼量の制御の具体例（第１の具体例、第２の具体例）について説明する。図６は、ボイラの燃焼量の制御に係る第１の具体例を示す図面である。図７は、ボイラの燃焼量の制御に係る第２の具体例を示す図面である。
　この具体例では以下の条件とされているものとする。図６及び図７に示すように、ボイラシステムは、４台のボイラ（ＮＯ．１～ＮＯ．４）から構成されている。１台のボイラの蒸気生成能力は２ｔ／ｈであり、必要蒸気量は２ｔである。低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）に設定された場合におけるボイラの蒸気生成能力は５００ｋｇ／ｈである。中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）に設定された場合におけるボイラの蒸気生成能力は１ｔ／ｈである。
　前記条件において、給水温度Ｔが１５℃（常温）の給水が供給されており且つ約３５０℃の燃焼ガスが熱交換部に導入される場合には、図６に示すように、４台のボイラ全てについて、燃焼量を低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）に設定する。蒸気生成能力が５００ｋｇ／ｈのボイラが４台あるので、ボイラシステム全体としての蒸気生成能力は、必要蒸気量と同じ２ｔ／ｈとなる。
　このように燃焼量を制御することにより、ボイラ効率を最高にすることができる。
　また、前記条件において、給水温度Ｔが４５℃の温水の給水が供給されており且つ約３５０℃の燃焼ガスが熱交換部に導入される場合には、図７に示すように、４台のボイラのうち、２台のボイラ（ＮＯ．１、ＮＯ．２）のみ、燃焼量を中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）に設定する。なお、他の２台のボイラ（ＮＯ．３、ＮＯ．４）は、燃焼停止状態になっている。蒸気生成能力が１ｔ／ｈのボイラが２台あるので、ボイラシステム全体としての蒸気生成能力は、必要蒸気量と同じ２ｔ／ｈとなる。
　このように燃焼量を制御することにより、ボイラ効率を最高にすることができる。
　本実施形態のボイラシステム１によれば、例えば、次の効果が奏される。
　本実施形態のボイラシステム１においては、ボイラ２０は、ボイラ本体２１と排出部２５とを連通して燃焼ガスＧ２～Ｇ４を流通させる排出路２４であって、その一部に上下方向に延びる下降流通部２４Ｄを有する排出路２４と、下降流通部２４Ｄに配置され且つボイラ本体２１に供給される給水Ｗ１が流通する熱交換部４４を有し、下降流通部２４Ｄを流通する燃焼ガスＧ２により熱交換部４４において給水Ｗ１を予め加熱してから、給水Ｗ３をボイラ本体２１に供給するエコノマイザ４０と、熱交換部４４に流通する前の給水Ｗ１の温度である給水温度Ｔを測定する給水温度測定部５０と、を有する。燃焼量制御部４は、給水温度測定部５０により測定される給水温度Ｔに基づいて、複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を制御する。
　本実施形態によれば、熱交換部４４に流通する前の給水Ｗ１の温度である給水温度Ｔに基づいて複数のボイラ２０それぞれの燃焼量を制御するため、ボイラ２０の放熱損失を１％以下とし、ボイラ２０のボイラ効率を９６％以上とすることが容易である。従って、本実施形態によれば、ボイラ２０の放熱損失を低減することができると共に、ボイラ効率を向上することができる。
　以上、好適な実施形態について説明したが、本発明は、前述した実施形態に限定されることなく、種々の形態で実施することができる。
　例えば、排出路２４において熱交換部４４が配置される流通部は、前記実施形態においては、燃焼ガスが上方から下方に向かって下降して流通する下降流通部２４Ｄに設けられているが、これに制限されない。前記流通部は、燃焼ガスが下方から上方に向かって上昇して流通する上昇流通部に設けることもできる。
　また、本実施形態においては、ボイラ２０として、燃焼停止状態（第１燃焼位置：０％）、低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）、中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：４５％）及び高燃焼状態Ｈ（第４燃焼位置：１００％）の４段階の燃焼状態（燃焼位置、負荷率）に制御可能な４位置制御の段階値制御ボイラを用いているが、これに制限されない。
　４位置制御の段階値制御ボイラとして、燃焼停止状態（第１燃焼位置：０％）、低燃焼状態Ｌ（第２燃焼位置：２０％）、中燃焼状態Ｍ（第３燃焼位置：６０％）及び高燃焼状態Ｈ（第４燃焼位置：１００％）の４段階の燃焼状態（燃焼位置、負荷率）に制御可能な４位置制御の段階値制御ボイラを用いることができる。
　段階値制御ボイラにおける燃焼位置の制御は、４位置制御に制限されず、３位置制御、５位置制御などでもよい。
　給水温度閾値は、好ましくは４０～５０℃（例えば４５℃）であるが、他の範囲の値でもよい。
　ボイラシステムにおけるボイラの台数は、１台でもよい。
　ボイラシステムにおいて、蒸気生成能力が異なるボイラを併せて備えていてもよい（例えば、蒸気生成能力が２ｔ／ｈのボイラと３ｔ／ｈのボイラ）。
　段階値制御ボイラに代えて、比例制御ボイラを用いることができる。
　比例制御ボイラは、燃焼能力（最大燃焼状態における燃焼量）に対して０％（燃焼がない状態）から１００％（最大燃焼量）の範囲で燃焼量が連続的に制御可能とされており、例えば、比例制御バルブの開度（燃焼比）を制御することにより調整するようになっている。
　比例制御ボイラの燃焼量は、比例制御ボイラの燃焼能力とバルブ開度（燃焼比）との積により求められる。
　比例制御ボイラにおいて燃焼量を連続的に制御するとは、燃焼量が無断階で制御される場合の他、制御部における演算や信号がデジタル方式とされて段階的に取り扱われる場合であっても、例えば、バルブ等の制御機構による制御量が、燃焼用空気や燃料ガス等のバラツキに起因する燃焼量の変動に比べて小さい数値（例えば、１％以下）とされ、事実上連続的に制御されるものを含むものとする。
１　ボイラシステム
４　燃焼量制御部（燃焼量制御手段）
２０　ボイラ
２１　ボイラ本体
２４　排出路
２４Ｄ　下降流通部（流通部）
２５　排出部
４０　エコノマイザ（給水予熱器）
４４　熱交換部
５０　給水温度測定部（給水温度測定手段）
Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３，Ｇ４　燃焼ガス
Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３　給水

Claims (10)

  1. 　ボイラと、該ボイラの燃焼量を制御する燃焼量制御手段と、を備えるボイラシステムであって、
    　前記ボイラは、
    　燃焼が行われるボイラ本体と、
    　前記ボイラ本体で発生する燃焼ガスを排出する排出部と、
    　前記ボイラ本体と前記排出部とを連通して燃焼ガスを流通させる排出路であって、その少なくとも一部に上下方向に向けて延びる流通部を有する排出路と、
    　前記流通部に配置され且つ前記ボイラ本体に供給される給水が流通する熱交換部を有し、前記流通部を流通する燃焼ガスにより前記熱交換部において給水を予め加熱してから、当該給水を前記ボイラ本体に供給する給水予熱器と、
    　前記熱交換部に流通する給水の温度である給水温度を測定する給水温度測定手段と、を有し、
    　前記燃焼量制御手段は、前記給水温度測定手段により測定される給水温度に基づいて、前記ボイラの燃焼量を制御する
    ボイラシステム。
  2. 　前記燃焼量制御手段においては、給水温度に係る閾値として給水温度閾値が設定されており、
    　前記燃焼量制御手段は、前記給水温度測定手段により測定される給水温度が前記給水温度閾値以下の場合には、前記ボイラの燃焼量を最も小さく設定する
    請求項１に記載のボイラシステム。
  3. 　前記燃焼量制御手段は、前記給水温度測定手段により測定される給水温度が１０～２０℃である場合には、前記ボイラの燃焼量を最大の燃焼量の１０～２０％に設定する
    請求項２に記載のボイラシステム。
  4. 　前記給水温度測定手段により測定される給水温度が前記給水温度閾値を超える場合には、前記ボイラの燃焼量を最大の燃焼量の４５～６０％に設定する
    請求項２又は３に記載のボイラシステム。
  5. 　前記給水温度閾値は、４０～５０℃である
    請求項２から４のいずれかに記載のボイラシステム。
  6. 　前記ボイラの放熱損失は１％以下であり、
    　前記ボイラのボイラ効率は９６％以上である
    請求項１から５のいずれかに記載のボイラシステム。
  7. 　前記流通部は、燃焼ガスが上方から下方に向けて流通する下降流通部である
    請求項１から６のいずれかに記載のボイラシステム。
  8. 　前記給水温度は、前記熱交換部に流通する前の給水の温度である
    請求項１から７のいずれかに記載のボイラシステム。
  9. 　前記ボイラを複数備える
    請求項１から８のいずれかに記載のボイラシステム。
  10. 　前記燃焼量制御手段は、設定された燃焼量で燃焼させる前記ボイラを増加させるように、複数の前記ボイラそれぞれの燃焼量を制御する
    請求項９に記載のボイラシステム。
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