WO2011118554A1 - 撮像レンズ，撮像光学装置及びデジタル機器 - Google Patents

撮像レンズ，撮像光学装置及びデジタル機器 Download PDF

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WO2011118554A1
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lens
imaging
image
object side
negative
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PCT/JP2011/056737
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French (fr)
Inventor
慶二 松坂
田中　宏明
永悟 佐野
Original Assignee
コニカミノルタオプト株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens, an imaging optical device, and a digital device. More specifically, an imaging optical device that captures an image of a subject with an imaging device (for example, a solid-state imaging device such as a charge coupled device (CCD) image sensor, a complementary metal-oxide semiconductor (CMOS) image sensor) and the like are mounted.
  • an imaging device for example, a solid-state imaging device such as a charge coupled device (CCD) image sensor, a complementary metal-oxide semiconductor (CMOS) image sensor
  • CCD charge coupled device
  • CMOS complementary metal-oxide semiconductor
  • Patent Document 1 attempts to reduce the size by mainly defining the focal length, the center thickness, and the Abbe number of the first lens and the second lens.
  • the size of the second lens is stipulated so as to be reduced in size.
  • a high-function image pickup optical apparatus is generally equipped with a so-called auto focus function.
  • the conventional configuration employs a system in which the entire three to five lenses are extended, the drive device becomes large, and as a result, the entire lens unit cannot be reduced in size, or the portion having the drive unit is dusty. The problem that the image quality is influenced and the image quality is deteriorated due to the eccentric error of the driving device has become apparent.
  • high performance and miniaturization are technically difficult items, and in order to overcome this, it is necessary to drastically change the conventional focusing method based on the entire payout.
  • the optical systems described in Patent Documents 3 and 4 are less than the merit of changing the focusing method, and the optical performance is reduced due to an increase in the load on the optical system, and the total optical length is increased. It has become a configuration that has many disadvantages, such as a configuration that is very weak against errors, an F value that becomes dark, and a proximity distance that is farther than the conventional type.
  • the present invention has been made in view of such a situation, and an object of the present invention is to provide an imaging lens capable of performing correction of chromatic aberration satisfactorily while achieving downsizing as compared with a conventional type, and an imaging provided with the imaging lens.
  • an optical device and a digital device Another purpose is to reduce the size and performance of the conventional type, without affecting other specifications and productivity, and to the attached dust that has become a major problem in the mass production process in recent years. It is an object of the present invention to provide an imaging lens capable of solving the above-mentioned correspondence at once, an imaging optical device including the imaging lens, and a digital device.
  • an imaging lens includes, in order from the object side, at least one positive lens having a convex shape on the object side, a negative lens, and at least one lens having an aspheric surface,
  • the positive lens and the negative lens are arranged adjacent to each other, and satisfy the following conditional expressions (A1), (A2), and (A3).
  • Ton Thickness on the optical axis of the negative lens located closest to the object side
  • Dopn the distance on the optical axis between the negative lens closest to the object side and the positive lens adjacent to the object side of the negative lens
  • Rona Paraxial radius of curvature of the object side of the negative lens located closest to the object side
  • Ronb Paraxial radius of curvature of the image side of the negative lens located closest to the object side
  • Y ' Maximum image height
  • TL Distance on the optical axis from the surface apex of the lens surface closest to the object side to the image plane (in the case of a parallel plate, the air equivalent length), It is.
  • the imaging lens of the second invention is, in order from the object side, an object-side convex positive first lens, a negative second lens, a third lens, and a fourth lens. And a fifth lens having at least one aspheric surface.
  • the imaging lens of a third invention is the imaging lens of the first invention, in order from the object side, a positive first lens, a positive second lens having a convex shape on the object side, a negative third lens, and a fourth lens. And a fifth lens and a sixth lens having at least one aspheric surface.
  • an imaging lens according to the first aspect, wherein, in order from the object side, a positive first lens having a convex shape on the object side, a negative second lens, a positive third lens, and an aspherical surface. And a fourth lens having at least one surface, wherein the following conditional expression (A4) is satisfied.
  • A4 conditional expression
  • T2 thickness on the optical axis of the second lens
  • D12 the distance on the optical axis between the first lens and the second lens, It is.
  • An imaging lens according to a fifth invention is characterized in that, in any one of the first to fourth inventions, the shape of the aspheric surface is a shape having an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis.
  • the imaging lens of a sixth invention is characterized in that, in any one of the first to fifth inventions, the negative lens located closest to the object side has an image-side concave shape.
  • the negative lens located closest to the object side is made of a resin material, and the aperture stop is located closer to the object side than the negative lens.
  • the following conditional expression (A5) is satisfied. 1.6 ⁇ Ndon ⁇ 2.2... (A5)
  • Ndon refractive index with respect to d-line of the negative lens located closest to the object side It is.
  • the imaging lens according to an eighth aspect of the present invention is the imaging lens according to any one of the first to seventh aspects, wherein the lens located adjacent to the object side of the lens located closest to the image side is a positive lens having a convex shape on the image side. It is characterized by being.
  • an imaging lens according to a ninth invention includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, and a third lens group. Focusing is performed by moving the second lens group in the optical axis direction with the lens group and the third lens group being fixed in position with respect to the image plane.
  • An imaging lens according to a tenth aspect of the present invention is the imaging lens according to any one of the first to eighth aspects of the present invention, which includes, in order from the object side, a first lens group and a second lens group, and the second lens group is an image plane. In contrast, focusing is performed by moving the first lens group in the optical axis direction in a fixed position.
  • the imaging lens of an eleventh aspect of the invention is characterized in that, in any one of the first to tenth aspects of the invention, the following conditional expression (A6) is satisfied. 0.005 ⁇
  • an aperture stop is positioned between the positive lens closest to the object side and the negative lens closest to the object side. It is characterized by that.
  • the imaging lens of a thirteenth aspect of the invention is characterized in that, in any one of the first to twelfth aspects of the invention, the most image side lens has an image side concave shape and satisfies the following conditional expression (A7): And 0.01 ⁇ bf / TL ⁇ 0.4 (A7) However, bf: Distance on the optical axis from the apex of the lens surface closest to the image side to the image plane (in the case of a parallel plate, the air conversion length), It is.
  • the imaging lens of the fourteenth invention is characterized in that, in any one of the first to thirteenth inventions, the following conditional expression (A8) is satisfied. 1 ⁇ Eon / Ton ⁇ 3 (A8) However, Eon: The distance in the optical axis direction between the intersection of each surface with the light beam that passes through the highest position of the luminous flux with the maximum field angle on the front and back surfaces of the negative lens located closest to the object side, It is.
  • the imaging lens of the fifteenth invention is characterized in that, in any one of the first to fourteenth inventions, the object side surface of the negative lens located closest to the object side has a convex shape.
  • the imaging lens of the sixteenth invention is characterized in that, in any one of the first to fifteenth inventions, the negative lens located closest to the object side is formed by an injection compression molding method.
  • An imaging lens includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, and a third lens group, and the first lens group and the third lens group are located with respect to the image plane.
  • the first lens group is a single-focus imaging lens that performs focusing by moving the second lens group in the optical axis direction.
  • the first lens group includes at least one positive lens and at least one positive lens.
  • the first lens group as a whole has a positive optical power
  • the second lens group as a whole has a positive optical power
  • the three-lens group has a negative optical power as a whole.
  • the imaging lens of the nineteenth aspect in order from the object side, is a positive first lens having a convex shape on the object side, a negative second lens having a concave shape on the image side, and a third lens. And a positive fourth lens having a convex shape on the image side, and an aspherical negative fifth lens having an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis.
  • An imaging lens of a twentieth invention is the imaging lens according to any one of the seventeenth to nineteenth inventions, wherein the first lens group is composed of a positive first lens and a negative second lens in order from the object side.
  • the second lens group is composed of two lenses of a third lens and a positive fourth lens in order from the object side, and the third lens group is composed of a negative fifth lens.
  • the image pickup lens of the twenty-first invention is characterized in that, in any one of the seventeenth to twentieth inventions, the following conditional expression (B4) is satisfied. 0.01 ⁇ Tmin / f ⁇ 0.2... (B4) However, Tmin: the minimum value of the thickness on the optical axis of the constituting lens, f: focal length of the entire system at infinity object distance, It is.
  • the imaging lens of a twenty-second aspect of the invention is characterized in that, in any one of the seventeenth to twenty-first aspects of the invention, the following conditional expression (B5) is satisfied. 0.005 ⁇
  • Tmin the minimum value of the thickness on the optical axis of the constituting lens
  • ftmin the focal length of the lens with the minimum thickness on the optical axis, It is.
  • the image pickup lens of the twenty-third invention is characterized in that, in any one of the nineteenth to twenty-second inventions, the following conditional expression (B6) is satisfied. 0.01 ⁇ E1 / f1 ⁇ 0.2 (B6) However, E1: The distance in the optical axis direction between the intersections of the light beam that passes through the highest position among the light beams with the maximum field angle at the object distance at infinity on the front and rear surfaces of the first lens f1: focal length of the first lens, It is.
  • the imaging lens of the twenty-fourth invention is characterized in that, in any one of the nineteenth to twenty-third inventions, the following conditional expression (B7) is satisfied. 0.005 ⁇
  • An imaging lens of a twenty-fifth invention is characterized in that, in any one of the nineteenth to twenty-fourth inventions, the following conditional expression (B8) is satisfied. 0.01 ⁇ E4 / f4 ⁇ 0.3 (B8) However, E4: The distance in the optical axis direction between the intersections of the light rays passing through the highest position among the light beams with the maximum field angle at the object distance at infinity on the front and rear surfaces of the fourth lens, f4: focal length of the fourth lens It is.
  • the imaging lens of a twenty-sixth aspect of the invention is characterized in that, in any one of the nineteenth to twenty-fifth aspects of the invention, the following conditional expression (B9) is satisfied. 0.002 ⁇
  • T3 thickness on the optical axis of the third lens
  • f3 focal length of the third lens It is.
  • the imaging lens of a twenty-seventh aspect of the invention is characterized in that, in any one of the nineteenth to twenty-sixth aspects of the invention, the following conditional expression (B10) is satisfied. 0.01 ⁇
  • the imaging lens of the twenty-eighth aspect of the invention is characterized in that, in any one of the nineteenth to twenty-seventh aspects of the invention, the following conditional expressions (B11) and (B12) are satisfied.
  • 0.1 ⁇ E4 / T4 ⁇ 1.5 (B11) 0.5 ⁇ E5 / T5 ⁇ 10 (B12)
  • T4 thickness on the optical axis of the fourth lens
  • E5 The distance in the optical axis direction between the intersection points of the light beam that passes through the highest position among the light beams having the maximum field angle at the object distance at infinity on the front and rear surfaces of the fifth lens, It is.
  • the imaging lens of the twenty-ninth aspect of the invention is characterized in that, in any one of the seventeenth to twenty-eighth aspects of the invention, the most image side lens has an image side concave shape and satisfies the following conditional expression (B13): And 0.01 ⁇ bf / TL ⁇ 0.4 (B13) However, bf: Distance on the optical axis from the apex of the lens surface closest to the image side to the image plane (in the case of a parallel plate, the air conversion length), It is.
  • the image pickup lens of the thirtieth invention is characterized in that, in any one of the seventeenth to twenty-ninth inventions, at least one lens is formed by an injection compression molding method.
  • An imaging optical device comprises an imaging lens according to any one of the first to thirtieth inventions, and an imaging device that converts an optical image formed on the imaging surface into an electrical signal. And the imaging lens is provided so that an optical image of a subject is formed on the imaging surface of the imaging device.
  • the imaging optical device of a thirty-second invention is characterized in that, in the thirty-first invention, the imaging optical device has a structure for sealing between the third lens group and the imaging surface.
  • a digital apparatus including the imaging optical device according to the thirty-first or thirty-second aspect, to which at least one function of still image shooting and moving image shooting of a subject is added. To do.
  • a digital apparatus is characterized in that, in the thirty-third aspect of the present invention, the digital apparatus includes an image processing unit that electrically processes image data obtained from the imaging optical device.
  • the digital device is characterized in that, in the thirty-fourth aspect, the image processing unit corrects image distortion.
  • the digital device of the thirty-seventh aspect of the invention is characterized in that, in any one of the thirty-third to thirty-sixth aspects of the invention, the digital device is a portable terminal.
  • the configuration of the present invention By adopting the configuration of the present invention, it is possible to achieve both good correction of chromatic aberration and spherical aberration and downsizing of the entire system. Therefore, it is possible to realize an imaging lens capable of correcting chromatic aberration particularly well while reducing the size of the conventional type, and an imaging optical apparatus including the imaging lens. In addition, by adopting the configuration of the present invention, it is possible to reduce the size and performance of the conventional type, without affecting other specifications and productivity, and in recent years it has become a big problem in the mass production process. Therefore, it is possible to realize an imaging lens capable of resolving the response to the attached dust and the imaging optical device including the imaging lens. By using the imaging optical device according to the present invention in a digital device such as a mobile phone or a portable information terminal, a high-performance image input function can be added to the digital device in a compact manner.
  • the optical block diagram of 1st Embodiment (Example 1). The optical block diagram of 2nd Embodiment (Example 2). The optical block diagram of 3rd Embodiment (Example 3). The optical block diagram of 4th Embodiment (Example 4). The optical block diagram of 5th Embodiment (Example 5). The optical block diagram of 6th Embodiment (Example 6). The optical block diagram of 7th Embodiment (Example 7). The optical block diagram of 8th Embodiment (Example 8). The optical block diagram of 9th Embodiment (Example 9). The optical block diagram of 10th Embodiment (Example 10). The optical block diagram of 11th Embodiment (Example 11). FIG.
  • FIG. 6 is an aberration diagram for Example 1 at an infinite object distance.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 2 at an infinite object distance.
  • FIG. 6 is an aberration diagram for Example 3 at an infinite object distance.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 4 at an infinite object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 5 at an infinite object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 6 at an infinite object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 7 at an infinite object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 8 at an object distance of infinity.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 9 at an infinite object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 10 at an infinite object distance.
  • FIG. 10 shows aberration diagrams of Example 11 at an infinite object distance.
  • FIG. 10 shows aberration diagrams of Example 11 at an infinite object distance.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 1 at the closest object distance.
  • FIG. 6 is an aberration diagram for Example 2 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram for Example 3 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram for Example 4 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram for Example 5 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram for Example 6 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram for Example 7 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram for Example 8 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 9 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 10 at the closest object distance.
  • FIG. 10 is an aberration diagram for Example 11 at the closest object distance.
  • the schematic diagram which shows the schematic structural example of the digital apparatus which mounts the imaging optical apparatus of type A.
  • the schematic diagram which shows the schematic structural example of the digital apparatus which mounts the imaging optical
  • An imaging lens according to the invention of type A includes, in order from the object side, at least one positive lens having a convex shape on the object side, a negative lens, and at least one lens having an aspheric surface. And the negative lens are arranged next to each other.
  • conditional expressions (A1), (A2) and (A3) are satisfied.
  • Ton Thickness on the optical axis of the negative lens located closest to the object side
  • Dopn the distance on the optical axis between the negative lens closest to the object side and the positive lens adjacent to the object side of the negative lens
  • Rona Paraxial radius of curvature of the object side of the negative lens located closest to the object side
  • Ronb Paraxial radius of curvature of the image side of the negative lens located closest to the object side
  • Y ' Maximum image height
  • TL Distance on the optical axis from the surface apex of the lens surface closest to the object side to the image plane (in the case of a parallel plate, the air equivalent length), It is.
  • conditional expression (A1) If the upper limit of conditional expression (A1) is exceeded, the power of the negative lens on the most object side (power: the amount defined by the reciprocal of the focal length) cannot be increased, and correction of chromatic aberration and spherical aberration that occurs in the positive lens Is insufficient. If the lower limit of conditional expression (A1) is not reached, the distance between the positive lens and the negative lens becomes too wide, and it is impossible to efficiently correct chromatic aberration and spherical aberration that occur in the positive lens. As a result, in either case, the contrast is lowered.
  • conditional expression (A2) If the upper limit of conditional expression (A2) is exceeded, the angle formed by the light beam exiting the positive lens and the object side surface of the negative lens becomes too large, resulting in field curvature, coma aberration, and unnecessary light, leading to image quality degradation. . If the lower limit of conditional expression (A2) is not reached, the negative power is weakened, and chromatic aberration and spherical aberration are insufficiently corrected.
  • conditional expression (A3) If the upper limit of conditional expression (A3) is exceeded, the eccentricity error sensitivity will be significantly increased, and productivity will be significantly reduced. If the lower limit of conditional expression (A3) is not reached, the size (that is, module size) of the imaging optical device equipped with the imaging lens will be increased. It is to be noted that the conditional expression (A1) and the conditional expression (A2) have a remarkable effect in an ultra-compact region that satisfies the conditional expression (A3). In other words, when the conditional expression (A3) is not satisfied, the positive power on the most object side is weakened and the negative power on the most object side is relatively strong.As a result, chromatic aberration and spherical aberration are overcorrected. End up.
  • the imaging optical device is used in a digital device such as a mobile phone or a portable information terminal, it is possible to add a high-performance image input function to the digital device in a compact manner. It can contribute to functionalization. The conditions for achieving such effects in a well-balanced manner and achieving higher optical performance, downsizing, etc. will be described below.
  • conditional expression (A1a) It is desirable to satisfy the following conditional expression (A1a), and it is more desirable to satisfy the conditional expression (A1b).
  • conditional expression (A1a) 0.5 ⁇ Ton / Dopn ⁇ 6.0...
  • A1a 0.5 ⁇ Ton / Dopn ⁇ 5.5...
  • conditional expression (A1b) define more preferable condition ranges based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (A1). Therefore, the above effect can be further enhanced by preferably satisfying conditional expression (A1a), more preferably satisfying conditional expression (A1b).
  • conditional expression (A2a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (A2a). 0.15 ⁇ (Rona-Ronb) / (Rona + Ronb) ⁇ 0.9... (A2a)
  • This conditional expression (A2a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (A2). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (A2a).
  • conditional expression (A3a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (A3a). 0.6 ⁇ Y '/ TL ⁇ 0.9 (A3a)
  • This conditional expression (A3a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (A3). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (A3a).
  • An imaging lens according to the present invention includes, in order from the object side, a positive first lens having a convex shape on the object side, a negative second lens, a third lens, a fourth lens, and at least one aspheric surface. It is desirable to be composed of five lenses.
  • This five-lens configuration is one of the basic configurations of the present invention for obtaining an imaging lens that is small but has a well-corrected aberration.
  • the entire system can be made compact, and chromatic aberration generated by the positive first lens can be efficiently corrected by the negative second lens. Is possible.
  • the aspherical lens as the fifth lens disposed closest to the image side, it becomes easy to ensure telecentric characteristics that are problematic when downsized.
  • An imaging lens according to the present invention includes, in order from the object side, a positive first lens, a positive second lens having a convex shape on the object side, a negative third lens, a fourth lens, a fifth lens, It is desirable that the lens is composed of a sixth lens having at least one spherical surface.
  • This six-lens configuration is one of the basic configurations of the present invention for obtaining an imaging lens that is small but has a well-corrected aberration.
  • An imaging lens according to the present invention includes, in order from the object side, a positive first lens having a convex shape on the object side, a negative second lens, a positive third lens, and a fourth lens having at least one aspheric surface. It is preferable that the following conditional expression (A4) is satisfied. 0.1 ⁇ T2 / D12 ⁇ 5 (A4) However, T2: thickness on the optical axis of the second lens, D12: the distance on the optical axis between the first lens and the second lens, It is.
  • This four-lens configuration is one of the basic configurations of the present invention for obtaining an imaging lens that is small but has good aberration correction.
  • the entire system can be made compact, and chromatic aberration generated in the positive lens can be efficiently corrected with the negative second lens. is there.
  • the aspherical lens as the fourth lens arranged closest to the image side, it becomes easy to ensure telecentric characteristics that are problematic when downsized.
  • conditional expression (A4) If the upper limit of conditional expression (A4) is exceeded, the negative power of the second lens cannot be increased, and correction of chromatic aberration and spherical aberration occurring in the first lens will be insufficient. If the lower limit of conditional expression (A4) is not reached, the distance between the first lens and the second lens becomes too large, and it is also impossible to efficiently correct chromatic aberration and spherical aberration generated in the first lens. As a result, in either case, the contrast is lowered.
  • conditional expression (A4a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (A4a). 0.5 ⁇ T2 / D12 ⁇ 4.5... (A4a)
  • This conditional expression (A4a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (A4). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (A4a).
  • the shape of the aspherical surface is a shape having an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis. Since the lens on the image side has an inflection point rather than the negative lens located on the most object side, it is possible to suppress the light angle of a high angle of view incident on the image plane, and to further suppress color shading and peripheral light loss. be able to.
  • the negative lens located closest to the object side has a concave shape on the image side.
  • the negative lens located closest to the object side is made of a resin material
  • the aperture stop is located closer to the object side than the negative lens, and satisfies the following conditional expression (A5).
  • Ndon refractive index with respect to d-line of the negative lens located closest to the object side It is.
  • a resin material that satisfies the condition (A5) has a fluorene skeleton in the material, and therefore generally has very weak weather resistance.However, by satisfying the condition (A1) or the condition (A4), UV It becomes possible to increase the resistance to irradiation.
  • the upper limit of conditional expression (A5) is exceeded, the transmittance of the visible light in the short wavelength region is lowered, and the lens is colored yellow, so that the color balance is lost. If the lower limit of conditional expression (A5) is not reached, the Petzval sum cannot be suppressed, astigmatism occurs, and sufficient optical power cannot be obtained, resulting in an increase in the size of the optical system.
  • conditional expression (A5a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (A5a). 1.62 ⁇ Ndon ⁇ 1.7... (A5a)
  • This conditional expression (A5a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (A5). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (A5a).
  • the lens located adjacent to the object side of the lens located closest to the image side is a positive lens having a convex shape on the image side.
  • the convex shape on the image side it is possible to sufficiently correct distortion, and to improve the telecentricity with respect to the imaging surface.
  • the first lens group, the second lens group, and the third lens group are arranged in order from the object side, and the second lens group and the third lens group are fixed with respect to the image plane, and the second lens group is fixed. It is desirable to perform focusing by moving the lens group in the optical axis direction. By fixing the first lens group and the third lens group and driving only the second lens group, focusing can be performed without deteriorating spherical aberration, chromatic aberration, curvature of field, and the like. Further, since the amount of focusing movement can be reduced, the actuator can be saved in space and the total length remains unchanged, so that the optical unit can be made very compact. Furthermore, it is possible to prevent dust from entering the lens unit, and it is also possible to reduce costs by eliminating processes and to reduce environmental burden by reducing defects.
  • the first lens group and the second lens group are moved in the optical axis direction while the second lens group is fixed in position with respect to the image plane. It is desirable to perform focusing.
  • focusing can be performed without deteriorating spherical aberration, chromatic aberration, curvature of field, and the like.
  • Ton Thickness on the optical axis of the negative lens located closest to the object side fon: the focal length of the negative lens closest to the object, It is.
  • conditional expression (A6) If the upper limit of conditional expression (A6) is exceeded, the Petzval sum increases, so that the astigmatic difference increases and axial chromatic aberration also increases. If the lower limit of conditional expression (A6) is not reached, the lens strength becomes insufficient, causing cracks and surface shape changes during lens holding and film deposition. In particular, when a surface shape change occurs, the contrast is lowered due to spherical aberration, and the image quality is deteriorated due to curvature of field.
  • conditional expression (A6a) 0.01 ⁇
  • This conditional expression (A6a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (A6). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (A6a).
  • the aperture stop be positioned between the positive lens located closest to the object side and the negative lens located closest to the object side.
  • the height of the light incident on the positive lens can be made substantially equal to the height of the light incident on the negative lens, and spherical aberration and axial chromatic aberration can be sufficiently corrected. Is possible.
  • the most image side lens has a concave shape on the image side and satisfies the following conditional expression (A7). 0.01 ⁇ bf / TL ⁇ 0.4 (A7)
  • bf Distance on the optical axis from the apex of the lens surface closest to the image side to the image plane (in the case of a parallel plate, the air conversion length), It is.
  • conditional expression (A7) is out of the range, the positive power on the most object side is weakened and the negative power on the most object side is relatively strong.As a result, chromatic aberration and spherical aberration are overcorrected. End up.
  • conditional expression (A7a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (A7a). 0.1 ⁇ bf / TL ⁇ 0.3 (A7a)
  • This conditional expression (A7a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (A7). Therefore, the above effect can be further enhanced preferably by satisfying conditional expression (A7a).
  • conditional expression (A8) If the upper limit of conditional expression (A8) is exceeded, surface shape transferability deteriorates and spherical aberration and curvature of field increase. If the lower limit of conditional expression (A8) is not reached, sufficient optical power cannot be obtained, chromatic aberration is insufficiently corrected, and the optical system becomes large.
  • conditional expression (A8a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (A8a). 1.2 ⁇ Eon / Ton ⁇ 2.5 ... (A8a)
  • This conditional expression (A8a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (A8). Therefore, the above effect can be further enhanced preferably by satisfying conditional expression (A8a).
  • the object side surface of the negative lens located closest to the object side has a convex shape. Due to the convex shape of the object side surface, the angle formed by the light beam emitted from the lens located on the object side of the negative lens and the object side surface of the negative lens is appropriately suppressed, and correction of field curvature and coma is sufficient. And the generation of unnecessary light can be suppressed.
  • the negative lens located closest to the object is molded by an injection compression molding method.
  • the image pickup lens according to the invention of type A is suitable for use as an image pickup lens for a digital device with an image input function (for example, a portable terminal).
  • An imaging optical device that captures and outputs an electrical signal can be configured.
  • the imaging optical device is an optical device that constitutes a main component of a camera used for still image shooting and moving image shooting of a subject, for example, an imaging lens that forms an optical image of an object in order from the object (that is, subject) side, And an imaging device that converts an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.
  • the imaging lens having the above-described characteristic configuration is arranged so that an optical image of the subject is formed on the light receiving surface (that is, the imaging surface) of the imaging device, and thus has high performance at a small size, low cost.
  • An imaging optical device and a digital device (for example, a portable terminal) including the imaging optical device can be realized.
  • cameras include digital cameras, video cameras, surveillance cameras, in-vehicle cameras, videophone cameras, etc., and small and portable information such as personal computers and digital devices (for example, mobile phones and mobile computers).
  • Device terminals for example, mobile phones and mobile computers.
  • peripheral devices for example, peripheral devices (scanners, printers, etc.), cameras incorporated in or external to other digital devices, and the like.
  • a digital device with an image input function such as a mobile phone with a camera can be configured.
  • FIG. 34 shows a schematic cross-sectional example of a digital device DU as an example of a digital device with an image input function.
  • the imaging optical device LU mounted on the digital device DU shown in FIG. 34 includes an imaging lens LN (AX: optical axis) that forms an optical image (image plane) IM of the object in order from the object (that is, subject) side, A parallel plate PT (optical filter such as an optical low-pass filter and an infrared (IR) cut filter arranged as necessary; corresponding to a cover glass of the image sensor SR) and a light receiving surface (image pickup). Surface) an image sensor SR that converts an optical image IM formed on the SS into an electrical signal.
  • a parallel plate PT optical filter such as an optical low-pass filter and an infrared (IR) cut filter arranged as necessary; corresponding to a cover glass of the image sensor SR
  • IR infrared
  • the imaging optical device LU When a digital device DU with an image input function is constituted by this imaging optical device LU, the imaging optical device LU is usually arranged inside the body, but when necessary to realize the camera function, a form as necessary is adopted. Is possible.
  • the unitized imaging optical device LU can be configured to be detachable or rotatable with respect to the main body of the digital device DU.
  • the image sensor SR for example, a solid-state image sensor such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor having a plurality of pixels is used. Since the imaging lens LN is provided so that the optical image IM of the subject is formed on the light receiving surface SS which is a photoelectric conversion unit of the imaging element SR, the optical image IM formed by the imaging lens LN is the imaging element. It is converted into an electric signal by SR.
  • the digital device DU includes a signal processing unit 1, a control unit 2, a memory 3, an operation unit 4, a display unit 5 and the like in addition to the imaging optical device LU.
  • the signal generated by the image sensor SR is subjected to predetermined digital image processing, image compression processing, and the like as required by the signal processing unit 1 and recorded as a digital video signal in the memory 3 (semiconductor memory, optical disk, etc.) In some cases, it is transmitted to other devices via a cable or converted into an infrared signal or the like (for example, a communication function of a mobile phone).
  • the control unit 2 is composed of a microcomputer, and controls functions such as a photographing function (still image photographing function, moving image photographing function, etc.), an image reproduction function, etc .; and a lens moving mechanism for focusing, etc.
  • the control unit 2 controls the imaging optical device LU so as to perform at least one of still image shooting and moving image shooting of a subject.
  • the display unit 5 includes a display such as a liquid crystal monitor, and displays an image using an image signal converted by the image sensor SR or image information recorded in the memory 3.
  • the operation unit 4 is a part including operation members such as an operation button (for example, a release button) and an operation dial (for example, a shooting mode dial), and transmits information input by the operator to the control unit 2.
  • the signal processing unit 1 has an image processing unit 1a that electrically processes image data obtained from the imaging optical device LU. By having the image processing unit 1a, it is possible to reduce aberrations that cannot be optically corrected and a decrease in peripheral light amount.
  • the imaging lens LN includes, in order from the object side, at least one positive lens having a convex shape on the object side, a negative lens, and at least one lens having an aspheric surface, and the positive lens. And the negative lens are positioned adjacent to each other, and an optical image IM is formed on the light receiving surface SS of the image sensor SR.
  • the optical image IM to be formed by the imaging lens LN is, for example, an optical low-pass filter (corresponding to the parallel plate PT in FIG. 34) having a predetermined cutoff frequency characteristic determined by the pixel pitch of the imaging element SR. By passing, the spatial frequency characteristic is adjusted so that so-called aliasing noise generated when converted into an electrical signal is minimized.
  • the focus of the imaging lens LN may move the entire lens unit in the optical axis AX direction using an actuator, or may move a part of the lens in the optical axis AX direction.
  • the focus of the imaging lens LN can be achieved by correcting the above-described good aberration correction by moving the first lens group in the second group configuration or the second lens group in the third group configuration in the optical axis AX direction with an actuator. It is possible to reduce the size and prevent intrusion of dust.
  • the process of increasing the depth of focus by software from the information recorded in the image sensor SR for example, the depth of focus in the image processing unit 1a described above).
  • the focus function may be realized by performing (enlargement). In that case, the actuator is not necessary, and the miniaturization and the cost reduction can be realized simultaneously.
  • FIGS. 1 to 11 show first to eleventh embodiments of an imaging lens LN (single focus lens) in an infinitely focused state in optical cross sections, respectively. Further, the movement of the focus group during focusing from infinity to the closest distance is indicated by an arrow mF in FIGS.
  • the focusing method described below is a more preferable configuration in consideration of macro performance. Depending on the configuration of the lens driving actuator and the module, the focusing method is not necessarily limited to these focusing methods, and the whole feeding or rear group feeding may of course be used. Absent.
  • the imaging lens LN (FIG. 1) of the first embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, and a negative third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1 and the second lens L2, and the positive second lens.
  • the group Gr2 includes a third lens L3 and a fourth lens L4, and the negative third lens group Gr3 includes a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT arranged on the image side of the imaging lens LN is assumed to be an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, or the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspherical surfaces.
  • the first to third and fifth lenses L1 to L3 and L5 are assumed to be plastic materials, and the fourth lens L4 is assumed to be a glass material and an optical material. is doing.
  • an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third and fourth lenses L3 and L4 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, and the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 2) of the second embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, and a positive third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3.
  • the negative second lens group Gr2 includes a fourth lens L4 and a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material. Further, it is assumed that the front group extension focus is performed by moving the first to third lenses L1 to L3 (first lens group Gr1) for the focus position alignment in the auto focus, the macro switching function, or the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 3) of the third embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, and a positive third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1 and the second lens L2, and the positive second lens.
  • the group Gr2 is composed of a third lens L3, and the negative third lens group Gr3 is composed of a fourth lens L4 and a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material.
  • an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third lens L3 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, or the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 4) of the fourth embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, and a positive third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1 and the second lens L2, and the positive second lens.
  • the group Gr2 includes a third lens L3 and a fourth lens L4, and the negative third lens group Gr3 includes a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material.
  • an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third and fourth lenses L3 and L4 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, and the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 5) of the fifth embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, and a positive third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1 and the second lens L2, and the positive second lens.
  • the group Gr2 is composed of a third lens L3, and the negative third lens group Gr3 is composed of a fourth lens L4 and a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspherical surfaces, the first, second, fourth, and fifth lenses L1, L2, L4, and L5 are made of plastic material, the third lens L3 is made of glass material, Each is assumed as an optical material. In addition, an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third lens L3 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, or the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 6) of the sixth embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, a positive second lens L2, an aperture stop ST, a negative third lens L3,
  • the lens includes a positive fourth lens L4, a positive fifth lens L5, and a negative sixth lens L6.
  • the positive first lens group Gr1 includes a first lens L1, a second lens L2, and a third lens.
  • the lens L3 includes a positive second lens group Gr2, which includes a fourth lens L4 and a fifth lens L5, and the negative third lens group Gr3 includes a sixth lens L6.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like. All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material. In addition, an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the fourth and fifth lenses L4 and L5 (second lens group Gr2) in the auto focus, macro switching function, and the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 7) of the seventh embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, and a positive third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1 and the second lens L2, and the positive second lens.
  • the group Gr2 is composed of a third lens L3, and the negative third lens group Gr3 is composed of a fourth lens L4 and a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material.
  • an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third lens L3 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, or the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 8) of the eighth embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, and a positive third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1 and the second lens L2, and the positive second lens.
  • the group Gr2 includes a third lens L3 and a fourth lens L4, and the negative third lens group Gr3 includes a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material.
  • an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third and fourth lenses L3 and L4 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, and the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 9) of the ninth embodiment includes, in order from the object side, an aperture stop ST, a positive first lens L1, a negative second lens L2, and a negative third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1 and the second lens L2, and the positive second lens.
  • the group Gr2 includes a third lens L3 and a fourth lens L4, and the negative third lens group Gr3 includes a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material.
  • an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third and fourth lenses L3 and L4 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, and the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 10) according to the tenth embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, and a negative third lens L3.
  • the positive fourth lens L4 and the negative fifth lens L5 are configured.
  • the positive first lens group Gr1 is configured by the first lens L1 and the second lens L2, and the positive second lens.
  • the group Gr2 includes a third lens L3 and a fourth lens L4, and the negative third lens group Gr3 includes a fifth lens L5.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material.
  • an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third and fourth lenses L3 and L4 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, and the like.
  • the imaging lens LN (FIG. 11) of the eleventh embodiment includes, in order from the object side, an aperture stop ST, a positive first lens L1, a negative second lens L2, and a positive third lens L3.
  • a negative fourth lens L4, a positive first lens group Gr1 is composed of a first lens L1 and a second lens L2, and a positive second lens group Gr2 is composed of a third lens L3.
  • the negative third lens group Gr3 includes the fourth lens L4.
  • the parallel plate PT disposed on the image side of the imaging lens LN assumes an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • All the lens surfaces constituting the imaging lens LN are aspheric surfaces, and all the lenses are assumed to be made of a plastic material as an optical material.
  • an inner focus is assumed in which the focus position is adjusted by moving the third lens L3 (second lens group Gr2) for auto focus, macro switching function, or the like.
  • the imaging lens according to the invention of type B includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, and a third lens group, and the first lens group and the third lens group are relative to the image plane.
  • a single-focus imaging lens that performs focusing by moving the second lens group in the optical axis direction in a fixed position, wherein the first lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens.
  • the second lens group includes at least one positive lens
  • the third lens group includes at least one aspherical lens having an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis. As a whole, it is composed of five or more lenses.
  • the optical unit can be made very compact. Furthermore, because of the mechanism structure, it is possible to seal the inside of the lens unit with the first lens group and the third lens group, which are the fixed group, so that it is possible to prevent the entry of external dust into the lens unit. It is possible to reduce the environmental load by reducing costs and eliminating defects.
  • the first lens group has at least one positive lens and negative lens, the spherical aberration and the axial chromatic aberration are effectively corrected, and the second lens group has at least one positive lens.
  • the curvature can be corrected satisfactorily.
  • the third lens group has an inflection point, it is possible to suppress a high angle of light incident on the image plane, and to suppress color shading and peripheral light loss.
  • conditional expression (B1) the power of the second lens group (power: the amount defined by the reciprocal of the focal length) will be insufficient, and the field curvature correction will be insufficient, resulting in poor focusing performance. End up. If the lower limit of conditional expression (B1) is not reached, the power of the second lens group becomes too strong, and the decentering of the actuator at the time of focusing, particularly the asymmetry of the image plane due to the tilt error, will cause the image quality to deteriorate.
  • conditional expression (B2) If the upper limit of conditional expression (B2) is exceeded, the power of the second lens group becomes too strong, and the image quality deteriorates due to the eccentricity of the actuator during focusing, particularly the asymmetry of the image plane due to the tilt error. If the lower limit of conditional expression (B2) is not reached, the peripheral field curvature at the time of focusing cannot be sufficiently corrected, and the lens holding mechanism becomes complicated, resulting in an increase in the size of the module in the radial direction. In calculating the conditional expression (B2), it is desirable to calculate at a closest object distance of about 10 cm, which is generally obtained as an imaging lens.
  • conditional expression (B3) If the upper limit of conditional expression (B3) is exceeded, the eccentricity error sensitivity will be significantly increased, and productivity will be significantly reduced. If the lower limit of conditional expression (B3) is not reached, the size of the imaging optical device (that is, the module size) on which the imaging lens is mounted will be increased. It should be noted that the conditional expression (B1) and the conditional expression (B2) have a remarkable effect in an ultra-compact region that satisfies the conditional expression (B3). That is, when the conditional expression (B3) is not satisfied, the positive power on the most object side is weakened and the negative power on the most object side is relatively strong.As a result, chromatic aberration and spherical aberration are overcorrected. End up.
  • the imaging optical device is used in a digital device such as a mobile phone or a portable information terminal, it is possible to add a high-performance image input function to the digital device in a compact manner. It can contribute to functionalization.
  • a digital device such as a mobile phone or a portable information terminal
  • conditional expression (B1a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B1a). 0.1 ⁇ (Da + Db) / TL ⁇ 0.5 (B1a)
  • This conditional expression (B1a) defines a more preferable conditional range based on the above viewpoints, etc., among the conditional ranges defined by the conditional expression (B1). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B1a).
  • conditional expression (B2a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B2a). 0.095 ⁇ Dam / TL ⁇ 0.2 (B2a)
  • This conditional expression (B2a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B2). Therefore, the above effect can be further enhanced preferably by satisfying conditional expression (B2a).
  • conditional expression (B3a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B3a). 0.55 ⁇ Y '/ TL ⁇ 0.9 (B3a)
  • This conditional expression (B3a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B3). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B3a).
  • the first lens group as a whole has a positive optical power
  • the second lens group as a whole has a positive optical power
  • the third lens group as a whole is negative. It is desirable to have optical power.
  • a so-called telephoto type is obtained, which is advantageous for downsizing the entire length of the imaging lens, and is desirable for satisfying conditional expression (B3).
  • the optical total length can be shortened by making the first lens group a positive lens group, and the effective lens diameter in the first lens group is suppressed by making the second lens group a positive lens group. be able to.
  • the principal point position can be moved to the object side by using the third lens group as a negative lens group, the total optical length can be shortened, and the lateral chromatic aberration can be effectively corrected.
  • the imaging lens according to the present invention includes, in order from the object side, a positive first lens having a convex shape on the object side, a second negative lens having a concave shape on the image side, a third lens, and a positive first lens having a convex shape on the image side. It is desirable to include four lenses and an aspherical negative fifth lens having an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis.
  • the first lens group includes two elements, a positive first lens and a negative second lens in order from the object side, and the second lens group is third in order from the object side. It is desirable that the lens is composed of two lenses, a positive fourth lens and the third lens group is composed of a negative fifth lens.
  • the entire system can be made compact, and chromatic aberration generated in the positive lens can be efficiently corrected with the negative second lens. is there. Further, by configuring the second lens group with two lenses and giving the fourth lens positive power, good telecentricity and macro performance can be obtained. Furthermore, by making the fifth lens located closest to the image side an aspherical surface having an inflection point, it is possible to suppress the light angle of a high angle of view incident on the image plane that becomes a problem when downsizing. Color shading and peripheral light loss can be suppressed.
  • Tmin the minimum value of the thickness on the optical axis of the constituting lens
  • f focal length of the entire system at infinity object distance
  • conditional expression (B4) If the upper limit of conditional expression (B4) is exceeded, the peripheral image plane cannot be corrected sufficiently during focusing, and the lens holding mechanism becomes complicated, resulting in an increase in the size of the module in the radial direction. If the lower limit of conditional expression (B4) is not reached, transferability from the mold to the lens surface at the time of molding is remarkably deteriorated, and the surface accuracy is deteriorated. End up.
  • conditional expression (B4a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B4a). 0.02 ⁇ Tmin / f ⁇ 0.075... (B4a)
  • This conditional expression (B4a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B4). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B4a).
  • Tmin the minimum value of the thickness on the optical axis of the constituting lens
  • ftmin the focal length of the lens with the minimum thickness on the optical axis
  • conditional expression (B5) If the upper limit of conditional expression (B5) is exceeded, the amount of focusing movement of the second lens group will decrease. As a result, the power will become too strong, and the eccentricity of the actuator during focusing, especially the asymmetry of the image plane due to tilt errors, will occur. The resulting image quality is degraded. If the lower limit of conditional expression (B5) is not reached, in addition to deterioration of surface accuracy during lens molding, distortion occurs in the lens during holding and bonding, resulting in degradation of image quality due to reduced contrast due to spherical aberration and curvature of field. Will occur.
  • conditional expression (B5a) 0.01 ⁇
  • This conditional expression (B5a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B5). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B5a).
  • conditional expression (B6) If the upper limit of conditional expression (B6) is exceeded, the positive power of the first lens cannot be increased, and sufficient compactness cannot be achieved. If the lower limit of conditional expression (B6) is not reached, the lens strength will be insufficient, causing cracks and changes in surface shape during lens holding and film deposition, resulting in degradation of image quality due to reduced contrast due to spherical aberration and curvature of field. Will occur.
  • conditional expression (B6a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B6a). 0.02 ⁇ E1 / f1 ⁇ 0.15... (B6a)
  • This conditional expression (B6a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B6). Therefore, the above effect can be further enhanced preferably by satisfying conditional expression (B6a).
  • T2 thickness on the optical axis of the second lens
  • f2 focal length of the second lens
  • conditional expression (B7) If the upper limit of conditional expression (B7) is exceeded, the Petzval sum increases, so that the astigmatic difference increases and axial chromatic aberration also increases. If the lower limit of conditional expression (B7) is not reached, the lens strength will be insufficient, causing cracks and surface shape changes during lens holding and film deposition, resulting in degradation of image quality due to reduced contrast due to spherical aberration and curvature of field. Will occur.
  • conditional expression (B7a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B7a). 0.01 ⁇
  • This conditional expression (B7a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B7). Therefore, the above effect can be further enhanced preferably by satisfying conditional expression (B7a).
  • conditional expression (B8) If the upper limit of conditional expression (B8) is exceeded, the power of the second lens group becomes insufficient and the focusing performance deteriorates. If the lower limit of conditional expression (B8) is not reached, the lens strength will be insufficient, causing cracks and surface shape changes during lens holding and film deposition, resulting in reduced image quality due to reduced contrast due to spherical aberration and curvature of field. Will occur.
  • conditional expression (B8a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B8a). 0.02 ⁇ E4 / f4 ⁇ 0.2... (B8a)
  • This conditional expression (B8a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B8). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B8a).
  • T3 thickness on the optical axis of the third lens
  • f3 focal length of the third lens It is.
  • conditional expression (B9) If the upper limit of conditional expression (B9) is exceeded, the peripheral image plane cannot be corrected sufficiently during focusing, and the lens holding mechanism becomes complicated, resulting in an increase in the size of the module in the radial direction. If the lower limit of conditional expression (B9) is not reached, the lens strength will be insufficient, causing cracks and changes in surface shape during lens holding and film deposition, resulting in reduced contrast due to spherical aberration and image quality degradation due to curvature of field. End up.
  • conditional expression (B9a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B9a). 0.004 ⁇
  • This conditional expression (B9a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B9). Therefore, the above effect can be further enhanced preferably by satisfying conditional expression (B9a).
  • conditional expression (B10) If the upper limit of conditional expression (B10) is exceeded, the telephoto type cannot be used, leading to an increase in the total length of the imaging lens. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (B10) is not reached, welds are produced during lens molding, causing unnecessary light and poor appearance.
  • conditional expression (B10a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B10a). 0.02 ⁇
  • This conditional expression (B10a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B10). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B10a).
  • conditional expression (B11) If the upper limit of conditional expression (B11) is exceeded, transferability from the mold during molding to the lens surface will be remarkably deteriorated, and surface accuracy will be deteriorated, so that the contrast of high-frequency components will be reduced and image quality will be deteriorated. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (B11) is not reached, the power of the second lens group will be insufficient, and the focusing performance will deteriorate.
  • conditional expression (B12) If the upper limit of conditional expression (B12) is exceeded, welds occur during lens molding, causing unnecessary light and poor appearance. If the lower limit of conditional expression (B12) is not reached, the telephoto type cannot be achieved, leading to an increase in the total length of the imaging lens.
  • conditional expression (B11a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B11a). 0.2 ⁇ E4 / T4 ⁇ 1 (B11a)
  • This conditional expression (B11a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B11). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B11a).
  • conditional expression (B12a) 1 ⁇ E5 / T5 ⁇ 7 (B12a)
  • This conditional expression (B12a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B12). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B12a).
  • the most image side lens has a concave shape on the image side and satisfies the following conditional expression (B13). 0.01 ⁇ bf / TL ⁇ 0.4 (B13)
  • bf Distance on the optical axis from the apex of the lens surface closest to the image side to the image plane (in the case of a parallel plate, the air conversion length), It is.
  • conditional expression (B13a) It is more desirable to satisfy the following conditional expression (B13a). 0.1 ⁇ bf / TL ⁇ 0.3 (B13a)
  • This conditional expression (B13a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (B13). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (B13a).
  • At least one lens is molded by an injection compression molding method.
  • the imaging lens according to the type B invention is suitable for use as an imaging lens for a digital device with an image input function (for example, a portable terminal). By combining this with an imaging device or the like, a subject image is optically displayed.
  • An imaging optical device that captures and outputs an electrical signal can be configured.
  • the imaging optical device is an optical device that constitutes a main component of a camera used for still image shooting and moving image shooting of a subject, for example, an imaging lens that forms an optical image of an object in order from the object (that is, subject) side, And an imaging device that converts an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.
  • the imaging lens having the above-described characteristic configuration is arranged so that an optical image of the subject is formed on the light receiving surface (that is, the imaging surface) of the imaging device, and thus has high performance at a small size, low cost.
  • An imaging optical device and a digital device (for example, a portable terminal) including the imaging optical device can be realized.
  • cameras include digital cameras, video cameras, surveillance cameras, in-vehicle cameras, videophone cameras, etc., and small and portable information such as personal computers and digital devices (for example, mobile phones and mobile computers).
  • Device terminals for example, mobile phones and mobile computers.
  • peripheral devices for example, peripheral devices (scanners, printers, etc.), cameras incorporated in or external to other digital devices, and the like.
  • a digital device with an image input function such as a mobile phone with a camera can be configured.
  • FIG. 35 is a schematic cross-sectional view showing a schematic configuration example of a digital device DU as an example of a digital device with an image input function.
  • the imaging optical device LU mounted on the digital device DU shown in FIG. 35 includes an imaging lens LN (AX: optical axis) that forms an optical image (image plane) IM of the object in order from the object (namely, subject) side, A parallel plate PT (optical filter such as an optical low-pass filter and an infrared (IR) cut filter arranged as necessary; corresponding to a cover glass of the image sensor SR) and a light receiving surface (image pickup). Surface) an image sensor SR that converts an optical image IM formed on the SS into an electrical signal.
  • a parallel plate PT optical filter such as an optical low-pass filter and an infrared (IR) cut filter arranged as necessary; corresponding to a cover glass of the image sensor SR
  • IR infrared
  • Surface an image sensor SR that converts an optical image IM formed on
  • the imaging optical device LU When a digital device DU with an image input function is constituted by this imaging optical device LU, the imaging optical device LU is usually arranged inside the body, but when necessary to realize the camera function, a form as necessary is adopted. Is possible.
  • the unitized imaging optical device LU can be configured to be detachable or rotatable with respect to the main body of the digital device DU.
  • the image sensor SR for example, a solid-state image sensor such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor having a plurality of pixels is used. Since the imaging lens LN is provided so that the optical image IM of the subject is formed on the light receiving surface SS which is a photoelectric conversion unit of the imaging element SR, the optical image IM formed by the imaging lens LN is the imaging element. It is converted into an electric signal by SR.
  • the digital device DU includes a signal processing unit 1, a control unit 2, a memory 3, an operation unit 4, a display unit 5 and the like in addition to the imaging optical device LU.
  • the signal generated by the image sensor SR is subjected to predetermined digital image processing, image compression processing, and the like as required by the signal processing unit 1 and recorded as a digital video signal in the memory 3 (semiconductor memory, optical disk, etc.) In some cases, it is transmitted to other devices via a cable or converted into an infrared signal or the like (for example, a communication function of a mobile phone).
  • the control unit 2 is composed of a microcomputer, and controls functions such as a photographing function (still image photographing function, moving image photographing function, etc.), an image reproduction function, etc .; and a lens moving mechanism for focusing, etc.
  • the control unit 2 controls the imaging optical device LU so as to perform at least one of still image shooting and moving image shooting of a subject.
  • the display unit 5 includes a display such as a liquid crystal monitor, and displays an image using an image signal converted by the image sensor SR or image information recorded in the memory 3.
  • the operation unit 4 is a part including operation members such as an operation button (for example, a release button) and an operation dial (for example, a shooting mode dial), and transmits information input by the operator to the control unit 2.
  • the signal processing unit 1 has an image processing unit 1a that electrically processes image data obtained from the imaging optical device LU. By having the image processing unit 1a, it is possible to reduce aberrations that cannot be optically corrected and a decrease in peripheral light amount.
  • the imaging lens LN includes, in order from the object side, at least one positive lens having a convex shape on the object side, a negative lens, and at least one lens having an aspheric surface, and the positive lens. And the negative lens are positioned adjacent to each other, and an optical image IM is formed on the light receiving surface SS of the image sensor SR.
  • the focus of the imaging lens LN is performed by moving the second lens group Gr2 in the direction of the optical axis AX by using an actuator. With this configuration, the above-described effects such as high performance, downsizing, and dust intrusion prevention can be obtained.
  • the first, third to tenth embodiments described above correspond to the type B imaging lens LN.
  • the optical image IM to be formed by the imaging lens LN is, for example, an optical low-pass filter (corresponding to the parallel plate PT in FIG. 35) having a predetermined cutoff frequency characteristic determined by the pixel pitch of the imaging element SR.
  • the spatial frequency characteristic is adjusted so that so-called aliasing noise generated when converted into an electrical signal is minimized. Thereby, generation
  • a hermetically sealed structure it is possible to prevent dust from adhering to the vicinity of the imaging surface where the luminous flux becomes very thin, and thus it is possible to prevent a decrease in productivity.
  • the plastic material has a large refractive index change at the time of temperature change, so if all lenses are made of plastic lenses, the image point position of the entire imaging lens system will fluctuate when the ambient temperature changes. It will be held. Recently, however, it has been found that mixing inorganic fine particles in a plastic material can reduce the effect of temperature changes on the plastic material. More specifically, mixing fine particles with a transparent plastic material generally causes scattering of light and lowers the transmittance, making it difficult to use as an optical material. If the wavelength is smaller than this wavelength, scattering can be substantially prevented from occurring.
  • the refractive index of the plastic material decreases as the temperature increases, but the refractive index of the inorganic particles increases as the temperature increases. Therefore, it is possible to make almost no change in the refractive index by using these temperature dependencies so as to cancel each other.
  • a plastic material with extremely low temperature dependency of the refractive index can be obtained.
  • niobium oxide (Nb 2 O 5 ) in an acrylic resin a change in refractive index due to a temperature change can be reduced.
  • a plastic material in which such inorganic particles are dispersed is used for a positive lens having a relatively large refractive power (for example, the first lens L1) or all the lenses.
  • a positive lens having a relatively large refractive power for example, the first lens L1 or all the lenses.
  • the energy curable resin refers to both a thermosetting resin and an ultraviolet curable resin
  • a polycarbonate-based or polyolefin-based material Compared to the case where such a thermoplastic resin is used, since the deterioration of the optical performance when the imaging lens is exposed to a high temperature is small, it is effective for the reflow process. In addition, since it is easier to manufacture and cheaper than a glass mold lens, it is possible to achieve both cost reduction and improvement in mass productivity of an imaging optical device incorporating the imaging lens. Therefore, it is preferable to use a plastic lens formed of an energy curable resin as the plastic lens used for the imaging lens LN according to the inventions of types A and B.
  • thermosetting resin 1% by weight of perfume O manufactured by NOF Corporation as a polymerization initiator was added to NK ester DCP (tricyclodecane dimethanol dimethacrylate) manufactured by Shin-Nakamura Chemical Co., Ltd. and cured at 150 ° C. for 10 minutes. Etc.
  • the principal ray incident angle of the light beam incident on the imaging surface of the solid-state imaging device is not necessarily designed to be sufficiently small in the periphery of the imaging surface.
  • the on-chip microlens array is shifted to the optical axis side of the imaging lens, the obliquely incident light beam can be efficiently guided to the light receiving portion of each pixel. Thereby, the shading which generate
  • the light receiving part is located closer to the imaging lens than the wiring layer, so the actual light amount that reaches the light receiving part increases, improving the low-luminance sensitivity and peripheral light quantity due to oblique incidence.
  • the effect of suppressing the drop is extremely large.
  • Each embodiment described later is a design example aiming at further miniaturization in consideration of these peripheral technologies.
  • Examples 1 to 11 (EX1 to 11) listed here are numerical examples corresponding to the first to eleventh embodiments, respectively, and are optical configuration diagrams showing the first to eleventh embodiments.
  • FIGS. 1 to 11 show the lens configurations of the corresponding Examples 1 to 11, respectively.
  • the shape measurement value in the vicinity of the center of the lens (specifically, the central region within 10% of the lens outer diameter).
  • a curvature radius that takes into account the secondary aspherical coefficient A2 in the reference curvature radius R of the aspheric definition equation (AS) may be regarded as a paraxial curvature radius.
  • Various data include focal length (f, mm), F number (Fno.), Half angle of view ( ⁇ , °), maximum image height (Y ', mm), total lens length (TL, mm), back Indicates focus (BF, mm).
  • focal length and F number of the entire system values in both the focus state at the infinity object distance (object distance: ⁇ ) and the closest object distance (object distance: 10 cm) are shown.
  • object distance: ⁇ the distance from the lens final surface to the paraxial image surface
  • the total lens length is obtained by adding the back focus to the distance from the lens front surface to the lens final surface.
  • the focusing lens group feed amount (mm) in focusing from the infinite object distance to the closest object distance (object distance: 10 cm) is shown, and the focal length of each lens and each lens group as single lens data and lens group data. (However, the focal length of the lens group consisting of one lens is omitted).
  • Tables 1 and 2 show values of the examples corresponding to the respective conditional expressions.
  • FIGS. 12 to 22 are aberration diagrams of Examples 1 to 11 (EX1 to 11) at an infinite object distance (object distance: ⁇ ), and FIGS. 23 to 33 show Examples 1 to 11 (EX1 to EX1). It is an aberration diagram of the closest object distance (object distance: 10 cm) of 11).
  • (A) is a spherical aberration diagram
  • (B) is an astigmatism diagram
  • (C) is a distortion diagram.
  • the spherical aberration diagram shows the amount of spherical aberration with respect to the d-line (wavelength 587.56 nm) indicated by the solid line, the amount of spherical aberration with respect to the C-line (wavelength 656.28 nm) indicated by the alternate long and short dash line, and the g-line (wavelength 435.84 nm) indicated by the broken line.
  • the amount of spherical aberration is represented by the amount of deviation (unit: mm) in the optical axis AX direction from the paraxial image plane, and the vertical axis is a value obtained by normalizing the height of incidence on the pupil by its maximum height (ie, (Relative pupil height).
  • a four-dot chain line T represents a tangential image plane with respect to the d line
  • a solid line S represents a sagittal image plane with respect to the d line, expressed as a deviation amount (unit: mm) in the optical axis AX direction from the paraxial image plane.
  • the vertical axis represents the image height (IMG HT, unit: mm).
  • the horizontal axis represents distortion (unit:%) with respect to the d-line
  • the vertical axis represents image height (IMG HT, unit: mm). Note that the maximum value of the image height IMG HT corresponds to the maximum image height Y ′ on the image plane IM (half the diagonal length of the light receiving surface SS of the image sensor SR).
  • the imaging lens LN (FIG. 1) according to the first exemplary embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, a negative third lens L3, and a positive first lens L1.
  • 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a biconvex positive lens
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is on the image side.
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens convex toward the object side
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave toward the image side.
  • the imaging lens LN (FIG. 2) according to the second exemplary embodiment includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive first lens L1. 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a positive meniscus lens convex on the object side
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is It is a biconvex positive lens
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens convex to the image side
  • the fifth lens L5 is a biconcave negative lens.
  • the imaging lens LN (FIG. 3) of Example 3 includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive first lens L1.
  • 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a positive meniscus lens convex on the object side
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is A positive meniscus lens convex toward the image side
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens convex toward the image side
  • the fifth lens L5 is a biconcave negative lens.
  • the imaging lens LN (FIG. 4) of Example 4 includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive first lens L1.
  • 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a biconvex positive lens
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is on the object side.
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens convex to the image side
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave to the image side.
  • the imaging lens LN (FIG. 5) of Example 5 includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive first lens L1.
  • 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a biconvex positive lens
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is on the object side.
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens convex to the image side
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave to the image side.
  • the imaging lens LN (FIG. 6) of Example 6 includes, in order from the object side, a positive first lens L1, a positive second lens L2, an aperture stop ST, a negative third lens L3, and a positive first lens L2.
  • 4 lens L4, the positive 5th lens L5, and the negative 6th lens L6 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a biconvex positive lens
  • the second lens L2 is a biconvex positive lens
  • the third lens L3 is a negative negative lens on the image side.
  • the fourth lens L4 is a biconvex positive lens
  • the fifth lens L5 is a positive meniscus lens convex to the image side
  • the sixth lens L6 is a biconcave negative lens.
  • the imaging lens LN (FIG. 7) of Example 7 includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive first lens L1.
  • 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a biconvex positive lens
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is on the image side.
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens convex to the image side
  • the fifth lens L5 is a biconcave negative lens.
  • the imaging lens LN (FIG. 8) of Example 8 includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive first lens L1.
  • 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a positive meniscus lens convex on the object side
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens convex toward the image side
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave toward the image side.
  • the imaging lens LN (FIG. 9) of Example 9 includes, in order from the object side, an aperture stop ST, a positive first lens L1, a negative second lens L2, a negative third lens L3, and a positive first lens.
  • 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a biconvex positive lens
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is on the image side.
  • the fourth lens L4 is a biconvex positive lens
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side.
  • the imaging lens LN (FIG. 10) of Example 10 includes, in order from the object side, a positive first lens L1, an aperture stop ST, a negative second lens L2, a negative third lens L3, and a positive first lens L1. 4 lens L4 and the negative 5th lens L5 are comprised, and all the lens surfaces are aspherical surfaces.
  • the first lens L1 is a positive meniscus lens convex on the object side
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is The negative meniscus lens is concave on the image side
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens convex on the image side
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side.
  • the imaging lens LN (FIG. 11) of Example 11 includes, in order from the object side, an aperture stop ST, a positive first lens L1, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a negative first lens. 4 lenses L4, and the lens surfaces are all aspherical.
  • the first lens L1 is a biconvex positive lens
  • the second lens L2 is a negative meniscus lens concave on the image side
  • the third lens L3 is biconvex.
  • the fourth lens L4 is a negative meniscus lens that is concave on the image side.

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Abstract

　撮像レンズは、物体側より順に、物体側凸形状の少なくとも１枚の正レンズと、負レンズと、非球面を有する少なくとも１枚のレンズと、から成り、正レンズと負レンズとが隣り合って配置され、条件式：0.1＜Ton／Dopn＜7，0.1＜(Rona－Ronb)／(Rona＋Ronb)＜1.5，0.3＜Y'／TL＜0.9(Ton：最も物体側に位置する負レンズの光軸上厚み、Dopn：最も物体側に位置する負レンズと前記負レンズの物体側に隣り合った正レンズとの間の光軸上間隔、Rona：最も物体側に位置する負レンズの物体側面の近軸曲率半径、Ronb：最も物体側に位置する負レンズの像側面の近軸曲率半径、Y'：最大像高、TL：最物体側レンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）)を満足する。

Description

撮像レンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
　本発明は撮像レンズ，撮像光学装置及びデジタル機器に関するものである。更に詳しくは、被写体の映像を撮像素子(例えば、ＣＣＤ(Charge　Coupled　Device)型イメージセンサ，ＣＭＯＳ(Complementary　Metal-Oxide　Semiconductor)型イメージセンサ等の固体撮像素子)で取り込む撮像光学装置と、それを搭載した画像入力機能付きデジタル機器と、撮像素子の受光面上に被写体の光学像を形成する小型の撮像レンズと、に関するものである。
　近年、撮像素子の高性能化・小型化に伴い、撮像光学装置を備えた携帯電話，携帯情報端末等の画像入力機能付きデジタル機器が普及しつつある。そして、撮像光学装置に搭載される撮像レンズには、更なるコンパクト化・高性能化への要求が高まっている。このような用途の撮像レンズとしては、３枚構成又は４枚構成に加えて、近年は５枚構成の撮像レンズも提案されている。
　一般的にレンズ枚数の増加による高性能化とコンパクト化は相反する要素であり、これらを技術的に両立させることは非常に難しい。この取り組みの一例として、例えば、特許文献１に記載のものが挙げられる。特許文献１に記載の光学系では、主に第１レンズと第２レンズの焦点距離，中心厚及びアッベ数を規定することで、小型化を図ろうとしている。また別の例として、特許文献２に記載の光学系では、第２レンズの曲率半径等を規定することで、同じく小型化を図ろうとしている。
　また、高機能な撮像光学装置では、いわゆるオートフォーカスと呼ばれる機能が搭載されるのが一般的である。しかしながら従来の構成では、３～５枚のレンズ全体を繰り出す方式を採用しているため、駆動装置が大型化し、結果的にレンズユニット全体の小型化が図れなくなったり、駆動部を有する部分でゴミが発生し画質に影響を与えたり、駆動装置の偏芯誤差に伴って画質が低下したり、といった問題が顕在化するようになってきた。元来、高性能化と小型化とは技術的に両立が難しい項目であるため、これを克服するためには従来の全体繰出しによるフォーカシング方式を抜本的に変更する必要がある。
　この取り組みの一例として、例えば、特許文献３に記載のものが挙げられる。特許文献１に記載の光学系では、主に第１レンズのみを繰り出すことにより、駆動装置の小型化に取り組んでいる。また別の例として、特許文献４に記載の光学系では、４枚構成のレンズのうち第２レンズのみを繰り出してフォーカシングを試みている。
特許第４０７１８１９号公報 特開２００９－２５８２８６号公報 特開２００７－１０８５３４号公報 特開２００８－７６９５３号公報
　しかしながら、特許文献１，２に記載の光学系はいずれも、近年の要求に対しては小型化が不十分であり、またこれらの光学系で更なる小型化を図ろうとすると、特に色収差の補正が不十分となり、画面全域でコントラストが低下してしまう。このため、高画素に対応した画質性能を達成することができなくなってしまう。
　また、特許文献３，４に記載されている光学系は、いずれもフォーカシング方式を変更したメリット以上に、光学系の負荷が増したために光学性能が低下してしまったり、光学全長が増加してしまったり、誤差に対して非常に弱い構成になったり、Ｆ値が暗くなったり、近接距離が従来タイプよりも遠ざかったり、とデメリットの方が多い構成になってしまっている。
　本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、従来タイプよりも小型化を図りつつ、特に色収差の補正を良好に行うことができる撮像レンズ、それを備えた撮像光学装置及びデジタル機器を提供することにある。また、他の目的は、従来タイプよりも小型化と高性能化を図りつつ、他の仕様や生産性に影響を与えることもなく、かつ、近年量産工程で大きな問題となっている付着ゴミへの対応を一挙に解決することの可能な撮像レンズ、それを備えた撮像光学装置及びデジタル機器を提供することにある。
　上記目的を達成するために、第１の発明の撮像レンズは、物体側より順に、物体側凸形状の少なくとも１枚の正レンズと、負レンズと、非球面を有する少なくとも１枚のレンズと、から構成され、前記正レンズと前記負レンズとが隣り合って配置され、以下の条件式(A1),(A2)及び(A3)を満足することを特徴とする。
0.1＜Ton／Dopn＜7　…(A1)
0.1＜(Rona－Ronb)／(Rona＋Ronb)＜1.5　…(A2)
0.3＜Y'／TL＜0.9　…(A3)
　ただし、
Ton：最も物体側に位置する負レンズの光軸上厚み、
Dopn：最も物体側に位置する負レンズと前記負レンズの物体側に隣り合った正レンズとの間の光軸上間隔、
Rona：最も物体側に位置する負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ronb：最も物体側に位置する負レンズの像側面の近軸曲率半径、
Y'：最大像高、
TL：最物体側レンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
である。
　第２の発明の撮像レンズは、上記第１の発明において、物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、負の第２レンズと、第３レンズと、第４レンズと、非球面を少なくとも１面有する第５レンズと、から構成されることを特徴とする。
　第３の発明の撮像レンズは、上記第１の発明において、物体側より順に、正の第１レンズと、物体側凸形状の正の第２レンズと、負の第３レンズと、第４レンズと、第５レンズと、非球面を少なくとも１面有する第６レンズと、から構成されることを特徴とする。
　第４の発明の撮像レンズは、上記第１の発明において、物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、負の第２レンズと、正の第３レンズと、非球面を少なくとも１面有する第４レンズと、から構成され、以下の条件式(A4)を満足することを特徴とする。
0.1＜T2／D12＜5　…(A4)
　ただし、
T2：第２レンズの光軸上厚み、
D12：第１レンズと第２レンズとの間の光軸上間隔、
である。
　第５の発明の撮像レンズは、上記第１～第４のいずれか１つの発明において、前記非球面の形状が、光軸との交点以外の位置に変曲点を有する形状であることを特徴とする。
　第６の発明の撮像レンズは、上記第１～第５のいずれか１つの発明において、最も物体側に位置する負レンズが像側凹形状を有することを特徴とする。
　第７の発明の撮像レンズは、上記第１～第６のいずれか１つの発明において、最も物体側に位置する負レンズが樹脂材料から成り、前記負レンズよりも物体側に開口絞りが位置し、以下の条件式(A5)を満足することを特徴とする。
1.6＜Ndon＜2.2　…(A5)
　ただし、
Ndon：最も物体側に位置する負レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
　第８の発明の撮像レンズは、上記第１～第７のいずれか１つの発明において、最も像側に位置するレンズの物体側に隣り合って位置するレンズが、像側凸形状の正レンズであることを特徴とする。
　第９の発明の撮像レンズは、上記第１～第８のいずれか１つの発明において、物体側より順に、第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群とから構成され、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第２レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行うことを特徴とする。
　第１０の発明の撮像レンズは、上記第１～第８のいずれか１つの発明において、物体側より順に、第１レンズ群と第２レンズ群とから構成され、前記第２レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第１レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行うことを特徴とする。
　第１１の発明の撮像レンズは、上記第１～第１０のいずれか１つの発明において、以下の条件式(A6)を満足することを特徴とする。
0.005＜｜Ton／fon｜＜0.15　…(A6)
　ただし、
Ton：最も物体側に位置する負レンズの光軸上厚み、
fon：最も物体側に位置する負レンズの焦点距離、
である。
　第１２の発明の撮像レンズは、上記第１～第１１のいずれか１つの発明において、最も物体側に位置する正レンズと最も物体側に位置する負レンズとの間に、開口絞りが位置することを特徴とする。
　第１３の発明の撮像レンズは、上記第１～第１２のいずれか１つの発明において、最像側レンズが像側凹の形状を有し、以下の条件式(A7)を満足することを特徴とする。
0.01＜bf／TL＜0.4　…(A7)
　ただし、
bf：最も像側に位置するレンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
である。
　第１４の発明の撮像レンズは、上記第１～第１３のいずれか１つの発明において、以下の条件式(A8)を満足することを特徴とする。
1＜Eon／Ton＜3　…(A8)
　ただし、
Eon：最も物体側に位置する負レンズの前後面において、最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
である。
　第１５の発明の撮像レンズは、上記第１～第１４のいずれか１つの発明において、最も物体側に位置する負レンズの物体側面が凸形状を有することを特徴とする。
　第１６の発明の撮像レンズは、上記第１～第１５のいずれか１つの発明において、最も物体側に位置する負レンズが射出圧縮成形法により成形されたものであることを特徴とする。
　また、第１７の発明の撮像レンズは、物体側より順に、第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群から構成され、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第２レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行う単焦点の撮像レンズであって、前記第１レンズ群が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、前記第２レンズ群が少なくとも１枚の正レンズを含み、前記第３レンズ群が光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状のレンズを少なくとも１枚含み、全体として５枚以上のレンズで構成され、以下の条件式(B1),(B2)及び(B3)を満足することを特徴とする。
0.05＜(Da＋Db)／TL＜0.8　…(B1)
0.02＜Dam／TL＜0.3　…(B2)
0.3＜Y'／TL＜0.9　…(B3)
　ただし、
Da：無限遠物体距離時の第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
Db：無限遠物体距離時の第２レンズ群の最も像側の面から第３レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
TL：最物体側レンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
Dam：最近接物体距離時の第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
Y'：最大像高、
である。
　第１８の発明の撮像レンズは、上記第１７の発明において、前記第１レンズ群が全体として正の光学パワーを有し、前記第２レンズ群が全体として正の光学パワーを有し、前記第３レンズ群が全体として負の光学パワーを有することを特徴とする。
　第１９の発明の撮像レンズは、上記第１７又は第１８の発明において、物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、像側凹形状の負の第２レンズと、第３レンズと、像側凸形状の正の第４レンズと、光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状の負の第５レンズと、から成ることを特徴とする。
　第２０の発明の撮像レンズは、上記第１７～第１９のいずれか１つの発明において、前記第１レンズ群が物体側より順に正の第１レンズと負の第２レンズとの２枚から成り、前記第２レンズ群が物体側より順に第３レンズと正の第４レンズとの２枚から成り、前記第３レンズ群が負の第５レンズから成ることを特徴とする。
　第２１の発明の撮像レンズは、上記第１７～第２０のいずれか１つの発明において、以下の条件式(B4)を満足することを特徴とする。
0.01＜Tmin／f＜0.2　…(B4)
　ただし、
Tmin：構成するレンズの光軸上厚みのうちの最小値、
f：無限遠物体距離時の全系の焦点距離、
である。
　第２２の発明の撮像レンズは、上記第１７～第２１のいずれか１つの発明において、以下の条件式(B5)を満足することを特徴とする。
0.005＜｜Tmin／ftmin｜＜0.15　…(B5)
　ただし、
Tmin：構成するレンズの光軸上厚みのうちの最小値、
ftmin：光軸上厚みが最小値となるレンズの焦点距離、
である。
　第２３の発明の撮像レンズは、上記第１９～第２２のいずれか１つの発明において、以下の条件式(B6)を満足することを特徴とする。
0.01＜E1／f1＜0.2　…(B6)
　ただし、
E1：第１レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
f1：第１レンズの焦点距離、
である。
　第２４の発明の撮像レンズは、上記第１９～第２３のいずれか１つの発明において、以下の条件式(B7)を満足することを特徴とする。
0.005＜｜T2／f2｜＜0.15　…(B7)
　ただし、
T2：第２レンズの光軸上厚み、
f2：第２レンズの焦点距離、
である。
　第２５の発明の撮像レンズは、上記第１９～第２４のいずれか１つの発明において、以下の条件式(B8)を満足することを特徴とする。
0.01＜E4／f4＜0.3　…(B8)
　ただし、
E4：第４レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
f4：第４レンズの焦点距離、
である。
　第２６の発明の撮像レンズは、上記第１９～第２５のいずれか１つの発明において、以下の条件式(B9)を満足することを特徴とする。
0.002＜｜T3／f3｜＜2　…(B9)
　ただし、
T3：第３レンズの光軸上厚み、
f3：第３レンズの焦点距離、
である。
　第２７の発明の撮像レンズは、上記第１９～第２６のいずれか１つの発明において、以下の条件式(B10)を満足することを特徴とする。
0.01＜｜T5／f5｜＜2　…(B10)
　ただし、
T5：第５レンズの光軸上厚み、
f5：第５レンズの焦点距離、
である。
　第２８の発明の撮像レンズは、上記第１９～第２７のいずれか１つの発明において、以下の条件式(B11)及び(B12)を満足することを特徴とする。
0.1＜E4／T4＜1.5　…(B11)
0.5＜E5／T5＜10　…(B12)
　ただし、
T4：第４レンズの光軸上厚み、
E5：第５レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
である。
　第２９の発明の撮像レンズは、上記第１７～第２８のいずれか１つの発明において、最像側レンズが像側凹の形状を有し、以下の条件式(B13)を満足することを特徴とする。
0.01＜bf／TL＜0.4　…(B13)
　ただし、
bf：最も像側に位置するレンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
である。
　第３０の発明の撮像レンズは、上記第１７～第２９のいずれか１つの発明において、少なくとも１枚のレンズが射出圧縮成形法により成形されたものであることを特徴とする。
　第３１の発明の撮像光学装置は、上記第１～第３０のいずれか１つの発明に係る撮像レンズと、撮像面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の撮像面上に被写体の光学像が形成されるように前記撮像レンズが設けられていることを特徴とする。
　第３２の発明の撮像光学装置は、上記第３１の発明において、前記第３レンズ群と前記撮像面との間を密閉する構造を有することを特徴とする。
　第３３の発明のデジタル機器は、上記第３１又は第３２の発明に係る撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とする。
　第３４の発明のデジタル機器は、上記第３３の発明において、前記撮像光学装置から得られる画像データを電気的に加工する画像処理部を有することを特徴とする。
　第３５の発明のデジタル機器は、上記第３４の発明において、前記画像処理部で画像の歪みを補正することを特徴とする。
　第３６の発明のデジタル機器は、上記第３４又は第３５の発明において、前記画像処理部で焦点深度を拡大することを特徴とする。
　第３７の発明のデジタル機器は、上記第３３～第３６のいずれか１つの発明において、携帯端末であることを特徴とする。
　本発明の構成を採用することにより、色収差や球面収差の良好な補正と全系の小型化との両立が可能となる。したがって、従来タイプよりも小型化を図りつつ、特に色収差の補正を良好に行うことができる撮像レンズと、それを備えた撮像光学装置を実現することができる。また、本発明の構成を採用することにより、従来タイプよりも小型化と高性能化を図りつつ、他の仕様や生産性に影響を与えることもなく、かつ、近年量産工程で大きな問題となっている付着ゴミへの対応を一挙に解決することの可能な撮像レンズと、それを備えた撮像光学装置を実現することができる。そして、本発明に係る撮像光学装置を携帯電話，携帯情報端末等のデジタル機器に用いることによって、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能をコンパクトに付加することが可能となる。
第１の実施の形態（実施例１）の光学構成図。 第２の実施の形態（実施例２）の光学構成図。 第３の実施の形態（実施例３）の光学構成図。 第４の実施の形態（実施例４）の光学構成図。 第５の実施の形態（実施例５）の光学構成図。 第６の実施の形態（実施例６）の光学構成図。 第７の実施の形態（実施例７）の光学構成図。 第８の実施の形態（実施例８）の光学構成図。 第９の実施の形態（実施例９）の光学構成図。 第１０の実施の形態（実施例１０）の光学構成図。 第１１の実施の形態（実施例１１）の光学構成図。 実施例１の無限遠物体距離時の収差図。 実施例２の無限遠物体距離時の収差図。 実施例３の無限遠物体距離時の収差図。 実施例４の無限遠物体距離時の収差図。 実施例５の無限遠物体距離時の収差図。 実施例６の無限遠物体距離時の収差図。 実施例７の無限遠物体距離時の収差図。 実施例８の無限遠物体距離時の収差図。 実施例９の無限遠物体距離時の収差図。 実施例１０の無限遠物体距離時の収差図。 実施例１１の無限遠物体距離時の収差図。 実施例１の最近接物体距離時の収差図。 実施例２の最近接物体距離時の収差図。 実施例３の最近接物体距離時の収差図。 実施例４の最近接物体距離時の収差図。 実施例５の最近接物体距離時の収差図。 実施例６の最近接物体距離時の収差図。 実施例７の最近接物体距離時の収差図。 実施例８の最近接物体距離時の収差図。 実施例９の最近接物体距離時の収差図。 実施例１０の最近接物体距離時の収差図。 実施例１１の最近接物体距離時の収差図。 タイプＡの撮像光学装置を搭載したデジタル機器の概略構成例を示す模式図。 タイプＢの撮像光学装置を搭載したデジタル機器の概略構成例を示す模式図。
　以下、本発明に係る撮像レンズ，撮像光学装置，デジタル機器等を、タイプＡとタイプＢとに分けて説明する。タイプＡの発明に係る撮像レンズは、物体側より順に、物体側凸形状の少なくとも１枚の正レンズと、負レンズと、非球面を有する少なくとも１枚のレンズと、から構成され、前記正レンズと前記負レンズとが隣り合って配置されている。そして、以下の条件式(A1),(A2)及び(A3)を満足することを特徴としている。
0.1＜Ton／Dopn＜7　…(A1)
0.1＜(Rona－Ronb)／(Rona＋Ronb)＜1.5　…(A2)
0.3＜Y'／TL＜0.9　…(A3)
　ただし、
Ton：最も物体側に位置する負レンズの光軸上厚み、
Dopn：最も物体側に位置する負レンズと前記負レンズの物体側に隣り合った正レンズとの間の光軸上間隔、
Rona：最も物体側に位置する負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ronb：最も物体側に位置する負レンズの像側面の近軸曲率半径、
Y'：最大像高、
TL：最物体側レンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
である。
　物体側凸形状の正レンズを物体側に配置することにより、全系のコンパクト化を図ることが可能となり、かつ、正レンズと負レンズを隣り合って配置することにより、正レンズで発生する色収差を負レンズで効率良く補正することが可能となる。また、像側に配置されたレンズに非球面を配置することにより、コンパクト化した際に問題となりやすいテレセントリック特性を容易に確保することが可能となる。
　条件式(A1)の上限を上回ると、最物体側の負レンズのパワー（パワー：焦点距離の逆数で定義される量）を強めることができず、正レンズで発生する色収差，球面収差の補正が不十分となる。条件式(A1)の下限を下回ると、正レンズと負レンズとの間隔が広くなりすぎて、こちらも正レンズで発生する色収差，球面収差の補正を効率よく行うことができなくなる。結果として、いずれの場合もコントラストが低下してしまう。
　条件式(A2)の上限を上回ると、正レンズを出射する光線と負レンズの物体側面の成す角度が大きくなりすぎて、像面湾曲やコマ収差、不要光が生じて画質劣化を招いてしまう。条件式(A2)の下限を下回ると、負パワーが弱まり、色収差，球面収差が補正不足となる。
　条件式(A3)の上限を上回ると、偏芯誤差感度が大幅に高くなり、生産性が著しく低下してしまう。また、条件式(A3)の下限を下回ると、撮像レンズを搭載した撮像光学装置のサイズ（つまり、モジュールサイズ）の大型化につながってしまう。なお、条件式(A1)や条件式(A2)が著しい効果を奏するのは、条件式(A3)を満たすような超コンパクト領域である。つまり、条件式(A3)を満たさない場合には、最も物体側の正パワーが弱まり、最も物体側の負パワーが相対的に強くなるため、結果として、色収差や球面収差が過剰補正になってしまう。
　上記特徴的構成によると、色収差や球面収差の良好な補正と全系の小型化との両立が可能となる。したがって、従来タイプよりも小型化を図りつつ、特に色収差の補正を良好に行うことができる撮像レンズ及びそれを備えた撮像光学装置を実現することが可能である。そして、その撮像光学装置を携帯電話，携帯情報端末等のデジタル機器に用いれば、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能をコンパクトに付加することが可能となり、そのコンパクト化，高性能化，高機能化等に寄与することができる。こういった効果をバランス良く得るとともに、更に高い光学性能，小型化等を達成するための条件等を以下に説明する。
　以下の条件式(A1a)を満たすことが望ましく、条件式(A1b)を満たすことが更に望ましい。
0.5＜Ton／Dopn＜6.0　…(A1a)
0.5＜Ton／Dopn＜5.5　…(A1b)
　これらの条件式(A1a),(A1b)は、前記条件式(A1)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(A1a)、更に好ましくは条件式(A1b)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(A2a)を満足することが更に望ましい。
0.15＜(Rona－Ronb)／(Rona＋Ronb)＜0.9　…(A2a)
　この条件式(A2a)は、前記条件式(A2)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(A2a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(A3a)を満足することが更に望ましい。
0.6＜Y'／TL＜0.9　…(A3a)
　この条件式(A3a)は、前記条件式(A3)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(A3a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　本発明に係る撮像レンズは、物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、負の第２レンズと、第３レンズと、第４レンズと、非球面を少なくとも１面有する第５レンズと、から構成されることが望ましい。このレンズ５枚構成は、小型でありながら収差の良好に補正された撮像レンズを得るための本発明の基本構成の１つである。最物体側に物体側凸形状の正レンズを配置することで全系のコンパクト化を図ることができ、かつ、正の第１レンズで発生する色収差を負の第２レンズで効率良く補正することが可能である。また、最も像側に配置された第５レンズを非球面レンズとすることによって、コンパクト化した際に問題となるテレセントリック特性が確保しやすくなる。
　本発明に係る撮像レンズは、物体側より順に、正の第１レンズと、物体側凸形状の正の第２レンズと、負の第３レンズと、第４レンズと、第５レンズと、非球面を少なくとも１面有する第６レンズと、から構成されることが望ましい。このレンズ６枚構成は、小型でありながら収差の良好に補正された撮像レンズを得るための本発明の基本構成の１つである。最物体側に２枚の正レンズを配置することで全系のコンパクト化を図りつつ、正のパワーを分散することができるため、製造誤差感度を低減することができる。そして、これらの正レンズで発生する色収差を負の第３レンズで効率良く補正することが可能である。また、最も像側に配置された第６レンズを非球面レンズとすることで、コンパクト化した際に問題となるテレセントリック特性が確保しやすくなる。
　本発明に係る撮像レンズは、物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、負の第２レンズと、正の第３レンズと、非球面を少なくとも１面有する第４レンズと、から構成され、以下の条件式(A4)を満足することが望ましい。
0.1＜T2／D12＜5　…(A4)
　ただし、
T2：第２レンズの光軸上厚み、
D12：第１レンズと第２レンズとの間の光軸上間隔、
である。
　このレンズ４枚構成は、小型でありながら収差の良好に補正された撮像レンズを得るための本発明の基本構成の１つである。最物体側に物体側凸形状の正レンズを配置することで全系のコンパクト化を図ることができ、かつ、正レンズで発生する色収差を負の第２レンズで効率良く補正することが可能である。また、最も像側に配置された第４レンズを非球面レンズとすることで、コンパクト化した際に問題となるテレセントリック特性が確保しやすくなる。
　条件式(A4)の上限を上回ると、第２レンズの負パワーを強めることができず、第１レンズで発生する色収差，球面収差の補正が不十分となる。条件式(A4)の下限を下回ると、第１レンズと第２レンズの間隔が広くなりすぎて、こちらも第１レンズで発生する色収差，球面収差の補正を効率よく行うことができなくなる。結果として、いずれの場合もコントラストが低下してしまう。
　以下の条件式(A4a)を満足することが更に望ましい。
0.5＜T2／D12＜4.5　…(A4a)
　この条件式(A4a)は、前記条件式(A4)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(A4a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　前記非球面の形状が、光軸との交点以外の位置に変曲点を有する形状であることが望ましい。最物体側に位置する負レンズよりも像側のレンズが変曲点を有することで、像面へ入射する高画角の光線角度を抑制することができ、色シェーディングや周辺光量落ちをより抑えることができる。
　最も物体側に位置する負レンズが像側凹形状を有することが望ましい。像側凹形状を有することで、前記負レンズを射出する光束を画角ごとに分離しやすくなるため、より像側のレンズで、非点収差や歪曲等の軸外収差の補正を効率的に行うことができる。
　最も物体側に位置する負レンズが樹脂材料から成り、前記負レンズよりも物体側に開口絞りが位置し、以下の条件式(A5)を満足することが望ましい。
1.6＜Ndon＜2.2　…(A5)
　ただし、
Ndon：最も物体側に位置する負レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
　開口絞りを所定の位置に配置することにより、前記負レンズの軸上色収差の補正効果を高めることができ、かつ前玉径を小さく抑えることが可能となる。条件式(A5)の条件を満たす樹脂材料は、材料中にフルオレン骨格を有するため、一般的に耐候性が非常に弱いが、条件式(A1)又は条件式(A4)を満たすことにより、ＵＶ照射への耐性を高めることが可能となる。条件式(A5)の上限を上回ると、可視光の短波長領域の透過率が低下し、レンズが黄色に着色するため、色バランスが崩れてしまう。条件式(A5)の下限を下回ると、ペッツバール和を抑えることができず非点収差が発生する上に、十分な光学パワーを有することができず光学系が大型化してしまう。
　以下の条件式(A5a)を満足することが更に望ましい。
1.62＜Ndon＜1.7　…(A5a)
　この条件式(A5a)は、前記条件式(A5)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(A5a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　最も像側に位置するレンズの物体側に隣り合って位置するレンズが、像側凸形状の正レンズであることが望ましい。像側凸形状とすることで、歪曲収差を十分に補正することができ、なおかつ、撮像面に対するテレセントリック性も高めることが可能となる。
　物体側より順に、第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群とから構成され、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第２レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行うことが望ましい。第１レンズ群と第３レンズ群を固定とし、第２レンズ群のみを駆動することで、球面収差や色収差，像面湾曲等を悪化させることなくフォーカシングを行うことが可能となる。またフォーカシング移動量を削減できるためアクチュエータの省スペース化が図れ、かつ、全長が不変となるため、光学ユニットを超コンパクト化することができる。さらに、レンズユニット内へのゴミの侵入を防止することができ、工程の廃止によるコストダウンや不良削減による環境負荷軽減も合わせて図ることができる。
　物体側より順に、第１レンズ群と第２レンズ群とから構成され、前記第２レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第１レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行うことが望ましい。第２レンズ群を固定とし、第１レンズ群のみを駆動することで、球面収差や色収差，像面湾曲等を悪化させることなくフォーカシングを行うことが可能となる。また撮像素子近傍へのゴミの侵入を防止することができ、工程の廃止によるコストダウンや不良削減による環境負荷軽減も合わせて図ることができる。
　以下の条件式(A6)を満足することが望ましい。
0.005＜｜Ton／fon｜＜0.15　…(A6)
　ただし、
Ton：最も物体側に位置する負レンズの光軸上厚み、
fon：最も物体側に位置する負レンズの焦点距離、
である。
　条件式(A6)の上限を上回ると、ペッツバール和が大きくなってしまうため非点隔差が増大するとともに、軸上色収差も増加してしまう。条件式(A6)の下限を下回ると、レンズ強度が不十分となり、レンズ保持や膜蒸着の際に割れや面形状変化を引き起こしてしまう。特に面形状変化が生じた場合には、球面収差によるコントラスト低下や像面湾曲に伴う画質劣化が生じてしまう。
　以下の条件式(A6a)を満足することが更に望ましい。
0.01＜｜Ton／fon｜＜0.08　…(A6a)
　この条件式(A6a)は、前記条件式(A6)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(A6a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　最も物体側に位置する正レンズと最も物体側に位置する負レンズとの間に、開口絞りが位置することが望ましい。開口絞りを上記所定の位置に配置することにより、正レンズに入射する光線高さと負レンズに入射する光線高さとを略同等にすることができ、球面収差や軸上色収差を十分に補正することが可能となる。
　最像側レンズが像側凹の形状を有し、以下の条件式(A7)を満足することが望ましい。
0.01＜bf／TL＜0.4　…(A7)
　ただし、
bf：最も像側に位置するレンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
である。
　像側凹形状とすることで、いわゆるテレフォトタイプとなり、撮像レンズ全長の小型化には有利な構成となる。条件式(A7)の上限を上回ると、第１レンズのパワーが弱まり、光学全長が増大してしまう。また、条件式(A7)の下限を下回ると、最も像側に位置するレンズ面を通過する光束が非常に細くなるため、ゴミの写りこみ感度が非常に高くなってしまい、画質不良や対策コストアップを招いてしまう。さらに、条件式(A7)の範囲を外れた場合、最も物体側の正パワーが弱まり、最も物体側の負パワーが相対的に強くなるため、結果として、色収差や球面収差が過剰補正になってしまう。
　以下の条件式(A7a)を満足することが更に望ましい。
0.1＜bf／TL＜0.3　…(A7a)
　この条件式(A7a)は、前記条件式(A7)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(A7a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(A8)を満足することが望ましい。
1＜Eon／Ton＜3　…(A8)
　ただし、
Eon：最も物体側に位置する負レンズの前後面において、最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
である。
　条件式(A8)の上限を上回ると、面形状の転写性が悪化し、球面収差や像面湾曲が増大してしまう。また、条件式(A8)の下限を下回ると、十分な光学パワーを有することができず色収差が補正不足なり、光学系も大型化してしまう。
　以下の条件式(A8a)を満足することが更に望ましい。
1.2＜Eon／Ton＜2.5　…(A8a)
　この条件式(A8a)は、前記条件式(A8)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(A8a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　最も物体側に位置する負レンズの物体側面が凸形状を有することが望ましい。物体側面が凸形状となることで、前記負レンズの物体側に位置するレンズを出射する光線と前記負レンズの物体側面との成す角度を適切に抑え、像面湾曲やコマ収差の補正を十分に行うことが可能となり、かつ、不要光の発生を抑制することが可能となる。
　最も物体側に位置する負レンズが射出圧縮成形法により成形されたものであることが望ましい。射出圧縮成形法でレンズ成形することにより、材料の流動性の悪さに伴って発生するウェルドを抑え、レンズ薄肉化の成形制約を取り除くことができるため、レンズ設計時の収差補正自由度を高めることが可能となる。
　タイプＡの発明に係る撮像レンズは、画像入力機能付きデジタル機器（例えば携帯端末）用の撮像レンズとしての使用に適しており、これを撮像素子等と組み合わせることにより、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する撮像光学装置を構成することができる。撮像光学装置は、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成す光学装置であり、例えば、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像を形成する撮像レンズと、その撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えることにより構成される。そして、撮像素子の受光面（すなわち撮像面）上に被写体の光学像が形成されるように、前述した特徴的構成を有する撮像レンズが配置されることにより、小型・低コストで高い性能を有する撮像光学装置やそれを備えたデジタル機器（例えば携帯端末）を実現することができる。
　カメラの例としては、デジタルカメラ，ビデオカメラ，監視カメラ，車載カメラ，テレビ電話用カメラ等が挙げられ、また、パーソナルコンピュータ，デジタル機器（例えば、携帯電話，モバイルコンピュータ等の小型で携帯可能な情報機器端末），これらの周辺機器（スキャナー，プリンター等），その他のデジタル機器等に内蔵又は外付けされるカメラが挙げられる。これらの例から分かるように、撮像光学装置を用いることによりカメラを構成することができるだけでなく、各種機器に撮像光学装置を搭載することによりカメラ機能を付加することが可能である。例えば、カメラ付き携帯電話等の画像入力機能付きデジタル機器を構成することが可能である。
　図３４に、画像入力機能付きデジタル機器の一例として、デジタル機器ＤＵの概略構成例を模式的断面で示す。図３４に示すデジタル機器ＤＵに搭載されている撮像光学装置ＬＵは、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像（像面）ＩＭを形成する撮像レンズＬＮ（ＡＸ：光軸）と、平行平板ＰＴ（必要に応じて配置される光学的ローパスフィルター，赤外（ＩＲ）カットフィルター等の光学フィルター；撮像素子ＳＲのカバーガラス等に相当する。）と、撮像レンズＬＮにより受光面（撮像面）ＳＳ上に形成された光学像ＩＭを電気的な信号に変換する撮像素子ＳＲと、を備えている。この撮像光学装置ＬＵで画像入力機能付きデジタル機器ＤＵを構成する場合、通常そのボディ内部に撮像光学装置ＬＵを配置することになるが、カメラ機能を実現する際には必要に応じた形態を採用することが可能である。例えば、ユニット化した撮像光学装置ＬＵをデジタル機器ＤＵの本体に対して着脱自在又は回動自在に構成することが可能である。
　撮像素子ＳＲとしては、例えば複数の画素を有するＣＣＤ型イメージセンサ，ＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子が用いられる。撮像レンズＬＮは、撮像素子ＳＲの光電変換部である受光面ＳＳ上に被写体の光学像ＩＭが形成されるように設けられているので、撮像レンズＬＮによって形成された光学像ＩＭは、撮像素子ＳＲによって電気的な信号に変換される。
　デジタル機器ＤＵは、撮像光学装置ＬＵの他に、信号処理部１，制御部２，メモリ３，操作部４，表示部５等を備えている。撮像素子ＳＲで生成した信号は、信号処理部１で所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が必要に応じて施され、デジタル映像信号としてメモリ３（半導体メモリ，光ディスク等）に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号等に変換されたりして他の機器に伝送される（例えば携帯電話の通信機能）。制御部２はマイクロコンピュータから成っており、撮影機能（静止画撮影機能，動画撮影機能等），画像再生機能等の機能の制御；フォーカシングのためのレンズ移動機構の制御等を集中的に行う。例えば、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方を行うように、制御部２により撮像光学装置ＬＵに対する制御が行われる。表示部５は液晶モニター等のディスプレイを含む部分であり、撮像素子ＳＲによって変換された画像信号あるいはメモリ３に記録されている画像情報を用いて画像表示を行う。操作部４は、操作ボタン（例えばレリーズボタン），操作ダイヤル（例えば撮影モードダイヤル）等の操作部材を含む部分であり、操作者が操作入力した情報を制御部２に伝達する。
　信号処理部１は、撮像光学装置ＬＵから得られる画像データを電気的に加工する画像処理部１ａを有している。画像処理部１ａを有することで、光学的に補正しきれない収差や周辺光量低下を軽減することが可能となる。
　上記画像処理部１ａで画像の歪みを補正することが望ましい。画像の歪みを補正することにより、特に像面に近いレンズによる収差負担が軽減されるため、射出瞳位置の制御が容易となり、レンズ形状を加工性の良い形状にすることもできる。
　上記画像処理部１ａで焦点深度を拡大することが望ましい。焦点深度を拡大することにより、部品バラツキを許容できるようになるため、生産性を高めることができる。また駆動装置を用いる場合には、駆動装置の位置誤差や偏芯誤差を吸収することができる。
　撮像レンズＬＮは、前述したように、物体側より順に、物体側凸形状の少なくとも１枚の正レンズと、負レンズと、非球面を有する少なくとも１枚のレンズと、から構成され、前記正レンズと前記負レンズとが隣り合って位置する構成になっており、撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上に光学像ＩＭを形成する。撮像レンズＬＮで形成されるべき光学像ＩＭは、例えば、撮像素子ＳＲの画素ピッチにより決定される所定の遮断周波数特性を有する光学的ローパスフィルター（図３４中の平行平板ＰＴに相当する。）を通過することにより、電気的な信号に変換される際に発生するいわゆる折り返しノイズが最小化されるように、空間周波数特性が調整される。これにより、色モアレの発生を抑えることができる。ただし、解像限界周波数周辺の性能を抑えてやれば、光学的ローパスフィルターを用いなくてもノイズの発生を懸念する必要がなく、また、ノイズがあまり目立たない表示系（例えば、携帯電話の液晶画面等）を用いてユーザーが撮影や鑑賞を行う場合には、光学的ローパスフィルターを用いる必要はない。
　撮像レンズＬＮのフォーカスは、アクチュエータを用いてレンズユニット全体を光軸ＡＸ方向に移動させてもよいし、レンズの一部を光軸ＡＸ方向に移動させてもよい。例えば、撮像レンズＬＮのフォーカスは、前記２群構成における第１レンズ群、又は３群構成における第２レンズ群を、アクチュエータで光軸ＡＸ方向にフォーカス移動させれば、前述した良好な収差補正、コンパクト化、ゴミ侵入防止等が可能である。また、レンズを光軸方向に移動させてフォーカスさせなくても、撮像素子ＳＲに記録された情報から、ソフトウェアによって焦点深度を深くする処理等（例えば、前述した画像処理部１ａでの焦点深度の拡大）を行うことによって、フォーカス機能を実現してもよい。その場合、アクチュエータは必要なく、小型化と低コスト化を同時に実現することができる。
　次に、第１～第１１の実施の形態を挙げて、撮像レンズＬＮの具体的な光学構成を更に詳しく説明する。図１～図１１に、無限遠合焦状態にある撮像レンズＬＮ（単焦点レンズ）の第１～第１１の実施の形態を光学断面でそれぞれ示す。また、無限遠から最近接距離へのフォーカシングにおけるフォーカス群の移動を、図１～図１１中の矢印ｍＦで示す。なお、以下に説明するフォーカシング方式はマクロ性能を考慮した場合により好ましい構成であり、レンズ駆動アクチュエータやモジュールの構成次第では、必ずしもこれらのフォーカシング方式に限らず、全体繰り出しや後群繰り出しとしてももちろん構わない。
　第１の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図１）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３と第４レンズＬ４から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、第１～第３，第５レンズＬ１～Ｌ３，Ｌ５はプラスチック材料、第４レンズＬ４はガラス材料を、光学材料としてそれぞれ想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３，第４レンズＬ３，Ｌ４（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第２の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図２）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と第３レンズＬ３から構成されており、負の第２レンズ群Ｇｒ２が第４レンズＬ４と第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第１～第３レンズＬ１～Ｌ３（第１レンズ群Ｇｒ１）を移動させて行う前群繰り出しフォーカスを想定している。
　第３の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図３）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第４レンズＬ４と第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３レンズＬ３（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第４の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図４）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３と第４レンズＬ４から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３，第４レンズＬ３，Ｌ４（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第５の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図５）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第４レンズＬ４と第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、第１，第２，第４，第５レンズＬ１，Ｌ２，Ｌ４，Ｌ５はプラスチック材料、第３レンズＬ３はガラス材料を、光学材料としてそれぞれ想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３レンズＬ３（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第６の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図６）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、正の第２レンズＬ２と、開口絞りＳＴと、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、正の第５レンズＬ５と、負の第６レンズＬ６と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と第３レンズＬ３から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第４レンズＬ４と第５レンズＬ５から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第６レンズＬ６から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第４，第５レンズＬ４，Ｌ５（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第７の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図７）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第４レンズＬ４と第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３レンズＬ３（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第８の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図８）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３と第４レンズＬ４から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３，第４レンズＬ３，Ｌ４（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第９の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図９）は、物体側から順に、開口絞りＳＴと、正の第１レンズＬ１と、負の第２レンズＬ２と、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３と第４レンズＬ４から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３，第４レンズＬ３，Ｌ４（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第１０の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図１０）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３と第４レンズＬ４から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第５レンズＬ５から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３，第４レンズＬ３，Ｌ４（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　第１１の実施の形態の撮像レンズＬＮ（図１１）は、物体側から順に、開口絞りＳＴと、正の第１レンズＬ１と、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、負の第４レンズＬ４と、から構成されており、正の第１レンズ群Ｇｒ１が第１レンズＬ１と第２レンズＬ２から構成されており、正の第２レンズ群Ｇｒ２が第３レンズＬ３から構成されており、負の第３レンズ群Ｇｒ３が第４レンズＬ４から構成されている。撮像レンズＬＮの像側に配置されている平行平板ＰＴは、光学的ローパスフィルター，ＩＲカットフィルター，固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである。撮像レンズＬＮを構成している全てのレンズ面は非球面であり、全てのレンズはプラスチック材料を光学材料として想定している。また、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第３レンズＬ３（第２レンズ群Ｇｒ２）を移動させて行うインナーフォーカスを想定している。
　次に、タイプＢの発明に係る撮像レンズ，撮像光学装置，デジタル機器等を説明する。タイプＢの発明に係る撮像レンズは、物体側より順に、第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群から構成され、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第２レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行う単焦点の撮像レンズであって、前記第１レンズ群が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、前記第２レンズ群が少なくとも１枚の正レンズを含み、前記第３レンズ群が光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状のレンズを少なくとも１枚含み、全体として５枚以上のレンズで構成されている。そして、以下の条件式(B1),(B2)及び(B3)を満足することを特徴としている。
0.05＜(Da＋Db)／TL＜0.8　…(B1)
0.02＜Dam／TL＜0.3　…(B2)
0.3＜Y'／TL＜0.9　…(B3)
　ただし、
Da：無限遠物体距離時の第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
Db：無限遠物体距離時の第２レンズ群の最も像側の面から第３レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
TL：最物体側レンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
Dam：最近接物体距離時の第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
Y'：最大像高、
である。
　第１レンズ群と第３レンズ群を固定とし、第２レンズ群のみを駆動することで、像面湾曲を悪化させることなくフォーカシングを行うことが可能となる。これは、第２レンズ群でフォーカシングすることにより、第３レンズ群内の変曲点を有する非球面形状レンズへ入射する光束を、物体距離に関係なく略同等の光線位置へと導くことができるため、周辺像面湾曲の変動を抑えることができるためである。また全長が不変となるため、光学ユニットを超コンパクト化することができる。さらに機構構造上、固定群である第１レンズ群と第３レンズ群でレンズユニット内部を封止することが可能であるため、レンズユニット内への外部ゴミの侵入を防止することができ、工程の廃止によるコストダウンや不良削減による環境負荷軽減も合わせて図ることができる。第１レンズ群が少なくとも１枚の正レンズと負レンズを有することで、球面収差と軸上色収差の補正を効果的に行い、第２レンズ群が正レンズを少なくとも１枚有することで、像面湾曲を良好に補正することができる。また、第３レンズ群が変曲点を有することで、像面へ入射する高画角の光線角度を抑制することができ、色シェーディングや周辺光量落ちを抑えることができる。
　条件式(B1)の上限を上回ると、第２レンズ群のパワー（パワー：焦点距離の逆数で定義される量）が不十分となり、像面湾曲補正が不十分となるためフォーカシング性能が劣化してしまう。条件式(B1)の下限を下回ると、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎ、フォーカシング時のアクチュエータの偏芯、特にチルト誤差による像面の非対称性が生じ画質が劣化してしまう。
　条件式(B2)の上限を上回ると、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎ、フォーカシング時のアクチュエータの偏芯、特にチルト誤差による像面の非対称性が生じ画質が劣化してしまう。条件式(B2)の下限を下回ると、フォーカシング時の周辺像面湾曲の補正が十分行えず、またレンズ保持機構が複雑化するためモジュールが径方向に大型化してしまう。なお、条件式(B2)の算出にあたっては、撮像レンズとして一般的に求められる、最近接物体距離１０ｃｍ程度にて計算することが望ましい。
　条件式(B3)の上限を上回ると、偏芯誤差感度が大幅に高くなり、生産性が著しく低下してしまう。また、条件式(B3)の下限を下回ると、撮像レンズを搭載した撮像光学装置のサイズ（つまり、モジュールサイズ）の大型化につながってしまう。なお、条件式(B1)や条件式(B2)が著しい効果を奏するのは、条件式(B3)を満たすような超コンパクト領域である。つまり、条件式(B3)を満たさない場合には、最も物体側の正パワーが弱まり、最も物体側の負パワーが相対的に強くなるため、結果として、色収差や球面収差が過剰補正になってしまう。
　上記特徴的構成によると、従来タイプよりも小型化と高性能化を図りつつ、他の仕様や生産性に影響を与えることもなく、かつ、近年量産工程で大きな問題となっている付着ゴミへの対応を一挙に解決することの可能な撮像レンズ及びそれを備えた撮像光学装置を実現することが可能である。そして、その撮像光学装置を携帯電話，携帯情報端末等のデジタル機器に用いれば、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能をコンパクトに付加することが可能となり、そのコンパクト化，高性能化，高機能化等に寄与することができる。こういった効果をバランス良く得るとともに、更に高い光学性能，小型化等を達成するための条件等を以下に説明する。
　以下の条件式(B1a)を満足することが更に望ましい。
0.1＜(Da＋Db)／TL＜0.5　…(B1a)
　この条件式(B1a)は、前記条件式(B1)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B1a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B2a)を満足することが更に望ましい。
0.095＜Dam／TL＜0.2　…(B2a)
　この条件式(B2a)は、前記条件式(B2)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B2a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B3a)を満足することが更に望ましい。
0.55＜Y'／TL＜0.9　…(B3a)
　この条件式(B3a)は、前記条件式(B3)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B3a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　本発明に係る撮像レンズは、前記第１レンズ群が全体として正の光学パワーを有し、前記第２レンズ群が全体として正の光学パワーを有し、前記第３レンズ群が全体として負の光学パワーを有することが望ましい。このように正正負のパワー構成を採ることにより、いわゆるテレフォトタイプとなり、撮像レンズ全長の小型化に有利な構成となるため、条件式(B3)を満たす上で望ましい。具体的には、第１レンズ群を正レンズ群とすることで光学全長を短縮することができ、第２レンズ群を正レンズ群とすることで第１レンズ群内のレンズ有効径を抑制することができる。また、第３レンズ群を負レンズ群とすることで主点位置を物体側に移動することができるため、光学全長を短縮でき、かつ倍率色収差を効果的に補正することができる。
　本発明に係る撮像レンズは、物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、像側凹形状の負の第２レンズと、第３レンズと、像側凸形状の正の第４レンズと、光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状の負の第５レンズと、から成ることが望ましい。また、本発明に係る撮像レンズは、前記第１レンズ群が物体側より順に正の第１レンズと負の第２レンズとの２枚から成り、前記第２レンズ群が物体側より順に第３レンズと正の第４レンズとの２枚から成り、前記第３レンズ群が負の第５レンズから成ることが望ましい。最物体側に物体側凸形状の正レンズを配置することで全系のコンパクト化を図ることができ、かつ、正レンズで発生する色収差を負の第２レンズで効率良く補正することが可能である。また、第２レンズ群を２枚で構成し、第４レンズに正パワーを持たせることで、良好なテレセントリック性やマクロ性能を得ることができるようになる。さらに、最も像側に配置された第５レンズを変曲点を有する非球面とすることで、コンパクト化した際に問題となる像面へ入射する高画角の光線角度を抑制することができ、色シェーディングや周辺光量落ちを抑えることができる。
　以下の条件式(B4)を満足することが望ましい。
0.01＜Tmin／f＜0.2　…(B4)
　ただし、
Tmin：構成するレンズの光軸上厚みのうちの最小値、
f：無限遠物体距離時の全系の焦点距離、
である。
　条件式(B4)の上限を上回ると、フォーカシング時の周辺像面の補正が十分行えず、またレンズ保持機構が複雑化するためモジュールが径方向に大型化してしまう。また、条件式(B4)の下限を下回ると、成形時の金型からレンズ面への転写性が著しく悪くなり、面精度が悪化するため、高周波成分のコントラストが低下し、画質が劣化してしまう。
　以下の条件式(B4a)を満足することが更に望ましい。
0.02＜Tmin／f＜0.075　…(B4a)
　この条件式(B4a)は、前記条件式(B4)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B4a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B5)を満足することが望ましい。
0.005＜｜Tmin／ftmin｜＜0.15　…(B5)
　ただし、
Tmin：構成するレンズの光軸上厚みのうちの最小値、
ftmin：光軸上厚みが最小値となるレンズの焦点距離、
である。
　条件式(B5)の上限を上回ると、第２レンズ群のフォーカシング移動量が減少するため、結果としてパワーが強くなりすぎ、フォーカシング時のアクチュエータの偏芯、特にチルト誤差による像面の非対称性が生じ画質が劣化してしまう。また、条件式(B5)の下限を下回ると、レンズ成形時の面精度の悪化に加えて、保持や接着の際にレンズに歪みが生じ、球面収差によるコントラスト低下や像面湾曲に伴う画質劣化が生じてしまう。
　以下の条件式(B5a)を満足することが更に望ましい。
0.01＜｜Tmin／ftmin｜＜0.1　…(B5a)
　この条件式(B5a)は、前記条件式(B5)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B5a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B6)を満足することが望ましい。
0.01＜E1／f1＜0.2　…(B6)
　ただし、
E1：第１レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
f1：第１レンズの焦点距離、
である。
　条件式(B6)の上限を上回ると、第１レンズの正パワーを強めることが出来ず、十分なコンパクト化が図れない。また、条件式(B6)の下限を下回ると、レンズ強度が不十分となり、レンズ保持や膜蒸着の際に割れや面形状変化を引き起こすため、球面収差によるコントラスト低下や像面湾曲に伴う画質劣化が生じてしまう。
　以下の条件式(B6a)を満足することが更に望ましい。
0.02＜E1／f1＜0.15　…(B6a)
　この条件式(B6a)は、前記条件式(B6)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B6a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B7)を満足することが望ましい。
0.005＜｜T2／f2｜＜0.15　…(B7)
　ただし、
T2：第２レンズの光軸上厚み、
f2：第２レンズの焦点距離、
である。
　条件式(B7)の上限を上回ると、ペッツバール和が大きくなってしまうため非点隔差が増大するとともに、軸上色収差も増加してしまう。また、条件式(B7)の下限を下回ると、レンズ強度が不十分となり、レンズ保持や膜蒸着の際に割れや面形状変化を引き起こすため、球面収差によるコントラスト低下や像面湾曲に伴う画質劣化が生じてしまう。
　以下の条件式(B7a)を満足することが更に望ましい。
0.01＜｜T2／f2｜＜0.1　…(B7a)
　この条件式(B7a)は、前記条件式(B7)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B7a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B8)を満足することが望ましい。
0.01＜E4／f4＜0.3　…(B8)
　ただし、
E4：第４レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
f4：第４レンズの焦点距離、
である。
　条件式(B8)の上限を上回ると、第２レンズ群のパワーが不十分となり、フォーカシング性能が劣化してしまう。また、条件式(B8)の下限を下回ると、レンズ強度が不十分となり、レンズ保持や膜蒸着の際に割れや面形状変化を引き起こすため、球面収差によるコントラスト低下や像面湾曲に伴う画質劣化が生じてしまう。
　以下の条件式(B8a)を満足することが更に望ましい。
0.02＜E4／f4＜0.2　…(B8a)
　この条件式(B8a)は、前記条件式(B8)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B8a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B9)を満足することが望ましい。
0.002＜｜T3／f3｜＜2　…(B9)
　ただし、
T3：第３レンズの光軸上厚み、
f3：第３レンズの焦点距離、
である。
　条件式(B9)の上限を上回ると、フォーカシング時の周辺像面の補正が十分行えず、またレンズ保持機構が複雑化するためモジュールが径方向に大型化してしまう。条件式(B9)の下限を下回ると、レンズ強度が不十分となり、レンズ保持や膜蒸着の際に割れや面形状変化を引き起こすため、球面収差によるコントラスト低下や像面湾曲に伴う画質劣化が生じてしまう。
　以下の条件式(B9a)を満足することが更に望ましい。
0.004＜｜T3／f3｜＜1　…(B9a)
　この条件式(B9a)は、前記条件式(B9)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B9a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B10)を満足することが望ましい。
0.01＜｜T5／f5｜＜2　…(B10)
　ただし、
T5：第５レンズの光軸上厚み、
f5：第５レンズの焦点距離、
である。
　条件式(B10)の上限を上回ると、テレフォトタイプにすることができなくなるため、撮像レンズ全長の増大につながる。また、条件式(B10)の下限を下回ると、レンズ成形時にウェルドが発生し、不要光や外観不良の原因となってしまう。
　以下の条件式(B10a)を満足することが更に望ましい。
0.02＜｜T5／f5｜＜0.8　…(B10a)
　この条件式(B10a)は、前記条件式(B10)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B10a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B11)及び(B12)を満足することが望ましい。
0.1＜E4／T4＜1.5　…(B11)
0.5＜E5／T5＜10　…(B12)
　ただし、
T4：第４レンズの光軸上厚み、
E5：第５レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
である。
　条件式(B11)の上限を上回ると、成形時の金型からレンズ面への転写性が著しく悪くなり、面精度が悪化するため、高周波成分のコントラストが低下し、画質が劣化してしまう。また、条件式(B11)の下限を下回ると、第2レンズ群のパワーが不十分となり、フォーカシング性能が劣化してしまう。
　条件式(B12)の上限を上回ると、レンズ成形時にウェルドが発生し、不要光や外観不良の原因となってしまう。また、条件式(B12)の下限を下回ると、テレフォトタイプにすることができなくなるため、撮像レンズ全長の増大につながってしまう。
　以下の条件式(B11a)を満足することが更に望ましい。
0.2＜E4／T4＜1　…(B11a)
　この条件式(B11a)は、前記条件式(B11)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B11a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　以下の条件式(B12a)を満足することが更に望ましい。
1＜E5／T5＜7　…(B12a)
　この条件式(B12a)は、前記条件式(B12)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B12a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　最像側レンズが像側凹の形状を有し、以下の条件式(B13)を満足することが望ましい。
0.01＜bf／TL＜0.4　…(B13)
　ただし、
bf：最も像側に位置するレンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
である。
　像側凹形状とすることで、いわゆるテレフォトタイプとなり、撮像レンズ全長の小型化には有利な構成となる。条件式(B13)の上限を上回ると、第１レンズのパワーが弱まり、光学全長が増大してしまう。また条件式(B13)の下限を下回ると、最も像側に位置するレンズ面を通過する光束が非常に細くなるため、ゴミの写りこみ感度が非常に高くなってしまい、画質不良や対策コストアップを招いてしまう。さらに、条件式(B13)の範囲を外れた場合、最も物体側の正パワーが弱まり、最も物体側の負パワーが相対的に強くなるため、結果として、色収差や球面収差が過剰補正になってしまう。
　以下の条件式(B13a)を満足することが更に望ましい。
0.1＜bf／TL＜0.3　…(B13a)
　この条件式(B13a)は、前記条件式(B13)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(B13a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
　少なくとも１枚のレンズは、射出圧縮成形法により成形されたものであることが望ましい。射出圧縮成形法でレンズ成形することにより、材料の流動性の悪さに伴って発生するウェルドを抑え、レンズ薄肉化の成形制約を取り除くことができるため、レンズ設計時の収差補正自由度を高めることが可能となる。
　タイプＢの発明に係る撮像レンズは、画像入力機能付きデジタル機器（例えば携帯端末）用の撮像レンズとしての使用に適しており、これを撮像素子等と組み合わせることにより、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する撮像光学装置を構成することができる。撮像光学装置は、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成す光学装置であり、例えば、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像を形成する撮像レンズと、その撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えることにより構成される。そして、撮像素子の受光面（すなわち撮像面）上に被写体の光学像が形成されるように、前述した特徴的構成を有する撮像レンズが配置されることにより、小型・低コストで高い性能を有する撮像光学装置やそれを備えたデジタル機器（例えば携帯端末）を実現することができる。
　カメラの例としては、デジタルカメラ，ビデオカメラ，監視カメラ，車載カメラ，テレビ電話用カメラ等が挙げられ、また、パーソナルコンピュータ，デジタル機器（例えば、携帯電話，モバイルコンピュータ等の小型で携帯可能な情報機器端末），これらの周辺機器（スキャナー，プリンター等），その他のデジタル機器等に内蔵又は外付けされるカメラが挙げられる。これらの例から分かるように、撮像光学装置を用いることによりカメラを構成することができるだけでなく、各種機器に撮像光学装置を搭載することによりカメラ機能を付加することが可能である。例えば、カメラ付き携帯電話等の画像入力機能付きデジタル機器を構成することが可能である。
　図３５に、画像入力機能付きデジタル機器の一例として、デジタル機器ＤＵの概略構成例を模式的断面で示す。図３５に示すデジタル機器ＤＵに搭載されている撮像光学装置ＬＵは、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像（像面）ＩＭを形成する撮像レンズＬＮ（ＡＸ：光軸）と、平行平板ＰＴ（必要に応じて配置される光学的ローパスフィルター，赤外（ＩＲ）カットフィルター等の光学フィルター；撮像素子ＳＲのカバーガラス等に相当する。）と、撮像レンズＬＮにより受光面（撮像面）ＳＳ上に形成された光学像ＩＭを電気的な信号に変換する撮像素子ＳＲと、を備えている。この撮像光学装置ＬＵで画像入力機能付きデジタル機器ＤＵを構成する場合、通常そのボディ内部に撮像光学装置ＬＵを配置することになるが、カメラ機能を実現する際には必要に応じた形態を採用することが可能である。例えば、ユニット化した撮像光学装置ＬＵをデジタル機器ＤＵの本体に対して着脱自在又は回動自在に構成することが可能である。
　撮像素子ＳＲとしては、例えば複数の画素を有するＣＣＤ型イメージセンサ，ＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子が用いられる。撮像レンズＬＮは、撮像素子ＳＲの光電変換部である受光面ＳＳ上に被写体の光学像ＩＭが形成されるように設けられているので、撮像レンズＬＮによって形成された光学像ＩＭは、撮像素子ＳＲによって電気的な信号に変換される。
　デジタル機器ＤＵは、撮像光学装置ＬＵの他に、信号処理部１，制御部２，メモリ３，操作部４，表示部５等を備えている。撮像素子ＳＲで生成した信号は、信号処理部１で所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が必要に応じて施され、デジタル映像信号としてメモリ３（半導体メモリ，光ディスク等）に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号等に変換されたりして他の機器に伝送される（例えば携帯電話の通信機能）。制御部２はマイクロコンピュータから成っており、撮影機能（静止画撮影機能，動画撮影機能等），画像再生機能等の機能の制御；フォーカシングのためのレンズ移動機構の制御等を集中的に行う。例えば、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方を行うように、制御部２により撮像光学装置ＬＵに対する制御が行われる。表示部５は液晶モニター等のディスプレイを含む部分であり、撮像素子ＳＲによって変換された画像信号あるいはメモリ３に記録されている画像情報を用いて画像表示を行う。操作部４は、操作ボタン（例えばレリーズボタン），操作ダイヤル（例えば撮影モードダイヤル）等の操作部材を含む部分であり、操作者が操作入力した情報を制御部２に伝達する。
　信号処理部１は、撮像光学装置ＬＵから得られる画像データを電気的に加工する画像処理部１ａを有している。画像処理部１ａを有することで、光学的に補正しきれない収差や周辺光量低下を軽減することが可能となる。
　上記画像処理部１ａで画像の歪みを補正することが望ましい。画像の歪みを補正することにより、特に像面に近いレンズによる収差負担が軽減されるため、射出瞳位置の制御が容易となり、レンズ形状を加工性の良い形状にすることもできる。
　上記画像処理部１ａで焦点深度を拡大することが望ましい。焦点深度を拡大することにより、部品バラツキを許容できるようになるため、生産性を高めることができる。また駆動装置を用いる場合には、駆動装置の位置誤差や偏芯誤差を吸収することができる。
　撮像レンズＬＮは、前述したように、物体側より順に、物体側凸形状の少なくとも１枚の正レンズと、負レンズと、非球面を有する少なくとも１枚のレンズと、から構成され、前記正レンズと前記負レンズとが隣り合って位置する構成になっており、撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上に光学像ＩＭを形成する。撮像レンズＬＮのフォーカスは、アクチュエータを用いて第２レンズ群Ｇｒ２を光軸ＡＸ方向に移動させることにより行われ、この構成により前述した高性能化，小型化，ゴミ侵入防止等の効果が得られる。なお、前述した第１，第３～第１０の実施の形態が、タイプＢの撮像レンズＬＮに相当する。
　撮像レンズＬＮで形成されるべき光学像ＩＭは、例えば、撮像素子ＳＲの画素ピッチにより決定される所定の遮断周波数特性を有する光学的ローパスフィルター（図３５中の平行平板ＰＴに相当する。）を通過することにより、電気的な信号に変換される際に発生するいわゆる折り返しノイズが最小化されるように、空間周波数特性が調整される。これにより、色モアレの発生を抑えることができる。ただし、解像限界周波数周辺の性能を抑えてやれば、光学的ローパスフィルターを用いなくてもノイズの発生を懸念する必要がなく、また、ノイズがあまり目立たない表示系（例えば、携帯電話の液晶画面等）を用いてユーザーが撮影や鑑賞を行う場合には、光学的ローパスフィルターを用いる必要はない。
　第３レンズ群Ｇｒ３と撮像面ＳＳとの間を密閉する構造を有することが望ましい。そのような密閉構造を有することで、光束が非常に細くなる撮像面近傍へのゴミ付着を防ぐことが可能となるので、生産性低下を防ぐことができる。
　ところで、プラスチック材料は温度変化時の屈折率変化が大きいため、全てのレンズをプラスチックレンズで構成すると、周囲温度が変化した際に、撮像レンズ全系の像点位置が変動してしまうという問題をかかえることになる。しかし最近では、プラスチック材料中に無機微粒子を混合させると、プラスチック材料が受ける温度変化の影響を小さくできることが分かってきた。詳細に説明すると、一般に透明なプラスチック材料に微粒子を混合させると、光の散乱が生じて透過率が低下するため、光学材料として使用することは困難であったが、微粒子の大きさを透過光束の波長より小さくすれば、散乱が実質的に発生しないようにすることができるのである。
　また、プラスチック材料は温度が上昇することにより屈折率が低下してしまうが、無機粒子は温度が上昇すると屈折率が上昇する。そこで、これらの温度依存性を利用して互いに打ち消し合うように作用させることにより、屈折率変化がほとんど生じないようにすることができる。具体的には、母材となるプラスチック材料に最大長が２０ナノメートル以下の無機粒子を分散させることにより、屈折率の温度依存性のきわめて低いプラスチック材料とすることができる。例えば、アクリル樹脂に酸化ニオブ（Ｎｂ2Ｏ5）の微粒子を分散させることにより、温度変化による屈折率変化を小さくすることができる。
　前述したタイプＡ，Ｂの発明に係る撮像レンズＬＮでは、比較的屈折力の大きな正レンズ（例えば第１レンズＬ１）又はすべてのレンズに、このような無機粒子を分散させたプラスチック材料を用いることにより、撮像レンズＬＮ全系の温度変化時の像点位置変動を小さく抑えることが可能となる。
　また近年、撮像光学装置を低コストかつ大量に実装する方法として、予め半田がポッティングされた基板に対し、ＩＣ(Integrated　Circuit)チップやその他の電子部品と光学素子とを載置したままリフロー処理(加熱処理)を行い、半田を溶融させることにより電子部品と光学素子とを基板に同時実装するという技術が提案されている。
　このようなリフロー処理を用いて実装を行うためには、電子部品と共に光学素子を約２００～２６０度に加熱する必要がある。しかし、このような高温下では熱可塑性樹脂を用いたレンズは熱変形しあるいは変色して、その光学性能が低下してしまうという問題点がある。このような問題を解決するための方法のひとつとして、耐熱性能に優れたガラスモールドレンズを使用し、小型化と高温環境での光学性能を両立する技術が提案されているが、熱可塑性樹脂を用いたレンズよりもコストが高いため、撮像光学装置の低コスト化の要求に応えられないという問題がある。
　撮像レンズの材料にエネルギー硬化性樹脂を用いた場合（ここで、エネルギー硬化性樹脂とは、熱硬化性樹脂及び紫外線硬化性樹脂のいずれをも指すものとする。）、ポリカーボネイト系やポリオレフィン系のような熱可塑性樹脂を用いた場合に比べると、撮像レンズが高温に曝されたときの光学性能の低下が小さいため、リフロー処理に有効である。しかも、ガラスモールドレンズよりも製造しやすく安価になるため、撮像レンズを組み込んだ撮像光学装置の低コスト化と量産性の向上との両立が可能となる。したがって、タイプＡ，Ｂの発明に係る撮像レンズＬＮに用いるプラスチックレンズとして、エネルギー硬化性樹脂で形成したものを用いるのが好ましい。熱硬化性樹脂の一例としては、新中村化学製　ＮＫエステル　ＤＣＰ　（トリシクロデカンジメタノールジメタクリレート）に、重合開始剤として日本油脂製　パーブチルＯ　１ｗｔ％添加し、１５０℃，１０ｍｉｎで硬化させたもの等が挙げられる。
　上述した各実施の形態や後述する各実施例では、固体撮像素子の撮像面に入射する光束の主光線入射角が、撮像面周辺部において必ずしも十分に小さい設計にはなっていない。しかし、最近の技術では、固体撮像素子の色フィルターやオンチップマイクロレンズアレイの配列の見直しによって、シェーディングを軽減することができるようになってきている。具体的には、撮像素子の撮像面の画素ピッチに対し、色フィルターやオンチップマイクロレンズアレイの配列のピッチをわずかに小さく設定すれば、撮像面の周辺部にいくほど各画素に対し色フィルターやオンチップマイクロレンズアレイが撮像レンズ光軸側へシフトするため、斜入射の光束を効率的に各画素の受光部に導くことができる。これにより固体撮像素子で発生するシェーディングを小さく抑えることができる。
　さらに、近年は、従来と異なる製法で固体撮像素子を作製する技術が進展してきた。裏面照射型と呼ばれるこの技術では、受光部が配線層よりも撮像レンズ側に配置されているため、受光部に到達する実質的な光量が増加し、低輝度感度の向上や斜入射による周辺光量落ちを抑制する効果が極めて大きい。後述する各実施例では、これらの周辺技術を勘案し、より小型化を目指した設計例となっている。
　以下、本発明を実施した撮像レンズの構成等を、実施例のコンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説明する。ここで挙げる実施例１～１１（ＥＸ１～１１）は、前述した第１～第１１の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例であり、第１～第１１の実施の形態を表す光学構成図（図１～図１１）は、対応する実施例１～１１のレンズ構成をそれぞれ示している。
　各実施例のコンストラクションデータでは、面データとして、左側の欄から順に、面番号，曲率半径ｒ（ｍｍ），軸上面間隔ｄ（ｍｍ），ｄ線（波長：５８７．５６ｎｍ）に関する屈折率ｎｄ，ｄ線に関するアッベ数ｖｄを示す。面番号に＊が付された面は非球面であり、その面形状は面頂点を原点とするローカルな直交座標系（Ｘ，Ｙ，Ｚ）を用いた以下の式(AS)で定義される。非球面データとして、非球面係数等を示す。なお、各実施例の非球面データにおいて表記の無い項の係数は０であり、すべてのデータに関してｅ－ｎ＝×１０-nである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　…(AS)
　ただし、
ｈ：Ｘ軸（光軸ＡＸ）に対して垂直な方向の高さ（ｈ2＝Ｙ2＋Ｚ2）、
Ｘ：高さｈの位置での光軸ＡＸ方向のサグ量（面頂点基準）、
Ｒ：基準曲率半径（曲率半径ｒに相当する。）、
Ｋ：円錐定数、
Ａｉ：ｉ次の非球面係数、
である。
　なお、本願明細書における近軸曲率半径の意味合いに関し、実際のレンズ測定の場面においては、レンズ中央近傍（具体的には、レンズ外径に対して１０％以内の中央領域）での形状測定値を最小自乗法でフィッティングした際の近似曲率半径を近軸曲率半径とみなすことができる。また、例えば２次の非球面係数を使用した場合には、非球面定義式(AS)の基準曲率半径Ｒに２次の非球面係数Ａ２も勘案した曲率半径を近軸曲率半径とみなすことができる（例えば、松居吉哉著「レンズ設計法」（共立出版株式会社），Ｐ４１～４２参照。）。
　各種データとして、全系の焦点距離（ｆ，ｍｍ），Ｆナンバー（Ｆｎｏ．），半画角（ω，°），最大像高（Ｙ’，ｍｍ），レンズ全長（ＴＬ，ｍｍ），バックフォーカス（ＢＦ，ｍｍ）を示す。全系の焦点距離及びＦナンバーについては、無限遠物体距離時（物体距離：∞）と最近接物体距離時（物体距離：１０ｃｍ）の両方のフォーカス状態での値を示している。バックフォーカスは、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表記しており、レンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。さらに、無限遠物体距離から最近接物体距離（物体距離：１０ｃｍ）へのフォーカシングにおけるフォーカスレンズ群の繰出し量（ｍｍ）を示し、単レンズデータ及びレンズ群データとして各レンズと各レンズ群の焦点距離を示す（ただし、レンズ１枚から成るレンズ群の焦点距離は省略する。）。また、各条件式に対応する実施例の値を表１及び表２に示す。
　図１２～図２２は、実施例１～１１（ＥＸ１～１１）の無限遠物体距離時（物体距離：∞）の収差図であり、図２３～図３３は、実施例１～１１（ＥＸ１～１１）の最近接物体距離（物体距離：１０ｃｍ）の収差図である。図１２～図３３のそれぞれにおいて、（Ａ）は球面収差図、（Ｂ）は非点収差図、（Ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図は、実線で示すｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する球面収差量、一点鎖線で示すＣ線（波長６５６．２８ｎｍ）に対する球面収差量、破線で示すｇ線（波長４３５．８４ｎｍ）に対する球面収差量を、それぞれ近軸像面からの光軸ＡＸ方向のズレ量（単位：ｍｍ）で表しており、縦軸は瞳への入射高さをその最大高さで規格化した値（すなわち相対瞳高さ）を表している。非点収差図において、四点鎖線Ｔはｄ線に対するタンジェンシャル像面、実線Ｓはｄ線に対するサジタル像面を、近軸像面からの光軸ＡＸ方向のズレ量（単位：ｍｍ）で表しており、縦軸は像高（ＩＭＧ　ＨＴ，単位：ｍｍ）を表している。歪曲収差図において、横軸はｄ線に対する歪曲（単位：％）を表しており、縦軸は像高（ＩＭＧ　ＨＴ，単位：ｍｍ）を表している。なお、像高ＩＭＧ　ＨＴの最大値は、像面ＩＭにおける最大像高Ｙ’（撮像素子ＳＲの受光面ＳＳの対角長の半分）に相当する。
　実施例１の撮像レンズＬＮ（図１）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第５レンズＬ５は像側に凹の負メニスカスレンズである。
　実施例２の撮像レンズＬＮ（図２）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は両凸の正レンズであり、第４レンズＬ４は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第５レンズＬ５は両凹の負レンズである。
　実施例３の撮像レンズＬＮ（図３）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第５レンズＬ５は両凹の負レンズである。
　実施例４の撮像レンズＬＮ（図４）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第５レンズＬ５は像側に凹の負メニスカスレンズである。
　実施例５の撮像レンズＬＮ（図５）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第５レンズＬ５は像側に凹の負メニスカスレンズである。
　実施例６の撮像レンズＬＮ（図６）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、正の第２レンズＬ２と、開口絞りＳＴと、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、正の第５レンズＬ５と、負の第６レンズＬ６と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は両凸の正レンズであり、第３レンズＬ３は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は両凸の正レンズであり、第５レンズＬ５は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第６レンズＬ６は両凹の負レンズである。
　実施例７の撮像レンズＬＮ（図７）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第５レンズＬ５は両凹の負レンズである。
　実施例８の撮像レンズＬＮ（図８）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第５レンズＬ５は像側に凹の負メニスカスレンズである。
　実施例９の撮像レンズＬＮ（図９）は、物体側から順に、開口絞りＳＴと、正の第１レンズＬ１と、負の第２レンズＬ２と、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は両凸の正レンズであり、第５レンズＬ５は像側に凹の負メニスカスレンズである。
　実施例１０の撮像レンズＬＮ（図１０）は、物体側から順に、正の第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、負の第２レンズＬ２と、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、負の第５レンズＬ５と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第４レンズＬ４は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第５レンズＬ５は像側に凹の負メニスカスレンズである。
　実施例１１の撮像レンズＬＮ（図１１）は、物体側から順に、開口絞りＳＴと、正の第１レンズＬ１と、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、負の第４レンズＬ４と、から構成されており、レンズ面は全て非球面である。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は像側に凹の負メニスカスレンズであり、第３レンズＬ３は両凸の正レンズであり、第４レンズＬ４は像側に凹の負メニスカスレンズである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
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　ＤＵ　　デジタル機器
　ＬＵ　　撮像光学装置
　ＬＮ　　撮像レンズ
　Ｇｒ１～Ｇｒ３　　第１～第３レンズ群
　Ｌ１～Ｌ６　　第１～第６レンズ
　ＳＴ　　開口絞り（絞り）
　ＳＲ　　撮像素子
　ＳＳ　　受光面（撮像面）
　ＩＭ　　像面（光学像）
　ＡＸ　　光軸
　１　　信号処理部
　１ａ　　画像処理部
　２　　制御部
　３　　メモリ
　４　　操作部
　５　　表示部

Claims (37)

  1. 　物体側より順に、物体側凸形状の少なくとも１枚の正レンズと、負レンズと、非球面を有する少なくとも１枚のレンズと、から構成され、前記正レンズと前記負レンズとが隣り合って配置され、以下の条件式(A1),(A2)及び(A3)を満足することを特徴とする撮像レンズ；
    0.1＜Ton／Dopn＜7　…(A1)
    0.1＜(Rona－Ronb)／(Rona＋Ronb)＜1.5　…(A2)
    0.3＜Y'／TL＜0.9　…(A3)
    　ただし、
    Ton：最も物体側に位置する負レンズの光軸上厚み、
    Dopn：最も物体側に位置する負レンズと前記負レンズの物体側に隣り合った正レンズとの間の光軸上間隔、
    Rona：最も物体側に位置する負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    Ronb：最も物体側に位置する負レンズの像側面の近軸曲率半径、
    Y'：最大像高、
    TL：最物体側レンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
    である。
  2. 　物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、負の第２レンズと、第３レンズと、第４レンズと、非球面を少なくとも１面有する第５レンズと、から構成されることを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  3. 　物体側より順に、正の第１レンズと、物体側凸形状の正の第２レンズと、負の第３レンズと、第４レンズと、第５レンズと、非球面を少なくとも１面有する第６レンズと、から構成されることを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  4. 　物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、負の第２レンズと、正の第３レンズと、非球面を少なくとも１面有する第４レンズと、から構成され、以下の条件式(A4)を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ；
    0.1＜T2／D12＜5　…(A4)
    　ただし、
    T2：第２レンズの光軸上厚み、
    D12：第１レンズと第２レンズとの間の光軸上間隔、
    である。
  5. 　前記非球面の形状が、光軸との交点以外の位置に変曲点を有する形状であることを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  6. 　最も物体側に位置する負レンズが像側凹形状を有することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  7. 　最も物体側に位置する負レンズが樹脂材料から成り、前記負レンズよりも物体側に開口絞りが位置し、以下の条件式(A5)を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ；
    1.6＜Ndon＜2.2　…(A5)
    　ただし、
    Ndon：最も物体側に位置する負レンズのｄ線に対する屈折率、
    である。
  8. 　最も像側に位置するレンズの物体側に隣り合って位置するレンズが、像側凸形状の正レンズであることを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  9. 　物体側より順に、第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群とから構成され、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第２レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行うことを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  10. 　物体側より順に、第１レンズ群と第２レンズ群とから構成され、前記第２レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第１レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行うことを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  11. 　以下の条件式(A6)を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ；
    0.005＜｜Ton／fon｜＜0.15　…(A6)
    　ただし、
    Ton：最も物体側に位置する負レンズの光軸上厚み、
    fon：最も物体側に位置する負レンズの焦点距離、
    である。
  12. 　最も物体側に位置する正レンズと最も物体側に位置する負レンズとの間に、開口絞りが位置することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  13. 　最像側レンズが像側凹の形状を有し、以下の条件式(A7)を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ；
    0.01＜bf／TL＜0.4　…(A7)
    　ただし、
    bf：最も像側に位置するレンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
    である。
  14. 　以下の条件式(A8)を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ；
    1＜Eon／Ton＜3　…(A8)
    　ただし、
    Eon：最も物体側に位置する負レンズの前後面において、最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
    である。
  15. 　最も物体側に位置する負レンズの物体側面が凸形状を有することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  16. 　最も物体側に位置する負レンズが射出圧縮成形法により成形されたものであることを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  17. 　物体側より順に、第１レンズ群，第２レンズ群及び第３レンズ群から構成され、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群が像面に対して位置固定の状態で、前記第２レンズ群を光軸方向に移動することによりフォーカシングを行う単焦点の撮像レンズであって、
    　前記第１レンズ群が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、前記第２レンズ群が少なくとも１枚の正レンズを含み、前記第３レンズ群が光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状のレンズを少なくとも１枚含み、全体として５枚以上のレンズで構成され、以下の条件式(B1),(B2)及び(B3)を満足することを特徴とする撮像レンズ；
    0.05＜(Da＋Db)／TL＜0.8　…(B1)
    0.02＜Dam／TL＜0.3　…(B2)
    0.3＜Y'／TL＜0.9　…(B3)
    　ただし、
    Da：無限遠物体距離時の第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
    Db：無限遠物体距離時の第２レンズ群の最も像側の面から第３レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
    TL：最物体側レンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
    Dam：最近接物体距離時の第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの光軸上距離、
    Y'：最大像高、
    である。
  18. 　前記第１レンズ群が全体として正の光学パワーを有し、前記第２レンズ群が全体として正の光学パワーを有し、前記第３レンズ群が全体として負の光学パワーを有することを特徴とする請求項１７記載の撮像レンズ。
  19. 　物体側より順に、物体側凸形状の正の第１レンズと、像側凹形状の負の第２レンズと、第３レンズと、像側凸形状の正の第４レンズと、光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状の負の第５レンズと、から成ることを特徴とする請求項１７記載の撮像レンズ。
  20. 　前記第１レンズ群が物体側より順に正の第１レンズと負の第２レンズとの２枚から成り、前記第２レンズ群が物体側より順に第３レンズと正の第４レンズとの２枚から成り、前記第３レンズ群が負の第５レンズから成ることを特徴とする請求項１７記載の撮像レンズ。
  21. 　以下の条件式(B4)を満足することを特徴とする請求項１７記載の撮像レンズ；
    0.01＜Tmin／f＜0.2　…(B4)
    　ただし、
    Tmin：構成するレンズの光軸上厚みのうちの最小値、
    f：無限遠物体距離時の全系の焦点距離、
    である。
  22. 　以下の条件式(B5)を満足することを特徴とする請求項１７記載の撮像レンズ；
    0.005＜｜Tmin／ftmin｜＜0.15　…(B5)
    　ただし、
    Tmin：構成するレンズの光軸上厚みのうちの最小値、
    ftmin：光軸上厚みが最小値となるレンズの焦点距離、
    である。
  23. 　以下の条件式(B6)を満足することを特徴とする請求項１９記載の撮像レンズ；
    0.01＜E1／f1＜0.2　…(B6)
    　ただし、
    E1：第１レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
    f1：第１レンズの焦点距離、
    である。
  24. 　以下の条件式(B7)を満足することを特徴とする請求項１９記載の撮像レンズ；
    0.005＜｜T2／f2｜＜0.15　…(B7)
    　ただし、
    T2：第２レンズの光軸上厚み、
    f2：第２レンズの焦点距離、
    である。
  25. 　以下の条件式(B8)を満足することを特徴とする請求項１９記載の撮像レンズ；
    0.01＜E4／f4＜0.3　…(B8)
    　ただし、
    E4：第４レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
    f4：第４レンズの焦点距離、
    である。
  26. 　以下の条件式(B9)を満足することを特徴とする請求項１９記載の撮像レンズ；
    0.002＜｜T3／f3｜＜2　…(B9)
    　ただし、
    T3：第３レンズの光軸上厚み、
    f3：第３レンズの焦点距離、
    である。
  27. 　以下の条件式(B10)を満足することを特徴とする請求項１９記載の撮像レンズ；
    0.01＜｜T5／f5｜＜2　…(B10)
    　ただし、
    T5：第５レンズの光軸上厚み、
    f5：第５レンズの焦点距離、
    である。
  28. 　以下の条件式(B11)及び(B12)を満足することを特徴とする請求項１９記載の撮像レンズ；
    0.1＜E4／T4＜1.5　…(B11)
    0.5＜E5／T5＜10　…(B12)
    　ただし、
    T4：第４レンズの光軸上厚み、
    E5：第５レンズの前後面において、無限遠物体距離時の最大画角の光束のうち最も高い位置を通過する光線と各面との交点間の光軸方向の距離、
    である。
  29. 　最像側レンズが像側凹の形状を有し、以下の条件式(B13)を満足することを特徴とする請求項１７記載の撮像レンズ；
    0.01＜bf／TL＜0.4　…(B13)
    　ただし、
    bf：最も像側に位置するレンズ面の面頂点から像面までの光軸上距離（平行平板を含む場合は空気換算長）、
    である。
  30. 　少なくとも１枚のレンズが射出圧縮成形法により成形されたものであることを特徴とする請求項１７記載の撮像レンズ。
  31. 　請求項１～３０のいずれか１項に記載の撮像レンズと、撮像面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の撮像面上に被写体の光学像が形成されるように前記撮像レンズが設けられていることを特徴とする撮像光学装置。
  32. 　前記第３レンズ群と前記撮像面との間を密閉する構造を有することを特徴とする請求項３１記載の撮像光学装置。
  33. 　請求項３１記載の撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とするデジタル機器。
  34. 　前記撮像光学装置から得られる画像データを電気的に加工する画像処理部を有することを特徴とする請求項３３記載のデジタル機器。
  35. 　前記画像処理部で画像の歪みを補正することを特徴とする請求項３３記載のデジタル機器。
  36. 　前記画像処理部で焦点深度を拡大することを特徴とする請求項３３記載のデジタル機器。
  37. 　携帯端末であることを特徴とする請求項３３記載のデジタル機器。
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