WO2010061666A1 - 多段海水淡水化装置及び多段海水淡水化装置の運転制御方法 - Google Patents
多段海水淡水化装置及び多段海水淡水化装置の運転制御方法 Download PDFInfo
- Publication number
- WO2010061666A1 WO2010061666A1 PCT/JP2009/064058 JP2009064058W WO2010061666A1 WO 2010061666 A1 WO2010061666 A1 WO 2010061666A1 JP 2009064058 W JP2009064058 W JP 2009064058W WO 2010061666 A1 WO2010061666 A1 WO 2010061666A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- pressure
- low
- reverse osmosis
- water
- seawater desalination
- Prior art date
Links
- 239000013535 sea water Substances 0.000 title claims abstract description 99
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 title claims abstract description 89
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 33
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 197
- 238000001223 reverse osmosis Methods 0.000 claims abstract description 146
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims abstract description 66
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 15
- 239000008400 supply water Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 68
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 46
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 claims description 30
- 230000001954 sterilising effect Effects 0.000 claims description 29
- 239000012466 permeate Substances 0.000 claims description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 16
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 14
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 12
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 7
- 230000033116 oxidation-reduction process Effects 0.000 claims description 5
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 claims description 3
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 17
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 7
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 6
- 230000000813 microbial effect Effects 0.000 description 6
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 239000003002 pH adjusting agent Substances 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001471 micro-filtration Methods 0.000 description 2
- 239000008239 natural water Substances 0.000 description 2
- 230000003204 osmotic effect Effects 0.000 description 2
- 238000000108 ultra-filtration Methods 0.000 description 2
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002301 cellulose acetate Polymers 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000003651 drinking water Substances 0.000 description 1
- 235000020188 drinking water Nutrition 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000012498 ultrapure water Substances 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
- C02F1/441—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by reverse osmosis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
- B01D61/026—Reverse osmosis; Hyperfiltration comprising multiple reverse osmosis steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/12—Controlling or regulating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2311/00—Details relating to membrane separation process operations and control
- B01D2311/14—Pressure control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2317/00—Membrane module arrangements within a plant or an apparatus
- B01D2317/02—Elements in series
- B01D2317/025—Permeate series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/08—Seawater, e.g. for desalination
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/03—Pressure
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2301/00—General aspects of water treatment
- C02F2301/08—Multistage treatments, e.g. repetition of the same process step under different conditions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
- Y02A20/124—Water desalination
- Y02A20/131—Reverse-osmosis
Definitions
- the present invention relates to a multi-stage seawater desalination apparatus that can obtain high-quality product water from seawater by a reverse osmosis method and an operation control method for the multi-stage seawater desalination apparatus.
- RO membrane Reverse Osmosis Membrane
- a conventional multi-stage seawater desalination apparatus 100 includes a high-pressure pump P 1 that makes raw water (seawater) 101 from which turbid components have been removed by pretreatment a predetermined high pressure, and the high-pressure pump P 1.
- a high-pressure reverse osmosis device 103 provided with a high-pressure reverse osmosis membrane 103a for concentrating salt in the high-pressure feed water 102 set at high pressure, and an intermediate tank 110 for temporarily storing the permeated water 104 permeated through the high-pressure reverse osmosis device 103.
- a low-pressure pump P 2 that makes the permeated water 104 supplied from the intermediate tank 110 a predetermined low pressure, and a low-pressure reverse osmosis membrane that concentrates the salinity in the low-pressure feed water 105 that is made low pressure by the low-pressure pump P 2 106a, and a low-pressure reverse osmosis device 106 for obtaining production water (fresh water) 107.
- Non-Patent Document 1 “Fukuoka Prefecture Waterworks Enterprises: Mechanism of seawater desalination”.
- reference numeral 103 b indicates the concentrated water from the high pressure reverse osmosis device 103
- 106 b indicates the concentrated water from the low pressure reverse osmosis device 106.
- the intermediate tank 110 is normally operated in the middle, but the intermediate tank 110 may cause microbial contamination.
- the addition of the pH adjusting agent 111 is always necessary. Further, since the permeated water 104 to which the pH adjusting agent 111 is added needs to be discarded at the time of activation, the conversion rate of the produced water 107 is lowered by the amount discarded, which is a problem. Furthermore, with this disposal, there is also a problem that the production water 107 cannot be supplied in a timely manner when the system is started.
- the concentrated water 106b on the rear stage side (low pressure reverse osmosis device 106) has a salt concentration lower than the salt concentration of the high pressure supply water 102 on the front stage side. Therefore, when circulating operation is performed by returning the concentrated water 106b on the rear stage side to the supply water side on the front stage side, the salt concentration on the high pressure feed water 102 side becomes small and the osmotic pressure becomes small. As a result, the direct connection without the intermediate tank 110 has a problem that the pressure fluctuation at the start-up is large and the stable start-up operation is difficult.
- the intermediate tank is eliminated to avoid microbial contamination, and multistage seawater freshwater that can be started and operated in series The emergence of the conversion device is eagerly desired.
- the present invention has an object to provide a series-type multi-stage seawater desalination apparatus and an operation control method for the multi-stage seawater desalination apparatus that can obtain high-quality product water from seawater by a reverse osmosis method. To do.
- a first invention of the present invention for solving the above-described problems is a high-pressure pump that is interposed in a raw water line that supplies raw water and makes the raw water a predetermined high pressure, and a high-pressure supply that is made high by the high-pressure pump.
- the high-pressure reverse osmosis device having a high-pressure reverse osmosis membrane for concentrating salinity in the water and a permeate line for supplying the permeate permeated through the high-pressure reverse osmosis device to the downstream side,
- a first drain valve for temporarily draining, a low-pressure pump interposed in a permeate line downstream of the first drain valve, and setting the permeate to a predetermined low pressure, and a low pressure by the low-pressure pump.
- a plurality of the low-pressure reverse osmosis devices are installed, are interposed in the discharge line on the concentrated water side of each low-pressure reverse osmosis device, and are initially supplied to the low-pressure reverse osmosis device.
- a multi-stage seawater desalination apparatus comprising a second drain valve for temporarily discharging the low-pressure feed water.
- the third invention is the multi-stage seawater desalination apparatus according to the first or second invention, further comprising a return concentrated water line for returning the concentrated water from the low pressure reverse osmosis device to the upstream side.
- a fourth invention is the multi-stage seawater desalination apparatus according to any one of the first to third inventions, wherein the high-pressure reverse osmosis device is a membrane having chlorine resistance.
- 5th invention uses the 1st or 2nd multistage seawater desalination apparatus, the process of supplying raw
- a step of supplying the entire amount to the reverse osmosis device side a step of temporarily draining the low-pressure supply water at the initial stage of the start supplied to the low-pressure reverse osmosis device by the second drain valve, and closing the second drain valve, And a process for producing low-pressure reverse osmosis membranes, allowing the low-pressure reverse osmosis membrane to permeate, switching to a rated seawater desalination operation, and producing production water.
- 6th invention uses the 4th multistage seawater desalination apparatus, and it is the 1st reducing agent with respect to the raw water which added chlorine (Cl) in the sterilization driving
- the reducing agent is added to the raw water from the first reducing agent supply unit.
- a step of stopping the addition of the reducing agent from the second reducing agent supply unit and switching to the normal operation, and a step of switching to the rated seawater desalination operation while closing the second drain valve to produce the produced water and an operation control method for a multi-stage seawater desalination apparatus, comprising: .
- a seventh aspect of the invention is the operation control method for a multi-stage seawater desalination apparatus according to the sixth aspect of the present invention, wherein after the sterilization operation is completed, the low-pressure side concentrated water is returned to the upstream side by the return concentrated water line. is there.
- FIG. 5 is a schematic diagram of a multi-stage seawater desalination apparatus according to the third embodiment.
- FIG. 6A is an operation schematic diagram of steps 1 and 2 of the multistage seawater desalination apparatus according to the third embodiment.
- FIG. 6B is an operation schematic diagram of the multistage seawater desalination apparatus according to the third embodiment in the process 3.
- FIG. 7 is a schematic diagram of a multi-stage seawater desalination apparatus according to the fourth embodiment.
- FIG. 8 is a change diagram of ORP when a reducing agent (SBS) is added.
- FIG. 9 is a schematic diagram of a multi-stage seawater desalination apparatus according to the fifth embodiment.
- FIG. 10 is a schematic diagram of a multi-stage seawater desalination apparatus according to a conventional example.
- a low-pressure reverse osmosis membrane (low-pressure RO membrane) 16a for concentrating salt is provided.
- the drainage valve 22 is provided.
- the raw water 11 is filtered, it is pretreated using a UF membrane (ultrafiltration membrane) or MF membrane (microfiltration membrane) that removes turbidity in seawater as in the conventional case. do it.
- UF membrane ultrafiltration membrane
- MF membrane microfiltration membrane
- reference numeral 13b is concentrated water from the high-pressure reverse osmosis device
- 16b are concentrated water from the low pressure reverse osmosis device
- 18 is interposed in the product water line L 7, a specified value or less product water
- the change-over valve which switches a flow path in the case of 17a is illustrated.
- three-way valves are used as the first and second drain valves 21 and 22, but the present invention is not limited to this.
- FIG. 2 is a process chart thereof.
- Step 1> raw water 11 is supplied to the high-pressure reverse osmosis device 13 via the high-pressure pump P 1 in the initial stage of the system startup (S-1). In this case, the concentrated water 13b is drained to the outside from the concentrated water line L 4.
- Step 2> the permeated water 14 that has passed through the high-pressure reverse osmosis membrane 13 a of the high-pressure reverse osmosis device 13 is temporarily drained through the first drain valve 21 through the discharge line L 6 ( S-2: See FIG. 3-1.
- Step 3> In the third step, after the permeated water 14 passing through the first drain valve 21 reaches the vicinity of the inlet pressure of the low-pressure pump P 2 , the first drain valve 21 is closed and a predetermined pressure is permeated. The entire amount of water 14 is supplied to the low-pressure reverse osmosis device 16 side via the low-pressure pump P 2 (S-3: refer to FIG. 3-2).
- Step 4> In the fourth step, the low-pressure feed water 15 at the initial stage of the start supplied to the low-pressure reverse osmosis device 16 is temporarily drained by the second drain valve 22 (S-4: FIG. 3-2). reference).
- Step 5 In the fifth step, after the pressure of the low pressure feed water 15 reaches a predetermined permeation pressure of the low pressure RO membrane 16a of the low pressure reverse osmosis device 16, the second drain valve 22 is closed and the low pressure supply is performed. The water 15 is permeated through the low pressure reverse osmosis membrane 16a and switched to the rated seawater desalination operation to produce the produced water 17 (S-5: see FIG. 3-3).
- the permeated water 14 is first drained by the first drain valve 21 and the predetermined inlet pressure of the low pressure pump P 2 is obtained. And after confirming that the permeate 14 has reached the vicinity of the inlet pressure of the low-pressure pump P 2 , the low-pressure feed water 15 is supplied to the low-pressure reverse osmosis device 16 side while closing the first drain valve 21. The whole amount is supplied.
- the low-pressure feed water 15 at the initial stage of the start-up supplied to the low-pressure reverse osmosis device 16 is temporarily drained by the second drain valve 22 and becomes the permeation pressure of the low-pressure RO membrane 16a of the low-pressure reverse osmosis device 16. Wait until. And after confirming that the permeation pressure vicinity of the low pressure RO membrane 16a of the low pressure reverse osmosis device 16 has been reached, the low pressure supply water 15 is allowed to permeate the low pressure reverse osmosis membrane 16a while closing the second drain valve 22; The production water 17 is produced by switching to the rated seawater desalination operation. As a result, it is possible to stably perform a start-up operation stably without installing an intermediate tank as in the prior art, avoiding pressure fluctuations at the initial stage of startup.
- FIG. 4 is a schematic diagram of a multi-stage seawater desalination apparatus according to the second embodiment.
- symbol is attached
- the multi-stage seawater desalination apparatus 10B according to the present embodiment returns the concentrated water 16b concentrated by the low-pressure reverse osmosis apparatus 16 in the multi-stage seawater desalination apparatus 10A of the first embodiment. 8 is returned to the raw water line L 1 .
- the amount of concentrated water discarded is reduced and the amount of product water produced is increased.
- Step 3> In the third step, after the permeate 14 reaches the vicinity of the inlet pressure of the low pressure pump P 2 , the permeate 14 is moved to the low pressure reverse osmosis device 16 side while the first drain valve 21 is closed. the total amount of supplies through the P 2.
- Step 4> In the fourth step, the low-pressure feed water 15 at the start-up stage supplied to the low-pressure reverse osmosis device 16 is temporarily drained by the second drain valve 22.
- Step 5> In the fifth step, the low-pressure feed water 15 is closed while the second drain valve 22 is closed after the pressure of the low-pressure feed water 15 reaches the permeation pressure of the low-pressure RO membrane 16 a of the low-pressure reverse osmosis device 16.
- Step 6 In the sixth step, in the low pressure reverse osmosis device 16, after the concentration operation of a predetermined rating is performed, the flow rate FC and the switching valve 25 are adjusted using the concentrated concentrated water 16 b as the return concentrated water 26. However, it is returned to the raw water line L 1 by the return concentrated water line L 8 .
- the return concentrated water 26 is not simply returned, so the concentrated water 16b from the low-pressure reverse osmosis device 16 on the rear stage side can be returned to the raw water 11 side, and the operating pressure is reduced due to the reduced osmotic pressure. Can be prevented.
- the water quality can be secured at the same level as the evaporation method, and the intermediate tank is eliminated, so that microbial contamination can be greatly reduced.
- FIG. 5 is a schematic diagram of a multi-stage seawater desalination apparatus according to the third embodiment.
- symbol is attached
- the multi-stage seawater desalination apparatus 10C according to the present embodiment has a high-pressure reverse osmosis apparatus 13 having a chlorine-resistant high-pressure RO membrane 13a in the multi-stage seawater desalination apparatus 10B of the second embodiment.
- the low-pressure reverse osmosis device 16 is provided with a low-pressure RO membrane 16a having no chlorine resistance, and after the operation for a predetermined period, the addition of the reducing agent 32 for neutralizing chlorine added to the raw water 11 is stopped, By performing sterilization treatment for a predetermined time using chlorine in the raw water, high-quality product water is stably obtained.
- a cellulose acetate membrane is used as the high-pressure RO membrane 13a having chlorine resistance.
- a polyamide membrane is used as the low-pressure RO membrane 16a that does not have chlorine resistance.
- the reducing agent 32 is supplied from the first reducing agent supply unit 31-1 to the raw water line L 1 to neutralize chlorine.
- the permeated water line L 2 the supply of the reducing agent 32 from the second reducing agent supplying section 31-2 is stopped.
- examples of the reducing agent 32 include SBS, but the present invention is not limited thereto.
- the operation is started as in Example 1 and the rated operation is continued.
- FIG. 6A and 6B show the sterilization operation mode (No. 1).
- the first step high pressure reverse osmosis is performed on the raw water 11 Cl to which chlorine (Cl) has been added without supplying the reducing agent 32 from the first reducing agent supply unit 31-1. It supplies to the apparatus 13 (process 1).
- a reducing agent (SBS) 32 is added from the second reducing agent supply unit 31-2 to the permeated water 14 Cl containing chlorine that has permeated the high pressure reverse osmosis membrane 13a of the high pressure reverse osmosis device 13.
- the low pressure RO membrane 16a of the low pressure reverse osmosis device 16 is allowed to pass, and the low pressure supply water 15 SBS containing the reducing agent (SBS) 32 is temporarily drained by the second drain valve 22 (step 2).
- the switching operation of the switching valve 25 To stop. This is to prevent the reducing agent from being supplied into the raw water and inhibiting the sterilization operation.
- oxidation-reduction potential (ORP) meters 41-1 and 41-2 are interposed to measure the oxidation-reduction potential in the low-pressure feed water 15.
- the time for the sterilization operation treatment may be appropriately changed according to the equipment and the operation load.
- the operation is performed for about 6 to 10 hours, and then sterilized with chlorine for about 1 hour.
- it is returned to the upstream side as return concentrated water 26 by returning concentrated water line L 8 and the concentrated water of the low-pressure side.
- FIG. 7 is a schematic diagram of a multi-stage seawater desalination apparatus according to the fourth embodiment.
- symbol is attached
- the present embodiment is a second sterilization operation mode when performing a sterilization treatment operation.
- FIG. 7 shows the sterilization operation mode (No. 2).
- the multi-stage seawater desalination apparatus 10D according to the present embodiment operates the oxidation-reduction potential (ORP) meter in the multi-stage seawater desalination apparatus 10C according to the third embodiment, and in the sterilization operation process, Production water can be produced.
- ORP oxidation-reduction potential
- the raw water 11 Cl to which chlorine (Cl) is added is supplied to the high-pressure reverse osmosis device 13 without supplying the reducing agent 32 from the first reducing agent supply unit 31-1 (step 1).
- the reducing agent (SBS) 32 is neutralized equivalently from the second reducing agent supply unit 31-2 to the permeated water 14 Cl containing chlorine that has permeated the high pressure reverse osmosis membrane 13a of the high pressure reverse osmosis device 13.
- the redox potential is measured by the redox potential (ORP) meter 41-1, and the neutralizing amount of the remaining reducing agent 32 is supplied from the third reducing agent supply unit 31-3 to the low-pressure supply water. 15 (step 2).
- FIG. 8 shows a change in ORP when a reducing agent (SBS) is added in a state where the chlorine concentration is 0.3 ppm in the outlet water. As shown in FIG. 8, the ORP value is high when a large amount of chlorine is present, and the ORP value is low (minus) when no chlorine is present.
- SBS reducing agent
- the low pressure supply water 15 SBS containing the reducing agent is drained from the second drain valve 22 (step 2 of the third embodiment: see FIG. 6-1).
- the supply amount of the reducing agent is monitored by the oxidation-reduction potentiometer 41-1, and the value is controlled in a highly sensitive region (200 to 400 mV in this case), and then quantified.
- a certain amount of reducing agent 32 about 1 ppm this time
- the chlorine is completely eliminated and supply of excess reducing agent is suppressed. Yes.
- the supply of the reducing agent can be appropriately managed, and production water containing very little reducing agent can be produced even during the sterilization operation.
- FIG. 9 is a schematic diagram of a multi-stage seawater desalination apparatus according to the fifth embodiment.
- symbol is attached
- the multi-stage seawater desalination apparatus 10E according to the present embodiment is different from the multi-stage seawater desalination apparatus 10A according to the first embodiment in that the low-pressure reverse osmosis apparatus 16 has two stages (low-pressure reverse osmosis apparatus 16-1, This is a reverse osmosis device 16-2).
- the second low-pressure reverse osmosis device 16 is started from the first low-pressure reverse osmosis device 16-1 and drains with the first drain valve 21-1 and reaches a predetermined pressure.
- -2 is supplied with the low-pressure feed water 15-2, and when the first drain valve 21-2 reaches a predetermined pressure, the second low-pressure reverse osmosis device 16-2 produces the produced water 17. .
- the raw water 11 having a flow rate “104” is supplied to the high pressure reverse osmosis device 13 by the return of the return concentrated water 26-1. Passing through the high pressure RO membrane 13a of the high pressure reverse osmosis device 13 is a flow rate “44”, and concentrated water 13b having a flow rate “60” is supplied to the turbine T side as high pressure waste water, and energy recovery is performed here.
- the permeated water 19 having a flow rate of “40” passes through the low-pressure RO membrane 16a of the first low-pressure reverse osmosis device 16-1, and concentrated water having a flow rate of “4” is returned to the concentrated water 26-1 as drainage.
- the high-pressure reverse osmosis device 13 sets the salinity concentration to 500 ppm.
- the low-pressure reverse osmosis device 16-1 can make the salt concentration about 100 ppm
- the second low-pressure reverse osmosis device 16-2 can make the salt concentration 5 ppm or less. So that it can be manufactured.
- part of the concentrated water is reused, so that the amount of concentrated water discarded is reduced and the production water production is increased.
- the operation control method of the multi-stage seawater desalination apparatus it is possible to ensure the same water quality as the evaporation method, and to significantly reduce microbial contamination by eliminating the intermediate tank, Suitable for seawater desalination facilities.
- Multi-stage seawater desalination equipment 11 Raw water (eg seawater) DESCRIPTION OF SYMBOLS 12 High pressure feed water 13a High pressure reverse osmosis membrane 13 High pressure reverse osmosis device 14 Permeated water 15 Low pressure feed water 16a Low pressure reverse osmosis membrane 16 Low pressure reverse osmosis device 17 Production water 21 First drain valve 22 Second drain valve
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
Description
後者の逆浸透法は、蒸発法よりエネルギー効率に優れている反面、RO膜が海水中の微生物や析出物で目詰まりしないよう入念に前処理(原水である海水中の濁質分を除去する「UF膜(限外濾過膜)」又は「MF膜(精密濾過膜)」で処理)する必要があること等、メンテナンス等にコストがかかることが問題とされている。
ここで、従来の逆浸透法の多段海水淡水化装置の一例を図10に示す。
図10に示すように、従来の多段海水淡水化装置100は、前処理により濁質分を除去した原水(海水)101を所定の高圧力とする高圧ポンプP1と、前記高圧ポンプP1により高圧とされた高圧供給水102中の塩分を濃縮する高圧逆浸透膜103aを備えた高圧逆浸透装置103と、前記高圧逆浸透装置103を透過した透過水104を一時的に貯蔵する中間タンク110と、前記中間タンク110から供給された透過水104を所定の低圧力とする低圧ポンプP2と、前記低圧ポンプP2により低圧とされた低圧供給水105中の塩分を濃縮する低圧逆浸透膜106aを備え、生産水(淡水)107を得る低圧逆浸透装置106とを具備するものである。ここで、中間タンク110では、常圧に戻しているので、大気開放となり、システム停止時においては、pH調整剤111を添加して透過水104のpHを調整し、微生物汚染の防止をしている(非特許文献1:「福岡県地区水道企業団:海水淡水化の仕組み」参照)。
ここで、図10中、符号103bは高圧逆浸透装置103からの濃縮水、106bは低圧逆浸透装置106からの濃縮水を図示する。
また、このpH調整剤111を添加した透過水104は起動に際して、廃棄する必要があるので、廃棄した分、生産水107の転換率の低下となり、問題である。
さらに、この廃棄に伴い、システム起動時にタイムリーに生産水107を供給することができない、という問題もある。
さらに、砂漠地帯に設置されるような化学プラント等に用いる水質は、飲料水(塩分濃度が250ppm以下)よりも更なる高品質な塩分含有量(例えば5ppm以下の純水)とすることが求められている場合がある。
図1は、実施例1に係る多段海水淡水化装置の概略図である。
図1に示すように、本実施例に係る多段海水淡水化装置10Aは、原水(例えば海水)11を供給する原水ラインL1に介装され、原水11を所定の高圧力とする高圧ポンプP1と、前記高圧ポンプP1により高圧とされた高圧供給水12中の塩分を濃縮する高圧逆浸透膜(高圧RO膜)13aを備えた高圧逆浸透装置13と、前記高圧逆浸透装置13を透過した透過水14を後流側に供給する透過水ラインL2に介装され、起動初期の透過水14を一時的に排出ラインL6から排水する第1の排水弁21と、前記第1の排水弁21の下流側の透過水ラインL3に介装され、透過水14を所定の低圧力とする低圧ポンプP2と、前記低圧ポンプP2により低圧とされた低圧供給水15中の塩分を濃縮する低圧逆浸透膜(低圧RO膜)16aを備えた低圧逆浸透装置16と、前記低圧逆浸透装置16の濃縮水側の排出ラインL5に介装され、低圧逆浸透装置16に供給する起動初期の低圧供給水15を一時的に排出する第2の排水弁22とを具備するものである。
なお、原水11を濾過する場合には、従来と同様に、海水中の濁質分を除去するUF膜(限外濾過膜)又はMF膜(精密濾過膜)等を用いて前処理するようにすればよい。
ここで、図1中、符号13bは高圧逆浸透装置13からの濃縮水、16bは低圧逆浸透装置16からの濃縮水、18は生産水ラインL7に介装され、規定値以下の生産水17aの場合に流路を切換える切替弁を図示する。
また、本実施例では、第1及び第2の排水弁21、22として三方弁を用いているが、本発明はこれに限定されるものではない。
図2はその工程チャートである。
〈工程1〉 第1の工程では、システムの起動初期において、原水11を高圧逆浸透装置13に高圧ポンプP1を介して供給する(S-1)。この際、濃縮水13bは濃縮水ラインL4から外部に排水される。
〈工程2〉 第2の工程では、前記高圧逆浸透装置13の高圧逆浸透膜13aを透過した透過水14を、一時的に第1の排水弁21を介して排出ラインL6により排水する(S-2:図3-1参照)。
〈工程3〉 第3の工程では、第1の排水弁21を通過する透過水14が低圧ポンプP2の入口圧近傍に達した後に、第1の排水弁21を閉じつつ、所定圧力の透過水14を低圧逆浸透装置16側に低圧ポンプP2を介して全量供給する(S-3:図3-2参照)。
〈工程4〉 第4の工程では、前記低圧逆浸透装置16に供給された起動初期の低圧供給水15を、一時的に第2の排水弁22により排水する(S-4:図3-2参照)。
〈工程5〉 第5の工程では、低圧供給水15の圧力が、低圧逆浸透装置16の低圧RO膜16aの所定の透過圧力に達した後に、第2の排水弁22を閉めつつ、低圧供給水15を低圧逆浸透膜16aに透過させ、定格の海水淡水化運転に切り換え、生産水17を生産する(S-5:図3-3参照)。
次に、前記低圧逆浸透装置16に供給された起動初期の低圧供給水15を一時的に第2の排水弁22により排水して、低圧逆浸透装置16の低圧RO膜16aの透過圧力となるまで待機する。
そして、低圧逆浸透装置16の低圧RO膜16aの透過圧力近傍に達したことを確認してから、第2の排水弁22を閉めつつ、低圧供給水15を低圧逆浸透膜16aに透過させ、定格の海水淡水化運転に切り換え、生産水17を生産するようにしている。
これにより、従来のような中間タンクを設置せずとも安定して、起動初期の圧力変動を回避し、常に安定した立ち上げ運転とすることが可能となる。
図4に示すように、本実施例に係る多段海水淡水化装置10Bは、実施例1の多段海水淡水化装置10Aにおいて、低圧逆浸透装置16で濃縮された濃縮水16bを返送濃縮水ラインL8により、原水ラインL1に返送するのである。
これにより、濃縮水として廃棄していたものからも再度濃縮して生産水を得ることにより、濃縮水の廃棄量の低減と、生産水の生産量の増大を図るようにしている。
〈工程1〉 第1の工程では、システムの起動初期において、先ず原水11を高圧逆浸透装置13に高圧ポンプP1を介して供給する。この際、濃縮水13bは濃縮水ラインL4から外部に排水される。この濃縮水13bは高圧であるので、タービンTを駆動してエネルギーを回収するようにしている。
〈工程2〉 第2の工程では、前記高圧逆浸透装置13の高圧逆浸透膜13aを透過した透過水14を一時的に第1の排水弁21を介して排出ラインL6により排水する。
〈工程3〉 第3の工程では、透過水14が低圧ポンプP2の入口圧近傍に達した後に、第1の排水弁21を閉じつつ、透過水14を低圧逆浸透装置16側に低圧ポンプP2を介して全量供給する。
〈工程4〉 第4の工程では、前記低圧逆浸透装置16に供給された起動初期の低圧供給水15を一時的に第2の排水弁22により排水する。
〈工程5〉 第5の工程では、低圧供給水15の圧力が、低圧逆浸透装置16の低圧RO膜16aの透過圧力に達した後に、第2の排水弁22を閉めつつ、低圧供給水15を低圧逆浸透膜16aに透過させ、定格の海水淡水化運転に切り換え、生産水17を生産する。
〈工程6〉 第6の工程では、低圧逆浸透装置16において、所定の定格の濃縮運転がなされた後に、濃縮された濃縮水16bを返送濃縮水26として、流量計FC及び切替弁25を調節しつつ、返送濃縮水ラインL8により原水ラインL1に返送する。
図5に示すように、本実施例に係る多段海水淡水化装置10Cは、実施例2の多段海水淡水化装置10Bにおいて、高圧逆浸透装置13には塩素耐性を有する高圧RO膜13aを配置すると共に、低圧逆浸透装置16には塩素耐性を有しない低圧RO膜16aを配置し、所定期間の運転の後に、原水11中に添加した塩素を中和する還元剤32の添加を停止して、原水中の塩素を用いて殺菌処理を所定時間行うようにして、高品質な生産水を安定して得るものである。
本実施例では、塩素耐性を有する高圧RO膜13aとしては、酢酸セルロース膜を用いている。塩素耐性を有しない低圧RO膜16aとしては、ポリアミド膜を用いている。
この場合には、透過水ラインL2には、第2の還元剤供給部31-2から還元剤32の供給は停止している。
ここで、前記還元剤32としてはSBSを挙げることができるが、本発明はこれに限定されるものではない。
そして、運転初期においては、実施例1のようにして運転を開始し、定格運転を継続している。
図6-1及び図6-2は殺菌運転モード(その1)である。
図6-1に示すように、第1の工程では、塩素(Cl)を添加した原水11Clに対し、第1の還元剤供給部31-1から還元剤32を供給せずに高圧逆浸透装置13へ供給する(工程1)。
第2の工程では、前記高圧逆浸透装置13の高圧逆浸透膜13aを透過した塩素を含む透過水14Clに第2の還元剤供給部31-2から還元剤(SBS)32を添加して中和した後、低圧逆浸透装置16の低圧RO膜16aを通過させると共に、一時的に第2の排水弁22により還元剤(SBS)32を含む低圧供給水15SBSを排水する(工程2)。ここで、この第2の工程においては、還元剤が含まれた低圧供給水15SBSとなっているので、返送濃縮水ラインL8で原水11側に返送することを、切替弁25の切替操作により停止するようにしている。これは、原水中に還元剤が供給され、殺菌運転を阻害するのを防止するためである。
図6-2に示すように、第3の工程では、所定の殺菌運転が終了した後に、原水11Clに第1の還元剤供給部31-1から還元剤32を添加し、第2の還元剤供給部31-2からの還元剤32の添加を停止し、通常運転に切り換える(工程3)。
第4の工程では、第2の排水弁22を閉めつつ、定格の海水淡水化運転に切り換え、生産水17を生産する(工程4)。
なお、低圧逆浸透装置16の前後には、酸化還元電位(ORP)計41-1、41-2が介装され、低圧供給水15中の酸化還元電位を計測するようにしている。
殺菌運転処理の時間は、設備及び運転負荷に応じて、適宜変更すれば良いが、一例としては、6~10時間程度運転した後、1時間程度塩素殺菌をするようにしている。
前記殺菌が終了した後に、低圧側の濃縮水を返送濃縮水ラインL8により返送濃縮水26として上流側に戻すようにしている。
これにより、所定期間の運転毎に塩素殺菌をすることで、膜の殺菌処理を行い、常に一定品質以上の清浄な生産水を連続して生産することができる。
図7は殺菌運転モード(その2)である。図7に示すように、本実施例に係る多段海水淡水化装置10Dは、実施例3の多段海水淡水化装置10Cにおいて、酸化還元電位(ORP)計を操作して、殺菌運転処理においても、生産水を生産することができるようにしている。
図7に示すように、多段海水淡水化装置の高圧逆浸透装置の殺菌運転の際に、以下の工程を実施する。
第1の工程は、塩素(Cl)を添加した原水11Clに対し、第1の還元剤供給部31-1から還元剤32を供給せずに高圧逆浸透装置13へ供給する(工程1)。
第2の工程は、前記高圧逆浸透装置13の高圧逆浸透膜13aを透過した塩素を含む透過水14Clに第2の還元剤供給部31-2から還元剤(SBS)32を中和当量よりも少なく添加した後、酸化還元電位(ORP)計41-1で酸化還元電位を計測しつつ、中和量の残りの還元剤32を第3の還元剤供給部31-3から低圧供給水15に供給する(工程2)。
このような対策を行う理由は以下の通りである。
高圧逆浸透装置13の透過水14Clからくる塩素を消すため、還元剤32を安全側の見地から第1の還元剤供給部31-1で過剰に供給するようにしている。
ここで、ORP計41-1では、塩素が存在する時はその値が大きいが、塩素が消去されてからは、どの程度還元剤が供給されたか否かを判断するのは困難である。
図8は出口の水において塩素濃度が0.3ppm入っている状態で、還元剤(SBS)を添加したときのORPの変化を示している。
図8に示すように、塩素が多量に存在する時はORP値が高く、塩素が存在しない場合には、ORP値は低くなっている(マイナス)。
このため、塩素が消費された以降においては、還元剤が過剰に入っても、還元剤の濃度の測定が困難となる。これは、還元剤32が多量に入るので生産水17を生産する場合には、通常の運転の場合の生産水よりも還元剤が多量に含有する生産水17となる。これを防止するために、実施例3では、第2の排水弁22から還元剤を含む低圧供給水15SBSを排水している(実施例3の工程2:図6-1参照)。
これより、還元剤の供給を適切に管理できると共に、殺菌運転時においても還元剤の含有が極めて少ない生産水を生産することができることとなる。
さらに、第1の低圧逆浸透装置16-1で濃縮された濃縮水を返送ラインL8により、返送濃縮水26-1として原水ラインL1に戻すと共に、第2の低圧逆浸透装置16-2で濃縮された濃縮水を返送濃縮水ラインL12により、返送濃縮水26-2として透過水ラインL3に戻すようにしている。
なお、図9中、符号15-1、15-2は低圧供給水、21-1、21-2は第1の排出弁、22-1、22-2は第2の排出弁、25-1、25-2は切替弁、L9は低圧水透過ライン、L10は排出ライン、L11は排出ラインを各々図示する。
この高圧逆浸透装置13の高圧RO膜13aを通過するのは流量「44」、高圧の排水として流量「60」の濃縮水13bがタービンT側に供給され、ここでエネルギー回収を行っている。
次に、第1の低圧逆浸透装置16-1の低圧RO膜16aを通過するのは流量「40」の透過水19であり、排水として流量「4」の濃縮水が返送濃縮水26-1として、原水11に戻され再利用している。
最後に、第2の低圧逆浸透装置16-2の低圧RO膜16aを通過するのは流量「36」の生産水17であり、排水として流量「4」の濃縮水が返送濃縮水26-2として、透過水14に戻され再利用している。
また、濃縮水の一部も再利用するので、濃縮水の廃棄量の低減と、生産水の生産量の増大を図るようにしている。
11 原水(例えば海水)
12 高圧供給水
13a 高圧逆浸透膜
13 高圧逆浸透装置
14 透過水
15 低圧供給水
16a 低圧逆浸透膜
16 低圧逆浸透装置
17 生産水
21 第1の排水弁
22 第2の排水弁
Claims (9)
- 原水を供給する原水ラインに介装され、原水を所定の高圧力とする高圧ポンプと、
前記高圧ポンプにより高圧とされた高圧供給水中の塩分を濃縮する高圧逆浸透膜を備えた高圧逆浸透装置と、
前記高圧逆浸透装置を透過した透過水を後流側に供給する透過水ラインに介装され、起動初期の透過水を一時的に排水する第1の排水弁と、
前記第1の排水弁の下流側の透過水ラインに介装され、透過水を所定の低圧力とする低圧ポンプと、
前記低圧ポンプにより低圧とされた低圧供給水中の塩分を濃縮する低圧逆浸透膜を備えた低圧逆浸透装置と、
前記低圧逆浸透装置の濃縮水側の排出ラインに介装され、低圧逆浸透装置に供給する起動初期の低圧供給水を一時的に排出する第2の排水弁とを具備することを特徴とする多段海水淡水化装置。 - 請求項1において、
前記低圧逆浸透装置が複数台設置され、
各々の低圧逆浸透装置の濃縮水側の排出ラインに介装され、低圧逆浸透装置に供給する起動初期の低圧供給水を一時的に排出する第2の排水弁を具備することを特徴とする多段海水淡水化装置。 - 請求項1又は2において、
前記低圧逆浸透装置からの濃縮水を上流側に返送する返送濃縮水ラインを有することを特徴とする多段海水淡水化装置。 - 請求項1乃至3のいずれか一つにおいて、
前記高圧逆浸透装置が塩素耐性を有する膜であることを特徴とする多段海水淡水化装置。 - 請求項1又は2の多段海水淡水化装置を用い、
多段海水淡水化装置の起動初期の際に、
原水を高圧逆浸透装置に供給する工程と、
前記高圧逆浸透装置の高圧逆浸透膜を透過した透過水を一時的に第1の排水弁により排水する工程と、
透過水が低圧ポンプの入口圧近傍に達した後に、第1の排水弁を閉じつつ、透過水を低圧逆浸透装置側に全量供給する工程と、
前記低圧逆浸透装置に供給された起動初期の低圧供給水を一時的に第2の排水弁により排水する工程と、
第2の排水弁を閉めつつ、低圧供給水を低圧逆浸透膜に透過させ、定格の海水淡水化運転に切り換え、生産水を生産する工程と、
を有することを特徴とする多段海水淡水化装置の運転制御方法。 - 請求項4の多段海水淡水化装置を用い、
多段海水淡水化装置の高圧逆浸透装置の殺菌運転の際に、
塩素(Cl)を添加した原水に対し、第1の還元剤供給部から還元剤を供給せずに高圧逆浸透装置へ供給する工程と、
前記高圧逆浸透装置の高圧逆浸透膜を透過した塩素を含む透過水に第2の還元剤供給部から還元剤を添加した後、一時的に第2の排水弁により還元剤を含む低圧供給水を排水する工程と、
所定の殺菌運転が終了した後に、原水に第1の還元剤供給部から還元剤を添加し、第2の還元剤供給部からの還元剤の添加を停止し、通常運転に切り換える切替工程と、
第2の排水弁を閉めつつ、定格の海水淡水化運転に切り換え、生産水を生産する工程と、
を有することを特徴とする多段海水淡水化装置の運転制御方法。 - 請求項6において、
前記殺菌運転が終了した後に、低圧側の濃縮水を返送濃縮水ラインにより上流側に戻すことを特徴とする多段海水淡水化装置の運転制御方法。 - 請求項4の多段海水淡水化装置を用い、
多段海水淡水化装置の高圧逆浸透装置の殺菌運転の際に、
塩素(Cl)を添加した原水に対し、第1の還元剤供給部から還元剤を供給せずに高圧逆浸透装置へ供給する工程と、
前記高圧逆浸透装置の高圧逆浸透膜を透過した塩素を含む透過水に第2の還元剤供給部から還元剤を中和当量よりも少なく添加した後、酸化還元電位計で酸化還元電位を計測しつつ、中和量の残りの還元剤を低圧供給水に供給する中和工程と、
低圧供給水を低圧逆浸透膜に透過させ、生産水を生産する工程と、
殺菌運転終了後、定格の海水淡水化運転に切り換え、生産水を生産する工程と、
を有することを特徴とする多段海水淡水化装置の運転制御方法。 - 請求項8において、
前記殺菌運転時及び定格運転時に、低圧側の濃縮水を返送濃縮水ラインにより上流側に戻すことを特徴とする多段海水淡水化装置の運転制御方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP09828916.8A EP2383228B1 (en) | 2008-11-27 | 2009-08-07 | Multi-stage seawater desalination equipment and operation control method for multi-stage seawater desalination equipment |
AU2009320941A AU2009320941B2 (en) | 2008-11-27 | 2009-08-07 | Multi-stage seawater desalination equipment and operation control method for multi-stage seawater desalination equipment |
US13/131,769 US8685249B2 (en) | 2008-11-27 | 2009-08-07 | Multi-stage seawater desalination apparatus and operation control method of multi-stage seawater desalination apparatus |
ES09828916.8T ES2613657T3 (es) | 2008-11-27 | 2009-08-07 | Aparato multi-etapa de desalinización de agua de mar y método de control del funcionamiento de un aparato multi-etapa de desalinización de agua de mar |
US14/175,309 US20140151278A1 (en) | 2008-11-27 | 2014-02-07 | Multi-stage seawater desalination apparatus and operation control method of multi-stage seawater desalination apparatus |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008303218A JP5383163B2 (ja) | 2008-11-27 | 2008-11-27 | 多段海水淡水化装置及び多段海水淡水化装置の運転制御方法 |
JP2008-303218 | 2008-11-27 |
Related Child Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
US13/131,769 A-371-Of-International US8685249B2 (en) | 2008-11-27 | 2009-08-07 | Multi-stage seawater desalination apparatus and operation control method of multi-stage seawater desalination apparatus |
US14/175,309 Division US20140151278A1 (en) | 2008-11-27 | 2014-02-07 | Multi-stage seawater desalination apparatus and operation control method of multi-stage seawater desalination apparatus |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2010061666A1 true WO2010061666A1 (ja) | 2010-06-03 |
Family
ID=42225546
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2009/064058 WO2010061666A1 (ja) | 2008-11-27 | 2009-08-07 | 多段海水淡水化装置及び多段海水淡水化装置の運転制御方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US8685249B2 (ja) |
EP (1) | EP2383228B1 (ja) |
JP (1) | JP5383163B2 (ja) |
AU (1) | AU2009320941B2 (ja) |
ES (1) | ES2613657T3 (ja) |
SA (1) | SA109300680B1 (ja) |
WO (1) | WO2010061666A1 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103623703A (zh) * | 2012-08-27 | 2014-03-12 | 美的集团股份有限公司 | 无电净水器 |
CN104326629A (zh) * | 2011-08-26 | 2015-02-04 | 株式会社日立制作所 | 海水淡化系统以及海水淡化方法 |
JP2018083175A (ja) * | 2016-11-25 | 2018-05-31 | 野村マイクロ・サイエンス株式会社 | 超純水製造方法及び超純水製造システム |
CN109179580A (zh) * | 2018-10-21 | 2019-01-11 | 张玉新 | 反渗透膜泵一体海水淡化机组 |
WO2020202776A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 三浦工業株式会社 | 水処理システム |
JP2020199476A (ja) * | 2019-06-12 | 2020-12-17 | 三浦工業株式会社 | 水処理システム |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5575015B2 (ja) * | 2011-03-07 | 2014-08-20 | 株式会社日立製作所 | 淡水製造システム |
JP5669651B2 (ja) * | 2011-03-31 | 2015-02-12 | 三菱重工業株式会社 | 淡水化装置及び淡水化方法 |
JP4941613B1 (ja) * | 2011-12-26 | 2012-05-30 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 海水淡水化システム |
JP4973823B1 (ja) * | 2012-02-22 | 2012-07-11 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 海水淡水化システム |
JP4973822B1 (ja) * | 2012-02-22 | 2012-07-11 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 海水淡水化システム |
JP2014108418A (ja) * | 2012-12-04 | 2014-06-12 | Genjiro Katayama | 浄水タンク満水制御装置および浄水装置 |
JP5838981B2 (ja) | 2013-02-20 | 2016-01-06 | 栗田工業株式会社 | 多段逆浸透膜装置及びその運転方法 |
US20140326666A1 (en) * | 2013-05-03 | 2014-11-06 | Hyssop Branch, Llc | Apparatus and methods for removing contaminants from wastewater |
KR20150041395A (ko) * | 2013-10-08 | 2015-04-16 | 코웨이 주식회사 | 2 배열로 구성된 ro/nf 분리막 시스템의 화학 세정 방법 |
CN103676864B (zh) * | 2013-12-04 | 2017-07-14 | 中电环保股份有限公司 | 一种海水淡化超滤反渗透装置智能控制系统 |
JP6169009B2 (ja) * | 2014-01-29 | 2017-07-26 | 株式会社ウェルシィ | 逆浸透膜装置及びその運転方法 |
AU2014404642B2 (en) * | 2014-08-25 | 2018-06-07 | Mitsubishi Heavy Industries Engineering, Ltd. | Water treatment device and operating method for same |
CN104607067B (zh) * | 2014-12-05 | 2016-07-06 | 北京碧水源净水科技有限公司 | 一种超低压高通量反渗透膜的制备方法 |
CN105585074A (zh) * | 2014-12-18 | 2016-05-18 | 青岛木力新能源科技有限公司 | 一种用亲水材料构成的海水淡化设备 |
CN105585073A (zh) * | 2014-12-18 | 2016-05-18 | 青岛木力新能源科技有限公司 | 一种利用反渗透亲水材料建设的海水淡化工程 |
JP6699554B2 (ja) * | 2015-06-09 | 2020-05-27 | 東レ株式会社 | 淡水製造装置および淡水製造装置の運転方法 |
CN111132749A (zh) * | 2017-05-08 | 2020-05-08 | 迈克尔·史密斯 | 利用水力空化防止反渗透净化系统中膜积污的系统和方法 |
JP2019181371A (ja) * | 2018-04-11 | 2019-10-24 | 株式会社オメガ | 廃棄貝殻による淡水製造方法 |
JP2021003677A (ja) * | 2019-06-26 | 2021-01-14 | 日本ウォーターシステム株式会社 | 水処理装置 |
KR102165767B1 (ko) * | 2019-09-20 | 2020-10-14 | 강성종 | 미네랄 함량 제어가 가능한 용암해수 미네랄 조정시스템 |
CN212403523U (zh) * | 2020-06-19 | 2021-01-26 | 北京清建能源技术有限公司 | 一种热纯净水的制备装置 |
JP7521965B2 (ja) * | 2020-07-31 | 2024-07-24 | オルガノ株式会社 | アンモニア濃縮方法およびアンモニア濃縮装置 |
US11502322B1 (en) | 2022-05-09 | 2022-11-15 | Rahul S Nana | Reverse electrodialysis cell with heat pump |
US11502323B1 (en) | 2022-05-09 | 2022-11-15 | Rahul S Nana | Reverse electrodialysis cell and methods of use thereof |
US11855324B1 (en) | 2022-11-15 | 2023-12-26 | Rahul S. Nana | Reverse electrodialysis or pressure-retarded osmosis cell with heat pump |
US12040517B2 (en) | 2022-11-15 | 2024-07-16 | Rahul S. Nana | Reverse electrodialysis or pressure-retarded osmosis cell and methods of use thereof |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11333258A (ja) * | 1998-05-28 | 1999-12-07 | Shinko Pantec Co Ltd | 膜分離プロセスの操作圧力の制御方法 |
JP2000042544A (ja) * | 1998-07-31 | 2000-02-15 | Toyobo Co Ltd | 逆浸透膜法淡水化の前処理方法 |
JP2002282855A (ja) * | 2001-03-29 | 2002-10-02 | Toray Ind Inc | 造水方法および造水装置 |
JP2003071252A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-11 | Nitto Denko Corp | 多段式逆浸透処理方法 |
JP2004033800A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-02-05 | Nomura Micro Sci Co Ltd | 残留塩素濃度の管理方法、超純水の製造方法および注入塩素濃度の管理方法 |
JP2006187719A (ja) * | 2005-01-06 | 2006-07-20 | Toray Ind Inc | 淡水製造装置の運転方法および淡水製造装置 |
JP2007125493A (ja) * | 2005-11-02 | 2007-05-24 | Kankyo Kogaku:Kk | 浄水装置及びその制御方法 |
JP2008055317A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Toyobo Co Ltd | 逆浸透膜による海水淡水化設備および淡水化方法 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4990252A (en) * | 1987-02-04 | 1991-02-05 | Hydanautics | Stable membranes from sulfonated polyarylethers |
US4808287A (en) * | 1987-12-21 | 1989-02-28 | Hark Ernst F | Water purification process |
US4988444A (en) * | 1989-05-12 | 1991-01-29 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Prevention of biofouling of reverse osmosis membranes |
US5238574A (en) * | 1990-06-25 | 1993-08-24 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method and apparatus having reverse osmosis membrane for concentrating solution |
WO1995029128A1 (en) * | 1994-04-26 | 1995-11-02 | Seh America, Inc. | Water purification system and method |
US5766479A (en) * | 1995-08-07 | 1998-06-16 | Zenon Environmental Inc. | Production of high purity water using reverse osmosis |
JPH10128325A (ja) | 1996-10-31 | 1998-05-19 | Kurita Water Ind Ltd | 海水淡水化装置 |
DE60234043D1 (de) | 2001-11-05 | 2009-11-26 | Bionomics Ltd | Vorrichtung und verfahren zur herstellung von wasser hoher mikrobiologischer reinheit mit hilfe einer umkehrosmose-membrananlage |
US6946081B2 (en) * | 2001-12-31 | 2005-09-20 | Poseidon Resources Corporation | Desalination system |
US20060096920A1 (en) * | 2004-11-05 | 2006-05-11 | General Electric Company | System and method for conditioning water |
US20070181484A1 (en) * | 2006-02-07 | 2007-08-09 | Ge Osmonics, Inc. | Modular reverse osmosis water treatment system |
WO2007130053A1 (en) | 2006-05-09 | 2007-11-15 | General Electric Company | System and method for conditioning water |
US20080105617A1 (en) * | 2006-06-14 | 2008-05-08 | Eli Oklejas | Two pass reverse osmosis system |
JP2008307487A (ja) | 2007-06-15 | 2008-12-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 脱塩装置 |
-
2008
- 2008-11-27 JP JP2008303218A patent/JP5383163B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2009
- 2009-08-07 US US13/131,769 patent/US8685249B2/en active Active
- 2009-08-07 ES ES09828916.8T patent/ES2613657T3/es active Active
- 2009-08-07 WO PCT/JP2009/064058 patent/WO2010061666A1/ja active Application Filing
- 2009-08-07 AU AU2009320941A patent/AU2009320941B2/en not_active Ceased
- 2009-08-07 EP EP09828916.8A patent/EP2383228B1/en not_active Not-in-force
- 2009-11-16 SA SA109300680A patent/SA109300680B1/ar unknown
-
2014
- 2014-02-07 US US14/175,309 patent/US20140151278A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11333258A (ja) * | 1998-05-28 | 1999-12-07 | Shinko Pantec Co Ltd | 膜分離プロセスの操作圧力の制御方法 |
JP2000042544A (ja) * | 1998-07-31 | 2000-02-15 | Toyobo Co Ltd | 逆浸透膜法淡水化の前処理方法 |
JP2002282855A (ja) * | 2001-03-29 | 2002-10-02 | Toray Ind Inc | 造水方法および造水装置 |
JP2003071252A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-11 | Nitto Denko Corp | 多段式逆浸透処理方法 |
JP2004033800A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-02-05 | Nomura Micro Sci Co Ltd | 残留塩素濃度の管理方法、超純水の製造方法および注入塩素濃度の管理方法 |
JP2006187719A (ja) * | 2005-01-06 | 2006-07-20 | Toray Ind Inc | 淡水製造装置の運転方法および淡水製造装置 |
JP2007125493A (ja) * | 2005-11-02 | 2007-05-24 | Kankyo Kogaku:Kk | 浄水装置及びその制御方法 |
JP2008055317A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Toyobo Co Ltd | 逆浸透膜による海水淡水化設備および淡水化方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
FUKUOKA DISTRICT WATERWORKS AGENCY: MECHANISM OF SEAWATER DESALINATION, Retrieved from the Internet <URL:http://www.f-suiki.or.jp/seawater/facilities/mechanism.php> |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104326629A (zh) * | 2011-08-26 | 2015-02-04 | 株式会社日立制作所 | 海水淡化系统以及海水淡化方法 |
CN104326629B (zh) * | 2011-08-26 | 2016-08-17 | 株式会社日立制作所 | 海水淡化系统以及海水淡化方法 |
CN103623703A (zh) * | 2012-08-27 | 2014-03-12 | 美的集团股份有限公司 | 无电净水器 |
JP2018083175A (ja) * | 2016-11-25 | 2018-05-31 | 野村マイクロ・サイエンス株式会社 | 超純水製造方法及び超純水製造システム |
WO2018096929A1 (ja) * | 2016-11-25 | 2018-05-31 | 野村マイクロ・サイエンス株式会社 | 超純水製造方法及び超純水製造システム |
CN109179580A (zh) * | 2018-10-21 | 2019-01-11 | 张玉新 | 反渗透膜泵一体海水淡化机组 |
WO2020202776A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 三浦工業株式会社 | 水処理システム |
JP2020163348A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 三浦工業株式会社 | 水処理システム |
JP7215301B2 (ja) | 2019-03-29 | 2023-01-31 | 三浦工業株式会社 | 水処理システム |
JP2020199476A (ja) * | 2019-06-12 | 2020-12-17 | 三浦工業株式会社 | 水処理システム |
JP7234818B2 (ja) | 2019-06-12 | 2023-03-08 | 三浦工業株式会社 | 水処理システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US8685249B2 (en) | 2014-04-01 |
JP2010125395A (ja) | 2010-06-10 |
US20110240554A1 (en) | 2011-10-06 |
AU2009320941A1 (en) | 2010-06-03 |
JP5383163B2 (ja) | 2014-01-08 |
US20140151278A1 (en) | 2014-06-05 |
EP2383228B1 (en) | 2016-11-23 |
SA109300680B1 (ar) | 2014-09-17 |
EP2383228A1 (en) | 2011-11-02 |
ES2613657T3 (es) | 2017-05-25 |
EP2383228A4 (en) | 2013-04-24 |
AU2009320941B2 (en) | 2014-01-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5383163B2 (ja) | 多段海水淡水化装置及び多段海水淡水化装置の運転制御方法 | |
US20110049049A1 (en) | Water purification system skid | |
JP5549589B2 (ja) | 造水システム | |
AU2010334047B2 (en) | Water production system and operation method therefor | |
US20230182080A1 (en) | High recovery integrated uf/ro system | |
JP5549591B2 (ja) | 淡水製造方法及び淡水製造装置 | |
WO2010103679A1 (ja) | 淡水化装置及び淡水化装置の洗浄方法 | |
JP6087667B2 (ja) | 淡水化方法及び淡水化装置 | |
JP2017012985A (ja) | 水処理システム及び水処理方法 | |
JP5377553B2 (ja) | 膜ろ過システムとその運転方法 | |
AU2013276972B2 (en) | Multi-stage seawater desalination apparatus and operation control method of multi-stage seawater desalination apparatus | |
JP2017042740A (ja) | 浄水装置 | |
JP2020104038A (ja) | 水処理システム運転方法及び水処理システム | |
PE et al. | Enhancing Efficiency of Full-Scale Ultrafiltration Membrane Treatment for Increased Capacity and Lower Operating Costs |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 09828916 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
REEP | Request for entry into the european phase |
Ref document number: 2009828916 Country of ref document: EP |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2009828916 Country of ref document: EP |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2009320941 Country of ref document: AU |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 13131769 Country of ref document: US |
|
ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 2009320941 Country of ref document: AU Date of ref document: 20090807 Kind code of ref document: A |