WO2006035670A1

WO2006035670A1 - 積層シートの製造装置および製造方法

Info

Publication number: WO2006035670A1
Application number: PCT/JP2005/017486
Authority: WO
Inventors: Yoshiharu Furuno; Fumiyasu Nomura; Nobutsugu Chigira
Original assignee: Toray Industries, Inc.
Priority date: 2004-09-30
Filing date: 2005-09-22
Publication date: 2006-04-06
Also published as: CN101031407A; KR20070072495A; KR101213122B1; US20080277059A1; EP1795326A4; MY145971A; CN101537695A; EP1795326A1; CN101031407B; US7858006B2

Abstract

　間隔をおいて配列された多数のスリットを有し、隣り合うスリットから異なる溶融樹脂を流出させことにより、異なる溶融樹脂が交互に積層された積層シートを製造する装置において、前記スリットの入口から出口へ流動する溶融樹脂の最短の流路長Ｌ１と最長の流路長Ｌ２との比Ｌ１／Ｌ２の値が、０．５以上である装置。前記多数のスリットが、スリット長が異なるスリットを含んでいる装置。前記スリットのスリット間隙の変更、前記スリットのスリット長の変更、あるいは、前記スリットにおける前記溶融樹脂の温度の変更により、前記スリットにおける前記溶融樹脂の流量の変更が行われる装置。

Description

明細書

積層シートの製造装置および製造方法

技術分野

[0001] 本発明は、多層フィルムの製造に好適な積層シートの製造装置および製造方法に関する。本発明により製造される積層シートは、複数種類の溶融材料 (例えば、溶融榭脂あるいは溶融ポリマー）力この種類の数よりも多い数の複数の層に積層された後、溶融材料が固化して形成されたものである。本発明により製造される積層シートは、シートの幅方向において、各層の厚みが実質的に均一である。すなわち、シートの幅方向における各層の積層精度が良好である。本発明により製造される積層シートのある種のものは、各層の層厚みが、積層シートの厚さ方向に、精度良く変化していることによる光学的な特徴を有し、光干渉フィルムとして好ましく用いられる。

背景技術

[0002] 複数種類 (例えば、 2種類)の溶融材料を、それぞれの溶融材料を受け入れるそれぞれのマ-ホールドに供給し、各マ-ホールドから溶融材料を、複数の細孔や複数のスリットを通して流出させ、複数の溶融材料の層状の流れを形成し、複数の溶融材料の層状の流れを合流させて多層の溶融材料シートを形成し、このシートを、溶融材料の各層の積層方向と直交する方向（シートの幅方向）に延びるスリット状の口金から吐出させ、積層シートを形成する方法が知られている（例えば、特許文献 1、特許文献 2、特許文献 3)。口金から吐出された積層シートは、そのまま、あるいは、その後、延伸等の後処理が施され、多層フィルムとして用いられる。

[0003] この積層シートの製造装置の典型的な例力図 1に示される。図 1において、積層シートの製造装置は、一方の溶融榭脂 Aが供給される溶融榭脂導入管 1、他方の溶融榭脂 Bが供給される溶融榭脂導入管 2、溶融榭脂導入管 1により供給された溶融榭脂 Aと溶融榭脂導入管 2により供給された溶融榭脂 Bカゝらなる積層流を形成する多層フィードブロック 3、形成された積層流が流れる導管 4、導管 4により供給された積層流の幅と厚みを所定の値に調整し、調整された積層流を吐出し、溶融材料 Aと溶融材料 Bとが交互に積層された積層シートを形成する口金 5、および、口金 5から吐出された積層シート 6を冷却し固化させるキャスティングドラム 7からなる。キャスティングドラム 7で固化した積層シートは、通常、未延伸フィルム 8と呼称される。未延伸フィルム 8は、通常、矢印 NSで示すように、延伸工程（図示せず）に送られ、一方向あるいは二方向に延伸され、多層フィルムとされる。

[0004] 多層フィードブロック 3は、その内部に、溶融材料導入管 1に結合されるマ-ホールド、溶融材料導入管 2に結合されるマ-ホールド、および、所定の間隔をもって配列された複数のスリット、各スリットを通過した各溶融材料の流れを合流させる合流部を有する。複数のスリットは、 2つの群に分けられ、一方の群の複数のスリットは、溶融材料導入管 1に結合されたマ-ホールドの出口に対し開口し、他方の群の複数のスリツトは、溶融材料導入管 2に結合されたマ-ホールドの出口に対し開口している。合流部の出口は、導管 4に連通されている。

[0005] 本発明の積層シートの製造装置の基本構成は、図 1に示された積層シートの製造装置の基本構成と実質的に同じであるが、本発明の積層シートの製造装置は、そこに用いられる多層フィードブロックの構造に特徴を有する。

[0006] 従来の積層シートの製造装置に用いられる多層フィードブロックの一例力図 11に示される。図 11において、多層フィードブロック内に形成される空間部が示されている。

[0007] 図 11において、多層フィードブロック 101には、溶融榭脂 Aをブロック 101内に導入する榭脂導入路 102と溶融榭脂 Bをブロック内に導入する榭脂導入路 103が取り付けられている。多層フィードブロック 101の内部には、榭脂導入路 102が結合されるマ-ホールド 104と榭脂導入路 103が結合されるマ-ホールド 105が設けられている。マ-ホールド 104は、榭脂導入路 102から導入された溶融榭脂 Aの流れを、多層フイードブロック 101の長手方向（図 11に示す X軸方向）の全幅に亘り誘導する。マ- ホールド 105は、榭脂導入路 103から導入された溶融榭脂 Bの流れを、多層フィードブロック 101の長手方向（図 11に示す X軸方向）の全幅に亘り誘導する。

[0008] 更に、多層フィードブロック 101の内部には、所定の間隔 110をもって配列された多数のスリットが設けられている。多数のスリットは、複数のスリット 108からなるスリット群と複数のスリット 109力らなるスリット群力らなる。スリット 108とスリット 109とは、間隔 1 10を介して交互に配列されている。各スリット 108の入り口には、細孔 106の出口が結合され、細孔 106の入り口は、マ-ホールド 104に結合されている。各スリット 109 の入り口には、細孔 107の出口が結合され、細孔 107の入り口は、マ-ホールド 105 に結合されている。

[0009] また、更に、多層フィードブロック 101の内部には、各スリット 108および各スリット 10 9の出口に結合された合流部（図示せず）力設けられている。この合流部において、各スリット 108の出口力も流出した溶融榭脂 Aの流れと各スリット 109の出口力も流出した溶融榭脂 Bの流れとが、交互に積層された積層溶融樹脂の流れが形成される。

[0010] 各スリット 108、 109は、例えば、直方体（あるいは、板）の長手方向（図 11に示す X 軸方向）に間隔（間隔 110に相当する）をもって、直方体の幅方向（図 11に示す Y軸方向）に貫通し、直方体の下面から上面方向（図 11に示す Z軸方向）に、直方体の上面まで達しないように、多数のスリットが形成された櫛状の直方体 (スリット板）により、用意される。

[0011] 多層フィードブロック 101において、溶融榭脂 Aは、マ-ホールド 104から細孔 106 に流入し、次いで、スリット 108に流入する。一方、溶融榭脂 Bは、マ-ホールド 105 力も細孔 107に流入し、次いで、スリット 109に流入する。

[0012] 上に説明した従来の多層フィードブロック 101の構造は、特許文献 2にも示されている。従来の多層フィードブロック 101において、スリット板に形成されるスリット 108、 109は、加工の容易性ゃカ卩工費用の削減のため、スリット幅方向（図 11に示す Y軸方向）のスリットの両端位置におけるスリット長（図 11に示す Z軸方法のスリットの長さ）が同一になるように製作されて、る。

[0013] そのため、スリット側面にある各細孔 106 (または 107)から溶融榭脂を対応するスリット 108 (または 109)内に導入したとき、図 12に示すように、スリット 108 (または 109) の出口 SOまでの、細孔 106 (または 107)に近い側と細孔力も遠い側のスリット 108 ( または 109)内の榭脂流路の流路長 L1と流路長 L2との間に、長さの差が存在する。

[0014] そして、そのため、スリット 108 (または 109)の出口 SOにおける溶融樹脂の流量は、細孔 106 (または 107)に近い側のスリット出口 Sonにおいて多ぐ細孔 106 (または 107)力も遠い側のスリット出口 Sofに向力に従い減少する。すなわち、細孔 106 (または 107)に近い側のスリット出口 Sonにおける溶融樹脂の流量は、細孔 106 (または 107)力も遠い側のスリット出口 Sofにおける溶融樹脂の流量より多くなる。

[0015] このようなスリット出口 SOの幅方向（図 12に示す Y軸方向）における溶融榭脂の流量の相違がある状態で、各スリットから流出した溶融樹脂の流れが、合流部で合流され、溶融樹脂の積層流が形成される。この状態の積層流は、積層方向（図 11に示す X軸方向）が製造される多層フィルムの厚み方向になるよう、換言すれば、スリットの幅方向（図 11に示す Y軸方向）が製造される多層フィルムの幅方向になるよう、口金 5から押し出され、多層フィルムが形成される。このようにして形成された多層フィルムの各層の厚みは、その幅方向において、一定ではない。すなわち、各層の厚みが、幅方向にぉ、て均一な多層フィルムが得られな、。

[0016] また、従来の多層フィードブロック 101には、細孔 106 (または 107)力も遠い側のスリット上部に、溶融樹脂が滞留する恐れが内在している。溶融樹脂が滞留すると、榭脂の熱劣化の問題を招く。

[0017] なお、図 12において、溶融榭脂 Aの流れに関与するマ-ホールド 104、細孔 106、スリット 108の系列と溶融榭脂 Bの流れに関与するマ-ホールド 105、細孔 107、スリット 109の系列とは、同じ向きに図示されているが、図 11を参照すれば分力るように、実際は、一方の系列は、他方の系列に対し、左右反転した関係にある。

[0018] 特許文献 3に示された多層フィードブロックでは、スリット上部が円弧状に形成されている。これにより、スリットの上方の隅部における溶融樹脂の滞留は減少すると思われる。しかし、上に述べたスリットにおける溶融樹脂の流路長の差に起因する、多層フィルムの幅方向における各層の厚みの不均一性の問題は、解決されて、な、。

[0019] また、スリット内部形状が部分的に円弧状に形成されているため、特にスリット間隙力 S小さい場合は、スリットの加工が困難であり、かつ、細孔を必要とする構造であるため、スリット板の製作費が高くなる問題がある。また、更に、スリット上部が円弧状の凹形状であるため、洗浄等のメンテナンスが煩雑になる問題がある。

[0020] 屈折率の高!、榭脂と屈折率の低!ヽ榭脂とを交互にそれぞれ同じ割合でフィルムの厚み方向に、一組の層の厚みを順次減少または増力 tlさせて積層した広帯域波長の光を反射または透過させる光干渉フィルムが知られている。 [0021] このようなフィルムの厚み方向に各層あるいは各一組の層の厚み力変化する、あるいは、順次変化する多層フィルムを、上述の従来の多層フィードブロックを用いて製造するには、上述のスリット板に形成する各スリットのスリット間隙を、製造される多層フィルムの各層の積層方向に対応させて、変化させる必要がある。しかし、この場合、スリットの加工精度を極めて良くする必要があり、要求される多層フィルムによつては、スリット間隙を 1 μ m以下の寸法で変化させることが必要となる力現状の加工技術のみでは、この要求を達成することは困難である。

[0022] 特許文献 2には、フィードブロックの温度分布を制御することで、各層の厚みを変化させることが提案されている。しかし、この手法では、数十乃至数百に達する層数において、各層の厚みを精度良く制御することは困難である。

[0023] 一方、光干渉フィルムを目的として、多層フィルムの各層の積層構成を設計し、上述の従来の多層フィードブロックを用いて、多層フィルムの成形を試みたところ、予想していた不規則な各層の厚みムラの発生よりも、フィルムの表面に近い層ほど、フィルムにおける設計した層厚み（目標の層厚み）に比べ、薄い層厚みを示す多層フィルムが成形されることが判明した。すなわち、従来の多層フィードブロックでは、目標とする各層の厚みを有する多層フィルムの製造が困難であることが判明した。

特許文献 1：特公昭 50 - 6860号公報

特許文献 2：特開 2003 - 112355号公報

特許文献 3：特開 2003 - 251675号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0024] 本発明の全般的な目的は、各層の厚みが目標値ある!/、は設計値通りの積層シートを容易に製造することが可能な積層シートの製造装置を提供することにある。

[0025] 本発明の目的の一つは、積層シートの各層のシートの幅方向における厚みが実質的に均一な積層シートを製造することが可能な積層シートの製造装置を提供することにある。

[0026] 本発明の目的の他の一つは、スリット内に溶融樹脂の滞留部がなぐ溶融樹脂の熱劣化の防止が可能で、長時間にわたって積層シートの製造が可能な積層シートの製造装置を提供することにある。

[0027] 本発明の目的の更に他の一つは、スリットの加工が容易で、スリットの製作費の低減が可能な積層シートの製造装置を提供することにある。

[0028] 本発明の目的の更に他の一つは、スリットの洗浄等のメンテナンスの容易化が可能な積層シートの製造装置を提供することにある。

[0029] 本発明の目的の更に他の一つは、各層の目標とする層厚み、特に、層同士で異なる各層の目標とする層厚みを有する積層シートの製造が容易に出来る積層シートの製造装置を提供することにある。

[0030] 本発明の目的の更に他の一つは、スリットにおける溶融樹脂の流量の変更を目的として、スリットのディメンションを最適なディメンションに効率良く変更することが可能な積層シートの製造装置を提供することにある。

[0031] 本発明の目的の更に他の一つは、本発明の積層シートの製造装置を用いた積層シートの製造方法を提供することにある。

課題を解決するための手段

[0032] 上記目的を達成するための本発明の積層シートの製造装置は、次の通りである。

[0033] 本発明の積層シートの製造装置の第 1の態様：

複数種類の溶融材料が前記種類の数よりも多!、数の複数の層に積層された積層シートの製造装置であって、前記各溶融材料をそれぞれ供給する複数のマ二ホールドと、前記各マ二ホールドに対応して設けられ、前記各マ二ホールド内に供給された前記溶融材料を前記各マ二ホールドから前記各層に対応して通過させるように所定の間隔をもって配列された複数のスリットと、前記各スリットを通過した前記溶融材料を前記積層を形成するように合流させる合流部とを備えた積層シートの製造装置において、前記複数のマ-ホールドの少なくとも 2個のマ-ホールドに対応して設けられた前記各スリットについて、前記マ-ホールドの出口力前記スリットの出口までの前記溶融材料の流路における、前記スリットの幅方向において、前記マ-ホールドに近い側を通る第 1の流路部の流路長 L1と前記マ-ホールドから遠い側を通る第 2の流路部の流路長 L2との比 L1ZL2が、 0. 5以上とされている積層シートの製造装置 [0034] 前記製造装置の第 1の態様において、前記比 L1ZL2が、 0. 55以上であることが好ましい。

[0035] 前記製造装置の第 1の態様において、前記第 2の流路部の上流部が、前記マニホ一ルドから離れるに従って、下流に向力う方向に傾斜した傾斜流路部で形成されて、ることが好まし!/、。

[0036] 前記製造装置の第 1の態様にお!、て、前記傾斜流路部が、直線状に傾斜した傾斜流路部で形成されていることが好ましい。これにより、 0. 5以上の前記比 L1ZL2を有するスリットの設計が容易になり、スリットの製作が容易になり、かつ、スリット中の溶融榭脂の滞留をより少なくし、あるいは、実質的に無くすことが出来る。

[0037] 前記製造装置の第 1の態様において、前記スリットの出口におけるスリット幅が、 10 mm以上 200mm以下であることが好ましい。スリット幅が 10mm未満の場合には、スリットを形成する周囲の部材の強度不足を生じる場合がある。スリット幅が 200mmを越える場合には、スリット間隙を精度良く加工することが困難になることがある。

[0038] 前記製造装置の第 1の態様において、前記スリットの出口におけるスリット幅力 20 mm以上 100mm以下であることがより好ましい。

[0039] 前記製造装置の第 1の態様において、前記スリットのスリット間隙力 0. 1mm以上 5mm以下であることが好ましい。スリット間隙が 0. 1mm未満の場合には、スリットを加工する際の加工装置の制御が難しくなる恐れがある。スリット間隙が 5mmを越える場合には、積層する層数が多いフィードブロックにおいて、その長手方向（榭脂の積層方向）にフィードブロックが大型化し過ぎる恐れがあるとともに、各スリットを流動する溶融樹脂の圧力損失が小さくなり、各スリットを流れる溶融樹脂の流量の均一化が難しくなる場合がある。

[0040] 前記製造装置の第 1の態様において、前記スリットの前記流路における、前記スリツトの幅方向の中央を通る中央流路部の流路長しじが、 20mm以上 200mm以下であることが好ましい。中央流路部の流路長 LCが 20mm未満の場合には、各スリットを流動する溶融樹脂の圧力損失が小さくなり、各スリットを流れる溶融樹脂の流量の均一化が難しくなる場合がある。中央流路部の流路長 LCが 200mmを越える場合には、圧力損失が大きくなり過ぎて、溶融樹脂の漏れが発生したり、装置を繰り返し使用する場合に、スリットが変形する恐れがある。

[0041] 前記製造装置の第 1の態様において、前記中央流路部の流路長しじが、 30mm以上 100mm以下であることがより好ましい。

[0042] 本発明の第 1の態様において、前記複数のスリットの数力 10以上 1, 000以下であることが好ましい。

[0043] 本発明の積層シートの製造装置の第 2の態様：

複数種類の溶融材料が前記種類の数よりも多!、数の複数の層に積層された積層シートの製造装置であって、前記各溶融材料を前記各層に対応して通過させるように所定の間隔をもって配列された複数のスリットと、前記各スリットを通過した前記各溶融材料を前記積層を形成するように合流させる合流部とを備えた積層シートの製造装置において、前記複数のスリットの少なくとも 1つのスリットのスリット長と他のスリットの少なくとも 1つのスリットのスリット長とが異なっている、あるいは、前記複数のスリットの少なくとも 1つのスリットのスリット間隙と他のスリットの少なくとも 1つのスリットのスリット間隙とが異なっている積層シートの製造装置。

[0044] 前記製造装置の第 2の態様において、前記複数のスリットの両端に位置するスリットを除き、あるいは、両端に位置するスリットを含め、前記各スリットのスリット長が、前記スリットの配列方向に、一端のスリットから他端のスリットに向力つて、単調に変化していることが好ましい。この単調な変化は、直線状の変化でも良ぐあるいは、曲線状の変化でも良い。

[0045] 前記製造装置の第 2の態様において、前記各スリットのスリット長が、 10mm以上 20 Omm以下であることが好ましい。スリット長が 10mm未満の場合には、各スリットを流動する溶融樹脂の圧力損失が小さくなり、各スリットを流れる溶融樹脂の流量を所定の流量にすることが難しくなる場合がある。スリット長が 200mmを越える場合には、圧力損失が大きくなり過ぎて、溶融樹脂の漏れが発生したり、装置を繰り返し使用する場合に、スリットが変形する恐れがある。

[0046] 前記製造装置の第 2の態様において、前記複数のスリットの両端に位置するスリットを除き、あるいは、両端に位置するスリットを含め、前記各溶融材料に対応した複数のスリットのスリット間隙力実質的に同一であることが好ましい。 [0047] 各溶融材料に対応した複数のスリットのスリット間隙が実質的に同一であるとは、一つの溶融材料が通過する複数のスリットのスリット間隙同士が実質的に同じであり、他の一つの溶融材料が通過する複数のスリットのスリット間隙同士が実質的に同じであることを含む。すなわち、例えば、溶融榭脂 Aが通過する複数のスリットの各スリット間隙が 0. 7mmであり、溶融榭脂 Bが通過する複数のスリットの各スリット間隙が 0. 5m mであることを含む。複数のスリットのスリット間隙が実質的に同一である場合、それぞれのスリットのスリット間隙力共通の目標値の 5%乃至 + 5%の範囲にあることが好ましい。複数のスリットのスリット間隙が実質的に同一である場合、それらのスリットにおいて、スリット長を変化させることにより、容易に、各層の厚みを精度良く目標とする厚みに制御することが可能となる。

[0048] 前記製造装置の第 2の態様において、前記各スリットのスリット間隙力 0. 1mm以上 5mm以下であることが好ましい。スリット間隙が 0. 1mm未満の場合には、スリットを製作する際の加工装置の制御が難しくなる恐れがある。スリット間隙が 5mmを越える場合には、積層する層数が多いフィードブロックにおいて、その長手方向（榭脂の積層方向）にフィードブロックが大型化し過ぎる恐れがあるとともに、各スリットを流動する溶融樹脂の圧力損失が小さくなり、各スリットを流れる溶融樹脂の流量を目標の流量にすることが難しくなる場合がある。

[0049] 前記製造装置の第 2の態様において、前記複数のスリットの数力 10以上 1, 000 以下であることが好ましい。

[0050] 本発明の積層シートの製造方法の第 1の態様：

複数種類の溶融材料が、前記製造装置の第 1の態様および第 2の態様に記載のいずれかの積層シートの製造装置の複数のマ-ホールドにそれぞれ供給される工程と、前記各マ二ホールドに供給された前記溶融材料が、当該装置の各マ二ホールドに対応して設けられて、る複数のスリットを通過する工程と、各スリットを通過した前記各溶融材料の流れが、当該装置の合流部にて合流することにより積層され、前記各溶融材料の積層流を形成する工程と、前記積層流が、前記合流部から導出されるェ程と、導出された積層流の前記各溶融材料を固化せしめ、各溶融材料が固化して形成される各材料の複数の層からなる積層シートが形成される工程とからなる積層シートの製造方法。

[0051] 本発明の積層シートの製造装置の第 3の態様：

複数種類の溶融材料が前記種類の数よりも多!、数の複数の層に積層された積層シートの製造装置であって、前記各溶融材料を前記各層に対応して通過させるように所定の間隔をもって配列された複数のスリットと、前記各スリットを通過した前記溶融材料を前記積層を形成するように合流させる合流部と、前記合流部にて積層された各溶融材料からなる多層溶融材料シートを前記合流部から導出する装置と、導出された多層溶融材料シートの各溶融材料を固化せしめ、各溶融材料が固化して形成される前記複数種類の材料からなる積層シートを形成する積層シート形成装置とを備えた積層シートの製造装置において、形成された積層シートの所望の層の厚みを測定することにより得られる層の厚み情報に基づいて、前記複数のスリットの少なくとも一つのスリットにおける前記溶融材料の流量の変更が可能である積層シートの製造装置。

[0052] 前記製造装置の第 3の態様にお、て、前記溶融材料の流量の変更は、前記スリットのスリット間隙とスリット長の一方あるいは双方の変更により行うことが出来る。

[0053] 前記製造装置の第 3の態様において、前記層の厚みの測定が、積層シートの各層について行われ、前記溶融材料の流量の変更が、前記スリット間隙の変更により行われることが好ましい。

[0054] 前記製造装置の第 3の態様において、前記層の厚みの測定が、積層シートの各層について行われ、前記溶融材料の流量の変更が、前記スリット長の変更により行われることが好ましい。

[0055] 前記製造装置の第 3の態様にお、て、前記溶融材料の流量の変更は、前記スリットの温度の変更によりもたらされるスリットを通過する前記溶融材料の温度の変更により行うことが出来る。

[0056] 前記製造装置の第 3の態様にお、て、前記溶融材料の流量の変更が、前記積層シートの厚み方向の外層部に位置する層の形成に対応するスリットのスリット間隙を、内層部に位置する層の形成に対応するスリットのスリット間隙より大きく変更することにより行われることが好ましい。 [0057] 前記製造装置の第 3の態様にぉ、て、前記溶融材料の流量の変更が、前記積層シートの厚み方向の外層部に位置する層の形成に対応するスリットのスリット長を、内層部に位置する層の形成に対応するスリットのスリット長より短く変更することにより行われることが好ましい。

[0058] 前記製造装置の第 3の態様にぉ、て、前記溶融材料の流量の変更は、前記複数のスリットの少なくとも一つのスリットに対し、スリット間隙とスリット長の一方あるいは双方を、機械的あるいは熱的に変更することにより行うことが出来る。

[0059] 前記製造装置の第 3の態様において、前記積層シートの厚み方向の任意の層 Xの厚み測定値を T(x)、この厚み測定値に対応しているスリット間隙を d (x)、スリット長を L (X)、前記層 Xの目標厚みを Ta (X)、この目標厚みに対応する目標スリット間隙を da (x)、目標スリット長を La (x)としたとき、次式 (I)

Ta (x) /T(x)

= [La (x) /L (x) ] X [d (x) Vda (x) ³] . . . (I)

の関係を満足するように、前記層 Xに対応するスリットについて、前記溶融材料の流量の変更が行われることが好まし、。

[0060] 得られた積層シートの積層分布が目標値と異なる場合は、上式 (I)の関係が満足されるように、スリット間隙 d、スリット長 Lを変更することで、積層分布を実質的に目標値にすることが出来る。

[0061] 式 (I)におけるパラメータは、スリット間隙とスリット長の二つになる力場合に応じて、いずれか一方を固定し、他方の変更を試みても良い。例えば、スリット間隙分布を変化させる場合は、スリット長の比 LaZL= lとして、スリット間隙を算出すれば良い。スリット間隙は 3乗で変化するので、スリット間隙の変更は、大きな厚み変化を修正するのに有効である。逆に、微少な厚み分布を設けたい場合は、線形に効くスリット長を変化させることが有効である。

[0062] 本発明の積層シートの製造方法の第 2の態様：

複数種類の溶融材料が、前記製造装置の第 3の態様に記載のいずれかの積層シートの製造装置の複数のスリットにそれぞれ供給される工程と、当該装置により積層シートが形成される工程とからなる積層シートの製造方法。発明の効果

[0063] 本発明に係る積層シートの製造装置によれば、各層の厚みが目標値あるいは設計値通りの積層シートを容易に製造することが出来る。

[0064] 本発明に係る積層シートの製造装置において、各スリットにおける溶融材料の流路長の比 L1ZL2を 0. 5以上とすることにより、スリットを通過する溶融材料のスリット内の相違する位置 (相違する流路）における圧力損失あるいは流量のばらつきが小さく抑えられる。その結果、スリットの出口におけるスリット幅方向における各層の積層厚みのばらつきが小さく抑えられて、均一な積層構成の積層シートが得られる。つまり、良好な積層精度を有する積層シートやシートの幅方向において良好な均質性を有する積層シートが得られる。

[0065] 本発明に係る積層シートの製造装置では、従来の積層シートの製造装置のマ-ホ一ルドとスリットとの間に設けられている細孔を設ける必要がなぐ各マ-ホールドからの溶融材料を直接対応する各スリットに導入することが出来る。これにより、装置の全体の構成、加工を簡略化でき、装置製作費も低減出来る。また、スリット形成部材の両側に、マ-ホールド形成部材を直接配置する構成とすることが可能となるため、マ二ホールド形成部材を外せば、スリットの両側を開放することができ、スリットの洗浄等のメンテナンス作業を極めて容易に行うことが出来る。

[0066] スリットにおける第 2の流路部の上流部を傾斜部としておぐ特に、容易にかつ安価に加工出来る直線状の傾斜部としておくことにより、スリット内の溶融材料の滞留が防止され、榭脂の熱劣化が防止される。その結果、長時間に亘る積層シートの製造が可能となる。

[0067] 本発明に係る積層シートの製造装置では、各スリットにおけるスリット長を異ならしめることにより、容易に、各層の厚みを所望の値に制御することが出来る。また、スリット間隙は一定に保っても良いので、スリットの加工が容易になる。更に、スリットの配列方向において、スリット長を連続的に変化させることで、各層の厚みを連続的に変化させることができ、目標とする光学的特性を有する積層シートを容易に製造することが出来る。

[0068] 本発明に係る積層シートの製造装置では、実際に成形された積層シートの層の厚み情報を利用して、多層フィードブロックの各スリットにおける溶融材料の流量を最適な流量に容易に変更出来るので、目標とする積層構成を有する積層シートを容易に製造することが出来る。

[0069] 本発明に係る積層シートの製造装置では、実際に成形された積層シートの層の厚み情報を利用して、多層フィードブロックにおける各スリットのディメンションを最適なディメンションに容易に変更出来るので、目標とする積層構成を有する積層シートを容易に製造することが出来る。

図面の簡単な説明

[0070] [図 1]一般的に用いられており、かつ、本発明の実施にも用いられる積層シートの製造装置および製造工程を説明するための斜視図。

[図 2]本発明の積層シートの製造装置において用いられる多層フィードブロック（以下、説明を簡略にするため、単に、本発明の多層フィードブロックと云う場合がある）の一例の分解斜視図。

[図 3]図 2の本発明の多層フィードブロックにおけるスリット板、および、合流部 Z排出路形成部材 (以下、説明を簡略にするため、単に、本発明のスリット板と云う場合がある）の正面図。

[図 4]図 3における SI— S1断面矢視図。

[図 5]図 3における S2— S2断面矢視図。

[図 6]図 4および図 5に示すスリットにおける溶融樹脂の流路を説明する図。

[図 7]実施例 1において用いられる図 6に示すスリットのスリット幅およびスリット長の寸法関係を説明する図。

[図 8]実施例 1に基づき製造された積層シートの榭脂 Aと榭脂 Bとの積層比率のシートの幅方向における分布を示すグラフ。

[図 9]比較例 1において用いられる図 12に示すスリットのスリット幅およびスリット長の寸法関係を説明する図。

[図 10]比較例 1に基づき製造された積層シートの榭脂 Aと榭脂 Bとの積層比率のシートの幅方向における分布を示すグラフ。

[図 11]従来の積層シートの製造装置に用いられる多層フィードブロックの内部空間（溶融材料の流路)を示す斜視図。

[図 12]図 11に示す従来の多層フィードブロックのスリットにおける溶融樹脂の流路を説明する図。

[図 13]本発明のスリット板の他の一例の正面図。

圆 14]図 13の本発明のスリット板を用いて製造された積層シートの横断面図。

[図 15]図 14の積層シートの光学特性を、光の波長と反射率との関係で示すグラフ。圆 16]実施例 2に基づき製造された積層シートの榭脂 Aと榭脂 Bの各層の厚み分布を、積層されている層番号および図 13に示すスリット長との関係で示すグラフ。圆 17]実施例 2に基づき製造された積層シートの光学特性を、光の波長と強度反射率との関係で示すグラフ。

[図 18]本発明のスリット板の更に他の一例の正面図。

圆 19]図 18の本発明のスリット板を用いて製造された積層シートの横断面図。

[図 20]図 18のスリット板のスリット間隙を、図 19に示す層の積層状態に基づき変更したスリット板の正面図。

[図 21]本発明のスリット板の更に他の一例の正面図。

圆 22]図 20および図 21の本発明のスリット板を用いて製造された積層シートの横断面図。

[図 23]本発明のスリット板の更に他の一例の正面図。

[図 24]本発明のスリット板の更に他の一例の正面図。

[図 25]実施例 3において用いられたスリット板の各スリットのスリット間隙の状態を示す図。

[図 26]実施例 3におけるスリット間隙の変更前の榭脂 Aが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 26の上側のグラフ）、および、実施例 3におけるスリット間隙の変更前の榭脂 Bが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 26の下側のグラフ)。

圆 27]図 26に示すスリット間隙の分布状態を有するスリット板を用いて製造された積層シートの榭脂 Aからなる各層と榭脂 B力なる各層の測定された厚み分布、および、目標の厚み分布を積層数との関係で示すグラフ。 [図 28]実施例 3におけるスリット間隙の変更後の榭脂 Aが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 28の上側のグラフ）、および、実施例 3におけるスリット間隙の変更後の榭脂 Bが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 28の下側のグラフ)。

圆 29]図 28に示すスリット間隙の分布状態を有するスリット板を用いて製造された積層シートの榭脂 Aからなる各層と榭脂 B力なる各層の測定された厚み分布、および、目標の厚み分布を積層数との関係で示すグラフ。

[図 30]実施例 4において用いられたスリット板の各スリットのスリット間隙の状態を示す図。

[図 31]実施例 4におけるスリット間隙の変更前の榭脂 Aが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 31の上側のグラフ）、および、実施例 4におけるスリット間隙の変更前の榭脂 Bが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 31の下側のグラフ)。

圆 32]図 31に示すスリット間隙の分布状態を有するスリット板を用いて製造された積層シートの榭脂 Aからなる各層と榭脂 B力なる各層の測定された厚み分布、および、目標の厚み分布を積層数との関係で示すグラフ。

[図 33]実施例 4におけるスリット間隙の変更後の榭脂 Aが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 33の上側のグラフ）、および、実施例 4におけるスリット間隙の変更後の榭脂 Bが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 33の下側のグラフ)。

圆 34]図 33に示すスリット間隙の分布状態を有するスリット板を用いて製造された積層シートの榭脂 Aからなる各層と榭脂 B力なる各層の測定された厚み分布、および、目標の厚み分布を積層数との関係で示すグラフ。

[図 35]実施例 5におけるスリット間隙の変更前の榭脂 Aが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 35の上側のグラフ）、および、実施例 5におけるスリット間隙の変更前の榭脂 Bが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 35の下側のグラフ)。

圆 36]図 35に示すスリット間隙の分布状態を有するスリット板を用いて製造された積層シートの榭脂 Aからなる各層と榭脂 Bからなる各層の測定された厚み分布、および、目標の厚み分布を積層数との関係で示すグラフ。

[図 37]実施例 5におけるスリット間隙の変更後の榭脂 Aが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 37の上側のグラフ）、および、実施例 5におけるスリット間隙の変更後の榭脂 Bが通過するスリットのスリット間隙の分布状態をスリット番号との関係で示すグラフ（図 37の下側のグラフ)。

[図 38]図 37に示すスリット間隙の分布状態を有するスリット板を用いて製造された積層シートの樹脂 Aからなる各層と樹脂 Bからなる各層の測定された厚み分布、および、目標の厚み分布を積層数との関係で示すグラフ。

符号の説明

1：溶融樹脂 Aが供給される溶融樹脂導入管

2：溶融樹脂 Bが供給される溶融榭脂導入管

3 :多層フィードブロック

4 :積層流が流れる導管

5 :口金 (Tダイ）

6 :積層シート

7 :キャスティングドラム

8 :未延伸フィルム

11 :多層フィードブロック

12、 13 :樹脂導入路

14：樹脂 A側のマ-ホールド

15：榭脂 B側のマ二ホールド

16、 17 :スリット

18 :合流部

19 :排出路

20 :スリット板

20a：合流部 Z排出路形成部材

20b :隔壁 21、 22:側板

23、 24:傾斜部

25:第 1の流路部

26:第 2の流路部

30:フィルムの厚み方向

31、 31a、 3 lb:積層シート（多層フィルム）

32、 32a、 32b:榭脂 A力もなる層

33、 33a、 33b:榭脂 B力もなる層

35:反射率領域

51:多層フィードブロック

52:スリット間隙保持橈み部

53:カートリッジヒーター

54:ヒートボルト

61:多層フィードブロック

62:スリット間隙保持橈み部

101：多層フィードブロック

102、 103:榭脂導入路

104：樹脂 A側のマ-ホールド

105：樹脂 B側のマ二ホールド

106、 107:細孔

108、 109:スリット

発明を実施するための最良の形態

[0072] 図 2乃至図 6は、本発明の積層シートの製造装置の第 1の態様の一実施例において用いられる多層フィードブロック 11に関する図である。図 2は、多層フィードブロック

11を分解した状態の斜視図、図 3は、図 2のスリット板 20および合流部/排出路形成部材 20aの正面図である。

[0073] 図 2および図 3において、多層フィードブロック 11は、側板 21、側板 22、および、側板 21と側板 22とに挟まれたスリット板 20からなる。スリット板 20は、その下部に結合された合流部 Z排出路形成部材 20aを有する。

[0074] 側板 21には、長手方向（図 2に示す X軸方向）に延びる榭脂 A側のマ-ホールド 14 が設けられ、マ-ホールド 14には、溶融状態の榭脂 A (溶融榭脂 A)をマ-ホールド 1 4内に供給する榭脂導入路 12が結合されている。側板 22には、長手方向（図 2に示す X軸方向）に延びる榭脂 B側のマ-ホールド 15が設けられ、マ-ホールド 15には、溶融状態の榭脂 B (溶融榭脂 B)をマ二ホールド 15内に供給する榭脂導入路 13が結合されている。

[0075] スリット板 20には、その長手方向（図 3に示す X軸方向）に多数のスリット 16と多数のスリット 17と力隔壁 20bを介して、設けられている。スリット 16とスリット 17とは、隔壁 2 Obを介して、交互に位置する。各スリット 16、 17は、スリット板 20の底面から上面方向（図 3に示す Z軸方向）に、所定の長さで、スリット板 20に刻まれている。各スリット 1 6、 17の両側面は、スリット板 20の両側面に開口している。

[0076] 側板 21、スリット板 20および側板 22が組み立てられた状態にぉ、て、各スリット 16 の入口は、マ-ホールド 14の出口に直接開口し、各スリット 17の入口は、マ-ホールド 15の出口に直接開口した状態が形成される。また、各スリット 16の入口以外の側面の開口は、側板 21、 22の壁面により閉鎖状態となり、各スリット 17の入口以外の側面の開口は、側板 21、 22の壁面により閉鎖状態とされる。各スリット 16、 17の入口は、マ-ホールド 14、 15の出口に直接開口しており、マ-ホールドの出口とスリットの入口との間には、従来の多層フィードブロックにおける細孔および細孔形成部材は介在していない。

[0077] 榭脂導入路 12は、図 1に示す榭脂導入管 1に結合され、榭脂導入管 1から溶融榭脂 Aの供給を受ける。榭脂導入路 12からマ-ホールド 14内に供給された溶融榭脂 Aは、マ-ホールド 14内において、マ-ホールド 14の長手方向（図 2に示す X軸方向 )に流動し、マ-ホールド 14内に充満する。マ-ホールド 14内の溶融榭脂 Aは、マユホールド 14に開口している各スリット 16の入り口力も各スリット 16内へと流入し、各スリット 16内を流下し、各スリット 16の出口力合流部 18に流出する。

[0078] 榭脂導入路 13は、図 1に示す榭脂導入管 2に結合され、榭脂導入管 2から溶融榭脂 Bの供給を受ける。榭脂導入路 13からマ-ホールド 15内に供給された溶融榭脂 B は、マ-ホールド 15内において、マ-ホールド 15の長手方向（図 2に示す X軸方向）に流動し、マ-ホールド 15内に充満する。マ-ホールド 15内の溶融榭脂 Bは、マ- ホールド 15に開口している各スリット 17の入り口力も各スリット 17内へと流入し、各スリット 17内を流下し、各スリット 17の出口力合流部 18に流出する。

[0079] 合流部 18に流出した各スリット 16、 17の横断面（図 2に示す X軸と Y軸を含む面）の形状に追従した横断面形状を有する溶融榭脂 Aの各シート状の流れと溶融榭脂 B の各シート状の流れとは、合流部 18において、交互に積層され、積層流となる。この積層流は、排出路 19を流下する。排出路 19を流下する積層流における溶融榭脂 A と溶融榭脂 Bとの積層方向は、製造される積層シートの厚み方向に一致する。

[0080] 排出路 19を流下した積層流は、図 1に示す導管 4を介して、口金 5内に導入される。積層流は、口金 5内で所定の方向（溶融榭脂 Aと溶融榭脂 Bとの積層方向に直交する方向）に拡幅され、口金 5から積層シート 6として吐出され、吐出された積層シート 6は、キャスティングドラム 7の表面上で冷却固化され、未延伸フィルム 8として次ェ程 (例えば、延伸工程）に送られ、多層フィルム（図示略）に形成される。

[0081] 図 4および図 5に、隔壁 20bを介して、スリット板 20の長手方向に隣り合って位置するスリット 16とスリット 17との関係力拡大して示される。

[0082] 各スリット 16、 17の上部側、つまり、後述する第 2の流路部の上流部には、対応するマ-ホールド 14、 15から離れるに従って溶融樹脂の流れの下流に向力う方向に傾斜した傾斜部 23、 24がそれぞれ形成されている。傾斜部 23、 24は、この実施例では、直線状に延びる傾斜部として形成されている。傾斜部 23、 24は、図 4および図 5 に示すように、互いに反対方向に傾斜している。

[0083] 多層フィードブロック 11内では、溶融榭脂 Aは、図 4に矢印 14aで示すように、マ- ホールド 14から傾斜部 23を有する各スリット 16内へと流入する。また、溶融榭脂 Bは、図 5に矢印 15aで示すように、マ-ホールド 15から傾斜部 24を有する各スリット 17 内へと流入する。

[0084] 傾斜部 23を利用することにより、スリット 16の上部がマ-ホールド 14にのみ連通して形成される溶融榭脂 Aの流路が構築され、また、傾斜部 24を利用することにより、スリット 17の上部がマ-ホールド 15にのみ連通して形成される溶融榭脂 Bの流路が構築されている。

[0085] 本発明の積層シートの製造装置の第 1の態様において、溶融榭脂 Aが関与する一方のスリット群を形成している各スリット 16において、図 6に示すように、対応するマ- ホールド 14の出口（スリット 16の入口）からスリット 16の出口までの流路における、スリット幅方向（図 6に示す Y軸方向）に関して、マ-ホールド 14に近い側を通る第 1の流路部 25の流路長 L1とマ二ホールド 14力も遠い側を通る第 2の流路部 26の流路長 L 2との比 L1ZL2力 0. 5以上に、好ましくは 0. 55以上に設定されている。

[0086] また、溶融榭脂 Bが関与する他方のスリット群を形成している各スリット 17についても、図 6に示すのと同じ関係が設定されている。この関係の図示は省略するが、この関係は、図 6の図示を左右反転したものとなる。

[0087] この関係を満足するように、各スリット 16、 17のサイズ、傾斜部の形状が決められている。

[0088] 図 13は、本発明の積層シートの製造装置の第 2の態様の一実施例において用いられる多層フィードブロックに関する図である。図 13示される多層フィードブロック 11の基本的構造は、図 3に示される多層フィードブロック 11の基本的構造と同じである。それ故、部品番号は、同じものが用いられている。

[0089] 図 13の多層フィードブロック 11と図 3の多層フィードブロック 11との相違点は、配列されているスリット 16、 17のスリット長が、図 13の多層フィードブロック 11においては、不揃いである点である。なお、このスリット長の不揃いなスリット板は、図 4および図 5 に示す傾斜部 23、 24を有していなくても良い。しカゝし、ここでは、図 13に示される通り、図 3の多層フィードブロック 11同様、傾斜部を有している多層フィードブロックを用いて説明する。

[0090] 図 13において、スリット板 20に、隔壁 20bを介して交互に設けられた多数のスリット 16、 17のスリット長 SUま、スリット 16、 17の酉己歹 [J方向（図 13【こ示す X軸方向）【こお!/、て、一端から他端に向かって、単調にかつ直線状に変化するように設定されている。すなわち、一端のスリットが最短のスリット長 SLminを有し、他端のスリットが最長のスリット長 SLmaxを有するように設定されている。スリット長 SLは、スリットの上下方向（図 13に示す Z軸方向）の長さである。スリットの頂部が傾斜している場合は、スリット幅の中央位置におけるスリットの上下方向（図 13に示す Z軸方向）の長さである。図 13 の実施例では、スリット間隙は、全てのスリットについて実質的に同一とされている。

[0091] 各スリット 16、 17のスリット長力図 13に示したように、一端から他端に向かって単調に変化するように設定されたスリット板 20を有する多層フィードブロック 11を、図 1 に示される積層シートの製造装置の多層フィードブロック 11として用いる。この積層シートの製造装置を用いて製造した積層シート (多層フィルム)の一例の横断面が、図 1 4に示される。

[0092] 図 14において、積層シート 31は、榭脂 Aからなる層 32と榭脂 B力もなる層 33とが交互に積層された構造を有する。その特徴的な点は、層 32および層 33の厚みが、積層シート 31の一方の表面力も他方の表面に向力い、すなわち、積層シートの厚み方向（図 14に示す矢印 30)に、順次減少あるいは増加している点である。

[0093] 各層厚みが順次変化している積層シート（多層フィルム） 31は、広帯域の波長に対して、例えば、図 15に示すように、明確に区画される反射率領域 35を有し、特徴的な光学特性を示す。従って、積層シート（多層フィルム） 31は、光学干渉を利用した広帯域波長の光を反射または透過する干渉反射フィルムとして利用される。なお、図 15の波長反射率のグラフの横軸は、波長 WL (nm)、縦軸は、反射率 RR (%)である。

[0094] 図 18は、本発明の積層シートの製造装置の第 3の態様の一実施例において用いられる多層フィードブロックに関する図である。図 18示される多層フィードブロック 11の基本的構造は、図 3に示される多層フィードブロック 11の基本的構造と同じである。それ故、部品番号は、同じものが用いられている。

[0095] 図 18の多層フィードブロック 11と図 3の多層フィードブロック 11との相違点は、配列されているスリット 16、 17における溶融材料の流量を、多層フィードブロック 11を用いて成形した積層シートの所望の層あるいは全ての層の厚みを測定することにより得られる層の厚み情報に基づいて、当該層の厚みが目標値 (設計値）になるように、変更することが可能な点である。なお、図 18の多層フィードブロック 11におけるスリット板 2 0は、図 4および図 5に示す傾斜部 23、 24を有していなくても良い。し力し、ここでは、図 18に示される通り、図 3の多層フィードブロック 11同様、傾斜部を有している多層フィードブロックを用いて説明する。

[0096] また、溶融材料の流量を変更する手段の具体例としては、スリット間隙の変更、スリット長の変更、あるいは、スリット中を流動する溶融樹脂の温度の変更がある。

[0097] 図 18の多層フィードブロック 11を用いて積層シートを形成したときの得られた積層シートの横断面を図 19に示す。図 19の積層シート 31aにおいて、榭脂 A力もなる層 3 2aと榭脂 Bカゝらなる層 33aとが交互に積層されている。この場合、従来の多層フィードブロックの問題点として説明したように、多層フィルムの表層に近い層ほど、厚みが薄くなる傾向にある。この状態が、図 19の多層フィルム 31aに示されている。多層フィルム 31aの設計目標として、フィルム厚み方向（図 19に示す矢印 30)における各層の厚みが均一になることが要求されている場合、このように層厚みの変化が存在する多層フィルム 31aは、不良品となる。

[0098] 図 20に示す多層フィードブロック 11は、この問題点を解決するものである。図 20の多層フィードブロック 11におけるスリット板 20における隔壁 20bを介して交互に配列されたスリット 16とスリット 17は、多層フィルム 3 laの表層側に位置する層に対応するスリットほど、スリット間隙が大きくなるように変更されている。このスリット間隙の大きさの変更は、図 19に示す積層シート 31aの各層の厚みの測定により得られた各層の厚み情報に基づ、てなされたものである。

[0099] この変更は、積層シートの各層の厚みの測定により得られた各層の厚み情報に基づいて、多層フィードブロック 11のスリット板 20のスリットのディメンションを、多層フィードブロック 11に装備した機械的あるいは熱的手段により行うことが出来る。この場合

、層厚みを自動測定し、その測定データに基づく信号を機械的あるいは熱的手段にフィードバックし、それに基づき、自動的に、機械的あるいは熱的手段を作動せしめ、スリットのディメンションが自動的に変更されるようにしても良い。また、この変更は、積層シートの各層の厚みの測定により得られた各層の厚み情報に基づいて、多層フィードブロック 11において、図 18に示されるスリット板 20を、図 20に示すスリット間隙が変更されたスリット板 20と交換することにより行うことも出来る。

[0100] 図 21に示す多層フィードブロック 11は、上記の問題点を解決するものである。図 2 1の多層フィードブロック 11におけるスリット板 20における隔壁 20bを介して交互に配列されたスリット 16とスリット 17は、多層フィルム 3 laの表層側に位置する層に対応するスリットほど、スリット長が短くなるように変更されている。このスリット長の長さの変更は、図 19に示す積層シート 31aの各層の厚みの測定により得られた各層の厚み情報に基づ、てなされたものである。

[0101] 図 20に示したようなスリット間隙力層の厚みの測定結果に基づき変更されたスリツト板を有する多層フィードブロック 11を用いて積層シートを製造することにより得られる積層シートは、例えば、図 22に示すような積層構成を有する。すなわち、積層シート 31bの榭脂 Aからなる層 32b、榭脂 B力もなる層 33bの層の厚みは、フィルム厚み方向（図 22に示す矢印 30)において、実質的に均一な所定の目標値を有するものとなる。

[0102] 図 23に示す多層フィードブロックは、上に説明した実施例とは別の手法によるスリツトにおける溶融樹脂の流量の変更を行うものである。図 23において、多層フィードブロック 51は、スリットの間隙をヒートボルトを用いて機械的に変更する手段を有する。各スリット 16、 17の配列位置の上方に、スリット間隙保持橈み部 52が設けられている。スリット間隙保持橈み部 52の上面には、多数のヒートボルト 54が、スリットの配列方向に、間隔をおいて配列され、各ヒートボルト 54には、カートリッジヒーター 53が装着されている。

[0103] 各カートリッジヒーター 53は、そのオンオフあるいは温度変更により、各ヒートボルト 54の伸縮量を変更する。この伸縮量の変更により、スリット間隙保持橈み部 52の橈み量が変更される。この橈み量の変更により、多層フィードブロック 51における各スリット 16、 17のスリット間隙が変更される。具体的には、ヒートボルト 54が伸張すると、スリット間隙保持橈み部 52が溶融樹脂の流れ方向に橈み、スリット間隙が拡幅される。この拡幅によって、スリットにおける溶融樹脂の流量が増加する。同様に、ヒートボルト 54が収縮すると、逆の現象が生じる。

[0104] 図 24に示す多層フィードブロック 61は、各スリット 16、 17に対して、図 23の多層フイードブロック 51と同様に、スリット間隙保持橈み部 62を備えている。しかし、ヒートボルト 54は有さず、スリットの配列方向に間隔をおいて配列されたカートリッジヒーター 63は、スリット間隙保持橈み部 62に埋設された構造とされている。 [0105] 多層フィードブロック 61は、各カートリッジヒーター 63により温度を制御することにより、熱的に、スリット間隙保持橈み部 62の橈み量を制御し、それによつて各スリット 16

、 17のスリット間隙を調整するものである。

[0106] 図 23に示す多層フィードブロック 51、および、図 24に示す多層フィードブロック 61 によれば、積層シートの成形中において、所望のスリットにおける溶融樹脂の流量の変更を容易に、精度良く行うことが出来る。

[0107] 図 3に示した多層フィードブロック 11を用いて、図 1に示した積層シートの製造装置により、 2軸延伸多層フィルムを製造し、本発明による効果を確認した。この効果の確認の具体例を次の実施例 1および比較例 1に示す。

実施例 1

[0108] 図 7に、試験に用いた多層フィードブロック 11におけるマ-ホールド 14 (15)とスリツト 16 (17)の主要部のサイズ（単位： mm)を示す。図 8に、製造された多層フィルムの幅方向における榭脂 Aと榭脂 Bの積層比率の分布を示す。図 8のグラフの横軸は、幅方向位置 WP、縦軸は、積層比率 LR(%)である。榭脂 Aが通過するスリット 16のスリット間隙は、 0. 7mm、榭脂 Bが通過するスリット 17のスリット間隙は、 0. 55mmとした比較例 1

[0109] 図 9に、比較のために行った従来構造による試験に用いた多層フィードブロックにおけるマ-ホールド 104 (105)とスリット 108 (109)の主要部のサイズ（単位： mm)を示す。マ-ホールド 104 (105)とスリット 108 (109)との間に、細孔 106 (107)が存在する。図 10に製造された多層フィルムの幅方向における榭脂 Aと榭脂 Bの積層比率の分布を示す。図 10のグラフの横軸は、幅方向位置 WP、縦軸は、積層比率 LR(% )である。榭脂 Aが通過するスリット 108のスリット間隙は、 0. 7mm、榭脂 Bが通過するスリット 109のスリット間隙は、 0. 55mmとした。

[0110] スリット 16 (17)における第 1の流路部の流路長 L1と第 2の流路部の流路長 L2は、図 6および図 12に示されるように、定義される。すなわち、スリットの入口長さ Hの 1Z 10を直径（半径 =r)とする円を、マ-ホールド出口からマ-ホールドに近い側を通る第 1の流路部のスリツト内壁面に沿わせて転動させたときの円の中心の移動軌跡の長さを第 1の流路部の流路長 LIとする。また、同様に、同じ円を、マ-ホールドから遠い側を通る第 2の流路部のスリット内壁面に沿わせて転動させたときの円の中心の移動軌跡の長さを第 2の流路部の流路長 L2とする。

[0111] 上記実施例 1および比較例 1において、図 7および図 9に示すように、スリットの入口長さ）は 7mmであるから、転動させる円の直径は 0. 7mmであり、半径は 0. 35mm である。図 7に示した実施例 1における L1は 28. 55mm、L2は 47. 70mmであった。従って、 L1ZL2は 0. 598 (約 0. 6)である。また、図 9に示した比較例 1における L 1ίま 23. 55mm,： L2iま 53. 30mmであった。従って、 Ll/L2«0. 442である。

[0112] フィルムの幅方向における榭脂 Aと榭脂 Bの積層比率 R (%)は、次に説明するようにして、フィルム幅方向各位置 WPについて、榭脂 A (ポリエチレンテレフタレート： PE T)と榭脂 Bの割合を測定することにより求めた。すなわち、得られたフィルムについて、フィルム幅方向の中心位置（図 8、図 10における幅方向位置 WP = 3)力幅方向に等間隔の位置でそれぞれ約 lOmgづっサンプリングした。これをアルミニウム製受皿に仕込み、セイコー電子工業 (株)製示差走査熱量計 DSC「RDC220」を用いて、室温から温度 300°Cまで 20°CZ分で昇温し、このときのフィルムの融解熱量 (mjZ mg)を測定した。そして、次式 (Π)から、幅方向の各位置における PET比率を算出した。

[0113] PET比率（％) = (XZY) X 100 (II)

X：積層フィルムの融解熱量 (mjZmg)

Y: PETフィルムの融解熱量（41. 9mj/mg)

図 8の実施例 1における積層比率の分布を示すグラフは、表 1に示す測定データに基づいて作成したものである。実施例 1における積層比率むらは、 ±6%あった。

[0114] [表 1] 表 1

[0115] 図 10の比較例 1における積層比率の分布を示すグラフは、表 2に示す測定データに基づいて作成したものである。比較例 1における積層比率むらは、 ± 14%であつた。

[0116] [表 2]

表 2

[0117] 図 8および図 10、ならびに、表 1および表 2から分力るように、本発明によれば、積層フィルムの幅方向における榭脂 Aと榭脂 Bの積層比率の均一性が、大幅に向上され、幅方向に均質な積層フィルムが得られる。

[0118] 以下の実施例に登場する測定値の測定法は、次の通りである。

[0119] (a)積層厚み、積層数：

フィルムの層構成は、ミクロトームを用いて断面を切り出したサンプルについて、電子顕微鏡観察により求めた。すなわち、透過型電子顕微鏡 (HU— 12型、（株）日立製作所製)を用い、フィルムの断面を 3, 000乃至 40, 000倍に拡大観察し、断面写真を撮影し、層構成および各層厚みを測定した。後出の実施例 2では十分なコントラストが得られたため実施しな力つた力用いる榭脂の組み合わせによっては、公知の染色技術を用いてコントラストを高めても良、。

[0120] (b)反射率：

分光光度計（U— 3410, Spectrophotometer： (株）日立製作所製）に、直径 60mm の積分球（130— 0632、（株）日立製作所製)および角度 10° 傾斜スぺーサーを取り付けて反射率を測定した。なお、バンドパラメータ一は 2Zservoとし、ゲインは 3と設定し、 187nm乃至 2, 600nm/min.の検出速度で測定した。また、反射率を基準化するため、標準反射板として附属の Al O を用いた。

2 3

[0121] (c)溶融粘度：

島津社製フローテスター (CFT- 500)を用いて、剪断速度 100 (s^_1)の時の溶融粘度を測定した。このとき使用したダイは直径 lmm、測定ストロークは 10乃至 13とした。なお、 n数 (測定回数）は 3とし、その平均値を採用した。

[0122] (d)導波性能：

導波性能は、 JIS 。6823 (1999)光導通（IEC60793— 1— C4)に基づき、次の条件で光の導通を確認することにより行った。

[0123] 光源： LED

試料形状：幅 10cm、長さ 3m

参照光ファイバ一：三菱レイヨン社製「スーパーエス力」 SH4001

実施例 2

[0124] 2種類の熱可塑性榭脂 Aと熱可塑性榭脂 Bを準備した。熱可塑性榭脂 Aとして、 28 0°Cにおける溶融粘度が 180Pa' sのポリエチレンテレフタレート (PET) (東レ (株)製、 F20S)を用いた。熱可塑性榭脂 Bとして、 280°Cにおける溶融粘度が 350Pa' sのシクロへキサンジメタノールをエチレングリコールに対し 30mol%共重合したポリェチレンテレフタレート（PEZCHDM'T) (イーストマン社製、 PETG6763)を用いた。これら熱可塑性榭脂 Aおよび Bは、それぞれ乾燥した後、押出機に供給した。

[0125] 熱可塑性榭脂 Aおよび Bは、それぞれ、押出機にて温度 280°Cの溶融状態とし、ギャポンプおよびフィルタを介した後、それぞれの導入管より多層フィードブロックに導入した。多層フィードブロックとしては、スリット数 801の装置を用いた。スリットの形状は、図 4、図 5に示したような上部傾斜部を有するものとした。

[0126] 各スリットのディメンションは、前記の熱可塑性榭脂を総供給量として 200kgZhで供給した際、圧力損失差が 1. 5MPaであり、積層シート（多層フィルム）の表面側の層から裏面側の層に向かうにつれ徐々に層厚みが薄くなり、その表面層厚み Z裏面層厚みの比率が 0. 69になるように、最長のスリット長さ SLmax (29mm)Z最短のスリット長さ SLmin (20mm)の比が 1. 45となるように、図 13に示した如く直線的にスリット長が変化しているものとした。

[0127] 熱可塑性榭脂 Aは、図 4に示したマ-ホールド 14に供給し、熱可塑性榭脂 Bは図 5 に示したマ-ホールド 15に供給し、対応する各スリット 16、 17を通過した熱可塑性榭脂 Aの層と熱可塑性榭脂 Bの層を交互に積層して、両表層が熱可塑性榭脂 Aの層からなり、各層の厚みが一方の表面側から反対側の表面側に向かうにつれ徐々に厚くなるようにした積層シートを得た。

[0128] ここで、互いに隣接する熱可塑性榭脂 Aの層と熱可塑性榭脂 Bの層の厚み比が 0.

95となるように、スリットの間隙および各榭脂の供給量を調整した。この調整後の榭脂 Aが通過するスリット 16のスリット間隙は、 0. 5mm、榭脂 Bが通過するスリット 17のスリット間隙は、 0. 6mmであった。

[0129] このようにして得られた 801層からなる積層流を、 Tダイ 5に供給し、シート状に成形した後、静電印加されかつ表面温度が 25°Cに保たれたキャスティングドラム 7上で急冷固化した。

[0130] 得られたキャストフィルム 8を、温度 90°Cに設定したロール群で加熱し、延伸区間長 100mmの間で、フィルム両面からラディエーシヨンヒーターにより急速加熱しながら、縦方向（フィルム長手方向）に 3. 4倍延伸した。

[0131] その後、この一軸延伸フィルムの両面に、空気中でコロナ放電処理を施し、このフィルム（基材フィルム）の表面の濡れ張力を 55mNZmとし、その処理面に、（ガラス転移温度 Tgが 18°Cのポリエステル榭脂） / (ガラス転移温度 Tgが 82°Cのポリエステル榭脂) / (平均粒径 lOOnmのシリカ粒子)力もなる積層形成膜塗液を塗布し、基材フイルムの表面に、透明で易滑性および易接着性を有する表面層を形成した。

[0132] この一軸延伸フィルムをテンターに導き、温度 110°Cの熱風で予熱後、横方向（フィルム幅方向）に 3. 7倍延伸した。延伸したフィルムは、そのまま、テンター内で温度 2 30°Cの熱風にて熱処理を行い、続いて同温度にて、幅方向に 5%の弛緩処理を施し、その後、室温まで徐冷後、巻き取った。

[0133] 得られた二軸延伸多層フィルムは、全厚みが 125 μ mであり、図 16のグラフに各層の厚み変化を示すように、熱可塑性榭脂 A力なる層の厚みは、表面から裏面に向力うにつれ、 180nm力ら 125nm〖こ徐々に薄くなり、熱可塑性榭脂 Bからなる層の厚みは、表面から裏面に向力うにつれ、 190nm力ら 130nm〖こ徐々〖こ薄くなる積層構造を有していた。図 16のグラフの横軸は、フィルム表面からの層番号 LN (1乃至 801 )とスリット長 SL (mm)、縦軸は、層厚み LT(nm)である。グラフ中の黒丸の点は、熱可塑性榭脂 Aについての測定値、白丸の点は、熱可塑性榭脂 Bについての測定値を示す。

[0134] このフィルムの反射率は、図 17に示される。図 17に示される通り、このフィルムは、極めて高い反射率と波長選択性を有していた。一方、 1週間連続して製膜しても、熱劣化異物の流出や、異物によるフィルム破れの発生は起こらず、フィルム物性にも変化は生じなカゝつた。図 17のグラフの横軸は、波長 WL ( ) (nm)で、縦軸は、強度反射率 IRである。

実施例 3

[0135] 図 22に示す多層フィルム 31bの設計値として、次の値を採用した。

[0136] 榭脂 Aと榭脂 Bの積層比 AZB: 2Zl、

総積層数 : 201、

榭脂 Aの各層（各 A層）の厚み： 100nm、および、

榭脂 Bの各層（各 B層）の厚み： 50nm。

[0137] 図 18に示す多層フィードブロック 11のスリット板 20の設計値として、図 25に示す榭脂 Aが流れる各スリット 16 (スリット A—1乃至 A— 101)、および、榭脂 Bが流れる各スリット 17 (スリット B— 1乃至 B— 100)について、次の値を採用した。

[0138] 各 A層に対応する各スリット 16のスリット間隙： 0. 75mm,

各 B層に対応する各スリット 17のスリット間隙： 0. 6mm、

各スリット 16、 17のスリット幅： 24mm、および、各スリット 16、 17のスリット長： 20mm。

[0139] この設計値における榭脂 Aに対するスリット 16のスリット間隙の値のスリット A— 1乃至 A— 101における分布状況力図 26の上側のグラフ（図 26A)において、線 ASG により示され、また、この設計値における榭脂 Bに対するスリット 17のスリット間隙の値のスリット B— 1乃至 B— 100における分布が、図 26の下側のグラフ（図 26B)にお!/ヽて、線 BSGにより示される。図 26Aのグラフの横軸は、スリット番号 ASN、縦軸は、スリット間隙 SG (mm)である。図 26Bのグラフの横軸は、スリット番号 BSN、縦軸は、スリット間隙 SG (mm)である。

[0140] このように設計された多層フィードブロック 11を用いて多層フィルムを製造したところ、図 27に示す各層の厚み分布を有する多層フィルムが得られた。図 27のグラフの横軸は、積層数 Ln、縦軸は、各 A層および各 B層の層厚み LT(nm)である。図 27のグラフにおける線 ALは、各 A層の厚みの多層フィルムの厚み方向における分布目標値を示し、線 BLは、各 B層の厚みの多層フィルムの厚み方向における分布目標値を示し、曲線 ALTDは、製造した多層フィルムにおける各 A層の厚みの測定値の分布を示し、曲線 BLTDは、製造した多層フィルムにおける各 B層の厚みの測定値の分布を示す。

[0141] 図 27に示す製造した多層フィルムの各 A層および各 B層の測定された厚み情報に基づき、各層の厚みが当初の設計値（目標値）に極力一致するように、次式 (I)に示す関係を用いて、各スリットのディメンションの変更値を計算して求めた。

[0142] Ta (x) /T(x)

= [La (x) /L (x) ] X [d (x) Vda (x) ³] . . . (I)

ここで、 T(x)は、層 xの厚みの測定値（現在の層 xの厚み）、 d (x)は、層 Xの厚みの測定値に対応しているスリットのスリット間隙、 L (x)は、層 Xの厚みの測定値に対応しているスリットのスリット長、 Ta (x)は、層 Xの目標厚み、 da (x)は、層 xの目標厚みに対応しているスリットのスリット間隙、 La (x)は、層 Xの厚みの目標厚みに対応しているスリットのスリット長である。

[0143] 式 (I)を用い計算で求められた値に基づき、当初の各スリットのスリット間隙を変更した。変更後、すなわち、目標の榭脂 Aに対するスリット 16のスリット間隙の値のスリット A— 1乃至 A— 101における分布状況力図 28の上側のグラフ（図 28A)において、線 TASGにより示され、また、変更後、すなわち、目標の榭脂 Bに対するスリット 17のスリット間隙の値のスリット B— 1乃至 B— 100における分布が、図 28の下側のグラフ（図 28B)において、線 TBSGにより示される。図 28のグラフは、図 26のグラフに対応し、図 28に、図 26における線 ASGと線 BSGも示されている。

[0144] 変更後のディメンション力もなるスリット板 20に基づき、多層フィルムの製造を行った。得られた多層フィルムの各層の厚み分布 ALTDおよび BLTDは、図 29に示すように大幅に改善され、各 A層、各 B層とも、ほぼ均一な厚み分布となり、目標とする多層フィルムが得られた。図 29のグラフは、図 27のグラフに対応する。

[0145] 上において、主として実施例 3の結果を説明した力実施例 3における多層フィルムの具体的な製造方法は、次の通りである。

[0146] 榭脂 A：ポリエチレンテレフタレート (PET)榭脂 (東レ (株)製熱可塑性榭脂 F20S) 榭脂 B：シクロへキサンジメタノール共重合 PET (イーストマン社製熱可塑性榭脂 P ETG6763) ,

榭脂供給:各榭脂を乾燥後、押出機に供給。押出機における溶融樹脂の温度は 2 80°Cに設定。各榭脂をギヤポンプ、フィルターを介した後、各榭脂を 201層の積層を形成する多層フィードブロック 11に供給し、合流させ、榭脂 Aと榭脂 Bとの積層シートを形成した。

[0147] 多層フィードブロック: A層 101層、 B層 100層に対応するスリット 16、 17 (加工精度 0. Olmm)から、溶融榭脂を吐出させ、溶融榭脂 Aと溶融榭脂 Bの積層比が、 A: B = 2 : 1となるようにし、積層シートの両表層部分が A層となるようにした。

[0148] 積層シートの吐出：得られた溶融樹脂の積層された流れを、図 1に示した Tダイ 5に供給し、シート状に成形した後、静電印加（直流電圧 8kV)された表面温度 25°Cのキヤスティングドラム 7上で急冷固化した。

[0149] 積層シートの表面処理：キャストフィルム 8の両面に、空気中でコロナ放電処理を施し、このフィルム（基材フィルム）の表面の濡れ張力を 55mNZmとし、その処理面に、（ガラス転移温度 Tgが 18°Cのポリエステル榭脂） , (ガラス転移温度 Tgが 82°Cのポリエステル榭脂) , (平均粒径が lOOnmのシリカ粒子)からなる積層形成膜を塗布し、基材フィルムの表面に、透明で易滑性および易接着性を有する表面層を形成した。

[0150] 積層シートの熱処理:表面処理された積層シートを二軸延伸機に導き、温度 95°C の熱風で予熱後、縦方向（フィルム長手方向）および横方向（フィルム幅方向）に 3. 5 倍に延伸した。更に、温度 230°Cの熱風にて熱処理を行うと同時に縦方向に 5%の弛緩処理を行い、引き続き横方向にも 5%の弛緩処理を行って、室温まで除冷後卷さ取った。

[0151] 製造された多層フィルム：得られた多層フィルムの厚みは 14. であり、 1次反射ピークの波長は 488nm、反射率は 95%で、 2次の反射ピークがほとんどないため、紫外線領域における不要な反射がほとんど認められな、優れた多層フィルムであつた o

実施例 4

[0152] 図 22に示す多層フィルム 31bの設計値として、次の値を採用した。

[0153] 榭脂 Aと榭脂 Bの積層比 AZB : 0. 95/1,

総積層数: 601、

榭脂 Aの各層（各 A層）の厚み： 170nmから 135nmへと単調に変化する厚み、および、

榭脂 Bの各層（各 B層）の厚み： 180nmから 145nmへと単調に変化する厚み。

[0154] 図 18に示す多層フィードブロック 11のスリット板 20の設計値として、図 30に示す榭脂 Aが流れる各スリット 16 (スリット A—1乃至 A— 301)、および、榭脂 Bが流れる各スリット 17 (スリット B— 1乃至 B— 300)について、次の値を採用した。

[0155] 各 A層に対応する各スリット 16のスリット間隙： 4. 91mm力ら 4. 55mmへと単調に変化する間隙、および、

各 B層に対応する各スリット 17のスリット間隙： 5. OOmm力ら 4. 65mmへと単調に変化する間隙。

[0156] この設計値における榭脂 Aに対するスリット 16のスリット間隙の値のスリット A— 1乃至 A— 301における分布状況力図 31の上側のグラフ（図 31A)において、線 ASG により示され、また、この設計値における榭脂 Bに対するスリット 17のスリット間隙の値のスリット B—1乃至 B— 300における分布状況が、図 31の下側のグラフ（図 31B)において、線 BSGにより示される。図 31のグラフは、図 26のグラフに対応している。

[0157] このように設計された多層フィードブロック 11を用いて多層フィルムを製造したところ、図 32に示すような各層の厚み分布を有する多層フィルムが得られた。図 32のダラフは、図 27のグラフに対応している。

[0158] 図 32に示す製造した多層フィルムの各 A層および各 B層の測定された厚み情報に基づき、各層の厚みが当初の設計値（目標値）に極力一致するように、前記式 (I)に示す関係を用いて、各スリットのディメンションの変更値を計算して求めた。

[0159] 式 (I)を用いて計算で求められた値に基づき、当初の各スリットのスリット間隙を変更した。変更後、すなわち、目標の榭脂 Aに対するスリット 16のスリット間隙の値のスリツト A—1乃至 A— 301における分布状況が、図 33の上側のグラフ（図 33A)において、線 TASGにより示され、また、変更後、すなわち、目標の榭脂 Bに対するスリット 17 のスリット間隙の値のスリット B—1乃至 B— 300における分布状況力図 33の下側のグラフ（図 33B)において、線 TBSGにより示される。図 33のグラフは、図 31のグラフに対応し、図 33に、図 31における線 ASGと線 BSGも示されている。

[0160] 変更後のディメンション力もなるスリット板 20に基づき、多層フィルムの製造を行った。得られた多層フィルムの各層の厚み分布 ALTDおよび BLTDは、図 34に示すように大幅に改善され、各 A層、各 B層とも、目標とする厚み分布に極めて近い厚み分布となり、目標とする多層フィルムが得られた。図 34のグラフは、図 29のグラフに対応する。

[0161] 上において、主として実施例 4の結果の説明をした力実施例 4における多層フィルムの具体的な製造方法は、次の通りである。

[0162] 榭脂 A： PET榭脂 (東レ (株)製熱可塑性榭脂 F20S)、

榭脂 B：シクロへキサンジメタノール共重合 PET (イーストマン社製熱可塑性榭脂 P

ETG6763) ,

榭脂供給:各榭脂を乾燥後、押出機に供給。押出機における溶融樹脂の温度は 2 80°Cに設定。各榭脂をギヤポンプ、フィルターを介した後、各榭脂を 601層の積層を形成する多層フィードブロック 11に供給し、合流させ、榭脂 Aと榭脂 Bとの積層シートを形成した。

[0163] 多層フィードブロック: A層 301層、 B層 300層に対応するスリット 16、 17 (加工精度 0. OOlmm)から、溶融榭脂を吐出させ、溶融榭脂 Aと溶融榭脂 Bの積層比が、 A:B =0. 95 : 1となるようにし、積層シートの両表層部分が A層となるようにした。

[0164] 積層シートの吐出：得られた溶融樹脂の積層された流れを、図 1に示した Tダイ 5に供給し、シート状に成形した後、静電印加（直流電圧 8kV)された表面温度 25°Cのキヤスティングドラム 7上で急冷固化した。

[0165] 積層シートの表面処理：キャストフィルム 8の両面に、空気中でコロナ放電処理を施し、このフィルム（基材フィルム）の表面の濡れ張力を 55mNZmとし、その処理面に、（ガラス転移温度 Tgが 18°Cのポリエステル榭脂） , (ガラス転移温度 Tgが 82°Cのポリエステル榭脂) , (平均粒径が lOOnmのシリカ粒子)からなる積層形成膜を塗布し、基材フィルムの表面に、透明で易滑性および易接着性を有する表面層を形成した。

[0166] 積層シートの熱処理:表面処理された積層シートを二軸延伸機に導き、温度 95°C の熱風で予熱後、縦および横方向に 3. 5倍に延伸した。更に、温度 230°Cの熱風にて熱処理を行うと同時に縦方向に 5%の弛緩処理を行い、引き続き横方向にも 5%の弛緩処理を行って、室温まで除冷後巻き取った。

[0167] 製造された多層フィルム：得られた多層フィルムの 1次反射ピークの波長は 900乃至 1, 050nm、反射率は 92%であり、広帯域の近赤外線を効率良く反射し、可視光領域には高次の反射がほとんど認められない、無色透明の優れた近赤外線フィルタであった。

実施例 5

[0168] 図 22に示す多層フィルム 31bの設計値として、次の値を採用した。

[0169] 榭脂 Aと榭脂 Bの積層比 AZB: 1Z9から 9Z1に変化する積層比、

総積層数 : 201、

榭脂 Aの各層（各 A層）の厚み： 7nm乃至 70nmの分布を有する、および、榭脂 Bの各層（各 B層）の厚み：榭脂 Aの各層と同様に、 7nm乃至 70nmの分布を有する。

[0170] 図 18に示す多層フィードブロック 11のスリット板 20の設計値として、図 30に示す榭脂 Aが流れる各スリット 16 (スリット A—1乃至 A— 101)、および、榭脂 Bが流れる各スリット 17 (スリット B— 1乃至 B— 100)について、次の値を採用した。

[0171] 各 A層に対応する各スリット 16のスリット間隙： 0. 35乃至 0. 75mmの分布を有する、および、

各 B層に対応する各スリット 17のスリット間隙:各スリット 16のスリット間隙と同様に、 0 . 35乃至 0. 75mmの分布を有する。

[0172] この設計値における榭脂 Aに対するスリット 16のスリット間隙の値のスリット A— 1乃至 A— 101における分布状況力図 35の上側のグラフ（図 35A)において、線 ASG により示され、また、この設計値における榭脂 Bに対するスリット 17のスリット間隙の値のスリット B— 1乃至 B— 100における分布状況が、図 35の下側のグラフ（図 35B)において、線 BSGにより示される。図 35のグラフは、図 26のグラフに対応している。

[0173] このように設計された多層フィードブロック 11を用いて多層フィルムを製造したところ、図 36に示すような各層の厚み分布を有する多層フィルムが得られた。図 36のダラフは、図 27のグラフに対応している。

[0174] 図 36に示す製造した多層フィルムの各 A層および各 B層の測定された厚み情報に基づき、各層の厚みが当初の設計値（目標値）に極力一致するように、前記式 (I)に示す関係を用いて、各スリットのディメンションの変更値を計算して求めた。

[0175] 式 (I)を用いて計算で求められた値に基づき、当初の各スリットのスリット間隙を変更した。変更後、すなわち目標の榭脂 Aに対するスリット 16のスリット間隙の値のスリット A—1乃至 A— 101における分布状況力図 37の上側のグラフ（図 37A)において、線 TASGにより示され、また、変更後、すなわち目標の榭脂 Bに対するスリット 17のスリット間隙の値のスリット B— 1乃至 B— 100における分布状況が、図 37の下側のダラフ（図 37B)において、線 TBSGにより示される。図 37のグラフは、図 35のグラフに対応し、図 37に、図 35における線 ASGと線 BSGも示されている。

[0176] 変更後のディメンション力もなるスリット板 20に基づき、多層フィルムの製造を行った。得られた多層フィルムの各層の厚み分布 ALTDおよび ABLTDは、図 38に示すように大幅に改善され、各 A層、各 B層とも、目標とする厚み分布に極めて近い厚み分布となり、目標とする多層フィルムが得られた。図 38のグラフは、図 29のグラフに対応する。

[0177] 上において、主として実施例 5の結果の説明をした力実施例 5における多層フィルムの具体的な製造方法は、次の通りである。

[0178] 榭脂 A: PET榭脂 (東レ (株)製熱可塑性榭脂 F20S)、

ETG6763) ,

[0179] 多層フィードブロック: A層 101層、 B層 100層に対応するスリット 16、 17 (加工精度 0. Olmm)から、溶融榭脂を吐出させ、溶融榭脂 Aと溶融榭脂 Bの積層比が、 A: B = 1 : 9乃至 9 : 1となるようにし、積層シートの両表層部分が A層となるようにした。

[0180] 積層シートの吐出：得られた溶融樹脂の積層された流れを、図 1に示した Tダイ 5〖こ供給し、シート状に成形した後、静電印加（直流電圧 8kV)された表面温度 25°Cのキヤスティングドラム 7上で急冷固化した。

[0181] 積層シートの表面処理：キャストフィルム 8の両面に、空気中でコロナ放電処理を施し、このフィルム（基材フィルム）の表面の濡れ張力を 55mNZmとし、その処理面に、（ガラス転移温度 Tgが 18°Cのポリエステル榭脂） , (ガラス転移温度 Tgが 82°Cのポリエステル榭脂) , (平均粒径が lOOnmのシリカ粒子)からなる積層形成膜を塗布し、基材フィルムの表面に、透明で易滑性および易接着性を有する表面層を形成した。

[0182] 積層シートの熱処理:表面処理された積層シートを二軸延伸機に導き、温度 95°C の熱風で予熱後、縦および横方向に 3. 5倍に延伸した。更に、温度 230°Cの熱風にて熱処理を行うと同時に縦方向に 5%の弛緩処理を行い、引き続き横方向にも 5%の弛緩処理を行って、室温まで除冷後巻き取った。 [0183] 製造された多層フィルム：得られた多層フィルムの両表層部における A層の厚みが 7nm、 B層の厚みが 70nmであり、厚みの中央部における A層の厚みが 70nm、 B層の厚みが 7nmであった。また、 A層の厚みは、表層部から中央部に向力うにつれ、 7 nm力ら 70nmに単調に増カロし、一方、 B層の厚みは、表層部から中央部に向かうにつれ 70nmから 7nmに単調に減少していた。得られた多層フィルムの厚みは 7. 8 μ mであり、導波性能に優れたものであった。

[0184] なお、上記実施例においては、 2種類の榭脂の積層シートあるいは多層フィルムを製造する場合について説明したが、 3つ以上のマ-ホールドとそれらに対応する各スリット列を有する場合においても、そのうちの少なくとも 2種類の榭脂（つまり、少なくとも 2個のマ-ホールドとそれらに対応する 2つのスリット列）について、本発明を適用することにより、上記実施例の場合と同様の効果が得られる。

産業上の利用可能性

[0185] 本発明は、多層フィルムの製造に好適な積層シートの製造装置および製造方法に関するものである。本発明により製造される積層シートは、複数種類の溶融材料 (例えば、溶融榭脂あるいは溶融ポリマー）が、この種類の数よりも多い数の複数の層に積層された後、溶融材料が固化して形成されたものである。本発明によれば、積層シ一トの幅方向における各層の厚みが目標値通りの、あるいは、設計値通りの値を示す積層シートが、容易に製造出来る。すなわち、本発明によれば、積層シートの幅方向における各層の積層精度が、目標値通りに良好な積層シートが容易に製造出来る。本発明により製造された積層シートのある種のものは、各層の層厚みが精度良く変化していることによる光学的な特徴を有し、広帯域の干渉反射フィルム、屈折率制御フィルム、層厚みがナノオーダーの積層フィルムとして好ましく用いられる。

Claims

請求の範囲

[1] 複数種類の溶融材料が前記種類の数よりも多、数の複数の層に積層された積層シートの製造装置であって、前記各溶融材料をそれぞれ供給する複数のマ二ホールドと、前記各マ二ホールドに対応して設けられ、前記各マ二ホールド内に供給された前記溶融材料を前記各マ二ホールドから前記各層に対応して通過させるように所定の間隔をもって配列された複数のスリットと、前記各スリットを通過した前記溶融材料を前記積層を形成するように合流させる合流部とを備えた積層シートの製造装置において、前記複数のマ-ホールドの少なくとも 2個のマ-ホールドに対応して設けられた前記各スリットについて、前記マ-ホールドの出口力前記スリットの出口までの前記溶融材料の流路における、前記スリットの幅方向において、前記マ-ホールドに近い側を通る第 1の流路部の流路長 L1と前記マ-ホールドから遠い側を通る第 2の流路部の流路長 L2との比 L1ZL2が、 0. 5以上とされている積層シートの製造装置

[2] 前記第 2の流路部の上流部が、前記マ-ホールドから離れるに従って、下流に向かう方向に傾斜した傾斜流路部で形成されている請求の範囲第 1項に記載の積層シートの製造装置。

[3] 前記傾斜流路部が、直線状に傾斜した傾斜流路部で形成されて!ヽる請求の範囲第 2項に記載の積層シートの製造装置。

[4] 前記スリットの出口におけるスリット幅が、 10mm以上 200mm以下である請求の範囲第 1項に記載の積層シートの製造装置。

[5] 前記スリットのスリット間隙力 0. 1mm以上 5mm以下である請求の範囲第 1項に記載の積層シートの製造装置。

[6] 前記スリットの前記流路における、前記スリットの幅方向の中央を通る中央流路部の流路長 LCが、 20mm以上 200mm以下である請求の範囲第 1項に記載の積層シートの製造装置。

[7] 前記複数のスリットの数力 10以上 1, 000以下である請求の範囲第 1項に記載の積層シートの製造装置。

[8] 複数種類の溶融材料が前記種類の数よりも多!、数の複数の層に積層された積層シートの製造装置であって、前記各溶融材料を前記各層に対応して通過させるように所定の間隔をもって配列された複数のスリットと、前記各スリットを通過した前記各溶融材料を前記積層を形成するように合流させる合流部とを備えた積層シートの製造装置において、前記複数のスリットの少なくとも 1つのスリットのスリット長と他のスリットの少なくとも 1つのスリットのスリット長とが異なっている、あるいは、前記複数のスリットの少なくとも 1つのスリットのスリット間隙と他のスリットの少なくとも 1つのスリットのスリット間隙とが異なっている積層シートの製造装置。

[9] 前記複数のスリットの両端に位置するスリットを除き、あるいは、両端に位置するスリットを含め、前記各スリットのスリット長が、前記スリットの配列方向に、一端のスリットから他端のスリットに向かって、単調に変化している請求の範囲第 8項に記載の積層シートの製造装置。

[10] 前記各スリットのスリット長が、 10mm以上 200mm以下である請求の範囲第 8項に記載の積層シートの製造装置。

[11] 前記複数のスリットの両端に位置するスリットを除き、あるいは、両端に位置するスリットを含め、前記各溶融材料に対応した複数のスリットのスリット間隙が、実質的に同一である請求の範囲第 8項に記載の積層シートの製造装置。

[12] 前記各スリットのスリット間隙力 0. 1mm以上 5mm以下である請求の範囲第 8項に記載の積層シートの製造装置。

[13] 前記複数のスリットの数力 10以上 1, 000以下である請求の範囲第 8項に記載の積層シートの製造装置。

[14] 複数種類の溶融材料が、請求の範囲第 1乃至 13項に記載のいずれかの積層シートの製造装置の複数のマ-ホールドにそれぞれ供給される工程と、前記各マ-ホールドに供給された前記溶融材料が、当該装置の各マ二ホールドに対応して設けられて、る複数のスリットを通過する工程と、各スリットを通過した前記各溶融材料の流れ 1S 当該装置の合流部にて合流することにより積層され、前記各溶融材料の積層流を形成する工程と、前記積層流が、前記合流部から導出される工程と、導出された積層流の前記各溶融材料を固化せしめ、各溶融材料が固化して形成される各材料の複数の層からなる積層シートが形成される工程とからなる積層シートの製造方法。

[15] 複数種類の溶融材料が前記種類の数よりも多!、数の複数の層に積層された積層シートの製造装置であって、前記各溶融材料を前記各層に対応して通過させるように所定の間隔をもって配列された複数のスリットと、前記各スリットを通過した前記溶融材料を前記積層を形成するように合流させる合流部と、前記合流部にて積層された各溶融材料からなる多層溶融材料シートを前記合流部から導出する装置と、導出された多層溶融材料シートの各溶融材料を固化せしめ、各溶融材料が固化して形成される前記複数種類の材料からなる積層シートを形成する積層シート形成装置とを備えた積層シートの製造装置において、形成された積層シートの所望の層の厚みを測定することにより得られる層の厚み情報に基づいて、前記複数のスリットの少なくとも一つのスリットにおける前記溶融材料の流量の変更が可能である積層シートの製造装置。

[16] 前記溶融材料の流量の変更が、前記スリットのスリット間隙とスリット長の一方あるいは双方の変更により行われる請求の範囲第 15項に記載の積層シートの製造装置。

[17] 前記層の厚みの測定が、積層シートの各層について行われ、前記溶融材料の流量の変更が、前記スリット間隙の変更により行われる請求の範囲第 16項に記載の積層シートの製造装置。

[18] 前記層の厚みの測定が、積層シートの各層について行われ、前記溶融材料の流量の変更が、前記スリット長の変更により行われる請求の範囲第 16項に記載の積層シートの製造装置。

[19] 前記溶融材料の流量の変更が、前記スリットの温度の変更によりもたらされるスリットを通過する前記溶融材料の温度の変更により行われる請求の範囲第 15項に記載の積層シートの製造装置。

[20] 前記溶融材料の流量の変更が、前記積層シートの厚み方向の外層部に位置する層の形成に対応するスリットのスリット間隙を、内層部に位置する層の形成に対応するスリットのスリット間隙より大きく変更することにより行われる請求の範囲第 17項に記載の積層シートの製造装置。

[21] 前記溶融材料の流量の変更が、前記積層シートの厚み方向の外層部に位置する層の形成に対応するスリットのスリット長を、内層部に位置する層の形成に対応するスリットのスリット長より短く変更することにより行われる請求の範囲第 18項に記載の積層シートの製造装置。

[22] 前記溶融材料の流量の変更が、前記複数のスリットの少なくとも一つのスリットに対し、スリット間隙とスリット長の一方あるいは双方を、機械的あるいは熱的に変更することにより行われる請求の範囲第 15項に記載の積層シートの製造装置。

[23] 前記積層シートの厚み方向の任意の層 Xの厚み測定値を T (x)、この厚み測定値に対応しているスリット間隙を d (x)、スリット長を L (x)、前記層 Xの目標厚みを Ta (x) 、この目標厚みに対応する目標スリット間隙を da (x)、目標スリット長を La (x)としたとき、次式

Ta (x) /T (x)

= [La (x) ZL (x) ] X [d (x) Vda (x) ³]

の関係を満足するように、前記層 Xに対応するスリットについて、前記溶融材料の流量の変更が行われる請求の範囲第 15項に記載の積層シートの製造装置。

[24] 複数種類の溶融材料が、請求の範囲第 15乃至 23項に記載のいずれかの積層シートの製造装置の複数のスリットにそれぞれ供給される工程と、当該装置により積層シートが形成される工程とからなる積層シートの製造方法。