WO2006006738A1 - 溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム・アーム部材およびその疲労強度向上方法 - Google Patents

溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム・アーム部材およびその疲労強度向上方法 Download PDF

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arm
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fatigue strength
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Tetsuro Nose
Kiyotaka Nakashima
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Nippon Steel Corporation
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    • B25D2250/291—Tools having three or more parallel bits, e.g. needle guns

Definitions

  • the present invention relates to a boom arm portion of a construction machine having excellent fatigue strength at a welded portion.
  • the present invention relates to a material and a method for improving fatigue strength thereof.
  • the fatigue strength of welds is significantly lower than the fatigue strength of the base metal because of the stress concentration at the weld toe, the formation of a tensile residual stress field at the weld toe, and the influence of welding heat. It is known that the coarsening of crystal grains is the main cause.
  • Conventional countermeasures include grinder treatment on the welded part to prevent stress concentration in the welded part, and so-called SR treatment in which the boom and arm members after welding are placed in a heat treatment furnace for post-heat treatment.
  • a method of reducing the tensile residual stress of the welded part by applying the above was used.
  • the grinder treatment has a problem in that the work efficiency is poor and the effect of the grinder processing is greatly affected by the skill level of the operator evening, such as reducing the strength of the joint by cutting the welded part too much.
  • Japanese Patent Laid-Open No. 2003-1 13418 discloses that a pre-treatment is performed on a portion where fatigue of a metal material is a problem, an ultrasonic impact treatment is performed, and then a quality assurance inspection is performed. Has proposed a method for improving the fatigue life of a metal material, and it is disclosed that, by ultrasonic impact treatment, the weld toe is deformed with a curvature, and the degree of stress concentration is changed.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-130313 proposes a method for improving fatigue strength by hitting an ultrasonic vibration terminal near the weld toe of a lap fillet welded joint where two overlapped ends are welded. Has been.
  • An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and to provide a boom-arm member of a construction machine that is excellent in fatigue strength of a welded portion and a method for improving the fatigue strength thereof.
  • the present invention has been made as a result of diligent studies to solve the above-mentioned problems. Welding is performed by providing a vibration hitting mark with a vibration terminal at the toe end of the fully-welded welded portion of the boom / arm member of a construction machine.
  • the present invention provides a boom-arm member for a construction machine having excellent fatigue strength and a method for improving the fatigue strength thereof, the gist of which is as follows.
  • Construction machine boom / arm member wherein the boom / arm member has a vibration impact mark at the toe of the fully-welded welded part of the boom / arm member, and has excellent weld fatigue strength
  • Boom and arm parts (2)
  • the toe of the fully-penetrating weld is the toe of each welded part of the upper plate, side plate, and lower plate of the boom arm, and the stiffened bulkhead steel plate and the boom arm in the boom arm.
  • the toe of each steel plate weld, the toe of the bearing bracket and the steel plate weld, and / or the toe of the welded part of the cylinder, both ends of the packet, arm, and boom.
  • Construction machine boom ⁇ A method for improving the fatigue strength of an arm member, wherein the boom of the construction machine is subjected to a vibration hammering treatment at the toe of the fully-welded weld of the boom ⁇ arm. ⁇ How to improve arm fatigue strength.
  • the toe of the fully-penetrating weld is the toe of the welded parts of the upper, side, and lower steel plates constituting the boom arm, the boom, the stiffened bulkhead steel plate in the arm and the boom arm.
  • the toe of each steel plate weld, the toe of the bearing bracket and the steel plate weld, and / or the toe of the welded part of the cylinder, both ends of the packet, arm, and boom.
  • the condition of the vibration hammering treatment is that the vibration hammering is performed at a power of 0.01 to 4 at a vibration terminal that is vibrated at a frequency of 10 Hz to 50 kHz.
  • FIG. 1 is an overall schematic diagram of a power shovel shown as a perspective view as an example of a construction machine that is an object of the present invention.
  • FIG. 2 is a perspective view schematically showing the structure of the boom that is the subject of the present invention.
  • FIG. 3 is a side view schematically showing the structure of the arm that is the subject of the present invention.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view schematically showing an example of a welded portion of a boom / arm to which the present invention is applied.
  • FIG. 5 is a schematic cross-sectional view showing another example of a welded portion of a boom / arm to which the present invention is applied.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view schematically showing still another example of the boom-arm weld to which the present invention is applied.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating a vibration terminal used in the present invention.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating a vibration terminal used in the present invention.
  • Figure 9 shows a box-shaped specimen corresponding to the boom and arm of a construction machine.
  • FIG. 1 is an overall schematic diagram of a power shovel shown as a perspective view as an example of a construction machine, wherein 1 is an upper swing body, 2 is a lower traveling body, 3 is a boom, 4 is an arm, and 5 is a bucket.
  • a repeated load consisting of axial force and bending force is applied to the boom 3 and arm 4, causing cracks in the weld and causing fatigue failure There is.
  • FIG. 2 is a perspective view of the boom structure
  • FIG. 3 is a side view schematically showing the arm structure.
  • 6 is an upper plate
  • 7 is a side plate
  • 8 is a lower plate
  • 9 is a reinforcing partition plate
  • 10 is a bearing bracket forged bracket
  • 11 is a cylinder fixing portion.
  • the boom 'arm structure is a box structure, and its cross-section has a rectangular closed cross section that is resistant to bending deformation as well as axial deformation. It has become.
  • FIG. 4 is a view illustrating a cross section of the boom arm member of the present invention.
  • 6 is an upper plate
  • 7 is a side plate
  • 8 is a lower plate
  • 12 is a weld metal
  • 13 is a toe
  • 14 is a vibration terminal.
  • the present invention is a boom-arm member of a construction machine, characterized in that the boom arm member has a vibration hitting mark at a toe end of a fully-penetrating weld of the boom-arm member.
  • the present invention hits the toe part 13 of the fully-penetrating weld with the vibration terminal 14 and gives an excitation impact mark to the toe part 13 where stress concentration is most likely to occur.
  • the residual stress at the toe portion 13 a compressive residual stress, the fatigue strength of the welded portion can be improved.
  • a fully-penetrated weld is a weld where the weld metal 12 extends over the entire area in the thickness direction of the steel sheet to be welded.
  • the welded portion subjected to the vibration impact treatment is completely penetrated and welded. If it is not complete penetration welding, the unwelded part remains at the welded part of the weld, stress concentration occurs at the tip of the unwelded part (root part), and a fatigue crack occurs from the same part This is due to the fact that the root part is buried inside the welded part, so that the residual stress at the tip part of the root part is reduced from tension to compression even if it is subjected to vibration impact treatment from the outside. Because it cannot be changed.
  • the residual stress on the bottom surface of the vibration hitting mark is a compressive residual stress of 1 OMPa or more.
  • the material of the boom / arm is not limited, but structural steels such as SS400, SM400, SM490, and SM570 are preferable because they are frequently used in construction machines.
  • FIG. 5 and FIG. 6 are diagrams schematically showing a typical example of a welded portion of a boom-arm to which the present invention is applied, in a cross-sectional view.
  • 8 is a lower plate
  • 9 is a stiffened partition wall plate
  • 12 is a weld metal
  • 13 is a toe portion
  • 14 is a vibration terminal.
  • Fig. 5 shows the case where the lower plates 8 are butt-welded
  • Fig. 6 shows the case where the lower plate 8 and the stiffened bulkhead plate 9 are T-welded.
  • the weld toe portion to which the present invention is applied may be a complete penetration welded portion as described above, and the toe of each steel plate welded portion of the upper plate, side plate, and lower plate constituting the boom and arm.
  • FIG. 7 and 8 are diagrams illustrating the vibration terminal used in the present invention.
  • 14 indicates a vibration terminal
  • 15 indicates a vibration device.
  • the surface of the weld toe is struck with the vibration terminal 14.
  • the surface of the toe is preferably subjected to a vibration impact at a frequency of 10 Hz to 50 kHz and a power of 0.01 to 4 kW.
  • the residual stress on the bottom surface of the excitation impact mark can be made a compressive residual stress of lOMPa or more, Steel crystal grain size can be reduced to 5 m or less.
  • the mechanism in which the residual stress becomes compressive residual stress by striking the surface of the weld toe is a vibrating terminal 14 that is vibrated at a frequency of 10 Hz to 50 kHz, with a power of 0.01 to 4. This is because the toe surface is plastically flowed by hitting, and a compressive residual stress field is formed near the surface as the hitting marks are formed.
  • the mechanism of fine crystallization is that the toe surface is heated by machining with a vibration terminal 14 that is vibrated at a frequency of 10 Hz to 50 kHz with a power of 0.01 to 4. It is considered that the same effect as hot forging is produced by repeatedly striking in a heat-insulating state in which this processing heat does not escape.
  • the reason for limiting the frequency of the vibration terminal 14 is that the frequency is set to 10 Hz or more because if the frequency is less than 10 Hz, the heat insulation effect of the heat cannot be obtained by striking, and the frequency is set to 50 kHz or less. This is because the frequency obtained by an industrially applicable vibration device is generally 50 kHz or less.
  • the reason why the work rate of the vibrating terminal 14 is 0.01 or more is that if it is less than 0. OlkW, the processing time required for the hammering process takes too long. This is because the effect is saturated and the economy is reduced.
  • the vibration terminal 14 has a rod shape as shown in FIG. 7. If the cross-sectional area in contact with the metal product at the tip of the rod is too small, the processing time will be long. On the other hand, if the cross-sectional area is too large, the effect of miniaturization is not sufficient. Therefore, it is preferable that the cross-sectional area be 0.01 mm 2 or more and 100 mm 2 or less.
  • the number of the vibration terminals 14 is one, but a plurality of vibration terminals may be provided as shown in FIG.
  • a plurality of vibrating terminals 14 are used in a bundle, and the entire bundled vibrating terminals 14 are vibrated simultaneously in the vertical direction and the horizontal direction.
  • a plurality of vibration devices 15 are provided to generate vibrations in the vertical direction and the horizontal direction.
  • the formation of the texture is suppressed, and the crystal grains can be equiaxed.
  • the portion can be finely crystallized.
  • a single vibration terminal 14 may be vibrated up and down, left and right, and the same effect can be obtained by turning or swinging the vibration terminal instead of the left and right vibrations.
  • FIG. 9 The results of applying the fatigue strength improvement method of the present invention to the SS400 box-type specimen corresponding to the boom and arm of a construction machine as shown in Fig. 9 are shown below.
  • 6 is an upper plate
  • 7 is a side plate
  • 8 is a lower plate
  • 12 is a weld metal.
  • the vibration impact treatment was applied to the toe of the weld metal 12 using the above-mentioned single vibration terminal, and the residual stress at the bottom of the indentation was measured using the X-ray-single 2 t
  • the residual stress in the direction parallel to the weld bead was -25 lMPa to 43 lMPa, and the residual stress in the direction perpendicular to the weld bead was 85 mpa to 286 MPa, both compressive residual stresses.
  • the average value of the grain size of the steel material on the bottom surface of the vibration hitting trace was 1. Oim.
  • the fatigue strength which was about 50 MPa before being subjected to vibration hammering while welding, was changed to the outer surface of the box, After applying the vibration impact treatment to the weld toe on both the inner surfaces, it becomes approximately ll OMP a, and it is shown that the fatigue strength of the boom and arm of the construction machine is improved more than twice by applying the present invention. I was inspired.
  • the significant improvement in fatigue strength due to this vibration hammering treatment is that the residual stress at the weld toe has become a large compressive residual stress, and the radius of curvature at the weld toe has increased due to the formation of the impact mark, reducing the stress concentration.
  • fatigue crack initiation due to repeated loads and the driving force for the growth are reduced, and the surface texture of the stress concentration region at the weld toe where fatigue cracks are likely to occur is fine. This is thought to be due to the increased resistance to crack initiation.
  • the boom arm member of the construction machine and the boom arm member of the construction machine which are excellent in fatigue strength of the welded portion, are provided by providing the vibration impact terminal with the vibration terminal at the toe end of the welded portion. It is possible to provide a method for improving the fatigue strength.

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Abstract

本発明は、溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム・アーム部材およびその疲労強度向上方法を提供するもので、建設機械のブーム・アーム部材であって、前記ブーム・アーム部材の完全溶け込み溶接部の止端部に加振打撃痕を有することを特徴とする溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム・アーム部材およびその疲労強度向上方法。好ましくは、前記加振打撃痕の底部表面の残留応力が10MPa以上の圧縮残留応力である。

Description

溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム · アーム部材およびその 疲労強度向上方法
技術分野
本発明は、 溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム · アーム部 明
材およびその疲労強度向上方法に関する。 書
背景技術
パワーショベルなどの建設機械のブーム · アーム部材は、 建設機 械の動作中、 常に繰り返し荷重を受けており、 溶接部の疲労強度に 対する安全性を充分に考慮する必要がある。
一般に、 溶接部の疲労強度は母材の疲労強度に比べて著しく低い が、 その理由としては、 溶接止端部の応力集中、 溶接止端部での引 張残留応力場の形成、 溶接熱影響部の結晶粒粗大化が主な原因と知 られている。
その対策として、 従来は溶接部にグラインダー処理を行うことに よって、 溶接部に応力集中が発生しないようにする方法や、 溶接後 のブーム · アーム部材を熱処理炉に入れて後熱処理するいわゆる SR 処理を施すことにより、 溶接部の引張残留応力を低減する方法が用 いられていた。
しかし、 グラインダー処理は、 作業効率が悪いうえ、 溶接部を削 り過ぎて継ぎ手の強度を低下させてしまうなどオペレー夕の熟練度 によってその効果が大きく左右されるという問題があった。
また、 SR処理を施すには大型の熱処理炉が必要となり、 多大な設 備費と操業コス 卜がかかるという問題点があった。 また、 特開 2003— 1 13418号公報には、 金属材料の疲労が問題とな る箇所について、 前処理を行った後、 超音波衝撃処理を行い、 さら に、 その後、 品質保証検査を行うことによって、 金属材料の疲労寿 命を向上させる方法が提案されており、 超音波衝撃処理で、 溶接止 端部が、 曲率をもって変形して、 応力集中の度合いが変わることが 開示されている。
さらに、 特開 2004— 1303 13号公報には、 2枚の重ね合わせた端部 を溶接した重ね隅肉溶接継手の溶接止端部の近傍を超音波振動端子 で打撃する疲労強度向上方法が提案されている。
しかし、 これ等の提案では、 超音波打撃処理を建設機械のブーム • アームに適用する場所およびその条件について検討がなされてい なかった。 発明の開示
本発明は、 前述のような従来技術の問題点を解決し、 溶接部疲労 強度に優れる建設機械のブーム · アーム部材およびその疲労強度向 上方法を提供することを課題とする。
本発明は前述の課題を解決するために鋭意検討の結果なされたも ので、 建設機械のブーム · アーム部材の完全溶け込み溶接部の止端 部に振動端子により加振打撃痕を設けることによって、 溶接部疲労 強度に優れる建設機械のブーム · ァ一ム部材およびその疲労強度向 上方法を提供するものであり、 その要旨とするところは特許請求の 範囲に記載した通りの下記内容である。
( 1 ) 建設機械のブーム · アーム部材であって、 前記ブーム · ァー ム部材の完全溶け込み溶接部の止端部に加振打撃痕を有することを 特徴とする溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム · アーム部材 ( 2 ) 前記加振打撃痕の底部表面の残留応力力 OMPa以上の圧縮残 留応力であることを特徴とする （ 1 ) に記載の溶接部疲労強度に優 れる建設機械のブーム · アーム部材。
( 3 ) 前記加振打撃痕の底部表面の鋼材結晶粒径が 5 m以下であ ることを特徴とする （ 1 ) または （ 2 ) に記載の溶接部疲労強度に 優れる建設機械のブーム · アーム部材。
( 4 ) 前記完全溶け込み溶接部の止端部が、 ブーム · アームを構成 する上板、 側板、 下板の各鋼板溶接部の止端部、 ブーム · アーム内 補剛隔壁鋼板とブーム · アームの各鋼板溶接部の止端部、 軸受部铸 造ブラケッ トと鋼板溶接部の止端部、 および/または、 パケッ ト、 アーム、 ブームの各シリンダー両端固定部溶接部の止端部であるこ とを特徴とする （ 1 ) ないし （ 3 ) のいずれか 1項に記載の溶接部 疲労強度に優れる建設機械のブーム · アーム部材。
( 5 ) 建設機械のブーム · アーム部材の疲労強度向上方法であって 、 建設機械のブーム · アームの完全溶け込み溶接部の止端部に加振 打撃処理を施すことを特徴とする建設機械のブーム · アーム疲労強 度向上方法。
( 6 ) 前記完全溶け込み溶接部の止端部が、 ブーム · アームを構成 する上板、 側板、 下板の各鋼板溶接部の止端部、 ブーム ， アーム内 補剛隔壁鋼板とブーム · アームの各鋼板溶接部の止端部、 軸受部铸 造ブラケッ トと鋼板溶接部の止端部、 および/または、 パケッ ト、 アーム、 ブームの各シリンダー両端固定部溶接部の止端部であるこ とを特徴とする （ 5 ) に記載の建設機械のブーム · アーム疲労強度 向上方法。
( 7 ) 前記加振打撃処理の条件が、 10Hz〜50kHzの周波数にて加振 させた振動端子で、 0.01〜 4 の仕事率にて加振打撃を施すことを 特徴とする （ 5 ) または （ 6 ) に記載の建設機械のブーム · アーム 疲労強度向上方法。
( 8 ) 前記振動端子が棒状であり、 棒の先端部の断面積が 0. O lmm2 以上、 l O Omm2以下であることを特徴とする （ 7 ) に記載の建設機械 のブーム · アーム疲労強度向上方法。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明の対象である建設機械の例として斜視図で示した パワーショベルの全体概略図である。
図 2は、 本発明の対象であるブームの構造を斜視図で概略的に示 す図である。
図 3は、 本発明の対象であるアームの構造を側面図で概略的に示 す図である。
図 4は、 本発明を適用するブーム · アームの溶接部の一例を断面 図で概略的に示す図である。
図 5は、 本発明を適用するブーム · アームの溶接部の他の例を断 面図で概略的に示す図である。
図 6は、 本発明を適用するブーム · アームの溶接部のさらに他の 例を断面図で概略的に示す図である。
図 7は、 本発明に用いる振動端子を例示する図である。
図 8は、 本発明に用いる振動端子を例示する図である。
図 9は、 建設機械のブーム · アームに相当する箱型の試験体を示 す図である。 発明を実施するための最良の形態
本発明の実施の形態について、 図 1ないし図 8 を用いて詳細に説 明する。
図 1ないし図 3は、 本発明の対象である建設機械のブ一ム · ァ一 ムを例示する図である。 図 1は、 建設機械の例として斜視図で示し たパワーショベルの全体概略図であり、 1 は上部旋回体、 2は下部 走行体、 3はブーム、 4はアーム、 5はバケツ トを示す。 パワーシ ョベルが建設現場における土砂の掘削 ， 運搬などの作業を行う都度 、 ブーム 3やアーム 4に軸力および曲げ力からなる繰り返し荷重が 働いて、 溶接部にき裂が生じて疲労破壊を引き起こす場合がある。
図 2はブームの構造を斜視図で、 図 3はアームの構造を側面図で 、 それぞれ概略的に示す図である。 図 2および図 3において、 6は 上板、 7は側板、 8は下板、 9は補強隔壁板、 10は軸受部铸造ブラ ケッ ト、 1 1はシリンダー固定部を示す。 図 2および図 3 に示すよう に、 ブーム ' アームの構造は、 ボックス構造となっており、 その断 面は、 矩形の閉断面となっている軸方向の変形だけでなく曲げ変形 にも強い構造となっている。
図 4は、 本発明のブーム · アーム部材の断面を例示する図である 。 図 4において、 6は上板、 7は側板、 8は下板、 1 2は溶接金属、 1 3は止端部、 14は振動端子を示す。
本発明は、 建設機械のブーム · アーム部材であって、 前記ブーム • アーム部材の完全溶け込み溶接部の止端部に加振打撃痕を有する ことを特徴とする。
図 4に示すように、 本発明は、 完全溶け込み溶接部の止端部 1 3を 振動端子 14で打撃して、 最も応力集中が生じ易い止端部 1 3に加振打 撃痕を付与して、 止端部 13における残留応力を圧縮残留応力にする ことによって、 溶接部疲労強度を向上させることができる。
こ こに、 完全溶け込み溶接部とは、 図 4に示すように、 溶接金属 12が溶接対象とする鋼板の板厚方向の全域にわたっている溶接部を レ う。
本発明において、 加振打撃処理を施す溶接部を完全溶け込み溶接 部とするのは、 完全溶け込み溶接でなければ、 未溶着部が溶材溶接 部位に残留し、 その未溶着部 （ルート部） の先端に応力集中が生じ 、 同ル一卜部から疲労き裂が発生進展しやすくなるためであり、 さ らに同ルー卜部が溶接部内部に埋没してしまうため、 たとえ外部か ら加振打撃処理を施してもルート部先端領域の残留応力を引張りか ら圧縮に変えることができないからである。
また、 溶接部疲労強度を向上させるためには、 前記加振打撃痕の 底部表面の残留応力は l OMP a以上の圧縮残留応力とすることが好ま しい。
なお、 本発明においては、 ブーム · アームの材質は問わないが、 建設機械に多用されることから S S 400 , SM400 , SM490 , SM570などの 構造用鋼が好ましい。
図 5および図 6は、 本発明を適用するブーム · アームの溶接部の 代表的な例を断面図で概略的に示す図である。 図 5および図 6にお いて、 8は下板、 9は補剛隔壁板、 1 2は溶接金属、 1 3は止端部、 14 は振動端子を示す。 図 5は、 下板 8同士を突合せ溶接する場合を示 し、 図 6は下板 8 と補剛隔壁板 9 とを T字溶接する場合を示す。 このように、 本発明を適用する溶接止端部は、 前述のように完全 溶け込み溶接部であればよく、 ブーム ， アームを構成する上板、 側 板、 下板の各鋼板溶接部の止端部、 ブーム · アーム内補剛隔壁鋼板 とブーム ， アームの各鋼板溶接部の止端部、 軸受部铸造ブラケッ 卜 と鋼板溶接部の止端部、 および/または、 バゲッ ト、 アーム、 ブー ムの各シリンダー両端固定部溶接部の止端部のいずれでもよい。
図 7および図 8は、 本発明に用いる振動端子を例示する図である 。 図 7において、 1 4は振動端子、 1 5は振動装置を示す。 まず、 図 7 に示すように、 溶接止端部の表面を、 振動端子 14で打撃する。
振動装置 1 5を用いて、 振動端子 14の先端部を振動させながら溶接 止端部の表面を、 10Hz〜50kHzの周波数にて、 0. 01〜 4 kWの仕事率 にて加振打撃を施すことが好ましい。
10Hz〜50kHzの周波数にて、 0.01〜 4 kWの仕事率にて加振打撃を 施すことによって、 前記加振打撃痕の底部表面の残留応力を lOMPa 以上の圧縮残留応力にすることができると共に、 鋼材結晶粒径を 5 m以下にすることができる。
溶接止端部の表面を打撃することによって、 残留応力が圧縮残留 応力となるメカニズムは、 10Hz〜 50kHzの周波数にて加振させた振 動端子 14で、 0. 01〜 4 の仕事率にて打撃することによって、 止端 部表面が塑性流動し、 打撃痕の形成に伴い表面近傍に圧縮残留応力 場を形成するためである。
また、 微細結晶化するメカニズムは、 10Hz〜50kHzの周波数にて 加振させた振動端子 14で、 0. 01〜 4 の仕事率にて打撃することに よって、 止端部表面が加工発熱し、 この加工発熱が逃げない断熱状 態で繰返し打撃加工することによって、 熱間鍛造と同じような効果 を生じるものと考えられる。
振動端子 14の周波数の限定理由は、 周波数を 10Hz以上とするのは 、 10Hz未満では、 打撃による熱の断熱効果が得られないからであり 、 また周波数.を 50kHz以下とするのは、 超音波など工業的に適用で きる振動装置によつて得られる周波数が一般に 50kHz以下だからで ある。
振動端子 14の仕事率を 0.01 以上とするのは、 0. OlkW未満では、 打撃処理に要する処理時間が長くかかり過ぎるからであり、 4 以 下とするのはこれを越える仕事率で打撃しても効果が飽和するため 経済性が低下するからである。
また、 振動端子 14は、 図 7 に示すような棒状であり、 該棒の先端 部の被金属製品と接触する断面積は小さすぎると処理時間が長くな る一方で、 断面積が大き過ぎると微細化効果が十分でないため、 0. 0 1mm2以上、 100mm2以下にすることが好ましい。
なお、 図 7 に示す実施形態では、 振動端子 14は単数であるが、 図 8 に示すように複数の振動端子を設けてもよい。
図 8の実施形態においては、 複数の振動端子 14を束ねて用い、 束 ねた振動端子 14の全体を上下方向と左右方向に同時に振動させる。
そのため、 上下方向、 左右方向それぞれの方向の振動を発生させ るために、 複数の振動装置 15を設けている。
このように、 振動端子 14を、 上下、 左右に同時に振動させて溶接 止端部の表面を打撃することによって、 集合組織の形成が抑制され 、 結晶粒を等軸化させることができるので、 表層部を微細結晶化さ せることができる。
なお、 振動端子 14は単数として、 上下、 左右に振動させてもよく 、 また、 左右の振動の代わりに、 振動端子を旋回または揺動させて も同様の効果を得ることができる。 実施例
図 9 に示すような、 建設機械のブーム · アームに相当する SS400 の箱型試験体に本発明の疲労強度向上方法を適用した結果を以下に 示す。 図 9において、 6は上板、 7は側板、 8は下板、 12は溶接金 属を示す。 図 9 に示すように、 溶接金属 12の止端部に前述の 1本の 振動端子を用いて加振打撃処理を行い、 X線一 S i n2 t| 法を用いて圧 痕底部の残留応力を測定したところ、 溶接ビ一ドに平行方向の残留 応力は— 25 lMPa〜一 43 lMPa、 溶接ビードに垂直方向の残留応力は— 85MP a〜一 286MP aといずれも圧縮残留応力となった。
また、 加振打撃痕の底部表面の鋼材結晶粒径の平均値は 1. O i m であった。 次に、 図 9 に示すように、 矢印の方向に繰り返し荷重を負荷した ところ、 溶接ままで加振打撃処理を行う前には約 50MP aだった疲労 強度 （疲労限） が、 箱の外面、 内面共に溶接止端部に加振打撃処理 を行った後は、 約 l l OMP aとなり、 本発明を適用することによって建 設機械のブーム · アームの疲労強度が 2倍以上に向上することが示 唆された。
この加振打撃処理による疲労強度の著しい向上は、 溶接止端部の 残留応力が大きな圧縮残留応力となったこと、 および、 打撃痕形成 により溶接止端部の曲率半径が増大し応力集中が低減したことによ り、 繰返し荷重による疲労き裂発生 · 進展の駆動力が低減したこと に起因し、 さらには、 疲労き裂の発生しやすい溶接止端部の応力集 中領域の表面組織が微細化され、 き裂の発生抵抗が高まったことに 起因すると考えられる。 産業上の利用可能性
本発明によれば、 建設機械のブーム · アーム部材の完全溶け込み 溶接部の止端部に振動端子により加振打撃痕を設けることによって 、 溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム · アーム部材およびそ の疲労強度向上方法を提供することができる。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 建設機械のブーム · アーム部材であって、 前記ブーム · ァー ム部材の完全溶け込み溶接部の止端部に加振打撃痕を有することを 特徴とする溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム · アーム部材
2 . 前記加振打撃痕の底部表面の残留応力が l OMPa以上の圧縮残 留応力であることを特徴とする請求項 1 に記載の溶接部疲労強度に 優れる建設機械のブーム · アーム部材。
3 . 前記加振打撃痕の底部表面の鋼材結晶粒径が 5 m以下であ ることを特徴とする請求項 1 または請求項 2に記載の溶接部疲労強 度に優れる建設機械のブーム · アーム部材。
4 . 前記完全溶け込み溶接部の止端部が、 ブーム ， アームを構成 する上板、 側板、 下板の各鋼板溶接部の止端部、 ブーム · アーム内 補剛隔壁鋼板とブーム · アームの各鋼板溶接部の止端部、 軸受部鍀 造ブラケッ トと鋼板溶接部の止端部、 および/または、 パケッ ト、 アーム、 ブームの各シリ ンダー両端固定部溶接部の止端部であるこ とを特徴とする請求項 1ないし請求項 3のいずれか 1項に記載の溶 接部疲労強度に優れる建設機械のブーム ， アーム部材。
5 . 建設機械のブーム · アーム部材の疲労強度向上方法であって 、 建設機械のブーム · アームの完全溶け込み溶接部の止端部に加振 打撃処理を施すことを特徴とする建設機械のブーム · アーム疲労強 度向上方法。
6 . 前記完全溶け込み溶接部の止端部が、 ブーム · アームを構成 する上板、 側板、 下板の各鋼板溶接部の止端部、 ブーム · アーム内 補剛隔壁鋼板とブーム · アームの各鋼板溶接部の止端部、 軸受部铸 造ブラケッ トと鋼板溶接部の止端部、 および/または、 パケッ ト、 アーム、 ブームの各シリンダー両端固定部溶接部の止端部であるこ とを特徴とする請求項 5に記載の建設機械のブーム · アーム疲労強 度向上方法。
7. 前記加振打撃処理の条件が、 10Hz〜50kHzの周波数にて加振 させた振動端子で、 0. 01〜 4 kWの仕事率にて加振打撃を施すことを 特徴とする請求項 5または請求項 6に記載の建設機械のブーム · ァ ーム疲労強度向上方法。
8 . 前記振動端子が棒状であり、 棒の先端部の断面積が 0. 01mm2 以上、 100mm2以下であることを特徴とする請求項 7に記載の建設機 械のブーム · アーム疲労強度向上方法。
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US11/631,100 US8146794B2 (en) 2004-07-15 2005-07-14 Boom and arm member of construction machine excellent in weld zone fatigue strength and method of improvement of its fatigue strength
CA002573225A CA2573225C (en) 2004-07-15 2005-07-14 Boom and arm member of construction machine excellent in weld zone fatigue strength and method of improvement of its fatigue strength
AU2005260818A AU2005260818B2 (en) 2004-07-15 2005-07-14 Boom/arm member for construction machine, having high welded portion fatigue strength, and method of improving the fatigue strength
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AT05766177T ATE514818T1 (de) 2004-07-15 2005-07-14 Verfahren zur verbesserung der dauerfestigkeit der schweisszonen eines auslegers einer baumaschine.

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Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006005892A1 (de) * 2006-02-09 2007-08-23 Cnh Baumaschinen Gmbh Tragarm für eine Arbeitsmaschine
JP5364981B2 (ja) * 2007-05-25 2013-12-11 新日鐵住金株式会社 疲労耐久性に優れた船舶および船舶の疲労耐久性向上方法
JP5577015B2 (ja) * 2007-09-05 2014-08-20 株式会社小松製作所 作業機ブーム
US8245480B2 (en) * 2008-01-24 2012-08-21 Nucor Corporation Flush joist seat
JP5450293B2 (ja) * 2010-07-01 2014-03-26 株式会社神戸製鋼所 すみ肉溶接継手およびガスシールドアーク溶接方法
WO2012157675A1 (ja) * 2011-05-19 2012-11-22 日立建機株式会社 建設機械用アーム
JP5595974B2 (ja) * 2011-05-19 2014-09-24 日立建機株式会社 建設機械用アーム
JP5562903B2 (ja) * 2011-05-19 2014-07-30 日立建機株式会社 建設機械用アーム
US9290363B2 (en) 2011-07-21 2016-03-22 Manitowoc Crane Companies, Llc Tailor welded panel beam for construction machine and method of manufacturing
US8991029B2 (en) * 2011-09-26 2015-03-31 Caterpillar Inc. Beam structure
KR101943142B1 (ko) * 2012-02-16 2019-04-17 히다찌 겐끼 가부시키가이샤 건설 기계용 아암
US20140079523A1 (en) * 2012-09-14 2014-03-20 Caterpillar Inc. Joint interface for laminate structures
US20140255620A1 (en) * 2013-03-06 2014-09-11 Rolls-Royce Corporation Sonic grain refinement of laser deposits
NL2012877B1 (en) 2014-05-23 2016-03-15 Onderzoekscentrum Voor Aanwending Van Staal N V Electric arc welding method.
JP6268050B2 (ja) * 2014-06-26 2018-01-24 株式会社神戸製鋼所 板材及びこれを備えた筒状構造物並びに筒状構造物の製造方法
DE102016200868A1 (de) * 2016-01-22 2017-07-27 Peri Gmbh Traggerüst
US10072392B2 (en) * 2016-09-29 2018-09-11 Deere & Company Boom foot design with protruding flanges
DE102019107456A1 (de) * 2019-03-22 2020-09-24 Schwing Gmbh Knickmast mit Mastsegmenten und Verfahren zur Herstellung eines Mastsegmentes

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1085934A (ja) * 1996-09-13 1998-04-07 Hitachi Constr Mach Co Ltd 溶接方法および溶接構造物
JP2000248573A (ja) * 1999-03-03 2000-09-12 Shin Caterpillar Mitsubishi Ltd 作業機械の作業腕構造
JP2003290972A (ja) * 2002-04-08 2003-10-14 Nippon Steel Corp 超低温変態溶材を用いた溶接施工方法および高疲労強度継手ならびに超低温変態溶材
JP2004130315A (ja) * 2002-10-08 2004-04-30 Nippon Steel Corp 突合せ溶接継手の疲労強度向上方法
JP2004149843A (ja) * 2002-10-30 2004-05-27 Nippon Steel Corp 鋼材の溶接継手における熱影響部の靭性向上方法

Family Cites Families (63)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1688360A (en) * 1923-03-23 1928-10-23 Union Trust Co Process of welding
US1554546A (en) * 1925-04-04 1925-09-22 Rail Welding & Bonding Company Seam-welding process
US1784866A (en) * 1927-03-24 1930-12-16 American Manganese Steel Co Method of strain-hardening steel
US2487860A (en) * 1946-10-08 1949-11-15 Curtiss Wright Corp Method of fabricating propeller blades
US2710443A (en) * 1949-06-07 1955-06-14 Babcock & Wilcox Co Method of making a restricted orifice tube joint
US2684159A (en) * 1950-07-12 1954-07-20 Warner Swasey Co Telescoping boom actuating mechanism
US3120400A (en) * 1960-07-27 1964-02-04 Babcock & Wilcox Co Welded tubular attachment to a pressure member and method of making same
US3423890A (en) * 1967-04-17 1969-01-28 Telsta Corp Boom structure
US4136811A (en) * 1972-08-21 1979-01-30 Kajima Corporation H-shaped steel column base member and welding thereof
US3986784A (en) * 1975-04-09 1976-10-19 Caterpillar Tractor Co. Weldment
US4016688A (en) * 1975-05-27 1977-04-12 Fmc Corporation Extensible crane boom structure
US4036372A (en) * 1975-12-15 1977-07-19 Clark Equipment Company Extension and retraction means for the telescopic boom assembly of a crane
US4049186A (en) * 1976-10-20 1977-09-20 General Electric Company Process for reducing stress corrosion in a weld by applying an overlay weld
GB1594096A (en) * 1976-11-11 1981-07-30 Coles Cranes Ltd Telescopic booms
SE403609B (sv) * 1977-01-18 1978-08-28 Hiab Foco Ab Forfarande vid montering av en kranstomme
US4185945A (en) * 1977-07-07 1980-01-29 Caterpillar Tractor Co. Cylinder mounting
US4153167A (en) * 1977-07-07 1979-05-08 Caterpillar Tractor Co. Cross tube construction
US4175907A (en) * 1977-07-07 1979-11-27 Caterpillar Tractor Co. Shovel linkage
US4112649A (en) * 1977-08-26 1978-09-12 Harnischfeger Corporation Boom section for telescopic crane boom
US4171598A (en) * 1977-10-21 1979-10-23 J. I. Case Company Hollow boom construction
US4244532A (en) * 1978-08-11 1981-01-13 Litton Systems, Inc. Crusher swing jaw
US4214923A (en) * 1978-10-04 1980-07-29 Caterpillar Tractor Co. Method for treating metal
US4217987A (en) * 1978-12-01 1980-08-19 Harnischfeger Corporation Actuator for telescopic boom
US4224003A (en) * 1978-12-20 1980-09-23 Construction Technology, Inc. Backhoe mounted vibrating plate soil compactor
FR2445413A1 (fr) * 1978-12-29 1980-07-25 Poclain Sa Bras de force muni d'attaches d'attelage d'un organe de reglage de sa position
US4292782A (en) * 1979-07-18 1981-10-06 Dana Corporation Sheet metal structural beam
US4337601A (en) * 1980-04-24 1982-07-06 Harnischfeger Corporation High-strength light-weight boom section for telescopic crane boom
US4459786A (en) * 1981-10-27 1984-07-17 Ro Corporation Longitudinally bowed transversely polygonal boom for cranes and the like
USRE32892E (en) * 1983-10-25 1989-03-21 Dana Corporation Method of welding aluminum driveshaft components
DE3514786C2 (de) * 1985-04-24 1987-02-19 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Kastenträger
US4693747A (en) * 1985-11-18 1987-09-15 Aluminum Company Of America Alloy having improved fatigue crack growth resistance
JPS62187569A (ja) * 1986-02-13 1987-08-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Ｔ継手溶接開先
FR2618710B1 (fr) * 1987-07-28 1993-09-10 Alsthom Procede de soudage d'une gorge usinee dans une piece massive en acier et utilisation de ce procede pour reparer un rotor fissure
US5035142A (en) * 1989-12-19 1991-07-30 Dryga Alexandr I Method for vibratory treatment of workpieces and a device for carrying same into effect
US5167728A (en) * 1991-04-24 1992-12-01 Inco Alloys International, Inc. Controlled grain size for ods iron-base alloys
US5233149A (en) * 1991-08-02 1993-08-03 Eaton Corporation Reprocessing weld and method
GB2272041B (en) * 1992-10-28 1995-10-25 Unidrive Pty Ltd Propeller shafts
CN1880002B (zh) * 1996-03-19 2010-11-03 株式会社日立制作所 摩擦搅拌焊接方法
DE19645387C1 (de) * 1996-11-04 1998-04-09 Daimler Benz Ag Schweißverbindung von Wuchtgewichten an dünnwandigen Wellen
US6050208A (en) * 1996-11-13 2000-04-18 Fern Investments Limited Composite structural laminate
US5778813A (en) * 1996-11-13 1998-07-14 Fern Investments Limited Composite steel structural plastic sandwich plate systems
US6706406B1 (en) * 1996-11-13 2004-03-16 Fern Investments Limited Composite steel structural plastic sandwich plate systems
US5948286A (en) * 1997-02-06 1999-09-07 International Business Machines Corporation Diffusion bonding of lead interconnections using precise laser-thermosonic energy
DE29713448U1 (de) * 1997-07-29 1997-10-23 Spaichingen Gmbh Maschf Vorrichtung zur Ultraschallbearbeitung von Werkstücken
US6168067B1 (en) * 1998-06-23 2001-01-02 Mcdonnell Douglas Corporation High strength friction stir welding
US6458225B1 (en) * 1998-09-03 2002-10-01 Uit, L.L.C. Company Ultrasonic machining and reconfiguration of braking surfaces
US6338765B1 (en) * 1998-09-03 2002-01-15 Uit, L.L.C. Ultrasonic impact methods for treatment of welded structures
US6336583B1 (en) * 1999-03-23 2002-01-08 Exxonmobil Upstream Research Company Welding process and welded joints
JP2001340976A (ja) * 2000-05-31 2001-12-11 Showa Denko Kk 摩擦撹拌接合工具及び摩擦撹拌接合法
US6398883B1 (en) * 2000-06-07 2002-06-04 The Boeing Company Friction stir grain refinement of structural members
JP2002273579A (ja) * 2001-03-15 2002-09-25 Hitachi Ltd 鉄基材料の接合方法およびその構造物
JP4537621B2 (ja) * 2001-06-19 2010-09-01 新日本製鐵株式会社 鋼管柱基部及び鋼管柱基部の強化方法
US6543671B2 (en) * 2001-09-05 2003-04-08 Lockheed Martin Corporation Apparatus and method for friction stir welding using filler material
JP2003113418A (ja) 2001-10-04 2003-04-18 Nippon Steel Corp 疲労寿命向上処理法およびそれによる長寿命金属材
ATE463322T1 (de) * 2001-11-02 2010-04-15 Boeing Co Vorrichtung und verfahren zum herstellen einer schweissverbindung mit muster bildenden restdruckspannungen
US6923362B2 (en) * 2002-09-30 2005-08-02 The Curators Of University Of Missouri Integral channels in metal components and fabrication thereof
JP3899007B2 (ja) 2002-10-08 2007-03-28 新日本製鐵株式会社 重ね隅肉溶接継手の疲労強度向上方法
US7051917B2 (en) * 2002-11-05 2006-05-30 Simmons Robert J Beam end weld preparation
JP4112952B2 (ja) * 2002-11-19 2008-07-02 新日本製鐵株式会社 表層部をナノ結晶化させた金属製品の製造方法
US6889889B2 (en) * 2003-06-05 2005-05-10 General Electric Company Fusion-welding of defective components to preclude expulsion of contaminants through the weld
US6993948B2 (en) * 2003-06-13 2006-02-07 General Electric Company Methods for altering residual stresses using mechanically induced liquid cavitation
US6844522B1 (en) * 2004-05-04 2005-01-18 General Motors Corporation Method of metallurgically bonding articles and article therefor
US7268421B1 (en) * 2004-11-10 2007-09-11 Bridge Semiconductor Corporation Semiconductor chip assembly with welded metal pillar that includes enlarged ball bond

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1085934A (ja) * 1996-09-13 1998-04-07 Hitachi Constr Mach Co Ltd 溶接方法および溶接構造物
JP2000248573A (ja) * 1999-03-03 2000-09-12 Shin Caterpillar Mitsubishi Ltd 作業機械の作業腕構造
JP2003290972A (ja) * 2002-04-08 2003-10-14 Nippon Steel Corp 超低温変態溶材を用いた溶接施工方法および高疲労強度継手ならびに超低温変態溶材
JP2004130315A (ja) * 2002-10-08 2004-04-30 Nippon Steel Corp 突合せ溶接継手の疲労強度向上方法
JP2004149843A (ja) * 2002-10-30 2004-05-27 Nippon Steel Corp 鋼材の溶接継手における熱影響部の靭性向上方法

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