WO2006003793A1

WO2006003793A1 - 円すいころ軸受

Info

Publication number: WO2006003793A1
Application number: PCT/JP2005/011030
Authority: WO
Inventors: Takashi Tsujimoto
Original assignee: Ntn Corporation
Priority date: 2004-07-05
Filing date: 2005-06-16
Publication date: 2006-01-12
Also published as: DE602005018061D1; EP1770294A1; EP1770294B1; EP1770294A4; US20090016664A1; JP2006022935A; US8118493B2

Abstract

　円すいころ軸受(１)は、内輪(２)と、外輪(３)と、内外輪(２，３)間に転動自在に配された複数の円すいころ(４)と、円すいころ(４)を円周所定間隔に保持する保持器(５)とを備え、ころ係数｛γ＝（ころ本数×ころ平均径）／（π×ＰＣＤ）｝が０．９４より大きく、少なくとも円すいころ４の表面に、微小凹形状のくぼみをランダムに無数に設け、くぼみを設けた面の面粗さパラメータＲｙniを０．４μｍ≦Ｒｙni≦１．０μｍの範囲内とし、かつ、Ｓｋ値を－１．６以下としてある。

Description

明細書

円すいころ軸受

技術分野

[0001] この発明は円すいころに関するもので、たとえば自動車のトランスミッションの軸支持部に使用される円す、ころ軸受に適用することができる。

背景技術

[0002] 自動車トランスミッションは、近年、ミッションの AT化、 CVT化および低燃費化等のために低粘度の油が使われる傾向にある。低粘度オイルが使用される環境ィ匕では、 (1)油温が高い、（2)油量が少ない、（3)予圧抜けが発生するなどの悪条件が重なつた場合に、潤滑不良に起因する非常に短寿命の表面起点剥離が面圧の高い内輪軌道面に生じることがある。

[0003] この表面起点剥離による短寿命対策としては最大面圧低減が直接的かつ有効な解決策である。最大面圧を低減するためには軸受寸法を変更するか、軸受寸法を変えな、場合は軸受のころ本数を増大させる。ころ直径を減少させな、でころ本数を増やすためには保持器のポケット間隔を狭くしなければならな!/、が、そのためには保持器のピッチ円を大きくして外輪側にできるだけ寄せる必要がある。

[0004] 保持器を外輪内径面に接するまで寄せた例として、図 7に記載の円すいころ軸受がある（特開 2003 - 28165号公報参照）。この円すヽころ軸受 61は保持器 62の小径側環状部 62aの外周面と大径側環状部 62bの外周面を外輪 63内径面と摺接させて保持器 62をガイドし、保持器 62の柱部 62cの外径面に引きずりトルクを抑制するため凹所 64を形成して、柱部 62cの外径面と外輪 63の軌道面 63aの非接触状態を維持するようにしている。保持器 62は、小径側環状部 62aと、大径側環状部 62bと、小径側環状部 62aと大径側環状部 62bとを軸方向に繋ぎ外径面に凹所 64が形成された複数の柱部 62cとを有する。そして柱部 62c相互間に円すいころ 65を転動自在に収容するための複数のポケットが設けられている。小径側環状部 62aには、内径側に一体に延びたつば部 62dが設けられている。図 7の円すいころ軸受は、保持器 62 の強度向上を図るもので、保持器 62の柱部 62cの周方向幅を大きくするために保持器 62を外輪 63の内径面に接するまで寄せた例である。

発明の開示

[0005] 近年、自動車トランスミッションをはじめ転がり軸受が使用される部位は小型化、高出力化がますます進んでおり、潤滑油の低粘度化等使用環境が高荷重 ·高温ィ匕する傾向にある。このため軸受にとつては今まで以上に厳しい潤滑環境へと変化しており、潤滑不良による摩耗や表面起点型剥離がますます発生しやすくなつてきている。

[0006] 特開平 2— 168021号公報および特開平 6— 042536号公報に、転動体の表面に微小な凹凸を形成して油膜形成能力を向上させた転がり軸受が記載されている。これら従来の微小凹部形状のくぼみは面粗さをパラメータ Rqniで表示したとき、軸方向面粗さ Rqni (L)と円周方向面粗さ Rqni (C)との比の値 Rqni (L) /Rqni (C)の値が 1 . 0以下となり（Rqni≥0. 10)、あわせて面粗さのパラメータ Sk値が 1. 6以下となるようにしており、これにより相手面が粗面でも仕上げ面のよい面でも長寿命になるようにしているが、低粘度、希薄潤滑下で油膜厚さが極端に薄い場合にはその効果が十分に発揮できな、場合がある。

[0007] また、特開 2003— 28165号公報に記載の円すいころ軸受 61では、保持器 62を外輪 63の内径面に接するまで外径に寄せて保持器 62の柱部 62cの周方向幅を大きくしている。また、保持器 62の柱部 62cに凹所 64があるので、板厚が必然的に薄くなって保持器 62の剛性が低下し、軸受 61の組立て時の応力によって保持器 62が変形したり、軸受 61の回転中に保持器 62が変形したりする等の可能性もある。一方、特許文献 1記載の円すいころ軸受以外の従来の典型的な保持器付き円すいころ軸受は、図 8のように外輪 71と保持器 72との接触を避けた上で、保持器 72の柱幅を確保し、適切な保持器 72の柱強度と円滑な回転を得るために、次式で定義されるころ係数 γ (ころの充填率)を、通常 0. 94以下にして設計している。

ころ係数 Ύ = (Ζ · DA) Ζ ( π · PCD)

ここで、 Z :ころ本数、 DA:ころ平均径、 PCD :ころピッチ円径。

[0008] なお、図 8で符号 73は円すいころ、 74は柱面、 75は内輪をそれぞれ指し、符号 Θ は窓角を表している。

[0009] この発明は負荷容量アップと軌道面の面圧過大による早期破損を防止することを目的とする。

[0010] この発明の円すいころ軸受は、内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間に転動自在に配された複数の円すいころと、前記円すいころを円周所定間隔に保持する保持器とを備えた円すいころ軸受において、ころ係数 γが 0. 94を越え、少なくとも転動体の表面に、微小凹形状のくぼみをランダムに無数に設け、前記くぼみを設けた面の面粗さパラメータ Ryniが 0. 4 ,u m≤Ryni≤ 1. O /z mの範囲内であり、かつ、 Sk値が一 1. 6以下であることを特徴とするものである。

[0011] ここに、パラメータ Ryniは基準長毎最大高さの平均値すなわち、粗さ曲線から、その平均線の方向に基準長さだけ抜き取り、この抜き取り部分の山頂線と谷底線との間隔を粗さ曲線の縦倍率の方向に測定した値である（ISO 4287: 1997) o

[0012] ノメータ Skは粗さ曲線の歪み度 (スキューネス）を指し (ISO 4287:1997)、凹凸分布の非対称性を知る目安の統計量であり、ガウス分布のような対称な分布では Sk値は 0に近くなり、凹凸の凸部を削除した場合は負、逆の場合は正の値をとることになる。 Sk値のコントロールは、バレル研摩機の回転速度、加工時間、ワーク投入量、チップの種類と大きさ等を選ぶことにより行える。 Sk値を幅方向、円周方向とも— 1. 6以下とすることにより、微小凹形状のくぼみが油溜りとなり、圧縮されても滑り方向、直角方向への油のリークは少なぐ油膜形成に優れ、油膜形成状況は良好で、表面損傷を極力抑える効果がある。

[0013] 前記くぼみを設けた面の面粗さパラメータ Rymaxが 0. 4〜1. 0であるのが好ましい。パラメータ Rymaxは基準長毎最大高さの最大値である（ISO 4287:1997) ₀

[0014] 前記くぼみを設けた面の面粗さをパラメータ Rqniで表示したとき、軸方向面粗さ Rq ni (L)と円周方向面粗さ Rqni (C)との比の値 Rqni (L) ZRqni (C)が 1. 0以下であるのが好ましい。パラメータ Rqniとは、粗さ中心線力粗さ曲線までの高さの偏差の自乗を測定長さの区間で積分し、その区間で平均した値の平方根であり、別名自乗平均平方根粗さともいう。 Rqniは拡大記録した断面曲線、粗さ曲線力数値計算で求められ、粗さ計の触針を幅方向および円周方向に移動させて測定する。

[0015] ポケットの窓角を 55° 以上 80° 以下にするのが好ましい。窓角とは一つのころの周面に当接する柱部の案内面のなす角度をいう。窓角を 55° 以上としたのは、ころとの良好な接触状態を確保するためであり、 80° 以下としたのは、これ以上大きくなると半径方向への押し付け力が大きくなり、自己潤滑性の榭脂材であっても円滑な回転が得られなくなる危険性が生じるからである。なお、通常の保持器では窓角は 25 。〜50° となっている。

[0016] 前記保持器を機械的強度、耐油性および耐熱性に優れたエンジニアリング 'プラスチックで構成するのが好ましい。保持器に榭脂材を使用することにより、鉄板製保持器に比べ、保持器重量が軽ぐ自己潤滑性があり、摩擦係数が小さいという特徴があるため、軸受内に介在する潤滑油の効果と相俟って、外輪との接触による摩耗の発生を抑えることが可能になる。これらの榭脂は鋼板と比べると重量が軽く摩擦係数が小さいため、軸受起動時のトルク損失や保持器摩耗の低減に好適である。

[0017] エンジニアリング 'プラスチックは、汎用エンジニアリング 'プラスチックとスーパ一'ェンジニアリング 'プラスチックを含む。以下に代表的なものを掲げる力これらはェンジニアリング ·プラスチックの例示であって、エンジニアリング 'プラスチックが以下のものに限定されるものではない。

[0018] 〔汎用エンジニアリング 'プラスチック〕

ポリカーボネート (PC)、ポリアミド 6 (PA6)、ポリアミド 66 (PA66)、ポリアセターノレ（P OM)、変性ポリフエ-レンエーテル（m—PPE)、ポリブチレンテレフタレート（PBT)、 GF強化ポリエチレンテレフタレート（GF— PET)、超高分子量ポリエチレン（UHM W-PE)

〔スーパ一'エンジニアリング .プラスチック〕

ポリサルホン（PSF)、ポリエーテルサルホン（PES)、ポリフエ-レンサルファイド（PP S)、ポリアリレート（PAR)、ポリアミドイミド（PAI)、ポリエーテルイミド（PEI)、ポリエーテルエーテルケトン（PEEK)、液晶ポリマー（LCP)、熱可塑性ポリイミド (TPI)、ポリベンズイミダゾール（PBI)、ポリメチルベンテン（TPX)、ポリ 1, 4—シクロへキサンジメチレンテレフタレート（PCT)、ポリアミド 46 (PA46)、ポリアミド 6T(PA6T)、ポリアミド 9T(PA9T)、ポリアミド 11, 12 (PA11, 12)、フッ素榭脂、ポリフタルアミド（PPA )

[0019] この発明によれば、円すいころ軸受のころ係数 γを γ >0. 94にすることにより、負荷容量がアップするば力りでなぐ軌道面の最大面圧を低下させることができるため、過酷潤滑条件下での極短寿命での表面起点剥離を防止することができる。また、少なくとも円すいころの表面に、微小凹形状のくぼみをランダムに無数に設けることによつて、油膜形成能力が向上し、低粘度 ·希薄潤滑下で極端に油膜厚さが薄い条件下でも長寿命となる。とくに、前記くぼみを設けた面の面粗さパラメータ Ryniを 0. 4 μ ΐη ≤Ryni≤l . O /z mの範囲内に設定し、従来よりも小さく抑えたことにより、希薄潤滑下でも油膜切れを防ぐことが可能で、従来品に比べ、極端に油膜厚さが薄い条件下でも長寿命を得ることができる。また、 Sk値については、—1. 6以下が表面凹部の形状、分布が加工条件により油膜形成に有利な範囲である。

[0020] これらのおよびその他のこの発明の目的および特徴は添付図面を参照して以下に述べるところから一層明瞭になるであろう。

図面の簡単な説明

[0021] [図 1A]本発明の円すいころ軸受の横断面図である。

[図 1B]図 1 Aの軸受の縦断面図である。

[図 2]窓角が下限の円す、ころ軸受の部分拡大断面図である。

[図 3]窓角が上限の円す、ころ軸受の部分拡大断面図である。

[図 4]軸受の寿命試験の結果を示す図である。

[図 5]本発明の変形例に係る円すいころ軸受の部分断面図である。

[図 6]図 5の保持器の柱部の断面図である。

[図 7]保持器を外輪側に寄せた従来の円すいころ軸受の断面図である。

[図 8]従来の別の円す、ころ軸受の部分拡大断面図である。

[図 9]2円筒試験機の全体概略図である。

[図 10A]比較例の金属接触率を示すグラフである。

[図 10B]実施例の金属接触率を示すグラフである。

発明を実施するための最良の形態

[0022] 以下、本発明の実施の形態を図 1A〜図 4に基づいて説明する。

[0023] 図 1 Aおよび Bに示す実施の形態の円すいころ軸受 1は、円すい状の軌道面 2aを有し、この軌道面 2aの小径側に小つば部 2b、大径側に大つば部 2cを有する内輪 2 と、円すい状の軌道面 3aを有する外輪 3と、内輪 2の軌道面 2aと外輪 3の軌道面 3aとの間に転動自在に配された複数の円すいころ 4と、円すいころ 4を円周等間隔に保持する保持器 5とで構成される。ここで、円すいころ軸受 1は、ころ係数 γが γ >0. 9 4となっている。

[0024] 保持器 5は、例えば PPS、 PEEK, PA、 PPA、 PAI等のスーパーエンプラで一体成形されたもので、小径側環状部 5aと、大径側環状部 5bと、小径側環状部 5aと大径側環状部 5bとを軸方向に繋ぐ複数の柱部 5cとを備えている。なお、保持器材料としては、 PPS、 PEEK, PA、 PPA、 PAI等のスーパーエンプラを使用するほ力、必要に応じて、強度増強のため、これら榭脂材料またはその他のエンジニアリング 'プラスチックに、ガラス繊維または炭素繊維などを配合したものを使用してもよい。

[0025] 柱面 5dの窓角 Θは、下限窓角 Θ minが図 2のように 55° であり、上限窓角 Θ maxが図 3のように 80° である。窓角は、図 8のように保持器が外輪から離間している典型的な保持器付き円すいころ軸受では、大きくて約 50° である。下限窓角 Θ minを 55 ° 以上としたのは、ころとの良好な接触状態を確保するためであり、窓角 55° 未満ではころとの接触状態が悪くなる。すなわち、窓角を 55° 以上とすると、保持器強度を確保した上で γ >0. 94として、かつ、良好な接触状態を確保できるのである。また、上限窓角 Θ maxを 80° 以下としたのは、これ以上大きくなると半径方向への押し付け力が大きくなり、自己潤滑性の榭脂材であっても円滑な回転が得られなくなる危険性が生じるからである。

[0026] 図 4に軸受の寿命試験の結果を示す。図 4中、「軸受」欄の「比較例」が保持器と外輪とが離れた典型的な従来の円すいころ軸受、「実施例 1」が本発明の円すいころ軸受のうち従来品に対してころ係数 γのみを γ >0. 94とした円すいころ軸受、「実施例 2」がころ係数 γを γ >0. 94とし、かつ、窓角を 55° 〜80° の範囲にした本発明の円すいころ軸受である。試験は、過酷潤滑、過大負荷条件下で行なった。同図より明らかなように、「実施例 1」は「比較例」の 2倍以上の長寿命となる。さらに、「実施例 2」の軸受はころ係数が「実施例 1」と同じ 0. 96であるが、寿命時間は「実施例 1」の約 5倍以上にもなる。なお、「比較例」、「実施例 1」および「実施例 2」の寸法は φ 45 X φ 81 X 16 (単位 mm)、ころ本数は 24本（「比較例」 )、 27本（「実施例 1」、「実施例 2」）、油膜パラメータ Λ = 0. 2である。

[0027] 次に、本発明の変形実施例を図 5および図 6に基づき説明する。同図に示す円す V、ころ軸受 1は、エンジニアリング ·プラスチックで一体成形した保持器 5の柱部 5cの外径面に、外輪軌道面側に向けて凸状を成す突起部 5fを形成したものである。その他は前述した保持器 5と同じである。この突起部 5fは図 6に示すように柱部 5cの横断方向の断面輪郭形状が円弧状を成している。この円弧状の曲率半径 Rは外輪軌道

2

面半径 Rより小さく形成されている。これは突起部 5fと外輪軌道面との間に良好な楔

1

状油膜が形成されるようにするためであり、望ましくは突起部の曲率半径 R

2は外輪軌道面半径 Rの 70〜90%程度に形成するとよい。 70%未満であると楔状油膜の入口

1

開き角度が大きくなりすぎて却って動圧が低下する。また 90%を超えると楔状油膜の入口角度が小さくなりすぎて同様に動圧が低下する。また、突起部 5fの横幅 Wは望

2 ましくは柱部 5cの横幅 Wの 50%以上となるように形成する（W≥0. 5 X W)。 50%

1 2

未満では良好な楔状油膜を形成するための充分な突起部 5fの高さが確保できなくなるためである。なお、外輪軌道面半径 R

1は大径側から小径側へと連続的に変化しているので、突起部 5fの曲率半径 Rもそれに合わせて大径側環状部 5bの大きな曲

2

率半径 Rから小径側環状部 5aの小さな曲率半径 Rへと連続的に変化するようにす

2 2

る。

[0028] 図 5および図 6の円すいころ軸受 1は以上にように構成されているため、軸受 1が回転して保持器 5が回転し始めると、外輪軌道面と保持器 5の突起部 5fとの間に楔状油膜が形成される。この楔状油膜は軸受 1の回転速度にほぼ比例した動圧を発生するので、保持器 5のピッチ円径 (PCD)を従来より大きくして外輪軌道面に近接させても、軸受 1を大きな摩耗ないしトルク損失を生じることなく回転させることが可能となり、無理なくころ本数を増加させることが可能となる。

[0029] 上述の実施の形態の円すいころ軸受では、円すいころの転動面および端面ならびに内外輪の軌道面（さらに円すいころ軸受の内輪については大つば面）の少なくとも一つに、微小凹形状のくぼみをランダムに無数に形成して微小粗面化してある。この微小粗面は、くぼみを設けた面の面粗さパラメータ Rq が 0. 4 _iu m≤Rqni≤l . Ο μ mの範囲内であり、かつ、 Sk値が 1. 6以下、好ましくは 4. 9〜一 1. 6の範囲である。また、くぼみを設けた面の面粗さパラメータ Rymaxが 0. 4〜1. 0である。さらに、面粗さを各表面の軸方向と円周方向のそれぞれで求めてパラメータ Rqniで表示したとき、軸方向面粗さ Rqni (L)と円周方向面粗さ Rqni (C)の比の値 Rqni (L) /Rqni ( C)が 1. 0以下になっている。このような微小粗面を得るための表面カ卩ェ処理としては、特殊なバレル研摩によって、所望の仕上げ面を得ることができるが、ショット等を用いてもよい。

[0030] 円すいころ軸受の場合、図 1Bから理解できるように、運転中、円すいころ 4の転動面が内輪 2および外輪 3の軌道と転がり接触するほか、円すいころ 4の大端面が内輪 2の大つば 2cの内側面と滑り接触する。したがって、円すいころ 4の場合、転動面のほか大端面にも微小凹形状のくぼみをランダムに無数に形成させてもよい。同様に、内輪 2の場合、軌道面のほか大つば 2cの内側面にも微小凹形状のくぼみをランダムに無数に形成させてもょ、。

[0031] パラメータ Ryni、 Rymax、 Sk、 Rqniの測定方法、条件を例示するならば次のとおりである。なお、これらのパラメータで表される表面性状を、転がり軸受の転動体ゃ軌道輪といった構成要素について測定する場合、一ヶ所の測定値でも代表値として信頼できるが、たとえば直径方向に対向する二ケ所を測定するとよい。

パラメータ算出規格: JIS B 0601:1994 (サーフコム JIS 1994)

カットオフ種另 U :ガウシアン

測定長さ： 5 λ

カットオフ波長： 0. 25mm

測定倍率： X 10000

測定速度： 0. 30mm/s

測定箇所:ころ中央部

測定数： 2

測定装置：面粗さ測定器サーフコム 1400A (東京精密株式会社）

[0032] 次に、円すいころの転動面を滑らかな面に仕上げた従来の円すいころ軸受 A, B ( 比較例）と、円すいころの転動面に微小凹形状のくぼみをランダムに無数に形成した軸受 C〜E (比較例）ならびに軸受 F, G (実施例）につ、て行った寿命試験につ!、て説明する（表 1参照)。使用した軸受 A Gはいずれも、外輪の外径が 81mm、内輪の内径が 45mmの円すいころ軸受である。なお、比較例の軸受 A, Bにおけるころの転動面は、研削後にスーパーフィニッシュ (超仕上げ)を施して加工され、くぼみ加工を施してない。比較例の軸受 C Eならびに実施例の軸受 F Gのころの転動面は、バレル研磨特殊加工によって微小凹形状のくぼみがランダムに無数に形成してある

。なお、 Rqni (LZC)については、ころ軸受 C Gは 1. 0以下であり、ころ軸受 A, B は 1. 0前後である。

[0033] [表 1]

[0034] 図 9に示す 2円筒試験機を使用してピーリング試験を行い、金属接触率を評価した。図 9において、駆動側円筒 32 (D円筒： Driver)と従動側円筒 34 (F円筒： Follower) は各々の回転軸の片端に取り付けられ、 2本の回転軸 36, 38はそれぞれプーリ 40, 42を介して別々のモータで駆動できるようになっている。 D円筒 2側の軸 36をモータで駆動し、 F円筒 34は D円筒 32に従動させる自由転がりにした。 F円筒 34は、表面処理に関して比較例と実施例の 2種類を用意した。試験条件等詳細は表 2のとおりである。

[0035] [表 2] 試験機 2円筒試験機（図 9参照）

翳動側円筒（D円筒） 40 X L 12、副曲率 R 6.0

SU J 2標準品 +外径面超仕上

従動側円筒（F円筒） φ 40 X L 12, ストレート

S U J 2標準品 +外径面超仕上

表面処理

比糊

実施例

145

平均面積（ m²) 83

1. 21

Ryni( m) 0. 73

20

面積率(％) 15

2000 r pm

回転数

2156N (220 k g f)

荷重

2. 3 GP a

最大面圧 P max

2. 34mmX 0. 72mm

接触楕円（ X2b)

2. 4 X 10^s回（2 h)

負荷回数

i¾温

雰囲気温度

フェルトパッド給油

給油方法

JO 0 HI SPEED FLUID (VG 1.5)

潤滑油 -

[0036] 金属接触率の比較データを図 ₁₀に示す。同図は横軸が経過時間、縦軸が金属接触率を表し、図 10Bは実施例の軸受におけるころの転動面の金属接触率を、図 _10A は比較例の軸受におけるころの転動面の金属接触率を、それぞれ示す。これらの図を対比すれば、比較例に比べて実施例では金属接触率が改善されて、ることを明瞭に確認できる。言い換えれば、油膜形成率（_=100%一金属接触率)が、実施例の軸受の方が比較例の軸受に比べて、運転開始時で _10%程度、試験終了時 ₍₂時間後)で 2%程度、向上している。

産業上の利用可能性

[0037] 本発明に係る円すいころ軸受は、自動車のトランスミッションに組み込むほか、自動車のデフアレンシャルや、自動車用歯車装置以外の用途に使用することも可能である。

ここに開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によつて示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

Claims

請求の範囲

[1] 内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間に転動自在に配された複数の円すいころと、前記円すいころを円周所定間隔に保持する保持器とを備えた円すいころ軸受において、

ころ係数 γが 0. 94を越え、少なくとも転動体の表面に、微小凹形状のくぼみをランダムに無数に設け、前記くぼみを設けた面の面粗さパラメータ Ryniが 0.

ni≤l. O /z mの範囲内であり、かつ、 Sk値が 1. 6以下である円すいころ軸受。

[2] 前記くぼみを設けた面の面粗さパラメータ Rymaxが 0. 4〜1. 0の範囲内である請求項 1の円すいころ軸受。

[3] 前記くぼみを設けた面の面粗さをパラメータ Rqniで表示したとき、軸方向面粗さ Rq ni (L)と円周方向面粗さ Rqni (C)との比の値 Rqni (L) ZRqni (C)が 1. 0以下である請求項 1または 2の円すいころ軸受。

[4] 前記保持器のポケットの窓角を 55° 以上 80° 以下にした請求項 1ないし 3のいずれかの円すいころ軸受。

[5] 前記保持器を機械的強度、耐油性および耐熱性に優れたエンジニアリング 'プラスチックで構成した請求項 1な、し 4の、ずれかの円す、ころ軸受。