JPH04266410A - 圧延用ローラの軸受 - Google Patents
圧延用ローラの軸受Info
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- JPH04266410A JPH04266410A JP3027107A JP2710791A JPH04266410A JP H04266410 A JPH04266410 A JP H04266410A JP 3027107 A JP3027107 A JP 3027107A JP 2710791 A JP2710791 A JP 2710791A JP H04266410 A JPH04266410 A JP H04266410A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
- F16C33/6637—Special parts or details in view of lubrication with liquid lubricant
- F16C33/664—Retaining the liquid in or near the bearing
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-
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/38—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers
-
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- F16C23/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for aligning or positioning
- F16C23/06—Ball or roller bearings
- F16C23/08—Ball or roller bearings self-adjusting
- F16C23/082—Ball or roller bearings self-adjusting by means of at least one substantially spherical surface
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、圧延用ローラの軸受
、更に詳しくは、潤滑油中に水が存在する条件で使用さ
れても長寿命を示す転がり軸受に関する。
、更に詳しくは、潤滑油中に水が存在する条件で使用さ
れても長寿命を示す転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】潤滑油中に水が存在する条件で使用され
る軸受としては、図１に示すような鉄鋼、非鉄の圧延設
備において、溶鋼を所定の形状の圧延板１に圧延する圧
延用ローラ２の支持軸受を例示することができる。
る軸受としては、図１に示すような鉄鋼、非鉄の圧延設
備において、溶鋼を所定の形状の圧延板１に圧延する圧
延用ローラ２の支持軸受を例示することができる。
【０００３】図２は上記圧延用ローラ２を支持する軸受
の一例を示し、圧延用ローラ２のネック部分３に外嵌す
る内輪４と固定外輪５の間にころ転動体６を介在させた
二つ割自動調心ころ軸受が使用され、外輪５の外周に水
冷用のジャケット７が設けられている。
の一例を示し、圧延用ローラ２のネック部分３に外嵌す
る内輪４と固定外輪５の間にころ転動体６を介在させた
二つ割自動調心ころ軸受が使用され、外輪５の外周に水
冷用のジャケット７が設けられている。
【０００４】上記のような圧延設備において、圧延板１
の品質向上のため、エマルジョン圧延油を使用し、これ
を圧延用ローラ２に塗布することが行われている。
の品質向上のため、エマルジョン圧延油を使用し、これ
を圧延用ローラ２に塗布することが行われている。
【０００５】ところで、エマルジョン圧延油は水の含有
率が高く、これが圧延設備の各種ロール用軸受内に浸入
すると、軸受の接触部は油膜が形成され難くなって潤滑
特性が低下し、軸受の短寿命が問題になる。
率が高く、これが圧延設備の各種ロール用軸受内に浸入
すると、軸受の接触部は油膜が形成され難くなって潤滑
特性が低下し、軸受の短寿命が問題になる。
【０００６】また、鋼板の連鋳設備などのガイドローラ
、バックアップに使用される軸受では、稼働時の温度と
非稼働時の温度差により、軸受内部に水滴が付くことも
ある。
、バックアップに使用される軸受では、稼働時の温度と
非稼働時の温度差により、軸受内部に水滴が付くことも
ある。
【０００７】代表的な軸受の損傷形態は、（１）転走面
接触部の潤滑状態が悪いため、軸受転走面のピーリング
発生、（２）ピーリングを起点とした剥離発生、（３）
この剥離により軸受転動体の進み遅れが生じ、（４）軸
受の振動が大きくなり保持器と転動体が接触し、保持器
が破損するというものであり、軸受の使用が不可能にな
る。
接触部の潤滑状態が悪いため、軸受転走面のピーリング
発生、（２）ピーリングを起点とした剥離発生、（３）
この剥離により軸受転動体の進み遅れが生じ、（４）軸
受の振動が大きくなり保持器と転動体が接触し、保持器
が破損するというものであり、軸受の使用が不可能にな
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従来は、エマルジョン
の軸受内への浸入を防ぐために、軸受のシール構造の改
良や、軸受の潤滑系を作る方法が取られているが、軸受
構造の複雑化、潤滑設備のコスト高に問題がある。
の軸受内への浸入を防ぐために、軸受のシール構造の改
良や、軸受の潤滑系を作る方法が取られているが、軸受
構造の複雑化、潤滑設備のコスト高に問題がある。
【０００９】そこでこの発明は、潤滑油中に水が存在す
る場合の軸受の転動体または軌道輪の表面に独立した微
小凹部部形状のくぼみを無数のランダムに形成すること
によって、転がり接触部の油膜形成能力を高め、ピーリ
ング損傷が発生しない軸受を提供することを課題として
いる。
る場合の軸受の転動体または軌道輪の表面に独立した微
小凹部部形状のくぼみを無数のランダムに形成すること
によって、転がり接触部の油膜形成能力を高め、ピーリ
ング損傷が発生しない軸受を提供することを課題として
いる。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記のような課題を解決
するため、この発明は、圧延用ローラを支持する転がり
軸受において、転動体または軌道輪の表面に独立した微
小凹部形状のくぼみを無数にランダムに形成し、くぼみ
以外は滑らかな平滑面に形成し、粗さの大きさを軸方向
及び円周方向で同程度とした構成を採用したものである
。
するため、この発明は、圧延用ローラを支持する転がり
軸受において、転動体または軌道輪の表面に独立した微
小凹部形状のくぼみを無数にランダムに形成し、くぼみ
以外は滑らかな平滑面に形成し、粗さの大きさを軸方向
及び円周方向で同程度とした構成を採用したものである
。
【００１１】更にこの発明は、表面粗さを、軸方向と円
周方向のそれぞれについて求めてパラメータＲＭＳで表
示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）と円周方向面粗
さＲＭＳ（Ｃ）との比ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）が１
．０以下となり、併せて表面粗さのパラメータＳＫ値が
軸方向及び円周方向の何れもマイナスとなるようにし、
前記微小なくぼみの占める表面積比率が１０〜４０％で
ある構成を採用したものである。
周方向のそれぞれについて求めてパラメータＲＭＳで表
示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）と円周方向面粗
さＲＭＳ（Ｃ）との比ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）が１
．０以下となり、併せて表面粗さのパラメータＳＫ値が
軸方向及び円周方向の何れもマイナスとなるようにし、
前記微小なくぼみの占める表面積比率が１０〜４０％で
ある構成を採用したものである。
【００１２】
【作用】転動体または軌道輪の表面に独立した微小凹部
部形状のくぼみを無数にランダムに形成し、その表面粗
さを、軸方向と円周方向のそれぞれについて求めてパラ
メータＲＭＳで表示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ
）と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）との比ＲＭＳ（Ｌ）／
ＲＭＳ（Ｃ）が１．０以下となり、併せて表面粗さのパ
ラメータＳｋ値が軸方向及び円周方向の何れもマイナス
となるようにし、前期微小なくぼみの示す表面積比率が
１０〜４０％、微小なくぼみの平均面積は等価円直径３
μｍ φ以下を除いて整理したとき、３５〜１５０μｍ
２ としたので、転動面の油膜形成率が向上し、潤滑
油中に水が存在する場合でも、転動面にピーリング損傷
が発生せず、長寿命を得ることができる。
部形状のくぼみを無数にランダムに形成し、その表面粗
さを、軸方向と円周方向のそれぞれについて求めてパラ
メータＲＭＳで表示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ
）と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）との比ＲＭＳ（Ｌ）／
ＲＭＳ（Ｃ）が１．０以下となり、併せて表面粗さのパ
ラメータＳｋ値が軸方向及び円周方向の何れもマイナス
となるようにし、前期微小なくぼみの示す表面積比率が
１０〜４０％、微小なくぼみの平均面積は等価円直径３
μｍ φ以下を除いて整理したとき、３５〜１５０μｍ
２ としたので、転動面の油膜形成率が向上し、潤滑
油中に水が存在する場合でも、転動面にピーリング損傷
が発生せず、長寿命を得ることができる。
【００１３】
【実施例】以下、この発明の実施例を添付図面に基づい
て説明する。
て説明する。
【００１４】図２に例示した圧延用ローラ用のころ軸受
において、転動体６の表面が独立した無数の微小凹部形
状のくぼみによってランダムな方向の微小粗面６ａに形
成され、くぼみ以外は滑らかな平滑面に形成され、この
微小粗面６ａは、面粗さを転動体６の軸方向と円周方向
のそれぞれを求めてパラメータＲＭＳで表示したとき、
軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ
）の比ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）を１．０以下、例え
ば、０．７〜１．０にすると共に、表面粗さのパラメー
タＳＫ値が軸方向、円周方向ともマイナス、例えば−１
．６以下になっている。
において、転動体６の表面が独立した無数の微小凹部形
状のくぼみによってランダムな方向の微小粗面６ａに形
成され、くぼみ以外は滑らかな平滑面に形成され、この
微小粗面６ａは、面粗さを転動体６の軸方向と円周方向
のそれぞれを求めてパラメータＲＭＳで表示したとき、
軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ
）の比ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）を１．０以下、例え
ば、０．７〜１．０にすると共に、表面粗さのパラメー
タＳＫ値が軸方向、円周方向ともマイナス、例えば−１
．６以下になっている。
【００１５】上記のような転動面の粗面条件を得るため
の表面加工処理は、特殊なバレル研摩によって、所望す
る仕上面を得ることができる。
の表面加工処理は、特殊なバレル研摩によって、所望す
る仕上面を得ることができる。
【００１６】前記パラメータＳＫ値とは、表面粗さの分
布曲線の歪み度（ＳＫＥＷＮＥＳＳ）を指し、ガウス分
布のような対称形分布はＳＫ値が０となるが、パラメー
タＳＫ値を円周方向、軸方向とも−１．６以下とした設
定値は、表面凹部形状、分布が油膜形成に有利な範囲で
ある。
布曲線の歪み度（ＳＫＥＷＮＥＳＳ）を指し、ガウス分
布のような対称形分布はＳＫ値が０となるが、パラメー
タＳＫ値を円周方向、軸方向とも−１．６以下とした設
定値は、表面凹部形状、分布が油膜形成に有利な範囲で
ある。
【００１７】上記転動体の転動面に設ける微小なくぼみ
の占める表面積比率は１０〜４０％の範囲であると共に
、微小なくぼみの等価円直径は１５０μｍ φ以下であ
り、微小なくぼみの平均面積は、等価円直径３μｍ φ
以下を除いて整理したとき３５〜１５０μｍ ２ にな
っている。
の占める表面積比率は１０〜４０％の範囲であると共に
、微小なくぼみの等価円直径は１５０μｍ φ以下であ
り、微小なくぼみの平均面積は、等価円直径３μｍ φ
以下を除いて整理したとき３５〜１５０μｍ ２ にな
っている。
【００１８】なお、図２では転動体６の表面に微小粗面
６ａを施したが、軌道輪である内輪又は外輪の転動面に
同様の微小粗面を形成してもよい。
６ａを施したが、軌道輪である内輪又は外輪の転動面に
同様の微小粗面を形成してもよい。
【００１９】図３に標準ころの仕上げ面状況を、また、
図４に転動体表面又は内外輪の転動面に施した微小粗面
加工の仕上げ面状況を比較して示した。
図４に転動体表面又は内外輪の転動面に施した微小粗面
加工の仕上げ面状況を比較して示した。
【００２０】前記微小なくぼみの定量的測定を行うには
、転動体表面を拡大し、その画像から市販されている画
像解析システムにより定量化できる。
、転動体表面を拡大し、その画像から市販されている画
像解析システムにより定量化できる。
【００２１】画像の白い部分は表面平坦部、微小なくぼ
みは黒い部分として解析する。例えば、（株）ピアスの
ＬＡ−５２５画像解析システムを用いて解析すると、先
ず原画の濃淡を強調フィルターで明確化し、その後非常
に微細な黒い部分である等価円直径３μｍ φ以下はノ
イズイレーサーで除去する。
みは黒い部分として解析する。例えば、（株）ピアスの
ＬＡ−５２５画像解析システムを用いて解析すると、先
ず原画の濃淡を強調フィルターで明確化し、その後非常
に微細な黒い部分である等価円直径３μｍ φ以下はノ
イズイレーサーで除去する。
【００２２】ノイズイレーサーで除去した後に残された
微小なくぼみの大きさ、分布、微小なくぼみの表面積比
率を求め、転動体表面を評価するものである。
微小なくぼみの大きさ、分布、微小なくぼみの表面積比
率を求め、転動体表面を評価するものである。
【００２３】次に、針状ころ軸受のころ転動体の表面に
微小なくぼみの面積比率、くぼみの平均面積、平均等価
直径等の異なる状況を与え、ラジアル荷重による耐久寿
命試験を行った結果について説明する。
微小なくぼみの面積比率、くぼみの平均面積、平均等価
直径等の異なる状況を与え、ラジアル荷重による耐久寿
命試験を行った結果について説明する。
【００２４】寿命試験に用いたニードル軸受は図５に示
すように、外径Ｄｒ＝３８ｍｍ、内径ｄｒ＝２８ｍｍ、
転動体１１の直径Ｄ＝５ｍｍ、長さＬ＝１３ｍｍで、１
４本の転動体を用いた保持器１２付の軸受である。
すように、外径Ｄｒ＝３８ｍｍ、内径ｄｒ＝２８ｍｍ、
転動体１１の直径Ｄ＝５ｍｍ、長さＬ＝１３ｍｍで、１
４本の転動体を用いた保持器１２付の軸受である。
【００２５】また、使用した試験装置は、図６に概略図
で示したようなラジアル荷重試験機２１を使用し、回転
軸３３の両側に試験軸受Ａを取付け、回転と荷重を与え
て試験を行うものである。
で示したようなラジアル荷重試験機２１を使用し、回転
軸３３の両側に試験軸受Ａを取付け、回転と荷重を与え
て試験を行うものである。
【００２６】試験に用いたインナーレース（相手軸）の
仕上は研削仕上のＲｍａｘ ０．４〜４μｍ である。 アウターレース（外輪）は研削仕上げＲｍａｘ １．６
μｍ で何れの場合も共通である。
仕上は研削仕上のＲｍａｘ ０．４〜４μｍ である。 アウターレース（外輪）は研削仕上げＲｍａｘ １．６
μｍ で何れの場合も共通である。
【００２７】また、試験条件は以下の通りである。
【００２８】軸受ラジアル荷重 １４６５ｋｇｆ
回転数 ３０５０ｒｐｍ潤
滑剤 タービン油図７は微
小なくぼみの面積比率と耐久寿命の結果を、また図８は
微小なくぼみの平均面積と耐久寿命の結果を示している
。
回転数 ３０５０ｒｐｍ潤
滑剤 タービン油図７は微
小なくぼみの面積比率と耐久寿命の結果を、また図８は
微小なくぼみの平均面積と耐久寿命の結果を示している
。
【００２９】図７と図８の結果により、耐久寿命は面積
比率で１０％以上、平均面積で３５μｍ ２ 以上のも
のが、計算寿命に対する耐久寿命（Ｌ１０）の比で４以
上となり、耐久寿命に効果がある。
比率で１０％以上、平均面積で３５μｍ ２ 以上のも
のが、計算寿命に対する耐久寿命（Ｌ１０）の比で４以
上となり、耐久寿命に効果がある。
【００３０】上記の耐久寿命試験は針状ころ軸受の転動
体表面に微小なくぼみを設けて行ったが、転がり軸受に
おける内輪又は外輪の転動面もしくは転動体の表面と転
動面の両者に微小なくぼみを設けても、前記試験結果を
同様の耐久性の向上効果が認められる。
体表面に微小なくぼみを設けて行ったが、転がり軸受に
おける内輪又は外輪の転動面もしくは転動体の表面と転
動面の両者に微小なくぼみを設けても、前記試験結果を
同様の耐久性の向上効果が認められる。
【００３１】なお、微小なくぼみの面積比率が３０％以
上、平均面積１２０μｍ２以上は、接触有効長さが減少
し、長寿命の効果は減少する傾向にある。
上、平均面積１２０μｍ２以上は、接触有効長さが減少
し、長寿命の効果は減少する傾向にある。
【００３２】また、転動体仕上げ面の油膜形成能力の確
認及び耐ピーリング性について、２円筒の試験機を用い
て、自由転がり接触条件下で、本発明軸受及び従来軸受
と同一の表面状態の試験片を用いて、加速ピーリング試
験をおこなった。接触部の油膜形成状態の確認は、直流
電気抵抗法により測定した金属接触率により行い、一定
試験時間後、試験円筒表面のピーリング発生の有無を確
認した。
認及び耐ピーリング性について、２円筒の試験機を用い
て、自由転がり接触条件下で、本発明軸受及び従来軸受
と同一の表面状態の試験片を用いて、加速ピーリング試
験をおこなった。接触部の油膜形成状態の確認は、直流
電気抵抗法により測定した金属接触率により行い、一定
試験時間後、試験円筒表面のピーリング発生の有無を確
認した。
【００３３】試験条件
最大接触面圧 ２２７ ｋｇｆ／ｍｍ２
周速 ４．２ ｍ／Ｓ（
２０００ｒｐｍ）潤滑剤 Ｗ／
Ｏエマルジョン（含水率８５％） 負荷回数 ４．８×１０５ （４時
間）印加電圧 ６０ ｍＶ通電電
流 ３ ｍＡこの試験による油膜
形成率（＝１００％−金属接触率）は、図９と図１０に
示すとおりであり、本発明軸受の仕上げ面の油膜形成率
は従来軸受に比較して運転開始時で１０％程度向上した
。また、試験終了時（４時間後）では、２０％程度向上
した。
周速 ４．２ ｍ／Ｓ（
２０００ｒｐｍ）潤滑剤 Ｗ／
Ｏエマルジョン（含水率８５％） 負荷回数 ４．８×１０５ （４時
間）印加電圧 ６０ ｍＶ通電電
流 ３ ｍＡこの試験による油膜
形成率（＝１００％−金属接触率）は、図９と図１０に
示すとおりであり、本発明軸受の仕上げ面の油膜形成率
は従来軸受に比較して運転開始時で１０％程度向上した
。また、試験終了時（４時間後）では、２０％程度向上
した。
【００３４】更に、従来軸受の仕上げ面では、ピーリン
グから進展した、幅０．１ｍｍ長さ０．９ｍｍの局部摩
耗が認められたのに対し、本発明軸受の仕上げ面では、
損傷は認められなかった。
グから進展した、幅０．１ｍｍ長さ０．９ｍｍの局部摩
耗が認められたのに対し、本発明軸受の仕上げ面では、
損傷は認められなかった。
【００３５】
【効果】以上のように、この発明によると、転動体また
は軌道輪の表面に独立したランダムな微小凹部を形成し
、凹部の面積率及び平均面積を一定範囲に抑えるように
したので、転動面の油膜形成に有利となり、潤滑油中に
水が存在する条件で使用される軸受においてもピーリン
グ損傷の発生を抑えることができ、従って潤滑油中に水
が存在する場合の軸受の寿命を延ばすことができ、各種
圧延設備の稼働率を大幅に向上させることができる。
は軌道輪の表面に独立したランダムな微小凹部を形成し
、凹部の面積率及び平均面積を一定範囲に抑えるように
したので、転動面の油膜形成に有利となり、潤滑油中に
水が存在する条件で使用される軸受においてもピーリン
グ損傷の発生を抑えることができ、従って潤滑油中に水
が存在する場合の軸受の寿命を延ばすことができ、各種
圧延設備の稼働率を大幅に向上させることができる。
【図１】圧延設備の説明図
【図２】同上における軸受の拡大断面図
【図３】従来の
転動体表面の仕上面状況を示す説明図
転動体表面の仕上面状況を示す説明図
【図４】本発明の
転動体表面の仕上面状況を示す説明図
転動体表面の仕上面状況を示す説明図
【図５】寿命試験
に用いたニードルこと軸受の断面図
に用いたニードルこと軸受の断面図
【図６】試験装置の
概略図
概略図
【図７】微小くぼみの面積比率と耐久寿命の試験結果を
示すグラフ
示すグラフ
【図８】微小くぼみの平均面積と耐久寿命の結果を示す
グラフ
グラフ
【図９】従来軸受の金属接触率を測定したグラフ
【図１
０】本発明軸受の金属接触率を測定したグラフ
０】本発明軸受の金属接触率を測定したグラフ
２ 圧延ローラ
６ 転動体
６ａ 微小粗面
Claims (3)
- 【請求項１】 圧延用ローラを支持する転がり軸受に
おいて、転動体または軌道輪の表面に独立した微小凹部
形状のくぼみを無数にランダムに形成し、くぼみ以外は
滑らかな平滑面に形成し、粗さの大きさを軸方向及び円
周方向で周程度とした転がり軸受。 - 【請求項２】 表面粗さを、軸方向と円周方向のそれ
ぞれについて求めてパラメータＲＭＳで表示したとき、
軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ
）との比ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）が１．０以下とな
り、併せて表面粗さのパラメータＳｋ値が軸方向及び円
周方向の何れもマイナスとなるようにし、前記微小なく
ぼみの占める表面積比率が１０〜４０％である請求項１
に記載の圧延用ローラの軸受。 - 【請求項３】 微小なくぼみの等価円直径が１５０μ
ｍ φ以下であり、等価円直径３μｍ φ以下を除いて
整理したとき、平均面積は３５〜１５０μｍ ２ であ
る請求項１に記載した圧延用ローラの軸受。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP3027107A JP3030100B2 (ja) | 1991-02-21 | 1991-02-21 | 圧延用ローラの軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3027107A JP3030100B2 (ja) | 1991-02-21 | 1991-02-21 | 圧延用ローラの軸受 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04266410A true JPH04266410A (ja) | 1992-09-22 |
| JP3030100B2 JP3030100B2 (ja) | 2000-04-10 |
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ID=12211861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3027107A Expired - Fee Related JP3030100B2 (ja) | 1991-02-21 | 1991-02-21 | 圧延用ローラの軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3030100B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5503481A (en) * | 1993-12-09 | 1996-04-02 | The Timken Company | Bearing surfaces with isotropic finish |
| JP2005090615A (ja) * | 2003-09-17 | 2005-04-07 | Nsk Ltd | 自動調心ころ軸受および該軸受の加工方法 |
| WO2006001144A1 (ja) * | 2004-06-25 | 2006-01-05 | Ntn Corporation | 転がり軸受 |
| WO2006001149A1 (ja) * | 2004-06-25 | 2006-01-05 | Ntn Corporation | 転がり軸受 |
| WO2006001124A1 (ja) * | 2004-06-25 | 2006-01-05 | Ntn Corporation | 転がり軸受 |
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-
1991
- 1991-02-21 JP JP3027107A patent/JP3030100B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
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| JP3030100B2 (ja) | 2000-04-10 |
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