WO2006001309A1

WO2006001309A1 - 一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置

Info

Publication number: WO2006001309A1
Application number: PCT/JP2005/011458
Authority: WO
Inventors: Shinya Nakatani; Kentarou Sakagami; Yuujirou Toda; Mamoru Satou
Original assignee: Nsk Ltd.
Priority date: 2004-06-23
Filing date: 2005-06-22
Publication date: 2006-01-05
Also published as: EP1770309A4; US20080271967A1; EP1770309A1; JP5012021B2; JPWO2006001309A1

Abstract

　低温から高温まで広い温度域において一方向クラッチ及び転がり軸受双方が良好な潤滑性を示し、また浸水等による腐食を防止する防錆剤の環境負荷が少なく、更には振動条件下でも金属材料の剥離等が起こらず、高性能で耐久性に優れる一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置を提供するために、転がり軸受及び一方向クラッチに、合成油を基油とし、ウレア化合物及び金属石けんの少なくとも一つを増ちょう剤とし、非バリウム系防錆剤を該グリース全量の１．０～１０質量％含有するグリース組成物を封入する。

Description

明細書

一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置

技術分野

[0001] 本発明は、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置に関する。

背景技術

[0002] 一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置は、同心に配された一対の回転部材の間に一方向クラッチ及び転がり軸受を介装してなるものであり、例えば、オルタネータ等の自動車用補機の回転軸や、アイドリングストップ車に搭載するエンジンのクランクシャフト及び補機駆動装置の回転軸等に装着し、外周にベルトを掛け渡して前記回転軸とベルトの間で動力を伝達するプーリ等として用いられている。

[0003] 従来から、この一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置に用いるグリース組成物として、いくつかのものが提案されている (特許文献 1〜4参照)。

[0004] 特許文献 1では、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置をオルタネータに組み込んで用いるときに、ベルトを介して伝わる振動によって転がり軸受ゃ一方向クラッチの金属同士の接触部位に剥離が生じることを防ぐために、エーテル油を基油として用いたグリース組成物が開示されて、る。

[0005] また、特許文献 2では、特許文献 1と同様にオルタネータに用いる場合に、圧力粘度係数が規定値以上のグリース組成物が示され、これを一方向クラッチに用いることによりクラッチロック性能の向上及びオーバラン状態ですベり接触する際の耐摩耗性の向上を図っている。

[0006] 更に、特許文献 3では、スタータに用いる一方向クラッチ用のグリース組成物として、シリコーン油を基油とし、 2種類の極圧添加剤を添加したグリース組成物が示されており、これによりオーバラン状態での耐摩耗性の向上を図っている。

[0007] また、特許文献 4では、すべり接触が多い一方向クラッチと転がり接触する転がり軸受とに、それぞれ異なる性能のグリース組成物を封入して用いる技術が開示されてヽる。

[0008] 上記のように、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置用のグリース組成物には、一方向クラッチのクラッチロック性能に優れ、オーバラン状態で一方向クラッチがすべり接触する際に耐摩耗性を付与し、かつ、転がり軸受についての潤滑にも適することが求められる。カロえて、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置をオルタネータ等に用いる場合には、振動条件下で一方向クラッチや転がり軸受に生じる剥離等のフレツチングを防止することが求められる。

[0009] この点、特許文献 1に示されるグリース組成物はすべり潤滑には適さず、摩耗の防止に不十分であり、特許文献 2に示されるやグリース組成物も摩耗ゃフレツチングの防止に不十分であった。また、特許文献 3のグリース組成物は、シリコーン油の油膜強度が他の合成油や鉱油に比べて低いので、転がり軸受の潤滑に用いた場合には転がり軸受を長寿命とするのが困難である。このような場合、特許文献 4に示すよう〖こ、転がり軸受には異なるグリース糸且成物を用いることも考えられる力異種のグリース組成物が漏れ出して混合することにより硬化或いは軟化して劣化する場合があり、一方向クラッチと転がり軸受とで同じグリース組成物を用いることが好ましい。

[0010] また、オルタネータ等が設置されるエンジンルームは低温から高温までの幅広い温度条件下にあり、特にオーバラン状態においては一方向クラッチのすべり摩擦及び転がり軸受の回転に伴って内部が昇温し約 150°C程度に達することから、グリース組成物は低温時の流動性及び耐熱性を有する必要がある。

[0011] また、オルタネータ等に用いる場合には、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置内部に雨水等が浸水することから、金属材料の腐食についても対処する必要がある。金属の腐食を防止するために、グリース組成物に防鲭剤を添加するのが一般的である。防鲭剤としては、ノリウムスルホネートに代表されるノリウム系の防鲭剤が広く使用されている力このノリウム系防鲭剤は環境への影響が懸念されるようになってきている。

[0012] 特許文献 1 :特開平 11— 082688号公報

特許文献 2：特開 2000 - 234638号公報

特許文献 3：特許第 3033306号公報

特許文献 4：特開 2002— 130433号公報

発明の開示発明が解決しょうとする課題

[0013] 本発明は上述のような問題点について鑑みてなされたものであり、低温から高温まで広い温度域において一方向クラッチ及び転がり軸受双方が良好な潤滑性を示し、また浸水等による腐食を防止する防鲭剤の環境負荷が少なぐ更には振動条件下でも金属材料の剥離等が起こらず、高性能で耐久性に優れる一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置を提供することを目的とする。

課題を解決するための手段

[0014] 上記課題を解決するために、本発明は下記の一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置を提供する。

(1)同心に配置された一対の回転部材と、前記一対の回転部材の互いに対向する周面同士の間に設けられ、前記一対の回転部材を相対回転自在に支持する転がり軸受と、前記一対の回転部材の互いに対向する周面同士の間に設けられ、前記回転部材の一方を他方に対して所定方向に相対回転させる回転力のみを伝達する一方向クラッチと、を備えた一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置において、

前記転がり軸受及び前記一方向クラッチに、合成油を基油とし、ゥレア化合物及び金属石けんの少なくとも一つを増ちよう剤とし、非ノリウム系防鲭剤を該グリース全量の 1. 0〜10質量％含有するグリース組成物を封入したことを特徴とする一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置。

(2)非ノリウム系防鲭剤は複数種を組み合わせてなり、かつ、個々の非ノリウム系防鲭剤はグリース全量の 0. 5〜9. 5質量％であることを特徴とする上記（1)記載の一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置。

発明の効果

[0015] 本発明によれば、高性能で耐久性に優れた一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置が提供される。

図面の簡単な説明

[0016] [図 1]本実施形態の一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置の構成を示す断面図である [図 2]往復動摩擦試験の様子を示す図である。

符号の説明

[0017] 11 スリーブ

11a 外周面

11A 大径部

11B 突部

12 プーリ

12a 内周面

2 転がり軸受

21 内輪

22 外輪

24 保持器

25 シール

3 一方向クラッチ

31 クラッチ用内輪

31a 凹部

32 クラッチ用外輪

32a 鍔

32b 内周面

33 ローラ

34 クラッチ用保持器

34a 係止突部

G グリース組成物

S 回転軸

発明を実施するための最良の形態

[0018] 以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。

[0019] 図 1は、自動車用のオルタネータに組み込まれた、本実施形態の一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置の構成を示す断面図である。この一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置は、プーリ（回転部材） 12と、このプーリ 12の内径側にプーリ 12と同心に配置されたスリーブ（回転部材） 11と、このスリーブ 11の外周面 11aとプーリ 12の内周面 1 2aとの間に設けられる転がり軸受 2, 2及び一方向クラッチ 3と、を備える。

[0020] プーリ 12の外周面は、軸方向に沿う断面が波形となるように凹凸が形成されており、そこに不図示の無端ベルト (Vベルト）が掛け渡される。無端ベルトは不図示の補機駆動装置の駆動によって走行するものであり、この無端ベルトの走行に従ってプーリ 12が回転する。

[0021] スリーブ 22は、本実施形態ではオルタネータの回転軸 Sに外嵌固定された筒状部材であり、この回転軸 Sに回転力を伝達する。スリーブ 11の軸方向中間部には、外径寸法の大きな大径部 11 Aが形成され、またこの大径部 11Aの軸方向一端部には、更に外径寸法の大きな突部 11Bが形成されている。尚、回転軸 Sには発電用ロータ一が固定されており、オルタネータは回転軸 Sの回転によって発電する。

[0022] 一対の転がり軸受 2, 2は、スリーブ 11の軸方向両端にそれぞれ嵌合している。各転がり軸受 2は、内輪 21、外輪 22、玉 (転動体） 23、保持器 24、及び、一対のシール 25, 25を備える深溝玉軸受であり、内輪 21と外輪 22との間の一対のシール 25, 2 5によって塞がれた密閉空間には、本発明のグリース組成物 Gが充填されている。このグリース組成物 Gの組成については後述する。

[0023] 一方向クラッチ 3は、スリーブ 11の軸方向中間部、すなわち軸方向両端側に嵌合した一対の前記転がり軸受 2, 2の間に隣接して設けられている。その構成としては、クラッチ用内輪 31と、クラッチ用外輪 32と、クラッチ用内輪 31の外周面及びクラッチ用外輪 32の内周面 32bの間に配された複数のローラ 33と、ローラ 33を保持するクラッチ用保持器 34と、を備え、クラッチ用内輪 31の外周面及びクラッチ用外輪 32の内周面 32bの間には転がり軸受 2, 2に封入したものと同じグリース組成物 Gが充填されている。

[0024] クラッチ用内輪 31は、スリーブ 11の大径部 11Aに外嵌されており、その外周面は、通常の円筒面にローラ 33と同数の凹部 31aを円周方向に等間隔に形成したカム面とされている。クラッチ用外輪 32は、このクラッチ用内輪 31に対向するプーリ 12の内周面に嵌合しており、その内周面は通常の円筒面とされ、その両端部には内向フランジ状の一対の鍔 32aが形成されて!、る。

[0025] 複数のローラ 33は、それぞれクラッチ用内輪 31の凹部 31aとクラッチ用外輪 32の内周面 32bとの間に円周方向に移動可能に配され、クラッチ用内輪 31の凹部 31aの外周面及びクラッチ用外輪 32の内周面 32bは、ローラ 33の摺動面となっている。前記クラッチ用内輪 31の凹部 31aは、対向するクラッチ用外輪 32の内周面 32bとの間隙が円周方向に向かうにつれて徐々に広く（若しくは狭く）なるように形成されて!、る。この間隙は、最も狭い部分ではローラ 33の直径よりも小さぐ最も広い部分では口ーラ 33の直径よりも大きい。このため、ローラ 33は、最も狭い間隙では挟み込まれ、最も狭い間隙付近では転がるものの、この付近を離れると、比較的大きなすきまが生じるためすベりあるいは回転しながらすべる。

[0026] クラッチ用保持器 34は、クラッチ用内輪 31の凹部 31aと同数のローラ 33を円周方向に略等間隔に、かつ、ローラ 33が前記移動が可能であるように保持するものである。尚、図 1ではクラッチ用保持器 34の一端部にはスリーブ 11側に突起した係止突部 34aが形成されており、この係止突部 34aがスリーブ 11の突部 11Bとクラッチ用内輪 31との間に配設されることで、クラッチ用保持器 34の軸方向への移動が抑制されている。

[0027] また、このクラッチ用保持器 34には、柱部（図示せず）にばねが設けられており、これによって、ローラ 33には、クラッチ用内輪 31の凹部 31aとこれに対向するクラッチ用外輪 32の内周面との間隙が狭くなる方向に押し出すような力が加えられる。

次に、前記のような構成の一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置の動作について説明する。

[0028] 無端ベルトの走行によって、プーリ 12が所定方向に相対回転すると、これに内嵌したクラッチ用外輪 32も所定方向に回転し、これに伴ってローラ 33がクラッチ用内輪 3 1の凹部 31aとクラッチ用外輪 32の内周面 32bとの間隙が狭くなる方へ移動する。そして、クラッチ用保持器 34のばねにも押し出されることで、ローラ 33は、クラッチ用内輪 31の凹部 31aとクラッチ用外輪 32の内周面 32bとの間に食い込み、自転を止めてクラッチ用内輪 31とクラッチ用外輪 32とを接続する（クラッチロック状態)。これ〖こより、プーリ 12からスリーブ 11へ回転力が伝達されるようになる。この状態は、無端ベルトの走行速度が一定又は上昇する限り継続する。

[0029] 一方、無端ベルトの走行速度が減速すると、これに伴いプーリ 12には前記所定方向とは逆方向への制動力が作用するが、スリーブ 11は慣性により一定速度で前記所定方向への回転を継続しょうとする。これに従って、ローラ 33も、クラッチ用内輪 31の凹部 31aとクラッチ用外輪 32の内周面 32bとの間隙が広くなる方にすべり接触しつつ移動し、ロック状態が解除され、クラッチ用内輪 31とクラッチ用外輪 32との接続が切断される (オーバラン状態)。この状態では、転がり軸受 2, 2によって支持されて、プーリ 12がスリーブ 11に対して前記所定方向とは逆方向に相対回転する。

[0030] 尚、本発明を適用する一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置は、以上のような構成のものに限定されない。例えば、前記クラッチ用外輪 32として、鍔 32aがない、円筒形状の構造を採用したり、或はクラッチ用外輪 32を省略し、プーリ 12の内周面を直接、一方向クラッチの軌道面として利用することも可能である。

[0031] また、前記実施形態では、一方向クラッチ 3としてローラクラッチを使用した場合について述べたが、本発明はこの一方向クラッチとして、スプラグクラッチ等、従来から知られて!/、る他の構造の一方向クラッチを使用してもよ、。

[0032] 更に、一対の転がり軸受 2, 2は玉軸受に限らず、ころ軸受を、更にはころ軸受と玉軸受との双方を採用した場合であっても、同様の効果を得られる。また、本実施形態では転がり軸受 2, 2の両端部にシール 25, 25を設け、軸受内部空間を密封している力転がり軸受 2, 2の両端部のうち一方向クラッチ 3配設側の端部にはシール 25 を設置しなくてもよい。

[0033] また、回転部材として、プーリに代えて歯車を使用する事も可能である。更に、前記実施形態では、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置をオルタネータに組み込んだ例について示した力本発明はこれに限るものではない。例えば、オルタネータ以外のコンプレッサ、ウォータポンプ、冷却ファン等自動車用補機の従動軸に取り付け、補機駆動装置やエンジンからの所定方向の回転力を伝達させてもよい。或いは、アイドリングストップ車に搭載するエンジンのクランクシャフト及び補機駆動装置の駆動軸等に装着し、エンジン又は補機駆動装置の一方が運転状態、他方が停止状態にある場合に、運転状態にある一方の回転力のみを伝達し、他方の駆動軸を回転させないようにするために、用いてもよい。

[0034] グリース組成物 Gは、合成油を基油とし、ゥレア化合物及び金属石けんの少なくとも一つを増ちよう剤とし、これに非ノリウム系防鲭剤を添加したものである。

[0035] 基油として用いることができる合成油としては、耐熱性及び潤滑性に優れることから、エステル系合成油、エーテル系合成油、炭化水素系合成油が挙げられる。エステル系合成油としては、ジエステル油、ポリオールエステル油、芳香族エステル油等を好適に使用できる。具体的には、ジエステル油として、ジォクチルアジペート（DOA) 、ジイソデシルアジペート（DIBA)、ジブチルアジペート（DBA)、ジォクチルァゼレート（DOZ)、ジブチルセバケート (DBS)、ジォクチルセバケート（DOS)等を挙げることができる。また、ポリオールエステル油として、炭素数 4〜 18のアルキル鎖が導入されたペンタエリスリトールエステル油、同ジペンタエリスリトールエステル油、同トリべンタエリスリトールエステル油、ネオペンチル型ジオールエステル油、トリメチロールプ口パンエステル油等を挙げることができる。また、芳香族エステル油としては、トリオクチルトリメリテート (TOTM)、トリデシルトリメリテート、テトラオクチルピロメリテート等を挙げることができる。また、エーテル系合成油としてはアルキルジフエ-ルエーテルが好適であり、炭化水素系合成油としてはポリ- a -ォレフインが好適である。これら合成油は、それぞれ単独で用いてもよいし、適宜混合して用いてもよい。

[0036] また、基油は、 40°Cにおける動粘度が 20〜200mm²Zsであることが好ましい。基油動粘度が 20mm²Zs (40°C)未満ではグリース組成物の耐熱性が劣るようになり、 200mmVs (40°C)を越えると滑り時の発熱が大きくなる。好ましい基油動粘度は 2 0〜： L00mm²Zsであり、 25~60mmVs (40°C)が更に好ましい。

[0037] 更に、基油は、流動点が 70°C〜一 45°Cであることが好ましい。これは、自動車は — 40°C付近での使用（エンジン始動）〖こも耐える必要力も規定されたものである。

[0038] 尚、耐熱性に優れた基油としてはポリフエ-ルエーテル油、シリコーン油、フッ素油等も知られている力ポリフエニルエーテル油、フッ素油は非常に高価であり、またシリコーン油は一般的に潤滑性に劣るため、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置には適さない。

[0039] 増ちよう剤としては、例えば、 Li石けん、 Li複合石けん等の金属石けん、又は、ウレァ化合物を用いることができる。これらの増ちよう剤を用いれば、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置用グリース組成物に求められる低温特性及び耐熱性を満足することができる。これらの中でもゥレア化合物は耐熱性に優れるので望ましい。ゥレア化合物としては、ジゥレア化合物、トリゥレア化合物、テトラウレア化合物、又はそれ以上のポリウレァ化合物が使用できるが、特に下記式（1)で示されるジゥレア化合物が好ましい。

R—NHCONH— R—NHCONH—R …式（1)

1 2 3

[0040] 式中、 R 、 Rは炭素数 6〜18の炭化水素基であり、同一でも異なっていてもよぐ R

1 3

は炭素数 6〜 15の芳香族炭化水素基である。中でも、 R , Rがシクロへキシル基、

2 1 3

あるいはシクロへキシル基と脂肪族基との混合であるジゥレア化合物が好適である。これに対し R , Rに芳香族基を導入したジゥレア化合物は、加熱により硬化する傾

1 3

向があり、高温での滑り部の潤滑には適さないことがある。

[0041] 増ちよう剤の配合量は、上記の基油を良好に保持するために、グリース全量の 10

〜30質量％、好ましくは 15〜25質量％とする。

[0042] 非バリウム系防鲭剤としては、カルボン酸、カルボン酸塩、エステル系化合物及びアミン系化合物が好ましい。これらの防鲭剤は、ノリウムスルホネートに比べて耐剥離性にも優れるという利点がある。それぞれ、具体例を下記に示す。

[0043] カルボン酸及びカルボン酸塩は、 C H COOH、 C H COOH、 C H C n 2n-3 n 2n- l n 2n+ l

OOHで示される飽和または不飽和モノカルボン酸またはその金属塩である。ここで、 nは 10〜20の整数である。 nが 10未満の低級モノカルボン酸の金属塩であると、ケミカルアタックが生じやすくなる。また、 nが 20を超えると難溶解性になる等取り扱いが困難になる。金属塩を構成する金属としては、 Na、 Mg、 Al、 Ca、 Zn等が例示できる。具体的には、ステアリン酸、アルキルコハク酸及びその誘導体 (例えば、カルシウム、ノリウム、マグネシウム、アルミニウム、亜鉛、鉛等の金属塩）、ァルケ-ルコハク酸及びその誘導体 (カルシウム、バリウム、マグネシウム、アルミニウム、亜鉛、鉛等の金属塩）、ナフテン酸、ァビエチン酸、ラノリン脂肪酸等が挙げられ、特にアルケニルコハク酸及びナフテン酸亜鉛が好まし、。

[0044] エステル系化合物としては、炭素数が 10〜20の脂肪酸と、ソルビトール、ペンタエリスリトール等の多価アルコールとの部分エステル力もなる脂肪酸多価アルコール部分エステルが挙げられる。具体的には、多価アルコールのカルボン酸部分エステルではソルビタンモノォレエート、ソルビタントリオレエート、ペンタエリスリットモノォレエート、コハク酸ハーフエステル等が挙げられ、特にソルビタンモノォレエート及びコハク酸ハーフエステルが好ましい。ここでいぅコハク酸ハーフエステルとは、コハク酸の一方のカルボン酸のみがエステル化されたものである。

[0045] アミン系化合物として、ァミン誘導体ではアルコキシフ -ルァミン、二塩基性カルボン酸の部分アミド等が挙げられる。また、下記式（2)で表されるォキシエチレンアミンを用いることができる。

[0046] [化 1]

. (CH₂CH₂0)_xH

R⁴— N: ■ ■ ■式（ 2 )

、(CH₂CH₂0)_yH

[0047] 式中、 R⁴は炭化水素基であり、 x、 yは整数である。上記式中、 R⁴である炭化水素基は、直鎖状でも分岐状でもよぐまたその炭素数は、 8〜18が好ましぐ 8〜16がより好ましぐ 8〜 12が特に好ましい。該炭化水素基としては、アルキル基、アルケニル基、芳香族基、脂環族基、またはこれらの組合せ等が挙げられるが、アルキル基、アルケニル基が好ましぐアルキル基が特に好ましい。炭化水素基の具体例としては、例えば、 2—ェチルへキシル基、ォクチル基、デシル基、ドデシル基、トリデシル基、フェニル基、シクロへキシル基等が挙げられる。 Xは、好ましくは 0〜5であり、より好ましくは 0〜3であり、特に好ましくは 0〜2である。 yは、好ましくは 1〜5であり、より好ましくは 1〜3であり、特に好ましくは 1〜2である。ォキシエチレンアミンは、 1種のみを用いても良いし、 2種以上を組合せて用いてもよい。

[0048] 非バリウム系防鲭剤として、その他にも有機スルホン酸塩、フエネート、ォレオイルザルコシン等のヒドロキシ脂肪酸類、 1 メルカプトステアリン酸等のメルカプト脂肪酸類またはその金属塩、高級アルコール類、チアジアゾール類、イミダゾール類、ベンゾトリアゾール及びその誘導体、ジスルフイド化合物、リン酸エステル類、チォカルボン酸エステル化合物等も好ましい。それぞれ、具体例を下記に示す。

[0049] 有機スルホン酸塩は、一般に RSO ·Μまたは (RSO ) ·Μで表される化合物であ

3 3 2

り、 Μは金属で、例えば、 Ca、 Zn、 Na等である。また、 RSOで表される有機スルホ

3

ン酸としては、石油系スルホン酸、アルキルベンゼン系スルホン酸、ジノ-ルナフタレン系スルホン酸等が挙げられる。

[0050] チアジアゾールは、下記式（3)で表されるものである。

[0051] [化 2]

R⁵— S-S-C^ ヽ C—S— S—R。 · ■ ■式（3 )

I I I I

N—— N

[0052] 式中、 R⁵、 R⁶は炭素数 1〜12のアルキル基であり、それぞれ同一でも異なっていてもよい。また、 R⁵、 R⁶のアルキル基は、直鎖状でも分岐状でもよぐまたその炭素数は、好ましくは 1〜10、特に好ましくは 1〜8である。該アルキル基の具体例としては、例えば、メチル基、ェチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、イソペンチル基、へキシル基、 2—ェチルへキシル基、ォクチル基等が挙げられる。チアジアゾールの好適な具体例としては、 2, 5 ジメルカプト 1, 3, 4ーチアジアゾール、 2 メルカプトチアジアゾール、 2, 5 ビス（第 3ォクチルジチォ） 1, 3, 4ーチアジアゾール等が挙げられる。尚、チアジアゾールは、例えば米国特許第 2719125号及び同第 271912 6号各明細書等に開示された製造法により得ることができる。また、チォジァゾールは、 1種のみを用いても良いし、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。

[0053] イミダゾール類としては、ベンゾイミダゾール等が挙げられる。

[0054] ベンゾトリアゾール及びその誘導体は、腐食抑制剤として広く使用されているものである。ベンゾトリアゾールまたはその誘導体をグリース組成物中に添加することにより、銅の剥離寿命を大幅に延長させることができる。ベンゾトリアゾール及びその誘導体の好ましい例としては、以下の式 (4)で示されるもの、及びその塩 (アルカリ金属塩、銀塩等）が挙げられるが、これらに限定されるものではない。

[0055] [化 3] • ■ ·式（4 )

[0056] 式中、 R⁷は、 H、ハロゲン（例えば、塩素）、炭素原子数 1〜18のアルキル基（例えば、メチル、ェチル）又は COOR⁹を示し、 R⁸は、 H、ハロゲン（例えば、塩素）、 CH C

2

H COOHゝ CH CH (OH) CH OHゝ CH (COOH) CH COOHゝ CH CH (COO

2 2 2 2 2

H) CH COOH,又は CH NR¹⁰!^¹¹を示し、 R⁹、 R¹⁰, R¹¹は、 H又は炭素原子数 1〜

2 2

18のアルキル基（例えば、 2 ェチルへキシル、ォクチル）を示す。

[0057] ベンゾトリアゾール及びその誘導体の具体例としては、 1, 2, 3 べンゾトリァゾール、 1, H べンゾトリアゾール、 4ーメチルー 1, H べンゾトリアゾール、 4 カルボキシルー 1, H べンゾトリァゾール、ナトリウムトリルトリァゾール、 5—メチルー 1, H 一べンゾトリァゾール、ベンゾトリアゾールブチルエーテル、銀べンゾトリァゾール、 5 —クロ口一 1, H—ベンゾトリァゾール、 1—クロ口一ベンゾトリァゾール、 1—ジ（C H

8 17

)ァミノメチル一ベンゾトリァゾール、 2, 3 ジヒドロキシプロピル一ベンゾトリアゾール、 1, 2—ジカルボキシェチル—ベンゾトリァゾール、（C H )ァミノメチル—ベンゾトリ

8 17

ァゾール、ビス（ベンゾトリァゾール— 1—ィル—メチル）（C H )ァミン、 N, N ビス (

8 17

2 ェチルへキシル）ー4ーメチルー 1H べンゾトリァゾールー 1ーメチルァミン、 N, N ビス（ 2 ェチルへキシル） 5 メチル 1H ベンゾトリアゾール 1 メチルァミン等が挙げられる。

[0058] ジスルフイド化合物としては、 2 デシルジチォベンゾイミダゾールゃ 2, 5 ビスドデシルジチォベンゾイミダゾール等が挙げられる。

[0059] リン酸エステル類としては、トリスノユルフェ-ルフォスファイト等が挙げられる。

[0060] チォカルボン酸エステルイ匕合物としては、ジラウリルチオプロピオネート等が挙げられる。

[0061] 上記の非ノリウム系防鲭剤は、それぞれ単独で添加してもよ!/ヽし、複数種を組み合わせて添加してもよいが、複数種を組み合わせて使用することにより特に優れた防鲭性能が付与される。添加量は、単独使用及び複数種使用の場合ともグリース全量の 1. 0〜10質量％である。また、複数種使用の場合は、個々の非ノリウム系防鲭剤は 0. 5〜9. 5質量⁰ /₀となるように添カロする。

[0062] 上記グリース組成物には、種々の添加剤を添加することができる。中でも、摩耗防止剤及び酸化防止剤の添加が好ましヽ。

[0063] 摩耗防止剤としては、 ZnDTP (ジチォリン酸亜鉛）、 MoDTP (ジチォリン酸モリブデン）等の DTP金属化合物、 ZnDTC (亜鉛ジチォカーバメイト）、 NiDTC (ニッケルジチォカーバメイト）、 MoDTC (モリブデンジチォカーバメイト）等の DTC金属化合物、ィォゥ、リン等を含む有機硫黄リン系化合物、有機リン系化合物等が挙げられる。

[0064] 有機リン系化合物としては、下記式（5)で表されるリン酸エステルが挙げられる。

[0065] [化 4]

式 ( 5 )

[0066] 上記式（5)にお!/、て、 R¹²〜R¹⁴は炭素数 1〜30のアルキル基、炭素数 2〜30のァルケ-ル基又は炭素数 6〜30のァリール基を示し、 R¹²〜R¹⁴は同一でも異なって!/ヽてもよい。リン酸エステルとしては、具体的には、トリブチルホスフェート、ェチルジブチノレホスフェート、トリへキシノレホスフェート、トリ（2—ェチノレへキシル）ホスフェート、トリデシルホスフェート、トリラウリルホスフェート、トリミリスチルホスフェート、トリパルミチノレホスフェート、トリステアリノレホスフェート、トリオレイノレホスフェート、トリクレジノレホスフェート等を挙げることができる。なかでも、トリクレジルホスフェートが好ましい。

[0067] また、有機リン系化合物として、下記式 (6)または式（7)で表される酸性リン酸エステルが挙げられる。

[0068] [化 5] R¹⁵0、 ^H

P=0 式 ( 6 )

R¹⁶0,

15

R^1J0— P=0 式 (フ)

(OH)₂

[0069] 上記式（6)及び式（7)において、 R 及び R は炭素数 1〜30のアルキル基を示し、具体的には、メチル基、ェチル基、 n—プロピル基、イソプロピル基、 n—ブチル基、イソブチル基、 s ブチル基、 t ブチル基、各種ペンチル基、各種へキシル基、各種へプチル基、各種ォクチル基、各種ノニル基、各種デシル基、各種ゥンデシル基、各種ドデシル基、各種トリデシル基、各種テトラデシル基、各種ペンタデシル基、各種へキサデシル基、各種へプタデシル基、各種ォクタデシル基、各種ノナデシル基、各種エイコシル基、各種ヘンエイコシル基、各種ドコシル基、各種トリコシル基、各種テトラコシル基、各種ペンタコシル基、各種へキサコシル基、各種へプタコシル基、各種ォクタコシル基、各種ノナコシル基、各種トリアコンチル基を挙げることができ、 R¹⁵ 、 R¹⁶は同一でも異なっていてもよい。中でも、メチル基が好ましい。

[0070] また、酸性リン酸エステルはアミン塩を形成してもよぐアミン類としては、例えば下記式（8)

R¹⁷ NH _ · · ·式（8)

(式中、 R¹⁷は炭素数 1〜30のアルキル基を示し、 nは 1、 2又は 3を示す。また、 R²³が複数ある場合、複数の R¹⁷は同一でも異なっていてもよい。）で表されるモノ置換アミン (第一級ァミン)、ジ置換アミン (第二級ァミン)及びトリ置換アミン (第三級ァミン)を挙げることができる。上記式（8)における R¹⁷の炭素数 1〜30のアルキル基は、上記 R 1⁵、 R¹⁶で挙げたように直鎖状、分岐状のいずれであってもよい。中でも、ドデシル基置換第一級ァミンが好まし、。

[0071] 有機硫黄リン系化合物としは、リン原子及び硫黄原子を有するものを意味し、チォフォスフェート類ゃチォフォスファイト類等のように分子中にリン原子及び硫黄原子の双方を有するものの他、分子中にリン原子を有する化合物と分子中に硫黄原子を有する化合物とを混合したものを含む。

[0072] チォフォスフェート類としては、リオリン酸エステルの基本構造を有する、例えば、トリフエ-ルフォスフォロチォネート（TPPT)等のチォリン酸エステルを用いることができる。

[0073] チォフォスファイト類としては、 (RS) Pで表される有機トリチォフォスファイト等を用

3

いることができる。例えば、トリブチルトリチォフォスファイトやトリ（2—ェチルへキシル )トリチォフォスファイトが挙げられる。

[0074] また、摩耗防止剤として、アルミニウム系力プリング剤やチタン系カップリング剤等の金属カップリング剤、カーボンブラック等も使用できる。特に、カーボンブラックを添カロすることにより、特開 2002- 195277号公報にも詳しく示されるように、通電によりクラツチ用内輪 31及びクラッチ用外輪 32間での電位差の発生が抑えられるので、内部に浸入した水の電気分解による軌道面等の白色剥離の抑制される。カーボンブラックの平均粒径は、 10〜300nmであることが好まし!/、。

[0075] これら摩耗防止剤の添加量は、それぞれ単独で、組み合わせた場合は合計量で、グリース全量の 1〜10質量％とすることが好ましい。尚、カーボンブラックの添力卩量は、グリース全量の 2〜10質量％が好ましい。中でも、有機リン系化合物と有機硫黄リン系化合物とを同時に添加すると摩耗低減効果が高まり、好ましい。これら摩耗防止剤と上記の耐剥離性能を有する非ノリウム系防鲭剤とが相俟って、滑り時の摩擦摩耗をより低減する。従って、添加量が 1質量％未満ではこのような効果が十分に発現しない。また、 10質量％を越えて添加しても効果の増分が見られず、相対的に他の成分が少なくなり、他の成分による効果が得られなくなる。

[0076] 酸ィ匕防止剤としてはァミン系化合物が好ましぐ例えば、潤滑油ゃ榭脂の酸化防止剤として用いられる芳香族ァミン系化合物が挙げられる。これらの中でも、 a—ナフチルァミン類及びジフヱニルァミン類が好まし！/、。

[0077] a -ナフチルァミン類としては、下記式（9)で表されるものが好まし!/、。

[0078] [化 6] … 式（9 )

[0079] 上記式（9)中、 R¹⁸は水素原子、または下記式（10)で表される基であり、好ましくは下記式（10)で表される基である。

[0080] [化 7]

■ ■ ■式 (10)

[0081] 上記式（10)中、 R¹⁹は水素原子、または炭素数 1〜16の直鎖状または分岐状のァルキル基である。 R¹⁹で示されるアルキル基としては、例えば、メチル基、ェチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、へキシル基、ヘプチル基、ォクチル基、ノニル基、デシル基、ゥンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、及びへキサデシル基等 (これらのアルキル基は直鎖状でも分岐状でも良い。 ) が挙げられるが、中でも炭素数 8〜16の分岐アルキル基が好ましい。

[0082] ジフヱ-ルァミン類としては、下記式（11)で表されるものが好ましい。

[0083] [化 8]

■ , ·式（11 )

[0084] 上記式（11)中の R^2U及び R²¹は水素原子、または炭素数 1〜16のアルキル基であり、好ましくは炭素数 1〜16のアルキル基である。 R²及び R²¹は同一であっても異なるものであってもよい。 R^2G及び R²¹の一方または双方が水素原子の場合、それ自身の酸ィ匕によりスラッジとして沈降するおそれがある。 R^2G及び R²¹で表されるアルキル基としては、メチル基、ェチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、へキシル基、ヘプチル基、ォクチル基、ノニル基、デシル基、ゥンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、及びへキサデシル基等（これらのアルキル基は直鎖状でも分岐状でも良い。）が挙げられるが、中でも炭素数 3〜16の分岐アルキル基が好ましい。

[0085] 尚、前記式（9)及び（11)で表されるアミン系化合物の他、 N-n-ブチル -P-アミノフェノール、 4, 4 テトラメチルジアミノジフエニルメタン、 N, N-ジサリチルデン- 1, 2- プロピレンジァミン等も使用することができる。

[0086] これらアミン系化合物は、それぞれ単独で使用してもよぐ複数種を組み合わせて使用してもよい。酸ィ匕防止剤を添加することにより、高温使用時の基油の酸化劣化が抑えられて長寿命となる力添加量がグリース全量の 0. 5質量％未満であると、十分な効果を得ることができな、。

[0087] グリース組成物には、その他にも、例えば油性向上剤 (脂肪酸や動植物油等)等を添カロすることができる。

[0088] また、グリース組成物の混和ちよう度は 250〜340が好ましい。混和ちよう度が 250 未満では、グリース組成物が硬すぎて主にクラッチ部にぉ、て滑り時に必要な部位にグリース組成物が行きわたらなくなるおそれがあり、更にはクラッチのロック Zアン口ックに使用されるパネの動きを遅くするという問題もある。一方、混和ちよう度が 340を越えると、グリース組成物が軟らかすぎ、走行時の振動等により流出しやすくなる。実施例

[0089] 以下、実施例及び比較例を挙げて本発明を更に説明する。尚、下記の実施例により本発明が制約されるものではない。

[0090] (実施例 1〜8、比較例 1〜2)

表 1及び表 2に示す如ぐァミン (シゥ口へキシルァミンまたは p—トルィジン）とジイソシァネート（MDI : 4, 4'—ジフエ-ルメタンジイソシァネート）とを基油中で反応させてジゥレアを合成し、基油中に分散させ、更に所定量の添加剤を加えた後、 3段ロールミルで仕上げてグリース組成物を調製し、各試験に供した。尚、基油としては、ポリオールエステル（PE、花王株式会社製、カオルーブシリーズ）、アルキルジフエ-ルエーテル (ADE、松村石油研究所製、 LBシリーズ）、ポリ- a -ォレフイン（PAO、エタソンモービル社製、 SHFシリーズ）、鉱油の何れかを用いた。

[0091] (1)往復動摩擦試験

グリース組成物につ!/、て高速で往復動摩擦試験を行!、、すべり時の性能評価を行つた。図 2に用いた往復動摩擦試験の構成を示すが、まず、試験台 91に載置した試験平板（SUJ2製、 HRC60〜64) 94に、供試体であるグリース組成物を約 0. 05mm の厚さで塗布し、ヒータ 92によって 140°Cで 2時間加熱した後室温になるまで放置した。その後、グリース組成物を塗布した試験平板 94に直径 10mmの試験球 95を押し付け、 96Nの垂直荷重を加えつつ、カム 97によって試験球 95を 30分間往復運動（周波数 10Hz、振幅 2mm)させることにより、試験を行った。試験後、試験球の摩耗痕径 (mm)を測定した。尚、図 2中の符号 93は熱電対であり、ヒータ 92による加熱温度を検知する。また、符号 96はロードセルであり、カム 97の往復運動を観測する。

[0092] (2)低温トルク試験

JISK2220 5. 14に規定される低温トルク試験を行うことで、グリース組成物の低温性について評価した。試験結果は、制止力が 15N未満である場合を◎、制止力が 15N以上 25N未満である場合を〇、制止力が 25N以上である場合を Xとして、表 1 及び表 2に示した。

[0093] (3)蒸発減量試験

グリース組成物を 15mg採取し、 160°C、 12時間経過後におけるその減量を熱重量測定装置 (TG)を用いて測定することで、グリース組成物の耐熱性を評価した。試験結果は、減量が試験前に採取したグリース組成物の 4%未満である場合を◎、以下同様に、減量が 4%以上 6%未満である場合を〇、減量が 6%以上である場合を Xとして、表 1及び表 2に示した。

[0094] (4)耐剥離試験耐剥離試験は、図 1に示したものと同様の一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置をォルタネータの回転軸 Sに外嵌し、そのプーリ 12をベルトを介してエンジン実機に接続して、エンジンを急加減速させることで行った。転がり軸受 2として単列の深溝玉軸受 (内径 17mm、外径 47mm、幅 14mm)を用い、この転がり軸受 2に実施例及び比較例のグリース組成物を 2. 5g封入した。試験は、プーリ荷重 (ベルトから受ける荷重）を 1560Nとし、エンジン回転速度 1000〜6000min^{_ 1} (軸受回転速度 2400〜13300 min^{_ 1})で 500時間連続回転させた。そして、一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置に生じる振動を試験中に測定し、この振動値が規定値 (50G)よりも大きくなつた場合、あるいは、規定の 500時間に達した場合に、試験を終了した。試験は、 10個の一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置について行った。試験後に、転がり軸受 2の軌道面の剥離の有無を確認し、剥離が発生した一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置の割合を表 1及び表 2に示した。

[0095] (5)防鲭性試験

供試グリース組成物を単列深溝玉軸受（内径 17mm、外径 47mm、幅 14mm)に 2 . 7g封入した後、 0. 1%塩ィ匕ナトリウム水溶液を軸受内部へ 0. 3cc注入し、非接触シールを取り付けて力なじませ回転を行った。その後、軸受を 60°C、相対湿度 70 %の環境下に 3日間放置し、軸受内輪軌道面の状態を観察した。試験結果は目視で鲭の発生が確認できる場合を不合格、それ以外は合格とし、表 1及び表 2に示した

[0096] [表 1]

赘鳞 ^ ^

表 1

難例 2 謹列 3 麵列 4 謂列 5 増ちよう剤ジゥレアジゥレアジゥレアジゥレアジゥレア

(ァミン） (シクロへキシルァミン） (シクロへキシルァミン） (シクロへキシルァミン） (シクロへキシルァミン） (クロへキシルァミン）増ちよう剤含有量（質量％) 18 18 18 18 16 基油 PE ADE P.AO PE+ADE (5： 5) PE 防翻ソルビタントリオ b "トソルビタントリオレートソルビタントリオ U ""トソルビタントリオレートソルビタントリオ "ト

(2. 5Η*½) (2. 5Κ*%) (2. 5H1%) (2. 5S %) (2. 5aa%) ナフテン酸ナフテン S ナフテン酸ナフテン酸ナフテン酸 SIS

(2. 5SMP/o) (2. 5M¾%) (2. 5«Λ%) (2. 5Κ1?/ο) (2. 5¾*%) 酸化防フエ二ルー α—ナフチルフエ二ルー Of—ナフチルフエニル一 or—ナフチルフエ二ルー α—ナフチルフェニルーな一ナフチルァミン（1SS%) ァミン（1體％) ァミン（1龍％) ァミン（1籠％) ァミン（1龍⁰ /o)

ZnDTC (2S¾%) ZnDTC (2g¾%) ZnDTC (2SS%) ZnDTC (2K1%) カーボンブラック

(;¾ιπ¾) ZnDTP (1MS%) ZnDTP (1SM%) ZnDTP ZnDTP (1®!%) (2賤％)

ZnDTP

基油動粘度（mm s@40°C) 60 60 60 60 60 混和ちよう度（NLG IS^) No. 2 No. 2 No. 2 No. 2 No. 2

画彌面〇 ◎ ◎ ◎ ◎ 耐录 I搞議 0/10 0/10 0/10 0/10 0/10

合格合格合格合格合格

[Z 600]

SMT0/S00Zdf/X3d 60εΐ00/900Ζ OAV ^〕^^種26

表 2

麵列 6 織例 7 顧列 1 賺列 2 麵列 8 増ちよう剤ジゥレアジゥレアジゥレアジゥレアジゥレア

(ァミン） (シクロへキシルァミン） (シクロへキシルァミン） (シクロへキシルァミン） (シクロへキシルァミン） (P—卜リウジン）增ちょう剤含有量（質量⁰ /₀) 18 18 18 18 23 基油 PE ADE PE Ifc'由 PE 防鋼ソルビタントリオレートソルピタントリオ b—ト無し無しソルビタントリオ U "ト瞻 ® (2. 5Η*%) (2. 5Sft¼) (2. 5MM%)

ナフテン酸ナフテン酸 SIS ナフ亍ン酸 ϊίβ

(2. 5Sft ) (2. 581%) (2. 5®»%) 酸化防フエ二ルー or—ナフチルフエ二ルー α—ナフチルフエニル一 α—ナフチルフエ二ルー α—ナフチルフエ二ルー一ナフチル飾 ¾) ァミン（1霞％) ァミン（1SS%) ァミン（1體％) ァミン（1霞⁰ ァミン（1龍％) 離防 ZnDTP (1S*%) ZnDTP (1Μ %) ZnDTC (2 %) ZnDTC (2霞⁰/ 無し

(;S)Qft) ZnDTP (1HS%) ZnDTP (1Η %)

基油動粘度（mm², s@40°C) 60 60 60 60 60 混和ちよう度（NLG No. 2 No. 2 No. 2 No. 2 No. 2

4/10 3/10 1/10 1/10 3ノ 10 防鰂' 41® 合格合格不合格不合格合格

[0098] 表 1及び表 2から、本発明に従い、合成油を基油とし、ゥレア化合物を増ちよう剤とし、非ノリウム系防鲭剤を添加したグリース組成物を用いることで、低温から高温まで広い温度域で優れた潤滑性能が付与され、更に防鲭性能にも優れることがわかる。これは、防鲭剤のカルボン酸塩及びエステル系化合物の極性基が金属表面に最稠密の状態に吸着して、金属表面が保護されることに起因すると考えられる。

[0099] また、摩耗防止剤を添加した実施例 1〜5では、耐剥離試験において剥離が 1つも生じな力つた。一方、摩耗防止剤を未添加の実施例 6〜8及び比較例 1〜2では、剥離が生じており、耐剥離添加剤を添加することにより振動条件下でも剥離が抑制されることが確認された。また、摩耗防止剤の添加の有無によって、往復動摩擦試験の結果も異なり、摩耗防止剤を添加すると、すべり摩擦による摩耗も抑制されることが確認された。この効果は、特に摩耗防止剤として ZnDTCを用いたときに大きぐまた、基油が PEであると（実施例 1)、耐熱性が他の基油を用いた場合よりやや劣るものの優れた耐摩耗効果を示すことが確認された。

[0100] (実施例 9〜21、比較例 3〜4)

表 3及び表 4に示す配合にて、上記と同様にしてグリース組成物を調製し、下記に示す (6)低温トルク試験、（7)軸受耐久試験、（8)高速往復動試験、（9)軸受剥離試験及び（10)軸受防鲭試験を行った。結果を表 3及び表 4に併記する。

[0101] (6)低温トルク試験

JIS K 22205. 14に準拠して行い、 30°Cにおける起動トルクを測定した。

[0102] (7)軸受耐久試験

試験軸受として日本精ェ (株)製呼び番号「6204W」を用い、 lgのグリース組成物を封入し、予圧荷重 20kgf、雰囲気温度 160°C、 6000min^_1で 500時間をめどに連続回転させた。 500時間回転後も異常なく回転して!/ヽる場合を合格とした。

[0103] (8)高速往復動試験

上記（1)と同様にしてボール表面の摩耗痕の径を測定した。 0. 25mm以下を合格とした。

[0104] (9)耐剥離試験

上記（5)と同様にして規定値 (50G)を上回るまでの時間を計測した。 500時間経過時に前記振動値を越えない場合を合格とした。また、試験後に、軸受鋼材の剥離の有無を肉眼で確認した。

[0105] (10)軸受防鲭試験

ゴムシール付き単列深溝玉軸受（内径 17mm、外径 47mm、幅 14mm)に、軸受空間容積の 50%を占めるようにグリース組成物を封入して試験軸受を作製した。封入後、回転速度 1800min^_1で 30秒間慣らし運転（回転)し、その後に軸受内部に 0 .5質量％の塩水を 0.5ml注入し、再び回転速度 1800min^_1で 30秒間慣らし運転した。次いで、 80°C、 100%RHに維持された恒湿恒温槽に試験軸受を入れて 48時間放置した後、試験軸受を分解して軌道面に発生している鲭の状況を肉眼で観察した。彪化基準は以下のとおりであり、 #7〜#5を防鲭性良好とし、 #4〜#1を防鲭性不良とした。

#7:鲭の発生なし

#6:シミ状の微小な鲭有り

#5:直径 0.3mm以下の点状の鲭有り

#4:直径 0.3mm超で 1. Omm以下の鲭有り

#3:直径1. Omm超で 5. Omm以下の鲭有り

#2:直径 5. Omm超で 10. Omm以下の鲭有り

# 1：軌道面のほぼ全面に鲭が発生

[0106] [表 3]

表 3

麵列 9 痛列 10 麵列 11 実施例 12 痛列 13 実施例 14 痛列 15 実施例 16 増ちよう剤シクロへキシルアミン 10 10 10 10 10 10 10 10 アミン脾

増ちよう剤量（質量％) 19 19 16 24 19 19 19 19 基油エス亍ル油エステル油エステル油エステル油エステル油エス亍ル油エス亍ル油エステル油基油動粘度 (mm²/s@40°C) 33 33 33 33 25 47 33 33 基油流動点 (°C) 一 50 —50 一 50 -50 -55 -45 -50 -50 酸化防雌ジォクチルジフエニルァミン 2 2 2 2 2 2

フエノチアジン 2 2

防翻ナフテン酸 ffilS 2 2 2 2 4 2

ナフテン酸カルシウム 2 2

バリウムスルホネート

、スルホネート

MoDTP 2 2 2 2 2 2 4

MoDTC 2

混和ちよう度 270 280 330 250 290 265 275 275 低温トルク（N■ cm： -30°C ll) 11 12 7 15 10 13 11 11 軸受耐久 (綱） 500社 500 500JiLh 500肚 500JiLh 500¾± 500KLh 500肚往麵鷗镞径 (mm) 0. 25 0. 25 0. 22 0. 23 0. 25 0. 25 0. 25 0. 21 軸受剥离鍵鶴 500JiLh 500¾Lh 500肚 500¾± 500¾± 500ί¾± 500¾± 500¾± nm (評価点） #6 #6 #6 #6 #6 #6 #6 #6

表中、シクロへキシルァミン、フエノチアジン及ぴジォクチルジフエニルァミンは何れ差替え用紙（通 U26) ' も東京応化 (株)製の試験グレード品であり、ナフテン酸亜鉛は昭和化学 (株)製の試薬であり、ナフテン酸カルシウムは昭和化学 (株)製の試薬であり、ノリウムスルホネートは KING社製「ナツスル BSN」であり、 MoDTPは旭電化（株）製「サクラルーブ 3 00」であり、 MoDTCは旭電化 (株）製「サクラルーブ 165」である。

[0109] 表 3及び表 4に示されるように、本発明に従う各実施例のグリース組成物を用いることで、低温力高温までの潤滑性能に優れ、かつ、ノリウムスルホネートを防鲭剤とした場合 (比較例 3)と同等以上の防鲭性能が付与されることがわかる。また、摩耗防止剤を添加することで、摩耗も少なく耐久性が向上することがわかる。摩耗防止剤を添カロしな、実施例 21では、摩耗痕径が若干大きくなつて！/、る。

[0110] また、基油にエーテル油を用いると（実施例 19)、低温トルクが大きくなり、基油にポリ oc—ォレフイン油（PAO)を用いると（実施例 20)、耐久性に劣るようになる。

[0111] (実施例 22〜28、比較例 5)

表 5に示す配合で、上記と同様の手順にてグリース組成物を調製した。そして、試験グリースを用いて上記と同様の（6)低温トルク試験、 (7)軸受耐久試験及び (8)高速往復動試験を行なった。但し、評価は、（6)低温トルク試験では、起動トルクが 15 N未満を「◎」、 15N以上 25N未満を「〇」、 25N以上を「X」とした。また、（8)高速往復動試験では、摩耗痕径 0. 25mm以下を合格とした。それぞれの結果を表 5に併記する。

[0112] 更に、グリース組成物について、下記に示す（11)耐熱性試験を行った。結果を同じく表 5に併記する。

( 11)耐熱性試験

シャーレに試験グリースを塗布し、 150°Cで 250時間放置後の全酸価値を測定し、放置前の全酸価と比較した。増加が 3mgKOHZg以下を合格とした。

[0113] [表 5] 哝 ¾ ¾ S i)お8

表 5

麵列 22 赚列 23 麵列 24 実施例 25 麵列 26 麵列 27 贿列 5 実施例 28 増ちよう剤ジゥレアジゥレアジゥレアジゥレアジゥレアジゥレアジゥレアジゥレアアミン禾廳シクロへキシクロへキシクロへキシクロへキシクロへキシクロへキシクロへキ p—トルシ^/レアミンシルァミンシルァミンシレアミンシ^!レアミンシ< (レアミンシルァミンィジン増ちよう剤量（質量％) 18 18 18 18 16 18 18 23 基油 PE PE PE PE PE PE 自 Δ)由 PE 基油動粘度 (mm^a/s@40°C) 40 65 32 60 40 40 60 40 基艇点 (°C) 一 45 一 40 一 50 一 40 -50 -50 -30 一 45 酸化防脑フエ二ルー一ナフチルァミン 1 1 1 1 1 1 1 1 防翻ソゾレビタントリ才 U "ト 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5

ナフ亍ン酸 SIS 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 細《 MoDTP 2 2

硫黄—リン系化合物 A 2

硫黄一リン系化合物 B 2

チタンカップリング剤 2

アルミニウムカップリング剤 2

混和ちよう度 No. 2 No. 2 No. 2 No. 2 No. 2 No. 2 No. 2 No. 2 低温トルク難 (N■ cm: -30°C麵 ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ 厶 ◎ 軸受耐久纖翻） 5 OOJiLh 500JiUi 500JiLh 500KLh 500社 500社 500以下 5 OOJiLh 高速住鶴摩難合格合格合格合格合格不合格合格不合格合格合格合格合格合格合格不合格合格

P E：ポリオールエステル油

硫黄一リン系化合物 A：チパスぺシャリ亍ィケミカルズ¾¾ riRGALUBE 232j

硫黄一リン系化合物 B：チパスべシャリティケミカルズネ懷 riRSALUBE TPPTj

表 5に示されるように、防鲭剤を含まない比較例 5では、耐久性及び耐熱性に劣つている。これに対し、本発明に従う各実施例のグリース組成物を用いることで、低温から高温までの潤滑性能及び防鲭性能に優れていることがわかる。また、摩耗防止剤を添加しないと（実施例 27、実施例 28)、剥離耐久性に劣るようになる。

Claims

請求の範囲

[1] 同心に配置された一対の回転部材と、前記一対の回転部材の互いに対向する周面同士の間に設けられ、前記一対の回転部材を相対回転自在に支持する転がり軸受と、前記一対の回転部材の互いに対向する周面同士の間に設けられ、前記回転部材の一方を他方に対して所定方向に相対回転させる回転力のみを伝達する一方向クラッチと、を備えた一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置において、

[2] 非ノリウム系防鲭剤は複数種を組み合わせてなり、かつ、個々の非ノリウム系防鲭剤はグリース全量の 0. 5〜9. 5質量％であることを特徴とする請求項 1記載の一方向クラッチ内蔵型回転伝達装置。