WO2005065908A1 - ポリオレフィン−ポリアミド樹脂組成物の製造方法 - Google Patents

ポリオレフィン−ポリアミド樹脂組成物の製造方法 Download PDF

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polyamide
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Norishige Kawaguchi
Masashi Yamaguchi
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Ube Industries, Ltd.
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    • C08L33/02—Homopolymers or copolymers of acids; Metal or ammonium salts thereof

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a polyolefin polyamide resin composition that can be suitably used as a rubber resin reinforcing material.
  • Patent Documents 1 and 2 disclose compositions in which polyolefin and a rubber-like polymer are used as a matrix and thermoplastic polyamide fibers are dispersed as fine fibers. These can improve mechanical properties when blended with rubber.
  • the rubber to be compounded was limited, and there were cases where gelling was performed during kneading. In particular, they tend to gel at high temperatures, and the strength, elongation, elastic modulus, etc. may not have the original properties.
  • Patent Document 3 discloses a multicomponent fiber in which a boundary between an inner layer and an outer layer having a fold has a specific range as a base material component for leather.
  • Patent Document 4 discloses a polyamide ultrafine fiber having a thickness of 0.1 denier by removing a solvent of polystyrene and polyethylene glycol from a mixed high-speed spun fiber obtained by mixing and high-speed spinning polyamide.
  • Patent Literature 5, Patent Literature 6, and Patent Literature 7 disclose lightweight composite fibers that do not peel at the interface between polypropylene and polyamide! RU It aims to improve the dyeability of polypropylene with core-sheath fibers.
  • these methods and fibers are to extrude a small-diameter spinning nozzle, spin at high speed, perform solvent treatment, and melt them to obtain ultrafine fibers with a thickness of 0.1-1 denier (d). Therefore, it is not economical because of low productivity.
  • these fibers are continuous fibers of ultra-fine fibers and have excellent gloss and texture. They are excellent as a material for woven fabrics and synthetic leathers. The dispersion by kneading was difficult.
  • Patent Document 8 discloses that a polyolefin matrix has a fine fiber having an average fiber diameter of 0.2 to 0.6 ⁇ m.
  • a polyolefin polyamide resin composition is described in which fine polyamide fibers are uniformly dispersed and polyolefin and fibers are bonded at an interface, and the polyolefin polyamide resin composition is obtained in a pellet state. Therefore, when it is kneaded with resin and rubber, it is easily dispersed and has reinforcing properties.
  • the polyolefin polyamide resin composition described in Patent Document 8 melts (a) polyolefin, (b) polyamide, and (c) a silane coupling agent, extrudes, kneads, drafts, draws or stretches.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-238189
  • Patent document 2 JP-A-9-59431
  • Patent Document 3 JP-A-63-75108
  • Patent Document 4 JP-A-54-73921
  • Patent Document 5 JP-A-3-279419
  • Patent Document 6 JP-A-4272222
  • Patent Document 7 JP-A-4-281015
  • Patent Document 8 JP-A-11 106570
  • the method for producing a polyolefin polyamide resin composition described in Patent Document 8 uses an anti-oxidation agent having a melting point of about 110 ° C, and the acid having such a low melting point is used. Since the dangling inhibitor does not function sufficiently during the kneading reaction in the twin-screw extruder, gelling of the polyolefin (decomposition when polypropylene is used) occurs and burns occur in the extruder. For this reason, there are many strand breaks where the discharge amount is small. In addition, since cleaning of the apparatus is required frequently, such as removing debris in the extruder, there is a problem that long-time operation is impossible and productivity is extremely poor.
  • an object of the present invention is to provide a method for producing a polyolefin polyamide resin composition which has a large discharge rate, can be operated for a long time, and has excellent productivity.
  • the present invention provides (a) polyolefin, (b) polyamide, (c) silane coupling agent, and (d) a melting point in the range of 70 to 170 ° C. (1) an antioxidant and (e) a melting and power of 180 to 300 ° C, preferably 200 to 300 ° C, more preferably 200 to 290. C.
  • the second antioxidant in the range of C is melted, kneaded, extruded, drawn and drawn or rolled by (a) polyolefin so that (b) polyamide has an average fiber diameter of 1 ⁇ m.
  • a method for producing a polyolefin polyamide resin composition characterized in that the composition is dispersed in a fiber shape of m or less and finished in a pellet shape.
  • the component (a) is preferably a polyolefin having a melting point in the range of 80 to 250 ° C. Further, those having a Vicat softening point of 50 ° C or more, particularly preferably 50 to 200 ° C, are also used. Such preferred examples include homopolymers and copolymers of olefins having 2 to 8 carbon atoms, and copolymers of olefins having 218 carbon atoms with aromatic vinyl compounds such as styrene, chlorostyrene and a-methylstyrene.
  • Copolymers include copolymers of C2-8 olefins and vinyl acetate, C2-8 olefins and acrylic acid! / Are copolymers of their esters, C2-8 A copolymer of olefin and methacrylic acid or an ester thereof, and a copolymer of olefin having 2 to 8 carbon atoms and a vinylsilane compound are preferably used.
  • Specific examples include high-density polyethylene, low-density polyethylene, linear low-density polyethylene, polypropylene, ethylene 'propylene block copolymer, and ethylene' propylene run.
  • Dam copolymer Poly 4-methylpentene 1, Polybutene 1, Polyhexene 1, Ethylene'Butyl acetate copolymer, Ethylene'Butyl alcohol copolymer, Ethylene'Acrylic acid copolymer, Ethylene'Methyl acrylate copolymer , Ethylene'ethyl acrylate copolymer, ethylene.propyl acrylate copolymer, ethylene.butyl acrylate copolymer, ethylene ⁇ 2-ethylhexyl acrylate copolymer, ethylene ⁇ hydroxyethyl acrylate copolymer And ethylene-butyltrimethoxysilane copolymer, ethylene-butyltrimeth
  • polyolefins of component (a) particularly preferred are high-density polyethylene (HDPE), low-density polyethylene (LDPE), linear low-density polyethylene (LLDPE), polypropylene (PP), Propylene block copolymer, ethylene propylene random copolymer, ethylene butyl acetate copolymer (EVA), ethylene acrylate copolymer (EEA), and ethylene butyl alcohol copolymer Among them, those having a melt flow index (MFI) in the range of 0.2 to 50 gZlO are the most preferable. These may be used alone or in combination of two or more.
  • MFI melt flow index
  • the component (b) is a thermoplastic polyamide having an amide group in the main chain (hereinafter referred to as polyamide), and has a melting point in the range of 135 to 350 ° C. The melting point is preferably higher than the melting point of 160-265 ° C.
  • polyamide thermoplastic polyamide having an amide group in the main chain
  • the melting point is preferably higher than the melting point of 160-265 ° C.
  • a polyamide which gives a tough fiber by extrusion and drawing is preferable.
  • polyamides include nylon 6, nylon 66, nylon 6 nylon 66 copolymer, nylon 610, nylon 612, nylon 46, nylon 11, nylon 12, nylon MX D6, xylylenediamine and adipic acid.
  • Polycondensates of sebacic acid polycondensates of tetramethylenediamine and terephthalic acid, polycondensates of hexamethylenediamine and terephthalic acid, Polycondensate of otatamethylenediamine and terephthalic acid, polycondensate of trimethylhexamethylenediamine and terephthalic acid, polycondensate of decamethylenediamine and terephthalic acid, Condensate
  • nylon 6 PA6
  • nylon 66 PA66
  • nylon 12 PA12
  • nylon 6 nylon 66 copolymer a polymer that has a molecular weight in the range of 10,000-200,000.
  • silane coupling agent of the component (c) include burtrimethoxysilane, burtriethoxysilane, vinyltris (-methoxyethoxy) silane, vinyltriacetylsilane, ⁇ -methacryloxypropyltrimethoxysilane, 1- (3,4-epoxycyclohexyl) ethyltrimethoxysilane, ⁇ -glycidoxypropyltrimethoxysilane, ⁇ -glycidoxyp
  • Sisilane ⁇ — (aminoethyl) aminopropyltrimethoxysilane, N— ⁇ — (aminoethyl) aminopropyltriethoxysilane, N—j8— (aminoethyl) aminopropylmethyldimethoxysilane, N—j8— (Aminoethyl) aminopropylethyldimethoxysilane, N—j8— (Aminoethyl) aminopropylethylethoxysilane, ⁇ —Aminopropyltriethoxysilane , ⁇ Fenr ⁇ ⁇ gamma-aminopropyltrimethoxy Silane, ⁇ - [ ⁇ - (j8-methacryloxyethyl) N, N dimethylammonium-dimethyl (chloride)] propylmethoxysilane and styryldiaminosilane.
  • the component (c) silane coupling agent is used in an amount of 0.1-5 based on 100 parts by weight of the components (a) and (b).
  • a range of 5 parts by weight is particularly preferred, and a range of 0.2 to 3.0 parts by weight is particularly preferable.
  • Silane power If the amount of the coupling agent is less than 0.1 part by weight, a composition having high strength cannot be obtained, and the amount of the silane coupling agent is more than 5.5 parts by weight, and the composition having excellent elastic modulus. I can't get it! / ⁇ . When the amount of the silane coupling agent is less than 0.1% by weight, a strong bond is not formed between the component (a) and the component (b), and a composition having a low strength cannot be obtained. On the other hand, if the amount of the silane coupling agent is more than 5.5% by weight, the component (b) does not become a good fine fiber, so that a composition having an inferior elasticity cannot be obtained.
  • an organic peroxide can be used in combination. This is because the reaction between the component (a) and the silane coupling agent is promoted by using an organic peroxide to form a radical in the molecular chain of the component (a) and reacting with the silane coupling agent.
  • the amount of the organic peroxide compound used is 0.01-1.0 parts by weight based on 100 parts by weight of the component (a).
  • the half-life temperature of the organic peroxidase for 1 minute is the same as the melting point of the component (a) or the melting point of the component (c)! Those having a temperature range of about 30 ° C higher than the above temperature range are preferably used. Specifically, those having a half-life temperature of about 110 to 200 ° C. for one minute are preferably used.
  • organic peroxide examples include di-a-tamyl peroxide, 1,1-di-t-butylperoxy 3,3,5-trimethylcyclohexane, 1,1-di-t-butylperoxy-l-cyclohexane, 2,2-di-tert-butylperoxybutane, n-butyl 4,4-di-tert-butylbutyloxyparrelinate, 2,2-bis (4,4-di-tert-butylperoxycyclohexane) , 2,4-trimethylpentylperoxyneodecanate, ⁇ -tamylperoxyneodecanate, t-butylperoxyneohexanate, t-butylperoxyvivalate, t-butylinoleoxysate, t-butinoleper Oxylaurate, t-butynoleparoxybenzoate, t-butylper
  • the one-minute half-life temperature is the melt-kneading temperature, which is higher than this temperature by about 30 ° C. and in a temperature range, specifically, the one-minute half-life temperature is preferably about 80 to 260 ° C. Used.
  • the first antioxidant of component (d) has a melting point in the range of 70 to 170 ° C.
  • Component (d) of the first antioxidant is
  • the second antioxidant of the component (e) has a melting point in the range of 180 to 300 ° C, preferably 200 to 300 ° C, more preferably 200 to 290 ° C. , 4'butylidenebis (3-methyl-6t-butylphenol), 2 mercaptobensoimidazole, 3,3,3,3 ", 5,5 ', 5" -hexa t-butyl-a, a', a "-(mesitylene 2 , 4,6-triyl) tree p-cresol, 1,3,5-tris (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxybenzyl) -1,3,5-triazine—2,4,6 (1H , 3H, 5H) -trione, tris- (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxybenzyl) isocyanurate, 1,1,3-tris- (2-methyl-4-hydroxy-5t-butylphenyl) butane, 4,4, Butylidene
  • the method for producing a polyolefin-polyamide resin composition according to the present invention thus comprises the use of two kinds of antioxidants as the component (d) and the component (e), in particular, the prevention of oxidation of the component (e).
  • the agent it is possible to improve the discharge amount, so that the polyolefin does not gel or decompose during the kneading and reaction of the polyolefin polyamide.
  • the strand breakage is reduced, and there is almost no debris in the extruder.Therefore, cleaning to remove the debris can be extremely reduced, and long-time operation is possible, and productivity can be greatly improved. Can be. In particular, since cleaning for removing burns must be performed by disassembling the extruder, productivity can be greatly improved by reducing the necessity.
  • the method for producing a polyolefin-polyamide resin composition comprises the steps of: (a) component polyolefin, (c) component silane coupling agent, and (d) component first antioxidant. , (E) And a second step of chemically modifying the second antioxidant by mixing and kneading the component (a) with the polyamide of the component (b) and the melting point of the component (b).
  • the second step of melt-kneading as described above, and the third step of melt-kneading (a) the component (b) with the component (b) chemically modified at a temperature equal to or higher than the melting point of the component (b) and chemically extruding the component (b).
  • the melt-kneading temperature is preferably equal to or higher than the melting point of the component (a), and particularly preferably 30 ° C higher than the melting point.
  • melt-kneaded at a temperature 30 ° C higher than the melting point it reacts with the silane coupling agent of component (c) and is chemically modified.
  • Melt kneading can be performed by an apparatus usually used for kneading resin or rubber.
  • a non-noise type mixer As such a device, a non-noise type mixer, a kneader, a kneader extract no radar, an open rounole, a single-screw kneader, a twin-screw kneader, or the like is used.
  • a twin-screw kneader is most preferable because melt kneading can be performed in a short time and continuously.
  • the melt-kneading temperature is preferably equal to or higher than the melting point of the component (b), and is preferably 10 ° C. higher than the melting point. If the melt-kneading temperature is lower than the melting point of the component (b), kneading cannot be carried out and the fiber does not disperse.
  • the third step it is preferable to extrude the kneaded material obtained in the extruding step with a spinneret, an inflation die or a T-die. Both spinning and extrusion must be performed at a temperature higher than the melting point of component (b). Specifically, it is preferable to carry out the reaction at a temperature higher than the melting point of the component (b), at a temperature higher than the melting point by 30 ° C, and at a temperature. Even if melting and kneading are performed at a temperature lower than the melting point of component (b) in this step, the kneaded product does not have a structure in which fine particles of component (b) are dispersed in a matrix composed of component (a). What, Therefore, the component (b) cannot be turned into fine fibers even when the kneaded mixture is spun and drawn.
  • the extruded string-like or thread-like spinning is preferably performed by continuously cooling, drawing, or rolling. Cooling ⁇ Stretching or rolling It is performed at a temperature below 10 ° C below the melting point. By drawing and rolling, stronger fibers are formed, so that the properties as a fiber-reinforced resin composition can be further exhibited, which is more preferable.
  • the kneaded material is extruded by a spinneret, spun into a string or a thread, and wound around a bobbin while being drafted. Alternatively, it can be carried out by a method such as cutting into pellets. Draft here means that the winding speed is higher than the spinneret speed. Winding speed
  • the ratio of the Z spinneret speed is preferably in the range of 1.5 to 100, more preferably in the range of 2 to 50, and particularly preferably 3 to 30.
  • pelletization enables addition of a resin / rubber component and the like, so that the polyolefin polyamide resin composition is preferably in the form of pellets. If the resin composition in a pellet form is used, the resin composition can be uniformly kneaded with the elastomer, and a reinforced elastomer composition in which fine fibers are uniformly dispersed can be easily obtained.
  • the first to third steps have been described separately for each step.
  • the first to third steps capable of supplying the component (a), the component (b), the component (c), the component (d) and the component (e) can be provided.
  • a twin-screw kneader that has 1 to 5th supply ports and has 1st to 5th kneading zones corresponding to each supply port, it is possible to collectively process in a continuous process. It is. Doing so results in an economic, stable, and safe manufacturing method.
  • the extruded strand was cut by tension while being drawn while being drafted, and the number of cuts was evaluated as a percentage of time.
  • the size of sebum generated in the spinneret was visually observed every 0.5 hour from the start of operation.
  • the twin-screw extruder was disassembled, and the inside of the barrel and the burnt state of the screw were visually checked.
  • the percentage of (the amount of the product of the polyolefin polyamide resin composition) relative to the (the total amount of the silane-modified polyolefin + polyamide) until the end of the continuous operation starting force was set as the yield.
  • the amount of product until the end of the continuous operation start of one day was measured as the production amount.
  • (a) low-density polyethylene as component (Ube Industries, F522, melting point 110 ° C., MFR 5.0 (gZlOmin)) 100 parts by weight of (c) component ⁇ -methacryloxypropyltrimethoxy Orchid [manufactured by Shin-Etsu Silicone, KBM503] 1.0 parts by weight, pentaerythritol tetrakis [3- (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate [Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd.] Silganox 1010, melting point 110 ° C] 0.5 parts by weight, 4,4′butylidenebis (3-methyl-6-tbutylphenol) as component (e) [Sumitomo Chemical Industry Co., Ltd., Sumilizer-I BBMS, melting point 209 ° C], 0.5 parts by weight and 0.025 parts by weight of g- ⁇ -tamyl peroxide [Park
  • the mixture was drawn at 170 ° C. with a single screw extruder to obtain a silane-modified polyethylene.
  • 50 parts by weight of nylon 6 (Ube Industries, Ltd., 1030B, melting point: 215-225 ° C) are charged as a component (b) into a twin-screw extruder and kneaded at 240 ° C.
  • the mixture was extruded, cooled with air, taken up with a take-up roll at a draft ratio of 7, and stretched 1.5 times at room temperature between 5-inch rolls and pelletized.
  • the pelletized shape was lmm in diameter and 3mm in length.
  • Polyethylene was eluted from the obtained pellet with hot toluene.
  • the insoluble matter did not cling to the stirring blade, and the suspension was uniform.
  • the insoluble matter was observed with a scanning electron microscope, it was found to be a fine fiber having a diameter of 0.3 m.
  • Table 1 shows the discharge amount, continuous operation time, strand diameter uniformity, strand cutting, generation of grease, burnt in the extruder, yield, and daily production amount at this time.
  • component (e) instead of 4,4, butylidenebis (3-methyl-6-tbutylphenol), 2-mercaptobenzoimidazole [manufactured by Sumitomo Rigaku Kogyo KK, Sumilizer-1 MB, melting point 2] 85 ° C] 0.5 parts by weight, and as a component (b), 50 parts by weight of nylon 66 (Ube Industries, 2020B, melting point 255-265 ° C) instead of nylon 6 and twin-screw extrusion
  • nylon 66 Ube Industries, 2020B, melting point 255-265 ° C
  • Table 1 shows the discharge rate, continuous operation time, strand diameter uniformity, strand cutting, generation of grease, burnt in the extruder, yield, and daily production.
  • Component (d) was added in the same manner as in Example 1 except that component (e) was not added, and only 1.0 part by weight of component (d) was added.
  • a dough composition was produced.
  • Table 1 shows the discharge rate, continuous operation time, strand diameter uniformity, strand cutting, generation of grease, burnt in the extruder, yield, and daily production.

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Abstract

　吐出量が多く、また長時間運転が可能で生産性に優れたポリオレフィン−ポリアミド樹脂組成物の製造方法を提供することである。（ａ）ポリオレフィン、（ｂ）ポリアミド、（ｃ）シランカップリング剤、（ｄ）融点が７０～１７０°Cの範囲内である第１酸化防止剤及び（ｅ）融点が１８０～３００°Cの範囲内である第２酸化防止剤を溶融・混練して押出し、ドラフトを掛けて引取り延伸又は圧延することにより（ａ）ポリオレフィン中に（ｂ）ポリアミドを平均繊維径１μｍ以下の繊維状に分散させてペレット状に仕上げることを特徴とするポリオレフィン−ポリアミド樹脂組成物の製造方法である。

Description

ポリオレフイン一ポリアミド樹脂組成物の製造方法
技術分野
[0001] 本発明は、ゴムゃ榭脂の強化材料として好適に使用できるポリオレフイン ポリアミド 榭脂組成物の製造方法に関する。
背景技術
[0002] ゴムゃ榭脂などの弾性率や機械的強度を向上させるためには、ガラス繊維や無機 充填剤を配合していた。しかし、これらを配合すると剛性、弾性率、強度、耐クリープ 性が向上するが、成形品の外観が悪くなつたり、成形品が重くなつていた。
[0003] 特許文献 1及び特許文献 2には、ポリオレフインとゴム状ポリマーをマトリックスとして 熱可塑性ポリアミド繊維を微細な繊維として分散させた組成物が開示されて ヽる。こ れらはゴムと配合すると機械的性質を向上させることが可能である。しかし、配合する ゴムは限定され混練中にゲルィ匕する場合もあった。特に高温でゲル化しやす ヽ傾向 であり、強度、伸び、弾性率などは本来の性質が発現されない場合もあった。
[0004] 一方、ポリアミド極細繊維の製造法として特許文献 3には、皮革用基材構成要素と して襞を有する内外層の境界線が特定の範囲を有する多成分繊維が開示されてい る。特許文献 4にはポリアミドを混合高速紡糸して得られる混合高速紡糸繊維をポリ スチレンとポリエチレングリコールを溶媒除去して太さ 0. 1デニールとしたポリアミド極 細繊維が開示されている。特許文献 5、特許文献 6、特許文献 7にはポリプロピレンと ポリアミドの界面での剥離のな 、軽量複合繊維が開示されて！、る。芯鞘繊維でポリプ ロピレンの染色性を改善を目的としている。しかし、これらの方法や繊維は口径の小 さな紡糸ノズル力 押し出し、高速紡糸したり溶媒処理、その他溶融して太さ 0. 1— 1デニール (d)の極細繊維を得るのが目的であったので生産性が悪く経済的な製法 とは言えな 、。またこれらの繊維は極細繊維の連続繊維であって光沢や風合の良 ヽ 織物、合成皮革の素材として優れて ヽるがゴムゃ榭脂に充填して混練する場合には 連続繊維であるために混練による分散が困難であった。
[0005] 特許文献 8には、ポリオレフインマトリックス中に平均繊維径が 0. 2-0. 6 μ mの微 細なポリアミド繊維が均一に分散していると共に、ポリオレフインと繊維が界面で結合 して 、るポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物が記載されており、このポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物は、ペレット状態で得られるので榭脂ゃゴムに混練した場合に は分散性が容易で補強性を有する。この特許文献 8に記載されたポリオレフイン ポリ アミド榭脂組成物は、（a)ポリオレフイン、（b)ポリアミド及び (c)シランカップリング剤を 溶融 *混練して押出し、ドラフトを掛けて引取り延伸又は圧延することにより（a)ポリオ レフイン中に (b)ポリアミドを平均繊維径 1 μ m以下の繊維状に分散させてペレット状 に仕上げることにより製造されており、その際に酸ィ匕防止剤としてペンタエリスリトール テトラキス [3— (3、 5—ジー tーブチルー 4ーヒドロキシフエ-ル）プロピオネート（チノく'ス ぺシャルティ ·ケミカルズ (株）製、ィルガノックス 1010)を添カ卩して!/、る。
[0006] 特許文献 1 :特開平 7— 238189号公報
特許文献 2 :特開平 9— 59431号公報
特許文献 3：特開昭 63— 75108号公報
特許文献 4 :特開昭 54— 73921号公報
特許文献 5 :特開平 3— 279419号公報
特許文献 6：特開平 4 272222号公報
特許文献 7：特開平 4-281015号公報
特許文献 8：特開平 11 106570号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0007] し力しながら、特許文献 8に記載されたポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物の製造 方法は、融点が約 110°Cの酸ィ匕防止剤を用いており、このような融点が低い酸ィ匕防 止剤は、 2軸押出機における混練'反応の際に十分機能しないため、ポリオレフイン のゲルイ匕 (ポリプロピレンを用いている場合は分解)が起こり押出機内にャケが生じる 。このため、吐出量が少なぐストランド切れも多い。またこの押出機内のャケを除去 するなど装置の清掃を頻繁に必要とするため、長時間運転が不可能で生産性が極 めて悪いという問題がある。特に、ャケを除去するための清掃は、押出機などの装置 を分解して行う必要があるため、生産性に多大な影響を与えている。 [0008] そこで、本発明は、吐出量が多ぐまた長時間運転が可能で生産性に優れたポリオ レフイン ポリアミド榭脂組成物の製造方法を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
[0009] 以上の目的を達成するため、本発明は、 (a)ポリオレフイン、 (b)ポリアミド、（c)シラ ンカップリング剤、（d)融点が 70— 170°Cの範囲内である第 1酸ィ匕防止剤及び (e)融 , 力 180— 300oC、好ましく ίま 200— 300oC、さらに好ましく ίま 200— 290。Cの範囲 内である第 2酸ィ匕防止剤を溶融 '混練して押出し、ドラフトを掛けて引取り延伸又は圧 延することにより（a)ポリオレフイン中に (b)ポリアミドを平均繊維径 1 μ m以下の繊維 状に分散させてペレット状に仕上げることを特徴とするポリオレフイン ポリアミド榭脂 組成物の製造方法である。
発明の効果
[0010] 以上のように、本発明に係るポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物の製造方法によ れば、 (d)成分と (e)成分の二種類の酸ィ匕防止剤を組み合わせることことによって、 吐出量が多ぐまた長時間運転が可能で生産性に優れたポリオレフイン ポリアミド榭 脂組成物の製造方法を提供することができる。
発明を実施するための最良の形態
[0011] 本発明のポリアミド ポリオレフイン榭脂組成物の製造方法において、（a)成分はポリ ォレフィンであって、 80— 250°Cの範囲の融点のものが好ましい。また 50°C以上、特 に好ましくは 50— 200°Cのビカット軟ィ匕点を有するものも用いられる。このような好適 な例としては、炭素数 2— 8のォレフインの単独重合体や共重合体、及び、炭素数 2 一 8のォレフインとスチレンやクロロスチレン、 aーメチルスチレンなどの芳香族ビュル 化合物との共重合体、炭素数 2— 8のォレフインと酢酸ビニルとの共重合体、炭素数 2— 8のォレフインとアクリル酸ある!/、はそのエステルとの共重合体、炭素数 2— 8のォ レフインとメタアクリル酸あるいはそのエステルとの共重合体、及び炭素数 2— 8のォ レフインとビニルシラン化合物との共重合体が好ましく用いられるものとして挙げられ る。
[0012] 具体例としては、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレ ン、ポリプロピレン、エチレン 'プロピレンブロック共重合体、エチレン 'プロピレンラン ダム共重合体、ポリ 4ーメチルペンテン 1、ポリブテン 1、ポリへキセン 1、エチレン' 酢酸ビュル共重合体、エチレン 'ビュルアルコール共重合体、エチレン 'アクリル酸共 重合体、エチレン 'アクリル酸メチル共重合体、エチレン 'アクリル酸ェチル共重合体 、エチレン.アクリル酸プロピル共重合体、エチレン.アクリル酸ブチル共重合体、ェ チレン ·アクリル酸 2—ェチルへキシル共重合体、エチレン ·アクリル酸ヒドロキシェチ ル共重合体、エチレン 'ビュルトリメトキシシラン共重合体、エチレン 'ビュルトリェトキ シシラン共重合体、エチレン.ビュルシラン共重合体、エチレン.スチレン共重合体、 及びプロピレン 'スチレン共重合体などがある。又、塩素化ポリエチレンや臭素化ポリ エチレン、クロロスルホン化ポリエチレンなどのハロゲン化ポリオレフインも好ましく用 いられる。
[0013] これら（a)成分のポリオレフインのなかで特に好ましいものとしては、高密度ポリエ チレン（HDPE)、低密度ポリエチレン（LDPE)、線状低密度ポリエチレン（LLDPE) 、ポリプロピレン（PP)、エチレン 'プロピレンブロック共重合体、エチレン 'プロピレンラ ンダム共重合体、エチレン '酢酸ビュル共重合体（EVA)、エチレン 'アクリル酸ェチ ル共重合体（EEA)、及びエチレン.ビュルアルコール共重合体が挙げられ、中でも メルトフローインデックス（MFI)が 0. 2— 50gZlO分の範囲のものが最も好ましいも のとして挙げられる。これらは 1種のみ用いてもよぐ 2種以上を組合わせてもよい。
[0014] (b)成分は、主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリアミド (以下、ポリアミド)であり、 融点 135— 350°Cの範囲のものが用いられ、し力も（a)成分のポリオレフインの融点 より高いものであり、中でも融点 160— 265°Cの範囲のものが好ましい。かかる（b)成 分としては、押出し及び延伸によって強靱な繊維を与えるポリアミドが好ましいものと して挙げられる。
[0015] ポリアミドの具体例としてはナイロン 6、ナイロン 66、ナイロン 6 ナイロン 66共重合 体、ナイロン 610、ナイロン 612、ナイロン 46、ナイロン 11、ナイロン 12、ナイロン MX D6、キシリレンジァミンとアジピン酸との重縮合体、キシリレンジァミンとピメリン酸との 重縮合体、キシリレンジァミンとスペリン酸との重縮合体、キシリレンジァミンとァゼライ ン酸との重縮合体、キシリレンジァミンとセバシン酸との重縮合体、テトラメチレンジァ ミンとテレフタル酸の重縮合体、へキサメチレンジァミンとテレフタル酸の重縮合体、 オタタメチレンジァミンとテレフタル酸の重縮合体、トリメチルへキサメチレンジァミンと テレフタル酸の重縮合体、デカメチレンジァミンとテレフタル酸の重縮合体、ゥンデ力 メチレンジァミンとテレフタル酸の重縮合体、ドデカメチレンジァミンとテレフタル酸の 重縮合体、テトラメチレンジァミンとイソフタル酸の重縮合体、へキサメチレンジァミン とイソフタル酸の重縮合体、オタタメチレンジァミンとイソフタル酸の重縮合体、トリメチ ルへキサメチレンジァミンとイソフタル酸の重縮合体、デカメチレンジァミンとイソフタ ル酸の重縮合体、ゥンデカメチレンジァミンとイソフタル酸の重縮合体、及びドデカメ チレンジァミンとイソフタル酸の重縮合体などが挙げられる。
[0016] これらのポリアミドの内、特に好ましい具体例としては、ナイロン 6 (PA6)、ナイロン 6 6 (PA66)、ナイロン 12 (PA12)、ナイロン 6 ナイロン 66共重合体などが挙げられる 。これらの 1種又は 2種以上でもよい。これらのポリアミドは、 10、 000— 200、 000の 範囲の分子量を有して 、ることが好まし 、。
[0017] (c)成分のシランカップリング剤の具体例としては、ビュルトリメトキシシラン、ビュル トリエトキシシラン、ビニルトリス（ —メトキシエトキシ）シラン.ビニルトリァセチルシラン 、 γ—メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、 一（3、 4—エポキシシクロへキシル）ェ チルトリメトキシシラン、 γ -グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、 γ -グリシドキシプ
シシラン、 Ν— (アミノエチル）ァミノプロピルトリメトキシシラン、 N— β— (アミノエチ ル）ァミノプロピルトリエトキシシラン、 N— j8—(アミノエチル）ァミノプロピルメチルジメト キシシラン、 N— j8— (アミノエチル）ァミノプロピルェチルジメトキシシラン、 N— j8— (ァ ミノェチル）ァミノプロピルェチルジェトキシシラン、 Ί—ァミノプロピルトリエトキシシラ ン、 Ν フエ二ルー γ—ァミノプロピルトリメトキシシラン、 γ—〔Ν—（ j8—メタクリロキシェ チル) N、 N ジメチルアンモ -ゥム（クロライド）〕プロピルメトキシシラン及びスチリル ジアミノシランなどが挙げられる。中でも、アルコキシ基など力 水素原子を奪って脱 離し易い基及び又は極性基とビュル基とを有するものが特に好ましく用いられる。
[0018] (c)成分のシランカップリング剤は、 （a)成分と（b)成分 100重量部に対し 0. 1— 5.
5重量部の範囲が好ましぐ特に好ましくは 0. 2-3. 0重量部の範囲である。シラン力 ップリング剤の量が 0. 1重量部よりも少ないと、強度の高い組成物が得られず、シラ ンカップリング剤の量が 5. 5重量部よりも多 、と弾性率に優れた組成物が得られな!/ヽ 。シランカップリング剤の量が 0.1重量％より少ないと、（a)成分及び (b)成分との間に 強固な結合が形成されず、強度の低い組成物し力得られない。一方、シランカツプリ ング剤の量が 5. 5重量％より多いと、成分 (b)は良好な微細繊維にならないので、や はり弾性率に劣る組成物し力得られな 、。
[0019] (c)成分のシランカップリング剤を用いる場合は、有機過酸化物を併用することがで きる。有機過酸化物を併用することにより（a)成分の分子鎖にラジカルが形成されシ ランカップリング剤と反応することにより（a)成分とシランカップリング剤の反応は促進 されるからである。有機過酸ィ匕物の使用量は（a)成分 100重量部に対して 0. 01— 1 . 0重量部である。有機過酸ィ匕物としては 1分間の半減期温度が、（a)成分の融点或 いは（c)成分の融点の!/、ずれか高!、方と同じ温度な 、し、この温度より 30°C程高!ヽ 温度範囲であるものが好ましく用いられる。具体的には 1分間の半減期温度が 110 一 200°C程度のものが好ましく用いられる。
[0020] 有機過酸化物の具体例としてはジー a タミルパーオキサイド、 1、 1ージー t ブチル パーォキシ 3、 3、 5—トリメチルシクロへキサン、 1、 1ージー t ブチルパーォキシシク 口へキサン、 2、 2—ジー t ブチルパーォキシブタン、 n ブチル 4、 4ージー tーブチルバ 一ォキシパレリネート、 2、 2 ビス（4、 4ージー t ブチルパーォキシシクロへキサン）プ 口パン、 2、 2、 4—トリメチルペンチルパーォキシネオデカネート、 α タミルパーォキ シネオデカネート、 t ブチルパーォキシネオへキサネート、 t ブチルパーォキシビバ レート、 tーブチノレパーォキシァセート、 tーブチノレパーォキシラウレート、 tーブチノレパ 一ォキシベンゾエート、 t ブチルパーォキシイソフタレートなどが挙げられる。中でも 1分間の半減期温度が溶融混練温度な 、しこの温度より 30°C程高 、温度の範囲で あるもの、具体的には 1分半減期温度が 80— 260°C程度のものが好ましく用いられ る。
[0021] (d)成分の第 1酸ィ匕防止剤は、融点が 70— 170°Cの範囲内であるものであり、例え ば、ペンタエリスリトール テトラキス [3— (3, 5—ジー tーブチルー 4—ヒドロキシフエ-ル） プロピオネート、 2, 6—ジー tーブチルー 4— (4, 6—ビス（ォクチルチオ)— 1, 3, 5—トリア ジン 2 ィルァミノ）フエノール、 2, 2,—メチレンビス（4ーメチルー 6 t ブチルフエノー ル）、 4, 4，ーチォビス（3—メチルー 6 t ブチルフエノール）、 2—[1ー（ 2—ヒドロキシー3 , 5—ジー t ペンチルフエ-ル）ェチル] 4, 6—ジー t ペンチルフエ-ルアクリル、 2 t —ブチルー 6— (3— tーブチルー 2—ヒドロキシー 5 メチルベンジル） 4 メチルフエ-ル アクリルなどがある。（d)成分の第 1酸ィ匕防止剤は、 （a)成分と（b)成分 100重量部に 対し 0. 01— 5重量部の範囲が好ましぐ特に好ましくは 0. 05— 2重量部の範囲であ る。
[0022] (e)成分の第 2酸化防止剤は、融点が 180— 300°C、好ましくは 200— 300°C、より 好ましくは 200— 290°Cの範囲内であるものであり、例えば 4、 4'ーブチリデンビス（3 ーメチルー 6 t ブチルフエノール）、 2 メルカプトべンソイミダゾール、 3, 3，， 3", 5, 5 ' , 5"—へキサー tーブチルー a, a' , a"— (メシチレン 2, 4, 6—トリィル）トリー p クレゾ ール、 1, 3, 5—トリス（3, 5—ジー tーブチルー 4—ヒドロキシベンジル)—1, 3, 5—トリアジ ン— 2, 4, 6 (1H, 3H, 5H)—トリオン、トリス—（3, 5—ジー tーブチルー 4ーヒドロキシベン ジル) イソシァヌレート、 1, 1, 3—トリス—（2—メチルー 4ーヒドロキシー 5 t ブチルフエ -ル）ブタン、 4, 4，ーブチリデンビス一（3—メチルー 6 t一ブチルフエノール）、 1, 3, 5 ートリメチノレー 2, 4, 6 t一（3, 5—ジー tーブチルー 4—ヒドロキシベンジル）ベンゼンなど がある。（e)成分の第 2酸ィ匕防止剤は、 （a)成分と（b)成分 100重量部に対し 0. 01— 5重量部の範囲が好ましぐ特に好ましくは 0. 05— 2重量部の範囲である。
[0023] 本発明に係るポリオレフイン-ポリアミド榭脂組成物の製造方法は、このように（d)成 分及び (e)成分として二種類の酸ィ匕防止剤、特に (e)成分の酸化防止剤を用いるこ とにより、ポリオレフイン ポリアミドの混練 ·反応時にポリオレフインがゲルィ匕したり、分 解したりすることは少なぐ吐出量を向上させることができる。また、ストランド切れが減 少すると共に、押出し機内にャケがほとんど生じないので、ャケを取り除く清掃などを 極端に少なくすることができ、長時間運転が可能となり、生産性を極めて向上させるこ とができる。特に、ャケを取り除くための清掃は、押出機を分解して行う必要があるた め、その必要性を少なくすることによって、生産性を多大に向上させることができる。
[0024] 本発明に係るポリオレフイン-ポリアミド榭脂組成物の製造方法は、（a)成分のポリ ォレフィンと、（c)成分のシランカップリング剤と、（d)成分の第 1酸化防止剤と、（e)成 分の第 2酸化防止剤と、を溶融混練して化学変性する第一工程と、該第一工程によ つて化学変性した (a)成分に (b)成分のポリアミドを (b)成分の融点以上で溶融混練 する第二工程と、前記第一工程によって化学変性した (a)成分に (b)成分のポリアミ ドを (b)成分の融点以上で溶融混練 '化学変性して押出す第三工程と、該第三工程 によって溶融混練 ·化学変性した押出物を (a)成分の融点以上で、かつ (b)成分の 融点以下でドラフトをかけつつ延伸又は圧延する第四工程と、該第四工程によって 延伸又は圧延した組成物を室温に冷却してペレタイズする工程、を備えて ヽることが 好ましい。
[0025] 前記第一工程にぉ 、て、溶融混練温度は（a)成分の融点以上であることが好ましく 、特に融点より 30°C高い温度であることが好ましい。融点より 30°C高い温度で溶融 混練すると (c)成分のシランカップリング剤と反応して化学変性される。溶融混練は榭 脂やゴムの混練に通常用いられている装置で行うことができる。このような装置として はノ ンノリー型ミキサー、ニーダー、ニーダーエキストノレーダー、オープンローノレ、一 軸混練機、二軸混練機などが用いられる。これらの装置の中では短時間で且つ連続 的に溶融混練が行える点で二軸混練機が最も好ましい。
[0026] 前記第二工程にぉ 、て、溶融混練温度は (b)成分の融点以上であることが好ましく 、融点より 10°C高い温度であることが好ましい。溶融混練温度が (b)成分の融点より 低いと混練できないし、繊維状に分散しないので、融点より高い温度、特に好ましく は 20°C高!ヽ温度で溶融混練する。
[0027] 前記第三工程においては、その押出しする工程によって得られた混練物を紡糸口 金或いはインフレーションダイ又は Tダイ力 押出すことが好ましい。紡糸、押出しの いずれも成分 (b)の融点より高い温度で実施する必要がある。具体的には、（b)成分 の融点より高 、温度、この融点より 30°C高 、温度の範囲で実施することが好ま 、。 本工程で成分 (b)の融点より低 、温度で溶融 ·混練を行っても、混練物は（a)成分か らなるマトリックス中に (b)成分の微細な粒子が分散した構造にはならな 、。従って、 力かる混練物を紡糸 ·延伸しても、（b)成分は微細な繊維にはなり得ない。
[0028] 前記第四工程において、押出された紐状乃至糸状紡糸は、連続的に冷却、延伸、 又は圧延処理して行われることが好ましい。冷却 ·延伸又は圧延処理は、（b)成分の 融点より 10°C以下の低い温度で行われる。延伸及び圧延することにより、より強固な 繊維が形成されるので繊維強化榭脂組成物としての特性がより発揮できてより好まし い。延伸又は圧延は、例えば混練物を紡糸口金力 押し出して紐状ないし糸状に紡 糸し、これをドラフトを掛けつつボビンなどに巻き取る。または、切断してペレットにす るなどの方法で実施できる。ここでドラフトを掛けるとは、紡糸口金速度より卷取速度 を高くとることを言う。卷取速度 Z紡糸口金速度の比（ドラフト比）は、 1. 5— 100の範 囲とすることが好ましぐ更に好ましくは 2— 50の範囲、特に好ましくは 3— 30である。
[0029] 前記第五工程において、ペレット化することにより榭脂ゃゴム成分などを追加して均 一に混練できるから、ポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物としてはペレット状のものを 用いることが好ましい。ペレット状の榭脂組成物を用いれば、榭脂組成物はエラストマ 一と均一に混練でき、微細な繊維が均一に分散した強化エラストマ一組成物が容易 に得られるからである。
[0030] 前記第一乃至第三工程は、工程毎に分離して説明したが、（a)成分、（b)成分、 (c )成分、（d)成分及び (e)成分を供給できる第 1供給口乃至第 5供給口を有し、且つ 各供給口に対応する第 1混練帯乃至第 5混練帯を有する二軸混練機を用いて一括 して連続的なプロセスで処理することも可能である。そうすることにより経済的、安定し た、安全な製造方法になる。
[0031] 本発明に係るポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物の製造法においては、このほか カーボンブラック、ホワイトカーボン、活性炭酸カルシウム、超微粒子珪酸マグネシゥ ム、ハイスチレン榭脂、フエノール榭脂、リグニン、変性メラミン榭脂、クマロンインデン 榭脂、石油榭脂などの補助剤、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、クレー、 亜鉛華、珪草土、再生ゴム、粉末ゴム、エボナイト粉など各種の充填剤、ァミン'アル デヒド類、ァミン 'ケトン類、アミン類、フエノール類、イミダゾール類、含硫黄系酸化防 止剤、含燐系酸化防止剤などの安定剤及び各種顔料を適宜添加しても良い。
実施例
[0032] 以下，実施例及び比較例を示して、本発明についてより具体的に説明するが本発 明はこれらの実施例の範囲に限定されるものではない。実施例及び比較例において 、ポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物の製造法の特性は以下のようにして測定した。 ：
連続運転開始から 2時間毎、第 4工程に続くペレタイズする工程におけるペレタイ ザ一のホッパーシュート口でペレットを 1分間採取し秤量する。この操作を 3回行いそ の平均値を吐出量として計算した。
2軸押出機にシラン変性ポリオレフインとポリアミドを投入した時点 (運転開始)からス トランドの切断が多発状態となり製品採取が不可能になるまでの時間を連続運転時 間とした。
ストランド径の均一性：
運転開始から 2時間毎にストランドの 1部を採取し、ノギスにて測定した。
ストランドの切断：
押出されたストランドがドラフトを掛けつつ引き取るのに張力により切断するが、その 切断本数を時間に対する割合で評価した。
§ H旨の ：
運転開始時から 0. 5時間毎に紡糸口金に発生する目脂の大きさを目視で観察した 抻出機内のャケ：
連続運転終了後、 2軸押出機を分解し、バレル内、及びスクリューのャケ状態を目 視により確認した。
まり：
連続運転開始力 終了までに至る（シラン変性ポリオレフイン +ポリアミドの総仕込 量）に対する（ポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物の製品量)の百分率を歩留まりと し 十异した。
1曰の牛.産量：
1日の連続運転開始力 終了までの製品の量を生産量として測定した。
実施例 1
(a)成分として低密度ポリエチレン〔宇部興産社製、 F522、融点 110°C、 MFR= 5 . 0 (gZlOmin)〕 100重量部に（c)成分として γ—メタクリロキシプロピルトリメトキシシ ラン [信越シリコーン製、 KBM503] 1. 0重量部、（d)成分としてペンタエリスリトール テトラキス [3— (3、 5—ジー tーブチルー 4ーヒドロキシフエ-ル）プロピオネート [チバ' スペシャルティ'ケミカルズ (株）製、ィルガノックス 1010、融点 110°C]0. 5重量部、 ( e)成分として 4、 4'ーブチリデンビス（3—メチルー 6— t ブチルフエノール） [住友化学 工業 (株)製、スミライザ一 BBMS、融点 209°C]0. 5重量部及び過酸化物としてジー α タミルパーオキサイド [パークミル D40]0. 025重量部を加えて、バンバリー型ミ キサ一によつて 170°Cで混練 '反応させて、次いで、 1軸押出機によって 170°Cでぺ レツトイ匕し、シラン変性ポリエチレンを得た。得られたシラン変性ポリエチレンに対して (b)成分としてナイロン 6 (宇部興産社製、 1030B、融点 215— 225°C) 50重量部を 二軸押出機に投入して 240°Cで混練 ·反応させて押し出し、空気で冷却して引き取り ロールでドラフト比 7で引取り 5インチロール間で室温で 1. 5倍延伸してペレタイズし た。ペレット化した形状は径 lmm、長さ 3mmであった。得られたペレットを熱トルエン でポリエチレンを溶出した。不溶分は攪拌羽根にまとわりつかず、懸濁液は均一であ つた。不溶分はを走査型電子顕微鏡で観察すると径が 0. 3 mの微細な繊維状で あった。この際の吐出量、連続運転時間、ストランド径の均一性、ストランドの切断、 目脂の発生、押出機内のャケ、歩留まり及び 1日の生産量を表 1に示す。
[表 1]
Figure imgf000012_0001
実施例 2
(e)成分として、 4、 4，ーブチリデンビス（3—メチルー 6— t ブチルフエノール）の代わ りに 2—メルカプトべンゾイミダゾール [住友ィ匕学工業 (株)製、スミライザ一 MB、融点 2 85°C] 0. 5重量部を用い、（b)成分として、ナイロン 6の代わりにナイロン 66 (宇部興 産社製、 2020B、融点 255— 265°C) 50重量部を用い、二軸押出機の混練'反応温 度を 300°Cにした点を除いては、実施例 1と同様の方法によりポリオレフイン-ポリアミ ド榭脂組成物を製造した。この際の吐出量、連続運転時間、ストランド径の均一性、 ストランドの切断、 目脂の発生、押出機内のャケ、歩留まり及び 1日の生産量を表 1に 示す。
[0036] 比較例 1
酸化防止剤として (e)成分を添加せず、（d)成分の酸化防止剤 1. 0重量部のみし か添加しな力 た点を除いては、実施例 1と同様の方法によりポリオレフイン ポリアミ ド榭脂組成物を製造した。この際の吐出量、連続運転時間、ストランド径の均一性、 ストランドの切断、 目脂の発生、押出機内のャケ、歩留まり及び 1日の生産量を表 1に 示す。
[0037] 表 1に示すように、酸ィ匕防止剤として (e)成分を添加した場合の実施例 1及び 2の方
1S 添加しな力つた場合の比較例 1に比してストランド切れが少なぐ吐出量が多ぐ また押出機内のャケがないので、ャケを除去するなど押出機内の清掃を極端に少な くすることができ、長時間運転が可能となり、歩留まりが多ぐ 1日の生産量が非常に 多いことが分る。
[0038] 比較例 2
酸化防止剤として (d)成分を添加せず、（e)成分の酸化防止剤 1. 0重量部のみし か添加しな力 た点を除いては、実施例 1と同様にバンバリ一型ミキサーによって 17 0°Cで混練 ·反応させ、次いで 1軸押出機によって 170°Cでペレット化したが、安定し て連続的にペレツトイ匕を行なうことができず、ポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物を 製造することができな力つた。

Claims

請求の範囲
[1] (a)ポリオレフイン、（b)ポリアミド、（c)シランカップリング剤、（d)融点が 70— 17
0°Cの範囲内である第 1酸ィ匕防止剤及び (e)融点が 180— 300°Cの範囲内である第 2酸ィ匕防止剤を溶融 *混練して押出し、ドラフトを掛けて引取り延伸又は圧延すること により（a)ポリオレフイン中に (b)ポリアミドを平均繊維径 1 μ m以下の繊維状に分散さ せてペレット状に仕上げることを特徴とするポリオレフイン ポリアミド榭脂組成物の製 造方法。
[2] (a)成分のポリオレフインと、（c)成分のシランカップリング剤と、（d)成分の第 1 酸化防止剤と、（e)成分の第 2酸化防止剤と、を溶融混練して化学変性する第一ェ 程と、
該第一工程によって化学変性した (a)成分に (b)成分のポリアミドを (b)成分の 融点以上で溶融混練する第二工程と、
前記第一工程によって化学変性した (a)成分に (b)成分のポリアミドを (b)成分 の融点以上で溶融混練 '化学変性して押出す第三工程と、
該第三工程によって溶融混練 'ィ匕学変性した押出物を (a)成分の融点以上で、 かつ (b)成分の融点以下でドラフトをかけつつ延伸又は圧延する第四工程と、
該第四工程によって延伸又は圧延した組成物を室温に冷却してペレタイズする 工程、
を備えていることを特徴とする請求項 1記載のポリオレフイン ポリアミド榭脂組 成物の製造方法。
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