WO2004090934A1

WO2004090934A1 - 高圧放電ランプ、高圧放電ランプの点灯方法及び点灯装置、高圧放電ランプ装置、並びにランプユニット、画像表示装置、ヘッドライト装置

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Publication number: WO2004090934A1
Application number: PCT/JP2004/005144
Authority: WO
Inventors: Masahiro Yamamoto; Syunsuke Ono; Minoru Ozasa; Tsuyoshi Ichibakase; Tomoyuki Seki; Takashi Tsutatani; Haruo Nagai
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.
Priority date: 2003-04-09
Filing date: 2004-04-09
Publication date: 2004-10-21
Also published as: EP1617460A1; EP1617460B1; US20060197475A1; JP4022559B2; US20080258622A1; EP1617460A4; US8076852B2; US8125151B2; CN100557762C; CN1816894A; JPWO2004090934A1

Abstract

　内部に放電空間を有する発光部とこの発光部に連設された一対の封止部とからなるバルブと、前記発光部の放電空間内に配される一対の電極とを備える高圧放電ランプにおいて、近接導体の一部が、一方の封止部の発光管から所定範囲内に略らせん状に巻回されると共に、近接導体の残りの部分が発光管の外部を跨いて他方の封止部側の電極に電気的に接続される。このように構成された高圧水銀ランプに周波数１ｋＨｚ～１ＭＨｚの高周波電圧を印加した後に放電開始させることにより、当該ブレークダウン電圧を８ｋＶ以下に抑えられる。

Description

明細書高圧放電ランプ、高圧放電ランプの点灯方法及び点灯装置、高圧放電ランプ装置、並びにランプュニット、画像表示装置、ヘッドライト装置技術分野

本発明は、高圧放電ランプ、高圧放電ランプの点灯方法及び点灯装置、高圧放電ランプ装置、並びにランプュニット、画像表示装置、へッドライト装置に関する。背景技術

一般に、高圧放電ランプを放電開始させるためには、電極間に 2 O k V以上の高圧パルスを印加する必要がある。

そして、このような高圧パルスを発生させるためには、点灯装置に大型のトランスや高耐圧の電子部品等を用いる必要があり、その結果、点灯装置の小型化、および低価格化の弊害となっていた。また、上記高圧パルスの発生時に生じるノィズが、点灯装置または周囲の電子回路の誤動作や故障を弓 Iき起こす要因にもなつていた。

そこで従来、例えば特開 2 0 0 1 - 4 3 8 3 1号公報において示されている高圧水銀ランプのように、近接導体をランプのパルプ外周に配設することで、ランプのブレークダウン電圧を下げ、点灯装置が発生させる高圧パルスの高さを低減することが提案されている。

図 1 0は、当該従来技術における高圧水銀ランプ 5 0 0の構成を示す図である。

同図に示すように従来の高圧水銀ランプ 5 0 0は、内部に一対の電極 5 0 4、 5 0 5 が所定の間隔をあけて配設され、かつ放電空間 5 1 2が形成されている発光部 5 0 1と、この発光部 5 0 1の両端部にそれぞれ設けられた封止部 5 0 2、 5 0 3とを有するバルブ 5 5 0と、近接導体の巻き付け部 5 2 1およびリード線部 5 2 2とを備えている。電極 5 0 4、 5 0 5は、それぞれ封止部 5 0 2、 5 0 3に封止されたモリブデン箔 5 0 6、 5 0 7を介して外部リード線 5 0 8、 5 0 9に電気的に接続され、これらモリブデン箔 5 0 6、 5 0 7および外部リード線 5 0 8、 5 0 9を通じて外部から電力の供給を受けるように構成されている。

なお、発光部 5 0 1内には水銀や希ガス等がそれぞれ所定量封入されている。近接導体の巻き付け部 5 2 1は、発光部 5 0 1と封止部 5 0 2との境界付近を囲むように配設された 1ターンの閉ループからなる。また、近接導体の巻き付け部 5 2 1はリ ―ド線部 5 2 2を介して他方の封止部 5 0 3の端部から延出されている外部リード線 5 0 9に電気的に接続されている。 .

このような構成において、電極 5 0 4、 5 0 5に放電開始前印加電圧として、例えば 3 5 0 Vの直流電圧もしくは 5 0 H z未満の交流電圧を印加した後に、当該放電開始前印加電圧よりもかなり高い高圧パルスを重畳して印加し、放電を開始させている。当該従来技術における高圧水銀ランプでは、電極 5 0 4と、電極 5 0 5との間に高圧パルスを印加することにより、電極 5 0 4に対して、電極 5 0 5、近接導体の巻き付け部 5 2 1、およびリード線部 5 2 2との間に電界が発生し、電極 5 0 4付近に強い電界が集中する。この集中電界により、比較的低い高圧パルスで放電を開始させることがでぎる。

しかしながら、上記特許文献 1に記載の方法でも、高圧パルスの高さをせいぜい 1 5 k V〜2 0 k V程度に低減することができるにすぎず依然としてある程度の大きさのトランスや高耐圧の電子部品等が必要であり、上述した点灯装置の小型化、および低価格化の要請に応えるものではない。また、高圧パルスの発生時に生じるノイズも、それほど低減されていない。

本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであって点灯装置が発生させる高圧パルスの高さを十分に低減させて、点灯装置の小型化、低価格化、および低ノイズ化を図ることができる高圧放電ランプ、高圧放電ランプの点灯方法及び点灯装置、高圧放電ランプ装置、並びにランプュニット、画像表示装置、ヘッドライト装置を提供すること-を目的とする。発明の開示

上記目的を達成するために本発明に係る高圧放電ランプは、内部に一対の電極が配設され、かつ放電空間が形成されている発光部とこの発光部の両端部にそれぞれ設けられた第 1の封止部および第 2の封止部とからなるパルプと、少なくとも前記発光部または前記第 1の封止部の外周を囲むように巻回された巻回部と当該巻回部から前記発光部の外面に近接または接触するように前記発光部を渡つて前記第 2の封止部側に延びるリ一ド線部とからなる近接導体とを備え、前記近接導体は、そのリード線部が前記第 2の封止部側の前記電極と電気的に接続されており、前記巻回部は、前記第 1の封止部側の前記電極の根元部分に位置する前記放電空間の端を含み、かつ前記バルブの長手方向に対して垂直な平面を第 1の基準面とし、第 1の基準面より第 1の封止部に沿って 5 mm離れた位置であって当該第 1の基準面に平行な平面を第 2の基準面、前記第 1の基準面に平行であって第 2の封止部側の電極の先端部を通る平面を第 3の基準面とした場合に、前言己第 2の基準面カゝら前記第 3の基準面までの範囲に、前記近接導体の巻回部の少なくとも一部が略らせん状に 0. 5ターン以上巻き付けられ、かつ、その範囲内に前記発光部または前記第 1の封止部を囲む閉ループが含まれていないことを特徴とする。

また、本発明に係る高圧放電ランプは、内部に一対の電極が配設され、かつ放電空間が形成されている発光部とこの発光部の両端部にそれぞれ設けられた第 1の封止部およぴ第 2の封止部とからなるバルブと、前記発光部または前記第 1_の封止部の外周を囲むように巻回された巻回部と当該巻回部から前記発光部の外面に近接または接触するように前記発光部を渡って前記第 2の封止部側に延びるリ一ド線部とからなる近接導体とを備え、前記近接導体はそのリード線部が前記第 2の封止部側の前記電極と電気的に接続されており巻回部には前記発光部または前記第 1の封止部を囲む閉ループが含まれておらず、前記第 1の封止部側の前記電極の根元部分に位置する前記放電空間の端を含み、かつ前記バルブの長手方向に対して垂直な面を第 1の基準面とし、第 1の基準面より第 1の封止部に沿って 2 O mm離れた位置であって当該第 1の基準面に平行な平面を第 2の基準面、前記第 1の基準面に平行であつて第 2の封止部側の電極の先端部を通る平面を第 3の基準面とした場合に、前記第 2の基準面から前記第 3の基準面までの範囲に前記近接導体の巻回部の少なくとも一部が略らせん状に 0. 5ターン以上巻き付けられていることを特徴とする。

以上のような構成の高圧放電ランプによれば、当該高圧パルスを低く抑えることができる。その結果、点灯装置に搭載するトランスを小さくすることができるとともに、その他の電子部品等の耐圧を低くすることができ、小型化、軽量化、および低コスト化が可能となる。また、従来の高圧パルスの発生時に生じていたノイズも低減され、周囲の電子回路が当該ノィズの影響で誤動作するようなことがなくなる。

なお、本発明で言う「電極の根元部分に位置する放電空間の端」とは、当該電極の根元部分における発光部の内面のうち曲率が最大となる部分を示す。

また、本発明で言う「高周波電圧」とは、交流電圧の基本波が高周波である場合のみならず、当該基本波が所定の周波数に達していなくても、その高調波成分が所定の周波数以上の高周波である電圧をいうものとする。

ここで、前記第 1の基準面と、前記第 2の封止部側の前記電極の根元部分に位置する前記放電空間の端を含みかつ前記第 1の基準面に平行な第 4の基準面とに挟まれた範囲において、前記近接導体のリード線部と前記発光部の内面との最小距離が 1 O mm以下であることが望ましい。 ' .

また、前記第 2と第 3の基準面で挟まれた範囲において、前記近接導体の巻回部における略らせん状に巻き付けられた部分のピッチ間隔が、 1 . 5 mm以上であることが望ましい。

なお、このピッチ間隔は、近接導体の任意の位置から一周（3 6 0度)移動した位置 ( 1夕一ン位置)の間の距離とする。

また、本発明は、上記高圧放電ランプの点灯方法であって、前記一対の電極に高周波電圧を印加した後に、前記高圧放電ランプの放電を開始させることを特徴としている。このようにすれば、上記構成の高圧放電ランプの放電空間内に高周波電界を発生ざせることができ、放電空間内の初期電子を増加させて、かなり低い高圧パルスで効果的に点灯させることができる。

ここで、前記高周波の周波数は、 1 k H z〜l MH zであることが望ましい。

また前記高周波の振幅は 4 0 0 V以上であることが望ましい。

また、本発明は、上記高圧放電ランプを点灯させる点灯装置であって、前記一対の電極に高周波電圧を印加する電圧印加手段を備えることを特徴としている。

これにより上記高圧放電ランプの効果的な点灯方法を実現する装置を提供できる。ここで、前記高周波の周波数は、 1 k H z〜l MH zであることが望ましい。

また、前記高周波の振幅は、 4 0 0 V以上であることが望ましい。

また、本発明に係る高圧放電ランプ装置は、上記高圧放電ランプと、この高圧放電ランプを点灯させる上記点灯装置とを備えていることを特徴とする。

また、さらに本発明に係るランプユニットは、凹面状の反射ミラー内に、上記高圧放電ランプが組み込まれていることを特徴とする。

また、本発明に係る画像表示装置は、上記高圧放電ランプ装置が用いられていることを特徴とする。さら.に、本発明に係るへヅドライト装置は、上記高圧放電ランプ装置を用いていることを特徴とする。図面の簡単な説明

図 1は、本発明の実施の形態に係る高圧水銀ランプの構成を示す図である。

図 2は、上記高圧水銀ランプの始動時に電極に印加される高周波電圧および高圧パルスの波形を示す図である。

図 3は、高周波電圧周波数とブレークダウン電圧との関係を示す表である。

図 4は、本発明により、高周波電圧印加時に高圧水銀ランプの放電空間内の初期電子が増加する様子を示す模式図である。

図 5は、高周波電圧の振幅とブレークダウン電圧との関係を示す表である。

図 6は、本発明に係る点灯装置の構成を示すプロック図である。

図 7は、上記点灯装置における制御回路により実行される点灯制御の内容を示すフロ一チヤ一トである。

図 8は-, 本発明に係るランプュニットの構成を示す一部切欠き斜視図である。

図 9は、本発明に係る高圧放電ランプ装置を使用した液晶プロジヱクタの構成を示す図である。

図 1 0は、. 従来の高圧水銀ランプの構成を示す図である。 ' 発明を実施するための最良の形態

以下、本発明の実施の形態に係る高圧放電ランプおよび点灯装置等を、高圧水銀ランプを例にして説明する。

( 1 ) 高圧水銀ランプ 1 0 0の構成

図 1は、本発明の実施の形態に係る高圧水銀ランプ 1 0 0の構成を示す図である。同図に示すように高圧水銀ランプ 1 0 0は、内部に放電空間 1 2が形成されたほぼ球形状またはほぼ回転楕円体形状の発光部 1と、この発光部 1の両端部にそれぞれ設けられた第 1の封止部 2および第 2の封止部 3とを有する石英ガラス製のバルブ 1 4と、電極 4、 5、モリブデン箔 6、 7、および外部リード 8、 9がそれぞれ順次接続された電極構造体 1 0、 1 1と、第 1の封止部 2の外周に巻き付けられ、かつ発光部 1の外面に近接または接触するように発光部 1を渡って第 2の封止部 3側に延びるとともに、一端が外部リード 9、つまり電極 5に電気的に接続された近接導体 1 1 0とを備えている。電極 4、 5は、タングステン製であって、電極軸 4 1、 5 1の先端部には、それぞれ電極コイル 4 2、 5 2が固着されている。また、電極 4、 5は発光部 1内において互い略対向するように配設されている。

外部リード線 8、 9は；モリブデン製であって、各封止部 2、 3の端面から外部に導出されている。

発光部 1内には、発光物質である水銀 1 3、始動補助用としてアルゴン、クリプトン、キセノンなどの希ガス、および沃素、臭素などのハロゲン物質がそれぞれ封入されている。， . このハロゲン物質は、いわゆるハロゲンサイクル作用により、電極 4、 5から蒸発したタングステンを発光部 1の内面に付着させることなく元の電極 4、 5に戻して、発光部 1の内面が黒化するのを抑制するために封入されている。

また、水銀 1 3の封入量は発光部 1の内容積あたり 1 5 O m g/ c m³〜 3 5 O m g / c m³、例えば 2 0 O m gZ c m³であり、また希ガスのランプ冷却時の封入圧力は 1 0 0 mb〜4 0 O m bの範囲に設定されている。

なお、本発明において数値範囲を「a〜b」と規定する場合には、下限 aおよび上限 bの値をも含む範囲を示すものとする。

近接導体 1 1 0は鉄とクロムとの合金からなる導線であり第 1の封止部 2にコィル状に巻回されたコィル形状部 (巻回部） 1 0 1と、このコイル形状部 1 0 1の発光部 1側の端部から発光部 1に近接または接触するように発光部 1を渡って第 2の封止部 3 側に延び、外部リ一ド線 9に電気的に接続されるリ一ド線部 1 0 2とからなる。

図 1に示すように、第 1の封止部 2側の電極 4の根元部分に位置する放電空間 1 2の端を含み、かつバルブ 1 4の長手方向（管軸方向）に対して垂直な平面を基準面 X, (第 1の基準面）.とした場合に、この基準面に平行であって、第 1の封止部 2に沿つて 5 mm離れた位置にある平面を基準面 Y (第 2の基準面）とし、.基準面に平行であって第 2の封止部 3側の電極 5の先端部（本実施の形態では、基準面から 5 m m) を通る平面を基準面 Z (第 3の基準面）とした場合に、当該基準面 Yと Zで挟まれた範囲において、近接導体 1 1 0のコイル形状部 1 0 1の少なくとも一部が、発光部 1 または第 1の封止部 2の外周に略らせん状に 0. 5ターン以上巻き付けられ、かつ発光部 1または第 1の封止部 2を囲む閉ループを形成しないようになっている。詳しくは後述する。

本実施の形態では、具体例として、近接導体 1 1 0のコィル形状部 1 0 1は、第 1の封止部 2の発光部 1側端部の外周に略らせん状にるように約 4タ—ンだけ巻き付けられており、そのうち基準面 Yと基準面との間に約 2ターン含まれるようにしている。また、この近接導体 1 1 0に使用する導線の線径は、 0. l mm〜l . O mmの範囲であることが望ましい。線径が 0. 1 mmより細いと、ランプ点灯中に発光部 1で発生する熱で焼き切れる可能性があり、他方、線径が l mmを超えると加工がしにくく、また発光部 1を横切る部分で光束を少なからず遮蔽して発光効率を低下させるからである。さらに、この近接導体 1 1 0のピ:ソチ間隔は、 1 . 5 mm以上であることが望ましい。ピッチ間隔が 1 . 5 mm未満では、熱による経時変化等によって寿命中に閉ループを形成してしまうおそれがあるからである。ここで、「ピッチ間隔」は、近接導体の任意の位置から一周（3 6 0度)移動した位置（1ターン位置)の間のバルブ長手方向の距離とする。

なお、近接導体 1 1 0の巻き数は、図 1のように 4ターンに限らず、 0. 5ターン以上であれば、何ターンでもよい。但し、隣接するターン同士が接触しないようにするのが望ましく、またその巻き付ける位置も、第 1の封止部 2のうち、光部 1に近い位置が望ましい。

また、リ一ド線部 1 0 2は、後述する放電空間 1 2内の初期電子を活性させるという観点からは、発光部 1の外表にできるだけ接触するように配されることが望ましいが、高圧水銀ランプ 1 0 0がほぼ水平な状態 (バルブ 1 4の長手方向がほぼ水平な状態) で点灯される場合に、発光部 1のうち、一対の電極 4， 5間のアークが発生する部分の真上の部分が一番温度が高くなり、この部分の外表にリ一ド線部 1 0 2が接触していると当該リード線部 1 0 2の接触箇所が溶融もしくは変質するおそれがあるので、このようなことにならないように、少なくとも当該部分（発光部 1の管軸方向における中央部）においては、発光部 1の外表に接触させない方がよい。

( 2 ) 高圧水銀ランプ 1 0 0の点灯方法

上述のように高圧水銀ランプ 1 0 0を構成し、電極 4、 5間に、所定の高周波電圧を印加した後に高圧パルスを印加すると、かなり低い高圧パルスでも放電を開始することができる。図 2は、上記高周波電圧と高圧パルスの印加状態を示す波形の概略図である。前記高周波電圧の振幅は V aであって、約 3 Oms間、電極 4、 5間に印加されたのち、振幅 Vbの高圧パルスが印加される。

ここで、当該高周波の周波数は 1 kHz〜l MHzであることが望ましく、また、振幅 V aは 400 V以上であることが望ましい。

このように高周波電圧を所定時間（本例では約 30msだが、この値に限定されない。 ) 印加した後、'高圧パルスを印加する処理を 1回から数回繰り返すと、電極 4、 5 間で放電が開始されるが、このときのブレークダウン電圧の値は、上記特許文献 1に開示されているものに比べ、十分に低く抑えることが可能となった。

以下に、高周波電圧の周波数およびその振幅とブレークダウン電圧の低減の関係を実験により示す。

(実験 1)

まず、ブレークダウン電圧を効果的に低減させるために最適な高周波電圧の周波数の範囲について実験を行った。次の図 3は、その実験結果を示すものである。

本実験は、図 1の構成を有する 150Wタイプの高圧水銀ランプ 100について、希ガスとしてアルゴンを使用し、その封入ガス圧を 100mb、 20 Omb、 30 Omb、 40 Ombとする 4種類の試作ランプを各 50本製作し、これらの試作ランプに印加する高周波電圧の周波数を変化させて放電開始させたときのブレークダウン電圧を計測したものである。 1.5 OWタイプの高圧水銀ランプ 100として、放電空間 12を形成する発光部 1のガラス外径 1 Omm、ガラスの平均肉厚 2 mmを使用した。また近接導体 110のコィル形状部 101の内径 (以下、「コイル内径」という。）を 6mmとした。なお、図 3における各ブレークダウン罨圧の値は、それぞれの条件における複数の試験ランプのブレークダウン電圧のうち、最大の値が記載されている。

近接導体 1 10の第 1の封止部 2への巻き数も図 1に示したのと同様、 4ターンとした。

ここで、高周波電圧の振幅は 1 kVに設定した。

なお、本実験で封入ガス圧を 10 Ombから 40 Ombに設定したのは、 l OOmb より封入ガス圧が低くなるとランプの寿命特性が悪くなることが事前の実験から分かつており、また 400mbより高く発光管内に封入することは製造上困難であつたからである。このような条件の下で上記実験を行つたところ、図 3に示すように、少なくとも 0. 5 k H z以上の高周波電圧を放電開始前印加電圧として印加することにより、封入ガス圧が一番高い 4 0 O mbのものでもブレークダウン電圧を従来の 1 5 k V〜2 0 k Vより低い 1 3 , O k V以下に抑えることができ、特に周波数が 1 k H z〜l MH zの範囲 , では、ブレークダウン電圧を 8. 0 k V以下に抑えることができることが実証された。

このように高周波電圧の周波数を所定範囲にすることによって、ブレークダウン電圧をより低く抑えることできたのは、次のような原理によるものと考えられる。

図 4は、当原理を説明するための模式図であり、便宜上、近接導体 1 1 0のコイル形状部 1 0 1分は、その断面のみで示している。

同図において、

①電極軸 4 1およびモリブデン箔 6と、近接導体 1 1 0との間には浮遊容量 Cが存在し、近接導体 1 1 0と、電極軸 4 1およびモリブデン箔 6との間に高周波電圧が印加されることにより、コィル状の近接導体 1 1 0に高周波電流が流れる。

②この高周波電流により、電極軸 4 1の長手方向に対して反転する高周波磁界 Aが発生する。

③この高周波磁界 Aによる電磁誘導により高周波電界が発生し、これが放電空間 1 2 内の初期電子に作用して激しく振動させる。 .

もちろん、電極 4 5間に高周波電圧を印加することにより電極軸方向にも高周波電界が発生するが、さらに近接導体のリ一ド線部 1 0 2に高周波電流が流れることにより生じる高周波磁界 Bが作り出す高周波電界の効果が加わると、放電空間 1 2内の電子の運動がより活発になることになる。

④この活発になった電子が希ガス（本例では A r ) の粒子に衝突し、 A rがさらに、蒸気ィ匕している水銀の粒子に衝突することにより、水銀から電子が放出されて放電空間 1 内の初期電子の量が増す。

これにより放電空間 1 2内の初期電子が飛躍的に増すため、かなり低い高圧パルスでも放電開始できるものと考えられる。

したがって、高周波電圧の周波数が一定限度より低いと、高周波磁界を十分に発生することができず、また、反対にあまり高すぎると、電子の振動の周期が速くなりすぎて十分な移動距離がとれず、却ってその動きが拘束されて他の物質に衝突する確率が低くなるから、初期電子の増加にあまり貢献しない。以上のように、ブレークダウン電圧を低下させるためには、高周波電圧の周波数を 0. 5 k H z以上とすることで一定の効果があり、さらに当該周波数を 1 k H z〜l MH z の範囲とすることにより特に優れた効果が得られる。

なお、この周波数範囲は、近接導体 1 1 0の巻き数を、 0. 5ターンから 1 0ターンまで変化させてもほぼ同様であつた。

図 4で説明した本発明の原理からすると、巻き数が 1 1ターン以上となってブレークダウン電圧低減の効果が減少するとは考えられないから、結局、近接導体 1 1 0の巻き数は、 0. 5ターン以上あればよいことになる。

(実験 2)

上述のように一定以上の強さの高周波磁界の発生により、放電空間 1 2内の電子の運動がより活性になりブレークダウン電圧を低減できるとすれば、当該高周波磁界の大きさに寄与する高周波電圧の大きさにも望ましい範囲があると考えられる。

そこで、次に、当該高周波電圧の大きさ (振幅) とブレークダウン電圧との関係を調ベるための実験を行った。

次の図 5は、その実験結果を示すものである。同図における各ブレークダウン'電圧の値は、それぞれの条件における複数の試験ランプのブレークダウン電圧のうち、最大の値が記載されている。

なお、本実験では、図 3の実験の場合と同じ 1 5 0Wタイプの高圧水銀ランプで、封入ガス圧を 4 0 O m bに設定したものを使用した。

また、高周波電圧の周波数は 1 0 0 k H zに設定している。

図 5の実験結果からも分かるように、高周波電圧の振幅が 4 0 0 V以上あれば、ブレークダウン電圧を 8. O k V以下に抑えることができる。

したがって、高周波電圧の振幅は、 4 0 0 V以上であることが望ましい。この実験結果は、近接導体 1 1 0の巻き数を、 0. 5ターンから 1 0ターンまで変化させてもほぼ同様であり、上述したのと同じ理由から、近接導体 1 1 0の巻き数は、 0. 5ターン以上であればよいと言える。 .

図 5の実験結果に示された高周波電圧の振幅とブレークダウン電圧の関係から振幅が増加するとブレークダウン電圧が低下する。高周波電圧の振幅 5 k Vでブレークダウン電圧は 5 k V以下になり、高周波電圧の振幅 8 k Vでブレークダウン電圧は 4 k V以下となると推定される。高周波電圧の振幅はピーク〜ピークで示されているから、この場合の端子間電圧は 8 k Vの半分の 4 k Vである。

すなわち、高周波電圧の振幅が 8 k Vで特別な高圧始動回路を使用しなくとも高周波電圧の振幅でブレークダウンが可能となる。これが本発明で目標とする高周波電圧の振幅の上限値である。すなわち高周波電圧の振幅は 8 k V以下で十分である。

上記実験 1、 2と同様な実験を、 1 3 0 W、 2 0 0 W、 2 7 0Wタイプの高圧水銀ランプについても行ったところ、同様な実験結果を得ることができた。

なお、本発明によれば、近接導体 1 1 0の略らせん状に巻きつけたコイル形状部 1 0 1の内径 (直径）とリード線部 1 0 2の発光部 1からの距離は、後述する所定の範囲内において任意に設定できる。このため大きさ、形状が異なるランプであっても、その基本構成が同じであれば、前述の原理に従って同じ作用をする。

よって、高周波電圧の周波数が 1 k H z〜； 1 MH zであって、その振幅 4 0 0 V以上であれば、高圧水銀ランプの大きさにはかかわりなく、ブレークダウン電圧を十分に低下できる。

なお、上述したように高周波磁界による高周波電界の発生という本発明の原理からすれば、高周波電圧の基本波自身が上記条件（周波数； 1 k H z〜 1 MH z、振幅； 4 0 0 V以上）を満たさなくても、当該基本波に含まれる高調波成分が上記条件を満たしておれば.. 同様の効果を得られるものである。

( 3 ) 近接導体のコィル形状部の取り付け位置及びコィル内径等

(3 - 1 ) 近接導体のコィル形状部の取り付け位置と閉ループの有無

上述したように本発明の構成により、ブレークダウン電圧を大幅に小さくできたのは、近接導体 1 1 0の封止部に位置する部分をコィル状にして封止部に巻回したため、一対の電極に高周波電圧を印加することにより、電極 4 1およびモリブデン箔 6と、近接導体 1 1 0との間に介在する浮遊容量 Cを介して、コイル状の近接導体 1 1 0に高周波電流が流れ、これにより高周波磁界 Aが発生し（図 4参照）、この高周波磁界 Aによる電磁誘導により高周波電界が発生し、これが放電空間 1 2内の初期電子に作用して激しく振動させ、初期電子の量を増大させたからである。

そのためには、近接導体のコイル状部分は、できるだけ基準面 X に近い方が望ましいことはいうまでもない。そこで、基準面 X ₁からどれだけ離してもブレークダウン電圧低下の効果が得られる . かの実験を行った。この際の試験ランプは、実験 1と全く同じ構成の封入ガス圧 4 0 0 m bの条件で、ただ近接導体のコイル形状部 1 0 1の位置のみを変化させ、ブレークダゥン電圧を測定した。なお、この際の高周波電圧の周波数は、 1 0 0 k H zでその振幅を l k Vとし、コイル形状部は、らせん状に 4ターン巻きつけた。

コイル形状部に、封止部を取り囲む閉ループが存在しない場合の例として、基準面 X から 1 8 mmの位置を起点とし、終点が基準面 X丄から 2 0 mmとなる 0. 5ターンのコィル形状部 1 0 1が存在する条件での実験では、ブレークダウン電圧も 8. O k V であった。このように図 1 0に示した従来の場合に比べて満足のいく結果が得られた。ただし、ピッチ間隔が狭くなって隣接するターン同士が接触するなどしてコイル形状部 1 0 1にひとつでも閉ループが形成されると、期待するほどブレークダウン電圧が低下しなかった。実際に基準面から 1 5 mmの位置を起点とし、 4ターンを巻き付けたコィル形状部において基準面 X iから 2 1 mmで隣接するターン同士を接触させた実験では,. ブレークダウン電圧が 1 2. O k Vであつた。

これは、高周波磁界の発生している場に、導体の閉ループが存在すると、当該導体に上記高周波磁界を打ち消す方向に磁界が生じるためであると考えられる。したがって、コイル形状部 1 0 1に閉ループが存在しない場合には、基準面から管軸方向に 2 0 mmの位置までにおいて.. 少なくとも近接導体のコイル形状部が 0. 5ターン存在すれば、好ましいブレークダウン電圧低下の効果が得られる。

なお、近接導体 1 1 0のコィル形状部 1 0 1が最も基準面 X！から離れた位置（ 2 0 mm) にあり、コイル形状部 1 0 1における巻き数が多ければ、当該コイル形状部 1 0 1の端と、ランプの封止部 2端部から導出されている外部リード線 8もしくは外部リ一ド線 8に接続された導体との距離も小さくなるが、この距離があまり小さくなり過ぎる - と、高圧パルス印加時に両者間に放電が生じて点灯不良になるので、両者間の距離は、最低 5 mmは必要であり、さらには 1 0 mm以上の距離がある方が望ましい。

封止部 2にコイル形状部 1 0 1を設ける位置を上記基準面に近付けていくと、高 • 周波電圧の印加によりコィル形状部 1 0 1に発生した高周波磁界の放電空間へ影響力が徐々に強くなり、基準面と、この基準面 X から 5 mm離れた基準面 Y (図 1参照）との間に 0. 5ターンが含まれるようになったときには、ブレークダウン電圧を 6. . O k Vにできた。コイル形状部 1 0 1を設ける位置で最も第 2の封止部 3に近い位置は、電極 5の先端を通過する基準面 Zまでである。これ以上第 2の封止部 3側にコィル形状部を設けても、対応する電極 5ゃモリブデン箔 7の電位と同じになるので、この部分で高周波磁界が発生せず、意味がないからである。実際に、基準面から第 2の封止部 3方向にほぼ 5 mmの位置を基準面 Zとして、この位置までに 0. 5ターンのコイル形状部 1 0 1が位置しても効果上問題はなかった。この位置にあっても電極 4との間に高周波磁界が形成され得るからである。

なお、このとき試験的に、コイル形状部の隣接する 1組のターンを接触させて閉ル一プを形成したが、基準面から 5 mmより離れた位置（基準面 Yより外側）に閉ループを形成した場合には、それほどブレークダウン電圧低下の効果が損なわれることはなかったが、閉ループの位置が基準面 Yから基準面 Zの間にあるときは、満足のいくブレークダウン電圧の低下を得られなかった（1 1 . 5 k v) 。

すなわち、上述したように高周波磁界を効果的に形成する上でコィル形状部 1 0 1には閉ループが形成されていない方が望ましいがコィル形状部 1 0 1の位置が、放電空間 1 2に近付くほど、当該コィル形状部 1 0 1により形成される高周波磁界の影響力が大きくなり、閉ループがひとつぐらいあっても十分ブレークダウン電圧低減の効果が得られるようになったものと考えられる。 'しかし、二つの基準面 Υ、 Ζで挟まれた範囲に、コィル形状部 1 0 1の一部に閉ループが形成されていると, この閉ループにより生じる前記高周波磁界を打ち消す方向の磁界の影響が直接放電空間 1 2に及び、ブレークダウン電圧の低減効果の発生を阻害してしまうものと考えられる。その境界点が、上記基準面 X iから 5 mm離れた基準面 Yとなるのである。

逆にいうと、上記基準面 Yと基準面 Zに挟まれた範囲内に、 0, 5ターン以上のらせん状のコィル形状部 1 0 1があれば、十分な高周波磁界を放電空間 1 2に及ぼすことができ、例え、この範囲外に閉ループが形成されていても、所期するブレークダウン電圧低減の効果が得られるのである。

以上をまとめると、（a ) コイル形状部 1 0 1に閉ループが形成されていない場合には、基準面 X から第 1の封止部 2方向に 2 O mm離れた位置までに、 0. 5ターン以上のらせん部が形成されておればよく、また、（b) たとえ、コイル形状部 1 0 1の一部に閉ループが形成されたとしても、基準面 Yと Zとの間に当該閉ループが含まれず、かつ、 0. 5ターン以上のらせん部があれば、良好なブレークダウン電圧の低下の効果が得られるものである。

なお、ここで論じている「閉ループ」は、コィノレ形状部 1 0 1による高周波磁界の発生を妨害する電流を発生する閉ループであるから、発光部 1または第 1の封止部 2を囲む閉ループである。発光部 1、第 1の封止部 2を囲まない閉ループについては、どの部分に形成されていても、本発明の効果には影響を生じない。

(3— 2 ) コイル形状部の直径の範囲

近接導体 1 1 0のコィル形状部 1 0 1の最小の内径は高圧水銀ランプ 1 0 0の構造による制約から封止部 2、 3の外径までである。

そこで、次にコイル形状部 1 0 1の許容される最大内径について実験を行った。

実験条件は、上記図 1に示す高圧放電ランプ 1 0 0において前記基準面 X iから 2 0 mmの位置における発光部 1側に 0. 5ターンのコイル形状部 1 0 1を、ランプの管軸とほぼ同心円状に配置しつつ、コィル内径を徐々に大きくして、ブレークダウン電圧を測定する実験を行った。ここで、ガス封入圧は 4 0 0 m bとし、高周波電圧の振幅を 1 k Vに固定しつつ-. 周波数を-. 1 . 0 k H zから 1 . O MH zまでの適当な値に変化させながら繰り返し実験を行つた。

するとコイル内径を、ほぼ 1 5 mmまでに大きくしても、ブレークダウン電圧を 8 k V.程度に抑えることができた。

一般にタ一ン数の少ないコィルについては-. その中心付近に発生する磁界の強度は、コィルの半径に反比例するが、本願発明の原理は、上述したように電極軸 4 1およぴモリブデン箔 6との間に浮遊容量 Cが存在し (図 4参照) 、この容量 Cとコイル形状部 1 0 1のィンダク夕ンスとの間には、共振回路が形成されて放電空間内に強い高周波電界が生成され、ブレークダゥン電圧の低下の効果が得られるものであり、しかも、この共振回路は複数で相互に複雑に影響し合っているものと考えられる。

そして、コィル内径の増大に伴って浮遊容量 Cの大きさも変化し共振点も変動するが、適当な範囲の周波数での共振が存在する以上、高周波電界を生成することができブレークダウン電圧の低下に効果的に作用する。しかし、コイル内径がある一定以上に大きくなると、放電空間 1 2の初期電子に作用する磁界強度そのものが小さくなる上、コイル内径の増大に伴ってコィル形状部 1 0 1と、モリブデン箔 6もしくは電極 4 1間の容量が低下して、コイル形状部 1 0 1に電流が流れにくくなり、これらが総合的に作用してブレークダウン電圧の低下における効果が得られなくなつたからであると考えられる。なお、実験では、コイル内径の最大が上記 1 5 mmで所期の効果が得られたが、始動動作が若干不安定になる傾向があり、実際に安定して効果を得るためには、コイル形状部 1 0 1の最大内径が 1 O mm以下であることが望ましい。

また、コイル形状部 1 0 1により発せられる高周波磁界が、発光部内の放電空間に作用することが重要なのであるから、コイル形状部 1 0 1の径を大きくとる場合でもせいぜぃ発光部の最大外径（本実施の形態では 1 O mm) までで十分であり、それ以上大きくする必要性はないであろう。

( 3 - 3) リード線部と発光部との距離

また、図 4でも説明したように磁界 Aと磁界 Bが相互に作用して本発明の効果を出していると考えられるため、近接導体のリ一ド線部 1 0 2は、発光部 1の外面に近接または接触させてできるだけ放電空間 1 2に近づける方が望ましく、上記基準面 X！と、第 2の封止部 3側の電極 5の根元部分に位置する放電空間 1 2の端を含み、かつバルブ 1 4の長手方向に対して垂直な別の基準面 X₂ (第 4の基準面）とに挟まれた領域において、近接導体のリ一ド線部 1 0 2と発光部 1の内面との最小距離が 1 0 mm以下である場合に特に優れた効果が得られることが実験により確認されている。

(4) 点灯装置

図 6は-, 上記高圧水銀ランプ 1 0 0を点灯させるための点灯装置の構成を示すブ口ック図である。

同図に示すように本点灯装置は、 D C電源回路 2 5 0と電子安定器 3 0 0とからなり、電子安定器 3 0 0は、 D C/D Cコンバータ 3 0 1、 D C/A Cインバータ 3 0 2、高圧パルス発生回路 3 0 3、制御回路 3 0 4、管電流検出回路 3 0 5および管電圧検出回路 3 0 6とから構成される。

D C電源回路 2 5 0は、家庭用の交流 1 0 0 Vにより直流電圧を生成し、電子安定器 3 0 0に給電する。電子安定器 3 0 0の D C/D Cコンバータ 3 0 1は、 D C電源回路 2 5 0から供給された直流電圧を所定の大きさの直流電圧に変換し、 D C/A Cインバ —タ 3 0 2に供給する。 .

D C/A Cィンバ一タ 3 0 2は、所定の周波数の交流矩形電流を生成して高圧水銀ランプ 1 0 0に印加する。高圧水銀ランプ 1 0 0を放電開始させるために必要となる高圧パルス発生回路 303は、例えばトランスを含んでおり、ここで発生された高圧パルスを高圧水銀ランプ 100に印加することで、放電を開始させている。

一方、管電流検出回路 305、管電圧検出回路 306がそれぞれ DCZACインバー夕 302の入力側に接続されており、間接的に高圧水銀ランプ 100のランプ電流、ランプ電圧をそれぞれ検出し、その検出信号を制御回路 304に送出する。

. 制御回路 304は、これらの検出信号と内部メモリに格納されたプログラムに基づき、 D C/D Cコンバータ 301や D C/ACィンバー夕 302を制御して、上述の点灯方法により高圧水銀ランプ 100を点灯させる。

図 7は、上記制御回路 304で実行される、 150Wタイプの高圧水銀ランプ 100 の点灯制御内容を示すフローチャートである。

点灯スィツチ (不図示) が、 ONされると (ステップ S 1 ： Ye s) 、 DC/DCコンバー夕 301、 DC/ACィンバー夕 302を制御して、上述した条件を満たす所定の高周波電圧を発生させ、高圧水銀ランプ 100に印加し（ステップ S2) 、その印加時間が 30msになると-. 高圧パルス発生回路 303により、例えば 8 k Vの高圧パルスを発生させて、高圧水銀ランプ 100に印加する (ステップ S 3 ： Ye s、ステップ S4) 。

そして、高圧水銀ランプ 100がブレークダウンしたか否かを判断する（ステップ S 5) 。高圧水銀ランプ 100がブレークダウンして放電が開始されると -. ランプ電圧が一定の値より低下するので、制御回路 304は管電圧検出回路 306からの検出信号をモニタ一することにより、ブレークダゥンの可否を判断できる。

もし、高圧水銀ランプ 1◦ 0がブレークダウンしていなければ (ステップ S 5 ： N o) 、ステップ S 9に移行して、点灯制御開始後 2秒経過したか否かを判断し、経過していなければ再びステップ S 2に戻つてそれ以降のステツプを繰り返し、再ぴステップ S 5に至り、高圧水銀ランプ 100がブレークダウンしたと判断された場合はステップ S6に移り、ランプ電圧が 50V以下か否かを判断する。

ランプ電圧が 50V以下ならば（ステップ S 6： Ye s) 、ステップ S 7の定電流制御に移行する。この定電流制御は、管電流検出回路 305の検出信号に基づき、 DC/ DCコンバータ 301を制御してランプ電流が一定の電流値、 3 Aになるように制御する。ランプ電圧が 5 0 Vを超えていれば（ステップ S 6 ： N o) 、ステップ S 8の定電力制御に移行する。この定電力制御は、制御回路 3 0 4で管電流検出回路 3 0 5、管電圧検出回路 3 0 6の検出信号に基づきランプ電流とランプ電圧をモニターし、その積のランプ電力が常に 1 5 0 Wとなるように、例えば D C/D Cコンバータ 3 0 1から出力される電流値をフィードバック制御することにより実行される。また、上記ステップ S 6 〜ステップ S 8は、ランプ点灯中（ステップ S I 1 ： N o) は常時繰り返されており、点灯スィッチが O F Fにされると（ステップ S 1 1 ： Y e s ) 、処理を終了する。なお、定電流制御および定電力制御時に高圧水銀ランプ 1 0 0に印加される電圧は約 1 7 0 H zの交流電圧である。

一方、ステップ S 9において、点灯制御の開始後 2秒経過したと判断された場合には、高圧水銀ランプ 1 0 0に何らかの異常があると判断し、ステップ S 1 0に移って高圧水銀ランプ 1 0 0に対する出力を停止した後、点灯制御を終了する。

( 5 ) 高圧水銀ランプ 1 0 0の利用分野

①ランプュニットおよび液晶プロジェクタ

高圧水銀ランプ 1 0 0は、小型でありながら高輝度であるので、液晶プロジェクタなどの光源としてよく利用されており、この場合には、通常反射ミラーと組み合わせてランプュニットとして出荷される。

図 8は-, 上記高圧水銀ランプ 1 0 0を組み込んだランプュ二ット 2 0 0の構成を示す一部切欠き斜視図である。同図に示すように、ランプュニット 2 0 0は、封止部 3の端部に口金 2 0が装着され、スぺーサ 2 1を介して、内面が凹面鏡となっている反射ミラ — 2 2にセメントなどで固着される。この際、反射ミラー 2 2による集光効率を向上させるため、電極 4、 5間の放電アークの位置が反射ミラー 2 2の光軸とほぼ一致するように調整された状態で取り付けられるようになっている。

高圧水銀ランプ 1 0 0の外部リ一ド線 8および 9 (図 1参照) には、反射ミラー 2 2 に穿設された貫通孔 2 5を通過して外側に引き出されたリード線 2 4、および端子 2 3 を介してそれぞれ電力が供給される。

近接導体 1 1 0は、口金 2 0が固着される第 2の封止部 3と反対の第 1の封止部 2に巻き付けられている。

図 9は、上述のランプュニット 2 0 0と図 6に示す点灯装置を使用した液晶プロジェクタ 4 0 0の構成を示す概略図である。同図に示すようにこの液晶プロジェクタ 4 0 0は、内部に上記電子安定器 3 0 0を含む電源ュニット 4 0 1と、制御ュニット 4 0 2と集光レンズ 4 0 3と、透過型のカラー液晶表示板 4 0 4と駆動モータが内蔵されたレンズュニット 4 0 5および冷却用のファン装置 4 0 6とからなる。

電源ュニット 4 0 1は、家庭用 A C 1 0 0 Vの電源を所定の直流電圧に変換して、上記電子安定器 3 0 0や制御ュニット 4 0 2などに供給する。制御ュニット 4 0 2は、外部から入力された画像信号に基づき、カラー液晶表示板 4 0 4を駆動してカラー画像を表示させる。また、レンズユニット 4 0 5内の駆動モータを制御してフォーカシング動作やズーム動作を実行させる。 . .

ランプュニット 2 0 0から射出された光線は、集光レンズ 4 0 3で集光され、光路途中に配された力ラ一液晶表示板 4 0 4を透過し、レンズュニット 4 0 5を介して当該液晶表示板 4 0 4に形成された画像を図外のスクリーン上に投影させる。

このような液晶プロジェクタは、最近では家庭への普及がめざましく、より小型化、軽量化、および低価格化が技術目標とされていたところ、本発明に係る高圧水銀ランプと点灯装置からなる光源装置（以下、「高圧放電ランプ装置」という。）を使用することにより、上記技術目標の達成に十分寄与することができる。

また、点灯装置が発生する高圧パルスを低減することにより、その発生時に生じる電気的ノィズも小さくなり-, 制御ュニッ卜 4 0 2の電子回路などに悪影響を及ぼさなくなるという効果も得られる。これにより、液晶プロジヱクタ内部の部品配置の自由度が増し、より小型化が可能となる。

また、本発明に係る'高圧放電ランプ装置は、液晶プロジヱクタ以外の他の投射型画像表示装置にも適用できることは言うまでもない。 ■

②ヘッドライト装置

本発明に係る高圧放電ランプ装置は、自動車などのへッドライト装置などに用いられてもよい。へッドライト自体の構成は周知であり、特に図示はしないが、その光源として高圧水銀ランプ 1 0 0を用い、その点灯装置として電子安定器 3 0 0を備えるようにすれば、必要な収納スペースを少なくでき、またバッテリーの消耗も少なくできる。特に、最近の高技術ィヒ ·多機能化に伴って自動車に多くの電子回路が搭載される一方で、車内空間を少しでも広くするため、エンジンや電子部品の収納スペースが狭くなつて各部品の小型ィ匕が望まれる今日の状況において、本発明のような小型で軽量かつ低ノィズの高圧放電ランプ装置をへッドライト装置に採用することにより得られる効果は大きい。

(変形例）

なお、本発明の内容は、上記実施の形態に限定されないのは言うまでもなく、以下のような変形例を考えることができる。

( 1 ) 近接導体 1 1 0の巻き付け形状について

近接導体 1 1 0は、略らせん状であればよく、バルブの長手方向から見たときに近接導体 1 1 0の巻き方が必ずしも第 1の封止部 2に沿った円形である必要はなく、三角形や四角形などの角形などであっても構わない。

· (2 ) 近接導体 1 1 0の材質について

上記実施の形態では、近接導体 1 1 0の材質として鉄とクロムとの合金を使用した。この合金は、耐熱性を有するとともに高温でも酸化しにくく、比較的安価であるからである。しかし、酸化しにくい導体であれば、他の材質、例えば白金やカーボンなどでも使用可能である。 .

(3 ) 高圧パルスの印加について

上記実施の形態では、高圧パルスを印加することにより放電を開始させた。しかし、高周波電圧だけでランプが放電開始できる場合は、必ずしも高圧パルスを印加する必要はない。この場合には点灯回路の構成がより箇易なり、製造コストをますます低減することができる。

(4) 他のランプへの適用について

上記実施の形態では、高圧水銀ランプについて説明したが、他のキセノンランプなどの高圧放電ランプであっても、点灯の原理が同じである以上、本発明の適用が可能である。また、石英製のバルブを用い、金属箔（モリブデン箔）の部分で封着するいわゆる箔シール構造ではなく、放電容器として透光性セラミック管を用いたメ夕ハライドランプゃ高圧ナトリウムランプにおいても、上述のような範囲内に 0. 5ターン以上の近接導体を形成し、印加する高周波電圧の周波数が 1 k H z〜l MH zであって、かつ、その振幅が 4 0 0 V以上であれば、同様なブレークダウン電圧の低下の効果が得られる。産業上の利用可能性本発明に係る高圧放電ランプは、ブレークダウン電圧を低く抑えることができるのでその点灯装置の小型化、軽量化、および低価格化に有効である。

Claims

請求の範囲

1 . 内部〖こ一対の電極が配設され、かつ放電空間が形成されている発光部とこの発光部の両端部にそれぞれ設けられた第 1の封止部および第 2の封止部とからなるバルブと、 5 少なくとも前記発光部または前記第 1の封止部の外周を囲むように巻回された巻回部と当該巻回部から前記発光部の外面に近接または接触するように前記発光部を渡って前記第 2の封止部側に延びるリ一ド線部とからなる近接導体と、

を備え、

前記近接導体は、

0 そのリ一ド線部が前記第 2の封止部側の前記電極と電気的に接続されており、

前記卷回部は、前記第 1の封止部側の前記電極の根元部分に位置する前記放電空間の端を含み、かつ前記バルブの長手方向に対して垂直な平面を第 1の基準面とし、第 1の基準面より第 1の封止部に沿って 5 mm離れた位置であって当該第 1の基準面に平行な平面を第 2の基準面、前記第 1の基準面に平行であつて第 2の封止部側の電極の先端部5 を通る平面を第 3の基準面'とした場合に、前記第 2の基準面から前記第 3の基準面までの範囲に、前記近接導体の巻回部の少なくとも一部が略らせん状に 0. 5ターン以上巻き付けられ、かつ、その範囲内に前記発光部または前記第 1の封止部を囲む閉ループが含まれていないことを特徴とする高圧放電ランプ。 0

2. 内部に一対の電極が配設され、かつ放電空間が形成されている発光部とこの発光部の両端部にそれぞれ設けられた第 1の封止部およぴ第 2の封止部とからなるバルブと、前記発光部または前記第 1の封止部の外周を囲むように巻回された巻回部と当該巻回部から前記発光部の外面に近接または接触するように前記発光部を渡つて前記第 2の封 ' 止部側に延びるリ一ド線部とからなる近接導体と、

5 を備え、

前記近接導体は、

そのリ一ド線部が前記第 2の封止部側の前記電極と電気的に接続されており、巻回部には、前記発光部または前記第 1の封止部を囲む閉ループが含まれておらず、前記第 1の封止部側の前記電極の根元部分に位置する前記放電空間の端を含み、かつ前0 記バルブの長手方向に対して垂直な面を第 1の基準面とし、第 1の基準面より第 1の封止部に沿って 2 0 mm離れた位置であって当該第 1の基準面に平行な平面を第 2の基準面、前記第 1の基準面に平行であって第 2の封止部側の電極の先端部を通る平面を第 3 の基準面とした場合に、前記第 2の基準面から前記第 3の基準面までの範囲に前記近接導体の巻回部の少なくとも一部が略らせん状に 0. 5ターン以上巻き付けられていることを特徴とする高圧放電ランプ。

3. 前記第 1の基準面と、前記第 2の封止部側の前記電極の根元部分に位置する前記放電空間の端を含み、かつ前記第 1の基準面に平行な第 4の基準面とに挟まれた範囲において、前記近接導体のリード線部と前記発光部の内面との最小距離が 1 0 mm以下であることを特徴とする請求の範囲第 1項に記載の高圧放電ランプ。

4. 前記第 2と第 3の基準面で挟まれた範囲において、前記近接導体の巻回部における略らせん状に巻き付けられた部分のピッチ間隔が、 1 . 5 mm以上であることを特徴とする請求の範囲第 1項に記載の高圧放電ランプ。

,

5. 請求の範囲第 1項に記載の高圧放電ランプの点灯方法であつて、

前記一対の電極に高周波電圧を印加した後に、前記高圧放電ランプの放電を開始させることを特徴とする高圧放電ランプの点灯方法。

6. 前記高周波の周波数は、 1 k H z〜l MH zであることを特徴とする請求の範囲第 5項記載の高圧放電ランプの点灯方法。

7. 前記高周波の振幅は、 4 0 0 V以上であることを特徴とする請求の範囲第 5項に記載の高圧放電ランプの点灯方法。

8. 請求の範囲第 1項に記載の高圧放電ランプを点灯させる点灯装置であって、前記一対の電極に高周波電圧を印加する電圧印加手段を備えることを特徴とする高圧放電ランプの点灯装置。

9. 前記高周波の周波数は、 1 kHz〜l MHzであることを特徴とする請求の範囲第 8項記載の高圧放電ランプの点灯装置。

10. 前記高周波の振幅は、 400V以上であることを特徴とする請求の範囲第 8項に記載の高圧放電ランプの点灯装置。 '

11. 請求の範囲第 1項に記載の高圧放電ランプと、この高圧放電ランプを点灯させる請求の範囲第 8項に記載の点灯装置とを備えていることを特徴とする高圧放電ランプ装置。

12. 凹面状の反射ミラ一内に、請求の範囲第 1項に記載の高圧放電ランプが組み込まれていることを特徴とするランプュニット。

13. 請求の範囲第 11項記載の高圧放電ランプ装置が用いられていることを特徴とする画像表示装置。

14. 請求の範囲第 11項記載の高圧放電ランプ装置が用いられていることを特徴とするへッドライト装置。