WO2004051836A1

WO2004051836A1 - 単相誘導電動機の起動装置

Info

Publication number: WO2004051836A1
Application number: PCT/JP2003/015191
Authority: WO
Inventors: Mikio Sahashi; Akihiko Matsuya; Shinichi Iwasaki; Motoi Okada; Kazuo Itoh
Original assignee: Yamada Electric Mfg. Co., Ltd.; Matsushita Refrigeration Company
Priority date: 2002-11-29
Filing date: 2003-11-27
Publication date: 2004-06-17
Also published as: AU2003302543A1; US7515029B2; EP1605580A4; AU2003302543A8; KR20050085204A; EP1605580A1; US20060163956A1

Abstract

補助巻線Sに起動電流が流れると、主PTC12、補助PTC14は自己発熱して電気抵抗値が増大する。補助PTC14が140℃に達すると、スナップアクションバイメタル18がオフし、主PTC12には電流が流れなくなり、単相誘導電動機70の起動が完了する。スナップアクションバイメタル18がオフされると、補助PTC14側にのみ微少電流が流れ、その発生熱によりスナップアクションバイメタル18がオフ状態に保持される。

Description

明細単相誘導電動機の起動装置技術分野

本発明は、電気冷蔵庫用コ一夕（密閉形電動圧縮機）、或いは、ポンプモータ等の単相誘導電動機の起動装置に関する。背景技術

例えば、冷蔵庫，空気調和機等の密閉形コンプレッサを駆動する単相誘導電動機において起動装置が設けられる場合が多い。従来のこの種の起動装置としては、第 2 7図（A) に示すように、主巻線 Mとともに交流電源 9 0によって通電される補助卷線 Sに直列に正特性サーミス夕 3 1 2を接続する構成のものが供されている。このような起動装置においては、単相誘導電動機 1 0 0の起動時には、正特性サーミス夕 3 1 2が低電気抵抗値を呈することから、補助巻線 Sに起動電流が流れる。起動電流により正特性サ一ミス夕 3 1 2が高抵抗になり、補助巻線 Sへの電流が制限される。この構成では、単相誘導電動機の起動完了後の定常運転中においても、正特性サーミス夕 3 1 2は電源電圧が印加されて自己発熱し続けるので、常に、 2〜4 W程度の電力を消費するようになり、省エネルギー上問題がある。

更に、従来の起動装置では、単相誘導電動機 1 0 0の停止直後に再起動が困難であるとの問題点があった。即ち、起動用の正特性サ一ミス夕 3 1 2は、熱容量が大きいため、運転時に高温、高抵抗になると、電動機 1 0 0の停止後、常温近くまで温度が下がり、再起動可能な状態になるまでに数十秒から数分かかり、もしもそれ以前に再起動させようとすると、該正特性サーミス夕 3 1 2 が高抵抗なため、補助卷線 Sに微少な電流しか流れず、電動機 1 0 0が回転子拘束状態となり、主巻線 Mに大きな電流がながれ、オーバロードリレー 5 0が動作し再起動できなかった。このォ一バロ一ドリレーの復帰時間は、当初は正特性サーミス夕 3 1 2が再起動可能になるまでの冷却時間より短いため、該ォ一バロ一ドリレーが作動、復帰を数回繰り返し、順次高温となってその復帰時間が長くなる。そして、オーバロードリレーの復帰時間が正特性サーミス夕 3 1 2よりも長くなることで、電動機 1 0 0が起動可能になった。係る事態は、冷蔵庫のコンプレッサモー夕においては、庫内温度が下がり、サーモスタットがオフして、コンプレッサモー夕が停止した直後に、ドアが開けられ、庫内温度が上昇してサーモスタットがオンになった場合等に生じていた。このような時には、再起動に時間を要するだけでなく、上述したオーバロードリレーの寿命を縮める原因ともなった。

このため、本出願人は、特開平 6-38467号公報として、第 2 7図（B ) に示す構成の単相誘導電動機の起動装置を提案した。この回路では、起動装置 2 1 0 内に、正特性サーミス夕 3 1 2と直列にバイメタル 2 1 8を設け、正特性サ一ミス夕 3 1 2と並列に設けた抵抗 2 1 4により該バイメタル 2 1 8を加熱することで、正特性サーミス夕 3 1 2への電流を遮断する。正特性サーミス夕 3 1 2よりも小消費電力の抵抗 2 1 4により、バイメタル 2 1 8のオフ状態を維持することで、小消費電力を図っていた。更に、実開昭 56- 38276公報では、正特性サーミス夕を 2分割して配置する起動装置が開示されている。

また、正特性サーミス夕を備える起動装置には、単相誘導電動機への取り付けを容易に行えるよう、単相誘導電動機側に設けられた接続ピンに対して接続するためのソケット端子を備えるものがある。例えば、実開昭 6 2 - 1 1 5 7 6 0のように、単相誘導電動機から接続ピンが 3本突出し、これに対して、起動装置のソケット端子により電気接続を行っている。

モーター等によって電気機器は非常に大きな振動が生じ、また機器の故障や点検時の取り外し時、及び取り外し後の再取付け時、ソケット端子の把持強度の弱いものは起動装置と電気機器との接触が不十分となる。特に大型モーター起動用の起動装置においては、接触部が加熱して端子の損傷が生じ、 P T Cリレー装置としての機能を発揮することができなくなる。さらには、火災等の発生する可能性も否定できない。

従来技術に係る起動装置に内蔵されるソケット端子の平面図を第 2 8図（A) に、断面を第 2 8図（B ) に、底面を第 2 8図（C) に示す。このソケット端子 1 2 2は、第 2 8図（F ) に示すように接続ピン 2 1 2に装着する場合、主に X, Y 2方向のこじりによる応力（以下、こじり力という。）が加わる。これにより、ソケット端子 1 2 2 Aは、第 2 8図（G) に示すようにこじり力の影響で拡開しもとの状態に復元しなくなることがある。この結果、ソケット端子 1 2 2 Aによる接続ピン 2 1 2の把持力が大幅に低下し、接触不良により接触抵抗が大きくなるので、電流を流すと発熱して端子損傷等の問題が発生する。係る課題に対応するため、特開平 8— 1 4 9 7 7 0、特開 2 0 0 1— 3 3 2 1 5 9等が提案されている。特開平 8— 1 4 9 7 7 0では、接続ピンの挿脱方向に沿った 4力所の溝を有する筒形状のソケット端子が提案されている。また、特開平 8— 1 4 9 7 7 0中には、ソケット端子を把持部と支持部とで構成し、把持部にこじり力が生じた場合に拡開し応力を吸収する一対の接合片部を具備させる技術が提案されている。一方、特開 2 0 0 1— 3 3 2 1 5 9には、ソケット端子のスリット状の開口部の近傍に、ソケット端子の拡開を防ぐための凸部を設ける技術が提案されている。

しかしながら、特開平 6- 38467号公報の起動装置では、抵抗 2 1 4によりバイメタル 2 1 8のオフ状態を維持するため、第 2 7図（A) の回路構成と比べて消費電力を 1ノ 3にするのが限界であった。また、実開昭 56- 38276公報では、正特性サーミス夕を 2分割しているため'、消費電力を 1 / 2までしか落とせなかった。

上述した消費電力ばかりでなく、特開平 6- 38467号公報の起動装置では、バイメタル 2 1 8のオフ状態を維持する抵抗 2 1 4の熱容量が大きいため、単相誘導電動機の再起動を迅速に行い得なかった。同様に、実開昭 56-38276公報では、正特性サーミス夕を 2分割しているため、再起動時間を半減させることしかできなかった。

本発明は、上述した課題を解決するためになされたものであり、その目的とするところは、起動用の正特性サーミス夕による定常運転中の消費電力を極力抑制し得て、省エネルギー化を図ることができる単相誘導電動機の起動装置を提供することを目的とする。

また、特開平 8— 1 4 9 7 7 0の筒形状のソケット端子は、溝により分割された円弧形状の部分がリブ効果で一部に応力が集中し、変形し易いという課題があった。一方、特開平 8— 1 4 9 7 7 0の接合片部を具備するソケット端子は、接合片部が側方へ突出しているため、スペース効率が悪くなり起動装置へ収容し難い。特開 2 0 0 1— 3 3 2 1 5 9のソケット端子は、ソケット端子とは別体に凸部を設けるため、スペース効率が悪くなり起動装置へ収容し難いという課題があった。

本発明は、上述した課題を解決するためになされたものであり、その目的とするところは、長期にわたってソケット端子の把持力を維持でき、信頼性の高い単相誘導電動機の起動装置を提供することにある。発明の開示

上記目的を達成するため、請求項 1の発明は、交流電源によって通電される主卷線及び補助巻線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

ケーシングと、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サ一ミス夕と、

前記正特性サーミス夕に並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助巻線及び正特性サ一ミス夕の直列回路に直列に接続され、前記補助正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になるとオフするスナツプアクションバイメタルと、

前記ケーシング内に備えられ、前記スナップァクションバイメタル及び前記補助正特性サ一ミス夕を密閉する密閉室と、を具備してなることを技術的特徴とする。

上述した目的を達成するため、請求項 5では、交流電源によって通電される主巻線及び補助卷線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

ケーシングと、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サーミス夕と、

前記正特性サーミス夕に並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助巻線及び正特性サ一ミス夕の直列回路に直列に接続され、前記補助正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になるとオフするバイメタルと、

前記ケーシング内に備えられ、前記バイメタル及び前記補助正特性サーミス夕を密閉する密閉室と、

前記バイメタルに対して、接点をオン側に付勢する磁力を与える磁石と、を具備してなることを技術的特徴とする。

請求項 7では、交流電源によって通電される主卷線及び補助巻線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

ケーシングと、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サーミス夕と、

前記正特性サーミス夕に並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になる消磁する感温磁石と、

前記補助巻線及び正特性サーミス夕の直列回路に直列に接続され、前記感温磁石の磁力により吸引されオンすると共に該感温磁石の消磁によりオフするス前記ケ一シング内に備えられ、前記スィッチを密閉する密閉室と、を具備してなることを技術的特徴とする。

請求項 8では、交流電源によって通電される主巻線及び補助巻線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サーミス夕と、

前記正特性サ一ミス夕に並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助正特性サ一ミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になる消磁する感温磁石と、

前記補助巻線及び正特性サーミス夕の直列回路に直列に接続され、前記感温磁石の磁力によりオンすると共に該感温磁石の消磁によりオフするリードスィツチと、を具備してなることを技術的特徴とする。

請求項 1の単相誘導電動機の起動装置によれば、単相誘導電動機の起動時は、正特性サーミス夕が低抵抗であるため、正特性サーミス夕及びスナツプアクションバイメタルの直列回路を介して補助巻線に起動電流が流れ、単相誘導電動機を起動する。起動電流が流れると、正特性サーミス夕が自己発熱して、高抵抗になり、正特性サ一ミス夕と並列に接続された補助正特性サーミス夕側に多く電流が流れる。補助正特性サーミス夕が設定温度になると、スナップァクシヨンバイメタルがオフし、正特性サーミス夕には電流は流れなくなり、単相誘導電動機は、起動を完了して定常運転となる。スナツプアクションバイメタルがオフされると、補助正特性サーミス夕側にのみ電流が流れるようになって発熱し、その発生熱によりスナップァクションバイメタルがオフ状態に保持される。

従って、単相誘導電動機の定常運転中には、正特性サーミス夕には電流は流れず、代りに、補助正特性サ一ミス夕側に電流が流れるようになるが、この補助正特性サーミス夕に流れる電流は、補助正特性サ一ミス夕にスナップァクシヨンバイメタルをオフ状態に保持するための熱を発生させる程度の極めて小なるものであり、補助正特性サーミス夕による消費電力は従来の正特性サーミス夕の消費電力よりも極めて少ない。

特に、スナップアクションバイメタルと補助正特性サーミス夕とは、ケ一シング内の密閉室に収容されているため、熱が外部へ逃げにくく、極めて少ない消費電力でスナップァクションバイメタルのオフを維持することができる。更に、密閉形コンプレッサの冷媒として可燃性ガス（ブタン等の炭化水素化合物）が用いられて、該冷媒が漏れる事態が発生しても、密閉室に収容されているため、スナップアクションバイメタルの開閉動作時の火花により発火することがない。

また、単相誘導電動機の定常運転中に、熱容量の大きな起動用正特性サーミスタは冷却して常温になっている。一方、補助正特性サ一ミス夕は、熱容量が小さいため、冷却が早い。従って、単相誘導電動機の停止直後に再起動する際にも、補助正特性サ一ミス夕は直ぐ常温近くまで冷却されるため、再起動が可能になるまでの時間は数秒から数十秒と非常に早く、従来技術のようにオーバロードリレーが作動、復帰を繰り返すことなく速やかに再起動することができる。

更に、バイメタルの加熱用に小型の補助正特性サーミス夕を用いるので、電圧変動の影響を受けず、周囲温度の変化に対しても補正効果がある。

請求項 2では、スナップアクションバイメタルは、可動接点を揺動する可動接点板と、バイメタルと、該可動接点板の第 1支持点と該バイメタルの第 2支持点との間に介在する断面半円形状の板パネとからなる。可動接点板の支点と第 1支持点とを結ぶ線分よりも第 2支持点がバイメタルの低温時の先端位置側寄りに有る際に、板パネが可動接点を固定接点側に押しつけるように可動接点板を付勢する。そして、可動接点板の支点と第 1支持点とを結ぶ線分よりも第 2支持点がバイメタルの高温時の先端位置側寄りに有る際に、板パネが可動接点を固定接点側から離すように可動接点板を付勢する。これにより、スナップアクションバイメタルが、接点を素早く切断できる。従って、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時間が短ぐ振動により接点開閉状態となることがない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

請求項 3では、スナップアクションバイメタルは、絞り加工の施されたバイメタルを備える。また、請求項 4では、スナップアクションバイメタルは、中央部に略円形状のフォーミング加工の施されたバイメタルを備える。これにより、スナップアクションバイメタルが、接点を素早く切断できる。従って、ァ —クが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時間が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

請求項 5では、自由端側に接点を備えるバイメタルが、接点オン側に磁石の磁力により付勢される。バイメタルがオフする際に、磁石からの磁力は距離の自乗に反比例して低下する。バイメタルは、接点オン状態で最も強い磁力を受け、接点が離れた後は磁力が急激に弱まるので、接点を素早く切断できる。従つて、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時間が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。請求項 6では、バイメタルの基部に補助正特性サーミス夕が接している。このため、補助正特性サーミス夕からの熱をバイメタルへ効率的に伝達でき、少ない消費電力の補助正特性サーミス夕で、バイメタルのオフ状態を維持することができる。

請求項 7では、例えば、磁性導電部材からなるパネ板の自由端側に接点を備えてなるスィッチが、補助正特性サ一ミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になると消磁する感温磁石の磁力により付勢される。即ち、設定温度未満では、スィッチがパネ板の弹性力に反して感温磁石の磁力により吸引されオン、設定温度以上になると、スィッチが、該感温磁石の消磁によりパネ板の弾性力にてオフする。このオフする際に、感温磁石からの磁力は距離の自乗に反比例して低下する。スィッチは接点オン状態で最も強い磁力を受け、接点が離れた後は磁力が急激に弱まるので、接点を素早く切断できる。従って、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時間が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによつて、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

請求項 8では、リ一ドスイッチが、補助正特性サ一ミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になると消磁する感温磁石の磁力によりオン、オフされる。即ち、設定温度未満では、リードスィッチが感温磁石の磁力によりオンし、設定温度以上になると、リードスィッチが、該感温磁石の消磁によりオフする。このオフする際に、感温磁石からの磁力は距離の自乗に反比例して低下するため、リードスィッチは接点を素早く切断できる。従って、アークが継続せず、接点の荒れやノィズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時間が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

請求項 9では、前記正特性サ一ミスタを弹性力で保持すると共に電気接続を取るパネ部を有する導電板の所定箇所に通孔を穿設することで、通孔外周部の幅を細くしてなるヒューズ部を設けてある。このため、正特性サーミス夕が異常発熱、熱暴走し、抵抗値が下がりショートに近い状態になり電流が増加した際に、ヒューズ部が溶断する。このため、起動巻線や起動リレーの焼損を防ぐことができる。

請求項 1 0では、正特性サーミス夕を保持するパネ部の正特性サ一ミス夕と当接させるため鈍角に曲げられた当接角部に、長孔が設けられている。これにより、当接角部の正特性サーミス夕との接触ボイントが分割されることで 2倍になり、接触信頼性を高めることができる。

請求項 1 1では、正特性サーミス夕を保持するパネ部の正特性サ一ミス夕と当接させるため鈍角に曲げられた当接角部に、切り欠きが設けられている。これにより、当接角部の正特性サ一ミス夕との接触ボイントが分割されることで 2倍になり、接触信頼性を高めることができる。更に、切り欠きの内側と外側とで当接角部の共振周波数が異なる。コンプレッサの振動が起動装置に伝わり、正特性サーミス夕ゃバネ部材が共振し、正特性サーミス夕電極部がパネ部材で叩かれると電極に損傷、剥離が生じるが、請求項 1 1では、当接角部の内側と外側とで共振周波数が異なるため同時に共振することがなく、当接角部が正特性サーミス夕を叩くことがなくなり、正特性サーミス夕の電極に損傷が生じない。

上記目的を達成するため、請求項 1 2の発明は、補助卷線に直列に接続される正特性サーミス夕と、揷脱可能な接続ピンとの間で電気的接続を行うソケット端子とを有し、主卷線及び補助卷線からなる単相誘導電動機の起動装置において、

前記ソケット端子は、接続ピンの軸方向の側方へ延在する一対の板部を内側に折り曲げ、先端を接続ピンの円柱形状に合致可能なよう円弧状に形成すると共に、先端を互いに離間させてなる接続ピン保持部を備え、

前記接続ピン保持部が、接続ピンの軸方向と垂直方向のスリツトにより先端側の第 1部位と奥側の第 2部位とに 2分割されていることを技術的特徴とする。請求項 1 2の起動装置は、ソケット端子の接続ピン保持部が、先端側の第 1 部位と奥側の第 2部位とに 2分割されているので、接続ピン挿入時にこじり力が働いた場合でも、広がるのは接続ピン保持部の先端側の第 1部位に留まり、奥側の第 2部位は広がらない。このため、第 2部位では、疲労が生じず、接続ピンとの良好な接触状態を保つことができ、接触部の加熱による損傷が発生しない。

更に、接続ピンへの挿入時に、先ず、先端側の第 1部位が広がり挿入され、接続ピン先端が奥側の第 2部位に達すると、第 2部位が広がり始める。即ち、挿入時に必要な力は、接続ピンより狭い部位を押し広げる必要から、最初が最も大きく、その後はほぼ横ばいとなるが、本発明では、接続ピンの挿入開始時には、分割されている先端側第 1部位のみを広げればよいため、接続ピン保持部全体を広げる必要があった従来技術品と比較して、挿入作業が楽になる。また、従来技術品と同じ大きさであるため、スペース効率が高く、既存の起動装置への適用が容易である。

また、接続ピンとソケット端子との間に傾きがあっても、先端側の第 1部位と奥側の第 2部位とが独立して接続ピンと接触するので、例え、接続ピンとソケット端子とが点接触することになつても、接触点が 2倍になり、接続ピンとソケット端子との電気接続を確保できる。

請求項 1 3では、接続ピン保持部を貫通した接続ピンの先端部を収容する凹部をケーシングに設けてあるため、接続ピンの先端の面取りされている部位は、接続ピン保持部を突き抜けて凹部内に位置することになる。即ち、面取りされている部位を接続ピン保持部で把持しないため、接続ピン保持部での接続ピンの把持力を高めることができ、接触抵抗を下げる効果もある。

請求項 1 4では、接続ピン保持部の先端側の第 1部位が、奥側第 2部位よりも緩やかに接続ピンを保持するように広く形成されているため、接続ピンの挿入開始時に必要な力が小さくてすむ。一方、奥側第 2部位は狭く形成されているため、当該第 2部位で、接続ピンとの良好な接触状態.を保つことができ、接触部の加熱による損傷が発生しない。

請求項 1 5では、接続ピン保持部の先端側の第 1部位の接続ピン軸方向の長さが、奥側第 2部位よりも長くなるように形成されているため、接続ピンの挿入時のこじれ力を第 1部位で受け止め、第 2部位がこじれにより広がるのを防ぐことができる。これにより、当該第 2部位で、接続ピンとの良好な接触状態を保つことができ、接触部の加熱による損傷が発生しない。

請求項 1 6では、接続ピン保持部の奥側の第 2部位の接続ピン軸方向の長さが、手前側第 1部位よりも長くなるように形成されているため、当該第 2部位で強固に接続ピンを保持することで、疲労が生じず、接続ピンとの良好な接触状態を保つことができ、接触部の加熱による損傷が発生しない。

請求項 1 7では、接続ピン保持部の奥側の第 2部位の前端に V字状の切れ込みを設けてあるため、接続ピンへの挿入時に、先端側の第 1部位を揷通した接続ピン先端が奥側の第 2部位に達した際にも、第 2部位側へ容易に挿入させることができ、挿入作業が楽になる。

上述した課題を解決するため、請求項 1 9の発明は、交流電源によって通電される主巻線及び補助卷線を有する単相誘導電動機の起動装置において、ケーシングと、

前記補助卷線に直列に接続された正特性サーミス夕と、

前記正特性サーミスタに並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助卷線及び正特性サ一ミス夕の直列回路に直列に接続され、前記補助正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になるとオフするスローァクションバイメタルと、

前記ケーシング内に備えられ、前記スローァクションバイメタル及び前記補助正特性サ一ミス夕を密閉する密閉室と、を具備してなることを技術的特徴とする。

請求項 1 9の単相誘導電動機の起動装置によれば、単相誘導電動機の起動時は、正特性サーミス夕が低抵抗であるため、正特性サーミス夕及びスローァクションバイメタルの直列回路を介して補助巻線に起動電流が流れ、単相誘導電動機を起動する。起動電流が流れると、正特性サーミス夕が自己発熱して、高抵抗になり、正特性サーミス夕と並列に接続された補助正特性サ一ミス夕側に多く電流が流れる。補助正特性サーミス夕が設定温度になると、スローァクシヨンバイメタルがオフし、正特性サーミス夕には電流は流れなくなり、単相誘導電動機は、起動を完了して定常運転となる。

スローアクションバイメタルがオフされると、補助正特性サーミス夕側にのみ電流が流れるようになって発熱し、その発生熱によりスローァクションバイメタルがオフ状態に保持される。

従って、単相誘導電動機の定常運転中には、正特性サーミス夕には電流は流れず、代りに、補助正特性サ一ミス夕側に電流が流れるようになるが、この補助正特性サ一ミス夕に流れる電流は、補助正特性サ一ミス夕にスローァクションバイメタルをオフ状態に保持するための熱を発生させる程度の極めて小なるものであり、補助正特性サーミス夕による消費電力は従来の正特性サーミス夕の消費電力よりも極めて少ない。

特に、スローアクションバイメタルと補助正特性サ一ミス夕とは、ケーシング内の密閉室に収容されているため、 .熱が外部へ逃げにくく、極めて少ない消費電力でスローァクションバイメタルのオフを維持することができる。更に、密閉形コンプレッサの冷媒として可燃性ガス（ブタン等の炭化水素化合物）が用いられて、該冷媒が漏れる事態が発生しても、密閉室に収容されているため、スローァクションバイメタルの開閉動作時の火花により発火することがない。更に、スローアクションバイメタルを用いるため、フォーミングされたスナツヨンバイメタルと比較して、長期の使用に耐え得る。

また、単相誘導電動機の定常運転中に、熱容量の大きな起動用正特性サ一ミス夕は冷却して常温になっている。一方、補助正特性サ一ミス夕は、熱容量が小さいため、冷却が早い。従って、単相誘導電動機の停止直後に再起動する際にも、補助正特性サーミス夕は直ぐ常温近くまで冷却されるため、再起動が可能になるまでの時間は数秒から数十秒と非常に早く、従来技術のようにオーバロードリレーが作動、復帰を繰り返すことなく速やかに再起動することができる。

請求項 2 0では、スローアクションバイメタルの基部に補助正特性サーミス夕が接している。このため、補助正特性サ一ミス夕からの熱をスローァクションバイメタルへ効率的に伝達でき、少ない消費電力の補助正特性サーミス夕で、スローアクションバイメタルのオフ状態を維持することができる。

上述した目的を達成するため、請求項 2 1では、交流電源によって通電される主巻線及び補助卷線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サーミス夕と、

前記正特性サーミス夕に並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助巻線及び正特性サーミス夕の直列回路に直列に接続され前記補助正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になるとオフするスローァクションバイメタルと、

前記補助巻線、正特性サ一ミス夕及びスローアクションバイメタルの直列回路に直列に接続され前記正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが所定高温度になるとオフするスナップァクションバイメタルと、を具備してなることを技術的特徴とする。

請求項 2 1の単相誘導電動機の起動装置によれば、単相誘導電動機の起動時は、正特性サーミス夕が低抵抗であるため、正特性サーミス夕及びスローァクションバイメタルの直列回路を介して補助巻線に起動電流が流れ、単相誘導電動機を起動する。起動電流が流れると、正特性サーミス夕が自己発熱して、高抵抗になり、正特性サーミス夕と並列に接続された補助正特性サーミス夕側に多く電流が流れる。補助正特性サーミス夕が設定温度になると、スローァグシヨンバイメタルがオフするようになり、正特性サーミス夕には電流は流れなくなり、単相誘導電動機は、起動を完了して定常運転となる。

スローァクションバイメタルがオフされると、補助正特性サーミス夕側にのみ電流が流れるようになって発熱し、その発生熱によりスローァクションバイメ夕ルがォフ状態に保持される。

従って、単相誘導電動機の定常運転中には、正特性サ一ミス夕には電流は流れず、代りに、補助正特性サ一ミス夕側に電流が流れるようになるが、この補助正特性サーミス夕に流れる電流は、補助正特性サ一ミス夕にスローァクションバイメタルをオフ状態に保持するための熱を発生させる程度の極めて小なるものであり、補助正特性サーミス夕による消費電力は従来の正特性サ一ミス夕の消費電力よりも極めて少ない。更に、スローアクションバイメタルを用いるため、フォーミングされたスナップアクションバイメタルと比較して、長期の使用に耐え得る。

また、正特性サーミス夕が異常発熱し所定高温度になるとスナツプアクションバイメタルがオフし、補助巻線への電流を遮断するため、正特性サーミス夕が熱暴走し高温で低抵抗になり、補助巻線に大電流が流れて絶縁破壊する事態を防ぐことができる。

請求項 2 2では、スナップアクションバイメタルは、常温で復帰しないように設定されている。このため、スナップアクションバイメタルの復帰による正特性サーミス夕の熱暴走を完全に防止できる。

請求項 2 3では、スローアクションバイメタルの接点とスナップアクションバイメタルの接点とが直接接触し、スローァクションバイメタルが設定温度になるとスナップァクションバイメ夕ル側の接点から離れ、スナップアクションバイメタルが所定高温度になるとスローアクションバイメタル側の接点から離れる。熱が加わり、スローアクションバイメタルがオフになる際には、スナツプアクシヨンバイメタル側にも熱が加わり、スローアクションバイメタル側の接点から離れる側に少し動いているため、長寿命ではあるが動作の遅いスローァクションバイメタルを用いても、適正に起動電流を遮断することができる。即ち、温度上昇につれて、お互いのバイメタルが離れて行く方向にあるので、チャタリングが発生し難い。更に、両接点共に可動接点からなるので、温度変化で常にワイビング現象（こすれ合い）が起き、接点接触部がクリーニングされ、金メッキではなく銀接点を用いて長寿命を実現することができる。更に、スローァクションバイメ夕ルの接点とスナップァクションバイメタルの接点とを直接接触させているため、双方に固定接点を設けた金属板等の端子部材を介在させるのと比べて、低コストと低抵抗とを実現できる。

請求項 2 4では、スナップァクションバイメタルの先端に接するストッパーを設け、スロ一アクションバイメタルの動作を妨げないようにしてある。このため、起動が完了して正特性サーミス夕が冷却し、スナップアクションバイメタルが常温に戻ってもスローァクションバイメタル側へ湾曲するのを防止でき、適正な接点間隔を保つことができる。図面の簡単な説明

第 1図（A) は、第 1実施形態係る起動装置及びオーバ口一ドリレーのコンプレッサへの取り付けを示す説明図であり、第 1図（B ) は、ピン端子の斜視図である。

第 2図は、第 1実施形態に係る起動装置及びオーバロードリレーの回路図である。

第 3図は、第 1実施形態に係るオーバロードリレーの平面図である。

第 4図（A) 、第 4図（B ) は、第 3図に示すオーバロードリレーのカバ一を付けた状態の X— X縦断面図であり、第 4図（A) は、バイメタルの反転前の状態を、第 4図（B ) はバイメタルの反転後の状態を示している。

第 5図（A) は、本発明の第 1実施形態に係る単相誘導電動機の起動装置の底蓋を外した状態の底面図であり、第 5図（B ) は、第 5図（A) の B 1— B 1断面を示し、第 5図（C ) は、第 5図（B ) の C 1一 C 1断面を示している。第 6図（A) は、第 5図（B ) の e矢視側の平面図であり、第 6図（B ) は、第 5図（C ) の f矢視側の側面図であり、第 6図（C) は、第 5図（B ) 矢視側の底面図である。

第 7図（A) は、起動装置にオーバロードリレーを組み付けた状態の平面図であり、第 7図（B ) は側面図であり、第 7図（C) は底面図である。

第 8図（ A)は、スナツプアクションバイメタルの平面図であり、第 8図（ B )、第 8図（C ) は、第 5図（C ) に示す起動装置を拡大して示す断面図である。第 9図（A) は、第 5図（A) 中の第 1接続板の拡大図であり、第 9図（B) は第 9図（A) の h矢視図であり、第 9図（C) は第 9図（A) の j矢視図であり、第 9図（D) は、第 9図（C) 中の円 Dで囲んだ主 PTCとの当接部の拡大斜視図である。

第 10図（A) は、第 1実施形態の改変例に係るスナップアクションバイメタルの平面図であり、第 10図（B) 、第 10図（C) は、第 1実施形態の改変例に係る起動装置を示す断面図である。

第 1 1図（A) は、第 1実施形態の改変例に係るの第 1接続板の拡大図であり、第 1 1図（B) は第 11図（A) の h矢視図であり、第 1 1図（C) は第 1 1図（A) の j矢視図であり、第 1 1図（D) は、第 1 1図（C) 中の円 D で囲んだ主 PTCとの当接部の拡大斜視図である。

第 12図（A) は、第 2実施形態の起動装置のスナップアクションバイメタルの平面図であり、第 12図（B) は、側面図である。第 12図（C) は、第 2実施形態の別例の起動装置のスナップァクションバイメタルの平面図であり、第 12図（D) は別例の側面図である。第 12図（E)及び第 12図（F) は、第 2実施形態のスナツプアクションバイメタルの動作の説明図である。

第 13図（A) は、第 2実施形態の改変例に係る起動装置のスナップァクシヨンバイメタルの平面図であり、第 13図（B)は側面図である。第 13図（C) 及び第 13図（D) は、第 2実施形態の改変例に係るスナップアクションバイメタルの動作の説明図である。

第 14図（A) 、第 14図（B) は、第 3実施形態に係る起動装置のバイメタルの動作の説明図である。

第 15図（A) 、第 15図（B) は、第 4実施形態に係る起動装置のスイツチの動作の説明図である。

第 16図は、第 5実施形態に係る起動装置のリードスィッチの説明図である。第 17図（A) 、第 17図（B) 、第 17図（C) は、本実施形態に係る起動装置の適用例の回路図である。

第 18図（A) は、第 5図（B) 中の円 Eで囲んだ部位の拡大図であり、第 18図（B) は、第 18図（A) の B 3— B 3断面図であり、第 18図（C) は、第 18図（A) の C3— C 3断面図（ピン中心から手前側をカットした図）であり、第 1 8図（D) は、ピンが挿入された状態のソケット端子の斜視図である。

第 1 9図（A) は、第 1 8図（A) に示す端子の平面図であり、第 1 9図（B ) は、第 1 9図（A) の B 4— B 4断面図であり、第 1 9図（C ) は、第 1 9図 (A) の k矢視図である。

第 2 0図（A) は、第 2実施形態に係る端子の平面図であり、第 2 0図（B ) は、第 2 0図（A) の B 4— B 4断面図であり、第 2 0図（C) は、第 2 0図 (A) の k矢視図である。

第 2 1図（A) は、第 3実施形態に係る端子の平面図であり、第 2 1図（B ) は、第 2 1図（A) の B 4— B 4断面図であり、第 2 1図（C ) は、第 2 0図 (A) の k矢視図である。

第 2 2図は、第 1実施形態のソケット端子と従来技術のソケット端子との挿入力を比較したグラフである。

第 2 3図（B ) は、本発明の第 6実施形態に係る起動装置の蓋を外した状態の平面図であり、第 2 3図（A) は、第 2 3図（B ) の A— A断面を示し、第 2 3図（C) は、第 2 3図（B ) の C一 C断面を示している。

第 2 4図（A) 、第 2 4図（B) は、第 6実施形態の起動装置の側面図である。

第 2 5図（B ) は、第 7実施形態に係る起動装置の蓋を外した状態の平面図であり、第 2 5図（A) は、第 2 5図（B) の A— A断面を示し、第 2 5図（C) は、第 2 5図（B) の C一 C断面を示している。

第 2 6図は、第 7実施形態に係る起動装置の回路図である。

第 2 7図（A) は、従来技術に係る起動装置の回路図であり、第 2 7図（B ) は特開平 6-38467号公報に係る起動装置の回路図である。

第 2 8図（A) は従来技術に係るソケット端子の平面図を、第 2 8図（B ) は断面を、第 2 8図（C ) は底面を示し、第 2 8図（D) 、第 2 8図（E ) は、起動装置への接続ピンの嵌入状態を示す断面図であり、第 2 8図（F ) 、第 2 8図（G) は、ソケット端子への接続ピンの嵌入状態を示す斜視図である。発明を実施するための最良の形態 [第 1実施形態]

以下、本発明の第 1実施形態に係る起動装置及びオーバロードリレーについて図を参照して説明する。

第 1図（A) に示すように第 1実施態様の起動装置 1 0とオーバ口一ドリレ —5 0とは、一体にコンプレッサ 1 0 2のドーム 1 0 4のピン端子 1 1 0に取り付けられ、カバ一 1 0 6により保護される。該コンプレッサ 1 0 2の内部にはモータ 1 0 0が収容されている。

第 2図は、第 1実施形態に係る単相誘導電動機の起動装置及びオーバロードリレー 5 0の回路図である。電源端子 9 2、 9 4は 1 0 0 Vの単相交流電源 9 0に接続されており、更に、その一方の電源端子 9 2は運転スィッチ 9 7及びオーバロードリレー 5 0を直列に介して電源線 9 6に接続され、他方の電源端子 9 4は電源線 9 8に接続されている。オーバロードリレー 5 0は、バイメタル 7 0と、該バイメタル 7 0を加熱するヒ一夕 7 6とから成り、単相誘導電動機 1 0 0に過負荷が掛かると、ヒー夕 7 6の発熱によりバイメタル 7 0が電流を遮断し、電流の遮断により常温まで温度が下がると、バイメタル 7 0が自動復帰して通電を再開する。

単相誘導電動機 1 0 0は、主卷線 M及び補助巻線 Sを有するもので、その主巻線 Mは電源線 9 6 , 9 8間に接続され、補助巻線 Sの一方の端子は電源線 9 6に接続されている。この単相誘導電動機 1 0 0は、例えば、冷蔵庫における冷凍サイクルの第 1図を参照して上述した密閉形コンプレッサ 1 0 2を駆動するようになっている。そして、運転スィッチ 9 7は、例えば、図示しない温度制御装置によってオン，オフされるもので、冷蔵庫内の温度が、上限温度になるとオンし、下限温度になるとオフするようになっている。

前記補助巻線 Sの他方の端子は、正特性サーミス夕（以下、主 P T Cとして参照する） 1 2及び常閉形のスナップアクションバイメタル 1 8の直列回路を介して電源線 9 8に接続されている。該主 P T C 1 2及びスナップアクションバイメタル 1 8と並列に、補助正特性サーミス夕（以下、補助 P T Cとして参照する） 1 4が接続されている。ここで、主 P T C 1 2及び補助 P T C 1 4は、例えば、チ夕ン酸ノ 'リウムを主成分とした酸化物半導体セラミックで構成されていて、キュリー温度をもち、電気抵抗値がこのキュリー温度から急激に増大する特性を有する。正特性サーミス夕 12は、例えば、常温（25°C前後）では 5Ω程度， 120ででは0. l kQ程度， 140 °Cでは 1 k Ω〜； L 0 k Ω程度になる。補助 PTC 14は、主 PTC 12より高い抵抗値を有し、 1 3〜 1/10の消費電力となるように熱容量が 1 3〜 1/10 (最適には 1 6 程度）に設定されている。そして、スナップアクションバイメタル 18は、補助 PTC 14の発生熱を感知してオン，オフするようになっており、感知熱が、例えば、設定温度 140°Cになるとオフ動作するようになっている。

次に、第 1実施形態の起動装置 10の作用について説明する。運転スィッチ 97がオンされると、運転スィッチ 97及びオーバロードリレー 50を介して主巻線 Mに起動電流が流れる。又、主 PTC 12は常温では低電気抵抗値（例えば 5 Ω程度）を呈しているので、補助巻線 S、主 PTC 12及びスナップァクションバイメタル 18の直列回路、補助 PTC 14の並列回路とにも起動電流が流れ、以て、単相誘導電動機 100は起動する。

主 PTC 12に補助巻線 Sの起動電流が流れると、主 PTC 12、補助 PT C 14は自己発熱して電気抵抗値が急激に増大する。そして、数秒後に、主 P TC 12、補助 PTC 14は 140°Cの温度に達し、この時の主 PTC 12の電気抵抗値は、例えば、 l kQ〜10 kQになり、スナップアクションバイメタル 1 8に流れる電流は減少する。補助 P T C 14が 140 °Cの温度に達すると、スナップアクションバイメタル 18がこれを感知してオフ動作するようになり、主 PTC 12及びスナップアクションバイメタル 18の直列回路には電流が流れなくなり、以て、単相誘導電動機 100の起動が完了し、定常運転を行なうようになる。

スナップアクションバイメタル 18がオフされると、補助 PTC 14側にのみ電流が流れるようになって発熱し、その発生熱によりスナップアクションバィメタル 18がオフ状態に保持される。

従って、単相誘導電動機 100の定常運転中には、主 PTC 12には電流は流れず、代りに、補助 PTC 14側に電流が流れるようになる力この補助 P TC 14に流れる電流は、補助 PTC 14にスナップァクションバイメタル 1 8をオフ状態に保持するための熱を発生させる程度の極めて小なるものであり、補助 PTC 14による消費電力は従来の正特性サーミス夕の消費電力よりも極めて少ない。

また、単相誘導電動機 1 0 0の定常運転中に、熱容量の大きな主 P T C 1 2 は冷却して常温になっている。一方、補助 P T C 1 4は、熱容量が小さいため、冷却が早い。従って、単相誘導電動機 1 0 0の停止直後に再起動する際にも、補助 P T C 1 4は直ぐ常温近くまで冷却されるため、再起動が可能になるまでの時間は数秒から数十秒と非常に早く、従来技術のようにォ一バロ一ドリレーが作動、復帰を繰り返すことなく速やかに再起動することができる。

引き続き、第 1実施形態のオーバロードリレ一5 0の機械的構造について、第 3図及び第 4図を参照して説明する。

第 3図は、オーバロードリレー 5 0のカバ一を外した状態の平面図であり、第 4図は、カバーを付けた状態での第 3図中の X— X断面図である。第 4図に示すようにオーバロードリレー 5 0は、不飽和ポリエステル製のベース 5 2と P B T樹脂製のカバ一 5 4とから成り、ォ一バロードリレ一 5 0の上面には、モータ側から延在するピン（図示せず）を嵌入するためのソケット端子 5 8が配設され、側面には、側方へ延在し、電源側レセプ夕クルを挿入するための第 3図に示すタブ端子 5 6が配設されている。

第 4図（A) に示すようにオーバロードリレー 5 0は、バイメタル 7 0が可動接点板 6 0と可動側端子 7 4との間に挟持され、該バイメタル 7 0の下方にヒー夕 7 6が設けられている。該バイメタル 7 0の上方には、可動接点板 6 0 が配設されている。可動接点板 6 0は、一端が補強板 7 8に溶接固定され、自由端には、固定接点 6 4と接触する可動接点 6 2が取り付けられている。ォ一バロードリレー 5 0の機械的構成について更に詳細に説明する。

電源側レセプ夕クルへ接続されるタブ端子 5 6は、第 3図に示すように平板状に成形されており、該タブ端子 5 6にはクランク状に成形された接続板 7 2 がスポット溶接され、該接続板 7 2を介してヒー夕 7 6の端子 7 6 aに接続されている。ヒー夕 7 6は、例えば、ニクロム、或いは、鉄クロム線をコイル状に巻回してなり、ベース 5 2に形成させた凹部 5 2 c (第 4図（A) 参照）に収容されている。第 3図に示すようにヒータ 7 6の他端 7 6 bは、可動側端子 7 4を介して補強板 7 8に接続されている。第 4図（A) に示すように該補強板 7 8は、可動接点板 6 0の穴部およびバイメタル 7 0の凹部を貫通し可動側端子 7 4に溶接されている。

バイメタル 7 0は、略矩形形状のスナップ部 7 0 aと、該スナップ部 7 0 a を保持するための一対の保持部 7 0 b、 7 O bとからなり、該スナップ部 7 0 aは、皿形バイメタルと同様に成形（フォーミング）され、所定温度で曲率（凹凸）が反転するものである。第 4図（A) に示すようにバイメタル 7 0は、保持部 7 0 bが可動接点板 6 0と可動側端子 7 4との間に挟持されて固定されると共に、該スナップ部 7 0 aが、ベース 5 2に形成された支柱状の支持部 5 2 aに支持される。該支持部 5 2 aの回りであって、凹部 5 2 c内にヒー夕がコィル状に配設されていることで、ヒ一夕 7 6に発生した熱を効率的にバイメタル 7 0へ伝えるようにされている。

バイメタル 7 0は、保持部 7 0 bにて固定され、スナップ部 7 0 aが支持部 5 2 aに支持されているため、調整を行うことなく組立のみで所望の特性を得ることができる。特に、保持部 7 0 bをスナップ部 7 0 aよりも小さくしてあるので、保持部 7 0 bを固定しても、スナップ特性は従来技術のバイメタル単体（固定しないバイメタル）と変わらず、容易に必要な特性が得られる。一方、可動接点板 6 0は、弾性金属板製で、自由端に可動接点 6 2を備え、略中央部に上記バイメタル 7 0の自由端 7 0 a 'と接触する凸部 6 0 aが配設されている。

第 4図（A) に示すように補強板 7 8に固定された可動接点板 6 0の可動接点 6 2は、固定接点 6 4に接触し、該固定接点 6 4を載置する固定接点板 6 6 は、第 4図（A) に示すように一端 6 6 aがべ一ス 5 2側に固定され、他端 6 6 bが該カバー 5 4に形成された通孔又は切り欠き部（図示せず）を通して外部まで延在している。そして、該カバー 5 4の外部で固定接点板の他端 6 6 b とソケット端子 5 8とが接続されている。

第 4図（B ) に示すようにォ一バロードリレー 5 0のカバ一 5 4には凸部 5 4 aが形成され、可動接点板 6 0が上方へ揺動できるようにしている。また、該カバー 5 4には、起動装置 1 0と連結するための係合部 5 5が形成されている。

オーバロードリレー 5 0は、第 4図（A) に示すようにバイメタル 7 0が反転（スナップ）する前は、可動接点 6 2と固定接点 6 4とが接触しており、夕ブ端子 56を介して入力された電源からの電流をモー夕 M側へ供給する。ここで、モ一夕 Mが過負荷あるいは回転子拘束などで過電流が流れると、ヒ —夕 76での発熱量が大きくなり、バイメタル 70が予め設定された温度（例えば、 120°C) に達すると、第 4図（B) に示すように凸状から凹状へスナップし、可動接点板 60を押し上げることで可動接点 62と固定接点 64との接触を断つ。これにより、モー夕 Mへの給電が停止され、モータの保護が図られる。モー夕 Mへの給電の停止により、ヒータ 76への電流が停止され、バイメタル 70の温度が低下する。そして、予め設定された温度に達すると凹状から凸状へスナップして、第 4図（A) に示すように、可動接点板 60の弹性により可動接点 62と固定接点 64との接触が回復し、モー夕 Mへの給電が再開される。

引き続き、第 1実施形態の起動装置 10の機械的構造について、第 5図及び第 6図を参照して説明する。

第 5図（A) は、本発明の第 1実施形態に係る単相誘導電動機の起動装置の底蓋を外した状態の底面図であり、第 5図（B) は、底蓋を付けた状態での第 5図（A) の B l— B 1断面を示し、第 5図（C) は、第 5図（B) の C 1一 C 1断面を示している。なお、第 5図（B) は、第 5図（C) の B2— B 2断面に相当する。第 6図（A) は、第 5図（B) の e矢視側の平面図であり、第 6図（B) は、第 5図（C) の: f矢視側の側面図であり、第 6図（C) は、第 5図（B) の g矢視側の底面図である。第 6図（B) に示すように起動装置 1 0は、ケーシング 40と底蓋 46とを備え、外部に第 6図中に示すオーバ口一ドリレ一50を取り付けるためのフランジ 48が形成されている。

第 5図（A) に示すようケーシング 40の内側には、第 2図に示す補助巻線 S側に接続される端子 22が取り付けられている。端子 22は、タブ端子 22 Cと、ソケット端子 22Aと、これらを連結する連結部 22 Bとが一体に形成されてなる。該連結部 22 Bには、主 PTC 12を保持するパネ部 26Bを備える第 1接続板 26が取り付けられている。

第 5図（C) に示すように端子 22のタブ端子 22 Cには、第 2接続板 30 の一端が接続されている。第 2接続板 30の他端のバネ部 30 aは、補助 PT C 14にパネ圧を加え保持している。補助 PTC 14は、スナップアクションバイメタル 1 8の基部に接触している。即ち、第 2接続板 3 0のバネ部 3 0 a、補助 P T C 1 4、スナップァクションバイメタル 1 8の基部及び第 3接続板 3 2の一端が隣接接続されている。該第 3接続板 3 2の他端は、第 2図に示す電源線 9 8側及び主巻線 Mへ接続するための端子 2 4のタブ端子 2 4 Cに接続されている。端子 2 4は、タブ端子 2 4 Cとソケット端子 2 4 Aとを有する。一方、スナップアクションバイメタル 1 8の先端側には、可動接点 1 8 aが設けられ、クランク状に形成された固定接点板 3 6の固定接点 3 6 aと接している。可動接点 1 8 aのケーシング 4 0側壁側には、可動接点 1 8 aの移動を規制するためのストッパー 4 9が設けられている。一方、固定接点板 3 6の他端は、第 4接続板 3 3が接続され、第 4接続板 3 3の他端は、タブ端子 2 5 C とソケット端子 2 5 Aとを備える端子 2 5に接続されている。端子 2 5には、主 P T C 1 2を保持するパネ部 3 4 Bを備える第 5接続板 3 4が取り付けられている。該第 5接続板 3 4は、第 1接続板 2 6と同一の部材である。

ここで、スナップアクションバイメタル 1 8及び補助 P T C 1 4は、ケーシング 4 0の内側に設けられた隔壁 4 2により形成される密閉室 4 4内に収容されている。密閉室 4 4は気密構造となっている。第 2接続板 3 0はケ一シング 4 0側壁に設けられた通孔 4 2 aを介して、第 3接続板 3 2は通孔 4 2 bを介して、第 4接続板 3 3は通孔 4 2 cを介して密閉室 4 4内に取り回されている。第 7図（A) は、起動装置 1 0にオーバ口一ドリレー 5 0を組み付けた状態を示す平面図であり、第 7図（B ) は側面図であり、第 7図（C ) は底面図である。組み付けは、起動装置 1 0のフランジ 4 8にオーバロードリレー 5 0の係合部 5 5を係合させることにより行う。

第 1実施形態の起動装置 1 0においてスナップアクションバイメタル 1 8と補助 P T C 1 4とは、ケーシング 4 0内の密閉室 4 4に収容されているため、熱が外部へ逃げにくく、極めて少ない消費電力でスナップアクションバイメ夕ル 1 8のオフを維持することができる。更に、密閉形コンプレッサの冷媒として可燃性ガス（ブタン等の炭化水素化合物）が用いられて、該冷媒が漏れる事態が発生しても、密閉室 4 4に収容されているためスナップァクションバイメタル 1 8の開閉動作時の火花により発火することがない。

更に、スナップアクションバイメタル 1 8の基部に補助 P T C 1 4が直接接しているため、補助 P T C 1 4からの熱をスナップァクションバイメタル 1 8 へ効率的に伝達でき、少ない消費電力の補助 P T C 1 4で、スナップァクションバイメタル 1 8のオフを維持することができる。

第 1実施形態の起動装置 1 0のスナップァクションバイメタル 1 8について第 8図を参照して更に詳細に説明する。

第 8図（A) は、スナップアクションバイメタル 1 8の平面図であり、第 8 図（B ) 、第 8図（C ) は、第 5図（C ) に示す起動装置を拡大して示す断面図である。

スナップアクションバイメタル 1 8は、中央部に略矩形の開口が形成され可動接点 1 8 aを揺動する可動接点板 1 8 bと、バイメタル 1 8 cと、可動接点板 1 8 bの第 1支持点 P 1とバイメタル 1 8 cの第 2支持点 P 2との間に介在する断面半円形状の板パネ 1 8 dとからなる。可動接点板 1 8 bの先端は二股に別れて 2個の可動接点 1 8 aを保持する。

ここで、板パネ 1 8 dは、バネ材又はバイメタルからなり、可動接点板 1 8 bを付勢するように取り付けられている。即ち、第 8図（B ) に示すように可動接点板 1 8 bの支点 P 3と第 1支持点 P 1とを結ぶ線分よりも第 2支持点 P 2がバイメタル 1 8 cの低温時の先端位置側寄りに有る際に、板パネ 1 8 dが可動接点 1 8 aを固定接点 3 6 a側に押しつけるように可動接点板を付勢する。このため、スナップアクションバイメタル 1 8が断となる直前においても接点圧がゼロになった状態で可動接点 1 8 aと固定接点 3 6 aとが接続し続ける時間が短く、振動により可動接点 1 8 aと固定接点 3 6 aとが接点開閉状態になることがない。

一方、第 8図（C ) に示すように可動接点板 1 8 bの支点 P 3と第 1支持点 P 1とを結ぶ線分よりも第 2支持点 P 2がバイメタル 1 8 cの高温時の先端位置側寄りに有る際に、板パネ 1 8 dが可動接点 1 8 aを固定接点 3 6 a側から離すように可動接点板 1 8 bを付勢する。即ち、第 8図（B ) に示す状態からバイメタル 1 8 cが上方へ湾曲して行き、第 2支持点 P 2力可動接点板 1 8 bの支点 P 3と第 1支持点 P 1とを結ぶ線分（デットポイント）を越えて上側に来ると、板パネ 1 8 dの付勢方向が反転し、第 8図（C ) に示すようにスナップアクションバイメタル 1 8が可動接点 1 8 aを固定接点 3 6 aから切り離す。これにより、接点を素早く切断できる。従って、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

第 1接続板 26の構成について、第 9図を参照して更に詳細に説明する。第 9図（A) は、第 5図（A) 中の第 1接続板 26の拡大図であり、第 9図（B) は第 9図（A) の h矢視図であり、第 9図（C) は第 9図（A) の j矢視図であり、第 9図（D) は、第 9図（C) 中の円 Dで囲んだ主 PTCとの当接部の拡大斜視図である。なお、上述したように第 5接続板 34は、第 1接続板 26 と同一の部材である。

第 1接続板 26は、銅又は銅合金或いは導電性金属材料をめつきしたステンレス鋼等の導電性ばね材料から成る。第 1接続板 26は、第 9図（A) に示すようにクランク状に折り曲げられた接続部 26 Aと、第 9図（B) に示すように接続部 26 Aの曲げ方向に対して直角方向にそれぞれ U字状に曲げられた一対のバネ部 26B、 26Bとからなる。パネ部 26B、 26Bは、主 PTC 1 2を弾性力で保持すると共に電気接続を取る。第 9図（C) に示すように、バネ部 26 B、 26 Bは、側方へ延在する一対の矩形の板の中央にそれぞれ矩形の開口を設けることで、一対の平行部位 26 c、 26 c、と該平行部位 26 c、 26 cを連結する連結部位 26 dとからなる開口側が対向する一対のコ字状部を形成し、該一対のコ字状部をそれぞれ内側に向け断面 U字状に曲げてなる。平行部位 26 cの先端近傍には、連結部位 26 dが内側になるように曲げ突出させることで、主 PCT 12に当接する当接角部 26 fが形成されている。第 9図（B) に示すように平行部位 26 c、 26 cには、ケ一シング 40との接触面積を少なくし熱伝導を防止するための絞り部 26 eが形成されている。接続部 26 Aのバネ部 26 B側の折り曲げ部には、通孔 26 hが形成されている。即ち、第 1接続板 26は、通孔 26 hの外周部（ヒューズ部） 26 jの幅をそれぞれ 0. 5mm以下にしてある。起動巻線 Sの電流が一定時間（例えば 30秒）以上流れたときに通孔 26 hの外周のヒューズ部 26 jで溶断するようになつている。これにより、主 PCT 12が劣化し、異常発熱、熱暴走してショートに近い状態になった場合に、ヒューズ部 26 jが電流により溶断され、起動巻線 Sや起動装置自身の焼損を防止する。特に、折り曲げ部に通孔 26 h を形成することで、当該折り曲げ部に弾性力を持たせることができ、弾性力を持たせた状態を保つことで、ヒューズ部 2 6 jの溶断の際に、溶断部の再溶着を防ぐことができる。

更に、第 9図（D) に示すように、平行部位 2 6 cの主 P C T 1 2と当接させるため鈍角に曲げられた当接角部 2 6 f には、長孔 2 6 gが平行部位 2 6 c の延在方向に平行に設けられている。これにより、当接角部 2 6 f の主 P C T 1 2との接触ポイントが分割されることで 2倍になり、パネ部 2 6 B全体として 4力所の当接角部 2 6 ίにて、 8力所で主 P C T 1 2と接触することになる。これにより、接触信頼性を高めることができる。

引き続き、起動装置 1 0の端子 2 2の構造について第 1 8図及び第 1 9図を参照して説明する。

第 1 8図（Α) は、第 5図（Β ) 中の円 Εで囲んだ部位の拡大図であり、第 1 8図（Β ) は、第 1 8図（Α) の Β 3— Β 3断面図であり、第 1 8図（C) は、第 1 8図（Α) の C 3— C 3断面図（ピン中心から手前側をカットした図）であり、第 1 8図（D) は、ピン 1 1 6が挿入された状態のソケット端子 2 2 Αの斜視図である。第 1 9図（A) は、第 1 8図（A) に示す端子 2 2の平面図であり、第 1 9図（B ) は、第 1 9図（A) の B 4— B 4断面図であり、第 1 9図（C) は、第 1 9図（A) の k矢視図である。

端子 2 2は、第 1接続板 2 6と同様に銅又は銅合金或いは導電性金属材料をめっきしたステンレス鋼等の導電性ばね材料から成る。第 1 9図（A) に示すように端子 2 2は、タブ端子 2 2 Cと、ソケット端子 2 2 Aと、 .これらを連結する連結部 2 2 Bとが一体に形成されてなる。タブ端子 2 2 Cは、接続ピンの軸方向の側方へ延在する一対の板部 2 2 k、 2 2 kを内側に折り畳むことで、第 1 9図（B ) に示すように 2層構造にして強度を得ている。タブ端子 2 2 C の中央には通？ L 2 2 1が穿設されている。連結部 2 2 Bは、略クランク状に形成され、中央には通孔 2 2 mが穿設されている。

第 1 9図（C) に示すようにソケット端子 2 2 Aは、接続ピンの軸方向の側方へ延在する一対の板部 2 2 d、 2 2 dを内側に折り曲げ、先端を接続ピンの円柱形状に合致可能なよう円弧状に形成すると共に、先端を互いに離間させてなる接続ピン保持部 2 2 eを備える。接続ピン保持部 2 2 eは、第 1 9図（A) に示すように接続ピンの軸方向と垂直方向のスリツト 2 2 f により先端側の第 1部位 2 2 gと奥側の第 2部位 2 2 hとに 2分割されている。接続ピン保持部 2 2 eの反対側（第 1 9図（C ) の下側）には、接続ピンとの接触を良好にするための V字状の溝 2 2 nが形成されている。第 1部位 2 2 gの先端部には、 V字状の切れ込み 2 2 jが、同様に V字状の溝 2 2 nの先端部には、 V字状の切れ込み 2 2 0が形成されている。

第 1 8図（A) 、第 1 8図（B) 、第 1 8図（C) に示すように端子 2 2を保持するケーシング 4 0には、接続ピン保持部 2 2 eを貫通した接続ピン 1 1 6の先端部 1 1 6 aを収容する凹部 4 0 aが穿設されている。

第 1 8図、第 1 9図では、端子 2 2のソケッ卜端子 2 2 Aについて説明したが、端子 2 4のソケット端子 2 4 A、及び、オーバロードリレー 5 0のソケット端子 5 8も同様に 2分割構造になっている。第 1実施態様の起動装置 1 0は、第 7図を参照して上述したようにオーバロードリレー 5 0が取り付けられ、第 1図（A) を参照して上述したようにコンプレッサ 1 0 2のピン端子 1 1 0に取り付けられられる。第 1図（B ) に、ピン端子 1 1 0の斜視図を示す。ピン端子 1 1 0には、 3本の接続ピン 1 1 2、 1 1 4， 1 1 6が立設されており、接続ピン 1 1 2にソケット端子 5 8が、接続ピン 1 1 4にソケット端子 2 4 A が、接続ピン 1 1 6にソケット端子 2 2 Aが接続される。

第 1実施形態の起動装置 1 0及びォ一バロードリレー 5 0は、ソケット端子 2 2 A、 2 4 A、 5 8の接続ピン保持部 2 2 eが、先端側の第 1部位 2 2 gと奥側の第 2部位 2 2 hとに 2分割されているので、第 1 8図（D) に示すように接続ピン 1 1 6挿入時に X方向及び Z又は Y方向のこじり力が働いた場合でも、広がるのは接続ピン保持部 2 2 eの先端側の第 1部位 2 2 gに留まり、奥側の第 2部位 2 2 hは広がらない。このため、第 2部位 2 2 hでは、疲労が生じず、接続ピンとの良好な接触状態を保つことができ、接触部の加熱による損傷が発生しない。

接続ピン挿入時に必要とされる挿入力を第 2 2図に示す。図中縦軸は揷入力、横軸はピン挿入ストロークを表す。鎖線は第 2 8図を参照して上述した従来技術のソケット端子 1 2 2 Aに接続ピン 2 1 2を揷入する際の揷入力を示している。実線は第 1実施形態に係るソケット端子 2 2 Aに接続ピン 1 1 6を挿入する際の揷入力を示している。第 2 8図（F ) に示す従来技術のソケット端子 1 2 2 Aは、接続ピン 2 1 2の揷入を開始する際に、接続ピン保持部（板部 1 2 2 d、 1 2 2 dを内側に折り曲げ、先端を接続ピンの円柱形状に合致可能なよう円弧状に形成した部位） 1 2 2 eの全体を押し広げる必要がある。このため挿入力は最初が非常に大きく、その後一定になる。

一方、第 1実施形態のソケッ卜端子 2 2 Aは、接続ピンへの挿入時に、先ず、先端側の第 1部位 2 2 gが広がるが、従来技術のソケット端子 1 2 2 Aの接続ピン保持部 1 2 2 eと比較して、軸方向に半分の長さの第 1部位 2 2 gを押し広げればよいため、約半分の挿入力で済む。接続ピン 1 1 6の先端が奥側の第 2部位 2 2 hに達すると（図中の P 2 ) 、第 2部位 2 2 hが広がり始めるが、従来技術のソケット端子 1 2 2 Aの接続ピン保持部 1 2 2 eと比較して、軸方向に半分の長さの第 2部位 2 2 hを押し広げればよいため、大きな力がいらなレ^ 加えて、第 1部位 2 2 gに案内されるため、加えられる力が接続ピン 1 1 6を垂直に挿入させるよう働くので、余分な力を必要としない。このように第 1実施形態のソケット端子 2 2 Aは、接続ピンの挿入開始時に、分割されている先端側第 1部位 2 2 gのみを広げればよいため、接続ピン保持部全体を広げる必要があった従来技術品と比較して、挿入作業が楽になる。

また、第 1実施形態のソケット端子 2 2 Aは、従来技術品と同じ大きさであるため、スペース効率が高く、既存の起動装置への適用が容易である。

また、接続ピン 1 1 6とソケット端子 2 2 Aとの間に傾きがあっても、先端側の第 1部位 2 2 gと奥側の第 2部位 2 2 hとが独立して接続ピン 1 1 6と接触するので、例え、接続ピン 1 1 6とソケット端子 2 2 Aとが点接触することになっても、接触点が 2倍になり、接続ピンとソケット端子との電気接続を確保できる。

更に、第 1 8図（A) を参照して上述したように第 1実施形態の起動装置 1 0では、接続ピン保持部 2 2 eを貫通した接続ピン 1 1 6の先端部 1 1 6 aを収容する凹部 4 0 aをケ一シング 4 0に設けてあるため、接続ピン 1 1 6の先端の面取りされている先端部 1 1 6 aは、接続ピン保持部 2 2 eを突き抜けて凹部 4 0 a内に位置することになる。第 2 8図（D) 、第 2 8図（E) に示す従来技術では、面取りされている先端部 2 1 2 aが接続ピン保持部 1 2 2 e内に位置しているため、当該先端部 2 1 2 aが把持できず、接続ピン保持部 1 2 2 eの把持力が低下していた。これに対して、第 1実施形態の起動装置では、面取りされている接続ピン 1 1 6の先端部 1 1 6 aを接続ピン保持部 2 2 eで把持しないため、接続ピン保持部 2 2 eでの接続ピン 1 1 6の把持力を高めることができる。特に、第 1実施形態では、第 2 1図（A) に示すスリット 2 2 f の幅分、把持力が低下するが、凹部 4 0 aを設けることで、スリットのない従来技術の同じ長さの接続ピン保持部 1 2 2 eと同等の把持力を得ることがでさる。

第 1実施形態のソケット端子 2 Aは、第 1 9図（B ) に示すように接続ピン保持部 2 2 eの先端側の第 1部位 2 2 gの径 Φ 1が、奥側第 2部位 2 2 hの径 2よりも僅かに大きく設定されている。即ち、接続ピン保持部 2 2 eの先端側の第 1部位 2 2 gが、奥側第 2部位 2 2 hよりも緩やかに接続ピン 1 1 6を保持するように広く形成されているため、接続ピンの挿入開始時に必要な力が小さくすむ。一方、奥側第 2部位 2 2 hは狭く形成されているため、当該第 2 部位 2 2 で、接続ピン 1 1 6との良好な接触状態を保つことができ、接触部の加熱による損傷が発生しない。

[第 1実施形態の改変例]

第 1 0図及び第 1 1図を参照して第 1実施形態の改変例に係る起動装置について説明する。第 1 0図（A) は、第 1実施形態の改変例に係るスナップァクシヨンバイメタルの平面図であり、第 1 0図（B ) は、第 1実施形態の改変例に係る起動装置のスナップアクションバイメタル 1 8のオン状態を示す断面図であり、第 1 0図（C ) は、オフ状態を示す断面図である。。

第 1 0図（A) に示すように、第 1実施形態の改変例では、スナップァクシヨンバイメタル 1 8が、 1枚のバイメタルからなり、中央に開口を設け可動接点 1 8 aを保持する可動接点板部 1 8 eと、開口中央に設けられたバイメタル部 1 8 fからなり、第 1実施形態と同様に、板パネ 1 8 dが、可動接点板部 1 8 eの第 1支持点 P 1とバイメタル部 1 8 f の第 2支持点 P 2との間に介在するよう配置されている。第 1 0図（B ) 、第 1 0図（C) に示すようにスナツプアクシヨンバイメタル 1 8の動作は、第 8図（B ) 、第 8図（C ) を参照して上述した第 1実施形態と同様であるため説明を省略する。第 1 1図は、第 1実施形態の改変例に係る第 1接続板 26を示している。第 11図（A) は、第 1接続板 26の拡大図であり、第 11図（B) は第 1 1図 (A) の h矢視図であり、第 1 1図（C) は第 1 1図（A)の j矢視図であり、第 1 1図（D) は、第 11図（C) 中の円 Dで囲んだ主 PTCとの当接部の拡大斜視図である。

第 1実施形態の改変例に係る第 1接続板 26は、第 9図を参照して上述した第 1実施形態の第 1接続板と同様である。但し、第 1実施形態では、当接角部 26 f に長孔 26 gが平行部位 26 cの延在方向に平行に設けられていた。これに対して、第 1実施形態の改変例では、第 1 1図（D) に示すように、当接角部 26 f に切り欠き 26mが平行部位 26 cの延在方向に平行に設けられている。

第 1実施形態の改変例では、主 PCT12を保持するパネ部 26 Bの主 PC T 12と当接させるため鈍角に曲げられた当接角部 26 f に、切り欠き 26m が設けられている。これにより、当接角部 26 f の主 PCT 12との接触ボイントが分割されることで 2倍になり、接触信頼性を高めることができる。更に、切り欠き 26mの内側と外側とで当接角部 26 f の共振周波数が異なる。コンプレッサの振動が起動装置 10に伝わり、主 PCT 12やパネ部 26 Bが共振し、主 PCT 12電極部がパネ部 26 Bで叩かれると電極に損傷、剥離が生じるが、改変例では、当接角部 26 f の内側と外側とで共振周波数が異なるため同時に共振することがなく、当接角部 26 fが主 PCT 12を叩くことがなくなり、主 PCT 12の電極に損傷が生じない。

[第 2実施形態]

第 2実施形態の起動装置のスナップアクションバイメタル 18ついて第 12 図を参照して説明する。

第 12図（A) は、第 2実施形態の起動装置のスナップアクションバイメタル 18の平面図であり、第 12図（B) は、側面図である。第 12図（C) は、第 2実施形態の別例の起動装置のスナツプアクションバイメタル 18の平面図であり、第 12図（D) は、別例の側面図である。第 12図（E) は、第 2実施形態のスナップアクションバイメタル 18のオン状態の説明図であり、第 1 2図（F) はオフ状態の説明図である。第 1 2図（A) に示すように、スナップアクションバイメタル 1 8は平板状のバイメタルの中央付近に長孔を設け、長孔に挟まれた中央部分 1 8 hには加ェを施さず、長孔の両側部分にそれぞれ 2力所の絞り加工 1 8 gを施してある。第 1 2図（C) 、第 1 2図（D) は、それぞれ 1力所の絞り加工 1 8 gを施した別例である。第 1 2図（E ) 及び第 1 2図（F ) に示すように、スナップァクシヨンバイメタル 1 8は、絞り加工によりスナップアクションを実現できる。第 2実施形態の起動装置では、スナップアクションバイメタル 1 8は、絞り加工 1 8 hが施されたバイメタルからなるため、接点を素早く切断できる。従つて、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになつた状態で接続を続ける時間が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。引き続き、第 2実施形態に係る起動装置 1 0の端子 2 2の構造について第 2 0図を参照して説明する。

第 2 0図（A)は、第 2実施形態に係る起動装置の端子 2 2の平面図であり、第 2 0図（B ) は、第 2 0図（A) の B 4— B 4断面図であり、第 2 0図（C) は、第 2 0図（A) の k矢視図である。

第 2実施形態の起動装置は、第 5図及び第 6図を参照して上述した第 1実施形態と同様である。但し、第 1実施形態では、ソケット端子 2 2 Aの接続ピン保持部 2 2 eの先端側の第 1部位 2 2 gと奥側第 2部位 2 2 hとの接続ピン軸方向の長さが等しかった。これに対して第 2実施形態では、接続ピン保持部 2 2 eの先端側の第 1部位 2 2 gの接続ピン軸方向の長さが、奥側第 2部位 2 2 hよりも長くなるように形成されている。このため、接続ピンの挿入時のこじれカを第 1部位 2 2 gで受け止め、第 2部位 2 2 hがこじれにより広がるのを防ぐことができる。これにより、当該第 2部位 2 2 hで、接続ピン 1 1 6との良好な接触状態を保つことができ、接触部の加熱による損傷が発生しない。

[第 2実施形態の改変例]

第 2実施形態の改変例に係る起動装置のスナツプアクションバイメタル 1 8 ついて第 1 3図を参照して説明する。

第 1 3図（A) は、第 2実施形態の改変例に係る起動装置のスナップァクシヨンバイメタル 1 8の平面図であり、第 1 3図（B ) は側面図である。第 1 3 図（C ) は、第 2実施形態の改変例に係るスナップアクションバイメタル 1 8 のオン状態の説明図であり、第 1 3図（D) はオフ状態の説明図である。第 1 3図（A) に示すように、スナップアクションバイメタル 1 8は平板状のバイメタルの中央に軽いフォーミング 1 8 iが施してある。第 1 3図（C ) 及び第 1 3図（D) に示すように、スナップアクションバイメタル 1 8は、フォーミング加工によりスナップアクションを実現できる。

第 2実施形態の改変例に係る起動装置では、スナツプアクションバイメタル 1 8は、フォーミング加工 1 8 iが施されたバイメタルからなるため、接点を素早く切断できる。従って、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時間が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

[第 3実施形態]

第 3実施形態の起動装置のバイメタル 1 8ついて第 1 4図を参照して説明する。

第 1 4図（A)は第 3実施形態のバイメタル 1 8のオン状態の説明図であり、第 1 4図（B ) はバイメタル 1 8のオフ状態の説明図である。

第 3実施形態のバイメタル 1 8は、第 1、第 2実施形態と同様に基部に補助 P T Cが配置され、自由端側に可動接点 1 8 aが設けられてなる。そして、バィメタル 1 8に対して可動接点 1 8 aを固定接点 3 6 a側に付勢する磁力を与える磁石 2 3 Aが、バイメタル 1 8に近接して設けられている。他の構成は、第 1図〜第 9図を参照して上述した第 1実施形態と同様であるため説明を省略する。

第 3実施形態の起動装置では、自由端側に可動接点 1 8 aを備えるバイメタル 1 8が、接点オン側に磁石 2 3 Aの磁力により付勢される。バイメタル 1 8 がオフする際に、磁石 2 3 Aからの磁力は距離の自乗に反比例して低下する。バイメタル 1 8は、第 1 4図（A) に示すように可動接点 1 8 aオン状態で最も強い磁力を受け、第 1 4図（B ) に示すように可動接点 1 8 aが離れた後は磁力が急激に弱まるので、可動接点 1 8 aを固定接点 3 6 aから素早く切断できる。従って、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時閬が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

引き続き、第 3実施形態に係る起動装置 1 0の端子 2 2の構造について第 2 1図を参照して説明する。

第 2 1図（A)は、第 3実施形態に係る起動装置の端子 2 2の平面図であり、第 2 1図（B) は、第 2 1図（A) の B 4— B 4断面図であり、第 2 1図（C) は、第 2 1図（A) の k矢視図である。

第 3実施形態の起動装置は、第 5図及び第 6図を参照して上述した第 1実施形態と同様である。但し、第 1実施形態では、ソケット端子 2 2 Aの接続ピン保持部 2 2 eの先端側の第 1部位 2 2 gと奥側第 2部位 2 2 hとの接続ピン軸方向の長さが等しかった。これに対して第 3実施形態では、接続ピン保持部 2 2 eの奥側の第 2部位 2 2 hの接続ピン軸方向の長さが、手前側第 1部位 2 2 gよりも長くなるように形成されている。このため、当該第 2部位 2 2 hで強固に接続ピン 1 1 6を保持することで、疲労が生じず、接続ピン 1 1 6との良好な接触状態を保つことができ、接触部の加熱による損傷が発生しない。

また、第 3実施形態では、接続ピン保持部 2 2 eの奥側の第 2部位 2 2 hの前端に V字状の切れ込み 2 2 pを設けてある。このため、接続ピン 1 1 6への挿入時に、先端側の第 1部位 2 2 gを挿通した接続ピン 1 1 6先端が奥側の第 2部位 2 2 hに達した際にも、第 2部位 2 2 h側へ容易に挿入させることができ、挿入作業が楽になる。

[第 4実施形態]

第 4実施形態の起動装置のスィッチ 1 8ついて第 1 5図を参照して説明する。第 1 5図（A) は第 4実施形態のスィッチ 1 8のオン状態の説明図であり、第 1 5図（B ) はスィッチ 1 8のオフ状態の説明図である。

第 4実施形態のスィッチ 1 8は、磁性導電部材から成り自由端側に可動接点 1 8 aが設けられてなる。スィッチ 1 8に対して、可動接点 1 8 aを固定接点 3 6 a側に付勢する磁力を与える感温磁石 2 3 Bがスィツチ 1 8の直上に設けられ、該感温磁石 2 3 Bに隣接して補助 P T Cが設けられている。他の構成は、第 1図〜第 9図を参照して上述した第 1実施形態と同様であるため説明を省略する。

第 4実施形態の起動装置では、磁性導電部材からなるパネ板の自由端側に可動接点 1 8 aを備えてなるスィッチ 1 8が、補助 P T Cからの熱を感知してこれが設定温度になると消磁する感温磁石 2 3 Bの磁力により付勢される。即ち、第 1 5図（A) に示すように設定温度未満では、スィッチ 1 8がパネ板の弾性力に反して感温磁石 2 3 Bの磁力により吸引されオンする。一方、第 1 5図（B ) に示すように設定温度以上になると、スィッチ 1 8が、該感温磁石 2 3 Bの消磁によりバネ板の弹性力にてオフする。このオフする際に、感温磁石 2 3 Bからの磁力は距離の自乗に反比例して低下する。スィッチ 1 8は接点オン状態で最も強い磁力を受け、可動接点 1 8 aが離れた後は磁力が急激に弱まるので、可動接点 1 8 aを固定接点 3 6 aから素早く切断できる。従って、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時間が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによつて、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

[第 5実施形態]

第 5実施形態の起動装置のリードスィッチ 1 9ついて第 1 6図を参照して説明する。

第 4実施形態では磁性導電部材から成るスィッチ 1 8を用いたが、第 5実施形態では、スィッチの代わりにリードスィッチ 1 9を用いる。リードスィッチ 1 9に対して、接点オン側に付勢する磁力を与える感温磁石 2 3 Bがリ一ドスイッチ 1 9の直上に設けられ、該感温磁石 2 3 Bに隣接して補助 P T C 1 6が設けられている。他の構成は、第 1図〜第 9図を参照して上述した第 1実施形態と同様であるため説明を省略する。

第 5実施形態の起動装置では、リードスィッチ 1 9が、補助 P T C 1 6からの熱を感知してこれが設定温度になると消磁する感温磁石 2 3 Bの磁力によりオン、オフされる。即ち、設定温度未満では、リードスィッチ 1 9が感温磁石 2 3 Bの磁力によりオンし、設定温度以上になると、リードスィッチ 1 9が、該感温磁石 2 3 Bの消磁によりオフする。このオフする際に、感温磁石 2 3 B からの磁力は距離の自乗に反比例して低下するため、リードスィッチ 1 9は接点を素早く切断できる。従って、アークが継続せず、接点の荒れやノイズの発生がない。接点圧がゼロになった状態で接続を続ける時間が短く、振動により接点開閉状態となることがない。これらによって、接点の接続信頼性が高く、長期に渡り不良が生じない。

第 1 7図は、本実施形態の起動装置 1 0が用いられる回路を示している。第 2図を参照して上述したコンデンサを用いない回路のみでなく、第 1 7図（A) に示すように起動装置 1 0に並列にランニングコンデンサ C 1が接続された場合、また、第 1 7図（B ) に示すように起動装置 1 0に直列に起動用コンデンサ C 2が接続された場合、第 1 7図（C) に示すように起動装置 1 0に並列にランニングコンデンサ C 1が直列に起動用コンデンサ C 2が接続された場合にも、本実施形態の起動装置 1 0は好適に用いることができる。

[第 6実施形態]

第 6実施形態の構成は、第 1実施形態と同様であるため、第 1図〜第 7図を参照すると共に説明を省略する。なお、第 1実施形態では、スナップァクションバイメタル 1 8が用いられたが、第 6実施形態では、スローアクションバイメタル 1 8が用いられている。

第 6実施形態の起動装置 1 0の作用について説明する。運転スィッチ 9 7がオンされると、運転スィッチ 9 7及びオーバ口一ドリレ一5 0を介して主巻線 Mに起動電流が流れる。又、主 P T C 1 2は常温では低電気抵抗値（例えば 5 Ω程度）を呈しているので、補助巻線 S、主 P T C 1 2及びスローアクションバイメタル 1 8の直列回路、補助 P T C 1 4の並列回路とにも起動電流が流れ、以て、単相誘導電動機 1 0 0は起動する。

主 P T C 1 2に補助巻線 Sの起動電流が流れると、主 P T C 1 2、補助 P T C 1 4は自己発熱して電気抵抗値が急激に増大する。そして、数秒後に、主 P T C 1 2、補助 P T C 1 4は 1 4 0 °Cの温度に達し、この時の主 P T C 1 2の電気抵抗値は、例えば、 1 k Q〜l 0 になり、スローアクションバイメタル 1 8に流れる電流は減少する。補助 P T C 1 4力 1 4 0 °Cの温度に達すると、スローァクションバイメタル 1 8がこれを感知してオフ動作するようになり、主 P T C 1 2及びスローアクションバイメタル 1 8の直列回路には電流が流れなくなり、以て、単相誘導電動機 1 0 0の起動が完了し、定常運転を行なうようになる。スローアクションバイメタル 18がオフされると、補助 PTC 14側にのみ電流が流れるようになって発熱し、その発生熱によりスローァクションバイメタル 18がオフ状態に保持される。

従って、単相誘導電動機 100の定常運転中には、主 PTC 12には電流は流れず、代りに、補助 PTC 14側に電流が流れるようになるが、この補助 P TC 14に流れる電流は、補助 PTC 14にス口一ァクションバイメタル 18 をオフ状態に保持するための熱を発生させる程度の極めて小なるものであり、補助 PTC 14による消費電力は従来の正特性サ一ミス夕の消費電力よりも極めて少ない。更に、スローアクションバイメタルを用いるため、フォーミングされたスナップアクションバイメタルと比較して、長期の使用に耐え得る。また、単相誘導電動機 100の定常運転中に、熱容量の大きな主 PTC 12 は冷却して常温になっている。一方、補助 PTC 14は、熱容量が小さいため、冷却が早い。従って、単相誘導電動機 100の停止直後に再起動する際にも、補助 PTC 14は直ぐ常温近くまで冷却されるため、再起動が可能になるまでの時間は数秒から数十秒と非常に早く、従来技術のようにオーバロードリレ一が作動、復帰を繰り返すことなく速やかに再起動することができる。また、補助 PTC 14の熱容量を小さく設定するため、再起動時間を短くすることが可能である。

引き続き、第 6実施形態の起動装置 10の機械的構造について、第 23図及び第 24図を参照して説明する。

第 23図（B) は、本発明の第 6実施形態に係る単相誘導電動機の起動装置の蓋を外した状態の平面図であり、第 23図（A) は、第 23図（B) の A— A断面を示し、第 23図（C)は、第 23図（B)の C— C断面を示している。第 24図（A) は、第 23図（B) の e矢視側の側面図であり、第 24図（B) は、第 23図（B) の d矢視側の側面図である。第 24図（B) に示すように起動装置 10は、ケーシング 40と蓋 46とを備え、外部にオーバロードリレ一 50を取り付けるためのフランジ 48が形成されている。

第 23図（C) に示すようケーシング 40の内側には、補助巻線 S側に接続される端子 22が取り付けられている。端子 22は、タブ端子 22 aと、ピン端子 22 cと、これらを連結する連結部 22 bとが一体に形成されてなる。該連結部 2 2 bには、主 P T C 1 2を保持するパネ部 2 6 bを備える第 1接続板 2 6が取り付けられている。該第 1接続板 2 6は、中央部がクランク状に折り曲げられネ部 2 6 b側への折り曲げ部には、通孔 2 6 aが形成されている。即ち、第 1接続板 2 6は、通孔 2 6 aで細くなることで、大電流が流れた際に通孔 2 6 aの外周で溶断するようになっている。

パネ部 2 6 bには、第 2接続板 3 0の一端が接続されている。第 2接続板 3 0の他端のバネ部 3 0 aは、補助 P T C 1 4にバネ圧を加え保持している。補助 P T C 1 4は、スローアクションバイメタル 1 8の基部に接触している。即ち、第 2 3図（A) 及び第 2 3図（B ) に示すように、第 2接続板 3 0のパネ部 3 0 a、補助 P T C 1 4、スローアクションバイメタル 1 8の基部及び第 3 接続板 3 2の一端が隣接接続されている。該第 3接続板 3 2の他端は、電源線 9 8側及び主巻線 Mへ接続するための端子 2 4の連結部 2 4 b (第 2 3図（A) 参照）に接続されている。端子 2 4は、タブ端子 2 4 aと、ピン端子 2 4 cと、これらを連結する連結部 2 4 bとが一体に形成されてなる。

一方、スローアクションバイメタル 1 8の先端側には、可動接点 1 8 aが設けられ、クランク状に形成された固定接点板 3 6の固定接点 3 6 aと接している。該固定接点板 3 6の他端は、主 P T C 1 2を保持するための第 2パネ 3 5 に固定されている。

ここで、スローアクションバイメタル 1 8及び補助 P T C 1 4は、ケ一シング 4 0の内側に設けられた L字状の隔壁 4 2により形成される密閉室 4 4内に収容されている。密閉室 4 4は気密構造となっている。第 2接続板 3 0は隔壁 4 2に設けられた通孔 4 2 aを介して、第 3接続板 3 2は通孔 4 2 bを介して、固定接点板 3 6は通孔 4 2 cを介して密閉室 4 4内に取り回されている。

第 6実施形態の起動装置 1 0においてスローアクションバイメタル 1 8と補助 P T C 1 4とは、ケーシング 4 0内の密閉室 4 4に収容されているため、熱が外部へ逃げにくく、極めて少ない消費電力でスローアクションバイメタル 1 8のオフを維持することができる。更に、密閉形コンプレッサの冷媒として可燃性ガス（ブタン等の炭化水素化合物）が用いられて、該冷媒が漏れる事態が発生しても、密閉室 4 4に収容されているためスローアクションバイメタル 1 8の開閉動作時の火花により発火することがない。更に、スローァクションバイメタル 18の基部に補助 PTC 14が直接接しているため、補助 PTC 14からの熱をスローアクションバイメタル 18へ効率的に伝達でき、少ない消費電力の補助 PTC 14で、スローアクションバイメタル 18のオフを維持することができる。

[第 7実施形態]

以下、本発明の第 7実施形態につき、第 25図及び第 26図を参照しながら説明する。第 26図は、第 7実施形態に係る起動装置の回路図である。

第 7実施形態の起動装置 10の回路構成は、上述した第 6実施形態の起動装置と同様である。ただし、第 7実施形態では、主 PTC 12及びスローァクシヨンバイメタル 18に直列に、主 PTC 12の熱暴走保護用の常閉のスナップアクションバイメタル 16が設けられている。

次に、第 7実施形態に作用につき説明する。運転スィッチ 97がオンされると、運転スィッチ 97及びオーバロードリレー 50.を介して主巻線 Mに起動電流が流れる。又、主 PTC 12は常温では低電気抵抗値（例えば 5 Ω程度）を呈しているので、補助巻線 S、主 PTC 12及びスローアクションバイメタル 18の直列回路、補助 PTC 14の並列回路とにも起動電流が流れ、単相誘導電動機 100は起動する。

主 P T C 12に補助巻線 Sの起動電流が流れると、主 PTC 12、補助 PT C 14は自己発熱して電気抵抗値が急激に増大する。これにより、スローァクシヨンバイメタル 18に流れる電流は減少する。補助 PTC 14が 140での温度に達すると、スローアクションバイメタル 18がこれを感知してオフ動作するようになり、主 PTC 12、スナップアクションバイメタル 16及びスロ一アクションバイメタル 18の直列回路には電流が流れなくなり、単相誘導電動機 100の起動を完了する。

スローアクションバイメタル 18がオフされると、補助 PTC 14側にのみ電流が流れるようになり、その発生熱によりスローァクションバイメタル 18 がオフ状態に保持される。

従って、単相誘導電動機 100の定常運転中には、主 PTC 12には電流は流れず、代りに、補助 PTC 14側に電流が流れるようになるが、この補助 P TC 14に流れる電流は、補助 PTC 14にスローアクションバイメタル 18 をオフ状態に保持するための熱を発生させる程度の極めて小なるものであり、補助 PTC 14による消費電力は従来の正特性サーミス夕の消費電力よりも極めて少ない。

また、単相誘導電動機 100の定常運転中に、熱容量の大きな主 PTC 12 は冷却して常温になっている。一方、補助 PTC 14は、熱容量が小さいため、冷却が早い。従って、単相誘導電動機 100の停止直後に再起動する際にも、補助 PTC 14は直ぐ常温近くまで冷却されるため、再起動が可能になるまでの時間は数秒から数十秒と非常に早い。

引き続き、補助 PTC 14によるスローァクションバイメタル 18の動作以前に、主 PTC 12が異常発熱した際の作動について説明する。

主 PTC 12が異常発熱して所定高温度になると、スナップアクションバイメタル 16がオフし、補助巻線 Sへの電流を遮断する。このため、主 PTC 1 2が熱暴走し高温で低抵抗になり、補助巻線 Sに大電流が流れて絶縁破壊する事態を防ぐことができる。特に、スナップアクションバイメタル 16は、常温で復帰しないように設定されているので、主 PTC 12の熱暴走を完全に防止できる。

更に、第 7実施形態の起動装置 10の機械的構造について、第 25図を参照して説明する。なお、第 7実施形態の起動装置 10の側面は、第 24図を参照して上述した第 6実施形態と同様であるため、同図を参照するとともに、詳細な説明を省略する。

第 25図（B) は、本発明の第 6実施形態に係る単相誘導電動機の起動装置の蓋を外した状態の平面図であり、第 25図（A) は、第 25図（B) の A— A断面を示し、第 25図（C) は、第 25図（B) の C— C断面を示している。第 24図 (A) は、第 25図（B) の e矢視側の側面図であり、第 24図（B) は、第 25図（B) の d矢視側の側面図である。

第 25図（C) に示すようケーシング 40の内側には、第 26図に示す補助巻線 S側に接続される端子 22が取り付けられている。端子 22は、タブ端子 22 aと、ピン端子 22 cとこれらを連結する連結部 22 bがー体に形成されてなる。該連結部 22 bには、主 PTC 12を保持するパネ部 26 bを備える第 1接続板 26が取り付けられている。該第 1接続板 26は、中央部がクランク状に折り曲げられ、パネ部 2 6 b側への折り曲げ部には、通孔 2 6 aが形成されている。即ち、第 1接続板 2 6は、通孔 2 6 aで細くなることで、大電流が流れた際に通孔 2 6 aの外周で溶断するようになっている。

パネ部 2 6 bには、第 2接続板 3 0の一端が接続されている。第 2接続板 3 0の他端に形成されたパネ部 3 0 aは、補助 P T C 1 4にバネ圧を加え保持している。補助 P T C 1 4は、スローアクションバイメタル 1 8の基部に接触している。即ち、第 2 5図（A) 及び第 2 5図（B) に示すように、第 2接続板 3 0のバネ部3 0 &、補助 P T C 1 4、スローアクションバイメタル 1 8の基部及び第 3接続板 3 2の一端が隣接接続されている。該第 3接続板 3 2の他端は、第 2 6図に示す電源線 9 8側及び主卷線 Mへ接続するための端子 2 4の連結部 2 4 b (第 2 5図（A) 参照）に接続されている。端子 2 4は、タブ端子 2 4 aとピン端子 2 4 cとこれらを連結する連結部 2 4 とが一体に形成されてなる。

一方、スローアクションバイメタル 1 8の先端側には、可動接点 1 8 aが設けられ、スナップアクションバイメタル 1 6の可動接点 1 6 aと接している。該スナップアクションバイメタル 1 6の基部は、主 P T C 1 2を保持するための第 2バネ 3 5に固定されている。一方、ケーシング 4 0には、スナップァクシヨンバイメタル 1 6の先端部へ延在するストッパー 5 1が設けられ、スナツプアクシヨンバイメタル 1 6が、スローアクションバイメタル 1 8の動作を妨げないように構成されている。

第 7実施形態の起動装置 1 0では、スローアクションバイメタル 1 8の可動接点 1 8 aとスナップアクションバイメタル 1 6の可動接点 1 6 aとが直接接触し、スローアクションバイメタル 1 8が設定温度になるとスナップァクションバイメタル 1 6側の可動接点 1 6 aから離れ、スナップアクションバイメタル 1 6が所定高温度になるとスローアクションバイメタル 1 8側の可動接点 1 8 aから離れる。熱が加わり、スローアクションバイメタル 1 8がオフになる際には、スナップアクションバイメタル 1 6側にも熱が加わり、スローァクシヨンバイメタル 1 8側の可動接点 1 8 aから離れる側に少し動いているため、長寿命ではあるが動作の遅いスローアクションバイメタルを用いても、適正に起動電流を遮断することができる。即ち、温度上昇につれて、お互いのバイメタルが離れて行く方向にあるので、チヤ夕リングが発生し難い。更に、両接点共に可動接点からなるので、温度変化で常にワイビング現象（こすれ合い）が起き、可動接点 1 6 a、 1 8 aの接触部がクリーニングされ、金メッキではなく銀接点を用いて長寿命を実現することができる。更に、スローアクションバィメタル 1 8の可動接点 1 8 aとスナップァクションバイメタル 1 6の可動接点 1 6 aとを直接接触させているため、双方に固定接点を設けた金属板等の端子部材を介在させるのと比べて、低コストと低抵抗とを実現できる。

第 7実施形態の起動装置 1 0では、スナップァクションバイメタル 1 6の先端に接するストッパー 5 1を設け、スローァクションバイメタル 1 8の動作を妨げないようにしてある。このため、起動が完了して主 P T C 1 2が冷却し、スナップァクションバイメタル 1 8が常温に戻ってもスローァクションバイメタル 1 6側へ湾曲するのを防止でき、適正な接点間隔を保つことができる。産業上の利用可能性

本発明は、冷蔵庫における冷凍サイクルの密閉形コンプレッサ駆動用のみならず、空気調和機における冷凍サイクルの密閉形コンプレッサ駆動用としても適用し得、更には、コンデンサ起動形或いは分相起動形の単相誘導電動機を駆動源とする機器全般に適用し得る等、要旨を逸脱しない範囲内で適宜変形して実施し得る。

Claims

請求の範囲

1 . 交流電源によって通電される主卷線及び補助巻線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

ケーシングと、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サーミス夕と、

前記正特性サーミス夕に並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助巻線及び正特性サ一ミス夕の直列回路に直列に接続され、前記補助正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になるとオフするスナツプアクシヨンバイメタルと、

前記ケ一シング内に備えられ、前記スナップアクションバイメタル及び前記補助正特性サーミス夕を密閉する密閉室と、を具備してなる単相誘導電動機の

2 . 前記スナップアクションバイメタルは、可動接点を揺動する可動接点板と、バイメタルと、該可動接点板の第 1支持点と該バイメタルの第 2支持点との間に介在する断面半円形状の板パネとからなり、

前記可動接点板の支点と前記第 1支持点とを結ぶ線分よりも第 2支持点がバィメタルの低温時の先端位置側寄りに有る際に、前記板パネが前記可動接点を固定接点側に押しつけるように前記可動接点板を付勢し、

前記可動接点板の支点と前記第 1支持点とを結ぶ線分よりも第 2支持点がバィメタルの高温時の先端位置側寄りに有る際に、前記板パネが前記可動接点を固定接点側から離すように前記可動接点板を付勢することを特徴とする請求項 1の単相誘導電動機の起動装置。

3 . 前記スナップアクションバイメタルは、絞り加工の施されたバイメタルを備えることを特徴とする請求項 1の単相誘導電動機の起動装置。

4. 前記スナップアクションバイメタルは、中央部に略円形状のフォーミング加工の施されたバイメタルを備えることを特徴とする請求項 1の単相誘導電動機の起動装置。

5 . 交流電源によって通電される主卷線及び補助巻線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

ケーシングと、前記補助巻線に直列に接続された正特性サーミス夕と、前記正特性サ一ミスタに並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助巻線及び正特性サ一ミス夕の直列回路に直列に接続され、前記補助正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になるとオフするバイメタルと、

前記ケ一シング内に備えられ、前記バイメタル及び前記補助正特性サーミス夕を密閉する密閉室と、

前記バイメタルに対して、接点をオン側に付勢する磁力を与える磁石と、を具備してなる単相誘導電動機の起動装置。

6 . 前記バイメタルの基部に前記補助正特性サ一ミス夕が接していることを特徴とする請求項 1〜請求項 5のいずれかの単相誘導電動機の起動装置。

7 . 交流電源によって通電される主卷線及び補助巻線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

ケ一シングと、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サ一ミス夕と、

前記補助巻線及び正特性サーミス夕の直列回路に直列に接続され、前記感温磁石の磁力により吸引されオンすると共に該感温磁石の消磁によりオフするス前記ケ一シング内に備えられ、前記スィッチを密閉する密閉室と、を具備してなる単相誘導電動機の起動装置。

8 . 交流電源によって通電される主巻線及び補助巻線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サ一ミス夕と、

前記補助巻線及び正特性サーミス夕の直列回路に直列に接続され、前記感温磁石の磁力によりオンすると共に該感温磁石の消磁によりオフするリ一ドスィツチと、を具備してなる単相誘導電動機の起動装置。

9 . 前記正特性サーミス夕を弹性力で保持すると共に電気接続を取るパネ部を有する導電板の所定箇所に通孔を穿設することで、通孔外周部の幅を細くしてなるヒューズ部を設けたことを特徴とする請求項 1〜請求項 8のいずれか 1 の単相誘導電動機の起動装置。

1 0 . 前記正特性サ一ミス夕を弾性力で保持すると共に電気接続を取るパネ部を有する導電板を備え、

前記パネ部は、側方へ延在する一対の矩形の板の中央にそれぞれ矩形の開口を設けることで、一対の平行部位と該平行部位を連結する連結部位とからなる開口側が対向する一対のコ字状部を形成し、該一対のコ字状部をそれぞれ内側に向け断面 U字状に曲げ、

前記平行部位の先端近傍を連結部位が内側になるように曲げ突出させることで、正特性サーミス夕に当接する当接角部を形成してなり、

該当接角部に平行部位と平行な長孔を形成したことを特徴とする請求項 1〜請求項 9のいずれか 1の単相誘導電動機の起動装置。

1 1 . 前記正特性サーミスタを弹性力で保持すると共に電気接続を取るパネ部を有する導電板を備え、

前記平行部位の先端近傍を連結部位が内側になるように曲げ突出させることで、正特性サ一ミス夕に当接する当接角部を形成してなり、

該当接角部に平行部位と平行な切り欠きを形成したことを特徴とする請求項 1〜請求項 9のいずれか 1の単相誘導電動機の起動装置。

1 2 . 補助巻線に直列に接続される正特性サーミス夕と、挿脱可能な接続ピンとの間で電気的接続を行うソケット端子とを有し、主卷線及び補助巻線からなる単相誘導電動機の起動装置において、

前記接続ピン保持部が、接続ピンの軸方向と垂直方向のスリツトにより先端側の第 1部位と奥側の第 2部位とに 2分割されていることを特徴とする単相誘

1 3 . 前記ソケッ卜端子を保持するケーシングに、前記接続ピン保持部を貫通した前記接続ピンの先端部を収容する凹部を設けたことを特徴とする請求項 1 2の単相誘導電動機の起動装置。

1 4 . 前記接続ピン保持部の先端側の第 1部位が、奥側第 2部位よりも緩やかに接続ピンを保持するように形成したことを特徴とする請求項 1 2又は請求項 1 3の単相誘導電動機の起動装置。

1 5 . 前記接続ピン保持部の先端側の第 1部位を、接続ピン軸方向の長さが奥側第 2部位よりも長くなるように形成したことを特徴とする請求項 1 2又は請求項 1 4の単相誘導電動機の起動装置。

1 6 . 前記接続ピン保持部の奥側の第 2部位を、接続ピン軸方向の長さが先端側第 1部位よりも長くなるように形成したことを特徴とする請求項 1 2又は請求項 1 4の単相誘導電動機の起動装置。

1 7 . 前記接続ピン保持部の奥側の第 2部位の前端であって、前記一対の板部の先端部に V字状の切れ込みを設けたことを特徴とする請求項 1 2〜請求項 1 6のいずれかの単相誘導電動機の起動装置。

1 8 . 請求項 1 2〜請求項 1 7のいずれか 1の起動装置に過負荷保護装置を組み付けてなる単相誘導電動機の起動装置及び過負荷保護装置。

1 9 . 交流電源によって通電される主巻線及び補助卷線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

ケーシングと、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サ一ミス夕と、

前記正特性サーミス夕に並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助巻線及び正特性サ一ミス夕の直列回路に直列に接続され、前記補助正特性サーミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になるとオフするスローアクションバイメタルと、前記ケーシング内に備えられ、前記スロ一アクションバイメタル及び前記補助正特性サーミス夕を密閉する密閉室と、を具備してなる単相誘導電動機の起

2 0 . 前記ス口一アクションバイメタルの基部に前記補助正特性サーミス夕が接していることを特徴とする請求項 1 9の単相誘導電動機の起動装置。

2 1 . 交流電源によって通電される主卷線及び補助巻線を有する単相誘導電動機の起動装置において、

前記補助巻線に直列に接続された正特性サーミス夕と、

前記正特性サーミス夕に並列に接続された補助正特性サーミス夕と、前記補助巻線及び正特性サーミス夕の直列回路に直列に接続され前記補助正特性サ一ミス夕からの熱を感知してこれが設定温度になるとオフするスローァクシヨンバイメタルと、

前記補助巻線、正特性サーミス夕及びスローアクションバイメタルの直列回路に直列に接続され前記正特性サ一ミス夕からの熱を感知してこれが所定高温度になるとオフするスナップァクションバイメタルと、を具備してなる単相誘

2 2 . 前記スナップアクションバイメタルは、常温で復帰しないように設定されていることを特徴とする請求項 2 1の単相誘導電動機の起動装置。

2 3 . 前記スローアクションバイメタルの接点と前記スナップアクションバィメタルの接点とが直接接触し、

前記スローアクションバイメタルが前記設定温度になると前記スナップアクションバイメタル側の接点から離れ、

前記スナツプアクションバイメタルが前記所定高温度になると前記スローァクションバイメタル側の接点から離れることを特徴とする請求項 2 1又は請求項 2 2の単相誘導電動機の起動装置。

2 4. 前記スナップアクションバイメタルの先端に接するストッパーを設け、スローアクションバイメタルの動作を妨げないようにしたことを特徴とする請求項 2 3の単相誘導電動機の起動装置。

2 5 . 請求項 1 9〜請求項 2 4のいずれか 1の起動装置を用いた密閉形電動圧縮機。

2 6 . 請求項 1 9〜請求項 2 4のいずれか 1の起動装置を用いた密閉形電動圧縮機を用いる機器。