WO2004020708A1

WO2004020708A1 - ポリ乳酸繊維、ヤーンパッケージおよび繊維製品

Info

Publication number: WO2004020708A1
Application number: PCT/JP2003/011135
Authority: WO
Inventors: Toshiaki Kimura; Shuichi Nonaka; Takashi Ochi; Takaaki Sakai; Katsuhiko Mochizuki; Yuhei Maeda
Original assignee: Toray Industries, Inc.
Priority date: 2002-08-30
Filing date: 2003-09-01
Publication date: 2004-03-11
Also published as: KR101062831B1; EP1548161B1; CN100429338C; CN1678777A; EP1548161A4; US8101688B2; US20050203258A1; EP1548161A1; TWI321600B; TW200413583A; US20110165370A1; KR20050058484A; DE60333935D1

Abstract

　本発明は、耐摩耗性および工程通過性に優れたポリ乳酸繊維を提供することを目的とする。すなわち本発明は、脂肪酸ビスアミドおよび／またはアルキル置換型の脂肪酸モノアミドを繊維全体に対して０．１～５重量％含有するポリ乳酸繊維である。

Description

明細書ポリ乳酸繊維、ヤーンパッケージおよぴ繊維製品技術分野

本発明は、生分解性ポリマーであるポリ乳酸を用いたポリ乳酸繊維に関する。背景技術

近年、地球規模での環境に対する意識が高まる中で、石油資源の大量消費による地球温暖化や石油資源の枯渴が懸念されている。

このような背景から、植物由来原料（バイオマス）からなり、使用後は自然環境中で最終的に水と二酸化炭素にまで分解する、自然循環型の環境対応素材が望まれている。バイオマス利用の生分解性ポリマーのなかで、現在、最も注目されているのは、ポリ乳酸である。ポリ乳酸は、植物から抽出したでんぷんを発酵することにより得られる乳酸を原料とした脂肪族ポリエステルの一種であり、パイォマス利用の生分解性ポリマーの中では力学特性、耐熱性、コストのバランスが最も優れている。そして、これを利用した樹脂製品、繊維、フィルム、シート等の開発が急ピッチで行われている。

ポリ乳酸繊維の用途開発としては、生分解性を活かした農業資材や土木資材等が先行しているが、それに練く大型の用途として衣料用途、カーテン、カーぺット等のインテリア用途、車両内装用途、他の産業資材用途への応用も期待されている。

しかしながら、ポリ乳酸繊維は、表面摩擦係数が高く耐摩耗性が悪いという欠点があった。例えば J I S L 0 8 4 9による摩擦堅牢度について、衣料用途では一般に 3級以上であることが必要とされるが、従来のポリ乳酸繊維では 1級と低いレベルであった。

従って、衣料、インテリア、車両内装用途等の耐摩耗性が要求される用途への展開が進んでいなかった。例えば、アウターウエア、ユニフォーム、スポーツゥエア等の用途に従来のポリ乳酸繊維を用いると、日常生活において頻繁に摩擦を受ける肩、肘、膝、お尻等の部分で、毛羽立ち、白化、テカリ等の発生により品位が低下し、またインナーウェァへの色移りが生じる等の問題があった。また、椅子貼りや力一^。、ット等の用途でも、摩擦の繰り返しにより毛羽が発生したり繊維が擦り切れて破れを生じる等、耐久性が悪く、また、ズボンや靴下等の着衣への色移りが生じる等の問題もあった。

また、ポリ乳酸繊維の表面摩擦係数が高いことは、製糸工程、糸加工工程、布帛の裁断工程、縫製工程でも問題を生じていた。

溶融紡糸工程では、糸が 1 0 0 0〜 7 0 0 0 mZ分という高速で走行する際、糸とガイド類との摩擦が大きいことにより毛羽や糸切れが発生し易い。また、延伸工程では、糸がローラーに巻き付いたり糸切れが発生し易い。

糸加工工程、特に仮撚工程では、糸とツイスターの間、また糸と糸との間の摩擦により、頻繁に糸切れや毛羽が発生し、工程通過性や布帛の品位が大きく低下するという問題があった。

布帛の裁断工程では、工業的には通常、複数枚の布帛を重ねて裁断するが、この際、従来のポリ乳酸繊維使いの布帛の場合には、カッターと繊維との間で生じる大きな剪断発熱により布帛の切れ端同士が融着を起こしてしまう。

縫製工程では、通常の縫製速度では、ミシン針と繊維との間での摩擦発熱によつて、繊維の融着が発生して製品の品位が低下したり、また、ミシン針にポリマ一が付着するためにミシン針の交換が頻繁に必要となるため、結局、加工速度を低速とする必要があり、生産性が著しく低下するという問題があつた。

これらの問題の原因であるポリ乳酸繊維の高摩擦係数は、ポリマー基質によるものであり、これらの問題ポリ乳酸繊維には必然的に起こるものであると考えられる。

ところで、樹脂製品ゃフィルム、シート等の分野では、その製造工程において、チップゃ溶融ポリマーのアンチプロッキング性、或いは金型やローラーからの成形体の剥離性を向上させるために、ポリマーに滑剤を添加する場合がある。しかしながら、繊維の分野においては、滑剤のブレンド斑、熱分解、プリードアウト等により繊維の物性斑や染色斑等、製品品質の低下が発生しやすいため、これまで滑剤を添加することは避けられる傾向にあった。滑剤を添加した繊維の例については、極めて少ないが、例えば特開平 8— 1 8

3 8 9 8号公報に開示されている。当該技術は、ポリ乳酸繊維に一般式 R C O N H (ただし Rはアルキル基）で表される脂肪酸モノアミドを添加するものであり、撥水性を与えることによって加水分解速度を抑制することを目的とするものであるが、本発明の目的であるポリ乳酸繊維の耐摩耗性および工程通過性の向上については全く記載が無い。念のため、本発明者らは脂肪酸モノアミドを添加したポリ乳酸繊維について追試を行ったが、ポリ乳酸繊維の耐摩耗性および工程通過性を向上させることはできなかった（比較例 4 , 5参照。）。これは、脂肪酸モノアミドが、そのアミド基の反応性が高いために、溶融時にポリ乳酸と反応してしまい、結果的に滑剤として機能し得る脂肪酸モノアミドの繊維中に占める割合が少なくなることが原因であると本発明者らは推定した。

また、脂肪酸モノアミドがポリ乳酸と反応すると、結果的にポリ乳酸の分子鎖が切断されるため、分子量が減少してしまい、繊維物性が低下する場合もあった。さらに、脂肪酸モノアミドは昇華性が大きい、或いは耐熱性に劣るために、発煙による作業環境の悪化や、ブリードアゥトによるガイド類ゃローラーの汚れ、また、操業性の低下を引き起こすこともあった。さらに、プリードアウトした脂肪酸モノアミドが繊維表面で凝集することによって、繊維の物性斑や染色斑を招く場合もあった。

従って、本発明は、耐摩耗性および工程通過性に優れたポリ乳酸繊維を提供することを目的とする。 ' 発明の開示

本発明は、以下の構成よりなる。

( 1 ) 脂肪酸ビスアミドおよび Zまたはアルキル置換型の脂肪酸モノアミドを繊維全体に対して 0 . 1〜 5重量％含有するポリ乳酸繊維。

( 2 ) 繊維の L * a * b *表色系における b *値が— 1〜 5である上記（ 1 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 3 ) 脂肪酸ビスアミドおよびアルキル置換型の脂肪酸モノアミドの融点が 8 0 °C以上である上記（ 1 ) または（ 2 ) 記載のポリ乳酸繊維。 (4 ) 繊維を構成するポリ乳酸のカルボキシル末端基量が 40 e (！ t以下である上記（1) 〜（3) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。

(5 ) 繊維を構成するポリ乳酸の重量平均分子量が 5〜 5 0万である上記（ 1 ) 〜（4) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。 '

(6) 強度が 2. 0 c N/ d t e X以上である上記（1 ) ~ (5) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。

( 7 ) 伸度が 1 5〜 70 %である上記（1 ) 〜（6) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。

(8) 沸騰水収縮率が 0〜 20 %である上記（ 1 ) 〜（ 7) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。

( 9) 繊維を構成する成分が降温結晶化発熱ピークを 1 00°C以上に有する上記 ( 1) 〜（8) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。

( 1 0) フィラメントの形態を有する上記（ 1 ) 〜（9) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。 '

( 1 1) 前記フィラメントからなる糸の太さ斑11%が 1. 5%以下である上記（1 0 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 1 2 ) 捲縮加工による捲縮を有さず、脂肪酸エステル、多価アルコールエステル、エーテルエステル、シリコーン、鉱物油から選ばれる平滑剤を少なくとも 1 種類、繊維表面に有する上記（1 0) または（ 1 1 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 1 3) 流体捲縮加工による捲縮を有する上記（ 1 0) または（ 1 1 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 1 4) 脂肪酸エステル、多価ァノレコールエステル、エーテルエステル、シリコーン、鉱物油から選ばれる平滑剤を少なくとも 1種類、繊維表面に有する上記（ 1 3 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 1 5) 下記特性を有する上記（ 1 3) または（ 1 4) 記載のポリ乳酸繊維,。捲縮伸長率 3〜 3 5 %

単繊維繊度 3〜 3 5 d t e x

断面異形度 1. 1〜8

( 1 6) 仮撚加工による捲縮を有する上記（ 1 0) または（1 1 ) 記載のポリ乳酸繊維。 -

( 1 7) ポリエーテルを主成分とする平滑剤を繊維表面に有する上記（ 1 6 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 1 8) ポリエ一テルが、分子内に 1個以上のヒドロキシル基を有するアルコールに炭素数 2〜 4のアルキレンォキシドを共重合付加した化合物またはその誘導体である上記（ 1 7 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 1 9 ) 下記特性を有する上記（1 6 ) 〜（ 1 8 ) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。 '

9 0。。強度≥ 0. 4 c N/ d t e X

C R≥ 1 0 %

未解撚数≤ 3個/ 1 0 m

( 20 ) 沸騰水収縮率が 1 5 %以下である上記（ 1 9 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 2 1 ) ステーブルの形態を有する上記（ 1 ) ~ ( 9 ) のいずれか記載のポリ乳酸繊維。

( 2 2) 脂肪酸エステノレ、多価アルコーノレエステル、エーテルエステル、シリコーン、鉱物油から選ばれる平滑剤を少なくとも 1種類、繊維表面に有する上記（ 2 1 ) 記載のポリ乳酸繊維。

( 2 3 ) 下記特性を有する上記（2 1 ) または（2 2) 記載のポリ乳酸繊維。捲縮数≥ 6山 / 2 5 mm

捲縮率≥ 1 0 %

( 24) 上記（1 0) 記載のフィラメントが卷き付けられてなるヤーンパッケ一ジ。

( 2 5 ) パッケージのサドルが 7 mm以下である上記（2 4) 記載のヤーンパッケージ。

( 2 6) 上記（ 1 ) 〜（2 3 ) 記載のポリ轧酸繊維を少なくとも一部に用いた繊維製品。

( 2 7) 繊維製品が編物である上記（ 2 6 ) 記載の繊維製品。

( 2 8 ) 繊維製品が織物である上記（ 2 6 ) 記載の繊維製品。

( 2 9 ) 繊維製品が不織布である上記（ 2 6 ) 記載の繊維製品。 P T/JP2003/011135

( 3 0 ) 繊維製品が力一^ ントである上記（2 6 ) 記載の繊維製品。

( 3 1 ) 乾摩擦堅牢度が 3級以上であり、湿摩擦堅牢度が 2級以上である上記（2 6 ) 〜（3 0 ) のいずれか記載の繊維製品。

図面の簡単な説明

第 1図は、本発明のポリ乳酸繊維の摩擦堅牢度試験後の表面状態を示す図である。

第 2図は、従来のポリ乳酸繊維の摩耗堅牢度試験後の表面状態を示す図である。第 3図は、本発明のポリ乳酸繊維の断面異形度を説明するための図である。第 4図は、本発明のポリ乳酸繊維の製造に好ましく用いられる紡糸装置を示す概略図である。

第 5図は、本発明のポリ乳酸繊維の製造に好ましく用いられる延伸装置を示す概略図である。

第 6図は、本発明のポリ乳酸繊維の製造に好ましく用いられる紡糸直接延伸装置を示す概略図である。

第 7図は、本発明のポリ乳酸繊維の製造に好ましく用いられる延伸仮撚装置を示す概略図である。

[符号の説明]

1 ：ホッノー

2 :押し出し混練機（ェクストルーダー）

3 ：計量ポンプ

4 ：紡糸ブロック

5 ：紡糸パック

6 ：口金

7 ：冷却装置

8 ：糸条

9 ：給油ガイド

1 0 ：交絡装置

1 1 ：第 1引取ローラー

1 2 :第 2引取ローラー 1 3 ：卷取機

1 4 ：卷取糸パッケージ

1 5 ：フィードローラー

1 6 :第 1ホットローラー

1 7 :第 2ホットローラー

1 8 ：コ一ノレドローラー

1 9 ：卷取機

2 0 ：延伸糸パッケージ

2 1 ：第 1ホットローラー

2 2 :第 2ホットローラー

2 3 ：卷取機

2 4 ：延伸糸パッケージ

2 5 a〜 2 5 c ：糸道ガイド

2 6 : フィードローラ一

2 7 ：仮撚ヒ一ター

2 8 ：糸道ガイド

2 9 ：冷却板

3 0 ：施撚体

3 1 ：延伸ローラー

3 2 ：デリべリローラー

3 3 a〜 3 3 b ：糸道ガイド

3 4 ：仮撚糸パッケージ

発明を実施するための最良の形態

本発明の繊維は、主としてポリ乳酸からなるポリ乳酸繊維である。，本発明でいうポリ乳酸とは、乳酸やラタチド等の乳酸のオリゴマーを重合したものをいい、一（0-CHCH₃-CO) _n—を繰り返し単位として有する。

乳酸には D体と L体の 2つの光学異性体が存在するが、 L体または D体のいずれにしても、光学純度は高い方が融点が高く、すなわち耐熱性が向上するため好ましい。具体的には光学純度が 9 0 %以上であることが好ましい。 PC漏 00蘭 135 また、上記のように 2種類の光学異性体が単純に混合している系とは別に、前記 2種類の光学異性体をプレンドして繊維に成型した後、 1 4 0 °C以上の高温熱処理を施してラセミ結晶を形成させたステレオコンプレックスにすると、融点を飛躍的に高めることができるためより好ましい。

また、本発明のポリ乳酸繊維をバインダー（熱接着繊維）として使用する場合には、光学純度の低いポリ乳酸を採用して、比較的低融点のポリ乳酸繊維とすることも好ましい。

また本発明のポリ乳酸繊維は、繊維を構成するポリ乳酸のカルボキシル末端濃度が 4 0 e q / t以下であることが好ましい。そうすることで、高温多湿な環境においても加水分解による強度劣化なくポリ乳酸繊維を使用できる。ポリ乳酸のカルボキシル末端濃度としてより好ましくは 3 0 e q t以下、さらに好ましくは 1 0 e q / t以下である。カルボキシル末端濃度を下げる方法としては、ポリ轧酸樹脂中のラクチド等の低分子量物を予め抽出する方法や、末端封鎖剤を添加して紡糸時にカルボキシル末端基を封鎖する方法等を'挙げることができる。

ポリ乳酸の分子量としては、重量平均分子量で 5万〜 5 0万とするのが好ましい。 5万以上とすることで、実用に供し得る力学特性を得ることができ、 5 0万以下とすることで、良好な製糸性を得ることができる。

ポリ乳酸の製造方法としては、例えば特開平 6 - 6 5 3 6 0号に開示されている、乳酸を有機溶媒及び触媒の存在下で、そのまま脱水縮合する直接脱水縮合法、例えば特開平 7— 1 7 3 2 6 6号に開示されている、少なくとも 2種類のホモポリマーを重合触媒の存在下で、共重合およびエステル交換反応させる方法また、例えば米国特許第 2 , 7 0 3 , 3 1 6号明細書に開示されている、乳酸を一旦脱水し、環状二量体とした後に、開環重合する間接重合法等を採用することができる。また、本発明のポリ乳酸繊維の色調を良好なものとすべく、原料であるポリ乳酸自体の色調も良好であることが好ましく、具体的には L * a * b *表色系における b *値で一 5〜 5であることが好ましい。かかる色調を達成するための具体的手法としては、例えば特表平 7— 5 0 4 9 3 9号公報記載のように、金属不活性化剤や酸化防止剤等を使用したり、重合温度の低温化、触媒添加率の抑制を行うことが好ましい。また、ラクチド等の残存オリゴマー ' モノマーを減じることも、熱劣化を防ぎ色調を向上させる上で有効である。残存オリゴマー ' モノマーは、ポリマーを減圧処理したり、クロ口ホルム等で抽出処理することにより、大幅に低減することができる。また、残存オリゴマー ' モノマーを減じることは、ポリ乳酸の加水分解性を抑制し、実用上の耐久性を向上できる点でも好ましい。残存オリゴマー ' モノマーの量は、ポリ乳酸に対して 0〜0 . 2重量。 /₀が好ましく、より好ましくは 0 . 1重量。 /₀以下、さらに好ましくは 0 . 0 5重量％以下である。

また、ポリ乳酸の性質を損なわない範囲で、乳酸以外の成分を共重合したり、ポリ乳酸以外のポリマーをブレンドしたり複合紡糸に用いても良い。ポリ乳酸以外のポリマーとしては例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリプチレンテレフタレート、ナイロン、ポリプチレンサクシネート、ポリヒドロキシプチレートなどを挙げることができる。なかでも、ポリ乳酸と同じくパイォマス由来で生分解性を有するポリプチレンサクシネートゃポリヒドロキシプチレートが、ポリ乳酸以外のポリマーとして好ましい。ブレンド方法はチッププレンドでも溶融プレンドでもよい。また複合紡糸の形態としては、芯鞘型やサイドバイサイド型等を採用することができる。

ただし、バイオマス利用、生分解性の観点から、ポリマーに対する乳酸モノマ一含有率は 5 0重量％以上とすることが好ましく、より好ましくは 7 5重量％以上、さらに好ましくは 9 6重量。 /₀以上である。

本発明のポリ乳酸繊維は、脂肪酸ビスアミドおよび/またはアルキル置換型の脂肪酸モノアミドを含有することが重要である。そうすることにより、ポリ乳酸繊維の表面摩擦係数を低減させることができる。ここで「および/または」とは、脂肪酸ビスアミドかアルキル置換型の脂肪酸モノアミドのどちらか一方のみを含有していても良いし、脂肪酸ビスアミドとアルキル置換型の脂肪酸モノアミドとの双方を含有していても良いことを意味する。以下、脂肪酸ビスアミドとアルキル置換型の脂肪酸モノアミドを総称して、「特定の脂肪酸アミド」とも呼ぶ。従来ポリ乳酸繊維に対する滑剤として知られていた脂肪酸モノアミドは、前述の通り、ポリ乳酸繊維中において滑剤としての機能を失っていたが、本発明で採用する「特定の脂肪酸アミド」は、通常の脂肪酸モノアミドに比べてアミドの反応性が低く、溶融成形時においてポリ乳酸との反応が起こりにくく、すなわち滑剤としての機能を維持できる。また、高分子量のものが多いため、一般に耐熱性が良く、昇華しにくいという特徴がある。特に、脂肪酸ビスアミドは、ポリ乳酸との反応性がさらに低く、また、高分子量であるため溶融ポリマーにおけるプリードアウトもより抑えることができる。プリードアウトを抑えることにより、物性斑や染色斑を抑えることができる。

本発明でいう脂肪酸ビスアミドは、 1分子中にァミド結合を 2つ有する脂肪酸ァミドを指し、例えば、メチレンビスカプリル酸ァミド、メチレンビス力プリン酸アミド、メチレンビスラウリン酸アミド、メチレンビスミリスチン酸アミド、メチレンビスパルミチン酸ァミド、メチレンビスステアリン酸アミド、メチレンビスイソステアリン酸アミド、メチレンビスべへニン酸アミド、メチレンビスォレイン酸ァミド、メチレンビスエルカ酸ァミド、エチレンビスカプリル酸ァミド、エチレンビス力プリン酸ァミド'、エチレンビスラウリン酸ァミド、ェチレンビスミリスチン酸ァミド、エチレンビスパルミチン酸ァミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスイソステアリン酸アミド、エチレンビスべへ-ン酸ァミド、エチレンビスォレイン酸アミド、エチレンビスエノレカ酸アミド、プチレンビスステアリン酸ァミド、ブチレンビスべへニン酸アミド、ブチレンビスォレイン酸アミド、. ブチレンビスエルカ酸ァミド、へキサメチレンビスステアリン酸ァミド、へキサメチレンビスべへニン酸アミド、へキサメチレンビスォレイン酸ァミド、へキサメチレンビスエルカ酸ァミド、 m—キシリレンビスステアリン酸ァミド、 m—キシリレンビス一 1 2 — ヒドロキシステアリン酸ァミド、 p —キシリレンビスステアリン酸アミド、 p —フエ-レンビスステアリン酸アミド、 p —フ工ニレンビスステアリン酸アミド、 N , N ' 一ジステアリルアジピン酸アミド、 N , N ' 一ジステアリルセバシン酸アミド、 N， N ' ージォレイルアジピン酸ァミド、 N , N ' ージォレイルセバシン酸アミド、 N , N ' —ジステアリルイソフタル酸アミド、 , Ν ' 一ジステアリルテレフタル酸ァミド、メチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、エチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、ブチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、へキサメチレンビスヒドロキシステアリン酸ァミド等が挙げられる。また、本発明でいうアルキル置換型の脂肪酸モノアミドとは、脂肪酸モノアミドのアミド水素をアルキル基で置き換えた構造の化合物を指し、例えば、 N—ラゥリノレラウリン酸アミド、 N—パルミチルパルミチン酸アミド、 N—ステアリノレステアリン酸アミド、 N—べへニルベへニン酸アミド、 N—ォレイルォレイン酸アミド、 N—ステアリルォレイン酸アミド、 N—ォレイルステアリン酸アミド、 N—ステアリルエル力酸アミド、 N—ォレイルパルミチン酸アミド等が挙げられる。該アルキル基は、その構造中にヒドロキシル基等の置換基が導入されていても良ぐ、例えば、メチロールステアリン酸ァミド、メチロールべへニン酸ァミド、 N—ステアリル一 1 2 —ヒドロキシステアリン酸アミド、 N—ォレイル 1 2 ヒドロキシステアリン酸ァミド等も本発明でいうアルキル置換型の脂肪酸モノアミドに含むものとする。

また、「特定の脂肪酸アミド」は、融点が 8 0 °C以上であることが好ましい。ここで、「融点」は、 D S C (示差走査熱量分析）において 1 6 C /分で昇温させたときの結晶融解ピーク温度とする。融点を 8 0 °C以上とすることにより、本発明の繊維製品とした後、中間セットや染色等、高温環境化に晒しても、「特定の脂肪酸アミド」の昇華を防ぐことができる。当該融点は、より好ましくは 1 0 0 °C以上、さらに好ましくは 1 4 0 °C以上である。また、ポリ轧酸との相溶性及び成形性の面から、融点は 2 0 0 °C以下であることが好ましい。

「特定の脂肪酸アミド」の含有量としては、繊維全体に対して 0 . 1〜 5重量 %とすることが重要である。 0 . 1重量。 /₀以上とすることで、ポリ乳酸繊維の表面摩擦係数を低減させる実効を得ることができる。また、 5重量。 /。以下とすることで、「特定の脂肪酸アミド」を微分散することができ、繊維の物性斑や染色斑が発生するのを防ぐことができる。「特定の脂肪酸アミド」の含有量は、好ましくは 0 . 5〜 3'重量％でぁる。「特定の脂肪酸アミド」は一種を単独で用いてもよいし、また複数種を併用してもよく、複数種を併用している場合には、「特定の脂肪酸アミド」の合計として繊維全体に対して 0 . 1〜 5重量％含有されていればよい。

ポリ乳酸繊維に「特定の脂肪酸アミド」を含有させる方法としては例えば、ポリ乳酸の重合時に添加する方法や、混練機を用いて混練チップを作製する方法、ポリ乳酸樹脂チップ表面に付着させる方法、溶融紡糸工程で添加する方法などが挙げられる。

混練機を用いる方法としては、ポリ乳酸繊維に対する「特定の脂肪酸アミド」の添加量を、所望の含有量に対応させてポリ乳酸と「特定の脂肪酸アミド」とを混練してチップを作製しても良いが、あらかじめ「特定の脂肪酸アミド」を高濃度で含有させた混練チップ（マスターチップ）を作製した後、これを紡糸機に供する際に所望の含有量になるようにポリ乳酸チップにプレンドして希釈する方法も好適である。また、混練機の途中から溶融させた滑剤を計量 ·添加する方法も、滑剤の熱分解を抑制し、着色をより少なくすることができ好ましい。

また、溶融紡糸工程で添加する方法としては、紡糸パック内に静止混練器を設置することにより、「特定の脂肪酸アミ 'ド」をポリ乳酸に微分散させることがである。静止混練器を用いて添加する方法としては例えば、ポリ乳酸と「特定の脂肪酸アミド」とを一旦、混練機により混練し、紡糸パック内の静止混練器によりざらに微分散混練させても良いし、また、ポリ乳酸と「特定の脂肪酸アミド」とを別々に溶融し、それぞれの融液を紡糸機に導き、紡糸パック内の静止混練器により微分散混練しても良い。

「特定の脂肪酸アミド」の繊維に対する添加量（仕込量）は、前述の含有量に対応して 0 . 1 ~ 5重量。 /₀とすればよい。 0 . 1重量。 /₀以上とするのは、前述と同様の理由による。また、 5重量。 /₀以下とすることで、混練や紡糸の際に過剰の脂肪酸アミドが溶融ポリマーからプリードアウトするのを防ぐことができる。プリードアウトを防ぐことで、脂肪酸ァミドが昇華或いは分解して、発煙を引き起こして作業環境を悪化させたり、押し出し混練機や溶融紡糸機を汚して操業性を低下させるのを防ぐことができる。またプリードアウトを防ぐことで、紡糸口金からのポリマーの吐出を安定させ、糸斑を抑えることもできる。また更に、 5重量％以下とすることで、溶融ポリマー内での脂肪酸アミドの凝集を抑え、脂肪酸アミドの熱劣化やポリ乳酸との反応を抑え、黄味を抑えることができる。「特定の脂肪酸アミド」の添加量（仕込量）としては、好ましくは 0 . 5〜 3重量％である。

本発明のポリ乳酸繊維を構成する成分は、ポリ乳酸以外のポリマーや粒子、難燃剤、帯電防止剤、艷消し剤、— 消臭剤、抗菌剤、抗酸化剤および着色顔料等の添加物を含有していてもよい。

本発明のポリ乳酸繊維の溶融紡糸の態様例としては、溶融されたポリマーは、計量ポンプを介して所定量に計量された後、加熱されたスピンプロック内に設置された紡糸パックに導かれる。このときの紡糸温度は、用いるポリ乳酸の共重合比率や分子量によっても異なるが、 1 8 0 ~ 2 4 0 °Cとすることが好ましい。 1 8 0 °C以上とすることで、容易な溶融押し出しを可能とし、 2 4 0 °C以下とすることで「特定の'脂肪酸アミド」の熱分解による着色を抑えることができる。紡糸温度はより好ましくは 1 8 5〜 2 3 0 °C、さらに好ましくは 1 9 0〜 2 2 0 °Cである。紡糸パック内において溶融ポリマーは異物除去のため濾過され、紡糸口金より紡出される。溶融から紡出までのポリマーの滞留時間は、短い程、繊維の着色を抑えられるので好ましい。当該滞留時間は 3 0分以内が好ましく、より好ましくは 2 0分以内、さらに好ましくは 1 5分以内、さらに好ましくは 1 0分以内である。

ポリ乳酸の熱分解に伴ぅラクチド等の低分子量物や添加されている滑剤が昇華したり揮発したりして作業環境を悪化し得る場合には、紡糸口金の下に吸引装置を設けることが好ましい。

本発明のポリ乳酸繊維の断面形状としては、捲縮加工による捲縮を有さない、いわゆるフラットヤーンの場合には、丸断面、中空断面、三葉断面等の多葉断面、その他の異形断面についても自由に選択することが可能である。

ポリ乳酸繊維が流体捲縮加工による捲縮を有するものである場合には、その断面形状としては、丸断面でもよいが、多葉形、十字形、井桁形、 W字形、 S字形あるいは X字形などの異形断面とすることが好ましい。これらのうち、特に 3〜 8葉の多葉形が耐摩耗性の観点で好適である。また、繊維横断面に少なくとも 1 個の中空部を設けた中空繊維とすることも好ましい。

また、ポリ乳酸繊維が流体捲縮加工による捲縮を有するものである場合、断面異形度が 1 . 1〜 8であることも好ましい。繊維横断面の断面異形度は、図 3に示すように、繊維横断面の外接円の直径 Dと内接円の直径 dから次式により求められる。断面異形度 = D / d '

断面異形度を 1 . 1以上とすることで、流体捲縮加工による捲縮を有するポリ乳酸繊維に良好な光沢感、ソフト性および高い嵩高性を与えることができる。また、 8以下とすることで、摩耗やブイプリル化を抑制でき、かつ製織工程やタフティング工程での工程通過性が向上する。よ当該断面異形度としてより好ましくは、 1 . 5 〜 6である。

ポリ乳酸繊維がステープルの形態を有するものである場合には、その断面形状としては、丸断面、中空断面または三葉断面等の多葉断面、およびその他の異形断面についても自由に選択することが可能である。特に、中入れ綿等の'、軽量性、ソフト性、保温性が重要視されるような用途では、中空断面であることが好ましい。またその中空率は、 1 5 〜 4 5 %であることが好ましい。中空率を 1 5 %以上とすることで軽量性、ソフト性および保温性が付与される。一方、中空率を 4 5。/。以下にすることで高い剛性を保持し、繊維製品の製造工程における中空部の潰れを抑制することができる。ここで言う中空率とは、中空部を含む繊維横断面の面積 Aと、中空部分の面積 aから下式により求められる。

中空率（％) = [ a / A ] X 1 0 0

紡出されたポリマーは例えば冷却風による冷却装置にて冷却 · 固化され繊維となり、当該ポリ乳酸繊維群は、油剤供給装置にて集束され、同時に紡糸油剤を付与される。

本発明のポリ乳酸繊維は、平滑剤を含有する紡糸油剤が付与されている、すなわち、平滑剤を繊維表面に有することが好ましい。平滑剤の成分は、その用途により適宜選択することが好ましい。

例えば、ポリ乳酸繊維が、捲縮加工による捲縮を有さない、いわゆるフラットヤーンの場合や、流体捲縮加工による捲縮を有する場合や、ステーブルの場合には、脂肪酸エステル、多価アルコールエステル、エーテルエステル、シリコーン、鉱物油から選ばれる平滑剤（以下、「非仮撚加工用平-滑剤」とも呼ぶ。）を少なくとも 1種類、繊維表面に有することが好ましい。そうすることによって、紡糸、延伸工程での糸切れや毛羽の発生、ローラ ·の卷き付きを抑制することができる。またステーブルの場合には、紡糸、延伸、カードや紡績での工程通過性、および得られるステーブル自体の品位を向上させることができる。

前述の平滑剤のなかでも、脂肪酸エステルと鉱物油が前述の用途には特に好ましい。脂肪酸エステルとしては例えば、メチルォレート、イソプロピルミリステ — ト、ォクチノレパルミテート、ォレイノレラウレート、ォレイノレオレート、イソトリデシノレステアレート等の、一価のァノレコーノレと一価の力ノレボン酸のエステノレ、ジォクチルセバケート、ジォレイルアジペート等の、一価のァノレコールと多価の力ノレボン酸のエステル、エチレングリコーノレジオレート、 1、リメチローノレプロパントリカプリレート、グリセリントリオレート等の、多価のアルコールと一価のカルボン酸のエステル、ラウリル（E O ) ォクタノエート等のアルキレンォキサイド付加エステル等を挙げることができる。また、以上に挙げたような平滑剤は単一成分で用いてもよいし、複数の成分を混合して用いてもよい。

また例えば、ポリ乳酸繊維が仮撚加工による捲縮を有する場合には、ポリエーテルを主成分とする平滑剤（以下、「仮撚加工用平滑剤」とも呼ぶ。）を繊維表面に有することが好ましい。ポリエーテルを主成分とする平滑剤をポリ乳酸繊維に付与することにより、繊維 ·金属間摩擦係数を高めることができ、すなわち繊維と施撚体との摩擦係数を高くとることができ、仮撚加工による捲縮を安定して付与することができる。また一方、繊維間摩擦係数を低減できるため、仮撚ヒーター上でのマイグレーション性が向上するとともに、未解撚を抑制でき、繊維製品の品位を向上させることができる。

ポリエーテルとしては、分子内に 1個以上のヒドロキシル基を有するアルコールに炭素数 2〜 4のアルキレンォキサイドを共重合した化合物、およびそれらから誘導された化合物を挙げることができる。

アルコールとしては、炭素数 1〜 3 0の天然おょぴ合成の任意の一価アルコーノレ（メタノーノレ、エタノーノレ、イソプロノノール、プタノーノレ、イソアミノレアルコーノレ、 2—ェチルへキサノーノレ、ラウリノレアノレコーノレ、イソトリデシルァノレコ一ノレ、ィソセチルァノレコール、ステアリノレアノレコール、ィソステアリノレアノレコー · ノレなど）、二価アルコ一ノレ (エチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペンチノレグリコーノレ、へキシレングリコーノレなど）および三価以上のアルコール (グリセリン、トリメチローノレプロパン、ペンタエリスリトーノレ、ソノレビタン、ソルビトールなど）を挙げることができる。

炭素数 2〜 4のアルキレンォキサイドとしては、エチレンオキサイド（以下 E Oと略記）、 1 , 2—プロピレンオキサイド（以下 P Oと略記）、 1 , 2—プチレンォキサイド (以下 B Oと略記）、テトラヒドロフラン (以下 T H Fと略記）などを挙げることができる。

E Oと他のアルキレンォキサイドとを共重合する場合、平滑剤を水溶液や水系エマルシヨンとした場合の粘性や、延伸摩擦仮撚加工工程などのヒーター上での耐熱性のパランスから、 E Oの比率は 5〜 8 0重量％とすることが好ましい。また、付加様式はランダム付加、ブロック付加のいずれでもよい。

アルキレンォキサイドの共重合付加化合物から誘導される化合物としては、末端ヒドロキシル基を、炭素数 1〜 1 2のアルキル基とアルコキシ化および Zまたはァシル化した化合物、また炭素数 2〜 1 2のジカルボン酸とエステル化した化合物、および脂肪族もしくは芳香族ジィソシァネート化合物とウレタン化した化合物などを挙げることができる。

ポリエーテル系平滑剤の重量平均分子量としては、水溶液や水系エマルシヨンとした場合の粘性や、延伸摩擦仮撚加工工程などのヒーター上での耐熱性のバランスを考慮すると 5 0 0〜 3 0 0 0 0が好ましく、より好ましくは 8 0 0〜 2 0 0 0 0、さらに好ましくは 1 2 0 0〜： L 5 0 0 0である。

ポリエーテル系平滑剤の具体例としては例えば、プタノール（E O/P O) ランダム付加物（EO/P O重量比： 5 0 / 5 0、重量平均分子量： 1 4 0 0)、へキシレングリコール（E ΟΖΡ O) ランダム付加物（E OZ P O重量比： 4 0 Z60、重量平均分子量 = 4 0 0 0 )、トリメチロールプロパン（P O) (E O) プロック付加物のメチルエーテル（E O/P O重量比： 2 0Z 8 0、重量平均分子量 = 5 0 0 0) がなどを挙げることができる。

平滑剤は、その性能を損なわない程度に任意の成分と混合して用いてもよい。平滑剤と、任意の成分とを混合したものを「油剤」とも呼ぶ。任意の成分としては、油剤を水に乳化させ低粘度化して、糸条への付着、浸透性を向上させる乳化剤、帯電防止剤、イオン性界面活性剤、集束剤、防鲭剤、防腐剤、酸化防止剤等を採用することができる。非仮撚加工用平滑剤の油剤純分に対する含有量としては、 3 0〜 9 5重量％と ί"るのが好ましい。 3 0重量。 /₀以上とすることで、繊維の表面摩擦係数が大幅に低減し、繊維や繊維製品の工程通過性や品位を向上できる。また、 9 5重量％以下とすることで、油剤の水への分散性を良くし、繊維に対する油剤の付着斑を抑制することができる。当該含有量としてより好ましくは 5 5〜 7 5重量。 /₀である。また、仮撚加工用平滑剤の油剤純分に対する含有量としては、 4 0重量％以上とすることが好ましい。そうすることで、ヒーター汚れ、ガイド汚れや施燃体表面の汚れを抑制し、延伸摩擦仮撚加工装置の清掃周期や交換周期を長くすることができる。更には、繊維間摩擦を低減し、工程通過時の毛羽立ちを抑制したり、マイグレーション性向上させて、仮撚加工糸の品位を向上させることができる。当該含有量として、より好ましくは 6 0重量。 /。以上、さらに好ましくは 8 0重量 %以上である。

油剤は、非仮撚加工用平滑剤を含むものと仮撚加工用平滑剤を含むものともに、水溶液または水系ェマルジョンとすることが好ましい。油剤の水溶液または水系ェマルジヨンに対する濃度としては、繊維への付着効率や水溶液、水系エマルシヨンの流動性あるいは粘性、被膜形成性能の点から 0 . 5〜 2 0重量％とすることが好ましく、より好ましくは 5〜 1 8重量％である。

油剤の水溶液または水系ェマルジョンの付与方法としては、ノズルを介した計量給油、ローラー給油、またはこれらの組み合わせ等を採用することができる。高速紡糸において給油する場合には、特にノズルを用いた計量給油を&ましく採用することができる。

油剤純分のポリ乳酸繊維全体に対する付与量としては、非仮撚加工用平滑剤を用いた場合と仮撚加工用平滑剤を用いた場合とのいずれについても、 0 . 1 ~ 3 . 0重量。 /₀とすることが好ましい。 0 . 1重量％以上とすることで、集束性、平滑性など油剤としての性能を充分発揮することが可能となる。また 3 . 0重量％以下とすることで、工程中での油剤成分の脱落による設備の汚染やそれによる工程通過性悪化を防ぎ、安定した生産が可能となる。さらに、仮撚加工においては、繊維間摩擦を充分低減してマイグレーションを改善し、繊維一金属間摩擦を高くして撚り上り性を改善し、ヒーター上での糸切れをふせぐことができる。当該付着量としてより好ましくは 0. 2〜2. 0重量％、さらに好ましくは 0. 2〜1.

5重量％である。

油剤供給装置にて集束、給油されたポリ乳酸繊維は、フィラメントとして卷き取られる場合には、例えば図 4に示す紡糸装置や、図 6に示す紡糸直接延伸装置により卷き取られる。図 4の紡糸装置の場合は、非加熱の第 1引取ローラー 1 1、第 2引取ローラー 1 2を介して卷取装置にて卷き取られる。

ここで、第 1引取ローラー 1 1の周速度（以下、「紡糸速度」とも呼ぶ。）は、 2 5 0 0〜 7 00 OmZ分とすることが好ましい。紡糸速度をこの範囲とすることで、均一性に優れたポリ乳酸繊維とすることができる。紡糸速度としてより好ましくは、 4000〜 7000 m/分である。この範囲内とすることで、ポリ乳酸繊維が配向結晶化して繊維の内部構造が発達するため、耐熱性が向上し、ヒーター上での糸条の軟化を防ぎ、ヒーター上の糸条の走行が安定し、工程安定性が向上する。また、高度に配向結晶化したポリ乳酸繊維を高温で延伸あるいは仮撚加工することで寸法安定性および捲縮特性が向上し、また延伸糸あるいは仮撚加ェ糸としての耐熱性も向上する。

当該耐熱性は、「 9 0°C強度」として評価することができる。合成繊維として汎用的に用いられているポリエチレンテレフタレートなどでは、一且配向結晶化した繊維を更に延伸すると力学的特性（引張り強度等）の低下をもたらすが、ポリ乳酸繊維は、配向結晶化した繊維を延伸すると力学的特性が向上するのである。一旦配向結晶化した繊維を延伸する事で 90 ^DC強度で表されるような耐熱性が向上する理由については定かではないが、おそらくはポリ乳酸の分子間相互作用が弱いために、加熱され繊維軸方向に応力が加えられると結晶中から分子鎖が引き出されて部分的に再結晶化し、結晶間を結ぶ非晶層が高い拘束性を有するタイ分子の役割を果たし、高温での伸長変形を抑制しているものと考えられる。

この観点から紡糸速度としてさらに好ましくは 4 25 O m/分〜 7 00 0 m/ 分、またさらに好ましくは 4500 m/分〜 6 50 OmZ分である。

また、ローラー表面での糸揺れを防止し、安定した生産を行う観点から、第 1 引取ローラーの速度（V I ) と第 2引取ローラーの速度（V 2) は 0. 9 9≤V 2 /V 1≤ 1. 0 5 とすることが好ましい。最終ゴデッ口一ルと卷取機との間の卷取張力は、逆卷きを防止するためには

0. 04 c N/ d t e x以上にすることが好ましく、繊維の内部構造の歪みを解放するためには 0. 1 5 c N/d t e x以下にすることが好ましい。繊維の内部構造の歪みを解放することにより、後述するようなサドルやバルジを解消することができる。より好ましい卷取張力は 0. 0 5 ~ 0. 1 2 c N/ d t e x、さらに好ましくは 0. 0 6 ~0. l c N/ d t e xである。また、ローラーベイルもしくはドライブロールがパッケージに接触している線長に対する荷重（パッケージに対する圧力に相当。以下、面圧と称する）は、 6〜 1 6 k g /mの範囲にすることが好ましい。面圧を 6 k g /m以上にすることで、パッケージに適度な硬度を与え、パッケージ崩れやサドルを抑制することができる。また、面圧を 1 6 k gZm以下にすることで、パッケージの潰れや、バルジを抑制することができる。より好ましい範囲は 8〜 1 2 k g /mである。また、綾角は 5〜 1 0 ° の範囲にすることで、パッケージ端面の糸落ちを抑制しつつ、高速解舒においても安定した解舒張力が得られるとともに、端面部への糸崩れを抑えることができる。より好ましくは 5. 5〜8° であり、さらに好ましくは 5. 8〜7° である。また、リボンを抑制するために綾角を変化させることが好ましい。その手段として、綾角をある範囲（中心値 ± 1. 5° 以内）で揺動させたり、ワインド比（スピンドル回転数とトラバース周期の比）が一定になるようにすることが好ましい。また、リボン発生帯領域で急激に綾角を変化させる方法も好ましく用いられ、これらの方法を組み合わせて行ってもよい。また、一般に脂肪族ポリエステルは曲げ剛性が低く、弾性体としての挙動が強いため、トラバース時における折り返しで、糸条を十分に追従させる工夫をすることが好ましい。例えば、高速追従性の高い 1軸〜 3軸の羽根トラバース方式や、糸把持性の良好なマイクロカムトラパース、フリ一レングスを短尺化できるスピンドルトラバースが好ましく用いられる。それぞれの特性を活かし、卷取速度 2 0 0 0〜 4 0 0 0 mZ分ではマイクロカムトラバース方式を、卷取速度が 4 0 0 OmZ分を越える場合は 1軸〜 3軸の羽根トラバース方式を用いることがより好ましい。

卷取時の駆動方式は、ドライブローラーによる従動駆動が一般的であるが、スピンドル駆動方式や、さらに卷取機のローラーベイルを強制駆動する方法が好ましく用いられる。ローラーベイルを強制駆動する場合のパッケージ表面速度に対するローラーベイル速度は、、常に 0. 0 5 ~ 1 %オーバーフィードする様に制御してリラックス卷取することにより、さらにパッケージフォームを良好にすることができる。

また、油剤供給装置 9から第 1引取ローラー 1 1 ; 第 2引取ローラー 1 2、卷取機 1 3の間の任意の場所で、ポリ乳酸繊維からなるマルチブイラメントに集束性を持たせたり、チーズの解舒性を向上させる目的で交絡を付与するための交絡装置を設けてもよい。交絡装置に用いる流体としては空気流、水流などがあげられるが、空気流は高速で走行する糸条に充分な集束性、解舒性を付与することができる点で好ましい。

また、例えば図 5に示す延伸装置や、図 6に示す紡糸直接延伸装置によりフィラメントを延伸する場合、その延伸温度（図 4では第 1ホットローラー 1 6、図 6では第 1ホットローラー 2 1の表面温度）は 8 0〜 1 5 0 °Cとすると糸斑の発生を抑えることができて好ましい。また、熱セット温度（図 4では第 2ホット口一ラー 1 7、図 6では第 2ホットローラー 2 2 ) は 1 2 0〜 1 6 0 °Cとすると、ポリ乳酸繊維の沸騰水収縮率を下げ、熱的な寸法安定性が向上するため好ましい。また、産業資材用途のように高い強度が必要とされる場合は、多段延伸を行つてもよい。

また、本発明のポリ乳酸繊維の形態としては、フィラメントでもステープルでもよく、フィラメントの場合はマルチフィラメントでもモノフィラメントでもよレゝ

本発明のポリ乳酸繊維の繊度としては、衣料用途として使用する場合には、マルチフィラメントの総繊度が 2 0〜 5 0 0 d t e x、単糸繊度は 0. 1〜： L 0 d t e xとすることが好ましい。一般にポリ乳酸繊維の耐摩耗性不良は単糸繊度が小さい程顕著に現れるが、本発明のポリ乳酸繊維では、単糸繊度が小さくても十分な耐摩耗性を有するものである。

本発明のポリ乳酸繊維は、強度が 2. 0 c d t e X以上であることが、ェ程通過性や繊維製品の力学的強度を高く保つ上で好ましい。また、本発明のポリ乳酸繊維は、伸度が 1 5〜 7 0 %であることが、繊維製品にする際の工程通過性を向上させる上で好ましい。

また、本発明のポリ乳酸繊維は、沸騰水収縮率が 0〜 2 0 %とすることが繊維および繊維製品の寸法安定性を良くする上で好ましい。沸騰水収縮率は、より好ましくは 1〜 1 5 %、さらに好ましくは 2〜 1 0 %である。

また、本発明のポリ乳酸繊維が仮撚加工による捲縮を有するものである場合には、沸騰水収縮率は 1 5 %以下であることが仮撚糸および繊維製品の寸法安定性が良く好ましい。当該仮撚加工糸としての沸騰水収縮率は、より好ましくは 1 0 %以下、さらに好ましくは 8 %以下である。 .

またチーズ染色を行う場合には、チーズ内外層での均一な染色を行い、かつ収縮によるパッケージ崩れを防止するために、沸騰水収縮率を 0〜 5 %とすることが好ましい。

本発明のポリ乳酸繊維がフィラメントからなる糸の形態を有する場合、その糸の太さ斑の指標である U % ( N o r m a 1 T e s t ) は、 1 . 5 %以下であることが好ましい。 1 . 5 %以下とすることで、染色斑を防ぎ、高品位の染色繊維製品を得ることができる。 U %は、より好ましくは 1 . 0 %以下である。

本発明のポリ乳酸繊維は、繊維の L * a * b *表色系における b *値が— 1〜 5であることが好ましい。黄味の色調の指標である b *値を 5以下とすることにより、衣料、インテリア、車両内装といった色調が重要な用途でも幅広く使用することができる。 b *値としてより好ましくは 3以下である。なお、従来技術である脂肪酸モノアミドを含有したポリ乳酸繊維は、 b 直が高く、黄味が強い傾向になる場合がある。これは、耐熱性に劣る脂肪酸モノアミドの熱劣化に加えて、脂肪酸モノアミドが溶融成形時にポリ乳酸ポリマーのカルボニル基と反応し、ジァセトアミド基が形成されるためと考えられる。これに対して、本発明で採用する「特定の脂肪酸アミド」は、耐熱性に優れており、またアミド基の反応性が低いため、繊維の黄味がかった呈色は発生しにくい。

また、本発明のポリ乳酸繊維は、用途に応じ、仮撚加工、流体捲縮加工、押し込み加工、機械捲縮等により、ポリ乳酸繊維に捲縮を施してもよい。

本発明のポリ乳酸繊維のマルチブイラメントは、仮撚加工を施すことにより、優れた嵩高性と寸法安定性を示す。 ' 従来のポリ乳酸繊維が仮撚加工において工程通過性が悪かったのに対し、本発明のポリ乳酸繊維は、工程通過性よく仮撚加工を施すことができる。というのは、前述の通り、本発明のポリ乳酸繊維は低摩擦係数化により耐削れ性が向上しているので、施撚による摩擦にも耐えうるからである。

本発明のポリ乳酸繊維からなるマルチフィラメントを仮撚加工する場合は、例えば図 7に示す延伸仮撚装置を用いることができる。図 7において、延伸仮撚装置に供給されたポリ乳酸のマルチフィラメントは、所望の糸道ガイド 2 5 a ~ c や流体処理装置を介してフィードローラー 2 6へと送られる。その後、加熱された仮撚ヒーター 2 7、冷却板 2 9、延伸摩擦仮撚を行う施撚体 3 0を通して延伸ローラー 3 1に導かれ、仮撚糸として卷き取られる。

本発明における仮撚加工としては、延伸仮撚装置のフィ一ドローラー 2 6以前に熱ピンや熱板による延伸を加えられた後に仮撚加工を行ってもよいし、フィードローラーと延伸ローラーの間で延伸されながら仮撚加工を行ってもよい。このとき、フィードローラーと延伸ローラーの間で延伸されながら仮撚加工を行う方法であれば、熱ピンや熱板などを配することがなく、設備付帯費を低く抑えることができ、コストパフォーマンスに優れるため好ましい。

また、更に、本発明のポリ乳酸仮撚糸の製造方法において、延伸ローラーと卷取装置の間において、ヒーターおよびデリべリローラーを配置して、熱処理を行うことも好ましい態様の一つである。当該熱処理を行うことにより、ポリ乳酸繊維の仮撚加工糸の寸法安定性を更に向上させることができる。当該ヒーターとしては、接触型ヒーターや非接触型ヒーターを用いることができる。また、当該デ- リベリローラーには、ニップローラーやベルトニップ装置が配置されていると糸を充分に把持できるため好ましい。延伸ローラーの周速度（V E ) とデリべリロ一ラーの周速度（V D ) の比（V D Z V E ) としては、 0 . 8≤V D / V E≤ 1 . 0が糸切れの無い安定した熱処理を行うことができるため好ましい。当該ヒータ一の温度としては、接触型ヒーターを採用する場合には、熱処理の効率やポリ乳酸の融点を考慮して 1 0 0〜 2 5 0 °Cであることが好ましい。また、非接触型ヒ一ターを採用する場合には、接触型ヒーターよりも熱処理効率が低下するため、 1 5 0〜 3 5 0 °Cが糸切れ無く充分に熱処理を行う上で好ましい。施撚体としては、 3軸摩擦仮撚具や、ベルト二ップ型摩擦仮撚具などを用いることができる。

3軸摩擦仮撚具のディスクとしては例えば、ウレタンディスクを用いることが好ましい。ディスク表面を柔軟なウレタンにすることで、ポリ乳酸繊維の過度の変形や削れを防ぐことができる。ウレタンディスクの硬度としては、 J I S κ 6 2 5 3で測定される硬度が 7 5 ~ 9 0度であることがポリ乳酸繊維の過度の変形や削れを防ぎ、更にはディスク摩耗による交換周期を延長できるため好ましく、より好ましくは 8 0〜 8 5度である。ディスクの枚数は 5 ~ 1 2の範囲であれば問題なく仮燃加工を行うことができ、好ましい。

また、三軸摩擦仮' 具の一部のディスクにセラミック材質のディスクを用いることも好ましい。そうする事で、糸かけ時にディスク表面で糸条が滑り、糸条に無理な張力がかからず、糸かけ時の衝撃による糸切れを防ぐことができる。セラミックディスクは、糸条の走行方向に対して上流端と下流端に配するのが好ましく、また、上流側に 2〜 4枚配することも好ましい。

施撚体としてベルト二ップ型摩擦仮撚具を採用する場合、ベルトの材質としては、クロロピレンラパーや二トリルプチレンラバー（N B R ) を好ましく使用することができる。そうすることで、ポリ乳酸繊維の過度の変形や削れを防ぐことができる。特に N B Rは、耐久性、コスト、柔軟性の点からより好ましい。

ベルトの硬度としては、 J I S K 6 2 5 3で測定される硬度が 6 0〜 7 2 度とするのが、交換周期を長く保つ点で好ましく、より好ましくは 6 5〜 7 0度である。 .

また、ベルトの交差角度としては、 9 0〜 1 2 0 ° が、糸条に充分に撚りを施すことができ、更にはベルトの摩耗も防げる点で好ましい。 - また、施撚体の表面速度と、延伸ローラーの周速度（糸条走行速度という）の比（施撚体の表面速度/糸条走行速度）は 1 . 0〜 2 . 5であることが好ましい。当該比を 1 . 0以上にすることで、加撚張力（T 1 ) と解撚張力（Τ 2 ) のバランスが良く、毛羽、糸切れの無い延伸摩擦仮撚加工を行うことができる。また当該比を 2 . 5以下にすることで、施撚体の表面摩耗を防ぎ、数十時間に及ぶ連続運転においても糸長手方向の品質が安定する他、ポリ乳酸糸条と施撚体との摩耗による糸の削れを防ぎ、毛羽、糸切れのない仮撚加工を行うことができる。当該比としてはより好ましくは 1. 2〜 2. 2、さらに好ましくは 1. 2 5〜 2. 0 である。なお、施撚体の表面速度 Z糸条走行速度は 3軸摩擦仮撚型ディスク仮撚具の場合は「DZY」、ベルト-ップ型摩擦仮撚具の場合は「VR」と表記する。また、本発明で好ましく採用される仮撚加工において、加撚張力（T 1 ) と解撚張力（T 2) の比（T 2/T 1 ) は 3. 0以下であることが好ましい。 T 2Z T 1を 3. 0以下、とすることで、毛羽の発生を抑制でき、また未解撚を少なくすることが可能となるので品位に優れた仮撚加工糸を得ることができ、また、施撚体後の糸切れも少なくなるため、安定した延伸摩擦仮撚加工が可能となる。 T

2//T 1 としてより好ましくは 0. 1〜 2. 8、さらに好ましくは 0. 5〜 2.

5である。

また、仮撚加工において、仮撚加工温度（図 7においては仮撚ヒーター 2 7の温度）は、 9 0〜 1 5 0°Cとすることが好ましい。 9 0 °C以上とすることで、得られる仮撚糸に充分な寸法安定性を付与することが可能となり、 1 5 0°C以下とすることで、ヒーター上での糸切れがなく安定した仮撚加工を行うことができ、また熱による変形 ·熱固定のバランスが良いために、得られる仮撚加工糸の寸法安定性や捲縮特性など品質にも優れる。仮撚加工温度はより好ましくは 9 5〜 1 4 5 °Cであり、さらに好ましくは 1 0 0〜 1 4 0。Cである。当該温度範囲は、前述のように紡糸速度として 4 0 0 0〜 7 0 0 0 mZ分を採用した場合に特に好適なものとなる。

本発明の仮撚加工による捲縮を有するポリ乳酸繊維は、 9 0 °C雰囲気下で引つ張り試験を行った場合の最大点強度（以下 9 0 °C強度と略記する。）が 0. 4 c Nノ d t e X以上であることが好ましい。そうすることで、高温雰囲気下での使用に際し、製品の寸法変化を抑えることができ、すなわち糊付け工程や乾燥工程での加熱による布帛の寸法変化も少なく、工程通過性が良好となる。 9 0°C強度はより好ましくは 0. 5 c N/ d t e x以上、さらに好ましくは 0 · 6 c N/ d t e x以上、さらに好ましくは 0. 8 c NZ d t e X以上である。

また本発明の仮撚加工による捲縮を有するポリ乳酸繊維は、捲縮特性の指標である CR値が 1 0 %以上であることが好ましい。そうすることで、最終製品において良好な嵩高性と、高いストレッチ性が得られる。 C R値はより好ましくは 1

5 %以上、さらに好ましくは 2 0 %以上である。

また、本発明の仮撚加工による捲縮を有するポリ乳酸繊維は、仮撚糸 1 0 m当たりの未解撚数が 3個以下であることが好ましい。そうすることで、製品としての表面外観の均一性に優れ、実用性の高い染色布帛が得られる。さらには染色斑も抑制できる。当該未解撚数はより好ましくは 1 0 mあたり 1個以下、さらに好ましくは 1 O mあたり 0個である。未解撚数を少なく抑えるには、前述のように、施撚体の表面速度と延伸ローラーの周速度の比の調整により加撚張力と解撚張力の比を調整するとよい。

本発明のポリ乳酸繊維は、流体捲縮加工による捲縮を有することも、好ましい態様の一つである。流体捲縮加工は、 3次元のランダムな高捲縮を付与でき、糸条へのダメージを少なくして捲縮を付与することができるため高い引張り強度の捲縮糸を得ることが可能なことから、カーぺット用途にも適した捲縮付与方法である。流体捲縮加工方法としては例えば、ジェットノズルタイプ、ジェットスタッファタイプ等が採用され得るが、その中でも特に、高い捲縮付与とその顕在化を達成するためにはジェットノズル方式が好ましく、例えば米国特許第 3 ， 7 8 1 , 9 4 9号明細書に記載の捲縮ノズルなどが好ましく使用される。ジェットノズル方式を採用する場合には、捲縮を固定する目的から、例えば狩開平 5— 3 2 1 0 5 8号公報に記載のごとく、冷却装置、さらにはロータリーフィルタを組み合わせて用いてもよい。

捲縮付与のための加熱流体としては、加熱蒸気もしくは加熱空気が好ましく用いられ、糸へのダメージを少なくする点からは加熱空気がより好ましい。

糸条に当てる加熱流体の温度としては、 1 3 0 °C〜 2 1 0 °Cが好適に採用される。加熱流体の温度が高い程、捲縮糸により大きな捲縮性を付与でき、捲縮糸の嵩高性は向上する傾向にあるが、上記の温度が高すぎると、単糸を融着させたり捲縮糸の強度低下につながる傾向にある。

流体捲縮加工をしたポリ乳酸繊維の嵩高糸は、構成する単繊維の繊度が 3 〜 3 5 d t e xであることが好ましい。 3 d t e X以上とすることで、力ーぺット等の負荷がかかる用途においても耐摩耗性や実用耐久.性を保持することができる。一方、単繊維繊度を 3 5 d t e x以下とすることで、繊維の圧縮弾性が大きくなり過ぎず、風合いがソフトで、肌触りの良好な嵩高糸とすることができる。また、前記の繊度範囲であれば、細繊度の繊維と太繊度の繊維との混繊糸であってもよレヽ。より好ましい単繊維繊度は 5〜 2 5 d t e xである。

また、流体捲縮加工された本発明のポリ乳酸繊維の嵩高糸は、その総繊度が 5 0 0〜 5 ,0 0 0 d t e xであることが好ましい。そうすることで、カーペットの製造における撚糸 ·セット工程やタフティング工程での生産効率を良好に保つことができる。また、異なる色相に染色した先染め糸等を 2本ないし 3本撚り合わせることで、高発色かつ高光沢なカーぺットに適した嵩高糸を得ることができる。当該嵩高糸のより好ましい総繊度は、 l ,O O 0〜 3 ,5 0 0 d t e xである。また、流体捲縮加工されたポリ乳酸繊維の嵩高糸は、沸騰水処理後の捲縮伸長率が 3〜 3 5 %であることが好ましい。この値を 3 %以上とすることで、染色等の熱処理を実施しても当該嵩高糸の嵩高性が低下することがなく、バルキー性に富むカーペット等の製品を得ることが可能となる。また、 3 5 %以下とすることで、繊維の強度低下を抑制し、工程通過性、使用耐久性に優れた製品とすることができる。より好ましい捲縮伸長率は、 8〜 2 5 %である。

また、本発明のポリ乳酸繊維は、ステープルの形態を有することも好ましい。当該形態において、「特定の脂肪酸アミド」の含有により滑り性が向上するため、工程通過性を向上させることができ、また、ステープルの開繊性ゃ繊維構造体中でのステープルの分散性が向上するため、捲縮発現性や品位が向上する。

本発明のポリ乳酸繊維をステーブルとして製造する場合には、次のような手順が適用される。溶融 * 吐出された糸条は、冷却、油剤付与、引取りの後、引き揃え、延伸、熱固定が施される。このときの紡糸速度は 4 0 0〜 2,0 0 Ο πιΖ分、延伸倍率は 1. 5〜 6倍とすることで、実用的な強度を備えたポリ乳酸繊維のステーブルが得られる。引き揃えは、卷き取った糸を複数本合糸することによって行い、ー且バンカーに受けた後、最終的に総繊度が 5〜 1 0 0万（1 6 ；^の'トゥとなるように行えばよい。また、トウを均一に延伸するためには、 7 5〜 1 0 0 °Cの温水を用いた液浴延伸や、スチーム延伸を行うことが好ましい。

次いで、用途に応じて、延伸されたトウに捲縮を付与する。捲縮付与方法としては例えば、スタッフイングボックス法、押し込み加熱ギア法、高速エアー噴射押し込み法等が挙げられる。またその他の捲縮付与手段としては例えば、繊維を断面方向に非対称性を持たせ、延伸時の配向差や延伸後のリラックス熱処理時に生じる収縮率差によってスパイラル捲縮を発現させる方法等がある。

本発明のポリ乳酸繊維でステーブルの形態を有するものは、捲縮数が 6山 Z 2 5 m m以上、かつ捲縮率が 1 0 %以上であることが好ましい。そうすることで、嵩高性に富み、軽量感のある良好な風合いの製品を得ることができる。但し過度に捲縮が細かくなりすぎたり捲縮度が大きくなり過ぎても嵩高性を発現しにくくなる傾向にあるので、捲縮数は 2 5山/ 2 5 m m以下、捲縮度は 5 0 %以下であることが好ましい。捲縮数はより好ましくは 2 5 m tnあたり 8〜 1 5山、捲縮率はより好ましくは 1 5〜 3 0 %である。

また、繊維の捲縮形態は機械捲縮でもスパイラル捲縮でもよいが、嵩高性をより高めるためにはスパイラル捲縮であることが好ましい。

また、用途に応じて、油剤を仕上げ剤として延伸後や捲縮付与後に付与することも好ましい。

次いで繊維を所望の繊維長にカットして、ステープルが得られる。本発明のポリ乳酸繊維からなるステープルの繊維長は、好ましくは 5〜 1 2 0 m mであり、より好ましくは 1 0〜 1 O O m mである。

本発明のポリ乳酸繊維からなるステーブルの単繊維繊度は、好ましくは 0 . 1 〜：！ O O d t e xであり、より好ましくは 0 . 3〜 5 0 d t e xである。一般にポリ乳酸繊維の摩耗による品位の低下は単繊維繊度が小さい程顕著に現れるが、本発明のポリ乳酸繊維のステープルでは、繊維表面の滑り性に優れるため、単繊維繊度が小さくても十分な耐摩耗性を有し、高品位のステーブルが得られる。また、本発明のポリ乳酸繊維は、天然繊維等、他の繊維のバインダーとして成型用にも好適に用いることができる。当該使用においては、本発明のポリ乳酸繊維の良好な滑り性による優れた分散性により、接着力が大幅に向上するため、耐久性の優れた製品を得ることができる。また、本発明のポリ乳酸繊維に含まれる「特定の脂肪酸アミド」、特に脂肪酸ビスアミドは、結晶核剤として結晶化速度を向上させる作用があるため、成形 ·冷却後、速やかに結晶化が進み、成形サイクルの短縮化が可能となる。

バインダー用途においては、本発明のポリ乳酸繊維は、その繊維を構成する成分が、降温結晶化発熱ピークを 1 0 0 °C以上に有することが好ましい。降温結晶化発熱ピーク温度 T c ' が高い程、結晶化速度が速いことを示し、本発明のポリ乳酸繊維においては、 T c ' が 1 0 0°C以上でバインダ一として良好な成形性を示す。より好ましい T c ' は 1 20°C以上である。 T c ' は、 D S C (示差走查熱量分析）において、一旦溶融した後、一定の速度（ 1 6°C/分）で降温したときの発熱ピークとして測定することができる。

バインダー用途において、本発明のポリ乳酸繊維は、低温熱処理でも十分なバィンド力が得られるように、通常よりも低融点とすることも好ましい。低融点とする手段としては、前述のように光純度の低いポリ乳酸を用いる他、共重合ポリ乳酸を用いてもよい。

バインダー用途における被接着繊維としては例えば、ガラス繊維や炭素繊維をはじめ、ポリエチレンテレフタレート、ナイロン、ァクリルおよびポリオレフィン等の合成繊維、また、植物繊維等が挙げられる。また、前述のように通常よりも低融点のポリ乳酸繊維とした場合には、光純度のより高い、あるいは共重合率のより低い、比較的融点の高いポリ乳酸繊維を用いることもできる。

次に、本発明のヤーンパッケージは、フィラメントの形態を有する本発明のポリ乳酸繊維が卷き付けられてなることを特徴とするものである。

本発明のヤーンパッケージは、そのサドル（耳立ち）が 7 mm以下であることが好ましい。延伸や仮撚、製織等で要求される解舒速度は、 5 00〜 1 000m Z分にも違するが、サドルを 7 mm以下とすることで、解舒糸条とサドル部分との擦過を抑え、ポリ乳酸繊維の表面の削れを抑えることができる。尚、当該削れによる欠点は、パッケージ端面周期（サドルからもう一方のサドルまでの糸長に相当）に一致して生じる。また、サドル部分は糸の解舒張力の変動が生じやすいが、これを抑え、糸加工を安定して行うことができる。サドルはより好ましくは 5 mm以下、さらに好ましくは 3 mm以下である。

また、本発明のヤーンパッケージは、バルジ (ふくらみ) を小さくすることが好ましく、 '具体的にはバルジ率が 1 0 %以下であることが好ましい。そうすることで、解舒張力を抑えることができる。バノレジ率はより好ましくは 7 %以下、さらに好ましくは 5 %以下である。

サドルやバルジを解消するためには、前述のように卷取張力を調節するなどして、繊維の内部歪みを取り除くように弛緩状態で卷き取ることが有効である。また、本発明のヤーンパッケージは、 1パッケージ当たりの繊維重量が 4 k g 以上であることが好ましい。そうすることで、糸加工工程でのパッケージ交換周期を少なくし、生産性を高めることができる。 1パッケージ当たりの繊維重量は、より好ましくは 7 k g以上である。

次に、本発明の繊維製品は、本発明のポリ乳酸繊維を少なくとも一部に用いたことを特徴とするものである。

本発明の繊維製品としては例えば、織物、編物、不織布、紡績糸、中入れ綿、カーぺット等の様々な形態のものがある。

また、本発明の繊維製品において、本発明のポリ乳酸繊維は、単独で用いてもよいし、他の繊維と混繊、交織、交編等、混用されていてもよい。混用する相手の繊維としては例えば、ポリダリコール酸、ポリヒドロキシプチレート、ポリプチレンサシネート、ポリ力プロラクトン等の生分解性繊維、綿、絹、麻、羊毛等の天然繊維、レーヨン、アセテート等の再生繊維、ポリエチレンテレフタレート、ナイロン、アクリル、ビニロン、ポリオレフイン、ポリウレタン等の合成繊維等を採用することができる。絹、綿、麻、レーヨン等の植物由来原料からなる繊維は、風合いや生分解性が総合的に優れており、好ましい。

不織布は、本発明の繊維製品の好ましい態様の一つである。本発明の繊維製品を不織布として製造する場合には、本発明のポリ乳酸繊維のステーブルを用いてもよいし、いわゆるスパンポンドやメルトプロ一等の紡糸と不織布形成工程が連続した方法を用いてもよい。

例えば、本発明のポリ乳酸繊維のステーブルを用いる場合、当該ステープルは滑り性に優れており、開繊機ゃカード機での開繊性が極めて良好であるため、ポリ乳酸繊維を単独で使用する場合も他の繊維と混用する場合も、均一なウェブを製造することができる。よって、これを熱接着加工して得られる不織布も、密度斑が少なく、高品位なものとなる。本発明のポリ乳酸繊維のテープルから不織布とする場合、当該ステープルの単繊維繊度と繊維長としては、 0. 3〜： L O O d t e x、 1 0 ~ 1 0 0：11^1が、種々の用途への適用が可能であり好ましい。

また、不織布の目付としては、 1 0〜5 0 0 0 gZm²が、種々の用途への適用が可能であり好ましい。

紡績糸も、本発明の繊維製品の好ましい態様の一つである。本発明のポリ乳酸繊維のステーブルは滑り性に優れるため、練篠、粗紡および精紡等の紡績工程において工程通過性がよく、また、太さ斑、撚り斑、毛羽、物性のパラツキ、染色斑等が小さい高品位な紡績糸を得ることができる。

紡績糸に使用する本発明のポリ乳酸繊維のステーブルには、異形断面を有するものをその少なくとも一部に使用することが、紡績糸の風合いや膨らみ感がより向上するので好ましい。

また紡績糸に使用する本発明のポリ乳酸繊維のステーブルの単繊維繊度と繊維長としては、ポリ乳酸繊維のステープルを単独で用いる場合には、 0. 5〜1 0. O d t e x、 3〜 1 0 0 mmが、紡績の工程通過性が良く好ましい。また、綿と混紡する場合は、 1. 0〜： . 5 d t e x、 3 0〜5 0 mm, 羊毛と梳毛紡績する場合は、 1. 0〜3. O d t e x、 7 0〜 9 Omm、羊毛と紡毛紡績する場合は、 3. 0〜7. O d t e x、 3 0〜 5 0 mmが、混紡糸の均斉度が良くなり好ましい。

紡績糸の繊度としては、 1 0〜 5 0 0 d t e Xが、各種用途へ幅広く適用できるので好ましい。また、紡績糸の製造工程において適宜撚りを施すことも、紡績糸の風合いや意匠性、強度を向上させることが可能となるので好ましい。

中入れ綿も、本発明の繊維製品の好ましい態様の一^つである。本発明のポリ乳酸繊維のステープルは滑り性に優れるため、中入れ綿において均一に分散され、綿の粗密斑が極めて少ない高品位な中入れ綿とすることが可能である。

中入れ綿に使用する本発明のポリ乳酸繊維のステーブルの単繊維繊度としては、 3 d t e X以上が、耐圧縮特性を向上できるので好ましい。中入れ綿としての単繊維繊度は、より好ましくは 5 d t e X以上である。また、中入れ綿としての単繊維繊度は、 5 0 d t e _X以下が、中入れ綿の粗硬感を抑えることができるので好ましい。中入れ綿としての単繊維繊度は、より好ましくは 2 0 d t e x以下である。

また、中入れ綿を構成する繊維に対して、シリコーン等の平滑剤を 0 . 3〜1 . 0重量％付与することが、更なるソフト性を付与できるので好ましい。

また、本発明の繊維製品である中入れ綿は、嵩高性が 5 0 c m ³ / g以上であることが好ましレ、。そうすることで、空隙率が高く、例えば布団に用いた場合には布団としての保温性が高くなり布団として満足できるものとなる。布団用途としての保温性の面からは、嵩高性はより好ましくは 6 0 c m s / g以上、さらに好ましくは 1 0 0 c m ³Z g以上である。嵩高性は高ければ高い程、軽量性と保温性が優れたものとなる。

また、中入れ綿はその圧縮率が 4 5 %以上であることが好ましい。ここで圧縮率とは、中入れ綿の圧縮時の嵩高性を表す指標である。圧縮率を 4 5 %以上とすることで、圧縮荷重に対しても嵩高特性を保持し、前述した保温性を保持することができる。圧縮率はより好ましくは 5 0 %以上、さらに好ましくは 6 0 %以上である。一方、圧縮率が高すぎて硬い触感になるのを防ぐために、圧縮率は 9 0 %以下が好ましい。

また、中入れ綿は、回復率が 7 0 %以上であることが、弾力のある触感が得られるため好ましい。回復率とは、中入れ綿に荷重を乗せて圧縮した後、その荷重を取り除いたときの嵩高の回復度合いを表す指標である。本発明のポリ轧酸ステ一プルは滑り性に優れているため、圧縮時にステープル間でのからまりやひつかかりが少なくなるため、これによつて、弾力のある、回復率が高い中入れ綿となる。回復率は好ましくは 8 5 %以上であり、大きいほど好ましい。

また、カーペットも、本発明の繊維製品の好ましい態様の一つである。本発明のポリ乳酸繊維をカーぺット用として用いる場合には例えば、紡糸速度を 4 0 0 〜 2 , 0 0 0 m Z分、延伸倍率を 1 . 5 ~ 6倍とし、捲縮付与を行うと良い。

延伸に際しては、捕助的に延伸点を固定するなどの目的で、スチーム処理装置などを併用してもよい。また、延伸方法は 1段であっても多段であってもよい。紡糸、延伸およぴ捲縮付与は、一旦卷き取ることなく連続して行ってもよいし、未延伸糸の段階あるいは延伸糸の段階で一旦卷取った後、次工程に流してもよい。捲縮付与方法としては、ギヤなどによる機械捲縮付与、紡糸時の非対称熱処理による捲縮付与、仮撚り加工による捲縮付与、流体捲縮加工による捲縮付与等が挙げられる。

このようにして得られたポリ乳酸繊維の捲縮糸を少なくともパイルの一部に用いて、例えば、段通、ウィルトン、ダブルフェイス、ァキスミンスター等の織りカーペット工程、タフテッド、フックドラグ等の刺繍カーペット工程、ボンデッド、電着、コード等の接着カーペット工程、ニットおよびラッセル等の編みカーぺット工程の各々の工程にてカーぺット原反とし、この原反を必要に応じて適宜染色することにより、本発明の繊維製品の一態様としてカーぺットを得ることができる。

なお、染色する場合は、上述のカーペット原反を染色しても良いし、カーぺット原反の製造工程以前に行っても良い。力一^ ^ット原反の製造工程以前に染色を行う場合は、従来から知られているチーズ染色ゃカセ染色にて糸染めし、この糸染め糸を用いて、カーペット原反を製造すれば良い。

カーペットには、その制電性を高めたり、あるいは意匠性を高めるなどの目的で、制電糸ゃモノフイラメントゃ他の糸を混織してもよい。

より低コストでボリユーム感に富むカーぺットを得る上では、パイルである表糸とその表糸をタフトした基布とから構成されるタフティングカ一^：ットとすることが好ましい。この場合、さらに環境負荷低減効果を向上させるために、パイルの表糸にポリ乳酸繊維の捲縮糸を用いるのみならず、基布の一部、好ましくは 5 0 %以上をポリ乳酸繊維をはじめとする脂肪族ポリエステル繊維や天然繊維により構成させることも好ましい。カーペット全体の生分解性という点からは、基布を構成する繊維にも主としてポリ乳酸繊維を用いることが好ましい。

タフテツドカーぺットの基布は、ニードルパンチ方式等で得られたステープル不織布や、スパンボンド方式、フラッシュ紡糸方式で得られる長繊維不織布、あるいは、製織方式で得られる織基布等を代表的なものとして用いることができるが、タフティング時に必要な基布強度や製品強度を向上させるためには、長繊維不織布または織基布を用いることが好ましい。

また、タフテッドカーペットのスタイノレは、レべノレカツ'トスタイノレやレべノレノレープスタイルなどを用いることができるが、より意匠性を高めるために、カットアンドループを採用してもよい。パイル高さは、用途により適宜設定すればよいが、 3〜 3 0 m mが好ましく、より好ましくは 1 0〜 2 0 m mである。

次いで、タフテッドカーペットには、従来から知られている方法により、バッキングが施される。この場合に、用途に応じてシャーリングを施すことも好ましい。

また、カーペットには、防汚性を高めるために、防污剤を塗布することも好ましい。

本発明の繊維製品は、乾摩擦堅牢度が 3級以上であり、湿摩擦堅牢度が 2級以上であることが好ましい。そうすることで、実用に供しうる。摩擦に対する染色堅牢度試験は、 J I S L 0 8 4 9に従い、摩擦試験機 Π形（学振形）により評価することができる。この評価方法は、染色された繊維製品を綿布で摩擦し、繊維製品から綿布への色移りを評価するものである。乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度は、ともに 3級以上であることがより好ましい。

なお、従来のポリ乳酸繊維 1 0 0 %からなる織物について染色堅牢度試験を実施すると、洗濯ゃ耐光試験では 3級をクリアするものの、摩擦に対する染色堅牢度は乾燥、湿潤ともに 1 '級と極めて悪いものとなる。一方、ポリエチレンテレフタレートゃナイ口ンでは、一般的な染料を使う限り摩擦堅牢度は 4級以上を達成する。

本発明のポリ乳酸繊維は、シャツやブルゾン、パンツ、コート、ジャンパー、スーツ、ブレザー、ジャケット、ドレス、セーター、カーディガン、スカート、プラウス、トレーナー、スポーツウェア、ユニフォーム、インナーウェァ、靴下、タイツ、帽子、マフラー、手袋く腹卷きといつた衣料用途のみならず、カップやパッド、縫い糸、ファスナー及び裏地等の衣料資材用途、ハンカチ、タオルおよびさらし等の資材用途、カーテンやカーペット、マット、壁紙、家具等のインテリア用途や車両部材用途、クッション材ゃぬいぐるみ等の中入れ綿、ベルト、ネット、ロープ、重布、袋類、縫い糸の産業資材用途、フェルト、不織布、フィルター、人工芝等に用いることができる。また、バインダー繊維として用いる場合は、紙、不織布、クッション材、熱圧成形ボードおよび紡績糸等が好適であり、. 農林水産資材、土木建築資材、寝装資材、生活資 i才、自動車用資材および衣料資材等として用いることができる。

また、本発明の繊維製品である不織布は、おむつ、生理用品等の衛生用途、クッシヨン材、ワイビングクロス、テーブルクロス、フイノレター、ティーバッグ、水切りごみ袋、靴地および鞫地等の資材用途、袋や包装用途等にも好適に用いられる。実施例

[測定方法]

(1 ) 重量平均分子量

島津社製のゲルパーミエーシヨンクロマトグラフィー「島津 L C一 1 0 ADJ を用いて、ポリスチレンを標準として測定した。

( 2 ) 残存ラクチド量

試料 l gをジクロロメタン 2 0 m l に溶解し、この溶液にアセトン 5 m 1 を添加した。さらにシクロへキサンで定容して析出させ、島津社製 GC 1 7 Aを用いて液体クロマトグラフにより分析し、絶対検量線にてラクチド量を求めた。

( 3 ) カルボキシル基末端濃度

精秤した試料を o—クレゾール（水分 5 %) に溶解し、この溶液にジクロロメタンを適量添加した後、 0. 0 2規定の KOHメタノール溶液にて滴定することにより求めた。この時、乳酸の環状 2量体であるラクチド等のオリゴマーが加水分解し、カルボキシル基末端を生じるため、ポリマーのカルボキシル基末端およびモノマー由来のカルボキシル基末端、オリゴマー由来のカルボキシル基末端の全てを合計したカルボキシル基末端濃度が求まる。

(4 ) 紡糸性

1 tの紡糸テストで糸切れが発生した回数を調べた。糸切れ 4回/ t以下が合格である。

( 5 ) 延伸性

延伸機に 1 4 4錘仕掛け、 3 k g /錘の延伸を行い、下記式により延伸性を評価した。延伸優等率 9 0 %以上が合格である。 T/JP2003/011135 延伸優等率（％) = [(仕掛け錘数一糸切れ錘数—ローラーへの糸卷き付き発生錘数） /仕掛け錘数] X 1 00

(6 ) 強度および伸度

オリエンテック社製「テンシロン UTM— 1 00 IE」を用いて、室温（ 25°C) で、初期試料長 200 πιπι、引っ張り速度 20 0 mm/分とし、荷重一伸長曲線を求めた。次に最大点荷重値を初期の繊度で割り、それを強度とし、最大点荷重時の伸びを初期試料長で割り、伸度とした。（ J I S L 1 0 1 3に準拠。）

(7) 沸騰水収縮率

次式から求めた。

沸騰水収縮率（％) = [(L 0— L 1)/L 0]X 1 00

L 0 ：測定対象とする^をかせ取りし、初荷重 0. 08 8 c N/ d t e X下で測定したかせの原長。

L 1 ： L 0を測定したかせを実質的に荷重フリーの状態で沸騰水中で 1 5分間処理し、風乾後初荷重 0. 0 8 8 c N/ d t e X下で測定されるかせ長。

(8) U%

ツェルべガー社製「ウスターテスター 1 MODE L C」を用いて、ノーマルモードで糸速度 200 mZ分、測定時間 1分の測定により、測定した。

(9) 断面異形度

糸の断面を切り出し、単繊維横断面の外接円の直径 Dと、単糸横断面の内接円の直径 dから次式により求めた。

異形度 =DZ d

( 1 0) 色調（b *値）

繊維サンプルを透明プレートに、下地の色がほぼ無視できる程度まで密に積層して卷き付け、ミノルタ社製「スぺクトロフォトメ一ター CM— 3 7 00 d」を用いて b 直を測定した。この時、光源としては D₆₅ (色温度 6504K) を用い、 1 0° 視野で測定を行った。

(1 1) 仮撚加工における DZY、 VR

仮撚加工時の施撚体の回転速度（S) をストロボにて測定し、施撚体の周長（L L) から施燃体表面速度（S X L L) を求め、延伸ローラーの速度を糸条走行速度（Y) として下式にて算出した。

3軸摩擦仮撚型ディスク仮撚具： D/Y= (S X L L) /Y

ベルト二ップ型摩擦仮撚具： VR= (S X L L) /Y

( 1 2) 9 0 °C強度

加熱雰囲気下（ 9 0°C) で、初期試料長 2 0 0 mm、引っ張り速度 2 0 0 mm /分とし、 J I S L 1 0 1 3に示される条件で荷重一伸長曲線を求めた。最大点荷重値を初期の繊度で割り、それを 9 0°C強度とした。

( 1 3 ) 未解撚数

仮燃加工糸を 1 O m引き出し、それを目視にて未解撚部分の個数をカウントし、未解撚数とした。

( 1 4) 仮撚加工糸の CR値

仮撚加工糸をかせ取りし、実質的に荷重フリーの状態で沸騰水中で 1 5分間処理し、 2 4時間風乾した。このサンプルに 0. 0 8 8 c NZ d t e x ( 0. 1 g f / d) 相当の荷重をかけ水中に浸漬し、 2分後のかせ長 L' 0を測定した。次に、水中で 0. 0 0 8 8 c N/d t e x相当のかせを除き 0. O O l S c N^d t e X ( 2 m g f / d ) 相当の微荷重に交換し、 2分後のかせ長 L ' 1を測定した。そして下式により C R値を計算した。

C R (%) = [ ( L ' 0 - L ' 1) / L ' 0] X 1 0 0 (%)

( 1 5 ) カーペット用捲縮糸の捲縮伸長率

室温 2 5〜 3 5 °C、相対湿度 5 0〜 7 5 %の雰囲気中に 2 0時間以上放置したパッケージから解舒した捲縮糸を、無荷重状態で 3 0分間沸騰水で浸漬処理した後、平衡水分率まで乾燥した。この試料糸に 2 m g / d t e Xの初荷重を'かけ、 3 0秒経過後の試料長 5 0 c m ( L 1 ) の位置にマーキングをした。次いで、同試料に l O O m g / d' t e xの定荷重をかけて 3 0秒経過後の、マーキング位置による試料長（L 2) から、次式により、捲縮伸長率を求めた。

捲縮伸長率（％) = [(L 2— L 1 ) ZL 2] X 1 0 0

なお、沸騰水処理前に糸条を放置する際の雰囲気条件は、実際のカーペット製造工程において使用されるときの捲縮糸の状態である。すなわち、吸湿により捲縮特性が平衡状態に達した状態を想定しており、平衡状態に達するのに時間がかかり過ぎず、かつ結露を生じない条件を選定したものである。

( 1 6 ) 捲縮斑

繊維サンプルを透明プレートに卷き付け、その捲縮斑を目視によって次のように評価した。

◎ ：捲縮斑が極めて少ない

〇：捲縮斑が少ない '

△ ：捲縮斑が多い

X ：捲縮斑が極めて多い。

( 1 7) 製織性

W J R (ウォータージェット製織機）を織機回転数 6 0 0〜 8 0 0 r p mで使用した時の、糸切れによる織機停止の回数を調べた。織機停止 6回/日 ·台以下で合格とした。

( 1 8 ) ステープル原綿の嵩高性、圧縮率および回復率

J I S L 1 0 9 7に準拠した。

( 1 9 ) ステープル原綿の滑り性，原綿を手で解した時の解れ易さを次の指標で評価した。

◎ ：極めて容易に解れる。

〇：容易に解れる。

△ ：やや解れにくい。

X ：カなり解れにくい。

( 2 0) 摩擦堅牢度

染色した布帛サンプルを綿布で 1 0 0回往復摩擦した後の、綿布への色移り度合いをグレースケールを用いて：！〜 5級で判定した。（ J I S L 0 8 4 9に準拠） .

察した。

( 2 1 ) 耐摩耗性評価

染色布帛を J I S L 1 0 1 &テーバー形法に準じて下記の処理条件で行い、表面摩耗状態を目視で観察し、摩耗がほとんど見られないものを◎、やや摩耗しているものを〇、摩耗が酷いものを Xとして 3段階評価を行い、〇以上を合格◎〇△ . Xとした。

摩耗輪の材質： N ο . C S— 1 0 ,

押圧荷重： 2. 4 5 N

摩擦回数： 2 0 0回

( 2 2) 染色斑

染色布帛を目視評価した。〇以上を合格とした。

◎：染色斑は全く無し。

〇：若干染色斑有り。

△：染色斑が目立つ。

X ：染色斑が多い。

( 2 3) カーぺットの光沢性

染色したカーぺットの光沢性を目視によって次のように評価した。

◎ :光沢感を十分有する。

〇：光沢感を有する。

△ ：光沢感が不足。

X ：光沢感がない。

( 2 4) カーペットのパルキー性

染色したカーぺットを太陽光下におき、地抜けの程度を見ることによって次のように評価した。

◎：地抜けが全くなく、バルキー性が極めて良好。

〇：地抜けが殆どなく、バルキー性が良好。

△ :地抜けがあり、パルキー性がやや不足。

X ：地抜けが多く、バルキー性がかなり不足。

( 2 5 ) 風合い

染色したカーぺットを手で触ることによって次のように官能評価した。

ソフト感、弾力感が極めて良好 _c

ソフト感、弾力感が良好。

ソフト感、弾力感がやや不足。

ソフト感、弾力感がかなり不足 ( 2 6) 耐久性

染色したカーぺットを、オフィスの玄関マットとして 1年間使用した後のカーぺットの外観を目視で次のように評価した。

◎：外観変化は殆どなく、耐久性良好。

〇：外観変化が少しあるが、耐久性は問題ないレベル。

△ :摩耗によって、表面が荒れ、白化ゃテカリ、へたりも少し存在する。

X ：摩耗が激しく、表面が極めて荒れている。また白化。テカリ、へたりが多く存在し、擦り切れて穴が空いている部分も存在する。

( 2 7) 紡績糸の実測 U %および理論 U %

計算機工業社製「KE T 8 0 B」を用いて、コットンモードで測定した。

紡績糸の理論 U%は下記式によって算出した。

理論 U%= 8 0/ (n) ^1/2

n ：構成繊維本数-総繊度 Z単糸繊度

( 2 8 ) 紡績糸の I係数

下記式によって算出した。

I係数 =実測 U。/。/理論 U %

( 2 9) 紡績糸の強度

J I S L 1 0 9 に準拠した。

( 3 0) 紡績糸の品位

撚り斑、毛羽の状態から次の指標で目視評価した。

〇：撚り斑、毛羽が少なく、良好な品位である。

△ ：撚り斑、毛羽が少しあり、まずまずの品位である。

X ：撚り斑、毛羽が多くあり、品位が悪い。

( 3 1 ) 不織布の引張強力

J I S L 1 0 9 6に準拠して経方向と緯方向それぞれで 5回測定し、下式にて求めた。

引裂強力 = (経方向の引裂強力 +緯方向の引裂強力） / 2

( 3 2) ボードの曲げ強さ

J I S K 7 0 6 2に準拠した。 [ポリ乳酸の製造]

(ポリ乳酸 P 1 )

光学純度 9 9. 5 %の L乳酸から製造したラクチドを、ビス（ 2—ェチルへキサノエート）スズ触媒（ラクチド対触媒モル比- 1 0 0 0 0 : 1 ) を存在させたチッソ雰囲気下、 1 8 0でで 1 4 0分間重合を行いポリ乳酸 P 1を得た。ポリ乳酸 P 1の重量平均分子量は 1 4. 5万、残留ラクチド量は 0. 0 9重量％、カルボキシル基末端濃度は 1 9 e q / tであった。

(ポリ乳酸 P 2) (E B Aを 4重量。 /₀含有したポリ乳酸）

P 1 とエチレンビスステアリン酸ァミド（E B A) [日本油脂社製「アルフロ一 H— 5 0 S」、融点： 1 4 4 °C] を乾燥した後、 P 1 : E B A= 9 6 : 4 (重量比）となるように加熱溶融した E B Aを計量して連続的に P 1に添加しながらシリンダー温度 2 2 0 °Cの 2軸混練押し出し機に供することで、 E B Aを 4重量 %含有したポリ乳酸 P 2を得た。

(ポリ乳酸 P 3 ) (E B Aを 7重量。 /₀含有したポリ乳酸）

P 1 : E BA= 9 3 : 7 (重量比）に変えた以外は P 2の製造と同様にして、 E BAを 7重量％含有したポリ乳酸P 3を得た。

(ポリ乳酸 P 4) (KB Aを 4重量。/。含有したポリ乳酸）

E B Aを m—キシリレンビスステアリン酸アミド（KBA) [日本化成社製「スリパックス P X S」、融点： 1 2 3 °C] に変えた以外は P 2の製造と同様にして、 8 を4重量％含有したポリ乳酸？ 4を得た。

(ポリ乳酸 P 5 ) ( S Sを 4重量。 /₀含有したポリ乳酸）

E B Aをアルキル置換型モノアミドである N—ステアリルステアリン酸ァミド ( S S ) [日本化成社製「ニツカァマイド S」、融点： 9 5 °C] に変えた以外は P 2の製造と同様にして、 S Sを 4重量。 /₀含有したポリ乳酸 P 5を得た。

(ポリ乳酸 P 6 ) (B Aを 4重量％含有したポリ乳酸） . E B Aをモノアミドであるべへニン酸アミド（B A) [日本油脂社製「アルフロー B— 1 0」、融点： 1 1 0 C] に変えた以外は P 2の製造と同様にして、 B Aを 4重量％含有したポリ乳酸 P 6を得た。

(ポリ乳酸 P 7 ) ( S Aを 4重量％含有したポリ乳酸） E B Aをモノアミドであるステアリン酸ァミド（ S A) [日本油脂ネ土製「アルフロー S— 1 0」、融点： 1 0 0°C] に変えた以外は P 2の製造と同様にして、 S Aを 4重量％含有したポリ乳酸 P 7を得た。

[実施例 1 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 ： P 2 = 3 ： 1 となるようにチップブレンド（E B Aは 1重量％) してホッパー 1に仕込み、このチップをエタストルーダー 2で

2 2 0°Cで溶融した後、 2 2 0°Cに加熱されたスピンプロック 4内の計量ポンプ 3にてポリマーを計量し、紡糸パック 5に溶融ポリマーを導き、 3 6個の吐出孔を有する紡糸口金 6 (吐出口経 0. 2 5 mm、孔深度 0. 7 5 mm) から吐出した（図 4)。

このときの溶融から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 1 0分であった。また、口金直下での発煙はほとんど無かった。

紡出した糸条 8を冷却装置 7により雰囲気温度 2 5°C、風速 2 5 mZ分の冷却風で冷却固化させ、集束し、給油ガイド 9により脂肪酸エステル系の平滑剤を 4 0重量％ (イソトリデシルステアレート 2 0重量％ +ォクチルパルミテート 2 0 重量。 /₀) 含有する紡糸油剤（ェマルジヨン濃度 1 5 %) を繊維に対して油剤純分が 1重量％となるように塗布し、交絡装置 1 0により糸に交絡を付与した。次いで、周速 3 0 0 0 m/分の非加熱の第 1引取ローラー 1 1で引き取った後、周速

3 0 1 5 m/分の非加熱の第 2引取ローラー 1 2を介して卷取機 1 3で卷き取り、卷取糸パッケージ 1 4を得た。卷取時の糸条張力は 0. 0 8 c N/ d t e x であった。また、紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。得られた未延伸糸 1 4をフィードローラー 1 5を介して 9 0 °Cの第 1ホット口一ラー 1 6で予熱した後、 1. 4 5倍に延伸し、 1 3 0 °Cの第 2ホットローラー 1 7で熱セットを行い、コールドローラー 1 8を介して卷き取り、 8 4 d t e x、 3 6フィラメント、丸断面の延伸糸のパッケージ 2 0 (図 5 ) を得た。延伸性は良好で延伸優等率は 9 8 %以上であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかつた。

得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 3 e q/ t、降温結晶化温度 T c ' 1 2 6 °C、強度 3. 5 c N/ d t e x、伸度 3 8 %、沸騰水収縮率 7. 0 %、 U % 0. 7 %と良好な糸物性を示した。また b *値は 1. 2と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を経糸および緯糸に用いて、平織物（織り密度：経 9 5本 / 2. 5 4 c m, 緯 8 0本/ 2. 5 4 c m) を作製した。なお、経糸には 3 0 0ターン/ mの S撚りを施した。この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた製織工程通過性を示した。

さらに、この布帛に下記条件にて染色加工を施した。

•精練：ソーダ灰（ 1 g / 1 )、界面活性剤（0. 5 g / l )、 9 8°CX 2 0分 ' 中間セット： 1 4 0 °C X 3 ^

•染色： Diahix Navy Blue ERFS 200 ( 2 % o w f ) , p H調整剤（ 0. 2 g Z 1 )、 1 1 0 °CX 4 0分

• ソービング：界面活性剤（0. 2 gZ l )、 6 0°CX 2 0分

•仕上げセット： 1 4 0°CX 3分

得られた布帛は、しなやかでソフトでありながら、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感が少ない優れた風合いを示した。また、発色性に優れるとともに染色斑もなく優れた品位であった。また、乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度はともに 4級と耐摩耗性に優れたものであった。また、摩擦試験後の布帛の表面を S EMにて観察した結果、糸の摩耗は殆ど起こっていなかった（図 1 )。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。裁断時の布帛裁断部での融着もなく、ミシン針の汚れも微少なものであり、優れた工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、毛羽立ちや白化、テカリも無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 2]

ポリ乳酸として P 2のみ（E B Aは 4重量。 /₀) を用い、また Y字型の吐出孔を 3 6孔有する紡糸口金を用いた以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t e x、 3 6フィラメントの三葉断面の延伸糸を得た。

紡糸において、溶融から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 1 0分であつた。また、 E B Aの含有量が 4重量。 /₀と実施例 1に比べ多かったため、問題となるほどではないが、口金直下で発煙が見られた。また、紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。

また、延伸性も良好で延伸優等率は 9 8 %以上であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 4 e q Z t、降温結晶化温度 T c ' 1 2 7 °C、強度 3 . 1 c N Z d t e X、伸度 3 9 %、沸騰水収縮率 6 . 0 %、 U % 1 . 5 %と良好な糸物性を示した。ただし、延伸糸の b *値が実施例 1に比べると高く、問題となるほどではないが若干黄味がかったものであった。

この延伸糸を用い、実施例 1 と同様に平織物を作製した。この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた'製織工程通過性を示した。

この布帛に実施例 1 と同様に染色加工を施した。得られた布帛は、しなやかでソフトでありながら、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感が少ない優れた風合いを示した。また、発色性に優れていたが、糸の U %が実施例 1に比べると大きいことと若干 E B Aの凝集があるためか、実施例 1に比べると若干の染色斑が見られた。また、乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度はともに 5級と耐摩耗性に優れたものであった。

[実施例 3 ]

ポリ乳酸として、 P 1と P 2の仕込み比を重量比で 1 2 . 3 ： 1 ( E B Aは 0 . 3重量。 /₀ ) にしたものを用いた以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t e x、 3 6フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸において、溶融から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 1 0分であつた。また、紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。

また、延伸性も良好で延伸優等率は 9 8 %以上であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 2 e q / t、降温結晶化温度 T c ' 1 2 1 °C、強度 3 . 6 c N / d t e X , 伸度 3 9 %、沸収 7. 5 %、 U % 0. 7 %と良好な糸物性を示した。また、 13 *値は0. 8と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を用い、実施例 1と同様に平織物を作製した。この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた製織工程通過性を示した。

この布帛に実施例 1 と同様に染色加工を施した。得られた布帛は、しなやかでソフトな優れた風合いを示した。ただし、 E B Aの含有量が実施例 1に比べると少ないため、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感が若干残っていた。また、発色性に優れるとともに染色斑も無く優れた品位であった。.また、乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度はともに 3級と合格レベルではあるが、実施例 1に比べると耐摩耗性は一歩譲るものであった。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。実施例 1に比べると裁断時の布帛裁断部での融着が若干発生し、またミシン針の汚れも若干あつたが、充分な工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、実施例 1には一歩譲るものの、毛羽立ち、白化、テカリは微少であり、充分な製品耐久性を示した。

[実施例 4]

2 4個の吐出孔を有する紡糸口金（吐出孔径 0. 2 8 mm、孔深度 0. 7 5 m m) を用い、吐出量を変更し、第 1引取ローラーの周速度を 5 0 0 0 πιΖ分、第 2引取ローラーの周速度を 5 0 2 5 Hi//分として引き取り、第 1ホットローラーの温度を 1 4 0°C、延伸倍率を 1. 6 5倍、第 2ホットローラーの温度を 1 5 0 °Cに変更した以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い、 8 4 d t e x、 2 4フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸において、溶融から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 6分であった。また、紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。

また、延伸性も良好で延伸優等率は 9 8 %以上であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、強度 5. 0 c N/ d t e x、伸度 2 2 %、沸騰水収縮率 8. 0 %、 U % 0. 7 %と良好な糸物性を示した。また b *値は 1. 1 と黄味が殆どなく良好な色調であった。この延伸糸を用い、実施例 1と同様に平織物を作製した。この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた製織工程通過性を示した。

この布帛に実施例 1 と同様に染色加工を施した。得られた布帛は、しなやかでソフトでありながら、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感が少ない優れた風合いを示した。また、発色性に優れるとともに染色斑も無く優れた品位であった。また、乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度はともに 4級と耐摩耗性に優れたものであつた。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。裁断時の布帛裁断部での融着が無く、 .ミシン針の汚れも微少なものであり、優れた工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、毛羽立ち、白化、テカリも無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 5 ]

吐出量を変更し、第 1、第 2引取ローラーの周速度を 1 5 0 0 mZ分、また、延伸倍率を 2 . 4倍にした以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t e x、 3 6フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸において、溶融から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 1 2分であつた。また、紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。

また、延伸性も良好であり、延伸優等率は 9 8 %以上、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、強度 3 . 5 c N / d t e x、伸度 4 1 %、沸騰水収縮率 7 . 0 %、 U % 1 . 3 %と良好な糸物性を示した。また、 b *値は 1 . 3と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を用い、実施例 1 と同様に平織物を作製した。この時の燃糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた製織工程通過性を示した。

この布帛に実施例 1 と同様に染色加工を施した。得られた布帛は、しなやかでソフトでありながら、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感が少ない優れた風合いを示した。また、発色性に優れていたが、糸の u %が実施例 1に比べると大きいため、実施例 1に比べると若干の染色斑が見られた。また、乾摩擦堅牢度、湿摩'擦堅牢度はともに 4級と耐摩耗性に優れたものであった。

[実施例 6 ] ¹ ポリ乳酸として、 P 1と P 2の仕込み比を重量比で 1 ： 1 ( E B Aは 2重量。 /。）にしたものを用いた以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t e x、 1 4 4フィラメントの延伸糸を得た。 '

また、延伸性も良好で延伸優等率は 9 8 %以上であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 3 e q Z 、降温結晶化温度 T c ' 1 2 6 °C、強度 3 . 4 c N X d t e x、伸度 3 9 %、沸騰水収縮率 7 . 5 %、 U % 0 . 9 %と良好な糸物性を示した。また、 13 *値は 1 . 2と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を用い、実施例 1 と同様に平織物を作製した。この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた製織工程通過性を示した。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。裁断時の布帛裁断部での融着が無く、ミシン針の汚れも微少なものであり、優れた工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、毛羽立ちや白化、テカリも無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 7 ] ポリ乳酸として重量比で P 1 ： P 4 = 3 ： 1 となるようにチップブレンド（ K

B Aは 1重量％) し、 1 2個の吐出孔を有する紡糸口金（吐出孔径 0. 3 3 mm, 孔深度 0. 7 5 mm) を用いた以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い、 8 4 d t e x、 1 2フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸において、口金直下での発煙は見られなかった。また、紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。

また、延伸性も良好で延伸優等率は 9 8 %以上であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 5 e q/ t、降温結晶化ピークは未検出、強度 3. 5 c N/ d t e X , 伸度 3 9 %、沸騰水収縮率 7. 0 %、 U % 0. 8 %と良好な糸物性を示した。また、 3 *値は 1. 6と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この布帛に実施例 1 と同様に染色加工を施した。得られた布帛は、しなやかでソフトでありながら、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感が少ない優れた風合いを示した。また、発色性に優れるとともに染色斑もなく優れた品位であった。また、乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度はともに 4級と耐摩耗性に優れたものであつた。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。裁断時の布帛裁断部での融着が無く、ミシン針の汚れも微少なものであり、優れた工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1 ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、毛羽立ちや白化、テカリも無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 8]

ポリ乳酸として重量比で P 1 ： P 5 = 3 ： 1 となるようにチッププレンド（S Sは 1重量％) し、 1 2個の吐出孔を有する紡糸口金（吐出孔径 0 · 3 3 mm、孔深度 0. 7 5 mm) を用いた以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い、 8 4 d t e x、 1 2フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸において、問題となるほどではないが、実施例 1に比べると口金直下での発煙が見られた。紡糸性は良好で糸切れは 1回/ tであり、毛羽の発生は見られなかった。

また、延伸性は実施例 1には一歩譲るものの良好で延伸優等率は 9 7 %であり、ガイド類への毛羽の付着は微少であった。得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 4 e q / t、降温結晶化ピークは未検出、強度 3 . 5 c d t e x、伸度 3 9 %、沸騰水収縮率 . 0 %、 U % 1 . 4 %と良好な糸物性を示した。また、 13 *値は 1 . 2と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を用い、実施例 1と同様に平織物を作製した。この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんどなく、優れた製織工程通過性を示した。

この布帛に実施例 1 と同様に染色加工を施した。得られた布帛は、しなやかでソフトな優れた風合いを示した。ただし、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感が若干残っていた。また、発色性に優れていたが、実施例 1に比べると若干の染色斑が見られた。また、乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度はともに 3級と、合格レべルではあるが、実施例 1に比べると耐摩耗性は一歩譲るものであった。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。実施例 1に比べると裁断時の布帛裁断部での融着が若干発生し、またミシン針の汚れも若干あつたが、充分な工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1 ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、実施例 1には一歩譲るものの、毛羽立ちや白化、テカリは微少であり、充分な製品耐久性を示した。

表 1 実施例

1 2 3 4 5 6 7 8 滑剤種 EBA EBA EBA EBA EBA EBA KBA SS 滑剤融点 (。c) 144 144 144 144 144 1 4 123 95 添加量（重量％) 1 4 0.3 1 1 2 1 1 紡糸滞留時間 10 10 10 6 12 10 10 10 紡糸速度（mZ分） 3000 3000 3000 5000 1500 3000 3000 3000 b *値 1.2 5.0 0.8 1.1 1.3 1.2 1.6 1.2 カルホ'キシル末端基量（eq/ t ) 23 24 22 21 27 23 25 24 強度 (cN/dtex) 3.5 3.1 3.6 5.0 3.5 3.4 3.5 3.5 伸度（％) 38 39 39 22 41 39 39 39 沸騰水収縮率（％) 7.0 6.0 7.5 8.0 7.0 7.5 7.0 7.0

U % Normal (%) 0.7 1.5 0.7 0.7 1.3 0.9 0.8 1.4 降温結晶化ピ-ク (°C) 126 127 121 128 120 126 - - 乾摩擦堅牢度（級） 4 5 3 4 4 4 4 3 湿摩擦堅牢度（級） 4 5 3 4 4 4 4 3 染色斑 ◎ 〇 ◎ ◎ 〇 ◎ ◎ 〇紡糸糸切れ (回, t ) 0 0 0 0 0 0 0 1 延伸優等率（％) 98 98 99 98 99 98 98 97 織機停止（回日 · 台） 2 1 1 2 2 2 2 3

[比較例 1 ]

ポリ乳酸として P 1のみを使用した以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い、 8 4 d t e x、 3 6フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸 ·延伸工程において、給油装置や糸道規制のためのヤーンガイドで毛羽立ちが頻発し、製糸性が悪いものであった。得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 2 e q / t、降温結晶化ピークは未検出、強度 3. 6 c N/ d t e x、伸度 3 9 %、沸騰水収縮率 7. 5 %、 U % 0. 7 %であった。また、 13 *値は0. 5 と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を用い、実施例 1と同様に平織物を作製し、染色加工を施した。整経および製織工程においても毛羽立ちが頻発し、製織性は悪いものであった。得られた布帛は、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感がぁり風合い的に実施例 1 に劣るものであった。また、乾摩擦堅牢度 1級、湿摩擦堅牢度 1級と耐摩耗性は劣悪であった。また、摩擦試験後の布帛の表面を S EMにて観察した結果、糸の摩耗が著しいものであった（図 2)。また、削れたポリマーが綿布に付着することによって色移りが生じていた。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行ったが、裁断時に布帛裁断部での融着が激しく、またミシン針の汚れも著しく、劣悪な工程通過性であった。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、毛羽立ちや白化、テカリが著しく、劣悪な製品耐久性であった。

[比較例 2]

ポリ乳酸として、 P 1と P 2の仕込み比を重量比で 7 9 ： 1 (E BAは 0. 0 5重量。 /₀) にしたものを用いた以外は実施例 1 と同様に、溶融紡糸、延伸を行い、 8 4 d t e x、 3 6フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸 '延伸工程において、毛羽立ちが散見され、工程通過性は悪いものであつた。得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 2 e q / t、降温結晶化ピークは未検出、強度 3. 6 c N/ d t e X、伸度 3 9 %、沸騰水収縮率 7. 5 %、 U % 0. 7 %であった。また、 b *値は 0. 5 と黄味が殆どなく良好な色調であつた。

この延伸糸を用い、実施例 1 と同様に平織物を作製し、染^加工を施した。整経および製織工程においても毛羽立ちが散見され、工程通過性は悪いものであつた。得られた布帛は、ポリ乳酸繊維特有の機械的なきしみ感があり風合い的に実施例 1に劣るものであった。また、乾摩擦堅牢度 1級、湿摩擦堅牢度 2級と耐摩耗性は劣悪であった。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行ったが、裁断時に布帛裁断部での融着が激しく、またミシン針の汚れも著しく、劣悪な工程通過性であった。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、毛羽立ち、白化、テカリが著しく、劣悪な製品耐久性であった。

[比較例 3 ]

ポリ乳酸として、 P 3 ( £ 8八 7重量％) のみを用いた以外は実施例 2と同様に、溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t e x、 3 6フィラメン'トの三葉断面の延伸糸を得ることを試みた。

紡糸において、 E B Aの含有量が 7重量。 /。と多すぎるため、口金直下で発煙が著しく、作業環境が悪化した。また、紡糸性も悪く糸切れが多発した。

得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 7 e q / t、降温結晶化温度 T c ' 1 2 7 °C、強度 2 . 8 c N / d t e x、伸度 4 0 %、沸騰水収縮率 5 . 0。に U % 2 . 1 %であった。しかも、延伸糸の b *値が 6 . 1 と着色が激しく、衣料用として使用困難なものであった。

この延伸糸を用い、実施例 1と同様に平織物を作製し、染色加工を施した。得られた布帛は、染色斑が著しく、品位に劣るものであった。

[比較例 4 ]

ポリ乳酸として重量比で P 1 ： P 6 = 3 ： 1 となるようにチッププレンド（B Aは 1重量。 /₀ ) した以外は実施例 1 と同様に溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t e X、 3 6フィラメントの延仲糸を得た。

紡糸において、 B Aの耐熱性、昇華性の問題から、口金直下で発煙が著しく、作業環境が極度に悪化した。

得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 5 e q / t , 降温結晶化ピークは未検出、強度 3 . 7 c N / d t e X、伸度 4 0 %、沸騰水収縮率 7 . 0 %、 U % 1 . 8 %であった。この延伸糸を用い、実施例 1と同様に平織物を作製し、染色加工を施した。得られた布帛は、染色斑が著しく、品位に劣るものであった。また、乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度はともに 1級と耐摩耗性は劣悪であった。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行ったが、裁断時に布帛裁断部での融着が激しく、またミシン針の汚れも著しく、劣悪な工程通過性であった。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったが、毛羽立ち、白化、テカリが著しく、劣悪な製品耐久性であった。

[比較例 5 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 ： P 7 = 3 ： 1 となるようにチッププレンド（ S Aは 1重量。 /₀ ) して、吐出量を変更し、第 1引取ローラーの周速度を 8 0 0 m / 分、延伸倍率を 4倍とした以外は実施例 1 と同様に溶融紡糸、延伸を行い、 8 4 d t e x、 3 6 フィラメントの延伸糸を得た。 .

紡糸において、 S Aの耐熱性、昇華性の問題から、口金直下で発煙が著しく、作業環境が極度に悪化した。

得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 6 e q Z t、降温結晶化ピークは未検出、強度 3 . 7 c N Z d t e X、伸度 4 1 %、沸騰水収縮率 7 . 0 %、 U % 2 . 2 %であった。

この延伸糸を用い、実施例 1と同様に平織物を作製し、染色加工を施した。得られた布帛は、染色斑が著しく、品位に劣るものであった。また、乾摩擦堅牢度、湿摩擦堅牢度はともに 1級と耐摩耗性は劣悪であった。 '

この染色布帛を用い、工業裁断、 .工業縫製を行ったが、裁断時に布帛裁断部での融着が激しく、またミシン針の汚れも著しく、劣悪な工程通過性であった。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったが、毛羽立ち、白化、 ^カリが著しく、劣悪な製品耐久性であった。

なお、 T G (熱重量測定）から、 S Aの加熱による減量率を求めたところ、 2 5 0 °Cで 4 . 1 %も重量減少することがわかった。これに対して、脂肪酸ビスァミドである E B Aの場合は、 2 5 0 °Cで 0 . 5 %しか重量減少せず、脂肪酸モノアミドに比べて脂肪酸ビスアミドは、耐熱性が良く、昇華しにくいことがわかつた。表 2 比較例

1 2 3 4 5 滑剤種 - EBA EBA BA SA 滑剤融点（°c) - 144 144 110 100 添加量（重量％) ― 0.05 7 1 1 紡糸滞留時間（分） 10 10 10 10 14 紡糸速度（mZ分） 3000 3000 3000 3000 800 b *値 0.5 0.5 6.1 3.8 4.2 カルホキシルま 3而¾：1： (eq/ t ) 22 22 27 25 26 強度 (cN/dtex) 3.6 3.6 2.8 · 3.7 3.7 伸度（％) 39 39 40 40 41 沸騰水収縮率（％) 7.5 7.5 5.0 7.0 7.0

U % Normal (%) 0.7 0.7 2.1 1.8 2.2 降温結晶化ピ-ク (°C) 121

乾摩擦堅牢度（級） 1 1 5 1 1 湿摩擦堅牢度（級） 1 2 5 1 1 染色斑 ◎ ◎ X Δ X

2003/011135

[実施例 9]

2 4個の吐出孔を有する紡糸口金（吐出孔径 0 · 2 8 mm、孔深度 0. 7 5 m m) を用い、紡糸油剤として脂肪酸エステル系の平滑剤を 6 5重量％ (イソトリデシルステアレート 3 5重量％ +ォクチルパルミテート 3 0重量。 /₀) 含有する紡糸油剤（ェマルジヨン濃度 1 5 %) を用いた以外は実施例 1 と同様に溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t e x、 2 4フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。

また、延伸性も良好で延伸優等率は 9 8 %以上であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、強度 3. 5 c N/ d t e x、伸度 40 %、沸騰水収縮率 7. 0 %、 U % 0. 7 %と良好な糸物性を示した。また、 b *値は 1. 2と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を用い、実施例 1 と同様に平織物を作製したが、この時の燃糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生は皆無であり、優れた製織工程通過性を示した。さらに、この時は実施例 1に比べても製織性が良好であり、製織スピードを上げ生産性を高めることができた。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。裁断時の布帛裁断部での融着が無く、ミシン針の汚れも微少なものであり、優れた工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用じた耐久テストを行ったところ、毛羽立ち、白化、テカリも無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 1 0 ]

2 4孔の紡糸口金を用い、紡糸油剤として脂肪酸エステル系の平滑剤を 5 0重量％ (イソトリデシルステアレート 2 5重量％ +ォクチルパルミテート 2 5重量 %)、および鉱物油を 2 0重量。/。含有する紡糸油剤（ェマルジヨン濃度 1 5 %) を用いた以外は実施例 1 と同様に溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t _{e x}、 2 4フィラメントの延伸糸を得た。

また、延伸性も良好で延伸優等率は 9 8 %以上であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、強度 3 . 5 c N / d t e X、伸度 4 0 %、沸騰水収縮率 7 . 0 %、 U % 0 . 7 %と良好な糸物性を示した。また、 b 直は 1 . 2と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を用い、実施例 1 と同様に平織物を作製したが、この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生は皆無であり、優れた製織工程通過性を示した。さらに、この時は実施例 1に比べても製織性が良好であり、製織スピードを上げ生産性を高めることができた。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。裁断時の布帛裁断部での融着が無く、ミシン針の汚れも微少なものであり、優れた工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、毛羽立ち、白化、テカリも無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 1 1 ]

紡糸パック 4に静止混練器（東レエンジニアリング社製「ハイミキサー」 1 0 段）を組み込んだ以外は実施例 2と同様に溶融紡糸、延伸を行い 8 4 d t e x、 3 6フィラメントの延伸糸を得た。

紡糸において、溶融から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 1 1分であつた。紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。

また、延伸性も良好で延伸優等率は 9 9 %であり、ガイド類への毛羽の付着も見られなかった。得られた繊維は、強度 3 . 5 c N / d t e x、伸度 4 0 %、沸騰水収縮率 7 . 0 %、 U % 0 . 8 %と良好な糸物性を示した。また、 b *値は 3 . 0と黄味が殆どなく良好な色調であった。 5 この延伸糸を用い、実施例 1 と同様に平織物を作製した'が、この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた製織工程通過性を示した。

この染色布帛を用い、工業裁断；工業縫製を行った。裁断時の布帛裁断部での融着もなく、ミシン針の汚れも微少なものであり、優れた工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いシャツを作製し 1 ヶ月間着用した耐久テストを行ったところ、毛羽立ち、白化、テカリも無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 1 2 ]

紡糸において交絡の付与までは実施例 1 と同様にした。次いで、周速度 3 0 0 O m Z分、 9 5 °Cの第 1ホットローラー 2 1 と周速度 4 5 0 0 m /分、 1 3 5 °C の第 2ホットローラ一 2 2の間で延伸、熱処理を施した後、卷取機 2 3にて卷取張力 0 . 1 2 c N / d t e Xで巻き取り、 8 4 d t e x、 3 6フィラメント、丸断面の延伸糸パッケージ 2 4を得た。

このときの溶融から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 1 0分であった。また、口金直下での発煙もほとんど無かった。また、紡糸性は良好であり、糸切れ、毛羽の発生は見られなかった。

得られた繊維は、カルボキシル基末端濃度 2 2 e q Z t、降温結晶化温度 T c ' 1 2 6 °C、強度 3 . 5 c N / d t e x、伸度 4 0 %、沸騰水収縮率 7 . 0 %、 U % 0 . 7 %と良好な糸物性を示した。また b *値は 1 . 2と黄味が殆どなく良好な色調であった。

この延伸糸を用い、実施例 1 と同様に平織物を作製したが、この時の撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた製織工程通過性を示した。

PO Y-DT ： PO Yを一旦巻き取り後、延伸機で延伸する 2工程法

DS D ：紡糸直接延伸法（ 1工程法） [実施例 1 3 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 : P 2 = 3 : 1となるようにチッププレンド（E BAは 1重量。 /₀) して紡糸機のホッパー 1に仕込み、ェクストルーダー 2で 2 2 0°Cにて溶融し、 2 2 0°Cに加熱されたスピンプロック 4内の計量ポンプ 3にてポリマーを計量し、紡糸パック 5に溶融ポリマーを導き、 1 3 6孔の Y字型孔を有する紡糸口金 6から紡出した。紡糸した糸条 8を冷却装置 7により雰囲気温度

2 5 °C、風速 2 5 m/分の冷却風で冷却固化させ、集束し、給油ガイド 9により脂肪酸エステル系の平滑剤を 4 0重量。 /o (イソトリデシルステアレート 2 0重量 % +ォクチルパルミテート 2 0重量。 /₀) を含有する紡糸油剤（ェマルジヨン濃度 1 5 %) を繊維に対して 1重量。 /₀塗布し、続いて第 1引取ローラー 1 1及び第 2 引取ローラ一 1 2にて 7 0 O mZ分で引き取り、卷取機 1 3にて卷取糸パッケ一ジ 1 4を得た。

この未延伸糸を延伸温度 7 0°Cにて 3. 2倍で延伸を行い、引き続いて延伸糸を加熱ロール温度 1 3 0°Cにて予熱後、捲縮加工装置にて 2 0 0°Cで加熱圧空処理を行い、捲縮を付与した。次いで、捲縮が伸びきらない程度に引き伸ばし、卷取張力 0. 0 7 c NZ d t e Xで卷き取ることにより、 2 ,0 0 0 d t e x、 1

3 6フィラメントのポリ乳酸繊維からなる捲縮糸を得た。

次に、この捲縮糸を、ポリ乳酸不織布からなる基布にタフトしてレベルループパイルカーぺットとし、このカーぺット原反を常法によって染色しカーぺットを製作した。

[実施例 1 4]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 ： P 2 = 1 ： 1 となるようにチップブレンド（ E B Aは 2重量。 /。）し、六葉断面用口金を用いたこと以外は、実施例 1 3と同様にして、ポリ乳酸繊維からなる捲縮糸およびカーぺットを得た。

[実施例 1 5 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 : P 2 = 9 2. 5 : 7. 5となるようにチップブレンド（E B Aは 0. 3重量％) したこと以外は、実施例 1 3と同様にして、ポリ乳酸繊維からなる捲縮糸およびカーぺットを得た。

[実施例 1 6 ] ポリ乳酸として P 2 (E B Aは 4熏量％) を用い、 1 8 0孔の口金を用い、吐出量を変更したこと以外は、実施例 1 3 と同様にして l ,5 0 0 d t e x、 1 8 0フィラメントのポリ乳酸繊維からなる捲縮糸および力一^ ^ットを得た。

[実施例 1 7 ]

丸断面用口金を用いたこと以外は、実施例 1 3と同様にして、ポリ乳酸繊維からなる捲縮糸およびカーぺットを得た。

[実施例 1 8 ]

捲縮加工装置での加熱圧空処理条件を 2 2 0°Cに変更することにより、捲縮を強化したこと以外は、実施例 1 3と同様にして、ポリ乳酸繊維からなる捲縮糸およびカーぺットを得た。

[実施例 1 9 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 ： P 4 = 7 5 ： 2 5となるようにチッププレンド（S Sは 1重量。 /₀) したこと以外は、実施例 1 3 と同様にして、ポリ乳酸繊維からなる捲縮糸おょぴカーぺットを得た。

T/JP2003/011135 表 4 実施例

3 14 5 6 1 7 18 19

滑剤種 EBA EBA EBA EBA EBA EBA SS

滑剤融点（°c) 144 144 144 144 144 144 95

添加量（重量％) 1 2 0.3 4 1 1 1

b*値 1.3 2.0 0.9 3.8 1.2 1.3 1.2

捲縮糸カルホ'キシル末端基量（eq/t ) 22 22 22 22 22 22 25

断面形状丸

異形度 4.0 1.4 3.8 5.3 1.0 4.0 3.9

単繊維繊度 (dtex) 14.7 14.7 14.7 8.3 14.7 14.7 14.7

強度（cN/dtex) 2.0 2.6 2.1 1.8 2.3 0.5 1.9

伸度（％) 37 35 38 40 36 30 39

沸騰水収縮率（％) 6.0 7.8 7.0 9.1 5.9 11.8 8.2

捲縮伸長率（％) 13.0 15.1 11.2 14.9 10.3 42.3 12.4

捲縮斑 0 ◎ 厶 ◎ O O 0

染色斑 ◎ 〇 0 Δ ◎ ◎ 0

力-へ。ット光沢性 O ◎ 0 ◎ 厶 O 0

バルキ一性 o ◎ 0 ◎ 厶 ◎ 0

風合い〇 0 Δ ◎ O o 0

耐久性 o ◎

[比較例 6]

ポリ乳酸として、 P 1のみを用いたこと以外は、実施例 1 3と同様にして、ポリ乳酸繊維からなる捲縮糸おょぴカーぺットを得た。

[比較例 7]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 ： P 2 = 9 8. 7 : 1. 3となるようにチッププレンド（EBAは0. 0 5重量％) したこと以外は、実施例 1 3と同様にして、ポリ乳酸繊維からなる捲縮糸およびカーべットを得た。

[比較例 8 ]

ポリ乳酸として、 P 3のみ（E B A 7重量％) を用い、 1 8 0孔の口金を用い、吐出量を変更したこと以外は実施例 1 3 と同様にして l ,5 0 0 d t e x、 1 8 0フィラメントのポリ乳酸繊維からなる捲縮糸おょぴカーぺットを得た。紡糸時の発煙が酷く、作業環境が劣悪であった。また、紡糸、延伸での糸切れが多発し、工程通過性も悪いものであった。

表 5

比較例

6 7 8 滑剤種 EBA EBA 滑剤融点 (。c) _ 144 144 添加量 (重量％) _ 0.05 7

b *値 0.5 0.6 6.5 捲縮糸カルキシル末端基量（eq/ t ) 21 21 24

断面形状 3*

異形度 3.8 3.8 5.1 単繊維繊度（dtex)) 14.7 14.7 8.3 強度 (cN/dtex) 1.9 2.0 1.7 伸度（％) 36 38 40 沸騰水収縮率（％) 7.0 8.1 9.8 捲縮伸長率（％) 10.1 10.2 14.4 捲縮斑 X X 〇染色斑 Δ Δ X カ-へ。ッ卜光沢性 Δ Δ ◎

バルキー性〇〇 ◎ 風合い Δ Δ ◎ 耐久性 X

1135

[実施例 20]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 ： P 2 = 3 ： 1 となるようにチッププレンド（E BAは 1重量。 /₀) し、 1 0 0°Cで 8時間、撹拌しながら真空乾燥を行った後、ホッパー 1に仕込み、このチップをェクストルーダー 2で 2 20 °Cにて溶融 ·押出した後、計量ポンプ 3にて計量し、 2 20 °Cに加熱されたスピンプロック 4に設置された紡糸パック 5に溶融ポリマーを導き、孔径 0. 3 mm、孔深度 0. 5 m m、孔数 3 6の口金 6より糸条 8を紡出した（図 4)。このときの溶融から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 1 0分であった。また口金直下での発煙はほとんど無かった。 .

紡出した糸条 8を冷却装置 7にて雰囲気温度 2 5°C、 2 5 mZ分の速度で冷却風を糸条に当てることで冷却固化させ、給油ガイド 9にて集束し、ポリエーテル系平滑剤 [ブタノール（エチレンォキサイドノプロピレンォキサイド）ランダム付加物で、エチレンォキサイドとプロピレンォキサイドとの重量分率が 5 0/5 0、重量平均分子量 1 40 0] を 8 5重量％含有する紡糸用油剤（ェマルジヨン油剤成分濃度 1 5重量。 /₀) を繊維重量全体に対して油剤純分が 1. 0重量％となるように付与した。次いで、交絡装置 1 0にて 0. 0 5 MP aの圧力の空気流によって交絡処理を行った。次いで、周速度 5 000 m/⁷分の第 1引取ローラー 1 1 (紡糸速度 5 000 分）、周速 5 0 2 5 m/分の第 2引取ローラー 1 2を介して引き取り、卷取速度 4 9 2 5 m/分、綾角 5 · 5° で卷取装置 1 3にて、 1 1 7 d t e x、 3 6 6フィラメントの部分配向未延伸糸（POY) の卷取糸パッケージ 1 4を得た。

図 7に示す延伸摩擦仮燃装置を用い、卷取糸パッケージ 1 4から解舒した糸条を糸道ガイド 2 5 a、 2 5 b、 2 5 cを介して周速度 4 2 8. 6 mZ分のフィードローラー 2 6より 1 3 0°Cに加熱された接触型の仮撚ヒーター 2 7へ供給した。その後、糸道ガイド 2 8を経て冷却水を循環させた冷却板 2 9を介して表面速度（D) 9 00 m/分の施撚体 3 0にて撚りを施した。このとき、施撚体 30 は全 1 1枚のディスクで構成された 3軸摩擦仮撚具であり、糸条の走行方向の上流側から数えて第 1〜第 3までのディスク材質をセラミックとし、第 4〜第 1 0 までのディスクを硬度 82度のウレタンディスクで構成した。次いで、周速度 6

0 0 m/分の延伸ローラー 3 1にて糸を引取り、周速度 6 0 OmZ分のデリベリローラー 3 2および糸道ガイド 3 3 a、 3 3 bを介して、 84 d t e x、 3 6フイラメントの仮撚糸のパッケージ 34を得た。

仮撚加工において、糸掛け性も良好であり、またヒーター、施撚体、各種ガイドなどへのタール、スカムの付着も起こらず、安定した加工が可能であった。このとき、 D/Yは 1. 5であり、また T 1は 0. 1 5 c N/d t e x、 T 2は 0. 2 3 c N/d t e xであり、 T 2ZT 1は 1. 5 3であった。 , この仮撚糸を経糸おょぴ緯糸に用いてツイル織物（織り密度：経 9 5本 / 2. 5 4 c m, 緯 8 0本ノ 2. 54 c m) を作製した。なお、経糸、緯糸とも 300 ターン Zmの S撚りを施した。

撚糸工程、製織工程での糸切れや毛羽の発生はほとんど無く、優れた工程通過性を示した。

この布帛に実施例 1 と同様の条件にて染色加工を施した。得られた布帛は、しなやかでソフトでありながら充分なふくらみを持ち、更にポリ乳酸仮撚糸独特のキシミ感が少なく、染色斑のない優れたものであった。また耐摩耗性の評価を行つたところ表面の変化も少なく優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 2 1 ]

ポリ乳酸として、 P 2のみを用いた以外は実施例 20と同様にしてポリ乳酸繊維からなる仮撚糸および染色布帛を得た。

紡糸工程において、若干の発煙が見られたものの、生産性や作業環境に与える影響は軽微であった。

染色布帛は、ソフトかっしなやかで充分なふぐらみを有しており、染色斑も無い品位の優れた布帛が得られた。また耐摩耗性の評価を行ったところ表面の変化も少なく良好な耐摩耗性を示した。

[実施例 2 2 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 : P 2 = 20 : 1 (EBAは 0. 2重量。 /₀) した以外は実施例 20と同様の方法で仮燃糸および染色布帛を得た。

仮撚工程において、数回の糸切れが発生したが、大きな問題なく仮撚加工を行うことができた。 ―

染色布帛は、ソフトかっしなやかで充分なふくらみを有しており、染色斑のない品位の優れた布帛が得られた。また耐摩耗性の評価を行ったとこる表面の変化も少なく良好な耐摩耗性を示した。

[比較例 9 ]

ポリ乳酸として P 1のみを用いた以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

仮撚加工工程において、しばしば糸切れが発生したが、大きな問.題なく仮撚加ェを行うことができた。

得られた仮撚糸は、未解撚が 4個 Z 1 0 mであり、やや均一性に劣るものであつ 7こ。

染色布帛もソフトかっしなやかで充分なふくらみを有していたが、耐摩耗性の評価を行ったところ表面には削れた跡が残り、更には部分的に破れが生じるなど、実用にならないものであった。

[比較例 1 0 ]

ポリ乳酸として、 P 3のみ（£ 8八は7重量％) とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

紡糸工程において、滑剤のプリードアウトが激しく、作業環境が著しく悪化した。

また、染色布帛は、染色斑が激しく品位が悪かった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ、部分的に摩耗が激しい箇所があり、耐摩耗性は悪かった。

表 6 実施例比較例

20 2 1 22 9 1 0 滑剤種 EBA EBA EBA EBA 滑剤融点（¾) 144 144 144 _ 144 添加量（重量％) 1 4 0.2 ― 7.0 紡糸滞留時間 10 10 10 10 10 紡糸速度（mZ分） 5000 5000 5000 5000 5000

POY沸騰水収縮率（％) 15 15 15 15 15

Dノ丫、 V R 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5

Ta/T , 1.53 1.53 1.53 1.83 1.53 仮撚ヒーター温度（¾) 130 130 130 130 130 b *値 1.1 5.0 0.6 0.4 6.2 仮撚糸カルホ'キシル末端基量 (eq/ t ) 23 24 22 22 27 強度（cN/dtex) 2.4 2.0 2.5 2.5 1.7 伸度（％) 23 24 22 21 26

90 °C強度 (cN/dtex) 1.0 1.0 1.0 0.9 0.8

C R値（％) 20 20 21 20 20 未解撚数（個 / 1 Om) 0 0 0 4 0 沸騰水収縮率（％) 7.8 7.7 7.7 7.8 7.8

U% Normal (%) 0.7 1.6 0.8 0.9 2.3 織物乾摩擦堅牢度（級） 4 4 3 1 5 湿摩擦堅牢度（級） 4 4 3 1 5 染色斑 ◎ 0 ◎ ◎ X

[実施例 2 3 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 : P 4 = 3 : 1 となるようにチッププレンド（K 8八はは 1. 0重量％) した以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

紡糸工程、仮撚工程共に良好な工程通過性を示した。

染色布帛はソフトかっしなやかであり、充分なふくらみを有するものであり、染色斑も見られない優れたものであった。また耐摩耗性の評価を行ったところ表面の変化も少なく優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 2 4 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 : P 5 = 3 : 1 ( S Sは 1. 0重量％) とした以外は実施例 2 0と同様の方法で仮撚糸および染色布帛を得た。

紡糸工程、仮撚工程共に良好な工程通過性を示した。

染色布帛はソフトかっしなやかであり、充分なふくらみを有するものであり、染色斑も見られない優れたものであった。また耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化も少なく優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 2 5 ]

紡糸工程において、第 1引取ローラーの周速度を 6 0 0 0 mZ分、第 2引取口一ラーの周速度を 6 0 3 0 m/分、卷取装置の卷取速度を 5 8 8 5 mZ分とし、仮撚加工工程において、フィードローラーの周速度を 4 8 0 mZ分、 D/Yを 1. 7とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

紡糸工程において若干の糸切れが発生した。

染色布帛は、優れたふくらみとソフト感、しなやかさを併せ持ち、かつ染色斑もないものであった。また耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化もほとんどなく、優れた耐摩耗性を示した。

'[実施例 2 6 ]

紡糸工程において、第 1引取ローラーの周速度を 4 3 0 0 m/分、第 2引取口一ラーの周速度を 4 3 2 1 分、卷取装置の卷取速度を 4 2 3 5 m //分とし、仮撚加工工程において、フィード口一ラーの周速度を 4 1 9. 6 m/分、 D/Y を 1 · 4とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。 1135 紡糸工程、仮撚工程共に良好な工程通過性を示した。

染色布帛は、良好なふくらみとソフト感、しなやかさを併せ持つ、染色斑の非常に少ないものであった。また耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化もほとんどなく、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 2 7]

紡糸工程において、第 1引取ローラーの周速度を 4 0 0 0 mZ分、第 2引取口一ラーの周速度を 4 0 2 0 m/分、卷取装置の卷取速度を 3 9 4 0 m/分とし、仮撚加工工程において、ブイ一ドローラーの周速度を 4 0 0 m/分、 D/Yを 1 · 3とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

紡糸工程、仮撚工程共に良好な工程通過性を示した。

染色布帛は、優れたふくらみとソフト感、しなやかさを併せ持ち、染色斑の少ないものであった。また耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 2 8 ]

' 紡糸工程において、第 1引取ローラーの周速度を 3 5, 0 0 m/分、第 2引取口一ラーの周速度を 3 5 1 8 m/分、卷取装置の卷取速度を 3 4 5 4 m/分とし、仮撚加工工程において、フィードローラーの周速度を 3 3 3 mZ分、 D/Yを 0 · 6 7とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

紡糸工程では糸切れや毛羽立ち等は発生せず、良好な工程通過性を示した。仮撚工程においては、仮撚ヒーター上で糸切れが頻発した。また施撚体後の糸条に高い T 2をかけて T 2/T 1を 3. 4 0としなければ未解撚が多発してしまつた。

染色布帛は、実施例 1 と比較するとふくらみにややかけるものであった。耐摩耗性の評価を行ったところ、表面には削れが発生し、実施例 1 と比較すると耐摩耗性に若干劣るものの一応合格レベルであった。表 7 実施例

23 24 25 26 27 28 滑醒 SS EBA EBA EBA EBA 滑剤融点 CO 1 3 95 144 144 144 144 添加量（重量 ¾) 1 1 1 1 1 1 紡糸滞留時間 10 10 9 π 12 12 紡糸速度（m/分） 5000 5000 6000 4300 4000 3500

POY沸騰水収縮率 (%) 15 15 12 Π 19 50

D/Y、 VR 1.5 1.5 1.7 1.4 1.3 0.67

1.52 1.53 1.40 1.93 2.25 3.40 仮ヒータ温度 CO 130 130 130 130 130 130 値 1.5 1.1 1.0 1.3 1.4 1.5 仮機糸力キ' ¾末端基量 (eq/ t) 25 24 22 24 25 25 強度 (cN/dtex) 2.3 2.2 2.5 2.4 2.4 2.4 伸度 {¾) 23 22 20 23 24 24

90°C強度 (cN/dtex) 1.0 1.0 1.1 0.9 0.7 0.35

CR値（％) 21 20 23 19 23 9 未解碰（個 Z1 Om) 0 0 0 1 3 7 漏水収縮率 (%) 7.9 7.8 6.5 7.6 6.5 7.0

U% Normal (.%) 0.8 1.5 0.5 0.9 1.0 1.2 乾摩擦堅牢度（級） 4 3 4 4 4 4 湿摩擦堅牢度（級） 4 3 4 4 4 4 染色斑 O ® ® s> O

[実施例 2 9 ]

紡糸油剤において、ポリエーテル系平滑剤 [プタノール（エチレンオキサイド Zプロピレンオキサイド）ランダム付加物で、エチレンオキサイドとプロピレンォキサイドとの重量分率が 5 0 5 0、重量平均分子量 1 4 0 0 ] をの含有量を 6 5重量％とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。ポリ乳酸繊維からなる P O Yの沸騰水収縮率は 1 5 %であった。

染色布帛は、ふくらみ、ソフト感やしなやかさに優れ、染色斑もほとんど見られない良好なものであった。また耐摩耗性の評価を行ったところ、表面変化も小さく、良好な耐摩耗性を示した。

[実施例 3 0 ]

紡糸用油剤として、ポリエーテル系平滑剤を^{4 5}重量。 [ブタノール（ェチレンオキサイド/プロピレンオキサイド）ランダム付加物で、エチレンオキサイドとプロピレンォキサイドとの重量分率が 5 0 / 5 0、重量平均分子量 1 4 0 0 ] 含有するものとした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

ポリ乳酸繊維からなる P O Yの沸縢水収縮率は 1 5 %であった。

染色布帛は、染色斑が若干見られるものであつたが、ふくらみ、ソフト感、しなやかさがあり良好な風合いであった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 3 1 ]

紡糸油剤として、脂肪酸エステル系潤滑剤を 4 0重量％ (イソトリデシルステァレート 2 0重量。 /。 +ォクチルパルミテート 2 0重量。 /。）、鉱物油を 1 5重量。 /₀、乳化剤として多価アルコールエステルを 2 0重量。»を含有するものとした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸と染色布帛を得た。

紡糸工程では良好な工程通過性を示したものの、仮撚加工工程では連続運転を行った際に施撚体表面や仮撚ヒ一ター上、糸道ガイドなどに油剤が付着し、運転の始めと終わりのサンプルでは捲縮形態が異なっていた。

[実施例 3 2 ]

D / Yを 2 . 3 3 とした以外は実施例.2 0と同様にして仮撚糸と染色布帛を得た。

仮燃工程において、良好な工程通過性であった。

染色布帛は、若干の染色斑が見られたものの、ふくらみ、ソフト感等風合いは良好であった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 3 3 ]

D / Yを 1 . 0 8とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸と染色布帛を得た。

仮撚加工工程で施撚体と延伸ローラー間で糸切れが頻発した。

染色布帛は、布帛表面に若干の毛羽が見られたが、ふくらみ、ソフト感等、風合いは良好であった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 3 4 ]

0 / ¥を 0 . 6 7とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸と染色布帛を得た。

仮撚加工工程では施撚体と延伸ローラー間で頻繁に糸切れが発生した。

染色布帛は、ふくらみ、ソフト感やしなやかさ等、良好な風合い特性であった。

表 8

[実施例 3 5 ]

仮燃ヒーターの温度を 9 5 °Cとした以外は実施例 2 0と同様にして仮燃糸と染色布帛を得た。

仮撚工程において、工程通過性は良好でああった。

染色布帛は、実施例 2 0よりもソフト感やしなやかさが若干劣るものであった。また耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。 '

[実施例 3 6 ]

仮燃ヒーターの温度を 1 4 5 °Cとした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸と染色布帛を得た。

仮撚加工工程において、工程通過性は好であった。

染色布帛は、十分なふくらみ、ソフト感やしなやかさを有し、染色斑のない高品位の布帛が得られた。また耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 3 7 ]

仮撚ヒーターの温度を 8 5 °Cとした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸と染色布帛を得た。

仮撚加工工程において、工程通過性は良好であった。

染色布帛は、ふくらみ感に優れたものであつたが、やや粗硬感を示した。また、耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。 .

[実施例 3 8 ]

仮撚ヒーターの温度を 1 5 5 °Cとした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸と染色布帛を得た。

仮撚加工工程において、工程通過性は良好であった。

染色布帛は、ふくらみが小さくぺーパライクな風合いであったものの、耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

表 9

[実施例 3 9 ]

施撚体をベルト二ップ式摩擦仮撚具とし、ベルトを硬度 7 0度の二トリルプチレンラバー（N B R ) 製とし、ベルトの交差角度を 1 0 0 ° 、 V Rを 1 . 5とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

仮撚加工工程、撚糸工程おょぴ製織工程での工程通過性は良好であった。

染色布帛は、ふくらみ、ソフト感、しなやかさに優れ、染色斑もなく、高品位の製品であった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。 [実施例 4 0 ]

3軸摩擦仮撚型ディスク仮撚具の第 4〜第 1 0番目までのディスクの材質を J I S K 6 2 5 3のタイプ Αデュロメータ硬さ試験で 7 6度の硬度を持つウレタンとした以外は、実施例 2 0と同様にして仮撚糸おょぴ染色布帛を得た。

仮撚加工工程において、仮撚加工を連続して行ったところ、ディスク表面の摩耗が激しく、ゥレタンディスクの交換周期が実施例 2 0に比べて短かかった。撚糸工程おょぴ製織工程での工程通過性は良好であった。

染色布帛はふくらみ、ソフト感、しなやかさに優れ、染色斑もなく、高品位の製品であった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 4 1 ]

3軸摩擦仮撚型ディスク仮撚具の第 4〜第 1 0番目までのディスクの材質を J I S K 6 2 5 3で 8 9度の硬度を持つウレタンとした以外は、実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

仮撚加工：!程、撚糸工程および製織工程での工程通過性は良好であった。

染色布帛は、繊維断面の変形により、ぎらついた光沢が現れ、若干品位が実施例 2 0に比べ劣るが、ふくらみ、ソフト感、しなやかさに優れ、染色斑もないものであった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。 · [実施例 4 2 ]

施燃体をベルトニップ式摩擦仮撚具とし、ベルトを硬度 6 2度の N B R製とし、ベルトの交差角度を 1 0 0。、 V Rを 1 . 5とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

仮撚加工工程において、仮撚加工を連続して行ったところ、ベルト表面の摩耗が激しく、ベルトの交換周期が実施例 2 0に比べて短かかった。

撚糸工程および製織工程での工程通過性は良好であった。

染色布帛は、ふくらみ、ソフト感、しなやかさに優れ、染色斑もなかった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。 [実施例 4 3 ]

施撚体をベルト二ップ式摩擦仮撚具とし、ベルトを硬度 8 2度の N B R製とし、ベルトの交差角度を 1 0 0 ° 、 V Rを 1 . 5とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

撚糸工程および製織工程での工程通過性は良好であった。

染色布帛は、繊維断面の変形により、ぎらついた光沢が現れ、若干品位が実施例 2 0に比べ劣るが、ふくらみ、ソフト感、しなやかさに優れ、染色斑もなかつた。また、耐摩耗性の評価を行ったところ表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

1135 表 1 o

ベル卜ベルト二ップ式施撚体

N B R 二トリルブチレンラバ-

3軸 3軸ディスク式施撚体

[実施例 44 ]

ポリ乳酸繊維の原料の供給態様として、 P 1のみをホッパー 1から供給し、ェチレンビスステアリン酸アミド（E BA) [曰本油脂社製「アルフロー H— 5 0 S」] を添加量が 1重量。 /₀となるようにェクストルーダー 2の途中に設置したサィドフィーダ一から供給した以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

溶融紡糸工程、仮撚加工工程、撚糸工程おょぴ製織工程での工程通過性は良好であった。また、 E B A添加位置から紡出までのポリマーの滞留時間はおよそ 9 分であった。

、得られたポリ乳酸繊維の仮撚糸の b *は 0. 7であり、実施例 20よりも小さかった。また、得られた仮撚糸の物性値は沸騰水収縮率 7. 8°/₀、〇値2 2 %、 9 0°C強度 1. 0 c NZ d t e Xであり、優れた寸法安定性と捲縮特性および耐熱性を示した。さらに、未解撚数 0個ノ 1 Omであり、均一性に優れた捲縮形態であった。

染色布帛は、ふくらみ、ソフト感、しなやかさに優れ、染色斑もないものであつた。また、耐摩耗性の評価を行ったところ表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 4 5 ]

ポリ乳酸繊維の原料の供給態様として、乾燥工程にて、エチレンビスステアリン酸ァミド（E B A) [日本油脂社製「アルフロー H— 5 0 S」 ] の粉体を添加量が 1重量。 /₀となるように P 1に付着させてからェクストルーダー 2に供給した以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

溶融紡糸工程において、連続運転を行った際に滑剤の添加量が 0. 7〜 1. 3 重量％の範囲で変動していたが、仮撚加工工程、撚糸工程および製織工程でのェ程通過性は良好であった。 ' 得られた仮撚糸の物性値は沸騰水収縮率 7. 8%、 CR値 20%、 9 0°C強度 1. O c NZd t e xであり、優れた寸法安定性と捲縮特性おょぴ耐熱性を示した。さらに、未解撚数 0個/ 1 0 mであり、均一性に優れた捲縮形態であった。また、染色布帛はふくらみ、ソフト感、しなやかさに優れたものであつたが、染色斑が若干みられた。また、耐摩耗性の評価を行ったところ表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

[実施例 4 6 ]

吐出量を変更し、延伸仮撚装置において、延伸ローラー 3 1 とデリベリローラ一 3 2との間に接触式のセカンドヒーターを設置し、セカンドヒーター温度を 1 1 5 °C、延伸ローラー 3 1とデリべリローラー 3 2との間のリラックス率を 2 0 %とした以外は実施例 2 0と同様にして、 9 8 d t e x、 3 6フィラメントの仮撚糸と染色布帛を得た。 '

染色布帛は、しなやかでソフトでありながら、ポリ乳酸繊維特有のきしみ感が少ない優れた風合いを示した。また、発色性に優れるとともに染色斑も無く優れた品位であった。また、摩擦堅牢度を測定したところ、表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。

この染色布帛を用い、工業裁断、工業縫製を行った。裁断時の布帛裁断部での融着が無く、ミシン針の汚れも微少なものであり、優れた工程通過性を示した。この裁断した布帛を用いてシャツを作製し、 1ヶ月間着用した耐久テストを行つたところ、毛羽立ち、白化、テカリも無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 4 7 ] .

延伸仮撚装置において、延伸ローラー 3 1 とデリべリローラー 3 2 との間に非接触式のセカンドヒーターを配置し、セカンドヒーター温度を 2 0 0 、デリべリローラーの周速を 5 4 0 m /分とした以外は実施例 2 0と同様にして仮撚糸および染色布帛を得た。

仮撚加工工程、撚糸工程、製織工程では良好な工程通過性を示した。

染色布帛はソフト感、しなやかさに優れ、染色斑もないものであった。また、耐摩耗性の評価を行ったところ、表面の変化はほとんど見られず、優れた耐摩耗性を示した。表 1 1 実施例

4 6 4 7 紡糸速度（mZ分） 5000 5000 セカンドヒータ一種類接触式非接触式セカンドヒータ一温度 115 200 延伸口- -ラー速度（mノ分） 600 600 デリベリローラー速度（mZ分） 500 540 リラックス率 16.7 10.0

b "直 1.3 1.5 仮撚糸カルホ'キシル末端基量（eq/ t ) 23 23

強度 (cN/dtex) 2.1 2.0 伸度（％) 30 27

9 0°C強度 (cN/dtex) 0.5 0.9

C R値（％ ) 17 14 未解撚数（個ノ 1 O m) 0 0 沸騰水収縮率（％) 5.7 5.0

U % Normal (%) 0.9 0.8 布帛乾摩擦堅牢度（級） 4 4

湿摩擦堅牢度（級） 4 4 染色斑 ◎ ◎

2003/011135

[実施例 4 8 ]

ポリ乳酸として、重量比で P 1 : P 2 = 7 5 : 2 5となるようにチップブレンド（E B Aは 1重量％) してから紡糸機ホッパーに仕込み、ェクストルーダーで 2 2 0°Cにて溶融し、 3 6 0個の吐出孔を有する口金から吐出量 1 7 3 gノ分で紡出し、周速度 1 0 0 0 m/分の第 1引取ローラーおよび第 2引取ローラーで引き取った。同様にして紡糸した複数の糸条を合糸し、キャンに受けた。更にこの未延伸糸を合糸して 7 0万 d t e Xのトウとし、 8 0°Cの熱水中で 3. 2倍に延伸した後、二ップ圧 1. 2 k g Z c m² ( 0. 1 2 MP a )、押し込み圧 0. 7 k g / c m² ( 0. 0 7 MP a ) のスタッファーボックスで機械捲縮加工した。次いで、 1 4 0 °Cでリラックス熱処理を行い、油剤を付与した後カットし、単繊維繊度 1. 5 d t e X、繊維長 3 8 mmのポリ乳酸短繊維 S F 1を得た。

この短繊維には、ポリ乳酸繊維特有のキシミ感がなく、原綿を手で揉むと容易に解れ、優れた滑り性を有していた。

[実施例 4 9 ]

ポリ乳酸として Ρ 1 : Ρ 2 = 1 : 1の重量比でとなるようにチッププレンド (Ε Β Αは 2重量。 /₀) し、繊維の断面形状が中空になるように 3スリツト型の吐出孔を有する 1 8 5孔の口金を用い、吐出量を 3 5 5 g /分に変更したこと以外は実施例 4 8と同様にして、ポリ乳酸短繊維 S F 2を得た。

得られたポリ乳酸繊維の短繊維は繊維断面の中空率が 2 5 %であった。また、この原綿は滑り性と軽量感、反発感を有し、クッション材に最適な特性を有していた。

[実施例 5 0]

ポリ乳酸として P 2のみ（E B Aは 4重量％) を用い、吐出量を 3,4 6 g Z分、力ット長を 5 1 mmに変更したこと以外は、実施例 4 8と同様にして、ポリ乳酸短繊維 S F 3を得た。

[実施例 5 1 ]

ポリ乳酸として、 P 1 : P 2 = 1 2. 3 : 1の重量比でチッププレンド（E B Aは 0. 3重量。 /₀) したものを用いた以外は、実施例 4 8と同様にして、ポリ乳酸短繊維 S F 4を得た。 [実施例 5 2]

ポリ乳酸として、 P 1 : P 3 = 7 5 : 2 5の重量比でチッププレンド（ S Sは 1重量％) したものを用いた以外は、実施例 4 8と同様にして、ポリ乳酸短繊維 S F 5を得た。

表 12 実施例

4 8 4 9 50 5 1 52

原綿 N o . S F 1 S F 2 S F 3 S F 4 S F 5

滑剤種 EBA EBA EBA EBA SS

滑剤融点 (。c) 144 144 144 144 95

添加量（重量％) 1 2 4 0.3 1

b*値 1.2 1.3 3.5 0.8 1.5

捲縮糸カルホ'キシル末端基量（eq/ t) 20 21 23 20 23

単繊維繊度 (dtex) 1.5 6.0 3.0 1.5 1.5

繊維長 (mm) 38 64 38 38 38

強度 (cN/dtex) 3.9 3.9 3.6 3.8 3.7

伸度（％) 38 40 42 39 40

沸騰水収縮率（％) 8.0 7.0 10.3 8.1 7.3

降温結晶化ピ-ク (¾) 125 123 125 120

捲縮数 (山 /25mm) 10 13 12 11 10

捲縮率（％) 25 28 27 24 23

滑リ性 O 0 @ Δ O

[比較例 1 1 ] ―

ポリ乳酸として P 1のみを用いたこと以外は実施例 4 8 と同様にして、ポリ乳酸短繊維 S F 6を得た。得られたポリ乳酸短繊維は良好な糸物性を示したものの、捲縮斑が多く、またポリ乳酸独特のキシミ感が強く、滑り性に劣るものであった。

[比較例 1 2]

ポリ乳酸として、？ 1 : ? 2 = 9 8. 7 : 1. 3の重量比でチッププレンド（E B Aは 0. 0 5重量。 /₀) したものを用いた以外は実施例 4 8と同様にして、ポリ乳酸短繊維 S F 7を得た。得られたポリ乳酸短繊維は滑り性が不十分なものであつた。

[比較例 1 3]

ポリ乳酸として、 P 5のみ（E B Aは 7重量％) を用いたこと以外は実施例 4 8と同様にして、短繊維 S F 8を得た。

紡糸工程において、発煙が酷く、作業環境が劣悪であるとともに、紡糸糸切れが頻繁に発生した。また、得られた短繊維は b *値が高く、黄ばんだ色相であつたために衣料用としての実用性に欠けるものであった。

[比較例 1 4]

ポリ乳酸として、 P 1 : P 4 = 7 5 : 2 5の重量比でチッププレンドしたもの (3八は 1重量％) を用いた以外は、実施例 4 8と同様にして、ポリ乳酸短繊維 S F 9を得た。

得られたポリ轧酸短繊維は強度が不十分であり、またポリ乳酸独特のキシミ感が強く、滑り性に劣るものであった。また、 b *値が高く、黄ばんだ色相であつた。

表 13 比較例

1 1 1 2 1 3 1 4 原綿 N o . S F 6 S F 7 S F 8 S F 9 滑剤種 ― EBA EBA SA 滑剤融点 (°c) 一 144 144 100 添加量（重量％) 一 0.05 7 1 値 0.5 0.5 5.8 4.2 捲縮糸カルホ'キシル末端基量（eq/ t ) 20 21 26 28 単繊維繊度 (dtex) 1.5 1.5 1.5 1.5 繊維 ¾ k m m ) 38 38 38 38 強度 (cN/dtex) 3.8 3.7 3.5 3.2 伸度（％) 41 38 44 43 沸騰水収縮率（％) 8.2 8.8 12.1 9.7 降温結晶化ピ-ク (°c) 127

捲縮数（山 /25mm) 11 12 8 10 捲縮率（％) 23 23 15 20 滑り性 X X ◎ .: X

[実施例 5 3 ]

ポリ乳酸短繊維 S F 1のみからなるスライバーを練篠機に供給し、さらに粗紡機にてダブリングとドラフトを施して撚り数 0 . 8回/ 2 . 5 4 c mの粗糸を得た。次いで、この粗糸を精紡機に供給し、ドラフト率 3 5倍と撚り数 2 5回 / 2 . 5 4 c mを施して、 4 0番手（英国式綿番手）の紡績糸を得た。この紡績糸は I 係数が 1 . 1 と太さ斑が非常に少なく、強度も 2 . 1 c N / d 't e Xと実用上問題のないものであった。また、撚り斑や毛羽なども少なく、加工斑がなく良好な品位の紡績糸であった。

この紡績糸を用いて、常法に従い、製編（丸編み）、染色加工（分散染料使用）および縫製を施し、シャツを作製した。得られたシャツは、染色斑やいらつき感がなく、良好な外観であった。また、 1か月間の着用による耐久テストを行ったところ、毛羽立ち、白化、テカリが無く、優れた製品耐久性を示した。

[実施例 5 4 ]

ポリ乳酸短繊維 S F 1のみからなるスライバーと、ポリ乳酸短繊維 S F 1 と単位長さ当たり同重量の綿繊維のみからなるスライバーを同時に同一練篠機に供給し、スライバー混合したこと以外は、実施例 5 3と同様にして綿繊維の含有率 5 - 0重量％の紡績糸を得た。

この紡績糸を用いて、常法に従い、製編（丸編み）、染色加工（同一色相の分散染料と反応染料を使用）および縫製を施し、シャツを作製した。得られたシャッは、いらつき感はなく、混紡糸特有の自然感のある染色斑を有し、良好な外観であった。また、 1か月間の着用による耐久テストを行ったところ、毛羽立ち、白化、テカリが無く,、優れた製品耐久性を示した。

[比較例 1 5 ]

ポリ乳酸短繊維 S F 1の代わりにポリ乳酸短繊維 S F 6を用いたこと以外は、実施例 5 3と同様にして紡績糸を得た。この紡績糸は、実施例 4 8 と比較して、太さ斑、強度、品位いずれも劣っていた。さらにこの紡績糸を用いたシャツは、染色斑が発生し、いらつき感があり実用に耐えないレベルであった。また、 1か月間の着用による耐久テストでは、毛羽立ちや白化、テカリが発生し、製品としての耐久性に劣るものであった。 [比較例 1 6 ]

ポリ乳酸短繊維 S F 1の代わりにポリ乳酸短繊維 S F 9を用いたこと以外は実施例 5 3 と同様にして紡績糸を得た。この紡績糸は、実施例 5 3と比較して、太さ斑、強度、品位いずれも劣っていた。

この紡績糸を用いたシャツは、染色斑が酷く、いらつき感があり実用に耐えないレベルであった。また、 1か月間の着用による耐久デストでは、毛羽立ち、白化、テカリが発生し、製品としての耐久性に劣るものであった。

表 14 実施例比較例

53 54 1 5 1 6

使用した短繊維 S F 1 S F 1 Z綿 S F 6 S F 9

実測 u % 8.8 9.5 11.4 11.2

紡績糸理論 U % 8.0 8.0 8.0 8.0

I係数 1.1 1.2 1.4 1.3

強度 (cN/dtex) 2.1 2.0 1.4 1.3

品位 O 〇 Δ X

[実施例 5 5 ]

ポリ乳酸短繊維 S F 3を原綿として用い、開繊機、パラレルカード機を通して目付 5 0 g /m²のウェブを作製した。次いで、このウェブを熱風循環型連続式乾燥機の中に通して、 1 7 0°C、 6 0秒の条件で熱処理して不織布を得た。得られた不織布は、引張強度が 1 4. 2 k g / 5 c m ( 1 3 9 5 c m) と良好な物性を示すとともに、繊維の密度斑も小さく、品位の高いものであった。

[比較例 1 7 ] '

ポリ乳酸短繊維として S F 8を用いたこと以外は、実施例 5 5と同様にして不織布を得た。この不織布は、引張強度が 1 1. 3 k g/ 5 c m ( l l l N/ 5 _C m) と実施例 5 5に比べて劣るとともに、繊維の密度斑が大きく、品位の低いものであった。製造工程途中のウェブを観察すると、原綿が解れていない部分が多く存在することから、不織布の引張強度の弱さと密度斑は原綿の開繊性不良によるものと考えられる。

[実施例 5 6 ] '

ポリ乳酸短繊維 S F 2を中入れ綿として布団を作製した。この中入れ綿は、嵩高性 8 5 c m³/ g , 圧縮率 5 5 %、回復率 9 3 %と極めて優れた特性を示した。また、布団カバー内における短繊維の分散性がよく、高品位な製品特性を示すものであった。

[比較例 1 8 ]

中入れ綿のポリ乳酸短繊維として S F 6を用いたこと以外は実施例 5 6と同様にして布団を作製した。この中入れ綿は嵩高性 4 7 c m³/ g、圧縮率 6 3 %、回復率 6 8 %と嵩高性に劣るものであった。また、この中入れ綿は、実施例 5 6 の中入れ綿に比べて弹カ感がなく、触感が硬いものであった。

[実施例 5 7 ]

バインダー繊維としてポリ乳酸短繊維 S F 3を 5 0重量。 /₀、主構造体繊維として平均繊維長 5 1 mmに力トした麻繊維 5 0重量。 /₀を混綿機にて混合した後、加熱溶融し圧縮成形することによりボードを作製した。このボードの曲げ強さは 1 1 5 J Ζπιと良好な物性を示した。 [比較例 1 9 ]

パインダー繊維として、ポリ乳酸短繊維 S F 3の代わりに S F 6を用いたこと以外は、実施例 5 7と同様にしてボードを作製した。このボードの曲げ強さは 7 8 j /mであり、実施例 5 7のボードと比較して耐久性に劣るものであった。

Claims

請求の範囲

I . 脂肪酸ビスアミドおよび/またはアルキル置換型の脂肪酸モノアミドを繊維全体に対して 0. 1〜 5重量。 /₀含有するポリ乳酸繊維。

2. 繊維の L * a * b *表色系における b *値が一 1〜 5である請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

3. 脂肪酸ビスアミドおよびアルキル置換型の脂肪酸モノアミドの融点が 8 0 °C 以上である請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

4. 繊維を構成するポリ乳酸のカルボキシル末端基量が 40 e q t以下である請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

5. 繊維を構成するポリ乳酸の重量平均分子量が 5〜 5 0万である請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

6. 強度が 2. 0 c N/ d t e X以上である請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

7. 伸度が 1 5〜 70%である請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

8. 沸騰水収縮率が 0〜 20 %である請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

9. 繊維を構成する成分が降温結晶化発熱ピークを 1 00 °C以上に有する請求の範囲第 1項記載のポリ轧酸繊維。

1 0. フィラメントの形態を有する請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

I I . 前記フィラメントからなる糸の太さ斑リ％が 1. 5 %以下である請求の範囲第 1 0項記載のポリ乳酸繊維。 '·

1 2. 捲縮加工による捲縮を有さず、脂肪酸エステル、多価アルコールエステル、エーテルエステル、シリコーン、鉱物油から選ばれる平滑剤を少なくとも 1種類、繊維表面に有する請求の範囲第 1 0項記載のポリ乳酸繊維。

1 3.流体捲縮加工による捲縮を有する請求の範囲第 1 0項記載のポリ乳酸繊維。

1 4. 脂肪酸エステル、多価アルコールエステル、エーテルエステル、シリコーン、鉱物油から選ばれる平滑剤を少なくとも 1種類、繊維表面に有する請求の範囲第 1 3項記載のポリ乳酸繊維。

1 5. 下記特性を有する請求の範囲第 1 3項記載のポリ乳酸繊維。

捲縮伸長率 3〜 3 5 %

単繊維繊度 3 ~3 5 d t e x 断面異形度 1. 1〜 8

1 6. 仮撚加工による捲縮を有する請求の範囲第 1 0項記載のポリ乳酸繊維。

1 7. ポリエーテルを主成分とする平滑剤を繊維表面に有する請求の範囲第 1 6 項記載のポリ乳酸繊維。

1 8. ポリエーテルが、分子内に 1個以上のヒドロキシル基を有するアルコールに炭素数 2 ~ 4のアルキレンォキシドを共重合付加した化合物またはその誘導体である請求の範囲第 1 7項記載のポリ乳酸繊維。

1 9. 下記特性を有する請求の範囲第 1 6項記載のポリ乳酸繊維。

9 0°。強度≥ 0. 4 c N/ d t e

C R≥ 1 0 %

未解撚数≤ 3個 Z 1 0 m

2 0.沸騰水収縮率が 1 5 %以下である請求の範囲第 1 9項記載のポリ乳酸繊維。 2 1. ステーブルの形態を有する請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維。

2 2. S旨肪酸エステル、多価ァノレコーノレエステノレ、エーテノレエステノレ、シリコーン、鉱物油から選ばれる平滑剤を少なくとも 1種類、繊維表面に有する請求の範囲第 2 1項記載のポリ乳酸繊維。

2 3. 下記特性を有する請求の範囲第 2 1項記載のポリ乳酸繊維。

捲縮数 6山 / 2 5 mm

捲縮率 1 0 %

2 4. 請求の範囲第 1 0項記載のフィラメントが卷き付けられてなるヤーンパッケージ。

2 5. パッケージのサドルが 7 mm以下である請求の範囲第 2 4項記載のヤーンノッケーシ。

2 6.請求の範囲第 1項記載のポリ乳酸繊維を少なくとも一部に用いた繊維製品。 2 7. 繊維製品が編物である請求の範囲第 2 6項記載の繊維製品。

2 8. 繊維製品が織物である請求の範囲第 2 6項記載の繊維製品。

2 9. 繊維製品が不織布である請求の範囲第 2 6項記載の繊維製品。

3 0. 繊維製品がカぺットである請求の範囲第 2 6項記載の繊維製品。

3 1. 乾摩擦堅牢度が 3級以上であり、湿摩擦堅牢度が 2級以上である請求の範囲第 2 6項記載の繊維製品。