WO2003080452A1 - Bouteille en resine synthetique - Google Patents

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WO2003080452A1
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synthetic resin
resin bottle
deformation
wall
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Yuko Onoda
Tomoyuki Ozawa
Takao Iizuka
Shigeru Tomiyama
Tadayori Nakayama
Fuminori Tanaka
Tsutomu Asari
Original Assignee
Yoshino Kogyosho Co.,Ltd.
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    • B65D2501/0018—Ribs
    • B65D2501/0036—Hollow circonferential ribs

Definitions

  • the present invention relates to a synthetic resin for hot-filling the contents, in particular,
  • the present invention relates to a biaxially-stretched bottle-to-mold bottle for heat filling made of a phthalate resin.
  • PET bottles made of biaxially stretch blow-molded polyethylene terephthalate resin are economical and durable because they can be molded thin and uniformly due to the excellent properties of PET. Because of its excellent physical properties and mechanical strength and good appearance, it is widely used as a liquid container.
  • This PET bottle has excellent mechanical strength despite its thinness, but because the body, which is the main part of the bottle, is thin, a part of the body is depressurized by the decompression inside the bottle. However, there is an inconvenience that the bottle is illegally depressed and deformed, and significantly deteriorates the appearance of the bottle as a product.
  • a deformable panel which is easily deformed into a concave shape in the body is disclosed.
  • a plurality of walls are depressed so that the negative pressure generated in the bottle is absorbed by the depressed deformation of the deformed panel wall in a certain form, so that an undesired depressed deformation does not occur in other parts of the body.
  • Various bottles have been proposed to prevent the external shape of the moon from deteriorating.
  • the deformed panel wall in the above-described conventional technique is formed in a slightly depressed shape in advance so that depressed deformation caused by decompression generated in the bottle easily occurs, the generated decompression wall is formed.
  • the degree of decompression that can be absorbed is not enough for the degree of depression deformation.
  • the deformed panel wall is formed by depressing and deforming a part of the torso, and is formed along the circumferential direction of the torso so as not to be biased to a part of the torso to cause pressure-reducing deformation. Since the panels are arranged at intervals, there is a problem that the buckling strength of the torso is reduced by providing the deformed panel wall. And, since the deformed panel wall is vertically depressed, depending on the angle at which the bottle is viewed, the body part with the deformed panel wall is extremely thin compared to the other body parts. There is a problem that the appearance of the bottle may be poorly observed due to this.
  • bottles that use the deformed panel walls described above are almost always used in applications for hot filling at around 85-95 ° C, where particularly severe decompression conditions exist. It was the fact that was used. Therefore, the present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems in the prior art, and does not form a deformed panel wall, and can be applied to a body by heat filling or a reduced pressure state generated after retort processing.
  • the technical task is to find the configuration of the body that does not cause erroneous deformation such as collapsed deformation in some parts. The purpose is to obtain a bottle that suppresses deformation due to decompression, has high buckling strength, and has a good appearance. And Disclosure of the invention
  • the means of the invention described in claim 1 is that at least 35 OmmHg (46.7 kPa) is partially decompressed by decompression inside. Setting the surface rigidity of the torso wall so that the wall surface cannot be depressed and deformed.
  • the configuration according to claim 1 is such that, as in the prior art, a part of the wall of the trunk is depressed and deformed, and the surface rigidity of the wall of the trunk is increased without providing a deformed panel wall. It is intended to counter the lateral pressure on the wall caused by the reduced pressure of at least 35 OmmHg (46.7 kPa) generated in the hot filling process.
  • the synthetic resin bottle of the present invention is a biaxially stretch blow-molded bottle made of PET in particular.However, if necessary, PET bottles may be used as long as the essence of the PET resin material is not impaired.
  • PET bottles may be used as long as the essence of the PET resin material is not impaired.
  • polyethylene naphthalate resin, MXD6 nylon resin or the like can be used by blending or laminating as an intermediate layer for the purpose of improving heat resistance and gas barrier properties.
  • the invention as set forth in claim 2 is the invention according to claim 1, wherein the body is formed in a cylindrical shape.
  • the wall surface becomes convex toward the outside on the entire surface of the body portion, and the entire body portion has a structure with high surface rigidity. it can.
  • the body has a regular polygonal cylindrical shape having at least eight corners.
  • the shape of the torso is not limited to a cylindrical shape, and a regular polygonal shape can be used. Since the width of each of the planar wall panels arranged on the periphery becomes large, and it becomes easy for depression to occur due to decompression, a regular polygonal cylinder having eight or more corners is used.
  • the means of the invention described in claim 4 is the invention according to claim 2 or 3, wherein two or more groove-shaped circumferential ribs are provided around the same portion of the moon, and the uppermost one of the circumferential ribs is provided.
  • a rib is formed at the upper end of the torso near the boundary with the substantially frustoconical cylindrical shoulder, so that the lowest circumferential rib is located at the lower end of the torso,
  • the distance H between the contacting circumferential ribs is in the range of 0.2 D to 0.6 D, where D is the diameter of the cylindrical body or the length of the diagonal line of the regular polygonal cylindrical body. It represents.
  • the uppermost circumferential rib is formed near the boundary with the substantially frustoconical cylindrical shoulder, which is the upper end of the body, so that Depressed deformation that tends to occur near the boundary can be effectively suppressed.
  • the surface rigidity of the wall of the body is enhanced.
  • the spacing between the circumferential ribs required to counter the lateral pressure generated by the decompression depends on the thickness of the body, but by setting the spacing to 0.6 D or less, With the same thickness as a hot-filled bottle with deformed panel walls, it is possible to increase the surface rigidity of the body, and if it is less than 0.2D, the circumferential ribs are too close and smooth. Even when the outer surface part is lost and labels are affixed or covered with shrink film, it is inconvenient to clearly indicate the product name or decorate.
  • the invention according to claim 5 is the invention according to claim 4, wherein the distance H between the circumferential ribs is set to 0.3D to 0.45D.
  • the thickness of the bottle can be made thinner, and the same thickness can withstand a more severe reduced pressure state, that is, a higher heat filling temperature, and
  • the number of ribs can be set smaller, and the appearance is more preferable.
  • the means of the invention described in claim 6 is that, in the invention described in claim 1, 2, 3, 4, or 5, the minimum thickness of the portion excluding the mouth is 300 ⁇ ⁇ or more. .
  • the surface rigidity is increased by increasing the wall thickness.
  • the proper range of wall thickness is at least 300 / m at minimum wall thickness,
  • the average thickness is preferably in the range of 350 to 656 ⁇ . If the minimum thickness is less than 300 m, it becomes difficult to secure surface rigidity against decompression.
  • FIG. 1 is an overall front view showing a first embodiment of a synthetic resin bottle of the present invention.
  • FIG. 2 is an overall front view showing a comparative example with respect to the first embodiment shown in FIG.
  • FIG. 3 is an overall front view showing a second embodiment of the synthetic resin bottle of the present invention.
  • FIG. 4 is an overall front view showing a third embodiment of the synthetic resin bottle of the present invention.
  • FIG. 5 is an overall front view showing a fourth embodiment of the synthetic resin bottle of the present invention.
  • FIG. 1 shows a first embodiment of a synthetic resin bottle of the present invention, and is an overall front view of a normal biaxially stretched blow-molded PET bottle for 200 ml, which has a cylindrical shape.
  • a short cylindrical mouthpiece 3 is erected continuously via a frustoconical cylindrical shoulder 4, and at the lower end of the torso 2, a bottom 7 is formed.
  • the diameter of the cylindrical shape of the body 2 is 54 mm, the total height is 140 mm, the average thickness of the body 2 is 350 / im, and the minimum thickness is 300 ⁇ m or more.
  • the body 2 is provided with a total of four circumferential ribs 5 in a groove shape having a substantially U-shaped cross section at equal intervals, the uppermost one of which is the upper end of the body 2. , Near the boundary with the shoulder 4, and the lowest one is formed at the lower end of the body 2, near the boundary with the bottom 7, and the distance H between adjacent circumferential ribs 5 is 24 mm (0.44 D).
  • FIG. 2 shows a comparative example in which the number of the circumferential ribs 5 is three and the ribs are formed at equal intervals as compared with the first embodiment, and the distance H is 36 mm (0.67D).
  • the bottle 1 of the first embodiment was subjected to a heat filling test at 87 ° C for the bottle 1 of the first embodiment and the comparative example, and the deformation of the bottle 1 when cooled to room temperature was observed.
  • Fig. 1 no portion of the wall surface was depressed and deformed over the entire bottle, but in the bottle 1 of the comparative example, remarkable depressed deformation occurred in a part of the body 2.
  • the bottle 1 of the first example was also subjected to a heat filling test at 95 ° C, but as in the test at 87 ° C, no portion where the wall surface was depressed and deformed was found. .
  • the inside of the bottle 1 in which the mouth 3 was sealed was gradually decompressed using a vacuum pump, and a part of the wall of the body 2 was sharply reduced.
  • Decompression strength was measured with the degree of decompression at the time of collapse deformation as the decompression strength (mmHg (kPa)).
  • the decompression strength of the bottle 1 of the first embodiment was 360 mmHg (48.0 kP a)
  • the reduced pressure strength of the bottle 1 of the comparative example was 310 mmHg (41.3 kPa).
  • the average wall thickness is 350 mHg, which is equivalent to that of a conventional bottle, and is at least 350 mmHg. (46.7 kPg) surface stiffness that can cope with a reduced pressure state of not less than 47.5 kPg can be obtained, and collapse deformation due to reduced pressure due to the heat filling process at about 85 to 95 ° C can be sufficiently suppressed. I understand.
  • FIG. 3 shows a second embodiment of the synthetic resin bottle of the present invention.
  • This bottle 1 was prepared in order to cope with a retort treatment in which a heat treatment was performed at 121 ° C. for about 30 minutes. It was molded under the conditions of a primary mold temperature of 180 ° C, a heating temperature of 230 ° C, and a secondary mold temperature of 140 ° C.
  • the shape of the bottle 1 was 400 t tn, compared to the first embodiment, with an average thickness of 400 t tn.
  • Five circumferential ribs 5 are formed at equal intervals to further enhance the surface rigidity.
  • the distance H between the circumferential ribs 5 is 18 mm (0.33 D).
  • the bottle 1 After filling the contents of the bottle 1 of the second embodiment, the bottle 1 was subjected to a retort treatment in which a heat treatment was performed at 121 ° C. for about 30 minutes, cooled to room temperature, and observed for deformation. No collapse deformation was observed.
  • the reduced pressure strength of this bottle 1 is 525 mmHg (70.OkPa), and the distance H between the circumferential ribs 5 must be set appropriately even for such reduced pressure after high temperature treatment. Surface rigidity within the range of wall thickness acceptable as a bottle Can be secured.
  • FIG. 4 shows a third embodiment of the synthetic resin bottle of the present invention.
  • the bottle has an average wall thickness of 350 m, a body 2 having a regular rectangular shape, and a diagonal length of 5 mm.
  • Five circumferential ribs 5 were provided around 4 mm at equal intervals, and no collapse deformation due to reduced pressure due to heat filling at 87 ° C was observed.
  • the force S that forms the circumferential ribs 5 at equal intervals is not necessarily required to be equal, and is the largest when it is not equal. If the distance H between the circumferential ribs 5 is in the range of 0.2 D to 0.6 D, more preferably 0.3 D to 0.45 D, the object of the present application can be achieved.
  • FIG. 5 shows a fourth embodiment of the synthetic resin bottle according to the present invention, in which a circumferential rib 5 is provided around the upper end and the lower end of the body 2, and a space between the two circumferential ribs 5 is provided.
  • a spiral rib 6 having the same sectional structure as that of the modified example of the circumferential rib 5 is spirally formed in the portion, and the bottle has a novel appearance and high design.
  • the circumferential ribs 5 do not necessarily need to be formed individually, and the spiral ribs 6 as in the fourth embodiment may be employed as long as the surface rigidity can be effectively enhanced. Can also.
  • the distance H between the circumferential ribs 5 may be determined by considering the distances H1, H2, H3, etc. as shown in FIG. Is 27 mm (0.5 D).
  • the diameter D of the body 2 was 54 mm and the average thickness was 350 m, and no collapse deformation due to the reduced pressure due to the heat filling at 87 ° C was observed.
  • the circumferential rib 5 preferably has a width of 1 mm or more and a depth of 1 mm or more in order to achieve appropriate surface rigidity.
  • the confirmation was performed using a 200 ml PET bottle, but it goes without saying that in the present invention, the capacity is not particularly limited as long as the bottle satisfies each requirement. .
  • the invention's effect is not particularly limited as long as the bottle satisfies each requirement. .
  • the present invention has the above-described configuration, and has the following effects.
  • the surface rigidity of the wall of the body suppresses the deformation in the decompressed state caused by the heat filling process, and the deformation occurs in the bottle employing the deformed panel wall.
  • the design of a novel appearance with no deformed panel walls is different from the conventional one. You can get a bottle.
  • the wall surface becomes convex outward on the entire surface of the moon part, so that the whole body part is in a state of high surface rigidity. Can be.
  • the body is formed into a regular polygonal cylinder having at least eight corners, so that the body has a regular polygonal body without significantly reducing surface rigidity.
  • the invention c claim 4 or 5, wherein it is possible to obtain a high bottle body designability, and provided around the two or more peripheral rib on the barrel, the distance between adjacent peripheral rib
  • H the surface rigidity of the barrel can be increased within a range of wall thickness approximately equal to that of a conventional bottle until it can withstand the decompression caused by the hot filling process.

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Description

合成樹脂製壜体 技術分野 明
本発明は、 内容物を熱充填するための合成樹脂、 特にポリェ：
田
レフタレート樹脂製の熱充填用の 2軸延伸ブ口一成形壜体に関するもの である。 背景技術
2軸延伸ブロー成形されたポリエチレンテレフタレ一ト樹脂 （以下、 P E Tと云う） 製壜体は、 P E Tの持つ優れた特性により、 肉薄にかつ 均一に成形できるので、 経済的であり、 また耐内容物性や機械的強度に 優れていると共に、 外観も良いので、 液体容器として多方面で利用され ている。
この P E T製壜体は、 肉薄にも関わらず機械的強度に優れているが、 壜体の主体部分である胴部が肉薄であるので、 壜体内に発生した減圧に より、 胴部の一部が不正に陥没変形し、 商品としての壜体の外観を著し く劣化させるという不都合がある。
特に近年では、 8 5〜 9 5 °C程度の温度で飲料を熱充填する用途が大 きく広がってきており、 このため熱充填後に、 壜体が冷却した段階で大 きな減圧状態となるため、 このような減圧による変形を抑制することの できる壜体への要求がますます高くなつている。
また、 内容物を充填後、 例えば 1 2 1 °Cの加熱を 3 0分間加えると云 うレトルト殺菌を要する用途では、 壜体を形成する樹脂の耐熱性ととも に、 さらに過酷な減圧状態に対応できる能力を有する壜体が求められて いる。
この P E T製壜体における減圧変形という不都合を解消するため、 例 えば実開昭 5 7 - 1 9 9 5 1 1号公報に開示されているように、 胴部に 凹状の陥没変形し易い変形パネル壁を複数陥没設して、 壜体内に発生し た負圧をこの変形パネル壁における一定した形態の陥没変形により吸収 し、 もって胴部の他の部分に不正な陥没変形が発生しないようにし、 月同 部の外観形状が劣化するのを防止するようにした壜体が、 各種提案され ている。
しかしながら、 上記した従来技術における変形パネル壁は、 壜体内に 発生した減圧による陥没変形の発生が起こり易いように、 予めわずかに 內方に単純に陥没した形態で成形されているため、 発生した減圧に対す る陥没変形の程度の割りには、 吸収できる減圧程度が不十分である、 と 云う問題があった。
また、変形パネル壁は、 胴部の一部を陥没変形させて形成されるもの であり、 かつ胴部の一部に偏って減圧変形が生じないように、 胴部の周 方向に沿って等間隔に並設されるものであるので、 この変形パネル壁を 設けることにより、 胴部の座屈強度が低下すると云う問題があった。 そして、 変形パネル壁は、 縦長に陥没設されるものであるため、 壜体 を見る角度によっては、 変形パネル壁を設けた胴部部分が、 他の胴部部 分に比べて極端に痩せて見える場合があり、 このため壜体の外観体裁が 貧弱に観察されることがある、 と云う問題があった。
さらに、 減圧の発生する壜体は、 ほぼ例外なく内容液を加熱充填する のであるが、 内容液を加熱充填して密封した当初にあっては、 壜体内が 加圧状態となるため、 変形パネル壁は、減圧吸収の他に、 反対に加圧吸 収の能力も要求されるのであるが、 変形パネル壁は、単純に湾曲陥没し た形状であるので、 加圧吸収のための大きな膨出変形をすることができ ず、 このため充分な加圧吸収を達成できないと共に、 加圧程度が大きい と、 変形パネル壁が、 弾性膨出変形ではなく、 反転突出変形して永久変 形状態となつてしまう、 という問題があった。
このように多くの問題点がありながら、 従来、特に厳しい減圧状態と なる 8 5〜 9 5 °C程度の熱充填向け用途には、 ほとんどの場合、 前述し た変形パネル壁を採用した壜体が使用されているのが実情であった。 そこで、 本発明は、 上記した従来技術における問題点を解消すべく創 案されたもので、 変形パネル壁を形成することなく、 熱充填、あるいは レトルト処理後に発生する減圧状態によっても、 胴部の一部に陥没変形 等の不正変形が発生しない胴部の構成を見出すことを技術的課題とし、 減圧による変形が抑制され、 座屈強度が高いと共に、 外観体裁の良い壜 体を得ることを目的とする。 発明の開示
上記技術的課題を解決する本発明の内、 請求項 1記載の発明の手段は、 少なくとも 3 5 O mmH g ( 4 6 . 7 k P a ) の内部の減圧による、 月同 部の一部の壁面の陥没変形不能に、 胴部の壁の面剛性を設定すること、 にある。
請求項 1記載の上記構成は、 従来技術に見られるような、 胴部の壁面 の一部を陥没変形させる、 変形パネル壁を設けることなく、 胴部の壁の 面剛性を高くすることにより、 熱充填工程で発生する、 少なくとも 3 5 O mmH g ( 4 6 . 7 k P a ) の減圧状態に起因する、 壁面への横圧力 に対抗させようとするものである。
そして、 この構成は、 胴部の壁の面剛性で、 減圧状態における変形を 抑制する構成であり、 変形パネル壁の採用に起因する、 陥没変形性の不 足、 座屈強度不足、 外観の劣化、 加圧状態における反転永久変形の発生 等の問題に対応できると共に、 従来の壜体とは異なる、 変形パネル壁の ない目新しい外観体裁の意匠性の高い壜体を得ることができる。
なお、 本発明の合成樹脂製壜体は、 特には P E T製の 2軸延伸ブロー 成形壜体であるが、 必要に応じて、 P E T系の樹脂材料の本質が損なわ れない範囲で、 P E Tに、 例えば耐熱性やガスバリヤ性を向上させる等 の目的のために、 ポリエチレンナフタレート樹脂、 MX D 6ナイロン樹 脂等を、 プレンドしたり中間層として積層したりして、 使用することが できる。
請求項 2記載の発明手段は、 請求項 1記載の発明において、 胴部を円 筒状とすること、 にある。
請求項 2記載の構成にあっては、 胴部を円筒形状とすることにより、 胴部の全面において壁面は外に向かって凸状となり、 胴部全体を面剛性 的に高い構造にすることができる。
請求項 3記載の発明の手段は、 請求項 1記載の発明において、 胴部を 少なくとも 8角を有する正多角形の筒状とすること、 にある。
請求項 3記載の構成にあっては、 胴部の形状は円筒状だけでなく、 正 多角形状のものも使用することができるが、 角数が 7以下の正多角形で は、 胴部の周囲に配置される平面状の、 それぞれの壁パネル面の横幅が 大きくなり、 減圧による陥没変形が発生し易くなるため、 8つ以上の角 を有する正多角形の筒状とする。
請求項 4記載の発明の手段は、 請求項 2または 3の発明において、 月同 部に 2本以上の溝状の周状リブを周設し、 この周状リブのうち、 最上位 の周状リブを胴部の上端部の、 略円錐台筒状の形状をした肩部との境界 近傍に、 最下位の周状リブを胴部の下端部に位置するように形成し、 隣 接する周状リブ間の距離 Hを 0 . 2 D〜0 . 6 Dの範囲としたこと、 に ある （ここで、 Dは円筒状胴部の径または正多角形筒状胴部の対角線の 長さをあらわす。 ） 。
請求項 4記載の構成にあっては、 最上位の周状リブを、 胴部の上端部 である、 略円錐台筒状の形状をした肩部との境界近傍に形成することに より、 この境界近傍に発生し易い陥没状の変形を効果的に抑制すること ができる。
また、 胴部の上端部おょぴ下端部の周状リブを含め、 周状リブを胴部 に複数本形成することにより、 胴部の壁の面剛性が増強される。
そして、 減圧により発生する横方向の押圧に対抗するために必要な周 状リブ間の間隔は、 胴部の肉厚にも依存するが、 0 . 6 D以下の間隔と することにより、 従来の変形パネル壁を有した熱充填ボトルと同等の肉 厚で、 胴部の面剛性の増強を達成することができ、 また 0 . 2 D未満で は、 周状リブが接近しすぎて、 スムーズな外表面の部分がなくなり、 ラ ベルを貼付したり、 シュリンクフィルムでカバーする場合にも、 商品名 等を明確に示したり、 加飾する場合に不都合となる。
請求項 5記載の発明手段は、 請求項 4記載の発明において、 周状リブ 間の距離 Hを 0 . 3 D〜0 . 4 5 Dとすること、 にある。
請求項 5記載の上記構成では、 壜体の肉厚をより、 肉薄にすることが でき、 同等の肉厚ではより厳しい減圧状態、 すなわちより高い熱充填温 度に対抗することができ、 周状リブの本数も少なめに設定することがで き、 外観状もより好ましいものとなる。
請求項 6記載の発明の手段は、 請求項 1、 2、 3、 4または 5記載の 発明において、 口部を除いた部分の最低肉厚を 3 0 0 μ ΐη以上、 とする こと、 にある。
請求項 6記載の上記構成では、 肉厚を大きくすることにより、 面剛性 を増強することができるが、 プリフォームの生産性、 材料のコストアツ プ、 壜体の重量増等から自ずと限界があり、 肉厚の適正な範囲は、 最低 肉厚で 3 0 0 / m以上、 好ましくは平均肉厚で 3 5 0〜6 5 Ο μ πιの範 囲である。 最低肉厚が 3 0 0 m未満では、 減圧に対抗する面剛性を確 保することがし難くなる。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明の合成樹脂製壜体の第 1実施例を示す、 全体正面図で ある。
図 2は、 図 1に示した第 1実施例に対する比較例を示す、 全体正面図 である。
図 3は、 本発明の合成樹脂製壜体の第 2実施例を示す、 全体正面図で ある。
図 4は、 本発明の合成樹脂製壜体の第 3実施例を示す、 全体正面図で ある。
図 5は、 本発明の合成樹脂製壜体の第 4実施例を示す、 全体正面図で ある。 発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明の実施の形態を、 図面を参照しながら説明する。
図 1は、 本発明の合成樹脂製壜体の第 1実施例を示し、 通常の 2軸延 伸ブロー成形された 2 0 0 m l用の P E T製壜体の全体正面図で、 円筒 形状をした胴部 2の上端に、 円錐台筒形状をした肩部 4を介して短円筒 形状の口筒 3を起立連設し、 胴部 2の下端には底部 7が形成された構造 となっており、 胴部 2の円筒形状の径は 5 4 m m、 全高さは 1 4 0 mm、 胴部 2の平均肉厚は 3 5 0 /i m、 最低肉厚は 3 0 0 ^ m以上である。 胴部 2には、 断面が略 U字状の形状をした溝状の計 4本の周状リブ 5 が等間隔に形成されており、 そのうちの最上部のものは胴部 2の上端部 の、 肩部 4との境界近傍に、 また最下位のものは胴部 2の下端部の、 底 部 7との境界近傍に形成されており、 隣接する周状リブ 5間の距離 Hは 24 mm (0. 44 D) である。
図 2は、 第 1実施例に比較して、 周状リブ 5の本数を 3本とし、 等間 隔に形成した比較例であり、 距離 Hは 36mm (0. 67D) である。 上記第 1実施例と、 比較例の壜体 1について 87°Cでの熱充填試験を 実施し、 室温まで冷却した時点での壜体 1の変形を観察したところ、 第 1実施例の壜体 1では壜体全体に亘つて、 壁面が陥没変形している部分 は見られなかったが、 比較例の壜体 1においては胴部 2の一部に顕著な 陥没変形が発生していた。
また、 第 1実施例の壜体 1については、 95 °Cでの熱充填試験も実施 したが、 87°Cでの試験と同様に、 壁面が陥没変形している部分は見ら れなかった。
上述した第 1実施例および比較例の壜体 1について、 口部 3を密封し た壜体 1の内部を、 真空ポンプを用いて徐々に減圧し、 胴部 2の壁面の 一部が急激に陥没変形した時点での減圧度を減圧強度 （mmHg (k P a) ) とする減圧強度の測定を実施したが、 第 1実施例の壜体 1の減圧 強度は 360 mmHg (48. 0 k P a) 、 比較例の壜体 1の減圧強度 は 310mmHg (41. 3 k P a) であった。
前述した、 第 1実施例の試験結果から、 周条リブ 5間の距離 Hが 0. 43 Dであれば、 従来の使用されている壜体と同等の 350 mの平均 肉厚で、 少なくとも 350mmHg (46. 7 k P g) 以上の減圧状態 に対応することができる面剛性を得ることができ、 85〜95°C程度の 熱充填工程に起因する減圧による陥没変形を充分抑えることができるこ とが分る。
次に、 レトルト食品向けには、 121°Cの条件下で約 30分間の熱処 理が実施され、 このような用途には "ダブルブロー" と称される （特公 平 4一 56734号公報参照） 成形方法により成形された、 高耐熱性の PET製壜体が用いられる。
上記ダブルブロー成形法を詳述すると、 予め所望形状に成形されてい るプリフォームを一次中間成形品に 2軸延伸ブロー成形する一次ブロー 成形工程と、 この一次中間成形品を加熱して熱収縮させて二次中間成形 品に成形する工程と、 最後にこの二次中間成形品を壜体にプ口一成形す る二次プロ一成形工程とから成っており、一次中間成形品を加熱して熱 収縮させることにより、一次中間成形品内に生じている残留歪を消滅さ せ、 結晶化を促進させた極めて耐熱性の高い壜体を得ることができるよ うにしている。
図 3は、 本発明の合成樹脂製壜体の第 2実施例であり、 この壜体 1は、 121°Cの条件下で約 30分間の熱処理が実施されるレトルト処理に対 応すべく、 一次型温 180°C、 加熱温度 230°C、 二次型温 140°Cの 条件により成形したもので、 壜体 1の形状は第 1実施例に対し、 平均肉 厚を 400 t tnとし、 周状リブ 5を 5本等間隔に形成し、 面剛性をさら に増強したものであり、 ここで、 周状リブ 5間の距離 Hは 18mm (0. 33 D) である。
この第 2実施例の壜体 1について、 内容物を充填後、 121°Cの条件 下で約 30分間の熱処理が実施されるレトルト処理を実施後、 室温まで 冷却し、 変形を観察したが、 陥没変形は観察されなかった。 また、 この 壜体 1の減圧強度は 525mmHg (70. O k P a) であり、 このよ うな高い温度処理後の減圧に対しても、 周状リブ 5間の距離 Hを適正に 設定することによって、壜体として許容し得る肉厚の範囲内で、面剛性を 確保することができる。
なお、 本実施例の形状は、 当然、 ダブルブロー若しくは通常の 2軸延 伸ブロー成形により成形された 8 5〜9 5 °C程度の熱充填用ボトルにも 適用可能であり、 レトルト処理用壜体として限定される形状ではない。 図 4は、 本発明の合成樹脂製壜体の第 3実施例であり、平均肉厚 3 5 0 m、 胴部 2が正 1 2角形の筒状のものであり、 対角線の長さが 5 4 mm、 等間隔に周状リブ 5を 5本周設したものであり、 8 7 °Cの熱充填 に起因する減圧による陥没変形は見られなかった。
なお、 第 1実施例、 第 2実施例、 第 3実施例では周状リブ 5を等間隔 に形成している力 S、必ずしも等間隔である必要はなく、 等間隔でない場 合は一番広い周状リブ 5間の距離 Hが 0 . 2 D〜0 . 6 D、 より好まし くは 0 . 3 D〜0 . 4 5 Dの範囲にあれば、本願の目的を達成すること ができる。
図 5は、 本発明の合成樹脂製壜体の第 4実施例であり、 胴部 2の上端 部、 下端部には周状リブ 5を周設し、 この 2本の周状リブ 5間の部分に は、 周状リブ 5の変形例である、 と同じ断面構造の螺旋状リブ 6を螺旋 状に形成しており、 目新しい外観体裁の意匠性の高い壜体である。
このように、 必ずしも周状リブ 5が各々個別に形成されている必要は なく、 面剛性を効果的に増強できる範囲で、この第 4実施例のような、螺 旋状リブ 6を採用することもできる。 この際、 周状リブ 5間の距離 Hは、 図 5に示されるような距離 H l、 H 2、 H 3等を考慮すればよく、 本実 施例ではその中で一番広い距離 H 1は 2 7 mm ( 0 . 5 D) である。 本第 4実施例の胴部 2の径 Dは 5 4 mm, 平均肉厚は 3 5 0 mであ り、 8 7 °Cの熱充填に起因する減圧による陥没変形は見られなかった。 なお、周状リブ 5は、 前述の何れの実施例においても、 適正な面剛性 を達成するため、 幅 l mm以上、 深さ 1 mm以上とするのが好ましい。 また、 各実施例では 2 0 0 m l P E T製壜体を使用して確認をおこな つたが、 本発明では、 各要件を満たす壜体であれば、 その容量は特に規 定されないことは言うまでもない。 発明の効果
本発明は、 上記した構成としたので、 以下に示す効果を奏する。
請求項 1記載の発明にあっては、 胴部の壁の面剛性で、 熱充填工程に 起因する減圧状態における変形を抑制する構成であり、 変形パネル壁を 採用した壜体に発生する、 陥没変形性の不足、 座屈強度不足、 外観の劣 化、 加圧状態における反転永久変形の発生等の問題に対応できると共に、 従来とは異なる、 変形パネル壁のない目新しい外観体裁の意匠性の高い 壜体を得ることができる。
請求項 2記載の発明にあっては、 胴部を円筒状とすることにより、月同 部の全面において壁面は外に向かって凸状となり、胴部全体を面剛性的 に高い状態にすることができる。
請求項 3記載の発明にあっては、 胴部を少なくとも 8角を有する正多 角形の筒状とすることにより、 面剛性を大きく低下させることなく、 正 多角形状の筒状の胴部を有した、 意匠性の高い壜体を得ることができる c 請求項 4または 5記載の発明にあっては、 胴部に 2本以上の周状リブ を周設し、 隣接する周状リブ間の距離 Hを一定範囲内にすることにより、 従来の壜体と略同等の肉厚の範囲で、 胴部の面剛性を熱充填工程に起因 する減圧に耐えるまで増大させることができる。
請求項 6記載の発明にあっては、 肉厚を最低肉厚で 3 0 0 m以上と することにより、適正な面剛性を確保することができる。 更には、 その 平均肉厚を 3 5 0〜6 5 0 mの範囲に設定することにより、プリフォ ームの生産性を維持し、材料コストアップおよび壜体の重量を抑制しな がら適正な面剛性を確保することができる。

Claims

請求の範囲
1. 少なくとも 35 OmmH g (46. 7 k P a) の内部の減圧による、 胴部 (2)の一部の壁面の陥没変形不能に、 胴部 (2)の壁の面剛性を設定し た、 2軸延伸ブロー成形された剛性樹脂製壜体。
2. 胴部 (2)を円筒状とした、 請求項 1記載の合成樹脂製壜体。
3. 胴部 (2)を少なくとも 8角を有する正多角形の筒状とした、 請求項 1記載の合成樹脂製壜体。
4. 胴部 (2)に 2本以上の溝状の周状リブ )を周設し、 該周状リブ (5)の うち、 最上位の周状リブ (5)を胴部 (2)の上端部の、 略円錐台筒状の形状 をした肩部 (4)との境界近傍に、 最下位の周状リブ (5)を胴部 (2)の下端部 に位置するように形成し、 隣接する周状リブは)間の距離 Hを 0. 2D 〜0. 6Dの範囲とした、 請求項 2または 3記載の合成樹脂製壜体。
(ここで、 Dは円筒状胴部の径または正多角形筒状胴部の対角線の長さ をあらわす。 ）
5. 周状リブ (5)間の距離 Hを 0. 3D〜0. 45Dとした、 請求項 4 記載の合成樹脂製壜体。
6. 口部 (3)を除いた部分の最低肉厚を 300 m以上とした、 請求項 1、 2、 3、 4または 5記載の合成樹脂製壜体。
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