WO2002027081A1 - Fibre de polyester et procede de fabrication - Google Patents

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WO2002027081A1
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yarn
take
polyester fiber
polyester
roller
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PCT/JP2001/008506
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English (en)
French (fr)
Inventor
Takashi Iwade
Takashi Fujii
Masamichi Yamashita
Makoto Nishioji
Takeshi Kikutani
Original Assignee
Toray Engineering Company, Limited
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D10/00—Physical treatment of artificial filaments or the like during manufacture, i.e. during a continuous production process before the filaments have been collected
    • D01D10/02—Heat treatment
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
    • D01F6/62—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters

Definitions

  • the present invention relates to a polyester fiber and a method for producing the same, and more particularly to a polyester fiber used for a raw yarn for drawing false twisting and a method for producing the same.
  • PET partially oriented yarn
  • This polyester semi-drawn yarn is produced by spinning a molten polyester from a spinneret and cooling and solidifying the spun yarn with cooling air while taking it off at a high speed of 300 Om / min or more.
  • the polyester semi-drawn yarn obtained by the high-speed spinning as described above has physical properties with a breaking elongation of 80% or more, a birefringence ⁇ of 0.07 or less, and a specific gravity of less than 1.35 g / cm 3. It has become.
  • the processing speed is 900 to 100. Stretch false twisting was performed under the conditions of 0 m / min and a processing tension of 40 to 50 cN, and a bulky processed yarn having a residual elongation of about 20 to 25% was obtained.
  • the residual elongation of the bulky processed yarn is relatively high in the range of about 20 to 25%, so even if it is used in the high-order process of the weaving process or knitting process, it does not break without causing yarn breakage. I was able to perform a steady operation.
  • the polyester semi-drawn yarn having the above physical properties is used for drawing false twisting.
  • the polyester semi-drawn yarn having the above physical properties is used for drawing false twisting.
  • a bulky processed yarn having a residual elongation of less than 20% can be obtained. Since the bulky yarn has a residual elongation of less than 20%, if it is used in the high-order processes of the weaving and knitting processes, the yarn will frequently break, making stable operation impossible and the quality of the woven and knitted fabrics high. The problem of lowering occurs. Disclosure of the invention
  • An object of the present invention is to provide a polyester fiber as a raw yarn for draw false twisting, which is capable of obtaining a bulky processed yarn having a high residual elongation even if the draw false twisting condition is made faster and higher in tension than conventional conditions. Is to provide.
  • Another object of the present invention is to provide a polyester as a raw yarn for stretch false twisting, which can obtain a bulky textured yarn having a high residual elongation even if the stretching false twisting conditions are increased in speed and tension compared to conventional conditions.
  • An object of the present invention is to provide a method for producing a fiber.
  • Another object of the present invention is to provide a bulky yarn having a residual elongation of 20% or more even when the processing speed is at least 120 Om / min and the processing tension is at least 55 cN.
  • An object of the present invention is to provide a polyester fiber of a yarn for false twisting and a method for producing the same.
  • the polyester fiber of the present invention that achieves the above object has physical properties such that the birefringence ⁇ is 0.07 or less, the elongation at break is 80% or more, and the specific gravity is 1.35 g / cm 3 or more. It is characterized by the following.
  • the method for producing a polyester fiber of the present invention that achieves the above object is characterized in that a polyester yarn melt-spun from a spinneret is taken up by a take-up roller at a speed of 300 m / min or more while a glass transition temperature by cooling air. Less than And then heated to a temperature higher than the glass transition temperature until winding from the bow I take-up roller into a package by a take-up device.
  • the birefringence ⁇ is 0.07 or less and the elongation at break is 800. % Or more and a specific gravity of 1.35 g / cm 3 or more.
  • the specific gravity of the polyester fiber of the present invention is 1.35 / cm 3 or more, crystallization of molecules in the fiber proceeds, the drawing false twisting speed is increased, and the processing tension is increased. It has tensile strength that does not cause thread breakage.
  • the birefringence ⁇ is 0.07 or less and the breaking elongation is 80% or more. % Or more. Therefore, even when this bulky processed yarn is subjected to a high-order process such as a weaving process or a knitting process, a stable operation can be performed without yarn breakage. In addition, a high-quality woven or knitted fabric can be obtained because there is no yarn breakage in the high-order process.
  • FIG. 1 is a schematic view illustrating an apparatus for carrying out the method for producing a polyester fiber of the present invention.
  • FIG. 2 illustrates a heating device used in the device of FIG. 1, and is a view as seen from arrows ⁇ _ ⁇ in FIG.
  • FIG. 3 is a view taken in the direction of arrows ⁇ in FIG.
  • FIG. 4 is a schematic view illustrating another embodiment of the apparatus for performing the polyester fiber production method of the present invention.
  • FIG. 5 is a schematic diagram illustrating a draw false twist apparatus.
  • the polyester fiber of the present invention has a birefringence ⁇ in the fiber axis direction of 0.07 or less. It consists of semi-drawn yarn (POY) having a breaking elongation of 80% or more and a specific gravity of 1.35 g / cm 3 or more. Preferably, the elongation at break is from 80 to 140% and the specific gravity is from 1.35 to 1.385 g / cm 3 .
  • the polyester fiber of the present invention having such physical properties is particularly suitable as a raw yarn for drawing false twisting, and the residual elongation is 20 to 2 even if the drawing false twisting conditions are increased in speed and tension. It can be a bulky yarn in a high area of 5%.
  • the polyester used in the present invention is not particularly limited as long as it has a fiber-forming property.
  • the polyester whose main repeating unit is ethylene terephthalate, more preferably 85% or more of ethylene terephthalate unit
  • Linear polyesters more preferably linear polyesters containing 95% or more of ethylene terephthalate units.
  • dicarboxylic acid used by being copolymerized in the polyester include aromatic dicarbonates such as isofluoric acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, diphenyl-1,4-dicarboxylic acid, and diphenyloxydicarboxylic acid.
  • Acids and functional derivatives thereof aliphatic dicarboxylic acids such as adipic acid, sebacic acid, succinic acid, and gluuric acid, and their functional derivatives, and alicyclic dicarboxylic acids such as cyclohexane diruphonic acid Acids and their functional derivatives.
  • Glycols used by copolymerization in the above polyesters include aliphatic glycols such as methylene glycol, trimethylene glycol, tetramethylene glycol, neopentyl glycol, and alicyclics such as cyclohexane dimethanol. And aromatic glycols such as glycol, bisphenol A, and alkylene oxide adduct of bisphenol A.
  • the polyester fiber of the present invention has a birefringence ⁇ of 0.07 or less and an elongation at break. Is 80% or more, and specific gravity is 1.35 g / cm 3 or more.
  • the conventional polyester semi-drawn yarn has almost the same physical properties as the birefringence ⁇ and the elongation at break, but the specific gravity is less than 1.35 g / cm 3 . It has a high degree of conversion and has a large tensile strength.
  • the drawing false twisting speed is reduced to the conventional general 100%. Even if the processing tension is increased from m / min to 1200 m / min or more and the processing tension is increased from about 49 cN to 55 cN or more, stable The residual elongation of the obtained bulky yarn can be kept at 20% or more, especially at a level of 20 to 25%, while ensuring twisting.
  • the productivity is improved by increasing the drawing false twisting speed, and a high-quality bulky processed yarn can be obtained because the tension is suppressed by increasing the tension.
  • the bulky processed yarn obtained by the draw false twisting process has a large residual elongation, even when subjected to a high-order process of a woven fabric process or a knitting process, the yarn does not break and a stable operation can be performed. Also, the quality of the woven or knitted fabric obtained by woven fabric or knitting can be improved.
  • a molten polyester is spun from a spinneret, and the melt-spun polyester yarn is taken up at a speed of at least 300 Om / min by a cooling air while being taken off at a take-off port.
  • the birefringence ⁇ is reduced to 0.0 by performing a heat treatment to a temperature higher than the glass transition temperature in a process from the take-up roller to winding into a package by a winding device. 7 or less, elongation at break of 80% or more, specific gravity of 1.35 g / cm 3 or more.
  • the take-off roller takes a bow by taking the spun yarn around the surface. This is a means for regulating the speed, and is actively driven by a motor or the like. Although only one take-off roller may be used, it is preferable to install two take-up rollers, and to wind the take-up rollers alternately at a winding angle of 90 ° or more.
  • the method for cooling the melt-spun polyester yarn to the glass transition temperature or lower is not particularly limited as long as cooling air is used. For example, there is a method in which cooling air is blown from one side of the melt spun yarn, and a method in which cooling air is centripetally blown from the entire periphery of the melt spun yarn toward the center.
  • the melt spun yarn runs in a direction perpendicular to the direction in which the cooling air is blown, causing air drag, and the tension of the spun yarn being cooled is increased. Therefore, the take-up speed of the take-off roller is preferably in the range of 300 to 450 Om / min. With this take-off speed, the birefringence ⁇ of the polyester fiber can be 0.07 or less and the breaking elongation can be 80% or more.
  • the melt spun yarn in which cooling air is blown from the entire periphery of the melt spun yarn, the melt spun yarn can be run almost straight from the spinneret to the take-off roller. Utilizing this straight running state, if a region is provided downstream of the cooling region where the cooling air flows in parallel with the spun yarn, the tension of the spun yarn cooled below the glass transition temperature will be parallelized.
  • the flow can provide a stress relaxation effect that is reduced by the flow. Due to this stress relaxation, the birefringence ⁇ can be controlled to 0.07 or less and the elongation at break to 80% or more even if the take-up speed by the take-off roller is increased to 500 Om / min.
  • the polyester fiber of the present invention is re-wound from the spun yarn cooled to the glass transition temperature or lower in the process until winding from the next bow I take-up roller by the take-up device. It can be obtained by heating to a temperature higher than the transition temperature. Thus, the temperature higher than the glass transition temperature By performing the heat treatment, the crystallization of the molecules in the polyester fiber can be advanced, and the specific gravity of the polyester fiber can be increased to 1.35 g / cm 3 or more.
  • a cooling air is blown onto the spun yarn from the spinneret in a region of at least 30 mm or more and 150 mm or less to rapidly cool.
  • a method of increasing the crystallinity by using has a problem that the elongation at break is low or fluctuates or fluctuates because the surface temperature of the spinneret is easily lowered as compared with the above-mentioned method.
  • the heat treatment performed in the steps after the bow information roller may be performed anywhere between the bow roller and the winding device.
  • the heating means may be direct heating in which the heater is brought into direct contact with the heater, or may be indirect heating using radiant heat or a calo-heated atmosphere.
  • a heater may be built in the take-up roller and heat treatment may be performed at the same time as take-up.
  • a heater may be installed between the two front and rear take-up rollers to perform direct heating or indirect heating. There may be.
  • FIG. 1 illustrates an apparatus for carrying out the method for producing a polyester fiber of the present invention.
  • 1 is a spin block
  • 2 is a cooling device
  • 3 is a take-off roller
  • 4 is a winding device.
  • the spin block 1 is equipped with a metering pump 5 and a spinning pack 6,
  • the spinning pack 6 is provided with a spinneret 7, and the spinneret 7 is provided with a plurality of discharge holes 7a.
  • the metering pump 5 supplies a fixed amount of the polyester melted by a melt extruder (not shown) to the spinning pack 6, and outputs the polyester as a plurality of filaments f from the plurality of discharge holes 7 a of the spinneret 7.
  • the cooling device 2 arranges a cooling unit main body 8 along one side of the filament f spun from the spinneret 7, and supplies a constant amount of cooling air from the blower 9 to the cooling unit main body 8.
  • An outlet 10 provided with a flow straightening plate is provided on the front surface of the cooling unit main body 8, and the spout filament f is cooled by blowing out the cooling air from the outlet 10 so as to be evenly distributed.
  • the cooling device 2 cools the plurality of spun filaments f to below the glass transition temperature of the polyester by cooling air.
  • the plurality of cooled spun filaments f are applied with an oil agent by an oil agent application guide 11, are bundled into one yarn Y, and are then taken up by a bow I take-up roller 3.
  • the bow I take-up roller 3 is composed of a pair of front and rear rollers 3a and 3b, and takes up the spun yarn Y at a take-up speed of at least 300 Om / min.
  • the birefringence ⁇ of the polyester spun yarn Y is controlled to be 0.07 or less and the breaking elongation is controlled to be 80% or more.
  • the take-up roller 3 has a winding surface of 90 ° or more on the lower surface with respect to the first take-up roller 3a in order to stabilize the bowing speed of the spun yarn ⁇ supplied from the spinneret 7 at a constant level. After being wound at a hanging angle, it is wound around the upper surface of the second take-up roller 3b at a winding angle of 90 ° or more.
  • a heating device 12 is provided between the pair of front and rear take-off rollers 3a, 3b.
  • the heating device 12 cools the spun yarn Y traveling between the take-off rollers 3a and 3b after being cooled to a temperature equal to or lower than the glass transition temperature, as described above, to a temperature higher than the re-glass transition temperature. Heat until Due to this heat treatment, the molecules in the spun yarn Y (polyester fiber) crystallize, and thereby have a high tensile strength. Make high fiber.
  • the spun yarn Y after the above heat treatment is wound up as a package ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ on the winding device 4 while radiating heat to the surrounding air during traveling.
  • the winding device 4 supports the package ⁇ on the spindle 13, and rotates the package ⁇ ⁇ ⁇ while pressing the surface with the contact roller 14 to wind up the spun yarn ⁇ .
  • Reference numeral 15 denotes a traverse mechanism that traverses the spun yarn ⁇ while reciprocating in the axial direction of the package ⁇ .
  • the heating device 12 is provided with electrodes 22a and 22b at both ends in the longitudinal direction of a reflector 20 curved in a U-shaped cross section, and a halogen lamp 21 is provided between the electrodes 22a and 22b. It is configured to be mounted.
  • the radiant heat generated from the halogen lamp 21 directly heats the yarn Y traveling on the opening side of the reflector 20 and the radiant heat reflected by the reflector 20 heats the yarn indirectly.
  • Y is heated to a temperature higher than the glass transition temperature.
  • the illustrated heating device 12 is a non-contact type heating device, but it is a matter of course that a contact type heating device such as a sheathed heater may be used.
  • FIG. 4 illustrates an apparatus of another embodiment for carrying out the method for producing a polyester fiber of the present invention.
  • the polyester fiber manufacturing device shown in Fig. 4 differs from the device shown in Fig. 1 only in the configuration of the cooling device and the configuration in which a stress relief section is provided below the cooling device, and the remaining portion has the same configuration. Consists of
  • the cooling unit body 48 is formed in a cylindrical shape.
  • An outlet 50 composed of a cylindrical current plate is provided inside the cooling unit body 48, and the filament f spun from the spinneret 7 passes through the center of the cylindrical outlet 50. It's like that. Cooling air is supplied to the cooling unit body 48 from the blower 49 at a fixed rate, and is uniformly blown from the cylindrical outlet 50 to the entire periphery of the spun filament f.
  • a stress relaxation portion 51 for the spun yarn Y is provided at the lower part of the cooling device 42.
  • An airflow inner cylinder 52 extending downward from the air outlet 50 of the cooling device 42 is installed in the stress relieving section 51, and an airflow outer cylinder 53 is concentrically provided outside the outer space through an annular space. Installed. Further, a stress relaxation unit main body 54 is attached so as to surround the airflow outer cylinder 53, and cooling air is supplied to the stress relaxation unit main body 54 from the blower 56 in a fixed amount.
  • the filament f spun from the spinneret 7 is cooled from the entire periphery by the cooling air blown out from the cylindrical outlet 50 of the cooling device 42, so that the temperature becomes equal to or lower than the glass transition temperature.
  • the spun filament f passes through the stress relaxation section 51, the annular space between the airflow inner cylinder 52 and the airflow outer cylinder 53 becomes an edge-gear mechanism, and the cooling air is fed by the spinning filament f.
  • a jet flow is made in the same direction as above, they are in parallel contact with each other, so that stress is reduced so that the tension is reduced below the glass transition temperature.
  • the take-off roller 3 and the heating device 12 are the same as those in FIG.
  • the stretch false twisting method to be applied is not particularly limited, and any conventionally known stretch false twisting method can be applied.
  • FIG. 5 illustrates a draw false twisting apparatus to which the polyester fiber of the present invention is applied as a raw yarn for draw false twist processing.
  • This stretching false twisting device is provided between a supply roll 61 and a stretching roller 65.
  • a heating device 62, a cooling device 63, and a false twister 64 are arranged in this order, and a winding device 66 is arranged downstream of the stretching port 65.
  • the false twister 64 is a disk-type friction false twister.
  • a twist is given by the false twister 64 while being drawn by the drawing roller 65, and the burning is performed by the heating device 62 and the cooling device 63. After being set, it is decomposed on the downstream side of the false twister 64 to form a bulky yarn Y '.
  • the bulky yarn Y is wound by the winding device 66.
  • the number of discharge holes in the spinneret is three.
  • the four types of polyester fibers having the physical properties specified in the present invention obtained as described above were used as raw yarns for drawing false twisting. Stretching false twisting was performed at a draw ratio of 0 m / min at which the working tension was stable. The results are shown in Table 1-b. In Table 11-b, the working tension (stable working tension) that enables each stretch false twisting to be performed stably is also described.
  • the number of discharge holes in the spinneret is 36
  • the amount of polymer discharged per discharge hole is 1.2 g / min
  • the speed of the parallel air flow in the stress relaxation section is 1200 m. / min
  • set the temperature of the heating device to 180 ° C
  • change the take-up speed by the bow information roller and take-up device to 4 000 m / min, 4500 m / min, 5000 m / min, respectively.
  • Fiber was produced.
  • Polyester fibers were manufactured under the same conditions as in Examples 5 to 7, except that the parallel airflow velocity of the stress relaxation section was changed to 2400 m / min in Examples 5 to 7.
  • the fineness (dtx), elongation at break (%), birefringence An, and specific gravity (g / cm 3 ) of the polyester fiber yarn obtained under each condition were measured, the results shown in Table 3-a were obtained.
  • the three types of polyester fibers having the physical properties specified in the present invention obtained in the manner described above were used as raw yarns for drawing false twisting, and the same draw false twist as in Example 1 was used. Stretching false twisting was performed under processing conditions. The results are shown in Table 3_b. Table 3_b also shows the processing tension (stable processing tension) that enables each stretch false twisting to be performed stably.
  • the polyester fiber having the physical properties of the present invention when used as a raw yarn for drawing false twisting, the yarn can be processed even at a high processing speed of 1400 m / min. It can be seen that a bulky processed yarn having a residual elongation of 20% or more can be stably obtained without causing breakage.
  • polyester fiber manufacturing equipment shown in Fig. 1 without a heating device, the number of discharge holes in the spinneret was 36, and the polymer discharge amount per discharge hole was 1.2 g / min. Polyester fibers were produced with different take-up speeds of the take-off device at 3000 m / min, 3500 m / min, and 4000 m / min.
  • polyester fibers obtained as described above which do not have the physical properties specified in the present invention, were used as the original yarns for drawing false twisting, and were subjected to draw false twisting under the same drawing false twisting conditions as in Example 1. Was done.
  • the results are shown in Table 4-1b.
  • Table 4-b also shows the processing tension during each false texturing. As is evident from the results in Table 4-b, when a polyester fiber having no physical property value of the present invention is used as a raw yarn for drawing false twisting, yarn breakage occurs at a processing speed of 140 O m / min. Bulk-processed yarn with frequent occurrence and a residual elongation of 20% or more could not be obtained.
  • the polyester fiber of the present invention since the specific gravity is 1.35 g / cm 3 or more, the crystallization of the molecules in the fiber proceeds, the drawing false twisting speed is increased, and the processing tension is increased. It has a tensile strength that does not cause thread breakage even if the tension is increased.
  • the birefringence ⁇ is 0.07 or less, and the breaking elongation is 80% or more. It is possible to do the above. Therefore, even if this bulky yarn is subjected to higher-order processes such as a woven fabric process and a knitting process, stable operation can be performed without causing yarn breakage. In addition, a high-quality woven or knitted fabric can be obtained because there is no thread breakage in the high-order process.
  • polyester fibers in the textile industry, especially for the development of raw yarns for drawing false twisting.

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Description

曰月糸田: ポリエステル繊維及びその製造方法 技術分野
本発明はポリエステル繊維及びその製造方法に関し、 さらに詳しくは、 特に延伸仮撚加工用原糸に使用するポリエステル繊維及びその製造方法 に関する。 背景技術
延伸仮撚加工用原糸に用いられるポリエステル繊維には、 POY (pa rtially oriented yarn ) と略称される半延伸糸が広く使用されている。 このポリエステル半延伸糸は、溶融状のポリエステルを紡糸口金から紡 出し、 その紡出糸条を 300 Om/mi n以上の高速で引き取りながら 冷却風により冷却固化することにより製造されている。
このように高速紡糸弓ほ又りにより得られたポリエステル半延伸糸は、 破断伸度が 80%以上、 複屈折 Δηが 0. 07以下、 比重が 1. 3 5 g /cm3 未満の物性値になっている。 従来は、 このポリエステル半延伸 糸を延伸仮撚加工用原糸として、代表品種の 75 d— 36 f (83 d t x-36 f ) の延伸仮撚糸を加工する場合は、加工速度 900〜 1 00 0 m/m i n、加工張力 40〜 50 c Nの条件で延伸仮撚加工しており、 残留伸度が約 20〜2 5%の嵩高加工糸が得られていた。 このように嵩 高加工糸の残留伸度が比較的高い約 20〜2 5%の範囲になるため、織 布工程や編成工程の高次工程に使用しても、 糸切れを生ずることなく安 定な操業を ί亍ぅことができた。
しかしながら、 更なる生産性向上を目的として、 延伸仮撚加工速度を 1 2 0 O m/m i n以上に上昇させ、 またその高速加工時の張力むらを 安定させるため加工張力を 5 5 c N以上にすると、 上記物性値のポリェ ステル半延伸糸を延伸仮撚加工用原糸としたのでは、残留伸度が 2 0 % 未満の嵩高加工糸しか得られなくなる。 嵩高加工糸の残留伸度が 2 0 % 未満であるため、 織布工程や編成工程の高次工程に使用すると糸切れを 多発し、 安定な操業が不可能になり、 かつ織編物の品質も低下するとい う問題が発生する。 発明の開示
本発明の目的は、 延伸仮撚加工条件を従来条件よりも高速化及び高張 力化しても、 残留伸度の高い嵩高加工糸が得られるようにする延伸仮撚 加工用原糸としてのポリエステル繊維を提供することにある。
本発明の他の目的は、 延伸仮撚加工条件を従来条件より高速化及び高 張力化しても、 残留伸度の高い嵩高加工糸が得られるようにする延伸仮 撚加工用原糸としてのポリエステル繊維の製造方法を提供することにあ る。
本発明の他の目的は、 加工速度を 1 2 0 O m/m i n以上、加工張力 を 5 5 c N以上にしても、残留伸度 2 0 %以上の嵩高加工糸が得られる ようにする延伸仮撚加工用原糸のポリエステル繊維およびその製造方法 を提供することにある。
上記目的を達成する本発明のポリエステル繊維は、複屈折 Δ ηが 0 . 0 7以下、破断伸度が 8 0 %以上、 比重が 1 . 3 5 g / c m3 以上の物 性値を有することを特徴とするものである。
また、上記目的を達成する本発明のポリエステル繊維の製造方法は、 紡糸口金から溶融紡出したポリエステル糸条を引取ローラで 3 0 0 0 m /m i n以上の速度で引き取りながら冷却風によりガラス転移温度以下 に冷却し、 次いで前記弓 I取ローラから卷取装置でパッケージに巻き上げ るまでの間にガラス転移温度より高い温度に加熱し、複屈折 Δ ηが 0 . 0 7以下、破断伸度が 8 0 %以上、 比重が 1 . 3 5 g / c m3 以上の物 性値にすることを特徴とするものである。
上記のように、本発明のポリエステル繊維は比重が 1 . 3 5 / c m3 以上であるため繊維内分子の結晶化が進行し、延伸仮撚加工速度を高速 化し、 加工張力を増大しても糸切れを生じない抗張力を備えている。 ま た、 比重が高いことに加えて、複屈折 Δ ηが 0 . 0 7以下、破断伸度が 8 0 %以上であるため、 延伸仮撚加工後の嵩高加工糸の残留伸度を 2 0 %以上にすることを可能にする。 したがって、 この嵩高加工糸を織布ェ 程、編成工程などの高次工程に供しても糸切れを生ずることなく安定な 操業を可能にする。 また、 高次工程で糸切れがないため高品質の織編物 を得ることができる。 図面の簡単な説明
図 1は、本発明のポリエステル繊維の製造方法を実施する装置を例示 する概略図である。
図 2は、 図 1の装置に使用されている加熱装置を例示し、 図 3におけ る Β _ Β矢視図である。
図 3は、 図 2における Α— Α矢視図である。
図 4は、本発明のポリエステル繊維の製造方法を実施する装置の他の 態様を例示する概略図である。
図 5は、 延伸仮撚装置を例示する概略図である。 発明を実施するための最良の形態
本発明のポリエステル繊維は、繊維軸方向の複屈折 Δ ηが 0 . 0 7以 下、 破断伸度が 8 0 %以上であり、 比重が 1 . 3 5 g / c m3 以上の物 性値を有する半延伸糸 （P O Y ) からなる。 好ましくは、 破断伸度が 8 0〜 1 4 0 %、 比重が1 . 3 5〜 1 . 3 8 5 g / c m3 であることが望 ましい。 このような物性値を有する本発明のポリエステル繊維は、 特に 延伸仮撚加工用原糸として適しており、 延伸仮撚加工条件を高速化及び 高張力化しても、 残留伸度が 2 0〜2 5 %の高い領域にある嵩高加工糸 にすることができる。
本発明に用いられるポリエステルは、 繊維形成性を有するものであれ ば特に限定されないが、 好ましくは、 主たる繰り返し単位がエチレンテ レフ夕レート構成されるポリエステル、 さらに好ましくはエチレンテレ フタレート単位を 8 5 %以上含む線状ポリエステル、 特に好ましくはェ チレンテレフタレート単位を 9 5 %以上含む線状ポリエステルである。 上記ポリエステル中に共重合して使用されるジカルボン酸としては、 イソフ夕ル酸、 2 , 6—ナフタレンジカルボン酸、 ジフェニール一 4 , 4ージカルボン酸、 ジフヱノキシエタンジカルボン酸等の芳香族ジカル ボン酸及びその機能的誘導体、 アジピン酸、 セバシン酸、 コハク酸、 グ ル夕ル酸等の脂肪族ジ力ルポン酸及びその機能的誘導体、 シクロへキサ ンジ力ルポン酸等の脂環族ジ力ルポン酸及びその機能的誘導体などが挙 げられる。
また上記ポリエステル中に共重合して使用されるグリコールとしては、 ジェチレングリコール、 トリメチレングリコ一ル、 テトラメチレングリ コール、 ネオペンチルグリコール等の脂肪族グリコール、 シクロへキサ ンジメタノール等の脂環族グリコール、 ビスフエノール A、 ビスフエノ —ル Aのアルキレンォキサイド付加物等の芳香族グリコールなどが挙げ られる。
本発明のポリエステル繊維は、 複屈折 Δ ηが 0 . 0 7以下、 破断伸度 が 8 0 %以上であると共に、 比重が 1 . 3 5 g / c m3 以上であること が特徴である。 すなわち、従来のポリエステル半延伸糸は、複屈折 Δη と破断伸度はほぼ同じ物性値であるが、 比重が 1 . 3 5 g / c m3 未満 であることから、 これよりも繊維内分子の結晶化度が高く、大きな抗張 力を有している。
そのため、 例えば延伸仮撚加工糸の代表品種である 7 5 d— 3 6 f ( 8 3 d t X - 3 6 f ) の場合において、延伸仮撚加工速度を、従来の 一般的な 1 0 0 0 m/m i nから 1 2 0 0 m/m i n以上に上げ、 かつ 加工張力を 4 9 c N程度のレベルから 5 5 c N以上に高くしても、 糸切 れを発生することなく安定な延伸仮撚加工を保証しながら、得られる嵩 高加工糸の残留伸度を 2 0 %以上、 特に 2 0〜2 5 %のレベルにするこ とができる。
このように延伸仮撚加工速度の高速化により生産性が向上し、 また高 張力化により張力変動を抑制するため高品質の嵩高加工糸を得ることが できる。 さらに、 延伸仮撚加工により得られる嵩高加工糸の残留伸度が 大きいため、 織布工程や編成工程の高次工程に供しても糸切れを発生せ ず、 安定な操業を行うことができ、 また織布や編成で得られた織編物を 高品質にすることができる。
上述したポリエステル繊維の製造方法は、 溶融状態のポリエステルを 紡糸口金から紡出し、 その溶融紡出したポリエステル糸条を引取口一ラ で 3 0 0 O m/m i n以上の速度で引き取りながら冷却風でガラス転移 温度以下まで冷却したのち、 さらに引取ローラから卷取装置でパッケ一 ジに卷き取るまでの工程でガラス転移温度よりも高い温度まで加熱処理 することにより、複屈折 Δ ηを 0 . 0 7以下、 破断伸度を 8 0 %以上、 比重を 1 . 3 5 g / c m3 以上にする。
引取ローラは表面に紡出糸条を卷き掛けるように移送することで弓 I取 速度を規制する手段であり、 モータ等により積極駆動される。 引取ロー ラは 1本だけでもよいが、 好ましくは 2本を設置し、 それぞれの引取口 —ラに 9 0 ° 以上の巻掛角度で交互に卷き掛けるようにするとよい。 本発明のポリエステル繊維の製造方法において、溶融紡出したポリェ ステル糸条をガラス転移温度以下に冷却する方法は冷却風を使用するも のであれば特に限定されるものではない。 例えば、溶融紡出糸条の片側 から冷却風を吹き付ける方式、溶融紡出糸条の全周囲から中心部に向け て冷却風を求心状に吹き付ける方式などがある。 前者の片側吹付け方式 は、 溶融紡出糸条が冷却風の吹き付け方向と直交する方向に糸条が走 行し、 空気抗力が生じるため、 冷却されつつある紡出糸条の張力は上が りやすく、 そのため引取ローラによる引取速度としては 3 0 0 0〜4 5 0 O m/m i nの範囲が好ましい。 この引取速度により、 ポリエステル 繊維の複屈折 Δ ηを 0 . 0 7以下、 破断伸度を 8 0 %以上にすることが できる。
溶融紡出糸条の全周囲から冷却風を吹き付ける後者の冷却方式の場合 には、 溶融紡出糸条を紡糸口金から引取ローラまで略ストレート状に走 行させることができる。 このストレート状の走行状態を利用して、 冷却 域の下流側に紡出糸条と平行に冷却風を流動させる領域を設けると、 ガ ラス転移温度以下に冷却した紡出糸条の張力を平行流によつて減少させ る応力緩和作用を与えることができる。 この応力緩和により、 引取ロー ラによる引取速度を 5 0 0 O m/m i nに上げても複屈折 Δ ηを 0 . 0 7以下、破断伸度を 8 0 %以上に制御することができる。
いずれの冷却方式を採用する場合にも、本発明のポリエステル繊維は 次の弓 I取ローラから卷取装置で卷き取るまでの工程で、 ガラス転移温度 以下に冷却した紡出糸条を再度ガラス転移温度より高い温度に加熱処理 することによって得られる。 このようにガラス転移温度より高い温度に 加熱処理することにより、 ポリエステル繊維内分子の結晶化を進行させ ることができ、 ポリエステル繊維の比重を 1 . 3 5 g / c m3 以上にす ることができる。
また、 上記のように引取ローラ以降の工程で加熱処理せずに得る方法 として、 紡糸口金から少なくとも 3 0 mm以上、 1 5 0 mm以下の領域 で冷却風を紡出糸条に吹き付け急冷することで結晶化度を高めるという 方法もある。 ただし、 この方法は前述の方法に比べて紡糸口金の表面温 度を低下させやすいため、破断伸度が低くなつたり、 変動したりしゃす いという問題がある。
比重を 1 . 3 5 g / c m3 以上にすることによりポリエステル繊維の 抗張力が増大するため、 延伸仮撚加工用原糸として、 延伸仮撚加工速度 を 1 2 0 O m/m i n以上、加工張力を 5 5 c N以上に大きくしても、 糸切れを発生せずに安定な加工を可能にすると共に、 得られた嵩高加工 糸の残留伸度を 2 0 %以上、特に 2 0〜2 5 %にすることができる。 弓陬ローラ以降の工程に行う加熱処理は、 弓诹ローラから卷取装置ま での間であれば何処であってもよい。 また、 加熱手段 （ヒー夕） は、 ヒ —夕に直接接触させる直接加熱であつても、 或いは放射熱とかカロ熱雰囲 気による間接加熱であってもよい。 例えば、 引取ローラにヒータを内蔵 し、 引取りと同時に加熱処理を行うものであってもよく、 或いは前後 2 本の引取ローラの間にヒ一夕を設置し、 直接加熱或いは間接加熱するも のであってもよい。
図 1は、本発明のポリエステル繊維の製造方法を実施する装置を例示 したものである。
図 1において、 1はスピンブロック、 2は冷却装置、 3は引取ローラ、 4は卷取装置である。
スピンプロック 1には、 計量ポンプ 5と紡糸パック 6が設けられ、 か つ紡糸パック 6には紡糸口金 7が装着され、 その紡糸口金 7に複数の吐 出孔 7 aが設けられている。 計量ポンプ 5は、不図示の溶融押出機で溶 融されたポリエステルを一定量ずつ紡糸パック 6に供給し、紡糸口金 7 の複数の吐出孔 7 aから複数本のフィラメント f として,钫出する。 冷却装置 2は、 紡糸口金 7から紡出されるフィラメント fの片側に沿 うように冷却部本体 8を配置し、 その冷却部本体 8にブロア 9から冷却 風を定量ずつ供給する。 冷却部本体 8の前面には整流板を装着した吹出 口 1 0が設けられ、 この吹出口 1 0から冷却風が均等に分布するように 吹き出して紡出フィラメント f を冷却する。
冷却装置 2は、 複数本の紡出フイラメント f を冷却風によりポリエス テルのガラス転移温度以下まで冷却する。 冷却された複数本の紡出フィ ラメント f は、油剤付与ガイド 1 1で油剤を付与されると共に 1本の糸 条 Yに集束されたのち、 弓 I取ローラ 3に引き取られる。
弓 I取ローラ 3は前後一対のローラ 3 a , 3 bから構成され、 紡出糸条 Yを 3 0 0 O m/m i n以上の引取速度で引き取る。 この高速引取りに より、 ポリエステル紡出糸条 Yの複屈折 Δ ηを 0 . 0 7以下、破断伸度 を 8 0 %以上になるように制御する。 引取ローラ 3は、紡糸口金 7から 供給される紡出糸条 Υの弓ぼ又速度を一定に安定させるため、第 1番目の 引取ローラ 3 aに対して下側表面に 9 0 ° 以上の卷掛角度で巻き付けた のち、 第 2番目の引取ローラ 3 bの上側表面に同じく 9 0 ° 以上の卷掛 角度で卷き付けている。
前後一対の引取ローラ 3 a， 3 bの間には加熱装置 1 2が設けられて いる。 この加熱装置 1 2は、上記のようにガラス転移温度以下に冷却さ れたのち両引取ローラ 3 a , 3 b間を走行する紡出糸条 Yを、 再ぴガラ ス転移温度よりも高い温度まで加熱する。 この加熱処理により、 紡出糸 条 Y (ポリエステル繊維） 内の分子は結晶化し、 それによつて抗張力の 高い繊維にする。
上記加熱処理後の紡出糸条 Yは、 走行中に周辺の空気中に放熱しなが ら、 巻取装置 4にパッケージ Ρとして巻き上げられる。 卷取装置 4はス ピンドル 1 3にパッケージ Ρを支持し、 表面を接触ローラ 1 4で押圧し ながらそのパッケージ Ρを回転駆動して紡出糸条 Υを巻き上げる。 1 5 は紡出糸条 Υをパッケージ Ρの軸方向に往復移動させながら綾振りをす るトラバース機構である。
図 2及び図 3は、 一対の引取ローラ 3 a， 3 bの間に設置した加熱装 置 1 2を例示したものである。 加熱装置 1 2は、 断面 U字状に湾曲した 反射板 2 0の長手方向両端に電極 2 2 a , 2 2 bを設け、 その電極 2 2 a , 2 2 bの間にハロゲンランプ 2 1を装着して構成されている。 ハロ ゲンランプ 2 1から発生した放射熱は、反射板 2 0の開口側を走行する 糸条 Yを直接加熱すると共に、反射板 2 0を反射した放射熱が間接的に 加熱することにより、糸条 Yをガラス転移温度より高い温度に加熱する ようになつている。
図示の加熱装置 1 2は非接触型加熱装置であるが、勿論シ一ズヒー夕 などの接触型加熱装置を使用してもよいことは当然である。
図 4は、本発明のポリエステル繊維の製造方法を実施する他の態様の 装置を例示したものである。
図 4のポリエステル繊維の製造装置は、 図 1に例示した装置とは冷却 装置の構成と、 その下部に応力緩和部を設けた構成とが異なっているだ けで、 残りの部分は同様の構成からなる。
図 4において図 1と異なる構成の冷却装置 4 2は、 冷却部本体 4 8が 筒状に形成されている。 その冷却部本体 4 8の内側に円筒状の整流板で 構成された吹出口 5 0が設けられ、 この円筒状吹出口 5 0の中心部を、 紡糸口金 7から紡出されたフィラメント fが通過す^ようになつている。 冷却部本体 4 8にはブロア 4 9から冷却風が定量ずつ供給され、 円筒状 の吹出口 5 0から紡出フィラメント f の全周囲に均等に吹き付ける。 冷却装置 4 2の下部には、紡出糸条 Yに対する応力緩和部 5 1が設け られている。 応力緩和部 5 1には、 冷却装置 4 2の吹出口 5 0から下方 へ延長した気流用内筒 5 2が設置され、 その外側に環状空間を介して気 流用外筒 5 3が同心状に取り付けられている。 さらに気流用外筒 5 3を 囲むように応力緩和部本体 5 4が取り付けられ、 この応力緩和部本体 5 4にブロワ 5 6から冷却風が定量ずつ供給される。
この図 4の装置によると、紡糸口金 7から紡出されたフィラメント f は、 冷却装置 4 2の円筒状吹出口 5 0から吹き出す冷却風により全周囲 , から冷却されて、 ガラス転移温度以下になる。 次いで、紡出フイラメン ト fが応力緩和部 5 1を通過するとき、 気流用内筒 5 2と気流用外筒 5 3の間の環状空間がェジヱク夕機構になり、 冷却風が紡出フィラメント f と同方向にジエツト流となって平行に接触するため、 ガラス転移温度 以下の状態で張力が低減されるような応力緩和を受ける。
したがって、 引取ローラ 3の引取速度を 5 0 0 O m/m i nまで上げ ても、糸条 Yの複屈折 Δ ηを 0 . 0 7以下、破断伸度を 8 0 %以上に維 持することが可能になる。 その他の引取ローラ 3や加熱装置 1 2による 作用効果は、 図 1の場合と同様である。
本発明のポリエステル繊維は延伸仮撚加工用原糸として使用すると、 延伸仮撚加工の生産性を向上すると共に、 品質に優れた嵩高加工糸を得 る上で優れている。 適用される延伸仮撚加工法は特に限定されるもので はなく、従来公知の延伸仮撚加工法がいずれも適用可能である。
図 5は本発明のポリエステル繊維が延伸仮撚加工用原糸として適用さ れる延伸仮撚加工装置を例示する。
この延伸仮撚加工装置は、供給ロール 6 1と延伸ローラ 6 5との間に 加熱装置 6 2、 冷却装置 63、 仮撚器 64を順に配置し、 さらに延伸口 —ラ 6 5の下流側に卷取装置 66を配置している。 この例では、 仮撚器 64にディスク型摩擦仮撚器が使用されている。
パッケージ Pからポリエステル繊維 Yが供給ロール 6 1により引き出 されたのち、 延伸ローラ 6 5により延伸される間に仮撚器 64で撚りが 付与され、 その燃りは加熱装置 62と冷却装置 63によりセッ卜された のち、 仮撚器 64の下流側で解燃されることにより嵩高加工糸 Y' にな る。 その嵩高加工糸 Y， は卷取装置 66に巻き取られる。
実施例 1〜 4
図 1のポリエステル繊維製造装置を使用し、 紡糸口金の吐出孔数が 3
6個、 1吐出孔当たりのポリマー吐出量を 1. 2 g/mi n、 加熱装置 の設定温度を 1 80°Cに設定し、 それぞれ引取ローラ及ぴ卷取装置によ る引取速度を 300 Om/m i n、 3 500 m/m i n、 4000m/ m i n、 4 50 Om/m i nに異ならせてポリエステル繊維を製造した。 各条件で得られたポリエステル繊維糸条の繊度 （ d t X ) 、破断伸度
(%) 、 複屈折 An、 比重 （g/cm3 ) を測定したところ、表 l _a の結果を得た。
表 1一 a
Figure imgf000014_0001
上記のようにして得た本発明に規定の物性値を備えた 4種類のポリェ ステル繊維を延伸仮撚加工用原糸とし、 図 5に示す延伸仮撚加工装置に より、 加工速度 1 4 0 0 m/m i nとし、 それぞれ加工張力が安定する 延伸倍率を設定して延伸仮撚加工を行った。 その結果を表 1— bに示す。 表 1一 bには、 各延伸仮撚加工を安定に実施できるようにした加工張力 (安定加工張力） も併せて記載した。
表 1 _ bの結果から明らかなように、本発明の物性値を備えたポリエ ステル繊維を延伸仮撚加工用原糸として使用すると、加工速度 1 4 0 0 m/m i nの高速度であっても糸切れを発生せずに、残留伸度 2 0 %以 上の嵩高加工糸を安定に得ることができることがわかる。
(本頁以下余白） 表 1 _b
Figure imgf000015_0001
実施例 5〜 7
図 4のポリエステル繊維製造装置を使用し、紡糸口金の吐出孔数が 36個、 1吐出孔当たりのポリマ一吐出量を 1. 2 g /m i n、応力緩 和部の平行気流の速度を 1200 m/m i n、加熱装置の設定温度を 1 80°Cに設定し、 それぞれ弓陬ローラ及び卷取装置による引取速度を 4 000m/mi n、 4500 m/m i n. 5000 m/m i nに異なら せてポリエステル繊維を製造した。
各条件で得られたポリエステル繊維糸条の繊度 （d t X) 、 破断伸度 (%) 、複屈折 Δη、 比重 (g/cm3 ) を測定したところ、表 2_ aの結果を得た。
(本頁以下余白） 表 2— a
Figure imgf000016_0001
上記のようにして得た本発明に規定の物性値を備えた 3種類のポリエ ステル繊維を延伸仮撚加工用原糸とし、実施例 1の場合と同じ延伸仮燃 加工条件で延伸仮撚加工を行った。 その結果を表 2— bに示す。 表 2— bには、 各延伸仮撚加工を安定に実施できるようにした加工張力 （安定 加工張力） も併せて記載した。
また、 上記延伸仮撚加工において、 それぞれ延伸倍率を下げることに より表 2 _ bに示す加工張力よりも低い張力で加工すると、張力変動が 増加して糸切れが生じ、 さらに仮撚加工糸には染むらが生ずるようにな つた。 反対に延伸倍率を上げて、 表 2 _ bに示す加工張力よりも高い張 力で加工すると単糸切れによる毛羽が増加するようになつた。
表 2— bの結果から明らかなように、本発明の物性値を備えたポリエ ステル繊維を延伸仮撚加工用原糸として使用すると、加工速度 1 4 0 0 m/m i nの高速度であっても糸切れを発生せずに、残留伸度 2 0 %以 上の嵩高加工糸を安定に得ることができることがわかる。 表 2— b
Figure imgf000017_0001
実施例 8〜 1 0
実施例 5〜 7において、 応力緩和部の平行気流速度を 2400 m/m i nに変更した以外は、 実施例 5〜7と同一条件にしてポリエステル繊 維を製造した。 各条件で得られたポリエステル繊維糸条の繊度 ( d t x) 、破断伸度 （％) 、 複屈折 An、 比重 (g/cm3 ) を測定したと ころ、表 3— aの結果を得た。
表 3— a
Figure imgf000017_0002
上記のよう'にして得た本発明に規定の物性値を備えた 3種類のポリェ ステル繊維を延伸仮撚加工用原糸とし、実施例 1の場合と同じ延伸仮撚 加工条件で延伸仮撚加工を行った。 その結果を表 3 _bに示す。 表 3_ bには、 各延伸仮撚加工を安定に実施できるようにした加工張力 （安定 加工張力） も併せて記載した。
表 3— bの結果から明らかなように、本発明の物性値を備えたポリェ ステル繊維を延伸仮撚加工用原糸として使用すると、加工速度 1400 m/mi nの高速度であっても糸切れを発生せずに、残留伸度 20 %以 上の嵩高加工糸を安定に得ることができることがわかる。
表 3— b
Figure imgf000018_0001
比較例 1〜 3
図 1のポリエステル繊維製造装置において加熱装置を設けない装置を 使用し、 紡糸口金の吐出孔数が 36個、 1吐出孔当たりのポリマー吐出 量を 1. 2g/mi nにし、 それぞれ引取ローラ及び卷取装置による引 取速度を 3000 m/m i n、 3500 m/m i n、 4000 m/m i nに異ならせてポリエステル繊維を製造した。
各条件で得られたポリエステル繊維市場の繊度 （dtx)、 破断伸度 ( ) 、 複屈折 Δη、 比重 （g/cm3 ) を測定したところ、 表 4_a の結果を得た。 表 4一 a
Figure imgf000019_0001
上記のようにして得た本発明に規定の物性値を備えない 3種類のポリ エステル繊維を延伸仮撚加工用原糸とし、 実施例 1の場合と同じ延伸仮 撚加工条件で延伸仮撚加工を行った。 その結果を表 4一 bに示す。 表 4 — bには、 各延伸仮撚加工時における加工張力も併せて記載した。 表 4— bの結果から明らかなように、本発明の物性値を備えていない ポリエステル繊維を延伸仮撚加工用原糸として使用すると、加工速度 1 4 0 O m/m i nであると糸切れを頻発し、 かつ残留伸度 2 0 %以上の 嵩高加工糸を得ることができなかつた。
表 4一 b 比較例 加工張力 残留伸度
c N %
1 60 12. 3
2 59 13. 6
3 61 13. 5 上述したように、本発明のポリエステル繊維によれば、 比重が 1 . 3 5 g / c m 3 以上であるため繊維内分子の結晶化が進行し、延伸仮撚加 ェ速度を高速化し、加工張力を増大しても糸切れを生じない抗張力を備 えている。 また、 比重が高いことに加えて、 複屈折 Δ ηが 0 . 0 7以下、 破断伸度が 8 0 %以上であるため、延伸仮撚加工後の嵩高加工糸の残留 伸度を 2 0 %以上にすることを可能にする。 したがって、 この嵩高加工 糸を織布工程、 編成工程などの高次工程に供しても糸切れを生ずること なく安定な操業を可能にする。 また、 高次工程で糸切れがないため高品 質の織編物を得ることができる。 産業上の利用可能性
繊維産業におけるポリエステル繊維の生産、特に延伸仮撚加工用原糸 への展開に利用することができる。

Claims

言青求の範囲
1 . 複屈折厶 nが 0 . 0 7以下、 破断伸度が 8 0 Q/o以上、 比重が 1 . 3 5 g / c m3 以上の物性値を有するポリエステル繊維。
2 . 破断伸度が 8 0〜1 4 0 %、 比重が 1 . 3 5〜 1 . 3 8 5 g / c m3 である請求項 1に記載のポリエステル繊維。
3 . 延伸仮燃加工用原糸である請求項 1又は 1に記載のポリエステ ル繊維。
4 . 紡糸口金から溶融紡出したポリエステル糸条を引取ローラで 3
0 0 O m/m i n以上の速度で引き取りながら冷却風によりガラス転移 温度以下に冷却し、次いで前記弓 I取ローラから卷取装置でパッケージに 巻き上げるまでの間にガラス転移温度より高い温度に加熱し、 複屈折 Δ nが 0 . 0 7以下、破断伸度が 8 0 %以上、 比重が 1 . 3 5 g / c m3 以上の物性値にするポリエステル繊維の製造方法。
5 . 前記溶融紡出したポリエステル糸条の片側から冷却風を吹き付 けて冷却すると共に、前記引取ローラによる引取速度を 3 0 0 0〜4 5 0 0 m/m i nにする請求項 4に記載のポリエステル繊維の製造方法。
6 . 前記溶融紡出したポリエステル糸条の全周囲から冷却風を吹き 付けて冷却し、 さらに下流側で走行方向に平行に冷却風を流動させて応 力緩和を与えながら、前記引取ローラによる引取速度を 3 0 0 0〜5 0 0 0 m/m i nにする請求項 4に記載のポリエステル繊維の製造方法。
7 . 延伸仮撚加工用原糸の製造である請求項 4 , 5又は 6に記載の ポリエステル繊維の製造方法。
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