WO1996026003A1 - Vorrichtung und ihre verwendung zur oxichlorierung - Google Patents

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WO1996026003A1
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Reinhard Krumböck
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    • B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
    • B01J2208/00141—Coils

Definitions

  • Oxychlorination means the reaction of ethylene with hydrogen chloride and oxygen or an oxygen-containing gas, 1,2-dichloroethane (EDC) being formed.
  • EDC 1,2-dichloroethane
  • the hydrogen chloride obtained in the thermal cleavage of EDC to vinyl chloride is usually used as the hydrogen chloride.
  • catalysts are used, preferably metal halides on dust-fine supports such as aluminum oxide
  • the catalyst particles have an average diameter of approximately 50 ⁇ m and form a fluidized bed which either consists only of the reaction gas streams, optionally with inert gas components, or additionally of one
  • Circulation gas is carried.
  • the heat of reaction is distributed in the fluidized bed and dissipated on cooling surfaces, as a result of which a uniform temperature distribution in the fluidized bed reactor is achieved.
  • the catalyst particles have a high
  • Oxichlorination reactor discharged This not only causes a loss of catalyst, but also creates increased abrasion in the equipment.
  • a device for oxychlorination which is characterized by a reactor 1, a lower limit 2 for a fluidized bed catalyst 3, a gas inlet (distributor pipe) 4, which contains nozzles 5, the nozzles 5 being in pipes 6 open, which give the emerging gas stream a horizontal component in the direction of flow, and a gas inlet 9 below the boundary 2.
  • Preferred embodiments are directed to the fact that the said tubes, into which the nozzles open, contain steering devices with outlet openings at the end, or that these tubes point obliquely upwards or in the horizontal direction or obliquely downwards and these tubes end freely in the catalyst bed, or that these tubes or the outlet openings of adjacent tubes are arranged in such a way that the outflowing gas jets do not meet head-on and / or do not strike an adjacent tube.
  • Further preferred embodiments are directed to the fact that pipes are passed through the boundary, in which nozzles are arranged below the boundary but above the lower end of the guided tubes, these nozzles preferably being attached below half the length of the tubes in question, in particular in the Distance about a diameter of the tube from the lower end.
  • this known device has a certain abrasion in the gas introduction devices during long operation and high throughputs, that is to say high gas velocities. Surprisingly, it has furthermore been found that this abrasion is not or occurs only to a considerably reduced extent if the tubes into which the nozzles open essentially guide the escaping gas stream against the gas stream which holds the catalyst in the form of a fluidized bed.
  • the invention thus relates to a device for oxychlorination, characterized by
  • a gas inlet (distributor pipes) 4 which contains nozzles 5 distributed over the entire cross section of the reactor 1, - the nozzles 5 opening into pipes 6, which essentially discharge the escaping gas stream in counterflow lead to the gas stream that fluidizes the catalyst and
  • the device according to the invention is advantageously designed in such a way that the number of tubes 8 is arranged opposite the same number of tubes 6 evenly distributed over the cross section of a reactor 1. By aligning one of the tubes 8 and 6 in each case, the quantities of gases from tubes 8 and 6 that react with one another are particularly assigned.
  • Pipes 8 and 6 offset from each other. This geometry causes the lowest possible erosion of the tubes 6 by the gas flow rising from the tubes 8. Furthermore, with this arrangement one can achieve that of the reactants entering the tubes 8 and 6 into the catalyst fluidized bed 3 are immediately exposed to intimate contact with the catalyst. This favors the desired reaction towards EDC formation and suppresses side reactions, such as the combustion of ethylene with oxygen.
  • Another embodiment of this device allows greater freedom for its design and construction.
  • the number of tubes 6 is different from the number of tubes 8. It is also important here that the pipes are distributed as evenly as possible over the cross section of the reactor 1. This shape gives the possibility of changing the number of pipes 6 in an existing reactor without at the same time adapting the pipes 8, which would mean a great deal of effort.
  • FIG. 1 An apparatus according to FIG. 1 is used.
  • the reactants preheated to 160 ° C. are introduced in gaseous form into a reactor 1 of 2.8 m in diameter and 26 m in height.
  • a mixture of 5974 kg / h of hydrogen chloride and 1417 kg / h of oxygen flows through the gas inlet 4 via the nozzles 5 and Tubes 6 into the catalyst fluidized bed 3.
  • the nozzles 5 have different diameters, so that the gas distribution is as uniform as possible to all the nozzles 5 and thus is achieved over the cross section of the reactor 1.
  • the diameter of the nozzles 5 increases downstream of the gas inlet 4 from 8.6 mm to 9.3 mm and further to 10 mm in order to compensate for the various pressure losses along the gas inlet up to the respective nozzles 5.
  • the tubes 6 with an inner diameter of 40 mm have a length of 300 mm. 2380 kg / h of ethylene flow through the gas inlet 7 and the pipes 8 with the nozzles 9 through the lower limit
  • the above reactants are introduced into this fluidized bed.
  • a circulating gas flow of 8780 kg / h additionally flows through the gas inlet 7 and the tubes 8 through the lower boundary 2 into the reactor 1.
  • the upper ends of the tubes 8 are flush with the lower boundary 2.
  • the distance between this lower Limit and the lower ends of the tubes 6 is 400 mm.
  • the reactants are distributed over the reactor cross-section, and mixing zones are formed between the individual reactants and the catalyst.
  • Ethylene and cycle gas flow from bottom to top in the reactor. In this way they encounter the hydrogen chloride and oxygen and react with the help of the existing catalyst to EDC and water.
  • the resulting heat of reaction of 238.5 kJ / mol is dissipated via the catalyst fluidized bed 3 to the cooling coil 12, in which water evaporates at 183 ° C.
  • the reaction temperature is 225 * C at an overpressure of 3.2 bar in the reactor.
  • the gas stream at the reactor head consisting of the reaction products and the cycle gas, leaves the reactor 1 via three cyclones for further processing (not shown in the figure).
  • the three cyclones connected in series are used to separate the entrained catalyst dust from the gas stream at the reactor head above the catalyst fluidized bed.

Abstract

Die Herstellung von 1,2-Dichlorethan aus Ethylen, Chlorwasserstoff und Sauerstoff beziehungsweise einem sauerstoffhaltigen Gas (Oxichlorierung) erfolgt vorteilhaft in einem Reaktor mit einer unteren Begrenzung für ein Katalysator-Fließbett, wobei oberhalb der Begrenzung und innerhalb des Katalysator-Fließbettes eine erste Gaseinleitung (Verteilerrohre) (4) angeordnet ist, die über den gesamten Querschnitt des Reaktors verteilt Düsen (5) enthält, wobei diese Düsen (5) in Rohre (6) münden, die den austretenden Gasstrom im wesentlichen entgegen dem Gasstrom führen, der den Katalysator fluidisiert, wobei dieser Gasstrom durch eine zweite Gaseinleitung (7) unterhalb der Begrenzung zugeführt wird.

Description

Beschreibung
Vorrichtung und ihre Verwendung zur Oxichlorierung
Beschreibung
Unter "Oxichlorierung" wird die Umsetzung von Ethylen mit Chlorwasserstoff und Sauerstoff oder einem Sauerstoffhaltigen Gas verstanden, wobei 1,2-Dichlorethan (EDC) entsteht. Als Chlorwasserstoff wird hierbei üblicherweise der bei der thermischen Spaltung von EDC zu Vinylchlorid anfallende Chlorwasserstoff genutzt.
Für die Oxichlorierung werden unter anderem Katalysatoren eingesetzt, die auf staubfeinen Trägern wie Aluminiumoxid Metallhalogenide, vorzugsweise
Kupferchlorid, enthalten. Die Katalysatorteilchen haben hierbei einen mittleren Durchmesser von etwa 50 μm und bilden ein Fließbett aus, das entweder nur von den Reaktionsgasströmen, gegebenenfalls mit Inertgasanteilen, oder zusätzlich von einem
Kreislaufgasstro getragen wird. Bei diesem Verfahren wird die Reaktionswärme im Fließbett verteilt und an Kühlflächen abgeführt, wodurch eine gleichmäßige Temperaturverteilung im Fließbettreaktor erreicht wird. Hierbei müssen die Katalysatorteilchen eine hohe
Abriebfestigkeit besitzen. Diese Eigenschaft wird im wesentlichen durch das Trägermaterial gegeben, wofür neben dem bereits genannten Aluminiumoxid auch Kieselsäure, Kieselgur oder Bimsstein eingesetzt werden. Bei ungenügender Abriebfestigkeit werden die Katalysatorteilchen zerrieben, insbesondere durch die Gasstrahlen der Gaseinleitungsvorrichtung, und der so auftretende Katalysatorträgerstaub wird vom aufwärtsgerichteten Gasstrom aus dem
Oxichlorierungsreaktor ausgetragen. Hierdurch wird nicht nur ein Katalysatorverlust bewirkt, sondern auch eine erhöhte Abrasion in der Apparatur erzeugt.
Die Verwendung eines abriebfesten Trägermaterials bringt andererseits einen verstärkten Verschleiß der Gaseinleitvorrichtungen mit sich, der zu deren häufigem Auswechseln führt, was einen erheblichen Aufwand und zusätzliche Kosten durch die Produktionsunterbrechung bedeutet.
Neben der erforderlichen Abwägung zwischen der Stabilität der Katalysatorteilchen und der dadurch bedingten Abrasion muß auch noch darauf geachtet werden, daß die Katalysatorteilchen nicht agglomerieren, da hierdurch bedingte Verklu pungen zur Störung des Fließbettes führen. Die Folgen wären eine ungleichmäßige Temperaturverteilung im Fließbett mit entsprechend ungünstigerer Reaktionsführung sowie gegebenenfalls Verstopfungen an Engstellen in der Apparatur, beispielsweise in Zyklonen zur Staubabscheidung oberhalb des Fließbettes oder in Fallrohren zur Rückführung des Staubes aus diesen Zyklonen in das Fließbett. Diese Verklumpungsneigung hängt neben der Beschaffenheit des Katalysators und seiner Verteilung auf dem Katalysatorträger insbesondere von der Konzentration der Reaktionsgase im Fließbett ab. Aus WO 94/19099 ist eine Vorrichtung zur Oxichlorierung bekannt, die gekennzeichnet ist durch einen Reaktor 1, eine untere Begrenzung 2 für einen Fließbett- Katalysator 3, eine Gaseinleitung (Verteilerrohr) 4, die Düsen 5 enthält, wobei die Düsen 5 in Rohre 6 münden, die dem austretenden Gasstrom eine horizontale Komponente in der Strömungsrichtung verleihen, und eine Gaseinleitung 9 unterhalb der Begrenzung 2.
Bevorzugte Ausführungsformen richten sich darauf, daß die genannten Rohre, in die die Düsen münden, am Ende Lenkvorrichtungen mit Austrittsöffnungen enthalten, oder daß diese Rohre schräg nach oben oder in horizontaler Richtung oder schräg nach unten zeigen und diese Rohre frei im Katalysatorbett enden, oder daß diese Rohre beziehungsweise die Austrittsöffnungen benachbarter Rohre so angeordnet sind, daß die ausströmenden Gasstrahlen nicht frontal aufeinandertreffen und/oder nicht ein benachbartes Rohr treffen. Weitere bevorzugte Ausführungsformen richten sich darauf, daß durch die Begrenzung Rohre hindurchgeführt werden, in denen Düsen unterhalb der Begrenzung, aber oberhalb dem unteren Ende der durchgeführten Rohre angeordnet sind, wobei vorzugsweise diese Düsen unterhalb der halben Länge der betreffenden Rohre angebracht sind, insbesondere in der Entfernung von etwa einem Durchmesser des Rohres vom unteren Ende.
Es wurde nun gefunden, daß diese bekannte Vorrichtung bei langem Betrieb und hohen Durchsätzen, also hohen Gasgeschwindigkeiten, in den Gaseinleitungsvorrichtungen einen gewissen Abrieb aufweisen, überraschenderweise wurde weiterhin gefunden, daß dieser Abrieb nicht oder nur in erheblich verringertem Umfang auftritt, wenn die Rohre, in welche die Düsen münden, den austretenden Gasstrom im wesentlichen entgegen dem Gasstrom führen, der den Katalysator in Form eines Fließbettes hält.
Die Erfindung betrifft somit eine Vorrichtung zur Oxichlorierung, gekennzeichnet durch
- einen Reaktor 1,
- eine untere Begrenzung 2 für ein Katalysator- Fließbett 3,
- oberhalb der Begrenzung 2 und innerhalb des Katalysator-Fließbettes 3 eine Gaseinleitung (Verteilerrohre) 4, die über den gesamten Querschnitt des Reaktors 1 verteilt Düsen 5 enthält, - wobei die Düsen 5 in Rohre 6 münden, die den austretenden Gasstrom im wesentlichen im Gegenstrom zu dem Gasstrom führen, der den Katalysator fluidisiert und
- eine Gaseinleitung 7 unterhalb der Begrenzung 2.
Vorteilhaft wird die erfindungsgemäße Vorrichtung so ausgestaltet, daß der Anzahl von Rohren 8 die gleiche Anzahl von Rohren 6 gleichmäßig über den Querschnitt eines Reaktors 1 verteilt gegenüber angeordnet ist. Durch das Fluchten jeweils eines der Rohre 8 und 6 ist eine Zuordnung der Mengen miteinander reagierender Gase aus den Rohren 8 und 6 in besonderem Maße gegeben.
In einer anderen Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung liegen sich eine gleiche Anzahl von
Rohren 8 und 6 versetzt gegenüber. Diese Geometrie bewirkt eine möglichst geringe Erosion der Rohre 6 durch den aus den Rohren 8 aufsteigenden Gasstrom. Weiters erreicht man mit dieser Anordnung, daß die aus den Rohren 8 und 6 in das Katalysator-Fließbett 3 eintretenden Reaktanden sofort einem innigen Kontakt mit dem Katalysator ausgesetzt sind. Dadurch wird die gewünschte Reaktion in Richtung Bildung von EDC begünstigt und Nebenreaktionen, wie zum Beispiel die Verbrennung des Ethylens mit dem Sauerstoff, zurückgedrängt.
Eine weitere Ausführungsform dieser Vorrichtung läßt für ihre Auslegung und Konstruktion größere Freiräume zu. Hierbei ist die Anzahl der Rohre 6 von der Anzahl der Rohre 8 verschieden. Wichtig ist aber auch hier die möglichst gleichmäßige Verteilung dieser Rohre über den Querschnitt des Reaktors 1. Diese Form ergibt die Möglichkeit, die Anzahl der Rohre 6 in einem vorhandenen Reaktor zu verändern, ohne zugleich die Rohre 8 anzupassen, was einen hohen Aufwand bedeuten würde.
Die Erfindung wird in dem folgenden Beispiel noch näher erläutert.
Beispiel
Es wird eine Apparatur gemäß Figur 1 verwendet. In einen Reaktor 1 von 2,8 m Durchmesser und 26 m Höhe werden die auf 160 "C vorgewärmten Reaktanden gasförmig eingeleitet. Eine Mischung aus 5974 kg/h Chlorwasserstoff und 1417 kg/h Sauerstoff strömt durch die Gaseinleitung 4 über die Düsen 5 und die Rohre 6 in das Katalysator-Fließbett 3. Die Düsen 5 besitzen verschiedene Durchmesser, damit eine möglichst gleichmäßige Gasverteilung auf alle Düsen 5 und somit über den Querschnitt des Reaktors 1 erreicht wird. Der Durchmesser der Düsen 5 vergrößert sich stromabwärts der Gaseinleitung 4 von 8,6 mm auf 9,3 mm und weiter auf 10 mm, um die verschiedenen Druckverluste entlang der Gaseinleitung bis zu den jeweiligen Düsen 5 zu kompensieren. Die Rohre 6 mit einem Innendurchmesser von 40 mm haben eine Länge von 300 mm. 2380 kg/h Ethylen fließen über die Gaseinleitung 7 und die Rohre 8 mit den Düsen 9 durch die untere Begrenzung 2. Im Reaktor 1 befindet sich als Katalysator
Kupfer-(II)-Chlorid auf einem Aluminiumoxid-Träger in der Form eines Katalysator-Fließbettes 3. In dieses Flieβbett werden die obengenannten Reaktanden eingeführt. Zur Fluidisierung des Fließbettes strömt zusätzlich ein Kreisgasstrom von 8780 kg/h über die Gaseinleitung 7 und die Rohre 8 durch die untere Begrenzung 2 in den Reaktor 1. Die oberen Enden der Rohre 8 sind bündig mit der unteren Begrenzung 2. Der Abstand zwischen dieser unteren Begrenzung und den unteren Enden der Rohre 6 beträgt 400 mm. In diesem Abschnitt werden die Reaktanden über den Reaktorquerschnitt verteilt, und es bilden sich Mischungszonen zwischen den einzelnen Reaktanden und dem Katalysator. Ethylen und Kreisgas strömen im Reaktor von unten nach oben. Auf diesem Weg treffen sie auf den Chlorwasserstoff und Sauerstoff und reagieren unter Mitwirkung des vorhandenen Katalysators zu EDC und Wasser. Die dabei auftretende Reaktionswärme von 238,5 kJ/mol wird über das Katalysator-Fließbett 3 an die Kühlschlange 12 abgeführt, in der Wasser bei 183 °C verdampft. Die Reaktionstemperatur beträgt 225 *C bei einem Überdruck von 3,2 bar im Reaktor. Der Gasstrom am Reaktorkopf, bestehend aus den Reaktionsprodukten und dem Kreisgas, verläßt den Reaktor 1 über drei Zyklone zur weiteren Verarbeitung (nicht in der Figur dargestellt) . Die drei in Reihe geschalteten Zyklone dienen zur Abscheidung des mitgerissenen Katalysatorstaubes aus dem Gasstrom am Reaktorkopf oberhalb des Katalysator-Fließbettes.

Claims

Ansprüche
1. Vorrichtung zur Oxichlorierung, gekennzeichnet durch - einen Reaktor (1) ,
- eine untere Begrenzung (2) für ein Katalysator- Fließbett (3),
- oberhalb der Begrenzung (2) und innerhalb des Katalysator-Fließbettes (3) eine Gaseinleitung (Verteilerrohre) (4) , die über den gesamten
Querschnitt des Reaktors (1) verteilt Düsen (5) enthält,
- wobei die Düsen (5) in Rohre (6) münden, die den austretenden Gasstrom im wesentlichen im Gegenstrom zu dem Gasstrom führen, der den Katalysator fluidisiert und
- eine Gaseinleitung (7) unterhalb der Begrenzung (2) .
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch durch die Begrenzung (2) hindurchgeführte Rohre (8) , in denen Düsen (9) unterhalb der Begrenzung (2) , aber oberhalb dem unteren Ende von (8) angeordnet sind.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsen (9) in einem so großen Abstand vom oberen Ende der Rohre (8) angebracht sind, daß sich die nach oben gerichtete Strömungsgeschwindigkeit der Gasstrahlen aus den Düsen (9) bis zum oberen
Ende der Rohre (8) über den jeweiligen Querschnitt eines Rohres (8) vergleichmäßigt hat.
4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsen (9) in der Entfernung von etwa einem Durchmesser der Rohre (8) vom unteren Ende der Rohre (8) angebracht sind.
5. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der Rohre (6) so groß ist, daß sich die nach unten gerichtete Strömungsgeschwindigkeit der Gasstrahlen aus den Düsen (5) bis zum unteren Ende der Rohre (6) über den jeweiligen Querschnitt eines Rohres (6) vergleichmäßigt hat.
6. Vorrichtungen nach den Ansprüchen 1 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsen (5) unterschiedliche Durchmesser haben, damit die über die
Gaseinleitung (4) geführte Gasmenge gleichmäßig über den Querschnitt des Reaktors (1) verteilt wird.
7. Vorrichtungen nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Raum zwischen den oberen
Enden der Rohre (8) und den unteren Enden der Rohre (6) eine Mischzone bildet, die so groß bemessen ist, daß einerseits die Vermischung der Reaktanden mit dem Katalysator hier bereits stattfinden kann und daß andererseits eine hohe gegenseitige erosive Beanspruchung der Rohre (4, 6, 8) sowie der unteren Begrenzung (2) nicht mehr gegeben ist.
8. Verwendung der Vorrichtungen nach den Ansprüchen 1 bis 7 für die Umsetzung von Ethylen mit Chlorwasserstoff und Sauerstoff oder einem sauerstoffhaltigen Gas zu 1,2-Dichlorethan. - 1 G-
6EÄNDERTE ANSPRUCHE
[beim Internationalen Büro am 4. Dezember 1995 (4.12.95) eingegangen ursprüngliche Ansprüche 1 und 7 geändert; alle weiteren Ansprüche unverändert (2 Seiten)]
1. Vorrichtung zur Oxichlorierung, gekennzeichnet durch
- einen Reaktor (1) ,
- eine untere Begrenzung (2) für ein Katalysator- Fließbett (3), - oberhalb der Begrenzung (2) und innerhalb des Katalysator-Fließbettes (3) eine Gaseinleitung (Verteilerrohre) (4) , die über den gesamten Querschnitt des Reaktors (l) verteilt Düsen (5) enthält, - wobei die Düsen (5) in Rohre (6) münden, die den austretenden Gasstrom im wesentlichen im Gegenstrom zu dem Gasstrom führen, der den Katalysator fluidisiert,
- eine Gaseinleitung (7) unterhalb der Begrenzung (2) und
- durch die Begrenzung (2) hindurchgeführte Rohre (8) ,
- wobei der Raum zwischen den oberen Enden der Rohre (8) und den unteren Enden der Rohre (6) eine Mischzone bildet, die so groß bemessen ist, daß die Vermischung der jeweils aus diesen Rohren austretenden Reaktanden mit dem Katalysator hier bereits stattfinden kann.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch durch die Begrenzung (2) hindurchgeführte Rohre (8) , in denen Düsen (9) unterhalb der Begrenzung (2) , aber oberhalb dem unteren Ende von (8) angeordnet sind.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsen (9) in einem so großen Abstand vom oberen Ende der Rohre (8) angebracht sind, daß sich die nach oben gerichtete Strömungsgeschwindigkeit der Gasstrahlen aus den Düsen (9) bis zum oberen
GEÄNDERTES BLATT f ARTIKEL 19) Ende der Rohre (8) über den jeweiligen Querschnitt eines Rohres (8) vergleichmäßigt hat.
4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsen (9) in der Entfernung von etwa einem Durchmesser der Rohre (8) vom unteren Ende der
5 Rohre (8) angebracht sind.
5. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der Rohre (6) so groß ist, daß sich die nach unten gerichtete Strömungsgeschwindigkeit
10 der Gasstrahlen aus den Düsen (5) bis zum unteren Ende der Rohre (6) über den jeweiligen Querschnitt eines Rohres (6) vergleichmäßigt hat.
6. Vorrichtungen nach den Ansprüchen 1 und 5, dadurch •15 gekennzeichnet, daß die Düsen (5) unterschiedliche
Durchmesser haben, damit die über die
Gaseinleitung (4) geführte Gasmenge gleichmäßig über den Querschnitt des Reaktors (1) verteilt wird.
20 7. Vorrichtungen nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Raum zwischen den oberen Enden der Rohre (8) und den unteren Enden der Rohre (6) so bemessen ist, daß eine hohe gegenseitige erosive Beanspruchung der
25 Rohre (4, 6, 8) sowie der unteren Begrenzung (2) nicht gegeben ist.
8. Verwendung der Vorrichtungen nach den Ansprüchen 1 bis 7 für die Umsetzung von Ethylen mit 30 Chlorwasserstoff und Sauerstoff oder einem sauerstoffhaltigen Gas zu 1,2-Dichlorethan.
35
GEÄNDERTES BL/.TT (ARTIKEL 19
PCT/EP1995/001874 1995-02-20 1995-05-17 Vorrichtung und ihre verwendung zur oxichlorierung WO1996026003A1 (de)

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