UA80312C2 - Спосіб одержання оцтової кислоти (варіанти) - Google Patents

Abstract

Винахід стосується способу одержання оцтової кислоти з просторово-часовим виходом принаймні 15 г моль/л/год шляхом каталітичної реакції карбонілювання сполуки, вибраної із групи, що складається із метанолу, метилйодиду, метилацетату, диметилового етеру або їх комбінації, при наявності монооксиду вуглецю і принаймні 1000 млн. ч. каталітичної системи, що включає родій або комбінацію родію з іридієм, при цьому реакційна суміш містить менше 2,0 % мас. води, іон йодиду в концентрації від 2 до 20 % мас. і галоїдний промотор, вибраний з групи, що складається з галоїдоводню та органічних галоїдів, в концентрації від 2,0 % мас. до 30,0 % мас., та метил ацетат в концентрації від 1 до 30 % мас. Також винахід стосується аналогічного способу одержання оцтової кислоти в системі, що має реактор та секцію очистки, причому спосіб включає окрему стадію введення сполуки, вибраної з метилацетату, диметилового етеру, оцтового ангідриду та їх суміші, в кількості 1-30 % мас.

Description

Опис винаходу

Даний винахід стосується поліпшеного процесу виробництва оцтової кислоти. 2 Один із загальновизнаних процесів виробництва оцтової кислоти грунтується на карбонілюванні алкілового спирту і, зокрема, метанолу або його хімічно активних похідних оксидом вуглецю в рідкому реакційному середовищі. Такий процес карбонілювання звичайно проводять в умовах наявності каталізатора, наприклад, металу МІ групи Періодичної системи елементів, наприклад, родію або іридію, галоїдовмісного активатора каталізу, наприклад йодистого метилу, і води. У (патенті США Мо 3,769,329| описане застосування родієвого 70 каталізатора карбонілювання, розчиненого або диспергованого в рідкому реакційному середовищі або нанесеного на інертну тверду основу, разом з галоїдовмісним активатором каталізу, в ролі якого використовується, як правило, йодистий метил. Проте, відомо, що для виготовлення оцтової кислоти шляхом карбонілювання метанолу можуть використовуватися різноманітні каталітичні системи і, особливо, ті, що базуються на металах МІ! групи Періодичної системи елементів. У загальному випадку реакцію карбонілювання 72 проводять з каталізатором, розчиненим у рідкому реакційному середовищі, крізь яке безперервно барботують оксид вуглецю У |патенті США Мо3,769,329| зазначається, що для підвищення швидкості реакції в реакційну суміш може додаватися вода в концентраціях приблизно від 1490(мас.) до1590(мас). Такий процес отримав назву "висоководного" процесу карбонілювання.

Альтернативою "висоководному" процесу карбонілювання є "низьководний" процес карбонілювання, описаний у патентах |ІСША Мо,Мо5,001,259, 5,026,908 і 5,144,068). У низководному процесі карбонілювання концентрація води може складати нижче 1490(мас). Застосування низьких концентрацій води спрощує подальшу обробку цільової карбонової кислоти з перетворенням її на кристалізовану форму. Чим більше води є в реакційному потоці, тим вищими є експлуатаційні витрати на видалення води із оцтовокислого продукту і капітальні вкладення на устаткування з відновлення й очищення продукту. Ефективність процесу, що с 22 досягається в умовах дуже низьких концентрацій води, робить досить привабливою можливість здійснення Го) такого процесу за якомога нижчих концентрацій води. Проте, при зниженні кількості води в реакторі для зменшення до мінімуму експлуатаційних і постійних витрат значно утруднюється задача підтримування на прийнятно високому рівні швидкості вироблення оцтової кислоти з достатньою стабільністю каталізатора, оскільки, як зазначено в патенті США Мо 5,026,908, швидкість реакцій зі зниженням кількості води в реакторі с падає. «--

Однією з проблем низьководного процесу є те, що каталізатор і, зокрема, на основі родію має схильність до випадання із реакційної суміші в осад, коли концентрація води зменшується до рівнів нижче 1495(мас). Цілком о зрозуміло, що значне осадження каталізатора може призводити до зниження швидкості реакції, переривання о виробничого процесу і повного його зупинення. Відомо, що зменшити до мінімуму проблеми зі стабільністю каталізатора можна шляхом застосування стабілізатора каталізу, такого, як розчинний йодид металу або со четвертинна йодиста сіль. Як описано в (патенті США Мо5,218,143), особливо підходящими для цього солями є йодиди лужних металів, наприклад, йодид літію, оскільки вони є найбільш розчинними і термічно стабільними в реакційному середовищі. В (ЕР-А-0161874) описаний пристрій для проведення реакції, в якому спирт і, зокрема, « метанол піддають карбонілюванню з перетворенням на карбокислотний продукт, наприклад, оцтову кислоту при З 50 застосуванні рідкого реакційного середовища з низьким вмістом води. У цьому пристрої для підтримування с стабільності родієвого каталізатора і забезпечення прийнятної продуктивності процесу використовувалися певні

Із» концентрації солі йодиду алкілу і відповідного алкілового естеру в рідкому реакційному середовищі.

Іншою проблемою, пов'язаною з реакціями карбонілювання за низьких концентрацій води є те, що навіть в умовах стабілізованого каталізатора, швидкість вироблення продукту однаково неприпустимо знижується.

Наприклад, у (патенті США Мо 5,760,279) зазначається, що при роботі в низьководних умовах швидкість реакції со може складати лише половину тієї, на яку можна було б розраховувати в цих умовах. ав | Пропонувалися різноманітні способи підвищення продуктивності процесу в низьководних умовах реакції карбонілювання. Продуктивність цього процесу звичайно визначається параметром під назвою о "просторово-часового виходу" (ЗУ: зрасе-йте уїеій), який вимірюється в грам-молях оцтової кислоти, -к 70 виробленої протягом години на літр реакційного середовища (г-моль/л/год), що міститься в реакторі карбонілювання. Об'єм реакційного середовища визначається при навколишній температурі в неаерованому із стані. У патентні США Мо5,218,143 показано, що продуктивність низьководного процесу може бути підвищена, якщо реактор буде працювати в умовах оптимізованих концентрацій метилацетату в реакційній суміші. В

ІЕР-0-250189) пропонується для підвищення продуктивності процесу додавати водень (газ) в оксид вуглецю, що 22 подається в реакційну суміш. У (патенті США Мо 5,939,585) підвищення продуктивності процесу досягається за

ГФ) рахунок застосування рутенію або осмію як промоторів каталізу. У цьому патенті зазначається, що застосування таких промоторів дозволяє отримувати величину ЗТУ приблизно 11 г-моль/л/год. за низьких концентрацій води о порядку 1,095(мас.) і менше. У (патенті США Мо 5,218,143) описане застосування каталізатора на базі металу групи МІВ. Періодичної системи елементів для підвищення ЗТІТУ в умовах низьких концентрацій води до 60 9,2г-моль/л/год. при концентрацій води 2,090(мас). У |(патенті США Мо5,760,279| зазначається, що включення марганцевого стабілізатора в каталітичну систему на базі родію дозволяє підвищити ЗІ приблизно до 8г-моль/л/год. при концентрації води 4,590(мас). У (патентах США МоМо5,488,153 і Англії В 2,336,154 А) пропонується для збільшення швидкості реакції в умовах низьких концентрацій води використовувати координаційні бідентантні фосфор-сірчані ліганди з родієвими каталізаторами. У патенті США Мо 5,488,153 бо наведені приклади одержання продуктивності з величинами 5ГУ до 19,бг-моль/л/год. У Іпатенті Англії СВ

2,336,154 А) повідомляється про досягнення швидкості реакції 21,9г-моль/л/год. Усі ці результати були одержані у висоководних умовах.

У той час як деякі із цитованих вище джерел стосувалися процесів з родієвим каталізатором у концентрації 5ОООмлн. ч., у прикладах здійснення цих процесів, як правило, зазначаються концентрації родієвого каталізатора на рівні приблизно 100Омлн. ч. і менше.

У Іпатенті США Мо5,144,068| повідомляється, що при низьких концентраціях води має місце синергічний ефект між метилацетатом і йодидним стабілізатором у реакторі карбонілювання, що підсилює карбонілювання метанолу. При цьому зазначається, що в умовах високих концентрацій метиалцетату в реакторі зменшується /о утворення небажаних продуктів реакції. Зокрема, кількість утворюваної при цьому пропіонової кислоти зменшується на порядок. Зменшується також кількість двоокису вуглецю і водню, утворюваних внаслідок реакції конверсії водяного газу.

Оскільки швидкість реакції карбонілювання суттєвою мірою залежить від концентрації води, для підтримання її на достатньо високих рівнях дуже важливо протягом процесу вироблення оцтової кислоти підтримувати рівні /5 ВОДИ В реакційній суміші в контрольованих межах. У роботі ІНіогікідег апа депзеп, Іпа. Епд. Спет., Ргод. Кезв.

Оеум. 16, 281-285 (1977)| виявлена сильна залежність швидкості реакції від рівнів води, яка проявлялася в тому, що швидкість реакції зростала з підвищенням концентрації води до 1495(мас). Регулювати кількість води в реакційній суміші можна було принаймні частково за допомогою двох ключових реакцій у цій суміші: першою з них є реакція метанізації з утворенням води у відповідності з формулою:

СснЗон Ж Не -- сн, ші но

Друга реакція, навпаки, поглинає води; це є вищезгадана реакція конверсії водяного газу, що відбувається у відповідності з формулою: (Ф:0) що но -- со, нд Не

Для ефективного контролю води в реакційному середовищі важливо знати, яка з цих реакцій у даному Га процесі домінує і, таким чином, визначити напрямок потрібного регулювання води, тобто її постачання в реакційне середовище чи, навпаки, видаляння для підтримання точного водного балансу і зведення до мінімуму о змін у швидкості карбонілювання, зумовлених змінами концентрації води в реакторі.

У Іпатенті США Мо5,831,120| знайдено, що в реакціях карбонілювання, каталізованих іридієм, швидкість генерування води реакцією метанізації є відносно високою і може бути вищою за швидкість поглинання води сі реакцією конверсії водяного газу. В такій ситуації необхідно видаляти надлишок води, створений дисбалансом.

На відміну від цього, в (патенті США Мо5, 831,120| також описані реакції карбонілювання, але з родієвим - каталізатором, де реакція метанізації є відносно повільною порівняно зі швидкістю реакції конверсії водяного со газу, внаслідок чого така реакційна система поглинає воду. Отже в систему з родієвим каталізатором, як правило, необхідно постачати воду для підтримання її стабільної концентрації в реакційному середовищі. о

Для видалення надлишку води із потоків сирого продукту, створюваних системами з реакціями ее) карбонілювання, було запропоновано чимало засобів. Так, у |(патентах США МоМо3,769,177 і 3,791,9351 описані процеси видалення води із реакційних систем шляхом послідовних дистиляцій. У |патенті США Мо4,008,131 запропонована модифікація таких систем із застосуванням бічного потоку для видалення води із дистиляційної « колони. Заявленою перевагою такої системи є зведення до мінімуму видалення дорогого йодистого метилу з водою, коли остання видаляється із верхнього погону дистиляційної колони. Процеси, описані в цих патентах, - с спрямовані на видалення води із потоків сирого продукту на постреакційних ділянках технологічної системи. ц Отже, описані в цих патентах процеси не розраховані на регулювання води в реакційній секції технологічної "» системи карбонілювання.

У Іпатенті США Мо5,831,120|) описане видалення надлишку води в технологічній системі з іридієвим каталізатором шляхом комбінування з одного боку видалення і виведення в стоки води із верхнього погону (ее) колони перегонки легких фракцій, а з іншого -заміщення частини метанолу, що постачається в реакційну суміш, компонентом, вибраним серед метилацетату, диметилового етеру, оцтового ангідриду та їх сумішей. У о вищезгаданому патенті зазначається, що диметиловий етер і мет алацетат піддаються карбонілюванню для о вироблення оцтової кислоти при чистому поглинанні води, а оцтовий ангідрид видаляє воду із реакційної суміші, шу 20 вступаючи в реакцію утворення оцтової кислоти. У цьому процесі поглинання води хімічними реакціями відбувається у відповідності з такими рівняннями:

Ко)

Ф) іме) 60 б5

0); ; сноосн, косо НІ -я- 2сН;-0- ОН

Кк 3 2 о о й Ї -- сни- ОН сн.с--оснІ со ною ж асп а с плн-- сни - он сн-о0-0--сн,558,0 ж 2 С сч

З

У Іпатенті США Мо5,001,259) і споріднених з ним (патентах США МоМо5,026,908 і 5,144,068) описані процеси -- низьководного карбонілювання з родієвим каталізатором, де досягалися високі швидкості карбонілювання со метанолу при підтриманні в реакційній секції дуже низьких рівнів води від кінцевої концентрації «0,190(мас.) до високих концентрацій. Згідно з цими патентами концентрація реакційного середовища підтримувалася шляхом о регулювання потоку монооксиду вуглецю, води, метанолу і йодистого метилу. Найвища швидкість реакції (се) продукування оцтової кислоти у відповідності з цими патентами, тобто величина 5ТУ становила приблизно 32 при концентрації води 2,090(мас). Але при концентраціях води, менших ніж 290(мас), найвищий рівень величини

ЗТУ складав приблизно 12. На Фіг.10 у цих патентах продемонстроване утруднення підтримання прийнятних « швидкостей реакції при концентраціях води вище 2,095(мас). Згідно з Фіг.10 швидкість реакції різко падала, коли концентрація води становила менше 2,095(мас). - с Підсумовуючи вищевикладене, можна зробити висновок, що на сьогоднішній день в технологічному арсеналі а карбонілювання все ще немає процесу, який би дозволяв в умовах підтримання високої стабільності ,» каталізатора, забезпечити контрольовані низьководні умови технологічного процесу з виходом продукту реакції в одиницях ЗТУ - 15г-моль/л/год. і вище при концентраціях води нижче 2,095(мас).

Даний винахід стосується процесів виробництва оцтової кислоти шляхом карбонілювання алкілових спиртів, (ее) хімічно активних похідних алкілових спиртів і сумішей алкілових спиртів та їх хімічно активних похідних у о реакційній суміші з низьким вмістом води. Окрім самого процесу виробництва оцтової кислоти в низьководних умовах, даним винаходом передбачаються високі швидкості виробництва оцтової кислоти. Ще однією ознакою (95) даною винаходу є підтримання низької концентрації води в контрольованих межах в умовах шу 20 високопродуктивного процесу. Даний винахід дозволяє виробляти оцтову кислоту зі швидкістю 15 г-моль/л/год. і вище при концентраціях води в реакційній суміші менше, ніж 2,095(мас). У процесі згідно з даним винаходом що) використовуються високі рівні родієвих або родій-іридієвих каталітичних систем з високими рівнями метилацетату. У певних умовах концентрація води в реакційному середовищі даного процесу підтримується на бажаному рівні принаймні однією стадією процесу, що включає у себе додавання в процес водоспоживчого Компонента, такого, як диметиловий етер, метилацетат, оцтовий ангідрид або суміші цих сполук. Стадія додавання водоспоживчих компонентів у реакційну суміш може об'єднуватися з іншими стадіями процесу для о регулювання концентрації води в реакційній суміші карбонілювання. іме) Фігури креслення

Фіг.1. Схема процесу згідно з одним із варіантів здійснення даного винаходу. 60 У той час як, з погляду вартості процесу карбонілювання, його бажано здійснювати в умовах низького вмісту води в реакторі, добре відомо, наприклад, із (патенту США Мо5,144,068), що в низьководних умовах вихід корисного продукту такого процесу може бути значно знижений порівняно з виходом, отриманим при проведенні його у висоководних умовах за однакових інших умов. Але даний винахід дозволяє досягати дуже високих швидкостей реакції і при цьому працювати в економічно ефективних умовах концентрацій води в реакційній б5 суміші нижче 295(мас). Запропонований винахід дозволяє досягати цих високих швидкостей виробничого процесу шляхом оптимізації ключових компонентів родієвої або родій-іридієвої каталітичних систем при підтриманні водночас дуже низьких концентрацій води в ефективних межах.

Даний винахід стосується низьководних процесів карбонілювання з високою продуктивністю. Усупереч існуючим поглядам, авторами винаходу було знайдено, що швидкість реакції може бути збільшена до дуже

ВИСОКИХ рівнів і підтримуватися на них шляхом застосування високих концентрацій каталізатора при використанні синергічного ефекту йодидного співактиватора з метилацетатом особливо при високих концентраціях метилацетату з високими концентраціями каталізатора. У певних умовах ці процеси під час реакції карбонілювання можуть генерувати воду. Інакше кажучи, генерування води в результаті вищеописаної реакції метанізації перевищує поглинання води вищеописаною реакцією конверсії водяного газу. Даний винахід визнає 7/0 Чі умови і пропонує процес підтримання водного балансу в реакційному середовищі під час таких умов при підтримуванні високих швидкостей реакції.

Процеси синтезу оцтової кислоти шляхом каталітичного карбонілювання метанолу монооксидом вуглецю добре відомі в даній галузі; деякі серед них описані у цитованих вище посиланнях. Суть такого процесу полягає в тому, що монооксид вуглецю приводять у взаємодію з метанолом і/або його хімічно активними похідними при наявності каталізатора, який може містити, наприклад, метал МІ групи Періодичної системи і, зокрема, КИ,

І, Со, Мі, Ки, Ра, Рі, а найчастіше - КА або Іг; галоїдний промотор, яким найчастіше служить галоїдоводень або органічний галоїд і, зокрема, йодистий алкіл, такий як йодистий метил; стабілізатор/сопромотор, яким служить сіль металу ІА або НА груп Періодичної системи, або четвертинна сіль амонію чи фосфонію і, зокрема, йодид або ацетат, і найчастіше йодид літію чи ацетат літію. Активним каталізатором може служити комплекс 2о металу МІ!! групи, котрий в деяких випадках може вводитися в реакційну секцію у формі попередньо створеного комплексу, а не у формі вищеописаних індивідуальних каталітичних компонентів. Каталітична система є розчиненою або диспергованою в рідкому середовищі, що містить метилацетат, оцтову кислоту, кінцеву кількість води, наприклад, принаймні 0,195(мас.) і будь-який інший компонент-розчинник, сумісний з іншими наявними в середовищі сполуками. Похідними метанолу, підходящими для застосування в реакції карбонілювання, можуть сч бути, наприклад, метилацетат, диметиловий етер і йодистий метил.

У процесі згідно з даним винаходом у каталітичній системі можуть використовуватися родій і і) родій-іридієвиє сплави і сполуки як метал МІЇЇ групи і йодистий алкіл як галоїдний промотор. Концентрація йодистого алкілу, як правило це йодистий метил, у реакційному середовищі, як правило, лежить у межах приблизно від 2,090(мас.) до ЗО9о(мас), в одному з варіантів здійснення винаходу - в межах приблизно від с зо 9 ОУв(мас.) до 1590(мас), а в ще одному варіанті - в межах приблизно від 5,090(мас.) до 1090(мас). Може використовуватися також комбінація стабілізатор каталізатора/сопромотора. Комбінований -- стабілізатор/сопромотор може мати форму розчинної солі із лужного металу або лужноземельного металу, або ж с форму четвертинної солі амонію чи фосфонію, що створює ефективну кількість, згідно з визначеним вище, іону йодиду в реакційному розчині. Комбінованим стабілізатором/сопромотором каталізу у кращому варіанті є о йодистий літій, ацетат літію або їх суміш. Каталітична система може також містити сіль перехідного металу як со сопромотор, вибрану із групи, що складається із солей рутенію, вольфраму, осмію, нікелю, кобальту, платини, паладію, марганцю, титану, ванадію, міді, алюмінію, олова і сурми. Концентрація іонів йодиду в реакційному середовищі в загальному випадку лежить у межах приблизно від 2,095(мас.) до 2090(мас). В одному з варіантів здійснення винаходу концентрація іону йодиду становить приблизно від 5,090(мас.) до 2095(мас), а в іншому « варіанті - приблизно від 10,090(мас.) до 2090(мас). Усі ці компоненти реакційної суміші розчинені або ств) с дисперговані в середовищі, що містить метилацетат, оцтову кислоту і низьку концентрацію води. Концентрація . метилацетату в реакційному середовищі, як правило, становить приблизно від 1,090(мас.) до ЗО9б(мас), в одному и?» з варіантів здійснення винаходу лежить у межах приблизно від 2,090(мас.) до 1590(мас), а в іншому варіанті - в межах приблизно від З,09о(мас.) до 1090(мас). Системи родієвого каталізатора є добре відомими. Наприклад, у (патентні США Моз,769,329) підходящі каталітичні системи містять родій як метал МІ! групи Періодичної системи

Го! елементів. Відомими є також каталітичні системи, в яких використовується сіль родію разом із сіллю іридію.

Підходящі родій-іридієві каталітичні системи описані, наприклад, у (патенті США Мо 6,211,405). У подальшому в о даному описі каталітичні системи на основі родію і каталітичні системи на основі родій-іридію об'єднані під 2) загальною назвою "родієвих каталітичних систем". Для цілей даної заявки металами МІ групи Періодичної 5р бистеми елементів є ідентифіковані метали МІЇЇ групи Періодичної системи елементів і хімічні сполуки, що - включають у себе ідентифіковані метали МІ! групи Періодичної системи елементів.

Ге Під час активного періоду реакції в реактор, що містить реакційну рідину, в котрій підтримується бажаний парціальний тиск оксиду вуглецю, безперервно постачається метанол і монооксид вуглецю. Як зазначалося вище, реакційна рідина, окрім вищеперелічених компонентів реакційної суміші, може містити малі кількості небажаних домішок, наприклад, ацетальдегіду та інших карбонілвмісних перманганат-зменшуючих сполук (РАС: регтапдапаїйе гедисіпд сотроишпавз) і пропіонової кислоти. РКС-сполуками тут звуться карбонільні сполуки, такі (Ф, як ацетальдегід, котрі викликають утворення ненасичених альдегідів та інших карбонільних забруднень, таких, ка як ацетон, метилетилкетон, бутиральдегід, кротональдегід, 2-етилкротональдегід, 2-етилбутиральдегід і т. п., та їх продуктів альдольної конденсації. До числа РКС-сполук належать також йодисті алкіли, такі як йодистий бор етил, йодистий пропіл, йодистий бутил, йодистий пентил, йодистий гексил |і т. п.

Для запобігання акумулюванню інертних сполук або технологічних речовин продувний газ відбирають із верхньої частини реактора і піддають обробці для відновлення цінних матеріалів, що конденсуються, таких, як йодистий метил і метилацетат, перед спалюванням на факелі. Реакційну рідину відбирають із реактора і спрямовують на пристрій швидкого випаровування, де під зниженим тиском відбувається випаровування легких 65 компонентів із реакційної суміші й оцтовокислого продукту, а решта реакційної суміші, що містить, головним чином, оцтову кислоту і каталізатор, може повертатися назад, у реактор. Пари із пристрою швидкого випаровування подаються в колону відгону легких фракцій або роздільну колону, звідки сирий оцтовокислий продукт відбирається у формі рідкої бічної витяжки або основного продукту, як описано в патенті США Мо 5,144,068, і спрямовується на подальшу очистку, а пари верхнього погону конденсуються і розділяються на легку

Водну фазу і важку органічну фазу. Легка водна фаза містить, головним чином, воду, у меншій, але значній кількості - оцтову кислоту, і в набагато меншій кількості - метанол, йодистий метил і метилацетат. Легка водна фаза містить також ацетальдегід та інші РКОС-сполуки, що є побічними продуктами початкової реакції або утворюються потім, внаслідок наступних реакцій ацетальдегіду. Важка органічна фаза містить, головним чином, йодистий метил з невеликою кількістю метилацетату, дуже малу кількість води і, звичайно, менший процент /о ацетальдегіду, ніж у легкій водній фазі. Важку органічну фазу безпосередньо чи після подальшої обробки повертають назад, в реакційну секцію.

Легка водна фаза верхнього конденсату колони відгону легких фракцій, звичайно, використовується як зворотний стік, а частина її спрямовується на рециркуляцію безпосередньо в реакційну секцію.

Використовуваний тут термін "реакційна секція" об'єднує в собі і компоненти реактора і компоненти швидкого /5 випарника пристрою. У деяких процесах легка водна фаза спочатку спрямовується у пристрій видалення ацетальдегіду, як описано, наприклад, у (патентах США МоМоб,143,930 і 3,769,329|. В одному з варіантів пристрою видалення ацетальдегіду легка водна фаза конденсату верхнього погону колони відгону легких фракцій подається в першу дистиляційну колону, що зветься "концентратором ацетальдегіду" і служить для відділяння більшості ацетальдегіду, йодистого метилу і метилацетату як верхнього погону від більш важкої 2о фракції, що містить оцтову кислоту і воду і повертається назад, в секцію очистки. Останній верхній погон після цього подається в другу дистиляційну колону, що зветься "дистилятором відгону ацетальдегіду" і служить для відділяння більшої частини ацетальдегіду в цьому потоці від більш важкої фракції, що містить йодистий метил і метилацетат, який повертається назад, у секцію очистки. Останній верхній погон, що містить підвищену концентрацію ацетальдегіду і деяку частину більш важких компонентів, таких, як йодистий метил, після цього с ов піддається екстрагуванню водою з одержанням водного екстракту, що містить більшу частину альдегіду і о органічний продукт очистки, що містить менше водорозчинних компонентів потоку, таких, як йодистий метил, який повертається в секцію очистки. Потік водного розчину ацетальдегіду виводиться у стічні води.

Використовуваний тут термін " секція очистки" об'єднує в собі компоненти дистиляції і розділяння/осушування технологічної системи. с зо Безперервний процес карбонілювання може розглядатися як такий, що включає у себе три основні секції - реакції, очистки і обробки вихідних газів. Як показано на Фіг. 1, безперервні потоки алкілового спирту або (7 його хімічно активних похідних і оксиду вуглецю подаються в технологічний цикл по лініях 1 і 2, відповідно, в с обладнаний мішалкою реактор З або інший відповідний реактор, що містить реакційну рідину, до складу якої входять розчин оцтової кислоти, родієвого каталізатора, галоїдний промотор, сопромотор/стабілізатор, вода, о непрореагований алкіловий спирт і/або його хімічно активні похідні й монооксид вуглецю, а також домішки, со такі, як ацетальдегід та інші РКОС-сполуки, і більш високойодисті алкіли. Гази, утворені в реакційній секції, відбираються по лінії 4 і спрямовуються на відновлення для відділяння компонентів, підходящих для рециркуляції в реакцію. Реакційну рідину безперервно відбирають із реактора З по лінії 5 і подають у блок 6 швидкого випаровування, де під зниженим тиском частина оцтової кислоти і більшість низькокиплячих сполук « виходять у формі парів, що покидають розчин більш важких компонентів каталітичної системи. Рідина, що з с залишається в блоці 6 швидкого випаровування, повертається по лінії 7 назад, у реактор 3, у той час як пари . із блока 6 по лінії 8 подаються в колону 9 (роздільник) відгону легких фракцій, де більшість низькокиплячих а компонентів, включаючи йодистий метил, метилацетат і ацетальдегід, а також частина води видаляються через верх колони. Сирий водний розчин оцтової кислоти відбирається із колони 9 відгону легких фракцій по лінії 10 | спрямовується у пристрій відновлення оцтової кислоти (не показаний). Донна фракція, що містить деяку

Го! кількість оцтової кислоти і висококиплячі компоненти, відбирається із колони 9 відгону легких фракцій по лінії 11 і повертається назад, у реакційну секцію. Потік парів верхнього погону із колони відгону легких о фракцій конденсується і спрямовується по лінії 12 на подальшу обробку у відповідності з відомими додатковими оо стадіями обробки. Частина цього потоку подальшої обробки (не показана), що містить йодистий метил, Метилацетат і деяку кількість оцтової кислоти, повертається назад, у реактор або в секцію очистки. - У деяких хімічних процесах необхідно проводити моніторинг протікання хімічної реакції й у відповідності з

Із його результатами регулювати постачання реагентів для забезпечення бажаного розвитку реакції. Одним з таких хімічних процесів є процес виробництва оцтової кислоти. В одному із його варіантів, де використовується карбонілювання метанолу або його похідних, таких, як метилацетат або йодистий метил, застосовується хімічна ов реакція, що ініціюється каталізатором, як описано вище. Карбонілювання стало найбільш визнаним шляхом виробництва оцтової кислоти. Проте, існують певні від'ємні фактори, що стають на перешкоді втіленню цього

Ф) процесу в життя. По-перше, хімічне підгрунтя його реакцій є складним і включає у себе численні взаємозв'язані ка реакції, побічні продукти і рівноваги, і всі вони повинні бути правильно зрівноважені між собою для того, щоб процес набув практичної прийнятності і максимальної ефективності використання сировинних матеріалів. Крім бор того, потрібні для карбонілювання системи каталізу в загальному випадку є дорогими і вкрай чутливими до змін будь-якого із численних параметрів реакцій, що, у свою чергу, від'ємно впливає на стабільність і активність каталізатора.

Процес виробництва оцтової кислоти бажано здійснювати за низьких концентрацій води в реакційній суміші для надання йому більшої ефективності і продуктивності. Застосування низьких концентрацій води спрощує 65 подальшу обробку карбокислотного продукту з наданням йому кристалічної (тобто високочистої) форми. Відомо, що вода є небажаним компонентом сирої оцтової кислоти, і чим більше її є в потоці сирого продукту, тим більшими є експлуатаційні витрати і необхідні капіталовкладення в технологічне устаткування з проведення реакцій і відновного очищання продукту. Забезпечення технологічного устаткування потрібним об'ємом, що займає вода, і видалення води у висоководному процесі можуть становити головні витрати капіталу й енергії, а також обмежувати потужність технологічної лінії. Проте було знайдено, що чим нижчою є концентрація води, тим нижчою в загальному випадку є швидкість карбонілювання. Наприклад, при наближенні концентрації води до 5,090(мас.) швидкість реакцій карбонілювання значно знижується, оскільки вона суттєво залежить від води в реакторі, і особливо при дуже низьких її концентраціях. При цьому стає дуже важливим підтримувати точний водний баланс навколо реакційного блоку і фактично всередині реакційної секції для підтримання високої /о активності реактора, а отже і високої продуктивності процесу.

Даним винаходом пропонується процес, у якому швидкість реакції підтримується на високому рівні, навіть коли вміст води в реакційній суміші становить менше 2,095(мас). Запропонований процес забезпечує стабільні швидкості реакції з величиною ЗТУ принаймні 15г-моль/л/год. при концентрації води менше 2,095(мас.) і концентраціях родію в каталітичних системах реакційної суміші принаймні 100Омлн.ч. В одному з варіантів здійснення винаходу швидкість реакції, виражена величиною ЗУ, складає приблизно 20-40г-моль/л/год., при вмісті води в реакційній суміші менше 2,095(мас). В іншому варіанті здійснення винаходу величина ЗТУ лежить в межах приблизно від 25 до 40г-моль/л/год. при вмісті води в реакційній суміші менше 2,090(мас). У ще одному варіанті величина ЗТУ при вмісті води в реакційній суміші менше 2,095(мас.) у відповідності з даним винаходом лежить в межах приблизно від 35 до 40г-моль/л/год.

Даний винахід дозволяє отримувати до тих пір недосяжні швидкості реакції в умовах низьких концентрацій води завдяки об'єднанню оптимізації параметрів реакції, таких, як концентрація каталізатора, концентрація метилацетату, температура реакції і т. д., з підтримуванням у вузькому інтервалі водного балансу в реакційній суміші. Було знайдено, що для досягнення таких високих швидкостей реакції можуть використовуватися високі концентрації каталізатора на основі родію разом з високими концентраціями метилацетату. сч

У загальному випадку чим більшою є концентрація родієвого каталізатора в реакційній суміші, тим більш високу можна отримувати швидкість реакції і, що важливо, при низьких концентраціях води. В одному з варіантів і) здійснення винаходу величина ЗТМ при концентрації води менше 2,090(мас.) і концентрації родію або родій-іридію 1000 млн. ч. лежить у межах приблизно від 15 до 20г-моль/л/год. В іншому варіанті здійснення винаходу величина ЗТУ при концентрації води менше 0,795(мас.) і концентрації родій-іридію принаймні 1500 млн. с зо ч. лежить у межах приблизно від 20 до 30 до г-моль/л/год. У ще одному варіанті здійснення винаходу величина

ЗТУ при концентрації води менше 0,595(мас.) і концентрації родій-іридію принаймні 1800 млн. ч. лежитьу межах 77 приблизно від ЗО до 40г-моль/л/год. с

Підходящі для застосування в даному винаході каталітичні системи на основі родію використовуються в комбінації зі стабілізатором каталізатора, наприклад, розчинним йодидом металу або четвертинною йодистою о сіллю. Підходящим промотором каталізатора є йодистий метил у концентрації в межах приблизно від 296(мас.) со до ЗОбо(мас). В одному з варіантів здійснення винаходу концентрація йодистого метилу лежить у межах приблизно від 59б(мас.) до 1590(мас). В іншому варіанті здійснення винаходу концентрація йодистого метилу лежить у межах приблизно від 59б(мас.) до 1095(мас).

Концентрація метилацетату в реакційній суміші в одному з варіантів здійснення винаходу складає приблизно «

Від ТУб(мас.) до 2096(мас). В іншому варіанті концентрація метилацетату лежить у межах приблизно від 290(мас.) п-ва) с до 1590(мас). У ще одному варіанті концентрація метилацетату лежить у межах приблизно від Зоб(мас.) до 1095(мас). ;» Важливим фактором для здійснення процесу з високою швидкістю реакції у відповідності з даним винаходом є здатність підтримувати стабільний склад реакційної суміші шляхом підтримування концентрації води у вузькому

Інтервалі її низьких величин. Було встановлено, що за певних умов при швидкостях реакції карбонілювання, що

Го! відповідають цілям даного винаходу, водний баланс реакційної системи може відхилятися від очікуваних механізмів водного зрівноважування. Для підтримання високих швидкостей реакції карбонілювання у о відповідності з даним винаходом важливо правильно визначати те, якою є дана реакція в конкретних умовах її 2) здійснення - водогенеруючою чи водовбирною. Як зазначалося у цитованому вище (|патенті США Мо5,831,1201, беред фахівців у даній галузі загальноприйнятою була думка, що родієві каталітичні системи при застосуванні - їх в реакціях карбонілювання призводять до чистого поглинання води в каталізованій реакційній суміші. Для

Ге підтримання стабільної концентрації води в реакційній суміші з родієвим каталізатором до цих пір вважалося необхідним додавати в реакційну суміш воду, оскільки реакція конверсії водяного газу є більш потужною, ніж реакція метанізації. Проте було знайдено, що за певних умов каталітичні системи на основі родію ініціюють ов реакції карбонілювання, які є чистими генераторами води, оскільки реакція метанізації є більш потужною, ніж реакція конверсії водяного газу. В цих умовах для підтримання стабільної концентрації води в реакційній

Ф) суміші і досягнення стабільної реакції вироблення корисного продукту необхідно надлишок води видаляти. Це ка може здійснюватися механічним, фізичним або хімічним шляхом видалення води із реакційної суміші або шляхом хімічного поглинання води 60 Для визначення того, коли розпочинається чисте генерування води, необхідно проводити моніторинг величини ЗТМ як стосовно двоокису вуглецю, так і стосовно метану в реакторі Моніторинг цих швидкостей генерування зазначених продуктів дає можливість оцінювати механізм чистого генерування води, що діє в даний момент у реакційній суміші В реакціях карбонілювання з родієвим каталізатором високої концентрації, з високими концентраціями метилацетату і низькими концентраціями води в реакторі продукування метану в цій 65 реакції може перевищувати вироблення двоокису вуглецю, внаслідок чого реакційна система стає водогенеруючою, а не водовбирною Цей перехід усієї реакційної системи на водогенеруючий тип виявився досить несподіваним Його виникнення було зумовлено тим, що в певних умовах реакція метанізацм, що описується рівнянням СН ЗОН ж- Но-»СНу) ж Н.О, домінує (тобто є більш потужною) над реакцією конверсії водяного газу, що описується рівнянням СО ж НьО-»СО» ж Но

Як зазначалося вище, ці нові, встановлені авторами факти суперечать результатам, отриманим у відповідності з |(Іпатентом США Мо5,831,120), де стверджується, що в загальному випадку в реакційних системах, каталізованих лише родієм, потребується додавати воду Було знайдено, що при варіюванні концентрацій води, метилацетату і родію реакції карбонілювання, які за своїм характером є водогенеруючими, можуть протікати в широкому діапазоні концентрацій води приблизно від 0,195(мас) до 496(мас)

Приклади

Нижче розглянуто типові приклади, що демонструють можливості здійснення реакцій карбонілювання у відповідності з даним винаходом, де швидкість реакції перевищує 15г-моль/л/год при концентраціях води менше 2,090(мас ) Наведені тут дані були отримані на експериментальній установці, що працювала в стабільному режимі Умови експерименту подані в Табл |.

Таблиця

Г1ювиреящи 000 |Швидкітьпроцесу ою фею ма || 5000 єлвіссосна я | ол во | вл хви. /л412я оотоох с 1 Умови реактора у Прикладах 1-4 19593 надлишковий тиск 400 фунт-сила/кв дюйм 2 Усі значення величини 5ГУ подані в одиницях г-моль/л/год о

З Усі реакції у наведених прикладах проводилися з 10 9б(мас) йодистого літію

У цих прикладах подані умови, в яких швидкість реакції метанізацдцм перевищує швидкість реакції конверсії водяного газу або ж ці швидкості є однаковими По величинах ЗТУ для СН, і СО» можна бачити, що у Прикладі2 с не спостерігається ні чистого генерування, ні чистого вбирання води в ході реакції, оскільки величина ЗТУ для

СО» дорівнює 5ГУ для СН. Протилежну картину можна спостерігати у Прикладах 1, З і 4, де швидкість реакції -- метанізаци, тобто величина 5ТУ для СН. перевищує швидкість реакції конверсії водяного газу, тобто величину «о

ЗГУ для СО» Слід пам'ятати, що залежно від концентрацій реакційної суміші при концентраціях води нижче 290(мас) реакція може домінувати, впливаючи на концентрацію води в суміші, котра, у свою чергу, буде впливати о на швидкості продукування оцтової кислоти в даному процесі У Прикладах 1, З і 4 спостерігається чисте ее генерування води в реакційній суміші, і отже ця вода повинна видалятися для підтримання її низької концентрації при високих швидкостях реакції у відповідності з даним винаходом.

Придушення реакції конверсії водяного газу на користь реакції метанізацм і, тим самим, встановлення « точного балансу генерування води можуть відчуватися в широкому діапазоні концентрації води, концентрації каталізатора на основі родію і концентрацій інших компонентів, таких, як метилацетат і йодистий метил - с Наприклад, чисте генерування води може мати місце в низьководних умовах реакції менше, ніж 2,095(мас ), при ц проведенні процесу зі швидкістю реакції принаймні 15г-моль/л/год і з концентраціями каталізатора на основі "» родію принаймні 100О0млн ч Чисте генерування води з найбільшою очевидністю відбувається при концентраціях води менше 1,09б(мас), концентраціях каталізатора на основі родію принаймні 1200млн ч і швидкостях реакції принаймні 25г-моль/л/год. Ще більш очевидно, що чисте генерування води відбувається при концентраціях води (ее) менше, ніж приблизно 0,595(мас), концентраціях каталізатора на основі родію принаймні 1500млн ч і швидкостях реакції принаймні ЗОг-моль/л/год. о При виробництві оцтової кислоти в умовах, в яких відбувається чисте генерування води, необхідно видаляти о створений таким чином надлишок води для підтримання бажаної низької концентрації води в реакційній суміші У шу 20 відповідності з даним винаходом ця вода може видалятися як механічним, так і хімічним шляхом При механічному видаленні води можуть застосовуватися найрізноманітніші методи і прийоми, відомі в даній галузі і

ІЗ застосовувані до реакційних систем, що працюють в умовах, відмінних від умов процесу згідно з даним винаходом Підходящими є, наприклад, методи видалення надлишків води, описані в |(патентах США Мо4,008,131,

Мо3,791,935, Мо3,769,117|, а також інші методи, описані і на які є посилання в |патенті США Мо5,831,120).

Проте, методи механічного видалення води мають ряд недоліків, включаючи необхідність у додаткових капітальних витратах. Хоча застосування механічних методів видалення води також охоплюється об'ємом і) даного винаходу, було встановлено, що при високих швидкостях реакції в умовах низьких концентрацій води у ко відповідності з даним винаходом надлишок води може видалятися повністю хімічним шляхом. Комбінації механічних і хімічних методів видалення надлишків води також передбачені даним винаходом. 60 При застосуванні хімічного способу видалення води можна додавати в реакційну секцію метилацетат, диметиловий етер, оцтовий ангідрид або суміші цих сполук. Додавання будь-якої з цих сполук у реакційну секцію знижує концентрацію в ній води. Диметиловий етер і метилацетат при цьому піддаються карбонілюванню з утворенням оцтової кислоти при чистому споживанні води виробничим процесом. Додавання оцтового ангідриду зменшує концентрацію води в реакційній секції внаслідок реакції оцтового ангідриду з водою з утворенням 2 65 Моль оцтової кислоти відповідно до вищенаведеного рівняння. Температура і природа каталітичного розчину в реакційній зоні і зоні швидкого випаровування є достатніми для швидкого гідролізу оцтового ангідриду.

Кількість водовбирного агента, що додається в реакційну секцію, залежить від швидкості чистого генерування води, що визначається відносними швидкостями реакцій метанізації і конверсії водяного газу в реакційній зоні. Проте, в загальному випадку кількість водовбирного агента, що додається, повинна бути принаймні стехіометричною з водою, генерованою в реакції карбонілювання у відповідності з наведеними вище рівняннями. Водовбирний агент може вводитися на різних ділянках процесу. Наприклад, його введення може здійснюватися в зоні реактора, в зоні швидкого випарника або в зоні очистки, якщо він у разі потреби повертається по петлі рециркуляції в реактор. Проте, вводити водовбирний агент дуже вигідно також разом з потоком метанолу. Цілком зрозуміло, що введення водовбирного агента в реакційну секцію може здійснюватися 7/0 шляхом добавлення його в різноманітні потоки цього процесу, які кінець кінцем повертаються на рециркуляцію в реакційну секцію, а також шляхом добавлення безпосередньо в реакційну зону або в зону швидкого випаровування.

Було знайдено, що добавлення водовбирних агентів у реакційну секцію у відповідності з даним винаходом є ефективним у випадку реакцій з каталізатором на основі родію при концентраціях води вище 2,090(мас). Цей 7/5 спосіб контролю водного балансу є цілком задовільним у реакційних системах, де використовуються родієві каталізатори при концентраціях води в реакційній суміші до 5,095(мас).

Усі цитовані вище патенти і публікації включені тут в усій їхній повноті шляхом посилання.

Цілком зрозуміло, що описані тут в усіх деталях варіанти здійснення даного винаходу і його переваги не виключають різноманітних змін, доповнень і інших варіантів, що не виходять за рамки ідеї та об'єму, окреслені 2о наведеною нижче Формулою винаходу.

Claims (1)

1. Формула винаходу . . шо, с 25 1. Спосіб одержання оцтової кислоти з просторово--асовим виходом принаймні 15 г моль/л/год шляхом каталітичної реакції карбонілювання, який включає реакцію сполуки, вибраної із групи, що складається із (о) метанолу, метилиодиду, метилацетату, диметилового етеру або їх комбінації, при наявності монооксиду вуглецю і каталітичної системи на основі родію в реакційній суміші, який відрізняється тим, що реакційна суміш містить менше 2,0 95 мас. води, принаймні 1000 млн. ч. каталітичної системи на основі родію, вибраного із групи, що с зо складається із родію і комбінації родію з іридієм, іон йодиду в концентрації в інтервалі від 2 до 20 95 мас. і галоїдний промотор, вибраний з групи, що складається з галоїдоводню та органічних галоїдів, в концентрації «- від 2,0 95 мас. до 30,0 95 мас., та метилацетат в концентрації від 1 до 30 95 мас., причому в реакційній суміші со додатково одержують діоксид вуглецю та метан і просторово--асовий вихід утворення метану перевищує просторово-часовий вихід утворення діоксиду вуглецю. о 35 2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що галоїдний промотор, вибраний з групи, що складається з со галоїдоводню та органічних галоїдів, є наявним у концентрації від 5,0 95 мас. до 15,0 90 мас. від маси реакційної суміші.

   З. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що реакційна суміш містить від 1,0 95 мас. до 20,0 95 мас. метилацетату. «

   4. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що органічним галоїдом є метилиодид. з с 5. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що реакційна суміш містить менше 0,7 95 мас. води і принаймні 1500 млн. ч. каталітичної системи на основі родію. :з» 6. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що реакційна суміш містить менше 0,5 95 мас. води і принаймні 1800 млн. ч. каталітичної системи на основі родію, вибраного із групи, що складається із родію і комбінації родію з іридієм. оо 7. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що просторово-часовий вихід оцтової кислоти становить від 15 г моль/л/год до 20 г моль/л/год. («в 8. Спосіб за п. 5, який відрізняється тим, що просторово-часовий вихід оцтової кислоти становить від З0 г с моль/л/год до 40г моль/л/год.

   9. Спосіб за п. б, який відрізняється тим, що просторово-часовий вихід оцтової кислоти становить від З0 г -й моль/л/год до 40г моль/л/год. ГЕ 10. Спосіб за п. 5, який відрізняється тим, що метилйиодид є наявним у кількості від 5,0 95 мас. до 10 95 мас. від маси реакційної суміші.

   11. Спосіб одержання оцтової кислоти з просторово--асовим виходом принаймні 15 г моль/л/год шляхом каталітичної реакції карбонілювання в системі, що включає реактор і секцію очистки, який включає стадії: (а) здійснення реакції сполуки, вибраної із групи, що складається з метанолу і його хімічно активних (Ф) похідних, з монооксидом вуглецю в присутності щонайменше 1000 млн. ч. металу, вибраного з групи, що ГІ складається з родію та комбінації родію та іридію, в реакційній суміші, що містить воду в кількості менше 2,0 до мас., йодид-іон в концентрації від 2 до 20 95 мас. і галоїдний промотор, вибраний з групи, що складається з во галоїдоводню та органічних галоїдів, в концентрації від 2,0 9о мас. до 30,0 Фо мас.; і (Б) введення сполуки, вибраної із групи, що складається з метилацетату, диметилового етеру, оцтового ангідриду та їх суміші, в кількості 1-30 95 мас. до реактора, причому в реакційній суміші додатково одержують діоксид вуглецю та метан і просторово--асовий вихід утворення метану перевищує просторово-часовий вихід утворення діоксиду вуглецю. 65 12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що галоїдний промотор, вибраний з групи, що складається з галоїдоводню та органічних галоїдів, є наявним у концентрації від 5,0 95 мас. до 15,0 90 мас. від маси реакційної суміші.

   13. Спосіб за п. 12, який відрізняється тим, що реакційна суміш містить від 1,0 95 мас. до 20,0 95 мас. метилацетату.

   14. Спосіб за п. 13, який відрізняється тим, що органічним галоїдом є метил йодид.

   15. Спосіб за п. 14, який відрізняється тим, що включає щонайменше 1500 млн. ч. металу, вибраного з групи, що складається з родію та комбінації родію та іридію.

   16. Спосіб за п. 15, який відрізняється тим, що включає щонайменше 1800 млн. ч. металу, вибраного з групи, що складається з родію та комбінації родію та іридію. 70 17. Спосіб за п. 16, який відрізняється тим, що просторово-часовий вихід оцтової кислоти становить принаймні 20 г моль/л/год.

   18. Спосіб за п. 17, який відрізняється тим, що просторово-часовий вихід оцтової кислоти становить принаймні 30 г моль/л/год.

   19. Спосіб за п. 14, який відрізняється тим, що метилиодид є наявним у кількості від 5,0 95 мас. до 10 95 /5 мабс. від маси реакційної суміші. с щі 6) с «- (зе) «в) г) -

   с . и? (ее) («в) (95) - 50 Ко) іме) 60 б5