TWI479029B - Non - directional electrical steel sheet and manufacturing method thereof - Google Patents

Non - directional electrical steel sheet and manufacturing method thereof Download PDF

Info

Publication number
TWI479029B
TWI479029B TW101141794A TW101141794A TWI479029B TW I479029 B TWI479029 B TW I479029B TW 101141794 A TW101141794 A TW 101141794A TW 101141794 A TW101141794 A TW 101141794A TW I479029 B TWI479029 B TW I479029B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
steel sheet
annealing
rolling
hot
less
Prior art date
Application number
TW101141794A
Other languages
English (en)
Other versions
TW201333216A (zh
Inventor
Masahiro Fujikura
Yoshiyuki Ushigami
Tesshu Murakawa
Shinichi Kanao
Makoto Atake
Takeru Ichie
Kojiro Hori
Original Assignee
Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp filed Critical Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
Publication of TW201333216A publication Critical patent/TW201333216A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI479029B publication Critical patent/TWI479029B/zh

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/03—Amorphous or microcrystalline structure
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14791—Fe-Si-Al based alloys, e.g. Sendust

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Description

無方向性電磁鋼板及其製造方法 發明領域
本發明係有關於一種具有α-γ變態(肥粒鐵-沃斯田鐵變態)且磁性特性優異之無方向性電磁鋼板及其製造方法。本申請案係基於2011年11月11日於日本提出申請之日本專利特願2011-247637號、以及2011年11月11日於日本提出申請之日本專利特願2011-247683號而主張優先權，並將其內容引用於此。
 發明背景
因應近年各種電子機器之高效率化要求之高漲，對於作為鐵心使用之無方向性電磁鋼板要求高磁束密度化及低鐵損化。特別是製作高磁束密度之鋼板時，低Si之鋼係屬有利，但其必然地會利用到具有α-γ變態之成份組成範圍的鋼。關於低Si之無方向性電磁鋼板，已有提出許多使磁性特性提昇之方法。
例如專利文獻1中，提出了在Ar3變態點以上結束熱軋，自Ar3變態點至Ar1變態點之溫度區域以5℃/sec以下進行緩冷之方法。然而，此冷卻速度欲在實機之熱軋來進行係屬困難。
又，專利文獻2中，提出了添加Sn至鋼，因應Sn濃度控制熱軋之最後溫度，以得到高磁束密度之方法。然而此方法會限定Si濃度為0.4%以下，對於獲得低鐵損是不充分的。
又，專利文獻3中，提出了藉由限定熱軋時的加熱溫度和最後溫度，在高磁束密度與矯直退火時的粒成長性優異之鋼板。此方法沒有替代熱軋退火之自行退火等步驟，故無法獲得高磁束密度。
又，專利文獻4中，提出了在熱軋時，將最後軋延前的粗棒於線上加熱，將熱軋之最後溫度設為Ar1+20℃以上、纏繞溫度設為640~750℃。然而，此方法係以析出物之無害化為目的，無法得到高磁束密度。
先行技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本專利特開平6-192731號公報
專利文獻2：日本專利特開2006-241554號公報
專利文獻3：日本專利特開2007-217744號公報
專利文獻4：日本專利特開平11-61257號公報
 發明概要
本發明之課題在於提供一種具有α-γ變態之無方向性電磁鋼板，有較高磁束密度、且低鐵損之無方向性電磁鋼板及其製造方法。
本發明係藉由將鋼之成份組成及熱軋條件最佳化，使熱軋退火後的組織、或者自行退火後的組織粗大化，且冷軋、最後退火後的製品之磁束密度提高者。
如此完成之本發明係如下者。
(1)一種無方向性電磁鋼板，其特徵在於含有以質量%計：C：0.005%以下、Si：0.1%~2.0%、Mn：0.05%~0.6%、P：0.100%以下、及Al：0.5%以下，且殘餘部份為Fe及不可避免之不純物；該鋼板含有個數密度10個/μm3 以下之平均直徑為10nm~200nm的非磁性析出物AlN，且為由不含未再結晶組織之肥粒鐵粒所構成之組織，並且前述肥粒鐵粒之平均粒徑為30μm~200μm；軋延方向及軋延直角方向之平均磁束密度B50為1.75T以上。
(2)如(1)記載之無方向性電磁鋼板，其更含有以質量%計為0.05%~0.2%之Sn、Sb之至少一者。
(3)如(1)或(2)記載之無方向性電磁鋼板，其更含有以質量%計為0.0005%~0.0030%之B。
(4)一種無方向性電磁鋼板之製造方法，其特徵在於包含下述步驟：對具有下述鋼組成之鋼胚(slab)施以熱軋而獲得熱軋鋼板之步驟，該鋼組成含有以質量%計：C：0.005%以下、 Si：0.1%~2.0%、Mn：0.05%~0.6%、P：0.100%以下、及Al：0.5%以下，且殘餘部份為Fe及不可避免之不純物；對前述熱軋鋼板施以熱軋退火而獲得熱軋退火鋼板之步驟；對前述熱軋退火鋼板施以冷軋而獲得冷軋鋼板之步驟；及對前述冷軋鋼板施以最後退火之步驟；於前述熱軋中，將前述鋼胚之加熱溫度設為1050℃~1250℃，最後軋延之結束溫度設為800℃~(Ar1變態點+20℃)，且鋼卷(coil)的纏繞溫度設為500℃~700℃；將前述熱軋退火之退火溫度設為750℃~Ac1變態點，且前述最後退火之退火溫度設為800℃~Ac1變態點。
(5)如(4)記載之無方向性電磁鋼板之製造方法，其中前述鋼胚更含有以質量%計為0.05%~0.2%之Sn、Sb之至少一者。
(6)如(4)或(5)記載之無方向性電磁鋼板之製造方法，其中前述鋼胚更含有以質量%計為0.0005%~0.0030%之B。
(7)一種無方向性電磁鋼板之製造方法，其特徵在於含有下述步驟：對具有下述鋼組成之鋼胚施以熱軋而獲得熱軋鋼板之步驟，該鋼組成含有以質量%計： C：0.005%以下、Si：0.1%~2.0%、Mn：0.05%~0.6%、P：0.100%以下、及Al：0.5%以下，且殘餘部份為Fe及不可避免之不純物；對前述熱軋鋼板施以冷軋而獲得冷軋鋼板之步驟；及對前述冷軋鋼板施以最後退火之步驟；於前述熱軋中，將前述鋼胚之加熱溫度設為1050℃~1250℃，最後軋延之結束溫度設為800℃~(Ar1變態點+20℃)，且鋼卷的纏繞溫度設為780℃以上；將前述最後退火之退火溫度設為800℃~Ac1變態點。
(8)如(7)記載之無方向性電磁鋼板之製造方法，其中前述鋼胚更含有以質量%計為0.05%~0.2%之Sn、Sb之至少一者。
(9)如(7)或(8)記載之無方向性電磁鋼板之製造方法，其中前述鋼胚更含有以質量%計為0.0005%~0.0030%之B。
此處之B50係在外加50Hz、5000A/m之磁場時的磁束密度。
藉由本發明，可提供較高磁束密度、且低鐵損之無方向性電磁鋼板及其製造方法。
圖1係顯示令熱軋退火之保定時間變化時，熱軋 之最後溫度FT與平均磁束密度B50之關係的變化之圖。
圖2係顯示令熱軋退火之保定時間變化時，熱軋之最後溫度FT與鐵損W15/50之關係的變化之圖。
圖3係顯示對於在熱軋之最後溫度FT為1060℃、熱軋退火為850℃×120分鐘之條件下處理之材料於冷軋後進行最後退火之鋼板，在其上觀察到的折痕之一例的照片。
圖4係顯示熱軋退火後之截面的金屬組織之照片。
圖5係顯示微細析出物之觀察結果(SEM 50000倍)之照片。
 用以實施發明之形態
首先敘述關於引領至本發明之實驗結果。
以實驗室方法溶製出使用具有下述成份組成之鋼的鋼塊：以質量%計之C：0.0011%、Si：0.7%、Mn：0.17%、P：0.073%、Al：0.31%、及Sn：0.095%，殘餘部份為Fe及不可避免之不純物。於佛馬斯特(音譯：Formaster)實驗中，確認到此鋼之Ar1變態點為963℃、Ar3變態點為1020℃、Ac1變態點為1060℃。
其次，將該鋼塊於1150℃之溫度下加熱1小時，施以熱軋。此時，令最後軋延結束溫度FT在880℃~1080℃之範圍內變化。又，此外，最後厚度為2.5mm。
其次，對所獲得的熱軋鋼板施以溫度850℃、保定時間1~120分鐘之熱軋退火，或者不施行熱軋退火，將鋼板酸洗，間延直到鋼板之厚度成為0.5mm，再進行900℃、 30秒之最後退火。
接著，從獲得之最後退火鋼板上切出55mm×55mm之試驗片，以JIS C 2556所訂定之激磁電流法進行軋延方向(L方向)及與軋延方向為直角的方向(C方向)之磁性測定。圖1顯示令熱軋退火之保定時間變化時，最後軋延結束溫度FT與L．C方向之平均磁束密度B50之關係。此外，圖2顯示令熱軋退火之保定時間變化時，最後軋延結束溫度FT與鐵損W15/90之關係。
不施行熱軋退火時，平均磁束密度B50係在最後軋延結束溫度FT靠近Ar1變態點時最高。保定時間1分鐘時，最後軋延結束溫度FT在Ar1變態點以下的情況，材料之平均磁束密度B50急遽上升，最後軋延結束溫度FT越低則平均磁束密度B50越高。保定時間15分鐘時亦有同樣傾向，且平均磁束密度B50到達1.79T。保定120分鐘時，最後軋延結束溫度FT在Ar1變態點以上的情況，材料之平均磁束密度B50急遽增加，無關於最後軋延結束溫度FT而變成1.81T左右。
然而另一方面，最後軋延結束溫度FT為1060℃、熱軋退火條件設為退火溫度850℃下保定時間120分鐘時，經冷軋並進行最後退火後的最後退火鋼板上，觀察到如圖3所示之向軋延直角方向延伸、並貫穿複數之板厚方向的折痕。又，於同圖中以點線表示折痕部。
實際製品上產生如此折痕時會導致夾層係數(lamination factor)低落。表1顯示觀察到折痕的條件，此種 折痕之現象會在最後軋延結束溫度FT高、熱軋退火之保定時間長的情況下被觀察到。
接著，為了探究折痕產生的原因，對於最後軋延結束溫度FT相異之熱軋鋼板進行了相異條件下施以熱軋退火之熱軋退火鋼板之組織的調查。圖4顯示熱軋退火後的截面組織。
關於最後軋延結束溫度FT為880℃(α域)之熱軋退火鋼板，明白了會隨著保定時間均一地粒成長。另一方面，最後軋延結束溫度FT為1060℃(γ域)之情況，保定時間為15分鐘時的組織細密，然而保定時間為120分鐘時的組織會急遽成長。由此可知，最後退火鋼板所見到的折痕可想見是因為冷軋前的組織過大，造成冷軋、再結晶後在鋼板產生折痕。
再者，為了探究如此熱軋退火後的組織變化之原因，對於最後軋延結束溫度FT為880℃及1060℃之剛完成熱軋後的熱軋鋼板，立刻使用SEM(Scanning Electron Microscope)進行微細組織的觀察。圖5顯示微細組織觀察的 結果。最後軋延結束溫度FT為1060℃時，粒界觀察到微細析出物，確認到該微細析出物為AlN。推測此微細AlN在退火之保定時間短時，粒成長會被抑制，若為長時間時會成熟(ripening)且粒界之釘扎鬆動(depinning)，引起異常粒成長。另一方面，最後軋延結束溫度FT為880℃時，沒有觀察到粒界之微細析出物。故此時會正常地粒成長。此AlN之析出會產生相異之機制雖不明確，但可想見為如下述。
AlN之溶解度在α相比在γ相還要小，因此母相從γ相變態為α相時會大量析出。另一方面，若對γ相之粒進行加工，則變態前的γ相之組織會根據情況而含有未再結晶組織，即使再結晶後，其粒徑會比壓下前的γ相之粒徑小。接下來母相變態時，舊γ相之粒界會作為析出處而產生α核，成為微細的α相組織。在變態之同時，AlN會變得容易析出，故α相之粒的粒界會成為析出處，AlN會微細而大量地析出。
由上述實驗，明白了關於具有α-γ變態之成份組成的鋼，要獲得優異的磁性特性，重要的是對熱軋鋼板施以退火，而要令會使得冷軋後且最後退火後的鋼板生成折痕之異常粒成長不發生，需要令熱軋之最後軋延結束溫度比Ar1附近更為低落。
本發明係基於如此研討結果而完成者，以下，將依序詳細說明本發明中規定之無方向性電磁鋼板及其製造方法之要件。
首先，說明有關本發明之無方向性電磁鋼板所使用的鋼之成份組成的限定理由。以下之含量的%係意指質 量%。
<C：0.005%以下>
C係會使鐵損劣化、且亦為磁性時效之原因的有害元素，因此設為0.005%以下。較佳為0.003%以下。亦包含0%。
<Si：0.1%~2.0%>
Si為使鋼之固有抵抗增加並使鐵損降低的元素，下限設為0.1%。過度添加會使磁束密度低落。因此Si之上限設為2.0%。較佳為0.1%~1.6%。
<Mn：0.05%~0.6%>
Mn會使鋼之固有抵抗提高，且會使硫化物粗大化且無害化。但是過度添加會導致鋼之脆化、成本上升。因此設為0.05%~0.6%。較佳為0.1%~0.5%。
<P：0.100%以下>
P係為了確保再結晶後之鋼板的硬度而添加。過度添加會招致鋼的脆化。因此設為0.100%以下。較佳為0.001%~0.08%。
<Al：0.5%以下>
Al係與N結合而易形成AlN。藉由使用後述之熱軋方法，可防止微細析出，然而過多時即使用該熱軋方法亦會有微細地析出之傾向。因此，設為0.5%以下。另一方面，亦是在脫氧方面有效的元素。較佳為0.03%~0.4%。
<Sn、Sb之至少一者：0.05%~0.2%>
Sn和Sb係為了改善冷軋、再結晶後之集合組織，使其磁束密度提昇而因應必要來添加。然而過度添加會使鋼脆 化。因此，添加時係以設為0.05%~0.2%為佳。較佳為0.05%~0.15%。
<B：0.0005%~0.0030%>
B會形成BN，優先於Al來固定N，具有將鋼板從γ相變態為α相時之AlN微細析出抑制的作用，為此因應需要而添加。然而過度添加時，會固溶而使集合組織劣化、使磁束密度低落。因此，添加時係以設為0.0005%~0.0030%為佳。較佳為0.001%~0.002%。
<N>
如先前所述，本發明係藉由抑制AlN之微細析出而欲獲得優異磁性特性者。作為前提之氮含量係屬通常範圍而並無特別規定，例如，即使含有40ppm，使用本發明亦可得到良好磁性特性。較佳為30ppm以下，更佳係設為20ppm以下，可藉此獲得更良好的磁性特性。
本發明之無方向性電磁鋼板係具有如上述α-γ變態系之鋼組成者，組成之殘餘部份為Fe及不可避免之不純物。
接著說明有關本發明之無方向性電磁鋼板之其他特徵。
本發明中，鋼板內之平均直徑10nm~200nm之非磁性析出物AlN之個數密度抑制在10個/μm3 以下。
如上述觀察之結果，本發明中對於熱軋退火時和最後退火時之粒成長造成最多影響的AlN之平均直徑為10nm~200nm。故規定此種大小的AlN之個數密度。個數密度超過 10個/μm3 時，在熱軋退火時之熱軋鋼板之再結晶的粒成長不充分，會導致磁束密度之低落。更進一步地，亦會對於冷軋後之最後退火時的再結晶中之粒成長造成不良影響。較佳為5個/μm3 以下。
此外，本發明之無方向性電磁鋼板之組織係不含未再結晶組織之肥粒鐵粒所構成之組織，該肥粒鐵粒之平均粒徑設成為30μm~200μm。含有未再結晶組織時，即使完全地再結晶，平均粒徑未滿30μm會使磁滯損失變大，總和的鐵損會增加。較佳為40μm以上，更佳為60μm以上。此外，肥粒鐵粒之平均粒徑若超過200μm則渦電流損失增大，全鐵損會增加。較佳為150μm以下。
有關如同以上構成之無方向性電磁鋼板，軋延方向及軋延直角方向之平均磁束密度B50為1.75T以上。又，如同先前說明，Sn及Sb具有改善冷軋、再結晶後之集合組織，使其平均磁束密度B50提高之作用。
接著，說明用以獲得本發明之無方向性電磁鋼板之製造方法。
本發明之製造方法，對於具有上述記載之鋼組成的鋼胚施以熱軋，對所獲得的熱軋鋼板施以退火，酸洗後施以冷軋，其後施以最後退火，然而對於熱軋鋼板之退火，除了連續退火或分批退火等由外部加熱鋼卷之方法，利用熱軋時的熱來進行自行退火之方法亦屬可能。
熱軋時加熱鋼胚之溫度係不隨熱軋退火之方法改變，而是為了防止硫化物等不純物之再固溶-微細析出、 不使鐵損劣化而設為1250℃以下。然而加熱溫度過低則會招致熱軋之能力低落，故設為1050℃以上。較佳為1100℃~1200℃。
接著進行的熱軋之粗軋延(rough rolling)或除銹(descaling)係以通常方法進行即可，並無特別限定條件。
以下，將熱軋鋼板之退火分成外部加熱來進行之情況與自行退火來進行之情況並加以說明。
首先是由外部加熱之方法的情況。於熱軋之最後軋延中，其結束溫度FT設為800℃~(Ar1變態點+20℃)。最後軋延結束溫度FT若設為未滿800℃，則熱軋之操作會變得不安定，生產性會低落。另一方面，最後軋延結束溫度FT若設為超過Ar1變態點+20℃，AlN會於變態後之α粒之粒界大量微細析出，熱軋退火鋼板之肥粒鐵粒的粒成長會受到阻害。進一步地如先前所說明，依據與熱軋退火條件之組合，會於冷軋、再結晶後之鋼板產生折痕。較佳為800℃~Ar1變態點之範圍內。
鋼卷纏繞溫度設為500~700℃。未滿500℃時，熱軋之操作會變得不安定。700℃以上時，鋼板之表面會吸附有多量銹垢，以酸洗去除銹垢會變得困難。
接著進行的熱軋退火在溫度過低時，平均磁束密度B50之增加不充分，溫度過高時會引起變態，退火後之組織會微細化。因此設為750℃~Ac1變態點之溫度範圍。保定時間可適宜選擇。方式則是連續退火、箱式退火皆屬可能。
其後，熱軋退火鋼板在進行酸洗後，經冷軋而獲 得冷軋鋼板，其後，進行最後退火。於最後退火步驟中，使退火後之組織成為不含未再結晶組織之肥粒鐵相，且其肥粒鐵粒之平均粒徑成為30μm~200μm。為了將該肥粒鐵粒之平均粒徑設為30μm以上，將退火溫度設為800℃以上。然而若超過Ac1變態點，組織會細粒化，故設為Ac1變態點以下。較佳為850℃~Ac1變態點。
接著，敘述有關利用熱軋時的熱進行自行退火之情況。熱軋之最後軋延結束溫度FT係與先前之外部加熱法之情況相同地設為800℃~(Ar1變態點+20℃)。在Ar1變態點+20℃以上進行操作時，其後在自行退火時肥粒鐵粒之粒成長會受到阻害，前述設定係為了避免此種情況。此外，為了熱軋之操作的安定化，下限設為800℃，然而為了提高纏繞後的自行退火之溫度，係以較高者為佳。較佳為850℃~Ar1變態點+20℃。
為了用熱軋之熱使鋼卷自行退火，亦即自行退火，鋼卷纏繞溫度為780℃以上。為了使脫銹性良好等理由而將鋼卷進行水冷時，直到水冷開始之時間設為10分以上。藉由該等操作，因熱軋而形成之組織會粗大化，磁束密度會提高。此外，析出物亦粗大化，冷軋後之最後退火時之粒成長變得良好。纏繞溫度係因溫度越高，藉由自行退火使組織變得越大，故800℃以上為佳，更佳為850℃以上。
欲使纏繞溫度提高，亦可於要進行最後軋延之前將粗棒加熱。此外，依據鋼成份的不同，會有因為Ar1變態 點較低，而有先前之最後溫度之限定與接下來的纏繞溫度皆低落之情況。此時亦可將在進行纏繞之前的熱軋鋼板加熱，升溫至比Ac1變態點低的溫度。該等加熱方法並無特別限制，可使用誘導加熱等。
此外，纏繞溫度的上限係以設為Ac1變態點以下為佳。若比Ac1變態點還高，則冷卻過程中會再度變態，冷軋前之組織會變得微細，冷軋、再結晶後之磁束密度低落。
由以上步驟所製造之自行退火鋼板在酸洗後，經冷軋而獲得冷軋鋼板，其後，進行最後退火。最後退火步驟中，使退火後的組織成為不含未再結晶組織之肥粒鐵相，且其肥粒鐵粒之平均粒徑成為30μm~200μm。為使該肥粒鐵粒之平均粒徑成為30μm以上，退火溫度設為800℃以上。然而若超過Ac1變態點，則組織會細粒化，故設為Ac1變態點以下。較佳為850℃~Ac1變態點。
本發明係如上述之高磁束密度且低鐵損之無方向性電磁鋼板及其製造方法，以下將利用實施例進一步說明本發明之實施可能性及效果。又，以下說明之實驗中的條件等，均屬於用以確認本發明之實施可能性及效果所採用的例子，本發明並不受該等例子所限定。
實施例 <實施例1>
將表2所示之成份組成的錠塊於實驗室真空溶解以製造，接著將該錠塊加熱、粗軋延以獲得厚度40mm之粗棒。將獲得的粗棒施以熱最後軋延，作成厚度2.5mm之熱軋鋼 板，經850℃、15分鐘熱軋退火後，進行酸洗，進行冷軋直到0.5mm，最後進行退火處理。同表顯示各鋼之變態溫度、熱軋加熱溫度、最後軋延溫度、纏繞相當溫度(equivalent temperature)、及冷軋後之最後退火溫度。
接著，將獲得之試料的磁性特性評價進行愛普斯坦法(JIS C 2556)，亦進行粒徑測定(JIS G 0552)、析出物觀察。其結果顯示於同表。磁性特性(磁束密度)係以L方向及C方向之平均值來顯示。在這次評價中，將平均磁束密度B50為1.75T以上、鐵損W15/50為5.0W/kg以下者設為良好者來進行評價，則本發明例皆獲得良好的特性。
如表2所示，本發明範圍之成份組成的無方向性電磁鋼板得到優異磁性特性。另一方面，比較例中B3為平均磁束密度B50低落，B6為鋼板產生斷裂，該等以外則是鐵損大。
<實施例2>
將下述成份組成之鋼構成之錠塊於實驗室之真空溶解爐溶製，該成份組成係以質量%計，含有C：0.0014%、Si：0.5%、Mn：0.2%、P：0.076%、Al：0.3%、及Sn：0.09%，殘餘部份為Fe及不可避免之不純物。該鋼之Ar1變態點為955℃、Ar3變態點為985℃、Ac1變態點為1018℃。
使用該錠塊，在表3所示條件下進行熱軋、熱軋退火，於酸洗後，經冷軋至0.5mm後，在同表所示條件下進行最後退火。
對於所獲得之材料，與實施例1相同地進行磁性測定、粒徑測定、析出部觀察。將製造條件與測定結果合併表示於表3。關於添加有Sn之本實施例，若以本發明之製造條件來製造，獲得了平均磁束密度B50為1.77T以上、鐵損W15/50為4.5W/kg以下之良好特性。
用本發明範圍之製造方法所製造之無方向性電磁鋼板獲得優異磁性特性。另一方面，關於D2、D3及D5，因為皆於熱軋之操作為不安定之溫度下處理，故雖然在本次實驗獲得優量磁性特性之無方向性電磁鋼板，但是再現性就無法確認。此外，關於D4，其磁性特性雖優良，但是鋼板表面所附著的銹垢無法以酸洗來充分去除，在冷軋時鋼板形狀異常地劣化，係屬無法用作為製品者。
<實施例3>
將以轉爐溶製之溶鋼進行真空脫氣處理，調整成表4所示之成份組成後，進行連續鑄造作成鋼胚，將該鋼胚加熱並施以熱軋，纏繞作成厚度為2.5mm之熱軋板。同表中顯示個別的鋼之變態溫度、鋼胚之加熱溫度、最後軋延之結束溫度、熱軋鋼板之纏繞溫度。
其後，將該熱軋鋼板進行酸洗，進行冷軋直到0.5mm，並進行最後退火。同樣地在同表顯示最後退火溫度。
對於所獲得之材料，與實施例1相同地進行磁性測定、粒徑測定、析出部觀察。將製造條件與測定結果合併表示於表4。在這次評價中，將平均磁束密度B50為1.75T以上、鐵損W15/50為5.0W/kg以下者設為良好者來進行評價，則本發明例皆獲得良好的特性。
本發明範圍之成份組成的無方向性電磁鋼板得到優異磁性特性。另一方面，比較例中F3為平均磁束密度B50低落，F6為鋼板產生斷裂，該等以外則是鐵損大。
<實施例4>
將下述成份組成之鋼胚於轉爐溶製，該成份組成係以質量%計，含有C：0.0011%、Si：0.5%、Mn：0.17%、P：0.073%、Al：0.31%、及Sn：0.095%，殘餘部份為Fe及不可避免之不純物。該鋼之Ar1變態點為955℃、Ar3變態點為985℃、Ac1變態點為1018℃。
將該鋼胚加熱並施以熱軋，纏繞作成厚度為2.5mm之熱軋鋼板。於表5顯示鋼胚之加熱溫度、最後軋延之結束溫度、熱軋鋼板之纏繞溫度。將經纏繞之鋼卷固持15分鐘，之後進行水冷。對於纏繞溫度高的一部分材料在要纏繞之前進行加熱。
其後，將熱軋鋼板進行酸洗，冷軋至0.5mm，於表5所示溫度下進行30秒之最後退火。
對於所獲得之材料，與實施例1相同地進行磁性測定、粒徑測定、析出部觀察。將製造條件與測定結果合併表示於表5。關於添加有Sn之本實施例，若以本發明之製造條件來製造，獲得了平均磁束密度B50為1.77T以上、鐵損W15/50為4.5W/kg以下之良好特性。
以本發明範圍之製造方法所製造之無方向性電磁鋼板得到優異磁性特性。另一方面，比較例中F3為平均磁束密度B50低落，F6為鋼板產生斷裂，該等以外則是鐵損大。
產業上之可利用性
藉由本發明，能有助於馬達等各種機器之高效率化。

Claims (9)

  1. 一種無方向性電磁鋼板，其特徵在於含有以質量%計：C：0.005%以下、Si：0.1%~2.0%、Mn：0.05%~0.2%、P：0.100%以下、及Al：0.5%以下，且殘餘部份為Fe及不可避免之不純物；該鋼板含有個數密度10個/μm3 以下之平均直徑為10nm~200nm的非磁性析出物AlN，且為由不含未再結晶組織之肥粒鐵粒所構成之組織，並且前述肥粒鐵粒之平均粒徑為30μm~200μm；軋延方向及軋延直角方向之平均磁束密度B50為1.75T以上。
  2. 如申請專利範圍第1項之無方向性電磁鋼板，其更含有以質量%計為0.05%~0.2%之Sn、Sb之至少一者。
  3. 如申請專利範圍第1或2項之無方向性電磁鋼板，其更含有以質量%計為0.0005%~0.0030%之B。
  4. 一種無方向性電磁鋼板之製造方法，其特徵在於包含下述步驟：對具有下述鋼組成之鋼胚施以熱軋而獲得熱軋鋼板之步驟，該鋼組成含有以質量%計：C：0.005%以下、Si：0.1%~2.0%、 Mn：0.05%~0.6%、P：0.100%以下、及Al：0.5%以下，且殘餘部份為Fe及不可避免之不純物；對前述熱軋鋼板施以熱軋退火而獲得熱軋退火鋼板之步驟；酸洗前述熱軋鋼板之步驟；對前述經酸洗之熱軋退火鋼板施以冷軋而獲得冷軋鋼板之步驟；及對前述冷軋鋼板施以最後退火之步驟；於前述熱軋中，將前述鋼胚之加熱溫度設為1050℃~1250℃，最後軋延之結束溫度設為800℃~(Ar1變態點+20℃)，且鋼卷的纏繞溫度設為500℃~700℃；將前述熱軋退火之退火溫度設為750℃~Ac1變態點，且前述最後退火之退火溫度設為800℃~Ac1變態點。
  5. 如申請專利範圍第4項之無方向性電磁鋼板之製造方法，其中前述鋼胚更含有以質量%計為0.05%~0.2%之Sn、Sb之至少一者。
  6. 如申請專利範圍第4或5項之無方向性電磁鋼板之製造方法，其中前述鋼胚更含有以質量%計為0.0005%~0.0030%之B。
  7. 一種無方向性電磁鋼板之製造方法，其特徵在於含有下述步驟：對具有下述鋼組成之鋼胚施以熱軋而獲得熱軋鋼板之步驟，該鋼組成含有以質量%計： C：0.005%以下、Si：0.1%~2.0%、Mn：0.05%~0.2%、P：0.100%以下、及Al：0.5%以下，且殘餘部份為Fe及不可避免之不純物；酸洗前述熱軋鋼板之步驟；對前述經酸洗之熱軋鋼板施以冷軋而獲得冷軋鋼板之步驟；及對前述冷軋鋼板施以最後退火之步驟；於前述熱軋中，將前述鋼胚之加熱溫度設為1050℃~1250℃，最後軋延之結束溫度設為800℃~(Ar1變態點+20℃)，且鋼卷的纏繞溫度設為780℃以上；將前述最後退火之退火溫度設為800℃~Ac1變態點。
  8. 如申請專利範圍第7項之無方向性電磁鋼板之製造方法，其中前述鋼胚更含有以質量%計為0.05%~0.2%之Sn、Sb之至少一者。
  9. 如申請專利範圍第7或8項之無方向性電磁鋼板之製造方法，其中前述鋼胚更含有以質量%計為0.0005%~0.0030%之B。
TW101141794A 2011-11-11 2012-11-09 Non - directional electrical steel sheet and manufacturing method thereof TWI479029B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011247683 2011-11-11
JP2011247637 2011-11-11

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201333216A TW201333216A (zh) 2013-08-16
TWI479029B true TWI479029B (zh) 2015-04-01

Family

ID=48290122

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW101141794A TWI479029B (zh) 2011-11-11 2012-11-09 Non - directional electrical steel sheet and manufacturing method thereof

Country Status (9)

Country Link
US (2) US9728312B2 (zh)
EP (2) EP2778244B1 (zh)
JP (1) JP5605518B2 (zh)
KR (1) KR101598312B1 (zh)
CN (1) CN103930583B (zh)
IN (1) IN2014DN03203A (zh)
PL (2) PL3575431T3 (zh)
TW (1) TWI479029B (zh)
WO (1) WO2013069754A1 (zh)

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
HUP1300743A2 (hu) * 2013-12-19 2015-06-29 Dunaujvarosi Foeiskola Technikai elrendezés és egységes elven alapuló eljárás többes fázisú és TRIP-acélok szabályozott hõmérsékletvezetésû meleghengerléssel történõ elõállítására
KR101657815B1 (ko) * 2014-12-23 2016-09-20 주식회사 포스코 전자기 특성이 우수한 연자성 강재, 연자성 강 부품 및 그들의 제조방법
KR101657848B1 (ko) * 2014-12-26 2016-09-20 주식회사 포스코 단조성이 우수한 연자성 강재, 연자성 강 부품 및 그들의 제조방법
CN107208220B (zh) 2015-03-17 2019-03-01 新日铁住金株式会社 无方向性电磁钢板以及其制造方法
WO2016175121A1 (ja) * 2015-04-27 2016-11-03 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板
KR20200020013A (ko) * 2015-10-02 2020-02-25 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
JP6620522B2 (ja) * 2015-11-05 2019-12-18 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板用の熱延鋼帯及び無方向性電磁鋼板の製造方法
KR102175064B1 (ko) * 2015-12-23 2020-11-05 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
US11056256B2 (en) 2016-10-27 2021-07-06 Jfe Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet and method of producing same
JP6665794B2 (ja) * 2017-01-17 2020-03-13 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN107460409B (zh) * 2017-07-05 2019-10-18 邢台钢铁有限责任公司 一种汽车发电机极爪用高Al电工钢方坯及其生产方法
KR102501748B1 (ko) * 2018-03-23 2023-02-21 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판
CN109112268B (zh) * 2018-11-02 2020-07-10 东北大学 一种改善无取向硅钢磁性能的方法
CN109252102B (zh) * 2018-11-02 2020-07-14 东北大学 一种提高低硅无取向硅钢磁性能的方法
JP6954464B2 (ja) * 2019-04-22 2021-10-27 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
EP4108789A1 (en) * 2020-02-20 2022-12-28 Nippon Steel Corporation Hot-rolled steel sheet for non-oriented electromagnetic steel sheets
JP7393692B2 (ja) 2020-02-20 2023-12-07 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板用の熱延鋼板、無方向性電磁鋼板、およびその製造方法
CN112609130B (zh) * 2020-12-16 2022-06-21 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 高牌号无取向硅钢及其生产方法
EP4296392A4 (en) 2021-02-19 2024-06-05 Nippon Steel Corporation HOT PRESSED STEEL SHEET FOR NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET, MANUFACTURING PROCESS FOR NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET
EP4296380A4 (en) 2021-02-19 2024-06-12 Nippon Steel Corporation HOT-ROLLED STEEL SHEET FOR NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET AS WELL AS METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME
CN113403455B (zh) * 2021-06-17 2024-03-19 张家港扬子江冷轧板有限公司 无取向硅钢的生产方法
CN116745452A (zh) 2021-07-30 2023-09-12 日本制铁株式会社 无取向电磁钢板、铁芯、铁芯的制造方法、电机、及电机的制造方法
EP4379072A1 (en) 2021-07-30 2024-06-05 Nippon Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet, iron core, iron core manufacturing method, and motor manufacturing method
CN117015626A (zh) 2021-07-30 2023-11-07 日本制铁株式会社 无取向电磁钢板、铁芯、铁芯的制造方法、电机、及电机的制造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04136138A (ja) * 1990-09-27 1992-05-11 Sumitomo Metal Ind Ltd 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板
CN1293261A (zh) * 1999-10-13 2001-05-02 新日本制铁株式会社 具有高磁导率的非取向电磁钢片及其制造方法
JP2002003945A (ja) * 2000-06-23 2002-01-09 Nippon Steel Corp 磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2002115034A (ja) * 2000-10-05 2002-04-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板とその冷延用素材ならびにその製造方法

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5179424A (ja) 1975-01-07 1976-07-10 Kobe Steel Ltd Etsukusugataautorigaasochi
JPS5476422A (en) * 1977-11-30 1979-06-19 Nippon Steel Corp Manufacture of non-oriented electrical sheet with superior magnetism by self annealing of hot rolled sheet
JPS5638420A (en) * 1979-09-03 1981-04-13 Kawasaki Steel Corp Manufacture of nonoriented electromagnetic steel strip of excellent magnetism
JPH01198426A (ja) * 1988-02-03 1989-08-10 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2870818B2 (ja) 1989-06-29 1999-03-17 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH04107215A (ja) 1990-08-24 1992-04-08 Kobe Steel Ltd 電磁鋼板用熱延板の製造方法
JPH05186855A (ja) * 1991-06-26 1993-07-27 Nippon Steel Corp 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法
EP0527495B1 (en) * 1991-08-14 1999-11-03 Nippon Steel Corporation Method of producing non-oriented electrical steel sheet having good magnetic properties
JP3483265B2 (ja) 1992-12-28 2004-01-06 新日本製鐵株式会社 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4091673B2 (ja) * 1997-03-10 2008-05-28 新日本製鐵株式会社 磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4337146B2 (ja) 1997-08-08 2009-09-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH11286725A (ja) * 1998-04-01 1999-10-19 Nippon Steel Corp 磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH11315326A (ja) 1998-04-30 1999-11-16 Nkk Corp 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法及び鉄損の低い無方向性電磁鋼板
JP4016552B2 (ja) * 1999-12-03 2007-12-05 住友金属工業株式会社 磁気特性および表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造法
JP4790151B2 (ja) * 2001-05-31 2011-10-12 新日本製鐵株式会社 鉄損および磁束密度が極めて優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4280004B2 (ja) * 2001-06-01 2009-06-17 新日本製鐵株式会社 鉄損および磁束密度が極めて優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR100956530B1 (ko) * 2001-06-28 2010-05-07 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전자강판 및 그 제조방법
WO2006068399A1 (en) * 2004-12-21 2006-06-29 Posco Co., Ltd. Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same
JP2006241554A (ja) 2005-03-04 2006-09-14 Nippon Steel Corp 磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4586741B2 (ja) 2006-02-16 2010-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR20100122116A (ko) * 2008-04-14 2010-11-19 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고강도 무방향성 전자기 강판 및 그 제조 방법
JP4510911B2 (ja) 2008-07-24 2010-07-28 新日本製鐵株式会社 高周波用無方向性電磁鋼鋳片の製造方法
JP2009102739A (ja) * 2008-12-12 2009-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2011247637A (ja) 2010-05-24 2011-12-08 Furuno Electric Co Ltd 受信機、復調方法およびプログラム
JP2011247683A (ja) 2010-05-25 2011-12-08 Nippon Seiki Co Ltd 車両用表示装置
JP5724837B2 (ja) * 2011-11-11 2015-05-27 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04136138A (ja) * 1990-09-27 1992-05-11 Sumitomo Metal Ind Ltd 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板
CN1293261A (zh) * 1999-10-13 2001-05-02 新日本制铁株式会社 具有高磁导率的非取向电磁钢片及其制造方法
JP2002003945A (ja) * 2000-06-23 2002-01-09 Nippon Steel Corp 磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2002115034A (ja) * 2000-10-05 2002-04-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板とその冷延用素材ならびにその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
IN2014DN03203A (zh) 2015-05-22
EP3575431B1 (en) 2021-12-29
EP3575431A1 (en) 2019-12-04
KR101598312B1 (ko) 2016-02-26
EP2778244B1 (en) 2020-04-22
US9728312B2 (en) 2017-08-08
PL2778244T3 (pl) 2020-08-10
US10214791B2 (en) 2019-02-26
US20170260598A1 (en) 2017-09-14
BR112014011159A2 (pt) 2017-05-09
JPWO2013069754A1 (ja) 2015-04-02
EP2778244A1 (en) 2014-09-17
KR20140073569A (ko) 2014-06-16
PL3575431T3 (pl) 2022-04-04
EP2778244A4 (en) 2015-07-08
JP5605518B2 (ja) 2014-10-15
CN103930583A (zh) 2014-07-16
US20140238558A1 (en) 2014-08-28
TW201333216A (zh) 2013-08-16
CN103930583B (zh) 2016-05-04
WO2013069754A1 (ja) 2013-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI479029B (zh) Non - directional electrical steel sheet and manufacturing method thereof
JP5995002B2 (ja) 高磁束密度無方向性電磁鋼板およびモータ
JP5756862B2 (ja) 磁性に優れた方向性電磁鋼板及びその製造方法
US11505845B2 (en) Soft high-silicon steel sheet and manufacturing method thereof
KR101993202B1 (ko) 무방향성 전자 강판의 제조 방법
JP4586741B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5782527B2 (ja) 低鉄損高磁束密度方向性電気鋼板及びその製造方法
JP5724837B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4932544B2 (ja) 板幅方向にわたり安定して磁気特性が得られる方向性電磁鋼板の製造方法
TWI550104B (zh) 高頻率鐵損特性優良的無方向性電磁鋼板
JP2019026891A (ja) 無方向性電磁鋼板、及びその製造方法
JP5287615B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
WO2016139818A1 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2004332031A (ja) 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2021080501A (ja) 無方向性電磁鋼板
CN114616353B (zh) 无方向性电磁钢板
JP2004223605A (ja) 電磁鋼スラブの連続鋳造方法
JP6228956B2 (ja) 低鉄損高磁束密度方向性電気鋼板及びその製造方法
JP2021080495A (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法