TWI408047B - Production method of phase difference film made of thermoplastic resin - Google Patents

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TWI408047B
TWI408047B TW097136147A TW97136147A TWI408047B TW I408047 B TWI408047 B TW I408047B TW 097136147 A TW097136147 A TW 097136147A TW 97136147 A TW97136147 A TW 97136147A TW I408047 B TWI408047 B TW I408047B
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Yoshinori Takahashi
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Sumitomo Chemical Co
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Description

熱塑性樹脂製相位差薄膜之製造方法
本發明係關於一種熱塑性樹脂製相位差薄膜之製造方法。
熱塑性樹脂製相位差薄膜係使用在各種領域。例如在液晶顯示裝置之顯示部，使用進行延伸而用以改善視野角之熱塑性樹脂製相位差薄膜。通常，此種熱塑性樹脂製相位差薄膜係藉由配置在液晶胞和偏光板之間，以折射率之差異，來製作相位差，而提高液晶顯示裝置顯示部之視野角。
作為熱塑性樹脂製相位差薄膜係知道以聚碳酸酯樹脂或環狀烯烴系聚合物樹脂來作為薄膜而還延伸該薄膜之所得到之相位差薄膜(例如參考專利文獻1及專利文獻2)。但是，這些原料樹脂係昂貴，因此，要求開發由廉價之塑膠材料所組成之熱塑性樹脂製相位差薄膜。
例如在專利文獻3，記載由聚烯烴樹脂所組成之熱塑性樹脂製相位差薄膜。如果根據專利文獻3的話，則該相位差薄膜係藉由在位處於長度方向之不同轉速之2個以上之滾筒間，進行熱塑性樹脂製薄膜之縱向延伸，然後，以拉幅法，還進行橫向延伸，而進行製造。此外，在專利文獻4，就用以延伸藉由熔鑄法之所製作之各種熱塑性樹脂製薄膜之條件而進行揭示。
專利文獻1：日本特開平07-256749號公報
專利文獻2：日本特開平05-2108號公報
專利文獻3：日本特公昭53-11228號公報
專利文獻4：日本特開平11-142644號公報
但是，藉由習知之縱向延伸方法而得到之熱塑性樹脂製相位差薄膜係薄膜幅寬方向之定向不均勻且在相位差產生不均，或者是在光軸產生不均，或者是還在薄膜有許多之傷痕，不適合作為相位差薄膜。
本發明之目的係提供一種傷痕少且光軸或相位差之偏差小之熱塑性樹脂製相位差薄膜之製造方法。
本發明係包含：在使得分別具有複數個噴嘴之一對噴嘴列以噴嘴配列為千鳥狀之方式相互地偏離對向配置之烤箱內，對於搬送在噴嘴列之間之熱塑性樹脂製薄膜來吹附由各個噴嘴之1個或複數個之縫隙噴出之熱風，將熱塑性樹脂製薄膜予以加熱，並且使浮離，同時，使得分別配置於烤箱前後來分別夾住熱塑性樹脂製薄膜之軋輥之旋轉速度呈相互地不同，而對於熱塑性樹脂製薄膜來進行縱向延伸的步驟。
接著，在該步驟，各個噴嘴之縫隙係延在於熱塑性樹脂薄膜之幅寬方向，就各個噴嘴之各個縫隙而言，令由縫隙噴出之熱風之風速A(m/s)和該縫隙之縫隙幅寬B(m)之乘積為C(m2 /s)，在就設置於1條噴嘴之全部縫隙之C總合為Q之時，就各個噴嘴而言，Q係3×10-2 m2 /s以上、1×10-1 m2 /s以下，並且，由各個縫隙噴出之熱風之風速A係2m/s以上、15m/s以下。
在此，最好是對於熱塑性樹脂製薄膜，進行縱向延伸而成為1.5倍以上、3.0倍以下。
此外，熱塑性樹脂係聚烯烴系樹脂，特別最好是聚烯烴系樹脂係聚丙烯系樹脂。
如果藉由本發明的話，則可以得到傷痕少且具有高度之軸精度和均勻之相位差的熱塑性樹脂製相位差薄膜。此外，藉由本發明之方法所製造之相位差薄膜係即使是特別使用在大型液晶電視等之大畫面之液晶顯示器，也沒有起因於光學之不均勻性之所造成之相位差或光軸之不均，具有良好之改善視野角依附性之效果。此外，將軸精度變高且具有均勻之相位差之前述相位差薄膜予以具備之本發明之液晶顯示裝置係具有良好之視野角特性及耐久性。
 [發明之最佳實施形態]
在以下，由於狀態不同而參考圖式，就本發明之理想之實施形態而進行說明。此外，在圖式之說明，於相同或同等之要素，使用相同之圖號，省略重複之說明。
(熱塑性樹脂製薄膜)
首先，就作為使用於本實施形態之熱塑性樹脂製相位差薄膜之製造方法之原膜薄膜之熱塑性樹脂製薄膜而進行說明。本發明之熱塑性樹脂製薄膜係由熱塑性樹脂所組成之平板狀薄膜。作為熱塑性樹脂係列舉例如聚烯烴系樹脂、聚碳酸酯樹脂、環狀烯烴系聚合物樹脂等。
在本實施形態，特別最好是低成本性良好之聚烯烴系樹脂。該聚烯烴系樹脂係可以是2種類以上之不同之聚烯烴系樹脂之混合物，並且，如果是不損害前述聚烯烴系樹脂之熱量特性之程度的話，則可以適當地含有其他之樹脂或添加劑。
在此，作為聚烯烴系樹脂係列舉聚丙烯系樹脂、聚乙烯系樹脂等，但是，特別最好是低成本性良好之聚丙烯系樹脂。
本實施形態之聚丙烯系樹脂係由丙烯之均聚物、乙烯及碳原子數4～20之α-烯烴所組成之群組而選出之1種以上之單體和丙烯之共聚物。此外，也可以這些之混合物。
作為前述之α-烯烴係具體地列舉1-丁烯、2-甲基-1-丙烯、1-戊烯、2-甲基-1-丁烯、3-甲基-1-丁烯、1-己烯、2-乙基-1-丁烯、2,3-二甲基-1-丁烯、2-甲基-1-戊烯、3-甲基-1-戊烯、4-甲基-1-戊烯、3,3-二甲基-1-丁烯、1-庚烯、2-甲基-1-己烯、2,3-二甲基-1-戊烯、2-乙基-1-戊烯、1-辛烯、2-乙基-1-己烯、3,3-二甲基-1-己烯、2-丙基-1-庚烯、2-甲基-3-乙基-1-庚烯、2,3,4-三甲基-1-戊烯、2-丙基-1-戊烯、2,3-二乙基-1-丁烯、1-壬烯、1-癸烯、1-十一碳烯、1-十二碳烯、1-十三碳烯、1-十四碳烯、1-十五碳烯、1-十六碳烯、1-十七碳烯、1-十八碳烯、1-十九碳烯等；在前述之α-烯烴中，最好是碳原子數4～12之α-烯烴。
特別是由共聚性之觀點來看的話，則特別最好是1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、甚至最好是1-丁烯、1-己烯。
聚丙烯系樹脂係最好是丙烯‧乙烯共聚物或丙烯‧1-丁烯共聚物。此外，在聚丙烯系樹脂由乙烯及碳原子數4～20之α-烯烴所組成之群組而選出之1種以上之單體和丙烯之共聚物之狀態下，該共聚物係可以是隨機共聚物，也可以是嵌段共聚物。
作為丙烯系隨機共聚物係列舉共聚合丙烯和由乙烯及碳原子數4～20之α-烯烴所組成之群組來選出之1種以上之α-烯烴而得到之丙烯系隨機共聚物。作為具有碳原子數4～20個之α-烯烴係可以列舉前述之單體，更加理想是前述碳原子數4～12之α-烯烴。
作為前述丙烯系隨機共聚物之例子係列舉丙烯-乙烯隨機共聚物、丙烯-α-烯烴隨機共聚物、丙烯-乙烯-α-烯烴隨機共聚物等。更加具體地說，作為丙烯-α-烯烴隨機共聚物係列舉例如丙烯-1-丁烯隨機共聚物、丙烯-1-己烯隨機共聚物、丙烯-1-辛烯隨機共聚物等；作為丙烯-乙烯-α-烯烴隨機共聚物係列舉例如丙烯-乙烯-1-丁烯隨機共聚物、丙烯-乙烯-1-己烯隨機共聚物、丙烯-乙烯-1-辛烯隨機共聚物等，最好是丙烯-乙烯隨機共聚物、丙烯-1-丁烯隨機共聚物、丙烯-1-己烯隨機共聚物、丙烯-乙烯-1-丁烯隨機共聚物、丙烯-乙烯-1-己烯隨機共聚物。
在聚丙烯系樹脂為共聚物之狀態下，該共聚物之共聚用單體由來之構成單位之含量係由透明性和耐熱性之平衡之觀點來看的話，則最好是超過0重量%、40重量%以下，更加理想是超過0重量%、30重量%以下，甚至最好是超過0重量%、10重量%以下。此外，在成為2種類以上之共聚用單體和丙烯之共聚物之狀態下，包含於該共聚物之全部之共聚用單體由來之構成單位之合計含量係最好是前述之範圍。
聚丙烯系樹脂之熔體流動率(MFR)係按照JIS K7210，以溫度230℃、荷重21.18N來進行測定之值，通常為0.1～200g/10分鐘，最好是0.5～50g/10分鐘。藉由使用MFR為此種範圍之丙烯系聚合物而減少在縱向延伸和橫向延伸時之薄膜之下垂，容易均勻地進行延伸。
聚丙烯系樹脂之分子量分布係以重量平均分子量Mw相對於數平均分子量Mn之比值來定義，通常為1～20。Mn及Mw係藉由在溶媒使用140℃之o-二氯苯且在標準樣本使用聚苯乙烯之GPC而進行測定。
聚丙烯系樹脂之熔點係通常為120～170℃。此外，前述之熔點係以在藉由示差掃描型熱量計(DSC)所測定之熔解曲線中，出現最高強度之波峰之溫度來定義，將聚丙烯系樹脂之沖壓薄膜10mg，在氮氣氛下、230℃進行5分鐘之熱處理後，以降溫速度10℃/分鐘，冷卻至30℃為止，在30℃保溫5分鐘，並且，再由30℃開始至230℃為止以升溫速度10℃/分鐘來進行加熱時之熔解波峰溫度。
作為聚丙烯系樹脂之製造方法係列舉：使用習知之聚合用觸媒而均聚丙烯之方法、或者是共聚合由乙烯及碳原子數4～20之α-烯烴所組成之群組而選出之1種以上之單體和丙烯之方法。
作為習知之聚合觸媒係列舉例如(1)由以鎂、鈦和鹵素作為必要成分之固體觸媒成分等之所組成之Ti-Mg系觸媒、(2)在以鎂、鈦和鹵素作為必要成分之固體觸媒成分來組合有機鋁化合物和配合於需要之電子給予性化合物等之第3成分之觸媒系、以及(3)芳環烯金屬衍生物系觸媒。
作為使用於丙烯系聚合物之製造之觸媒系係在這些當中，可以最一般使用在以鎂、鈦和鹵素作為必要成分之固體觸媒成分來組合有機鋁化合物和電子給予性化合物之觸媒系。更加具體地說，作為有機鋁化合物係最好是列舉三乙基鋁、三異丁基鋁、三乙基鋁和二乙基鋁氯化物之混合物及四乙基二氧化鋁(alumoxane)等，作為電子給予性化合物係最好是列舉環己基乙基二甲氧基矽烷、tert-丁基-n-丙基二甲氧基矽烷、tert-丁基乙基二甲氧基矽烷、二環戊基二甲氧基矽烷等。作為以鎂、鈦和鹵素作為必要成分之固體觸媒成分係列舉例如記載於日本特開昭61-218606號公報、日本特開昭61-287904號公報、日本特開平7-216017號公報等之觸媒系。作為芳環烯金屬衍生物觸媒係列舉例如記載於日本專利第2587251號、日本專利第2627669號、日本專利第2668732號之觸媒系。
作為使用於聚丙烯系樹脂之製造之聚合方法係列舉：使用己烷、庚烷、辛烷、癸烷、環己烷、甲基環己烷、苯、甲苯、二甲苯等之烴化合物所代表之惰性溶劑之溶劑聚合法、使用液體狀單體來作為溶劑之塊狀聚合法、以及進行於氣體單體中之氣相聚合法等，最好是塊狀聚合法或氣相聚合法。這些聚合法係可以是間歇式，也可以是連續式。
聚丙烯系樹脂之立體規則性係可以是等規(isotactic)、間規(syndiotactic)、無規(atactic)之任何一種形式。由耐熱性之觀點來看的話，則聚丙烯系樹脂係最好是間規(syndiotactic)或等規(isotactic)之丙烯系聚合物。
聚丙烯系樹脂係可以是分子量或丙烯由來之構成單位之比例、立體異構性等呈不同之2種類以上之聚丙烯系聚合物之摻合物，並且，也可以適度地含有聚丙烯系聚合物以外之聚合物或添加劑。
作為聚丙烯系樹脂可以含有之添加劑之例子係列舉氧化防止劑、紫外線吸收劑、帶電防止劑、滑劑、造核劑、防霧劑、防黏連劑等。作為氧化防止劑係列舉苯酚系氧化防止劑、磷系氧化防止劑、硫系氧化防止劑、受阻胺系氧化防止劑(HALS)、或者是在1分子中具有例如具備苯酚系和磷系之氧化防止機構之單元之複合型氧化防止劑等。作為紫外線吸收劑係列舉2-羥基二苯甲酮系、羥基三唑系等之紫外線吸收劑或者是苯甲酸酯系等之紫外線遮斷劑等。帶電防止劑係列舉聚合物型、寡聚物型、單體型等。作為滑劑係列舉芥酸醯胺、油酸醯胺等之高級脂肪酸醯胺或者是硬脂酸等之高級脂肪酸及其金屬鹽等。作為造核劑係列舉例如山梨糖醇系造核劑、有機磷酸鹽系造核劑、聚乙烯基環鏈烷等之高分子系造核劑等。作為防黏連劑係可以使用球狀或者是接近於該球狀之形狀之無機或有機微粒。前述之各種添加劑係可以併用複數種。
作為熱塑性樹脂製薄膜係最好是使用在光學上之均質之無定向或者是接近於無定向之薄膜。具體地說，最好是使用面內相位差30nm以下之薄膜。由熱塑性樹脂製薄膜之製造成本之觀點來看的話，則作為熱塑性樹脂製薄膜之製造方法係最好是擠出成形法。擠出成形法係在擠壓機內而對於熱塑性樹脂進行熔融混練之後，由T模來擠出，接觸到滾筒，進行冷卻固化同時進行拉引而得到薄膜之方法。藉由該方法所製造之薄膜係仍然直接地作為熱塑性樹脂製薄膜而使用於本發明之方法。
在藉由T模擠壓成形法而製造熱塑性樹脂製薄膜之時，作為冷卻及固化藉由T模之所擠出之熔融體之方法係列舉：使用熔鑄滾筒和空氣處理室而進行冷卻之方法、藉由熔鑄滾筒和接觸滾筒而進行夾壓之方法、以及在熔鑄滾筒和沿著其周圍方向而壓接於該熔鑄滾筒之所設置之金屬製無端帶之間來進行夾壓之方法等。在冷卻來使用熔鑄滾筒之狀態下，為了得到透明性更加良好之相位差薄膜，因此，使用之熔鑄滾筒之表面溫度係最好是-15～30℃、更加理想是-15～15℃。
在藉由以熔鑄滾筒和接觸滾筒來進行夾壓之方法而製造熱塑性樹脂製薄膜之狀態下，為了得到幾乎無定向之熱塑性樹脂製薄膜，因此，作為接觸滾筒係最好是使用：具有由橡膠滾筒或可彈性變形之金屬製無端帶之所組成之外筒以及在該外筒之內部之由可彈性變形之彈性體之所組成之滾筒並且藉由溫度調節用媒體而充滿前述之外筒和彈性體滾筒之間之所組成之構造的滾筒。
在使用橡膠滾筒來作為接觸滾筒之狀態下，為了得到具有鏡面狀表面之相位差薄膜，因此，由T模來擠出之熔融體係最好是和支持體一起夾壓於熔鑄滾筒和橡膠滾筒之間。作為支持體係最好是由厚度5～50μm之熱塑性樹脂所組成之二軸延伸薄膜。
在藉由於熔鑄滾筒和沿著其周圍方向而壓接於該熔鑄滾筒之所設置之金屬製無端帶之間來進行夾壓之方法而成形熱塑性樹脂製薄膜之狀態下，無端帶係最好是在熔鑄滾筒之周圍方向，藉由平行於該熔鑄滾筒來配置之複數個滾筒而進行保持。更加理想是無端帶係以直徑100～300mm之2條滾筒，來進行保持，無端帶之厚度係100～500μm。
為了得到光學均勻性更加良好之相位差薄膜，因此，供應於延伸之熱塑性樹脂製薄膜係最好是厚度不均變小。熱塑性樹脂製薄膜之厚度之最大值和最小值之差異係最好是10μm以下、更加理想是4μm以下。
(延伸步驟)
在本實施形態，藉由對於以前述之方法等而得到之作為原膜薄膜之熱塑性樹脂製薄膜，僅進行縱向延伸或者是依序地進行縱向延伸和橫向延伸，而得到熱塑性樹脂製相位差薄膜。在依序地進行延伸之狀態下，可以在先進行縱向延伸之後，進行橫向延伸，也可以在先進行橫向延伸之後，進行縱向延伸。
(縱向延伸步驟)
在本實施形態之縱向延伸步驟，藉由所謂LongSpan(長距離)延伸法而對於前述之熱塑性樹脂製薄膜，來進行縱向延伸。
圖1係呈示意地顯示藉由本實施形態之LongSpan(長距離)延伸法之所造成之縱向延伸步驟之步驟剖面圖。
在LongSpan(長距離)延伸法，使用主要具備上游側之入口側軋輥30A、30B和下游側之出口側軋輥32A、32B以及配置於這些軋輥間之具有複數個噴嘴20之烤箱6的縱向延伸機100。
熱塑性樹脂製薄膜F係在夾住於入口側軋輥30A、30B之後，最好是透過滾筒31，由烤箱6之入口6a開始，例如呈水平地搬送於烤箱6內。然後，熱塑性樹脂製薄膜F係由烤箱6之出口6b開始排出，最好是透過滾筒33而夾住於出口側軋輥32A、32B之後，傳送至後面步驟。此外，薄膜之搬送方向係最好是水平方向，但是，也可以是垂直方向或傾斜方向。
作為軋輥係可以使用例如在表面形成橡膠層等之滾筒或金屬滾筒。
烤箱6係由上游側開始，主要劃分成為分別可獨立地進行溫度控制之預熱區域14、延伸區域16和熱固定區域18之3種。接著，熱塑性樹脂製薄膜F係在入口側軋輥30A、30B和出口側軋輥32A、32B之間，掛搭熱塑性樹脂製薄膜F，而依序地通過：主要進行薄膜預熱之預熱區域14、主要進行薄膜之縱向延伸之延伸區域16以及將縱向延伸後之薄膜來維持既定時間於既定溫度而有效地提高相位差或光軸等之光學特性之穩定性之熱固定區域18。
此外，烤箱6內係可以劃分成為4個以上之區域，也可以是2個以下之區域或者是單一之區域。
在烤箱6內之各個區域14、16、18，配置分別具有複數個噴嘴20之一對之噴嘴列21、21而相互地對向，來夾住熱塑性樹脂製薄膜F於其間。具體地說，對向之各個噴嘴列21係相互地偏離於熱塑性樹脂製薄膜F之長邊方向(移動方向)，進行對向配置而呈千鳥狀地配置噴嘴20。
各個噴嘴20係正如圖2所示，在其前端部，對於成為熱風之吹出口之一對之縫隙20a，夾住噴嘴20之對稱軸線a而離開於薄膜之長邊方向。此外，各個縫隙20a係分別延伸及開口於熱塑性樹脂製薄膜之幅寬方向(垂直於圖2之紙面之方向)。在各個縫隙20a來供應熱風之流路20b係分別由離開於對稱軸線a之位置開始，進行彎曲而接近於對稱軸線a同時形成到達至縫隙20a，由各個縫隙20a開始，進行傾斜而接近於對稱軸線a，分別排出熱風，合流這些2個之氣體，主要對於薄膜F而呈概略垂直地吹附氣體。此外，對稱軸線a係配置幾乎垂直於薄膜F。在此，正如圖2所示，在直交於縫隙20a之長度方向(垂直於圖2之紙面之方向)之面內，以直交於由縫隙20a噴出之氣體之流動方向之直交方向之縫隙20a之開口幅寬，來作為縫隙幅寬B。此外，省略圖示，但是，在流路20b之上游，分別連接供應熱風之氣體供應管。
說明本實施形態之縱向延伸步驟。熱塑性樹脂製薄膜F係首先在夾住於上游側軋輥30A、30B之後，最好是藉由滾筒31而轉換方向，通過烤箱100之預熱區域14、延伸區域16和熱固定區域18，在各個區域，藉由來自複數個噴嘴20之縫隙20a之熱風(例如空氣等)而進行加熱，同時，藉由熱風而浮離於空中。然後，由烤箱6出來之熱塑性樹脂製薄膜F係最好是在藉由滾筒33而改變方向後，藉由下游側軋輥32A、32B而進行夾住，傳送至後面步驟。在此時，可以藉由出口側軋輥32A、32B之旋轉速度，更加快於入口側軋輥30A、30B之旋轉速度，而對於薄膜F，在縱方向，施加應力；能夠藉此而進行加熱之熱塑性樹脂製薄膜之縱向延伸。
但是，得知在烤箱6中而由噴嘴20之縫隙20a吹附於原膜薄膜F之熱風之風速或風量過度高或過度低之時，由於無法均勻地將熱塑性樹脂製薄膜F予以加熱，或者是上下大幅度地浮動，而使得因為延伸所造成之定向容易不均勻，藉此而在相位差，產生不均，或者是在光軸，產生不均，或者是熱塑性樹脂製薄膜接觸到噴嘴而產生傷痕。因此，為了不成為此種狀態，因此，必須控制熱風之風速或風量在特定之範圍。特別是聚丙烯系樹脂薄膜係不同於由聚碳酸酯樹脂或環狀烯烴系聚合物樹脂所組成之向來眾所皆知之相位差薄膜之材料，在可延伸之溫度之薄膜張力變低，因此，此種問題變得顯著。
接著，在本實施形態，使得由噴嘴20之1個縫隙20a吹出之熱風之風速A分別成為2m/s以上、15m/s以下。由得到光學均勻性還更加良好之相位差薄膜之觀點來看的話，則該風速係最好是2～11m/s。此外，作為由縫隙20a吹出之熱風之風速A(m/s)和該縫隙20a之縫隙幅寬B(m)之乘積C(m2 /s)係在設置於各個噴嘴20之全部縫隙之C總合為Q之時，Q成為3×10-2 (m2 /s)以上、1×10-1 (m2 /s)以下。就全部之縫隙20a而言，滿足關於風速A之要件，就全部之噴嘴20而言，滿足關於Q之要件。
可以藉由達到此種風速A、縫隙幅寬B、乘積C、乘積C和Q之限制，而容易製造極為充分地抑制厚度不均或相位差不均之相位差薄膜。
藉由前述風速A、縫隙幅寬B、乘積C、乘積C和Q之設定而得到此種作用效果之理由係不明確，但是，例如乘積C係對應於由薄膜之幅寬方向之每單位長度之各個噴嘴之各個縫隙來承受之熱風之流量，乘積C和Q係對應於由薄膜之幅寬方向之每單位長度之各個噴嘴來承受之熱風之流量，因此，可以認為是由於該流量和風速設定在適當範圍之緣故。認為在風速A或乘積C和Q過度低之時，薄膜之位置無法充分穩定地固定於噴嘴列21間之中間位置，容易變動薄膜之搬送位置，容易產生溫度變動，產生大幅度之相位差不均。另一方面，認為在風速A或乘積C和Q過度高之時，容易產生薄膜之偏差，薄膜接觸到噴嘴而在薄膜造成傷痕，或者是產生光軸之不均。
在此，風速A係可以使用例如熱線式風速計(Anemomaster：風速計)而進行測定。具體地說，例如由噴嘴20之縫隙20a吹出之風速係就成為由該噴嘴20之縫隙20a之薄膜幅寬方向之兩端開始各100mm之點之2點以及幾乎等間隔地設定於該2點間之3點之合計5點而言，使用熱線式風速計來測定之值之平均值而求出。
在此，由各個噴嘴20之縫隙20a開始吹出之熱風之風速係在薄膜幅寬方向，最大速度和最小速度之差，最好是2m/s以下、更加理想是1m/s以下。
此外，縫隙20之縫隙幅寬B係並無特別限定，但是，最好是3mm以上、更加理想是3mm以上、8mm以下。
此外，各個噴嘴列21之噴嘴20間之距離係並無特別限定，但是，最好是300～600mm程度。
此外，烤箱6下方之噴嘴列21之各個噴嘴20之上端和上方之噴嘴列21之各個噴嘴20之下端之間隔D係最好是40mm以上，可以藉此而使得薄膜F不容易更加接觸到各個噴嘴20，得到傷痕少之相位差薄膜。此外，間隔D係最好是150mm以下、更加理想是100mm以下，可以藉此而更加穩定地固定薄膜之位置於噴嘴列21間之中間位置。
此外，熱塑性樹脂製薄膜F之延伸溫度(也就是烤箱6中之氣氛溫度)係如果是配合於包含在熱塑性樹脂製薄膜F之熱塑性樹脂而適度地選擇的話，則並無特別限定，但是，在包含於熱塑性樹脂製薄膜F之熱塑性樹脂為非結晶性樹脂之狀態下，最好是該熱塑性樹脂之(Tg-20)～(Tg+30)℃之溫度範圍。另一方面，在熱塑性樹脂為結晶性樹脂之狀態下，最好是該熱塑性樹脂之(Tm-100)～(Tm＋10)℃之溫度範圍。此外，Tg係表示玻璃轉移溫度，Tm係表示熔點。在烤箱分成為2個區域以上之狀態下，各個區域之溫度設定係可以相同，也可以不同。由各個噴嘴20之縫隙20a開始吹附之熱風之溫度係設定各個區域之溫度，成為既定之溫度。
此外，為了均勻地定向於薄膜之幅寬方向而在薄膜之幅寬方向來賦予高度之光軸精度和均勻之相位差，因此，最好是在薄膜之幅寬方向，使得由噴嘴20之縫隙20a開始噴出之熱風之溫度，最大溫度和最小溫度之差，成為2℃以下、更加理想是1℃以下。在任意之溫度，最好是前述之溫度差，但是，至少在延伸聚丙烯系樹脂薄膜之狀態下，在熱風溫度為80℃以上、170℃以下之任意溫度，最好是前述之溫度差。
熱風之溫度係可以使用配置於縫隙20a之剛好附近之熱電偶而進行測定。進行測定之場所係相同於測定由噴嘴吹出之熱風之風速之點，可以在薄膜幅寬方向，例如成為合計5點，5點中之最大溫度和最小溫度之差係可以是2℃以下。
相位差薄膜係組裝於液晶顯示裝置而使用，因此，不需要附著異物等。所以，前述烤箱6中之潔淨度係最好是潔淨度等級1000以下。此外，在此之「潔淨度等級」係指以美國聯邦規格(USA FED.STD)209D所規定之潔淨度等級，所謂「潔淨度等級1000」係表示在每1立方英呎(1ft3 )包含於空氣中之粒徑0.5μm以上之微粒不超過1000個之氣氛。因此，以美國聯邦規格209D所規定之潔淨度等級1000係相當於以JIS B 9920「無塵室之空氣潔淨度之評價方法」所規定之潔淨度等級6。
縱向延伸倍率係並無限定，但是，通常為1.01～3.0倍，為了得到光學均勻性更加良好之相位差薄膜，因此，最好是1.5～3倍。
縱向延伸之入口之軋輥速度係並無限定，但是，通常最好是1～20m/分鐘，為了得到光學均勻性更加良好之相位差薄膜，因此，更加理想是3～10m/分鐘。
縱向延伸之烤箱之薄膜長度方向之全長係並無限定，但是，通常為1～15m，為了得到光學均勻性更加良好之相位差薄膜，因此，最好是2～10m。
每1個區域之全噴嘴之條數目係並無限定，但是，通常為5～30條，最好是8～20條。因為在噴嘴之條數目過度多之時，浮離之薄膜之曲率過度大，並且，在噴嘴之條數目過度少之時，薄膜不浮起於噴嘴中央(無法浮離)而變得不理想之緣故。
此外，每1個噴嘴20之縫隙20a之數目係也無限定為2個，也可以是1個或3個以上。此外，到達至噴嘴20a之流路20b係不一定需要成為曲線，也可以是直線。
[橫向延伸步驟]
作為橫向延伸方法係列舉拉幅法。拉幅法係在烤箱中，對於以夾頭來固定薄膜幅寬方向之兩端之薄膜，拓寬夾頭間隔而進行延伸之方法。在拉幅法，進行預熱步驟之區域、進行延伸步驟之區域以及進行熱固定步驟之區域之烤箱溫度係使用能夠獨立地進行溫度調節之裝置。橫向延伸倍率係通常為2～10倍，由所謂提高得到之相位差薄膜之光學均勻性之觀點來看的話，則最好是4～7倍。
橫向延伸之預熱步驟係設置在熱塑性樹脂製薄膜來延伸於幅寬方向之步驟前之步驟，為了延伸薄膜而加熱該薄膜至相當高之溫度為止之步驟。在此，在預熱步驟之預熱溫度係表示進行烤箱之預熱步驟之區域內之氣氛之溫度。在延伸之薄膜由聚丙烯系樹脂所組成之薄膜之狀態下，可以是聚丙烯系樹脂之熔點以上，也可以是熔點以下。在該狀態下，通常為了使得到之相位差薄膜之相位差之均勻性變得良好，因此，預熱溫度係最好是設定在由低於聚丙烯系樹脂之熔點10℃之溫度開始至高於聚丙烯系樹脂之熔點10℃之溫度為止之範圍內，更加理想是設定在由低於聚丙烯系樹脂之熔點5℃之溫度開始至高於聚丙烯系樹脂之熔點5℃之溫度為止之範圍。
橫向延伸之延伸步驟係薄膜延伸於幅寬方向之步驟。在該延伸步驟之延伸溫度(這個係表示進行烤箱之延伸步驟之區域內之氣氛之溫度)係可以是低於預熱溫度之溫度，並且，也可以是高於預熱溫度之溫度，並且，也可以是相同之溫度。通常藉由在低於預熱步驟之溫度，來延伸預熱之薄膜而能夠均勻地延伸該薄膜，結果，得到相位差之均勻性良好之相位差薄膜，因此，延伸溫度係最好是低於預熱步驟之預熱溫度5～20℃，更加理想是低於7～15℃。
所謂橫向延伸之熱固定步驟係以保持在延伸步驟結束時之薄膜幅寬之狀態，使得該薄膜通過烤箱內之既定溫度之氣氛內之步驟。熱固定溫度係可以是低於延伸步驟之延伸溫度之溫度，並且，也可以是高於延伸步驟之延伸溫度之溫度，並且，也可以是相同於延伸步驟之延伸溫度之溫度。通常為了有效地提高薄膜之相位差或光軸等之光學特性之穩定性，因此，最好是由低於延伸溫度10℃之溫度開始至高於延伸溫度30℃之溫度為止之範圍內。
橫向延伸之步驟係還可以具有熱緩和步驟。該步驟係在拉幅法，通常進行於設置在延伸區域和熱固定區域之間且可以由其他區域呈獨立地設定溫度之熱緩和區域，或者是進行於進行熱固定步驟之區域。具體地說，熱緩和係藉由在延伸步驟來延伸薄膜成為既定之幅寬後，使得夾頭之間隔僅變窄數%(通常為0.1～10%)，除去無用之變形而進行。
相位差薄膜之所要求之相位差係由於組裝該相位差薄膜之液晶顯示裝置之種類而不同，但是，通常面內相位差R0 係30～300nm。在使用於後面敘述之垂直定向模式液晶顯示器之狀態下，由所謂視野角特性良好之觀點來看的話，則最好是面內相位差R0 係40～70nm，厚度方向相位差Rth 係90～230nm。相位差薄膜之厚度係通常為10～100μm、最好是10～60μm。可以藉由控制在製造相位差薄膜時之延伸倍率和製造之相位差薄膜之厚度而得到具有要求之相位差之相位差薄膜。
薄膜之面內相位差R0 及厚度方向相位差Rth 係分別藉由下列之公式(Ⅰ)及(Ⅱ)而進行定義。
(Ⅰ)R0 =(nx -ny )×d
(Ⅱ)Rth ={(nx ＋ny )/2-nz }×d
在公式(Ⅰ)及(Ⅱ)，nx 係薄膜面內之延遲相軸方向(折射率成為最大之方向)之折射率。在公式(Ⅰ)及(Ⅱ)，ny 係薄膜面內之前進相軸方向(折射率成為最小之方向)之折射率。在公式(Ⅱ)，nz 係薄膜厚度方向之折射率。在公式(Ⅰ)及(Ⅱ)，d係單位成為nm之薄膜厚度。
以前述方法所製造之相位差薄膜係薄膜面內(500mm幅寬×500mm長度之面內)之相位差之最大值和最小值之差為10nm以下，在測定薄膜之幅寬方向500mm之光軸角度之狀態下，可以是光軸為-1°以上、＋1°以下且光學均勻性變高的相位差薄膜。
在本實施形態提到之所謂光軸係表示在延伸薄膜之面內而折射率成為最大之方位、也就是面內延遲相軸。所謂光軸之角度係表示該聚合物薄膜之延伸方向和該聚合物薄膜之延遲相軸之所形成之角度，也稱為定向角。在本實施形態，所謂光軸之角度係以聚合物薄膜之延伸方向作為基準線(0°)，以延遲相軸和基準線之所形成之角度，來進行定義。光軸之角度係可以使用偏光顯微鏡或自動雙折射計而進行測定。
本發明之相位差薄膜係層積於各種之偏光板或液晶層等，適合使用作為行動電話、個人行動助理(Personal Digital Assistant:PDA)、個人電腦、大型電視等之液晶顯示裝置。作為層積及使用本發明之相位差薄膜之液晶顯示裝置(LCD)係列舉光學補償彎曲(Optically Compensated Bend:OCB)模式、垂直定向(Vertical Alignment:VA)模式、平面廣角交換(In-Plane Switching:IPS)模式、薄膜電晶體(Thin Film Transistor:TFT)模式、扭轉向列(Twisted Nematic:TN)模式、超級扭轉向列(Super Twisted Nematic:STN)模式等之各種模式之液晶顯示裝置。液晶顯示裝置係一般在具有2片基板和夾持於這些基板間之液晶層之液晶胞之兩側，分別配置偏光板，在來自配置於其一邊之外側(背面側)之背光板之光中，僅平行於位處在液晶胞和背光板間之偏光板之透過軸之直線偏光，入射至液晶胞。本發明之相位差薄膜係可以透過黏著劑而配置於背面側偏光板和液晶胞之間及/或表側偏光板和液晶胞之間。此外，偏光板係通常為了保護由聚乙烯醇所組成之偏光膜，因此，成為以2片之三乙醯基纖維素(TAC)薄膜等之保護膜來透過接著劑而進行夾持之構造，但是，本發明之相位差薄膜係也可以藉由以接著劑，貼合這個於偏光膜，來取代表側偏光板及/或背面側偏光板之液晶胞側之保護膜，而發揮光學補償薄膜(相位差薄膜)和保護膜兩者之功能。
實施例
在以下，根據實施例而說明本發明，但是，本發明係完全不限定於這些實施例。
(1)熔點
對於聚丙烯系樹脂進行熱沖壓成形，作成厚度0.5mm之薄片。在前述之熱沖壓成形，在熱沖壓機內、於230℃預熱丙烯系聚合物5分鐘之後，在經過3分鐘來升壓至50kgf/cm2 為止而保持壓力2分鐘之後，以30℃、30kgf/cm2 來進行沖壓而冷卻5分鐘。就製作之沖壓薄片之切片10mg而言，使用示差掃描型熱量計(PerkinElmer公司製、DSC-7型)，在氮氣氛下而加入下列[1]～[5]之熱履歷之後，由50℃開始至180℃為止，以升溫速度5℃/分鐘來進行加熱，製作熔解曲線。在該熔解曲線，求出顯示最高吸熱波峰之溫度(℃)，以這個作為該丙烯系樹脂之熔點(Tm)。
[1]在220℃，加熱5分鐘；
[2]以降溫速度300℃/分鐘，由220℃開始冷卻至150℃為止；
[3]在150℃，保溫1分鐘；
[4]以降溫速度5℃/分鐘，由150℃開始冷卻至50℃為止；
[5]在50℃，保溫1分鐘。
(2)熔體流動率(MFR)
熔體流動率係按照JIS K7210，以溫度230℃、荷重21.18N，來進行測定。
(3)乙烯含有量
就丙烯‧乙烯共聚物而言，進行記載於高分子分析手冊(西元1995年、紀伊國屋書店發行)之第616頁之IR光譜測定，求出該共聚物中之乙烯由來之構成單位之含量。
(4)二甲苯可溶成分量
在聚丙烯系樹脂之試料1g完全地溶解於沸騰二甲苯100ml之後，降溫至20℃，在相同溫度，靜置4小時。然後，藉由過濾而分別出析出物和濾液，在減壓下、70℃，乾燥由濾液來餾除二甲苯而生成之固態物。以進行乾燥而得到之殘留物之重量相對於前述試料之重量(1g)之百分比，來作為該聚丙烯系樹脂之20℃二甲苯可溶成分量(CXS)。
(5)面內相位差R0 及面內相位差之不均
面內相位差係使用相位差測定裝置(王子計測機器(股)公司製、KOBRA-CCD)，測定縱向延伸薄膜及二軸延伸薄膜。縱向延伸薄膜之面內相位差之不均係使用前述之相位差測定裝置，在幅寬方向，連續地測定縱向延伸薄膜之中央550mm幅寬，以最大值和最小值之差，作為△R0 ，將除以R0 平均值之值，作為面內相位差之不均。在面內相位差之不均為5%以下時，相位差之均勻性係良好。
(6)厚度方向相位差Rth
厚度方向相位差Rth 係使用相位差測定裝置(王子計測機器(股)公司製、KOBRA-WPR)而測定相位差薄膜之中央部分。
(7)光軸之角度及其不均
使用偏光顯微鏡，縱向延伸薄膜之500mm幅寬之範圍成為20mm間隔而測定光軸之角度。以最大值和最小值之差，作為光軸不均。在光軸不均為2°以下時，光軸之均勻性係良好。
[實施例1]
將聚丙烯系樹脂(丙烯-乙烯隨機共聚物、Tm=136℃、MFR=8g/10分鐘、乙烯含有量=5重量%、CXS=4%)，投入至汽缸溫度成為200℃之65mmφ擠壓機而進行熔融混練，以65kg/h之擠出量，藉由安裝於前述擠壓機之1200mm幅寬之T模而進行擠出。擠出之熔融聚丙烯系樹脂係藉由調溫至12℃之400mmφ之熔鑄滾筒、由調溫至12℃之金屬套筒所組成之外筒及位處於其內部之彈性體滾筒來構成之接觸滾筒，而進行夾壓及冷卻，得到厚度90μm、幅寬900mm之聚丙烯系樹脂薄膜。空氣縫隙係115mm，在熔鑄滾筒和接觸滾筒之間，夾壓熔融聚丙烯系樹脂之距離係20mm。將得到之聚丙烯系樹脂薄膜，導入至在2組之軋輥間具有氣體浮離方式之烤箱之圖1及圖2所示之LongSpan(長距離)縱向延伸機而進行縱向延伸。氣體浮離方式之烤箱係分成為3個區域，各個區域之長度係3m，在各個區域，設置6對之噴嘴，來自噴嘴之各個縫隙之熱風之風速A係10m/s，噴嘴之各個縫隙之幅寬B係2×10-3 m，上下之噴嘴間隔係40mm。在1個噴嘴，設置2條之相同縫隙幅寬之縫隙。縱向延伸之條件係3個區域皆設定溫度為110℃，成為入口速度=5m/分鐘、延伸倍率=2倍。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係在上下噴嘴之幾乎中央位置，不接觸到噴嘴而進行浮起，保持正常之浮離狀態。
此外，來自噴嘴之縫隙之熱風之最大吹出風速和最小吹出風速之差異係0.4m/秒鐘。此外，熱風之薄膜幅寬方向之溫度差係最大0.8℃。此外，熱風之風速、風量及溫度差係藉由以下之方法而測定之值。
＜熱風之風速之測定＞
由噴嘴吹出之風速係正如以下而進行測定。相對於薄膜之移動方向，在配置於各個區域之薄膜流動方向之中央附近之上側噴嘴和下側噴嘴之各個，由各個噴嘴之薄膜幅寬方向之兩端開始朝向至中央部，以位處於100mm位置之1對之點以及該1對之點之間呈均等地劃分成為4等份之狀態之3個區分點之合計5個點，使用熱線式風速計，測定熱風之風速。也就是說，以市面販實之熱線式風速計，來測定在每各個區域之上側噴嘴和下側噴嘴之合計10點之熱風之風速。接著，以這些之平均值，作為各個噴嘴之吹出口之熱風之風速。此外，在10點之風速中，以最高風速和最低風速之差，作為薄膜幅寬方向之熱風之風速差。
＜熱風之溫度差測定＞
噴嘴之熱風之溫度差係正如以下而進行測定。相同於前述熱風之風速測定方法，使用熱電偶，測定在上側噴嘴和下側噴嘴之合計10點之溫度。在10點之溫度中，以最高溫度和最低溫度之差，作為薄膜幅寬方向之熱風之溫度差。
縱向延伸薄膜之厚度係62μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係850nm，厚度方向相位差Rth 係470nm。面內相位差之不均係3.2%，光軸不均係1.0度，縱向延伸薄膜之相位差和光軸及均勻性係也皆良好。薄膜表面之傷痕也變少。
此外，藉由拉幅法而對於該縱向延伸薄膜，進行橫向延伸，得到相位差薄膜。橫向延伸之條件係預熱區域之溫度=141℃、延伸區域之溫度=131℃、熱固定區域之溫度=131℃、延伸倍率=3.5倍。
測定得到之相位差薄膜之R0 、Rth 及光軸精度。R0 之平均值係70nm，R0 之最大值和最小值之差異係6nm，Rth 係200nm，光軸之角度係-0.5°以上、＋0.5°以下，該相位差薄膜係光學均勻性變高。對於該相位差薄膜，在VA模式液晶胞之背面，由液晶胞基板側開始依序地以黏著劑、相位差薄膜、黏著劑和偏光板之順序，來進行層積，在液晶胞之前面，以黏著劑和偏光板之順序，來進行層積。在該液晶顯示裝置之背面，設置背光板，液晶胞係在無施加電壓之黑顯示狀態，以由於視野角之變化所造成之光漏之程度，來評價視野角依附性。在即使是由任何方向來觀看也使得光漏變少之狀態下，視野角依附性變小，相位差薄膜之視野角特性良好。確認該例子之液晶顯示裝置係正面方向和傾斜方向也使得光漏變少，視野角特性良好。
[比較例1]
除了來自LongSpan(長距離)縱向延伸機之噴嘴之各個縫隙之熱風之風速A成為30m/s以外，其餘係相同於實施例1而製作縱向延伸薄膜。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係浮起於上下噴嘴之幾乎中央位置，但是，薄膜上下之浮動激烈，也有接觸到噴嘴之部位產生，因此，在薄膜造成傷痕。
噴嘴之熱風之薄膜幅寬方向之溫度差係最大0.9℃，風速差係最大1m/s。此外，溫度、風速之測定及溫度差、風速差之算出方法係相同於實施例1而進行。
縱向延伸薄膜之厚度係61μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係860nm，厚度方向相位差Rth 係480nm。面內相位差之不均係2.3%，光軸不均係2.7度，縱向延伸薄膜係相位差之均勻性良好，但是，光軸之均勻性變差。
[比較例2]
除了來自LongSpan(長距離)縱向延伸機之噴嘴之各個縫隙之熱風之風速A成為5m/s以外，其餘係相同於實施例1而製作縱向延伸薄膜。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係並非上下噴嘴之中央，成為浮起於稍微接近下噴嘴之位置之狀態，並非正常之浮離狀態。噴嘴之熱風之薄膜幅寬方向之溫度差係最大0.8℃，風速差係最大0.2m/s。此外，溫度、風速之測定及溫度差、風速差之算出方法係相同於實施例1而進行。
縱向延伸薄膜之厚度係63μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係830nm，厚度方向相位差Rth 係440nm。面內相位差之不均係6.8%，光軸不均係0.5度，縱向延伸薄膜係光軸之均勻性良好，但是，相位差之均勻性變差。將實施例1和比較例1、2之結果，顯示於表1。
[實施例2]
除了LongSpan(長距離)縱向延伸機之上下之噴嘴間隔成為70mm而縱向延伸之條件設定3個區域皆溫度成為120℃以外，其餘係相同於實施例1而製作縱向延伸薄膜。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係在上下噴嘴之幾乎中央位置，不接觸到噴嘴而進行浮起，保持正常之浮離狀態。縱向延伸薄膜之厚度係61μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係850nm，厚度方向相位差Rth 係450nm。面內相位差之不均係4.9%，光軸不均係1.2度，縱向延伸薄膜之相位差和光軸及均勻性係也皆良好。薄膜表面之傷痕也變少。
[實施例3]
除了使用之聚丙烯系樹脂薄膜之厚度成為100μm，來自LongSpan(長距離)縱向延伸機之噴嘴之各個縫隙之熱風之風速A成為5m/s，噴嘴之各個縫隙之幅寬B成為4×10-3 m且上下之噴嘴間隔成為70mm以外，其餘係相同於實施例1而製作縱向延伸薄膜。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係在上下噴嘴之幾乎中央位置，不接觸到噴嘴而進行浮起，保持正常之浮離狀態。
噴嘴之熱風之薄膜幅寬方向之溫度差係最大0.8℃，風速差係最大0.2m/s。此外，溫度、風速之測定及溫度差、風速差之算出方法係相同於實施例1而進行。
縱向延伸薄膜之厚度係74μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係1120nm，厚度方向相位差Rth 係640nm。面內相位差之不均係3.8%，光軸不均係2.0度，縱向延伸薄膜之相位差和光軸及均勻性係也皆良好。薄膜表面之傷痕也變少。
[實施例4]
除了縱向延伸之條件設定3個區域皆溫度成為120℃以外，其餘係相同於實施例3而製作縱向延伸薄膜。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係在上下噴嘴之幾乎中央位置，不接觸到噴嘴而進行浮起，保持正常之浮離狀態。
縱向延伸薄膜之厚度係78μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係1060nm，厚度方向相位差Rth 係590nm。面內相位差之不均係5.0%，光軸不均係1.9度，縱向延伸薄膜之相位差和光軸及均勻性係也皆良好。薄膜表面之傷痕也變少。
[實施例5]
除了來自LongSpan(長距離)縱向延伸機之噴嘴之各個縫隙之熱風之風速A成為5m/s，噴嘴之各個縫隙之幅寬B成為6×10-3 m，上下之噴嘴間隔成為70mm且縱向延伸之條件設定3個區域皆溫度成為120℃以外，其餘係相同於實施例1而製作縱向延伸薄膜。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係在上下噴嘴之幾乎中央位置，不接觸到噴嘴而進行浮起，保持正常之浮離狀態。
縱向延伸薄膜之厚度係61μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係910nm，厚度方向相位差Rth 係400nm。面內相位差之不均係4.0%，光軸不均係1.1度，縱向延伸薄膜之相位差和光軸及均勻性係也皆良好。薄膜表面之傷痕也變少。將實施例2～5之結果，顯示於表2。
[比較例3]
除了縱向延伸之條件設定3個區域皆溫度成為120℃以外，其餘係相同於比較例2而製作縱向延伸薄膜。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係並非上下噴嘴之中央，成為浮起於稍微接近下噴嘴之位置之狀態，並非正常之浮離狀態。縱向延伸薄膜之厚度係63μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係830nm，厚度方向相位差Rth 係450nm。面內相位差之不均係9.5%，光軸不均係1.5度，縱向延伸薄膜係光軸之均勻性良好，但是，相位差之均勻性變差。
[比較例4]
除了來自LongSpan(長距離)縱向延伸機之噴嘴之各個縫隙之熱風之風速A成為15m/s，噴嘴之各個縫隙之幅寬B成為4×10-3 m，上下之噴嘴間隔成為70mm且縱向延伸之條件設定3個區域皆溫度成為120℃以外，其餘係相同於實施例1而製作縱向延伸薄膜。在以該條件來進行縱向延伸之間，薄膜係浮起於上下噴嘴之幾乎中央位置，但是，薄膜上下之浮動激烈。噴嘴之熱風之薄膜幅寬方向之溫度差係最大0.8℃，風速差係最大0.6m/s。此外，溫度、風速之測定及溫度差、風速差之算出方法係相同於實施例1而進行。
縱向延伸薄膜之厚度係62μm，幅寬係650mm，面內相位差R0 之平均值係840nm，厚度方向相位差Rth 係420nm。面內相位差之不均係3.4%，光軸不均係2.7度，縱向延伸薄膜係相位差之均勻性良好，但是，光軸之均勻性變差。將比較例3、4之結果，顯示於表3。
a‧‧‧對稱軸線
B‧‧‧縫隙幅寬
D‧‧‧間隔
F‧‧‧熱塑性樹脂製薄膜
6‧‧‧烤箱
6a‧‧‧入口
6b‧‧‧出口
14‧‧‧預熱區域
16‧‧‧延伸區域
18‧‧‧熱固定區域
20‧‧‧噴嘴
20a‧‧‧縫隙
20b‧‧‧流路
21‧‧‧噴嘴列
30A‧‧‧軋輥
30B‧‧‧軋輥
31‧‧‧滾筒
32A‧‧‧軋輥
32B‧‧‧軋輥
33‧‧‧滾筒
100‧‧‧縱向延伸機
圖1係本實施形態之縱向延伸機之概略示意剖面圖。
圖2係圖1之噴嘴之概略剖面圖。
D．．．間隔
F．．．熱塑性樹脂製薄膜
6．．．烤箱
6a．．．入口
6b．．．出口
14．．．預熱區域
16．．．延伸區域
18．．．熱固定區域
20．．．噴嘴
20a．．．縫隙
21．．．噴嘴列
30A．．．軋輥
30B．．．軋輥
31．．．滾筒
32A．．．軋輥
32B．．．軋輥
33．．．滾筒
100．．．縱向延伸機

Claims (4)

  1. 一種熱塑性樹脂製相位差薄膜之製造方法，其特徵為包含：在使得分別具有複數個噴嘴之一對噴嘴列以該噴嘴配列為千鳥狀之方式相互地偏離對向配置之烤箱內，對於搬送在前述噴嘴列之間之熱塑性樹脂製薄膜來吹附由前述各個噴嘴之1個或複數個之縫隙噴出之熱風，將前述之熱塑性樹脂製薄膜予以加熱，並且使浮離，同時，使得分別配置於前述烤箱前後來分別夾住前述熱塑性樹脂製薄膜之軋輥之旋轉速度呈相互地不同，而對於前述之熱塑性樹脂製薄膜來進行縱向延伸的步驟；就前述之各個噴嘴之各個縫隙而言，令由前述之縫隙噴出之熱風之風速A(m/s)和該縫隙之縫隙幅寬B(m)之乘積為C(m2 /s)，在就設置於1條之前述噴嘴之全部之前述縫隙之C總合為Q之時，就前述之各個噴嘴而言，Q係3×10-2 m2 /s以上、1×10-1 m2 /s以下，並且，由前述之各個縫隙噴出之熱風之風速A係2m/s以上、15m/s以下。
  2. 如申請專利範圍第1項所記載之熱塑性樹脂製相位差薄膜之製造方法，其中，對於前述之熱塑性樹脂製薄膜，進行縱向延伸而成為1.5倍以上、3.0倍以下。
  3. 如申請專利範圍第1或2項所記載之熱塑性樹脂製相位差薄膜之製造方法，其中，前述之熱塑性樹脂係聚烯烴系樹脂。
  4. 如申請專利範圍第3項所記載之熱塑性樹脂製相位差薄膜之製造方法，其中，前述之聚烯烴系樹脂係聚丙烯系樹脂。
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011013292A1 (ja) * 2009-07-30 2011-02-03 東洋鋼鈑株式会社 ウェブ延伸方法及び位相差フィルムの製造方法
JP2012081676A (ja) * 2010-10-13 2012-04-26 Sumitomo Chemical Co Ltd 二軸延伸フィルムの製造方法及び二軸延伸フィルム並びにこれを備えた液晶表示装置
JP2012118479A (ja) * 2010-12-03 2012-06-21 Nippon Shokubai Co Ltd 光学フィルムの製造方法
DE102011085735A1 (de) * 2011-11-03 2013-05-08 Windmöller & Hölscher Kg Reckwerk und Verfahren zum Längen von Folienbahnen
TWI511858B (zh) * 2014-10-17 2015-12-11 Quanta Comp Inc 直接氣冷成型物的模具成型系統與方法
CN105291412B (zh) * 2015-11-24 2017-06-16 桂林电器科学研究院有限公司 一种狭缝式风口静压箱薄膜横向拉伸装置
US10328613B2 (en) * 2016-09-20 2019-06-25 Sumitomo Chemical Company, Limited Film-stretching apparatus and method of producing film
JP6929555B2 (ja) * 2018-10-18 2021-09-01 共同技研化学株式会社 金属張積層板の製造方法
WO2020246322A1 (ja) * 2019-06-05 2020-12-10 王子ホールディングス株式会社 ポリプロピレンフィルムロール及び金属化ポリプロピレンフィルムロール
KR20220083670A (ko) * 2019-10-17 2022-06-20 도레이 카부시키가이샤 취출 노즐

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07234070A (ja) * 1994-02-21 1995-09-05 Hirano Tecseed Co Ltd ウエブの熱処理装置
JP2000147257A (ja) * 1998-11-11 2000-05-26 Sekisui Chem Co Ltd 位相差フィルムの製造方法
JP2004163981A (ja) * 2004-02-06 2004-06-10 Teijin Chem Ltd 位相差フィルムの製造方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3935570B2 (ja) * 1997-09-10 2007-06-27 富士フイルム株式会社 熱可塑性樹脂フイルムの製造方法
JP2001305342A (ja) 2000-04-20 2001-10-31 Sekisui Chem Co Ltd 位相差フィルムの製造方法
JP2004058497A (ja) 2002-07-30 2004-02-26 Teijin Chem Ltd 位相差フィルムの製造方法
JP2007010883A (ja) 2005-06-29 2007-01-18 Sekisui Chem Co Ltd 位相差フィルムの製造方法
JP2007121352A (ja) 2005-10-25 2007-05-17 Kaneka Corp 位相差フィルム、及びその製造方法、並びに光学補償偏光板
JP2008279724A (ja) * 2007-05-14 2008-11-20 Fujifilm Corp 延伸セルロースアシレートフィルム及びその製造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07234070A (ja) * 1994-02-21 1995-09-05 Hirano Tecseed Co Ltd ウエブの熱処理装置
JP2000147257A (ja) * 1998-11-11 2000-05-26 Sekisui Chem Co Ltd 位相差フィルムの製造方法
JP2004163981A (ja) * 2004-02-06 2004-06-10 Teijin Chem Ltd 位相差フィルムの製造方法

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