TWI310785B - - Google Patents

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1310785 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係有關於向大氣之排氣中所含的氣體狀炭氫化 合物之處理·回收裝置及方法，尤其係有關於用以處理在 加汽油時漏出的油氣之裝置及方法。 【先前技術】 、4之利用吸解吸劑的氣體狀炭氫化合物之除去方 法有作成利用豉風機或本身壓力從排氣氣體送氣管向吸 附塔送入從排氣氣體產生源所產生的氣體（含有約權心 的油氣之排氣氣體），並從吸附塔之頂部經由排出管，以含 有IV。“以下之油氣的空氣(清淨空氣)向大氣中排出完成 吸附步驟之已處理的排氣氣體者。 在此It况，雖然吸附塔邊交互地切換上述之吸附步驟 和後述之解吸步驟邊運轉，但是將該切換時間（Swing Time) 設為約5分鐘。 而、、^由掃用氣體送氣管向完成吸附步驟後的吸附 塔輸送清掃用氣體，藉由用真空系吸入而解吸。在清掃用 氣體上使用在吸附運轉時從吸附塔之頂部所排出之清淨氣 氣的一部分，真空泵在約25T〇rr運轉。 將解吸後之含有油氣的清掃用排氣經由送氣管送入汽 油回收器’經由分配管和液體汽油接觸，以液體（汽油吸收 液）回收清掃用排氣中之油氣。 在來自π油回收器之排氣氣體中，因殘留微量之油 2118-7524-PF;Ahddub 5 1310785 [ 氣’經由回送管再回到排氣氣體管，和來自排氣氣體產生 源之排氣氣體一起進行吸附處理，又，為了冷卻吸附塔内 之吸附劑層而使冷卻水在内筒循環。 ^ 藉由依此方式構成，而能以大致全量液體汽油回收油 、 氣’從吸附塔排出之油氣的濃度相當低，可變成不會引起 • 大氣污染之水準（例如參照專利文獻1)。 • [專利文獻丨]特許第2766793號公報（第3〜6頁，第1 圖） 【發明内容】 【發明要解決之課題】 在專利文獻1之用真空泵將油氣解吸的回收方法，泵 之動力能量極大，而不切實際。 又，為了對大量之排氣進行全量吸附處理，雖然需要 使吸附塔變大，或使吸附和解吸之切換時間（Swing τ_) 鲁變短’但是在使用大的吸附塔的情況，殘留設置面積之 題或吸附劑之費用的問題等。又，使切換時間變短時二 :無法將所吸附之油氣充分地解吸、或闊等之壽命變= 顳。 寸问 此外，雖然油氣中一定含有

彺之方式，因和油洛一如、* # M W ^起連该水分亦吸附，有吸附劑之职 附性能降低的問題。 I ^及 又，在用於回收在供油時 時僅產生油氣，其產生頻次因 漏出之油氣的情況，在供油 曰期時間而異，不是固定。 2118-7524-PF;Ahddub 6 1310785 在這種情況亦因在以往之衆置按照固定間隔切換吸附和解 吸’所以在平常曰之夜間等幾乎未供油的情況幾乎益油氣 流動而未吸附必要量卻解吸，有浪費之問題。 」解決上述之課題，本發明之目的在於提供一種氣體 狀厌氫化口物之處理’回收裝置，防止吸附劑受到油氣中 所含水分之影響而劣化，又小型且便宜。 【解決課題之方式】 本發明之軋體狀炭氫化合物之處理.回收裝置，包括： 除去水分及油氣的凝結裝置；及油氣之吸解吸裝置，設置 於該凝結裝置之後段的氣體下游側。 本發明之氣體狀炭氫化合物之處理.回收方法，係在 至少具有吸附塔和解吸塔各一座之吸解吸裝置，包括冷卻 該吸解吸裝置之裝置，在吸附劑上使用孔徑4~ 1 00埃之矽 膠或合成/弗石的單體或其混合物進行吸解吸，又將吸附塔 之出口氣體的一部分送入解吸塔’並將解吸時之氣體用作 清掃用氣體。 【發明效果】 本發明藉由配設除去水分及油氣的凝結裝置及油氣之 吸解吸裝置，而可使排氣變成極乾淨（汽油濃度lV〇l%以 下），而且可實現小型且便宜之油氣回收裝置。尤其，在油 氣中含有水分的情況，因亦無吸附劑因水分而劣化之可能 且不會在凝結裝置或吸解吸裝置之配管内結冰，所以可實 2ll8-7524-PF;Ahddub 7 1310785 現穩定之運轉動作。 又’藉由將熱媒體之溫度控制成固定溫度並控制凝結 裝置和吸解吸震置之溫度，和個別地控制各裝置的情況相 - 比，可簡化控制電路，可降低費用。此外，因使吸附塔之 • 溫度固定而和吸解吸無關，所以可降低冷卻吸附塔所需的 能罝，可實現省能源之油氣回收裝置。又，因冷卻吸附塔， 用極少量的吸附劑可吸附大量的油氣，亦可減少吸附劑之 使用量。 此外，可得到顯著之效果，抑制吸附熱所引起之吸附 塔内的異常之溫昇，可使吸附裝置内之溫度均勻化，可期 待吸附裝置之安全性萬無一失。 【實施方式】 L實施形態1 ] 第1圖及第2圖係表示本發明之實施形態工的氣體狀 炭氫化合物之處理·回收裝置的流程之整體構造圖第丨 圖表示設置-台凝結裝置之例子，第2圖表示設置第一凝 結裝置和第二凝結裝置之例+。泫 子第3圖係局部切掉第1圖、 第2圖之吸解吸级的内卹接 一 的内。P構&而表不之立體圖，第4圖係 用以說明清掃用氣體量之控制方法的特性圖。 在第1圖、第2圖，i是係排氣氣體產生源之供油嘴， 8係用以從供油嘴1明人& a a ; 1吸入油軋之泵，6係凝結裝置（在第2 圖為第一凝結裝置），7孫·^ 、 1) 7係第—凝結裝置，9係氣液分離器， 5係液化汽油回收，9、q * v么·„ ^ ^ 2 3為係吸解吸裝置之吸解吸塔，4 2118-7524-PF;Ahddub 8 1310785 係氣體循環用鼓風機（泵）。、丨1 n ^ , β 1係在供油嘴1供油時以外關 閉的閥’ 11係連接凝結裝署β + a °展置6或第一、第二凝結裝置6、7 :吸解吸塔2、3之油氣送氣管，BUa、BUb係在油氣送 軋管11之中途所設置之吸解吸塔2、3的吸附用閥，Ua、 12b係在吸解吸塔2、3之頂部所設置之往大氣的排出管， 12〇a、12〇b係配置於該排出管12a、12b之壓力控制器。 又’ 13a、13b係用以向吸解吸塔3或2輸送作為清掃 用氣體之從吸解吸塔K 3向大氣排出的清淨氣體之一部

分的清掃用氣體送氣管，Bl3a、B13b係在該清掃用氣體送 氣管13a、13b所設置之控制氣體量的質量流量控制器， 14a、14b係連接氣體循環用鼓風機4和吸解吸塔2、3之 解吸後的清掃用氣體送氣管，B14a、B14b係在該清掃用氣 體迸氣管14a、14b所設置之吸解吸塔2、3的解吸用閥。 ΙΠ、R2係在凝結裝置6出入之冷媒的入口和出口，R3、R4 係在第二凝結裝置7出入之更低溫的冷媒之入口和出口， R3a、R4a、R3b、R4b係各自在吸解吸塔2、3出入之低溫 的冷媒之入口和出口，41係在氣體循環用鼓風機4之排氣 側所設置之壓力計。 其次’說明第1圖之氣體狀炭氳化合物之處理.回收 裝置的動作。在加油站開始供油時，栗8動作，而吸入從 供油嘴1漏出之油氣（在常溫約40V〇l%)，例如加壓至約 〇. 3MPa並向凝結裝置6送氣。凝結裝置6之内部藉由使冷 媒從入口 R1引入而流向出口 R2，保持在約5。(3，汽油及氣 體中所含之水分部分凝結，經由氣液分離器9分離成氣體 2ll8-7524-PF;Ahddub 9 1310785 (油氣）和液體（汽油），而液體積存於凝結裝置6之下側， 被液化汽油回收器5以液體回收，並從凝結裝置6排出氣 體。藉由從凝結裝置6之上方引 入油軋並向下方流通，液 化之汽油或水分利用重力和氣流高效率地向下方流動，這 些液化物之回收變得容易。 而，在係凝結裝置6之運轉條件的〇 . 3MPa、之條 件下油氣的滚度變成約雨Ql%。以後有被引人吸解吸塔

2、、3的情況，和如第2圖所示再被引入第二凝結裝置7的 情況。在此情況如以下所示。 接著，在第-凝結裝置6無法處理之約w〇i%的油氣 被送到第二凝結裝i 7處理。在第二凝結襄置7,藉由從 入口 R3引入比第一凝結裝置6更低溫之冷媒並向出口 R4 流通’將第二凝結裝置7設為更低溫之例如約―肌。在 第一凝結裝置7，亦和第一凝结裝| 八， 狹、、〇裝置6 一樣地使汽油及水 刀凝結後回收。因在第二凝6士 說从 U置7亦可能在零下之溫度 動作，有時第二凝結裝置7肉夕备掷 内之軋體通路可能因在第二凝 '名口裝置7内所產生的冰而咀#。盔 … 阻塞為了避免本問題，每隔固 疋時間使冷媒停止流通， 、或者使间溫之冷媒流通等，預先 插入溶冰（除冰）之步驟係有 二凝結裝置7之壓力可配設可量測在第 … 的裝置(圖上未示），編入當壓力 知失超過設定值時插入除冰步驟 一種順序，制^亦可編入 弟一凝結裝置7的結冰狀態之苴他 的裝置檢測結冰狀態，若結冰就移至除冰步驟。、 在係第二凝結裝置7之運轉條件的。篇、之 2118-7524-PF；Ahddub 10 1310785 - 條件下油氣的濃度變成約5Vol%。使該油氣流向吸解吸塔 2、3並處理。在第1圖、第2圖，表示2以吸附塔、3以 解吸塔動作的情況。因此，閥B1 la位於打開之狀•離，闕 . B1 lb位於關閉之狀態。在吸附塔2在任意之時間進行吸附 . 處理後用作解吸塔。在此情況，在閥Blla關閉、閥BUb 打開之狀態使用。又’在汽油之解吸完了的時刻，再用作 吸附塔’在時間上重複地使用此動作。如上述所示，藉由 閥B1 la、B1 lb之切換控制吸附、解吸之切換。 ® 油氣通過送氣管11被送至吸附塔2。在吸解吸塔2、3 將吸附油氣之吸附劑密封。在油氣之吸附劑上使用石夕膠。 尤其具有4〜100埃之孔徑的矽膠或合成沸石之單體或其混 合物係有效。藉由使油氣通過該吸附劑中而吸附並除去汽 油成分’而變成汽油濃度lVol%以下之清淨空氣後，經由 排出管12a向大氣排出。吸附塔2藉由利用第二凝結裝置 7並利用低溫之冷媒或其他的方法冷卻，以除去因吸附而 φ 產生的熱和增加吸附容量。此外，藉由使吸附塔2之内部 的溫度變低，可使吸附容量變大。 可是，使吸附塔2之内部溫度比第一凝結裝置6或第 . 二凝結裝置7之設定溫度低時，因在吸附塔2内水凝結， . 所以在只有凝結裝置6的情況設為和凝結裝置6大致相同 之溫度較佳。又，在第二凝結裝置7存在的情況，設為第 二凝結裝置7之設定溫度較佳。又，在往大氣之排出管 12a、12b配設將壓力控制成規定值之壓力控制器1 2〇a、 1 20b ’作成將吸附塔2内之壓力保持在規定值。在第2圖 2118-7524-PF;Ahddub 11 1310785 的情況 吸附， ’因使用第二凝結裝置7之 比在常壓吸附大幅度改善吸 高壓（約〇.3MPa)的排氣 附容量。 吸解吸塔2、3之内部構造如第3圖所 圚所不，考慮對矽膠 21或合成沸石或其混合物的導熱，配置 i月又热片管式熱交換 器（以鋁散熱片使冷媒流向導熱管）22，在 在銘散熱片間裝入 石夕膠21或合成彿石或其混合物，同時力μ < | J η守仕上下設置整流板 23，使氣體之流動變佳。在此情況，油齑 ，由礼僅流向鋁散熱片

之間，為了可高效率地吸附，在散熱片管式熱交換器“之 彎曲部分裝填氟系的充填材料係有效。又，氣^ ^ 两ί使油氣不 會流向彎曲部分的空間，亦可作成加蓋而將彎曲部分的空 間密封。此外’ 24係外殼’ 25a、25b係上下的凸緣，26a、 26b係矽膠21之流出防止網。 在吸解吸塔2、3之前段未設置凝結裝置6或第一、第 二凝結裝置6、7的情況，油氣中所含的水分被吸附劑吸 附，而油氣之吸附性能降低，需要量超出必要的吸附劑。 φ 又，在將吸附塔2之溫度降至零下的情況，可能因水分在 吸附劑表面結露而發生氣體阻塞等大的故障。在本實施形 態，因在吸解吸塔2、3之前段設置凝結裝置6或第一、第 二凝結裝置6、7 ’除去油氣及水分，所以可預防水分在吸 解吸塔2、3之不良影響。又’因可大幅度降低在吸解吸塔 2、3處理之汽油量’所以可使吸解吸塔變小，並便宜地製 作。 在本實施形態，在設置第一、第二凝結袈置6、7的情 況’因用第一、第二凝結裝置6、7可將從供油嘴1所回收 2118-7524-PF;Ahddub 12 .!3l〇785 之高濃度（40V〇1%)的汽油降至5V〇1%為止，所以在吸解吸 塔2、3處理之汽油量可降至全吸氣量之12 5%( = 5%/4〇%)。 即藉由在吸解吸塔2、3之前段設置第―、第二凝結裝置6、 7,可使吸解吸塔2、3之容積變成約1/1〇。此外，如第i 圖所示，在只有凝結裝4 6的情況因可降低至iqVq1^ 止’所以在吸解吸塔2、3處理之汽油量可降至全吸氣量之 25%( = 10%/40%)。在此情況’可使吸解吸塔2、3之容積變 成約1/4。 其次，說明解吸過程。在將吸附劑所吸附之汽油解吸 的情況：利氣體循環用鼓風機4經由解吸後的清掃用氣 體送氣管14a從解吸塔3叨弓丨 肝汉》a及彳丨軋體並從吸附劑將汽油解 吸。此時’預先打開閥B14a’並關閉B14b。雖然在吸附時 吸附塔在G.3MPa之高壓狀態動作，^因在解吸時利用氣 體循環用鼓風機4減壓至大氣壓以下，所以利用該壓力差 將吸附劑所吸附之汽油解吸1解吸之油氣，在第i圖的 情況回到凝結裝置6’將汽油成分再度凝結並回收後，再 回到吸解吸塔2、3。在曹滿土榀从 长菫複本刼作之期間，在凝結裝置6 將全部的汽油凝結並回收。而在帛2圖的情況回到第二凝 結裝置7,將汽油成分再度凝結並回收後再回到吸解吸 塔2、3。在重複本操作之期間，在第二凝結裝置7將全部 的汽油凝結並回收。 僅靠利用氣體循環用鼓風機4之吸力所引起的屋力差 之解吸方法，因其效率不太古 回’所以從外部引入清掃用氣 體係有效。在本實施形態，在該清掃用氣體上利用排出管 2118-7524-PF；Ahddub 13 1310785 12a、清掃用氣體送氣管i3a將從吸附塔2向大氣排出之清 淨氣體的一部分送給解吸塔3使用。Bi 3a、B13b係控制通 過之氣體流量的質量流量控制器，在此情況，質量流量控 制器B1 3a處於打開狀態而係可使規定量之氣體流通的狀 態，質量流量控制器B13b處於關閉狀態而氣體無法流動。 此外’在設定成固定的氣體流量的情況亦可係定流量閥。 此外，進行解吸測試之結果，得知在將清掃用氣體流 置設為15〜25L/min的情況，藉由將吸附塔内之壓力設為 100~300Torr，可高效率地解吸油氣。 如第4(a)圖所示，雖然在油氣之解吸時亦可控制成清 掃用氣體流量變成定值，但是如第4(b)圖所示，若使清掃 用氣體流量隨時間可變，效果更佳。即，隨著解吸時間使 清掃用氣體流量增加係有效。雖然在剛解吸後因油氣量亦 多，而不需要大量之清掃用氣體，但是因隨著時間解吸之 ，油量降低’⑼以吸氣量亦降低。因而，使清掃用氣體流 ϊ增加，對防止吸氣量降低有效。因將不要之氣體送入系 内變成氣體循環用鼓風機4之動力等能源損失，所以將清 掃用氣體流量抑制成所需之最低限較佳。此外，在本實施 形態，因在吸解吸塔2、3之前段的凝結裝置6或第一、第 二凝結裝置6、7使氣體中之水分的量很少，清掃用氣體所 含之水分對解吸塔3内之吸附劑幾乎無不良影響。 又，在本實施形態，雖然作成使油氣之解吸時的溫度 :吸附時之設定溫度不# ’並藉由壓力變化和清掃用氣： 量之置換解吸’但是為了更改善解吸效率，亦可在解吸時 2118-7524-PP；Ahddub 14 1310785 導 * 在解吸塔3將從入口 R3b往出口 R4b流動之冷媒的流通暫 停’而使解吸塔3内之溫度接近室溫。在解吸完了而移至 吸附過程的初期’雖然吸附塔之溫度高而吸附性能低，但 - 是因在吸附劑完全未殘留汽油，汽油不會漏出。雖然汽油 之吸附量隨著時間經過而增加，但是同時吸附塔之溫度亦 降低，因吸附劑之吸附性能逐漸改善，所以在從解吸移至 吸附過程時不必急速地冷卻塔。當然藉由在解吸時將解吸 ^ 塔3強迫地加熱，亦可更改善解吸性能。但，因使溫度變 化而冷凍機及加熱器之消耗能量增大，所以在能量上比將 吸解吸時之溫度設為定值的方式差。 在加油站，不定期地供油。因而，在第2圖的情況， 從減少耗電量之觀點，僅在供油時之有限時間使泵8動 作，而回收從供油嘴1漏出的油氣。因此，泵8和第一凝 結裝置6間歇地運轉。而，採用氣體循環用鼓風機4之閉 迴路，即包含有第二凝結裝置7、吸解吸塔2、3之系連續 • 地運轉之構造。在該閉迴路内使氣體循環時，因有從汽油 之供油嘴1吸入大氣的危險，所以預先在氣體循環用鼓風 機4之正前插入閥B4，預先作成在泵8停止時將閥β4關 •閉，而在泵8運轉時打開閥Μ，這係有效。藉由採用這種 構造，易於將吸附塔2内之壓力總是保持定值，系統易於 安定地動作。 而，在平常日之夜間等很少供油的情況，因對該閉迴 路中未供給新的氣體，所以未配設壓力控制器12〇a、i2〇b 時氣體壓力可能逐漸降低。在此情況，因吸附塔2之該壓 2118-7524-PF;Ahddub 15 1310785 • 力降低而吸附劑所吸附的汽油可能解吸而向大氣中釋出。 或者暫時地閉迴路中之部分壓力上昇至安全基準以上，可 能伴隨著火的危險。因而，在第2圖的情況，採用預先在 - 乳體循環用鼓風機4之排氣側配設壓力計41 ,在超過規定 之壓力範圍的情況自動使氣體循環用鼓風機4停止之安全 對策。 王 [實施形態2 ] 第5圖係表示本發明之實施形態2的氣體狀炭氫化合 物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 本實施形態和實施形態丨之差異在於，使用泵8將從 解吸塔3所解吸之油氣送回第一凝結裝置6。在本實施形 態，不需要在第1圖使用之氣體循環用鼓風機可是僅 在供油時使泵8間歇動作時，吸解吸塔2、3之壓力根據泵 8之動作狀況而變，有控制吸附的情況。在此情況，在供 油嘴1和泵8之間插入閥B8，使泵8一直運轉，藉由僅在 φ 供油時打開閥B8，可使系統安定地運轉。 [實施形態3 ] 第6圖係表示本發明之實施形態3的氣體狀炭氫化合 物之處理•回收裝置的流程之整體構造圖。 在該實施形態1，雖然在油氣之解吸時將吸附塔2之 出口氣體的一部分用作清掃用氣體，但是在本實施形態， 係藉由將溫度高之外氣用作清掃用氣體，而更改善解吸效 率者。在係外氣之引入口的清掃用氣體送氣管13a、13b配 設閱B15a、B15b，藉由這些閥B15a、B15b之開閉而控制 2118-7524-PF;Ahddub 16 .1310785 清掃用氣體量即可。當然如上述所示，亦可在油氣之解吸 時供給定量的清掃用氣體，亦可使供給氣體量在

變。 J 在清掃用氣體使用外氣的情況，因亦有外氣中所含的 水分被解吸塔3内之吸附劑吸附的可能性，所以亦有在濕 度不高的狀況使用或除濕後使用等方法有效的情況。 [實施形態4] 第7圖係表示本發明之實施形態4的氣體狀炭氣化合 物之處理·回收裝置的流程之整體構造圖。 雖然本實施形態係作成在油氣之解吸不使用清掃用氣 體者’但是作成這樣，亦雖然解吸效率降低，但是亦有系 統上簡化之有利的情況。尤其在未使用清掃用氣體的情 況，需要藉由將吸附條件設為更低溫、高壓，而將解吸條 件设為更高溫、低壓，而將吸解吸時之壓力差、溫度差設 為大。 [實施形態5 ] 第8圖係表示本發明之實施形態5的氣體狀炭氫化合 物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 本實施形態係，作成在解吸塔3使替代冷媒之熱氣體 從入口 R5流向出口 R6，而使解吸塔3内的溫度上昇至室 溫以上’以提南解吸效率者。 [實施形態6 ] 第9圖係表示本發明之實施形態6的氣體狀炭氫化合 物之處理•回收裝置的流程之整體構造圖。 2118-7524-PF;Ahddub 17 1310785 本實施形態係，作成藉由將加熱器H丨a、H丨b配設於清 掃用氣體送氣官13a、13b並將清掃用氣體加熱而提高解吸 性能者。 [實施形態7 ] 第10圖係表示本發明之實施形態7的氣體狀炭氫化合 物之處理·回收裝置的流程之整體構造圖。 本實施形態和實施形態1之差異在於，作成使用冷凍 機201冷卻溫度媒體（鹽液等），利用液體循環用泵202將 該溫度媒體供給凝結裝置6及吸解吸塔2、3。即，作成藉 由使冷媒從冷凍機201流向熱交換器203而冷卻在設置熱 交換器203之溫度媒體槽204所儲存的溫度媒體，並利用 液體循環用泵2 0 2將所冷卻之溫度媒體供給凝結裝置6及 吸解吸塔2、3者。又，關於溫度媒體之溫度控制，藉由量 測溫度媒體槽204内之溫度媒體的溫度並控制冷凍機201 之運轉而實施。此外，在第10圖，表示將凝結裝置6配置 於溫度媒體槽204内，並利用液體循環用泵202供給吸解 吸塔2、3的例子。 在第10圖，1是係排氣氣體產生源之供油嘴，8係用 以從供油嘴1吸入油氣之泵’ 6係凝結裝置，9係氣液分離 器，5係液化汽油回收器，2、3為係吸解吸塔，4係氣體 循環用鼓風機，B1係在供油嘴1供油時以外關閉的閥，11 係連接凝結裝置6和吸解吸塔2、3之油氣送氣管，Bl ia、 Bllb係在油氣送氣管11之中途所設置之吸解吸塔2、3的 吸附用閥。120係調整吸解吸塔2、3之壓力的壓力控制器， 2118-7524-PF;Ahddub 18 1310785 * 12a、12b係連接吸解吸塔2、3和壓力控制器120之排出 &，6128、81213係在該排出管128、121)的中途所設置之 吸解吸塔2、3的排氣用閥，Ua、i3b係用以向吸解吸塔3 或2輸送作為清掃用氣體之從吸解吸塔2或3向大氣排出 的清淨氣體之一部分的清掃用氣體送氣管，B13a、Bi 3b係 在§亥清掃用氣體送氣管1 3a、13b所設置之控制氣體量的質 量流量控制器。 14a、14b係連接氣體循環用鼓風機4和吸解吸塔2 ' 3 籲之解吸後的清掃用氣體送氣管，B14a、B14b係在該清掃用 氣體送氣管14a、14b所設置之吸解吸塔2、3的解吸用閱， 201係冷卻凝結裝置6及吸解吸塔2、3之冷〉東機，202係 將利用冷凍機201所冷卻之溫度媒體供給吸解吸塔2、3的 液體循環用泵’ 203係將從冷凍機201所供給之冷媒的熱 向溫度媒體傳導的熱交換器’ 2 0 4係充填利用熱交換器2 〇 3 所冷卻之溫度媒體的溫度媒體槽。 • 首先，說明裝置之構造。第11圖係表示第10圖之氣 體狀炭氫化合物之處理.回收裝置者。如第11圖所示，作 成僅將冷凍機201放置於氣隙301之上方。即，為了冷來 - 機2 01和油氣不直接接觸，所以放置於氣隙3 〇 1之上方。 因而’冷凍機201設置於可燃性蒸氣滯留場所之範圍外’ 成為可燃性蒸氣不會因冷凍機201而著火之安全性高的配 置。而，其他的機器，即泵8、凝結裝置6、氣液分離器9 吸解吸塔2、3、氣體循環用鼓風機4、閥^11&、8111)、8123、 B12b、B14a、B14b、質量流量控制器B13a、Bl3b及壓力控 2118-7524-PF;Ahddub 19 1310785 制器120(未圖示這此 一 二 分）因和油氣接觸，設置於可 U生蒸氣滞留场所。此卜 ^ ，關於設置於可燃性蒸氣滯留場 所的電虱機器，為了破/ — 了確保安全性，採用防爆構造。 又，液體循環用；ξ 9ΠΟ « "2及溫度媒體槽204因和油氣係 非接觸，一般應設置於翁 痨田毛9η9 於㈣3G1之上方。可是，將液體循 環用泵202杈置於氣隙3 ^ . v+f ^ 之上方，表不液體循環用泵202 位於比供給溫度媒體之 胖及％ 2、3更尚之位置，使液體 循環用泵202產生咹齑二1 交乳’而可能引起吸解吸塔2、3無法冷 部之問τί|。因此，將作忐 乍成防爆構造之液體循環用泵2〇2和 溫度媒體槽2 0 4設置於可极.祕兑产 罝於了燃性4氣滯留場所係有效。又， 需要預先得知溫度媒體桿2() 馉2〇4所含之溫度媒體的存量。 即，因若藉由設置液士+ _+、u Η 面汁或水位顯示管等（圖上未示），而 監視溫度媒體之存量，田俨Α壯β 仔重因侍知裝置之冷卻性能降低等，可 提供更安全的回收裝置。 八人說明動作。在加油站開始供油時，I 8動作， 而吸入從供油嘴1漏出之油氣(在常溫約4_，例如加 壓至約0.3 MPa並向凝結裝置6步名^ 教置b送乳。當從冷凍機201將冷 媒供給溫度媒體槽204内之熱交換器2〇3時，經由溫度媒 體間接地冷卻溫度媒體# 2G4内所包括之凝結裝置6。一 般’凝結裝置6内部保持在至約m及氣體中所 含之水分部分凝結，經由氣液分離器9分離成氣體(油氣） 和液體（汽油），1液體積存於凝結裂1 6之下側，被液化 汽油回收器5以液體回收’並從凝結裝置6排出氣體。藉 由從凝結裝置6之上方引入油氣並向下方流通，所液化之 2118-'7524-PF; Ahddub 20 -1310785 下方流動，這些液 汽油或水分利用重力和氣流高效率地向 化物之回收變得容易。 、田而。’在係凝結裝£6之運轉條件的壓力〇鳥、冷卻 -溫度、氣體流量6〇L/min之條件，油氣的濃度變成約 0此外，從油氣之飽和濃度曲線圖得知，在壓力 〇.3MPa、溫度5。〇，飽和油氣濃度係約ι〇ν〇ι%，在該條件 飽和油氣濃度理論上不會變成10v〇1%以下。又藉由降低 籲溫度，可減少在凝結裝置6之出口的飽和油氣濃度。可是: 將設定溫度設為零下時’氣體中所含的水分在凝結裝置6 結冰，因發生配管阻塞的問題，所以凝結裝置6之設定溫 度設為0°C至約5t較佳。 接著，在凝結裝置6無法處理之約i〇Vol%的油氣被送 到吸解吸塔2、3處理。在第丨〇圖，表示2以吸附塔、3 以解吸塔動作的情況。因此，閥B1 la位於打開（塗黑）之狀 態’閥B1 lb位於關閉（空白）之狀態。在吸附塔2在任意之 φ 時間進行吸附處理後用作解吸塔。在此情況，在閥Bl 1 a關 閉、閥β 11 b打開之狀態使用。又，在汽油之解吸完了的時 刻’再用作吸附塔，在時間上重複地使用此動作。如上述 . 所示，藉由閥B11 a、β 11 b之切換控制吸附、解吸之切換。 油氣通過送氣管11被送至吸附塔2。在吸解吸塔2、3 將吸附油氣之吸附劑密封。在油氣之吸附劑上使用矽膠。 尤其具有4〜100埃之孔徑的矽膠或合成沸石之單體或其混 合物係有效。藉由使油氣通過該吸附劑中而吸附並除去汽 油成分，而變成汽油濃度1 V〇 1 %以下之清淨空氣後，經由 2118-7524-PF;Ahddub 21 ,1310785 -排出管12a向大氣排出。又，在往大氣之排出管12a、12b 的下游側配設將壓力控制成規定值之壓力控制器i2〇，作 成將吸附塔2内之壓力保持在規定值。在本實施形態，因 *使用凝結裝置6之高壓（約0.黯）的排氣吸附，比在常壓 吸附大幅度改善吸附容量。 吸解吸塔2、3和油氣之吸解吸之任務無關，總是利用 液體循環用泵202所供給的溫度媒體被冷卻至固定溫度。 _即’、總是進行運轉控制，使凝結裝置6及吸解吸塔2、3之 冷部系統保持設定溫度。這係因充填於吸解吸塔2、3之石夕 膠21藉由來自散熱片管式熱交換器22的導熱而冷卻，某 種程度之冷卻時間係不可欠缺’所以無法應付瞬間的運 轉°又’為了在短時間冷卻而包括冷卻性能大的冷;東機 2〇1，因對設備費用有不良影響，而無法提供便宜的汽油回 收裝置。此外，藉由使吸附塔2内部之溫度變低，而使吸 附容量變大，可減少矽膠21之使用量。可是，使吸附塔2 籲之内部溫度低於凝結裝置6之設定溫度時，因在吸附塔2 内水凝結’又在零下的情況結冰，所以設為和凝結裝置6 大致相同之溫度較佳。 從以上之事項，藉由總是進行運轉控制，而使凝結装 置6及吸解吸塔2、3之冷卻系統保持設定溫度，而且使凝 結裝置6及吸解吸塔2、3之冷卻系統保持設定壓力，可高 效率地回收汽油。 吸解吸塔2、3之外部構造如第12(a)圖所示，採用圓 琦構ie。藉由作成這種構造，可使作用於壁面之壓力均勻 2118-7524-PF;Ahddub 22 1310785 化，吸解吸塔2、3内之壓力變成約〇_ 3MPa，亦可實現安 全性高，即無形狀變形等之吸解吸塔2、3。又，關於吸解 吸塔2、3之内部構造，考慮對矽膠21或合成沸石的導熱， 配置散熱片管式熱交換器（以鋁散熱片使冷媒流向導熱 管）22，在鋁散熱片間裝入矽膠21或合成沸石同時在上 下設置石夕膠流出防止網24，防切膠21向配f流出而 且使氣體之流動變佳。在此情況，為了使㈣21對油氣之 吸附均勻化，亦可設置用沖孔金屬等所製作的整流板^， 使油氣均勻地流向吸解吸塔2、3。散熱片管式熱交換器Μ 之放…片的方向设置成和油氣之流動方向平行較佳，以免 造成油氣流動時的麼力損失。即，在第12(a)圖的事例， f 了使油氣從下向上流動，作成在橫方向疊層。又，為了 = 冷卻在外壁附近所充填之矽膠”，需要作成在散 熱片d熱交換胃22和外壁之 側設⑻圖一對於具有- 和考曲4分接觸的格子狀 優異之銘或鋼最佳儿 金屬（導熱特性 器22之散埶片 、…f曲之側使散熱片管式熱交換 …2之門二長度變長’對消除外壁和散熱片管式熱交 22之間的間隙有效。又，為了消 熱交換器22之間沾„ ^ 迓矛政熱片官式 管等。又，在# 入金屬棒或具有散熱片的 在使溫度媒體流向散熱片管式執 熱管的情況，在進人導熱管之前將溫度媒體二之導 支，而將散熱片管式熱交換器22個：動的配管分 體並列地流動較佳& 方塊，使溫度媒 較佳。因而，可降低溫度媒體流動之配管的 2118-7524-PF;Ahddub 23 1310785 塵力損失’並可減少將溫度媒體供給吸解吸塔2、3之液體 循環用泵202的容量。 又，在本事例，因油氣由下向上流動，配置成使散熱 片管式熱交換H 22和下部切膠流出防止網以接觸較 佳。因而，在石夕膠流出防止，網24和散熱片管式熱交換器 Μ之間可消除空間’即僅充填矽膠21之空間，在吸附時 可充分地冷卻石夕膠21。結果，可防止位於油氣濃度最高之 油氣進入的部分之矽膠21的溫度上昇，可提供安全之吸解 吸塔2、3。此外，在油氣由上往下流動的情況當然使上 部之矽膠流出防止網24和散熱片管式熱交換器22接觸。 在吸解吸塔2、3之前段未設置凝結裝置6的情況，高 濃度之油氣流人吸解吸塔2、3,而且油氣中所含的水分被 吸附劑吸附’而油氣之吸附性能降低，需要量超出必要的 吸附劑。又，在將吸附塔2之溫度降至零下的情況，可能 因水分在吸附劑表面結露而發生氣體阻塞等大的故障。 在本實施形態，因在吸解吸塔2、3之前段設置凝結裝 置6，除去油氣及水分，所以可預防水分在吸解吸塔2、3 之不良影響。又，因可大幅度降低在吸解吸塔2、3處理之 汽油量，所以可使吸解吸塔2、3變小，並便宜地製作。又， 在本實施形態，在因在凝結裝置6可將從供油嘴丨所回收 之高濃度（40V〇1%)的汽油降至10Vol%為止，所以在吸解吸 塔2、3處理之汽油量可降至全吸氣量之25%( = ι〇β//4〇%)。 即藉由在吸解吸塔2、3之前段設置凝結裝置6，可使吸解 吸塔2、3之容積變成約1/4。 2118-7524-PF;Ahddub 24 1310785 其次’說明油氣之魅 、 過程。在將吸附劑所吸附之汽 油解吸的情況，利 、车^分 、盾衣用鼓風機4經由清掃用氣體 =官“a從解吸塔3吸引氣體並從吸附劑將汽油解吸。 ^預先打開閥B14a’並關閉難。雖然在吸附時吸附 。在0. 3MPa之高愿妝能裔t & 〜動作，但是因在解吸時利用氣體循 鼓風機4減慶至大氣壓以下，所以利用該壓力差將吸 附劑所吸附之汽油解吸。所解吸之油氣，在第1〇圖的情況 口口到^結裝置6，將汽油成分再度凝結並回收後，再回到 π附& 2。在重複本操作之期間，在凝結裝置6將全部的 汽油凝結並时。此外，在解料，雖㈣由使解吸塔3 内部之溫度變高，而可提高解吸速度，但是因使溫度變化， 在冷束機及加熱|§消耗能量增大，而且因具有無法在短 刀換吸解吸塔2、3等問題，所以在解吸時不提高溫 度，而在和吸附時相同的溫度進行解吸係有效。 〇此外，作成將解吸時來自解吸塔3之油氣的排出口和 :附時對吸附塔2之油氣的供給口設置於吸解吸塔2、3之 同-部分。因運用吸附塔2使吸附塔2出口之油氣濃度變 成jv〇u以下，變成在吸附時在吸附塔2之油氣吸入口附 近兩密度地吸附油氣，而在吸附塔2之油氣排出口之附近 不太吸附油氣之狀態。為了在凝結裝置6高效率地回收在 解吸時從解吸塔3排出之油氣，需要儘量提高油氣濃度。 因此，因從高密度地吸附之部分排出油氣比較可排出高濃 X的油氣，所以作成從尚密度地吸附油氣之部分，即吸附 塔2之油氣吸入口附近，在解吸時排出油氣較佳。 2ll8、7524'PF;Ahddub 25 • 1310785 僅靠利用氣體循環用鼓風機4之吸力所引起的壓力差 之解吸方法，因其效率不太高，所以從外部引入清掃用氣 體係有效。在本實施形態，在該清掃用氣體上利用排出管 ' l2a、清掃用氣體送氣管13a將從吸附塔2向大氣排出之清 淨氣體的一部分送給解吸塔3使用。B13a、B13tl係控制通 過之氣體流量的質量流量控制器，在此情況，質量流量控 制器B13a處於打開狀態而係可使規定量之氣體流通的狀 鲁 態，質量流量控制器B13b處於關閉狀態而氣體無法流動。 此外，在本實施形態，因在前段之凝結裝置6使氣體中之 水分的量充分低，所以清掃用氣體所含的水分對解吸塔3 内之吸附劑幾乎無不良影響。 如第13(a)圖所示，亦可控制成在解吸時清掃用氣體 流量變成定值。可是，為了使所解吸之油氣回到凝結裝置 6而液化並回收，作成從解吸塔3排出儘量高濃度之油氣 較佳，這係周知的事實。此外，因將不要之氣體送入系内 鲁冑成氣體循環用鼓風機4之動力等能源損失，所以將清掃 用氣體流量抑制成所需之最低限係較佳。因此，如第i3(b) 圖所示，在開始解吸並經過某時間後引入清择用氣體係有 -=。即’雖然剛開始解吸後因油氣量亦多，不需要清掃用 氣冑，但是因解析之汽油量隨時間降低，戶斤以吸氣量亦降 低。因而，在從開始解吸經過固定時間後引入清掃用氣體， 對防止吸氣量降低係有效。 在引入清掃用氣體之時序上，想到使用定時器等在從 開始解吸經過固定時間後引入清掃用氣體的方式（定時器 2118-7524-PF;Ahddub 26 !310785 方式）、在解吸塔3之内部壓力到達設定值時引入清掃用氣 體的方式（壓力量測方式）、及在從解吸塔3排出之油氣的 氣體量到達設定值時引入清掃用氣體的方式（氣體量測方 式)/定時器方式雖然在起始成本上最有利，但是引入清掃 •用氣體之時序因吸解吸塔2、3所吸附的汽油之量而偏移， 可能減少引入清掃用氣體之有效性。即，若吸附量多，當 在解吸塔3有充分的油氣時引入清掃用氣體，從解吸塔田3 _排出之油氣濃度降低。反之，若吸附量少，從解吸塔3排 出之油乱量少的時間帶增加，從解吸塔3無法高致率地排 出^氣。而壓力量測方式及氣體量測方式可解決上述之定 時器方式的問題點，可實現高效率的解吸。此外，在本汽 油回收裝置，在安全上將壓力計安裝於油氣流動的配管= 係不可欠缺。因此，因壓力量測方式可兼用那些壓力計， §忍為在3種方式中最有效。 ^圖係表示從吸解吸塔2、3以贿⑽排出油氣 •㈣況之：吸解吸塔2、3的出口之油氣濃度之變化及那時 之吸解吸& 2、3的壓力變化者。因吸附條件係油 _%、壓力嶋Pa，開始解吸時這些值變成起始值。此 外’清掃用氣體之引入係當吸解吸塔2、3之壓 時，即到達100kPa日年η私^ L k成負屢 — 迓_Pa時開始。如此，得知吸解吸塔2、3之 内部屋力變成負愿，而到達反曲點（到達穩定區域）時油氣 濃度：成最大’以後油氣濃度逐漸減少。因此，得知為； 在U置、6回收所解吸之油氣，需要使所解吸之油氣的 濃度變成係凝結裝置6出 、 心，晨度的lOVol%以上，藉由將 2118-7524-PF；Ahddub 27 !310785 氣很度變成lov〇1%以上的時間帶保持儘量長，而可高效 率地回收。 第15圖係調查油氣之解吸時的吸解吸塔2、3之内部 壓力、π掃用氣體流量、從吸解吸塔2、3排出之油氣濃度、 及每單位時間從吸解吸塔2、3排^之油氣流量的關係者。 此’得知為了使吸解吸塔2、3之内部壓力變低，降低清 ，用氣體之流量較佳。又，得知藉由使吸解吸塔2、3之内 部壓力變低，而可提高從吸解吸塔2、3排出之油氣濃度。 因此發現，以從吸解吸塔2、3排出之氣體流量（清掃用氣 體机量）和從吸解吸塔2、3排出之油氣濃度的積表示之每 單位時間從吸解吸塔2、3排出之油氣流量，在吸解吸塔2、 之内α卩壓力咼時因油氣濃度低而變小，又在吸解吸塔2、 3之内部壓力低時因排出之氣體流量小而變小。即得知， 内部壓力、排出氣體流量（清掃用氣體量）都在運轉上存在 最佳區域。可是，在本回收裝置，從吸解吸塔2、3排出油 氣不是主目的，而回收多少所排出之油氣才是主目的。因 此’如上述所示，為了在凝結裝置6回收，需要使所排出 之氣體中的油氣濃度變成1〇V〇1%以上，可使解吸濃度從 1 0Vo 1 %提高多少係重要。 第16圖係調查油氣之解吸時的吸解吸塔2、3之内部 壓力和從吸解吸塔2、3所排出之油氣的每小時回收量之關 係者。此外，每小時之汽油回收量能以從吸解吸塔2、3排 出之油氣濃度與係在凝結裝置6之回收界限濃度的丨〇ν〇ι% 之差及從吸解吸塔2、3排出之氣體流量（清掃用氣體量） 2118-7524-PF;Ahddub 28 13 ί 0785 的積表示。 位時間的'1、、此，得知在將内部壓力設為約3〇kPa時每單 之回收率^回收*最高。如上述所示，因在凝結裝置6 以上二、約7 5 %所解吸之油氣的回收率亦需要變成7 5 % 在凝^係由於’所解吸之油氣的回收效率降低時，只是 加，二置6未回收而從解吸塔3移至吸附塔2的油氣增 為回收裝置之運轉效率降低。 之因此，需要在回收供給吸附塔2之油氣量的75%以上 々条=從解吸塔3將油氣解吸。即，因供給吸附塔2之 :體流罝為60NL/min、油氣濃度為ι〇ν〇ι%，每單位時間供 寸：2的油氣蒸氣量為6ML/miη，每單位時間來自 :吸峪3之汽油回收量需要變成4. 5NL/min以上。因而， 传知吸解吸塔2、3之内部壓力需要變成15〜4GkPa。又， 從第15圖得知’ $ 了使吸解吸塔2、3之内部壓力變成 UMOkPa，需要使清掃用氣體流量變成 由以上的結果可知，藉由使來自解吸塔3的排出氣體 流量（清掃用氣體量）為15〜35NL/min，且使吸附塔2内的 壓力為15〜40kPa，而可有效率地解吸油氣。 在加油站，不定期地供油。因而，從減少耗電量之觀 點，僅在供油時之有限時間使泵8動作，而回收從供油嘴 1漏出的油氣。因此，僅在此情況從吸附塔2變成油氣濃 度lVol%以下之清淨空氣，並經由排出管12&向大氣排出。 在本回收裝置’用以使從吸附塔2所排出之空氣從解吸塔 3排出汽油’往吸附塔2之吸附動作和來自解吸塔3之解 吸動作總是同步。即，泵8氣體循環用鼓風機4總是在同 2118-7524-PF;Ahddub 29 1310785 步之狀態間歇地運轉。藉由依此方式運轉，利用氣體循環 用鼓風機4所吸入之空氣將所解吸之油氣稀釋，在凝結裝 置6之回收效率不會降低。又，從供油嘴1不會排出所解 吸之油氣。此外’亦可防止在解吸塔3吸入含有充分的水 分之空氣。 由以上之事項，藉由泵8氣體循環用鼓風機4總是在 同步之狀態間歇地運轉，可高效率地回收汽油。此外，藉 由配合泵8之運轉狀態開閉閥，易於將解吸塔2、3内之壓 力總是保持定值。 其次，說明吸解吸塔2、3之切換。在本實施形態，說 明使用定時器進行吸解吸塔2、3之切換的情況。如上述所 示，藉由油氣通過吸附塔2而吸附並除去汽油成分，變成 油氣濃度lVol%以下之清淨空氣，並經由排出管12a向大 氣排出。可是，隨著供給吸附塔2之油氣量增加，吸附塔 2之吸附性能逐漸降低。此狀態持續而在吸附塔2出口之 油氣濃度接近lVol%時，需要切換吸解吸塔2、3。在加油 站’因*疋期地供&，在單純地根據時間切換的情況，發 生根據供料序僅在某—方的讀吸塔2、3進行吸附操作 的情況，可能從回收裝置排出lv〇1%以上的油氣。 因此’根據汽油回收襄置動作之時間的累加值進行吸 解吸：2 3之切換係有效。即，在汽油回收裝置運轉之 間的累加值達到既定時間時，進行吸解π及塔2、3之切“ 且將該累加值重設，爯舌新推分、當& + 里又冉重新進仃運轉時間之累加即可。此 外’在表示回收裝置之運銼的扣押 罝之運轉的私標上，可列舉氣體循環用 30 2118-7524-PF;Ahddub -1310785 f風機4或系8之運轉。在本裝置，因氣體循環用鼓風機 和系8同步，累加任—方的運轉時間都無問題。又，在 實際之切換的時序上，累加時間達到既定值亦不會馬上 - ㈣’而等待泵8之運轉停止後進行吸解吸塔2、3之切換 ’ ^佳。因而’因當供給吸解吸塔2、3油氣時吸解吸塔2、 3不會切換’所以過大的壓力不會作用於果8，可提供安全 的汽油回收裝置。 • 冑後，說明氣體狀炭氫化合物之處理.回收裝置的控 制方法。在回收裝置停止時，氣體循環用鼓風機4或栗8 停，，閥 Blla、Bllb、B12a、B12b Bi4a Bi4b^M 狀久、’質里流篁控制器3a、β13b變成關閉狀態。開始供 油時’接受來自供油機之開始信號，例如 接受對應於供油嘴i之開閉動作的供油開始信= Ua B12a、B14a變成打開狀態，然後氣體循環用鼓風機 4或泵8運轉。因氣體循環用鼓風機4運轉而解吸塔3内 _ 之壓力降至既定濃度時’ f量流量控制器Βι 開始打開， 控制質量流量控制器B13a之開口大小，使既定之流量流至 解吸塔3。供油完了時，收到來自供油機之停止信號後， • 氣體循環用鼓風機4或栗8停止，質量流量控制器B130 - 成關閉狀態’閥Blla、B12a、B14a變成關閉狀態。 依此方式重複供油，供油之時間的累加值達到既定時 間時，進行吸解吸塔2、3之切換。可是，在供油中供油累 加時間達到既定時間，亦至收到來自供油機之停止信號為 止在該原來之狀態運轉。收到停止信號時，如上述所示， 2118-7524-PF;Ahddub 31 -1310785 氣體循環用鼓風機4或泵8停止，質量流量控制器Bi3a變 成關閉狀態，閥Blla、B12a、Bl4a變成關閉狀態。其次， 從供油機收到開始號時，將累加時間定時器重設，閥 • BUb、B12b、B14b變成打開狀態，然後氣體循環用鼓風機 • 4或泵8運轉，解吸塔3變成吸附動作，吸附塔2變成解 吸動作。因氣體循環用鼓風機4運轉而吸附塔2内之壓力 降至既定濃度時，質量流量控制器B13b開始打開，控制質 φ 里流量控制器B1 3b之開口大小，使既定之流量流至吸附塔 2。供油完了時，收到來自供油機之停止信號後，氣體循環 用鼓風機4或泵8停止，質量流量控制器M3b變成關閉狀 態’間BUb、B12b、B14b變成關閉狀態。然後，至供油累 加時間達到既定時間為止重複該運轉。 在該實施形態，雖然說明在供油信號上因應於供油嘴 1之開閉動作，得到供油開始及停止信號的事例，但是亦 可作成因應於從供油機拆下供油嘴】之動作，得到供油開 ，始及t止L號。但，在此情況，在供油嘴i與供油機分離 而未供油之狀態，本氣體狀炭氫化合物之處理.回收裝置 亦運轉，變成回收裝置在未吸入油氣之狀態運轉，在^能 源之觀點上有問題。因此，需要預先装載一種控制機構， 當這種狀態持續固定時間時，使回收裝置停止。 如以上所不，本實施形態之氣體狀炭氫化合物之處 理回收裝置，因組合凝結裝置6和吸解吸塔2、3，僅排 出最多1VOU的油氣，係環境負载很小的氣體狀炭氯化合 物之處理·回收裝置。又，因僅排出最多1關的油氣， 2118-7524-PF；Ahddub 32 1310785 =回。收至/ 40V〇1%之油氣之㈣39V〇i%為止，回收效率為 .5%’係效率很高之回收裝置。χ，因作成進行凝結操作 後進行吸附操作，可使吸解吸塔2、3小型化，亦具有可使 :置整體小型化之效果。此外，因和供油機連動地進行油 氣之回收，所以可減少益之運轉，可降低運轉費用。 [實施形態8 ] 第17圖係表示本發明之實施形態8的氣體狀炭氫化合 φ 物之處理.回收裝置的裝置構造圖。 和上述之實施形態7之差異在於，將辅助溫度媒體槽 2〇5 „又置於氣隙3〇1之上方，而且將液體循環用泵設 置於氣隙301之上方。若依據本實施形態，使在第u圖使 用之液體循環用泵202不必採用防爆構造。可是，在氣體 (空氣等）侵入液體循環用泵2〇2的情況，有發生無法輸送 液體之問題的情況。為了避免發生這種問題，將輔助溫度 媒體槽205設置於氣隙301之上方，藉由使氣體不會侵入 φ 液體循環用泵202，而可使系統穩定地運轉。 如以上所示，在本實施形態，因使液體循環用泵2〇2 不必採用防爆構造’可使液體循環用泵202之費用變得便 宜’可使氣體狀炭氫化合物之處理.回收裝置低費用化。 [實施形態9 ] ’ 第18圖係表示本發明之實施形態9的氣體狀炭氫化合 物之處理·回收裝置的氣體循環用鼓風機和泵之構造圖。 在本實施形態之氣體狀炭氫化合物之處理.回收裝 置’係為了使氣體循環用鼓風機4和泵8同步地運轉，而 2ll8-7524-PF;Ahddub 33 1310785 將馬達10共用化，並以皮帶輪驅動使氣體循環用鼓風機4 和栗8運轉者。因而’可降低馬達10之起始費用，可供給 便且的氣體狀炭氫化合物之處理.回收裝置。 [實施形態1 〇 ] 第19圖係表示本發明之實施形態1 〇的氣體狀炭氫化 合物之處理·回收裝置的流程之整體構造圖。 在實施形態7，雖然表示藉由通過吸解吸塔2、3而吸 附並除去汽油成分，而變成汽油濃度lVol%以下之清淨空 氣後，經由排出管12a向大氣排出的情況，但是在本實施 形態二係在排出管12a設置喷射器211，使更降低所排出 之油氣的汽油濃度者。因而’可提供更安全之氣體狀炭氫 化合物的處理.回收裝置。 [實施形態11 ] 第20圖係表示本發明之實施形態n的氣體狀炭氫化 合物之處理·回收裝置的流程之整體構造圖。 籲 在實施开八態7，雖然表示預先算出氣體循環用鼓風機4 或泵8之運轉時間的累加值，當該值達到設定值，接著在 泵8停止的情況進行吸解吸塔2、3之切換的情況，但是在 .本實施形態’係將汽油濃度感測器212設置於排出管12a， .#來自該汽油濃度感測器212之輸出值達到設^值，接著 在栗8停止的情況進行吸解吸塔2、3之切換者。因而，可 提^更安全之氣體狀炭氫化合物的處理.回收裝置。此外， 度感測器212 i，可列舉使半導體元件吸附汽油 成，並量測半導體元件之電阻值的半導體式，或使用非分 2118-7524-PF;Ahddub 34 1310785 散紅外線吸收法量側波長3.3"m之紅外線的吸收量之 外線吸收式。

如此，藉由將汽油濃度感測器212設置於排出管12&， 可總是排出汽油濃度1ν〇1%Η下之清淨空氣，可提供更安 全之氣體狀炭氫化合物的處理.回收裝置。又，藉由併用 根據該汽油濃度感測器212之吸解吸塔2、3的切換和在實 施形態1所說明之根據定時器的吸解吸塔2、3之切換，而 可作成更安全之氣體狀炭氫化合物的處理·回收裝置。即， 亦可作成以根據汽油濃度感測器212之切換為主控制，並 預先監視氣體循環用鼓風機4之運轉累加時間，在達到既 定之設定值亦未切換的情況，判斷汽油濃度感測器212異 常而切換。或纟，亦可作成以根據泉8之運轉累加時間的 切：為主控制’並預先用汽油濃度感測器212監視排氣中 的汽油濃度’在在達到既定之汽油濃度亦未切換的情況， 判斷吸附劑性能異常而切換。 [實施形態12 ] 第21圖係表示本發明之實施形態12的氣體狀炭氫化 合物之處理·回收裝置的流程之整體構造圖。 在實施形Ί 7 ’雖然表示藉由使冷媒從冷來機如流 向熱交換器2〇3而冷卻在包括熱交換器203之溫度媒體槽 204所儲存的溫度媒體，並利用液體循環用泵⑽將所冷 卻之溫度職供給轉料2、3的情況，但是在本實施形 態’將由熱電偶等熱敏電阻感測器構成的溫度言"13設置 於液體循環用果202之溫度媒體排出側，作成利用該溫度 35 2118-7524-PF；Ahddub J310785 • 計213控制熱交換器203之運轉者。因而，可更正確地控 制吸解吸塔2、3之溫度，可使從吸解吸塔2、3排出油氣 量穩定。因而’可提供更安全之氣體狀炭氫化合物的處理. . 回收裝置。 此外’在將溫度計213設置於液體循環用泵202之溫 度媒體排出側的情況，溫度計213需要採用防爆構造。因 此’將溫度媒體流動之配管延伸至比氣隙3〇丨更上部為 籲 止亦了作成將溫度計213設置於比氣隙3 01更上部。因 而’溫度計213不必採用防爆構造，具有可使裝置整體之 費用便宜之效果。 又’雖然記載上述之溫度計213係熱電偶等熱敏電阻 感測器的情況，但是溫度計213亦可使用風箱式感測器（圖 上未示）。一般’風箱式感測器將液體或氣體封入感測溫度 之感溫筒的内部，由藉由感溫筒所檢測之溫度所引起的體 膨脹而伸縮之風箱（燈籠形容器）及藉由風箱伸長而接觸之 # 微開關構成。若係該風箱式感測器，僅將感溫筒部設置於 比氣隙301下部之可燃性蒸氣滯留場所，因可將風箱及微 開關設置於非防爆區域，所以溫度計2丨3整體不必採用防 爆構造，具有可使裝置整體之費用便宜之效果。 . 此外，雖未圖示，亦可用溫度計213監視供給吸解吸 塔2、3之溫度媒體和從吸解吸塔2、3排出之溫度媒體， 實施根據其溫差檢測吸解吸塔2、3内之異常的控制。因 而’可提供更安全之回收裝置。 [實施形態13 ] 2118-7524-PF;Ahddub 36 1310785 ^第22圖係表示本發明之實施形態13的氣體狀炭氮化 物之處理·回收裳置的流程之整體構造圖。 在實施形態7 ’雖然表示在供油信號上因應於供油嘴1 開閉動作，得到供油開始及停止信號之事例，但是在本 實施形態’係作成將壓力調整閥214和過濾器215設置於 供油嘴1和；^ 8 Jr pq ' 間’在使氣體循環用鼓風機4和泵8同 夺運轉的If況預先使既定流量的氣體流至纟8，因應於從 供油機拆下供油嘴1之動作，得到供油開始及停止信號者。 因而，在從供油嗜* j # a 嘴1未吸入油氣之狀態亦可使氣體循 環用鼓風機4及泵8同眭、蓄絲 + * U時運轉’在斷續地開閉供油嘴i而 供油的情況亦可簡單地應付。此外，在供油嘴U供油機 分離而未供油之狀態，本氣體狀炭氫化合物之處理·回收 裝置亦運轉，因回收裝署 裝置在未吸入油氣之狀態運轉，在省 能源之觀點上有問題。田士 ^ 因此’需要預先裝載一種控制機構， 當這種狀態持續固定時間 町間時，使回收裝置停止。 如以上所示，藉由作点腺厥& 作成將壓力調整閥214和過濾器215 設置於供油嘴1和系8之 〈間’並因應於從供油機拆下供油

嘴1之動作，得到供油開私好# U 山β ]始及如止信號，而可簡化氣體狀 炭氫化合物之處理·回收梦 衣置之運轉動作，可降低控制機 構之費用。 [實施形態14 ] 第23圖及第24圖传矣-士外 ，、表不本發明之實施形態14的氣體 狀炭氫化合物之處理.回收# 叹瑕置的流程之整體構造圖。 在實施形態7，雖鈇矣, …、表不在油氣之解吸時用質量流量 2118-7524-PF;Ahddub 37 1310785 控制器B13a、B13b控制供給解吸塔3之清掃用氣體量的情 況，但是在本實施形態’如第23圖所示，係設置只有固定 之氣體流量流動的定流量閥Bl〇la、B101b和閥B102a、 B102b，使設定流量流動者。又，如第24圖所示，亦可作 成設置解吸塔3内之壓力變成設定壓力的定壓閥BIO3a、 B103b和閥B102a、B102b，使在解吸時解吸塔3内之壓力 變成定值。 如以上所示’藉由將閥B1 〇2a、B102b和定流量閥 B101a、B101b或定壓閥B103a、B103b組合後使用，而不 必使用昂貴之質量流量控制器B13a、B13b，可提供便宜之 氣體狀炭氫化合物的處理.回收裝置。 [實施形態15] 第25圖及第26圖係表示本發明之實施形態15的氣體 狀炭氳化合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 在實施形態14，雖然表示在油氣之解吸時將閥 61023、^1021)和定流量閥^013、31011)或定壓閥61033、 B103b組合後使用，而控制供給解吸塔3之清掃用氣體量 的情況，但是在本實施形態，如第25圖所示，係藉由變更 油氣配管’而用2個閥B102a、B102b和1個定流量閥B101 使設定流量流至解吸塔3者。此外，如第26圖所示，亦可 作成藉由變更油氣配管，而用2個閥B1 02a、B1 02b和1個 定壓閥B103使在解吸時解吸塔3内之壓力變成定值。 如以上所示’藉由變更油氣配管，將閥B1 02a、B1 02b 和定流量閥B101 a、bioib或定壓閥B1 〇3a、B1 03b組合後 2118-7524-PF;Ahddub 38 ,1310785 * 使用’減少定流量閥ΒΙΟΙ或定壓閥B103之使用量，可降 低系統的費用，而可提供便宜之氣體狀炭氫化合物的處 理.回收裝置。 . [實施形態16 ] 第27圖係表示本發明之實施形態16的氣體狀炭氫化 合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 在實施形態7,雖然表示藉由利用液體循環用泵2〇2 謇 將受到溫度控制之溫度媒體供給吸解吸塔2、3而實施吸解 吸塔2、3之溫度控制，但是在本實施形態，係將量測吸附 劑之溫度的溫度感測器216設置於吸解吸塔2、3内，並控 制液體循環用泵2 0 2之運轉而使吸附劑變成設定溫度者。 因而，可減少液體循環用泵202之耗電量，可提供運轉費 用低之氣體狀炭氫化合物的處理·回收裝置。此外，在溫 度感測器216之安裝位置上’設置於吸解吸塔2、3之油氣 的供給側較佳。在該位置，因吸附劑對油氣之吸解吸最激 _ 烈，所以吸附劑之溫度變化變大，可因應於溫度變化迅速 地進行溫度控制。 又’藉由設置溫度感測器216並監視吸解吸塔2、3之 溫度變化，而可確認是否安全地實施吸解吸操作，可提高 氣體狀炭氫化合物之處理.回收裝置之安全性。 如以上所示，藉由設置量測吸解吸塔2、3内之吸附劑 的溫度之温度感測器216’而可減少運轉費用，而且可實 現更安全之運轉。 [實施形態1 7 ] 2118-7524-'PF； Ahddub 39 1310785 第2 8圖係表示本發明之實施形態17的氣體狀炭氫化 合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 在實施形態7，雖然表示使氣體循環用鼓風機4和泵8 - 同時運轉’並在吸附塔2加壓而吸附油氣，在解吸塔3減 • ®而將油氣解吸的情況，但是在本實施形態，係將壓力感 測器217分別設置於泵8之排出側和氣體循環用鼓風機4 之吸入側者。因而，可監視泵8之排出側的壓力和氣體循 φ 每用鼓風機4之吸入側的壓力，可確認氣體循環用鼓風機 4和泵8是否正常地動作。 如此’藉由將壓力感測器217各自設置於泵8之排出 側和氣體循環用鼓風機4之吸入側，可總是監視油氣流通 線路之壓力，可提供安全之氣體狀炭氫化合物的處理·回 收裝置。 在以上之說明’雖然表示將壓力感測器217分別設置 於泵8之排出側和氣體循環用鼓風機1之吸入側的情況， 2118-7524-PF；Ahddub 40 1 但疋如第29圖所示，亦可作成將壓力感測器217分別安裝 於吸解吸塔2、3。因而，可監視吸解吸塔2、3内之壓力 變成加壓或減壓，並可確認氣體循環用鼓風機4和泵8是 否正常地動作。此外，在此情況，亦可確認閥β1 la、B1 lb、 M2a、B12b、B14a、B14b 及質量流量控制器 B13a、B13b 是否正常地動作。 如以上所示，藉由將壓力感測器217分別安裝於吸解 吸塔2、3,可總是監視吸解吸塔2、3内之壓力，而可提 供更女全之氣體狀炭氫化合物的處理回收裝置。 ^1310785 . [實施形態18 ] 第30圖係表示本發明之實施形態18的氣體狀炭氫化 合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 . 在實施形態7，雖然表示將經由泵8從供油嘴丨所吸 入之油氣直接供給凝結裝置6的情況，但是在本實施形 態，係設置在泵8之排出側將氣體線路分支，並不通過凝 結裝置6之氟體線路218,而在各自之線路設置閥及 籲 B105者。因而，在從泵8供給溫度比凝結裝置6之設定溫 度低的油氣的情況，亦可預防油氣中所含的水分在凝結裝 置6内結冰而發生配管阻塞的情況，可穩定地回收油氣。 此外，在溫度之量測部位上，想到油氣流通線路和外氣。 在此情況，亦可作成預先監視通過泵8之油氣的溫 度，並根據該溫度操作閥B1〇4及B1〇5;亦可作成預先監 視通外氣的溫度，並根據該溫度操作閥B1〇4及Βι〇5。可 是，因在從供油嘴1吸入油氣時亦取入外氣，油氣含有之 • 空氣的溫度追隨外氣溫度，所以根據外氣溫度控制亦可得 到充分之效果。又，因外氣溫度無急速的變化，可穩定地 操作閥B1 04及B1 05，系統上亦易控制。 如此，藉由設置在泵8之排出側將氣體線路分支，並 不通過凝結裝置6之氣體線路218，在各自之線路設置閥 B1 04及B1 05,而可防止在凝結裝置6發生配管阻塞，可提 供安全之氣體狀炭氫化合物的處理.回收襄置。 [實施形態19 ] 第31圖係表示本發明之實施形態19的吸解吸塔之構 2118-7524-PF;Ahddub 41 1310785 • 造的說明圖。 在實施形態7，雖然表示吸解吸塔2、3之外部構造採 用圓琦構造’將散熱片管式熱交換器22配置於内部，並將 梦膠21或合成沸石之單體或其混合物裝入鋁散熱片之間 的情況，但是在本實施形態，係採用並列地配置多個圓筒 管31，並將矽膠21或合成沸石之單體或其混合物裝入該 圓筒管31内’使溫度媒體流向圓筒管31之周圍的構造。 _ 因而’可均勻地冷卻圓筒管31内之矽膠21或合成沸石之 單體或其混合物’可穩定地吸附並除去油氣。 在此情況’如第32圖所示，藉由用多個六角形32分 割吸解吸塔2、3之截面，並將圓筒管31設置成和該六角 形32内接’將圓筒管31有規則地配置於吸解吸塔2、3内， 而可將矽膠21或合成沸石之單體或其混合物高效率地充 填於吸解吸塔2、3’而且在全部之圓筒管31，可均勻地冷 卻矽膠21或合成沸石之單體或其混合物。又，雖未圖示， • 亦可作成將檔板設置於圓筒管31之外部，使防止從下部供 給吸解吸塔2、3之溫度媒體以捷徑流動。 如以上所示，藉由作成將多個圓筒管31插入吸解吸塔 2、3内，並使溫度媒體流至該圓筒管31之外壁的構造， - 而可更均勻地冷卻吸附劑，可提供汽油除去性能穩定之氣 體狀炭氫化合物的處理.回收裝置。 [實施形態20] 第33圖係表示本發明之實施形態2〇的氣體狀炭氮化 合物之處理.回收裝置之外觀的整體構造圖。如此，亦可 2118-7524-PE\· Ahddub 42 1310785 作成變更配管及間之位置，使可設置棚架。因而，不必 設置在加油站所設置之服務用品架，因可將本回收裝置放 置於用Μ放置服務用品架之空間，所以可節省加 間。 〇如Μ上所示，藉由變更配管及閥之位置，使可設置棚 架33’而不需要服務用品架，可將氣體狀炭氫化合物之處 里回收裝置设置於該空間，可確保加油站之空的空門日。 [實施形態21] 第34圖係表示本發明之實施形態21的氣體狀炭氫化 合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 在實施形態1，雖然表示包括2座吸解吸塔23，並 使該2座吸解吸塔2、3如以吸附塔2和解吸塔3之不同的 ^此動作’父互切換其動作而進行吸解吸操作的情況，但 是在本實施形態，係作成僅設置一座吸解吸塔2者。219 係用以供給吸解料2乾燥空氣之乾燥空氣產生機，22〇 係暫時貯存所解吸之油氣的氣體貯存槽，㈣6、Bm、議 係閥。 其次，說明油氣之吸附動作。在加油站開始供油時， 閥B卜61卜犯、_6、瞧打開，泉8及氣體循環用鼓 風機4運轉’而吸入從供油嘴1漏出之油氣(在常溫約 _〇1%)，例如加壓至約〇 3MPa並向凝結裝置6送氣。此 時’溫度媒體# m内所包括之凝結裝置6’當將冷媒從 冷殊機2〇1供給溫度媒體槽2〇4内之熱交換器2〇3時，瘦 由溫度媒體間接地保持在代至約代，汽油及氣體中所含 2118-7524〜PF;Ahddub 43 1310785 之水分部分凝結，經由氣液分離器g分離成氣體（油氣）和 液體（汽油）。液體積存於凝結裝置6之下側，被液化汽油 回收器5以液體回收，並從凝結裝置6排出氣體。此時， . 氣體循環用鼓風機4亦運轉，經由閥B1 08，從氣體貯存槽 - 220吸入油氣，而氣體貯存槽220内之壓力降低。氣體貯 存槽220内之壓力達到既定值時，閥B1 〇8關閉，而氣體循 環用鼓風機4停止。另一方面，在凝結裝置6無法處理之 φ 約1〇V〇1%的油氣被送到吸解吸塔2處理，在吸解吸塔油氣 變成清淨空氣後，經由壓力控制器i 2〇向大氣排出。 其次，說明解吸動作。在吸解吸塔2在任意之時間進 行吸附處理後，泵8停止，閥Bl、Bll、B12、B106、B108 關閉1始解吸。然後，冑B14、B1〇7打開，而氣體循環 用鼓風機4運轉，從吸解吸塔2吸入並解吸油氣。利用氣 體循環用鼓風機4將從吸解吸塔2所排出之油氣供給氣體 貯存槽220。吸解吸塔2内之壓力變成既定值時，乾燥空 • 氣產生機219運轉，以固定流量將乾燥空氣供給吸解吸 °利用乾燥空氣清掃氣體而促進油氣之解吸。然後，氣 體貯存槽220之壓力達到既定值時，閥Β14、β1〇8關閉， ' 而氣體循環用鼓風機4及乾燥空氣產生機219停止。依此 ' 方式，在汽油之解吸完了的時刻，再用作吸附塔，在時間 上重複上述動作地使用。藉由依此方式動作，可將油氣中 之汽油液化並回收，而且可總是排出汽油濃度lv〇i%以下 之清淨空氣。但’因需要在時間上重複吸解吸動作，所以 難應用於連續地處理油氣的情況。 2118-7524-PF；Ahddub 44 1310785 在以上之說明’雖然說明包括乾燥空氣產生機219的 情況，但是藉由提高氣體循環用鼓風機4之性能，而無乾 燥空氣產生機219，亦可將油氣中之汽油液化並回收，而 且可總是排出汽油濃度lVol%以下之清淨空氣。 如以上所示，在本實施形態，藉由將吸解吸塔2設為 一座，並設置氣體貯存槽220，不必進行切換吸解吸塔2 之控制，而且可減少吸解吸塔2之，可提供控制簡單 且便且之氣體狀炭氫化合物的處理.回收裝置。 [實施形態22] 第35圖係表示本發明之實施形態22的氣體狀炭氫化 合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 在實施形態7，表示經由壓力控制器丨2〇向大氣排出 汽油濃度lVol%以下之清淨空氣的情況，但是在本實施形 態，係作成預先將火焰消除裝置221設置於壓力控制器12〇 之下游側，係火焰從外部進來的情況亦使火焰不會進入内 部者。因而，可防止外部之火焰進入内部，可提供更安全 之氣體狀炭氫化合物的處理.回收裝置。此外，雖未圖示， 作成在從液化汽油回收器5排出之液化汽油流動的流路設 置火焰消除裝置2 21，亦可得到一樣之效果。 【圖式簡單說明】 第1圖係表示本發明之實施形態1的氣體狀炭氫化合 物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖，表示設置一台 凝結裝置之例子。 2118-7524-PF；Ahddub 45 •1310785 物之：2圖係表示本發明之實施形態1的氣體狀炭氫化合 免理•回收裝置的流程之整體構造圖 凝結裝置和第二凝結裝置之例子。 3 ®係局部切掉第丨圖、第2圖之吸解吸 構造而表示之立體圖。 第4(a)圖至第4(b)圖係用以說明清掃用氣體量之 制方法的特性圖。

第 S

物虛目係、表示本發明之實施形態、2的氣體狀炭氫化合 之理•回收裝置的流程之整體構造圖。 第 6 圖係表示本發明之實施形態3的氣體狀炭氫化合 物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 圖係表示本發明之實施形態4的氣體狀炭氫化合 物之處理· T97 ,ΙΛ» 口收裴置的流程之整體構造圖。 第 8 圖係表示本發明之實施形態5的氣體狀炭氫化合 物之處理·回收装置的流程之整體構造圖。 /by ^ 圖係表示本發明之實施形態6的氣體狀炭氫化合 物之處理.回收裴置的流程之整體構造圖。 第1 〇圖係表示本發明之實施形態7的氣體狀炭氫化合 物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 第11圖係表示第1 〇圖之氣體狀炭氫化合物之處理· 回收裝置。 第12(a)圖至第i2(b)圖係局部切掉第1〇圖之吸解吸 塔的内部構造而表示之立體圖。 第13(a)圖至第13(b)圖係用以說明清掃用氣體量之 2118-7524-PF；Ahddub 46 1310785 控制方法的特性圖。 和吸解吸塔 之特性圖。 内壓力及來 第14圖係用以說明解吸時間 自吸解吸塔之排出汽油濃度的關係 第15圖係用以說明吸解吸塔内壓力、來自吸解吸塔之 排出氣體流量、來自吸解吸塔之排出汽油濃度以及來自吸 解吸塔之排出油氣流量的關係之特性圖。

第16圖係用以說明吸解吸塔内壓力和在凝結裝置之 汽油回收流量的關係之特性圖。 第17圖係局部切掉本發明之實施形態8的氣體狀炭氫 化口物之處理·回收裝置的吸解吸塔之内部構造而表示的 立體圖。 第18圖係局部切掉本發明之實施形態9的氣體狀炭氫 化合物之處理.回收裝置的氣體循環用鼓風機和泵之構造 圖。 第19圖係表示本發明之實施形態10的氣體狀炭氳化 合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 第20圖係表示本發明之實施形態11的氣體狀炭氫化 合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 第21圖係表示本發明之實施形態12的氣體狀炭氫化 合物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 第22圖係表示本發明之實施形態13的氣體狀炭氫化 合物之處理 回收裝置的流程之整體構造圖。 第2 3圖係表示本發明之實施形態14的氣體狀炭氫化 合物之處理. 回收裝置的流程之整體構造圖。 2118-7524-PF；Ahdclub 47 1310785 第 24 Hi # ± _ _係表示本發明之實施形態14的氣體狀炭氫化 合物之處理.m 回收裝置的流程之整體構造圖。 圖係表示本發明之實施形態15的氣體狀炭氫化 合物之處理.m 回收裝置的流程之整體構造圖。 圖係表示本發明之實施形態15的氣體狀炭氫化 合物之處理.阳心# 回收裝置的流程之整體構造圖。 % 2 7 m ^ 闺係表示本發明之實施形態16的氣體狀炭氫化 合物之處理.㈤从壯m 回收裝置的流程之整體構造圖。 第28圖伟志—丄# ^你表不本發明之實施形態17的氣體狀炭氳化 合物之處理，回收裝置的流程之整體構造圖。 第 2 9層| . _货'表示本發明之實施形態17的氣體狀炭氫化 口物之處理.回收裝置的流程之整體構造圖。 第3 0圖孫. 闻你表不本發明之實施形態18的氣體狀炭氫化 口物之處理’回收裝置的流程之整體構造圖。 第31圖係局部切掉本發明之實施形態丨9的氣體狀炭 氮化°物之處理·回收|置的吸解吸塔之内部構造而表示 之立體圖。 第32圖係第31圖之吸解吸塔的剖面圖。 第33圖係 表不本發明之實施形態20的氣體狀炭氫化 合物之處理·回收裝置之外觀的整體構造圖。 第34圖係表示本發明之實施形態21的氣體狀炭氫化 合物之處Μ目收裝置的流程之整體構造圖。 第35圖係表示本發明之實施形態22的氣體狀炭氫化 合物之處理·回收裝置的流程之整體構造圖。 2118—7524-PF;Ahddub 48 1310785 【主要元件符號說明】 2、3~吸解吸塔； 卜排氣氣體產生源（供油嘴）； 5~液化汽油回收器；4〜氣體循環用鼓風機（泵）； 6〜凝結裝置； 7 ~第二凝結裝置； 8〜泵； 9〜氣液分離器； 11~排氣氣體送氣管；12a、12b〜排出管； 21~矽膠； 41~壓力計； 20卜冷凍機； 203〜熱交換器； 211〜喷射器； 213~溫度計； 214〜溫度調整閥； 216〜溫度感測器； 218~氣體管線； 220〜氣體貯存槽；

22~散熱片管式熱交換器； 120a、120b〜壓力控制器. 202〜液體循環用泵； 204〜溫度媒體槽； 2〇5〜輔助溫度媒體槽； 212〜汽油濃度感測器； 215〜過濾器； 217〜壓力感測器； 219〜乾無空氣產生機. 22卜火焰消除裝置； 川卜軋隙， Bl〇lb〜定流息叫 HI、H2〜加熱器； B103a、Bl〇3b〜定壓閥. R5、R6〜熱氣體出入口； 13a、13b〜清掃用氣體送氣管； B13a、B13b〜質量流量控制器； 14a、14b〜解吸後之清掃用氣體送氣管； Kl ' ' K3a ' R4a、R3b、R4b〜冷媒出入 2118-7524-PF;Ahddub 49

Claims (1)

1. ^ 1310785 • .么Ί: 十、申請專利範圍： 1. 一種氣體狀炭氫化合物之處理.回收裝置，用以處 理在加汽油時漏出的油氣， 其特徵在於包括： ' 凝結裝置，除去水分及油氣；及 油氣之吸解吸裝置，設置於該凝結裝置之後段的氣體 下游側。 _ 2.如申請專利範圍第1項之氣體狀炭氫化合物之處 •回收裝置，其中，包括複數該凝結裝置，在溫度設為 比前段低之後段的凝結裝置處理在前段之凝詰裝置無法處 理的油氣。 3·如申請專利範圍第1或2項之氣體狀炭氫化合物之 處理·回收裝置’其中，包括2座該吸解吸裝置，使一方 之塔作為吸附塔、另一方之塔作為解吸塔動作，經過既定 時間時使其功能反轉，而處理油氣。 鲁 4. 一種氣體狀炭氫化合物之處理.回收裝置，具有從 供油嘴回收在加汽油時漏出的油氣之裝置， 其特徵在於包括： - 凝結裝置’除去該油氣中所含的水分及油氣；及 油氣之吸解吸裝置，設置於該凝結裝置之後段的氣體 下游側； 在供油之時間帶將油氣供給該凝結裝置及該吸解吸裝 置的吸附塔，使和該動作同步地從該吸解吸裴置之解吸塔 排出油氣，並使該解吸氣體回到凝結裝置。 2118-7524-PF;Ahddub 50 • 1310785 卢5.如申請專利範圍第1或4項之氣、體炭氣化合物之 裝置’其中’將散熱片管式熱交換器設置於該 及解吸裝置之内部，並將係吸附劑之孔 〇! , * . .. π ^ 4〜100埃的矽膠 ==之早體或其混合物裝入該散熱片交換 6.如申請專利範圍第1或4項之氣體 老m 肢·狀厌虱化合物之 處理.回收裝置，其中，使用利 ^ ^ ^ ^ ^ ^ 7東或冷卻裝置控制溫 又的&度媒體，將該凝結裝置及 肝叹展置之溫度控制成 大致相等之溫度。 及t市』风 7·—種乳體狀炭氫化合物之虚 切疋慝理回收方法，其特徵 在於：在至少具有吸附塔和解 阱及塔各一座之吸解吸裝置， 包括冷卻該吸解吸裝置之梦s . 、裝置之裝置’在吸附劑上使用孔徑4〜1〇〇 埃之♦膠 21或合成沸石的單# 體或其混合物進行吸解吸，又 將吸附塔之出口氣體的一部八 刀送入解吸塔，並將解吸時之 軋體用作清掃用氣體。 8.如申請專利範圍篦7 κ 圓第7項之氣體狀炭氫化合物之處 理•回收方法，其中，當兮初 μ解吸塔之壓力達到既定壓力時 開始引入清掃用氣體。 9· 一種氣體狀炭氫化合物夕♦ 物之處理·回收方法，其特徵 在於··利用申請專利範圍第j 至6項中任一項的裝置處理. 回收氣體狀炭氫化合物。 2118-7524-PF;Ahddub 51