TW550444B - Multiple phase switching regulators with stage shedding - Google Patents

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Description

550444 A7 B7 五 發明説明（ 發明背景 /本發明係有關於多相切換調整器。更明確而言，本發明 係有闕具階段流出的多相切換調整器。 一切換調整器是一電源供應電路，其可在來自一輸入電 壓的預定輸出電壓負載上將一輸出電流提供給一負載。切 ^調整器可設計成在負載電流的—適度範圍内的高效率。 微2:機具有從非常高峰值電流到相當低靜止電流要求的 大電流範圍。逐漸地，微處理機需要來自切換調整器的較 南最大輸出電流’而且持續在大輸出電流動態範圍上操作 。當輸出電流需求的範圍擴大時’它變成逐漸不容易設計 在大輸出電流範圍上有效率的一切換調整器。 ;先前已知多相切換調整器係包括並聯耦合的複數個切換 調整器’以便將高輸出電流傳遞給例如一微處理機的負載 。-多相切換調整器是一能量有效直流/直流轉換器，用以 供應南輸出電流。在每個切換調整器階段的對應切換電晶 體可被切換’所以輸人電流可每次只流人—調整器階段。 3術會減少輸出漣波電流'輸入漣波電流、與輸 電壓的振幅。 然而，先前已知多相切換調整器在低輸出電流上1有較 差的效率。較差效率是由於使切換電晶體導通與關閉所需 、率在低輸出電机上的相對調整器的總功率輸出會變較 大0 調：^專利案號Μ81，178中描述的一先前已知單相切換 。王益--路係揭不稱為一睡眠模式的技術，其可當輸出電 -4- 550444 A7
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維持導通，以便在第一低 逡、s沾斗、々 丰桓式中供應輸出電流。俘拄 v通的一或多個單相切換 広电机保持 ，以供應負載電流。 °。了增加他們的總輸出電流 本發明的多相切換調整哭 。例如，在第-供“ 何數的低功率模式 切換調整器可在二始之後’-或多個額外單相 到低於-第丄功閉。在負載電流降 該第二臨界值是低於第一臨界模=始’其中 持導通的切換調整器的輸 弟-低功率棋式中保 ，以供庳査哉η 增加他們的總輸出電流 乂供：負載電一本發明的多相切換調整器可在輕負載 出漣波電壓。以波電-、輸入漣波電流、與輸 圖式之簡單說明 本發明的上述目的可從下面連同附圖的描述而變得更了 解，而且相同參考數字係表示相同結構元件，1中. 係根據本發明的原理的三階段高效率多相㈣調整 器， 圖2係根據本發明原理的一同步切換調整器電路圖； 圖3是圖i的多相切換調整器的—時脈信號波形圖；及 圖4是圖1電路的一輸出電流波形圖； 圖5係根據本發明原理的一增益控制電路圖； 圖6A-6B係根據本發明原理的額外增益控制電路電路 圖； 圖7係根據本發明原理的一4階段高效率多相切換調整
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器； 圖8係根據本發明原理的 的另一具體實施例圖； 額外同步切換調整器圖； 一 3階段“文率多才目切換調整 圖9係根據本發明原理的一 圖1 〇係根據本發明原理的 器的另一具體實施例圖； 器及一增益控制
裝 圖Π係根據本發明原理的其他切換調整 電路圖；及 圖12係根據本發明的原理的一 2階段高效率多相切換 整器圖。 、°° 較佳具體實施例之詳細說明
線 本發明的多相切換調整器係透過並聯耦合複數個相位 切換調整器而將高輸出電流提供給負載。單相切換調整器 的切換同步可提供低振幅輸出漣波電及輸出漣波電壓。本 發明的多相切換調整器係在一低功率模式期間透過使一 或多個單相切換調整器關閉而在輕負載電流上提供高效 率。美國加州 Milpitas 市的 Linear Technology 公司 POLYPHASE商標下 銷售的 產品係 包含多 相切換 調整器 的一類 型〇 本务明的一第一具體貫施例是在圖1描述，其中多相切換 調整器10係包括並聯耦合的3個單相切換調整器電路u_13 。多相切換調整器1 〇是在兩操作模式工作：一正常模式是 高到適度負載電流、及一低功率模式是在低負載電流。在 正常模式中，所有3個單相切換調整器是導通。在低功率模 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210 X 297公釐) 550444 五、發明説明（_ 式中，兩切換調整器是關閉’而且—切換調整器是導通， 以供應调整器10輸出電流的1〇〇 Φ ^ , + 低功羊拉式可在輕負载 i，瓜上改善切換調整器1 〇的效率。 在圖1顯示的多相切換調整器10是本發明的一呈體實施 例。多相切換調整器！0係包括：3個單相切換調整哭電路 HW，一電阻分壓器，其係由電阻16八和ΐ6β形成；跨導 放大裔18;低負載比較器2〇;輸出電容器22;與包括電阻 2曰4的補償電路；及電容器25和23。切換調整器η、12和13 是在輸入電壓VIN與輸出電壓ν〇υτ之間並聯耦合。 調整器10具有反饋迴路電路，其包括電阻16Α和16Β與跨 導放大器18。電阻16Α和16Β係包含搞合到ν晰的電阻分壓 器。電阻分壓器16Α/16Β可監督νουτ，並且提供一電壓反 饋信號VFB，而且該電壓反饋信號是與在圖丨顯示的跨導放 大1§18反相輸入單上的ν〇υτ成比例。跨導放大器18可監督 在匕反相輸入端上的反饋電壓Vfb，並且將Vfb與在它非反 相輸入端上的一參考電壓^“相比較。是大約等於 。跨導放大器18可在它的輸出上提供電流。在跨導放大器 18輸出端上的電壓是Vc，其是與VpB成反比例。當V”減少 時，跨導放大器18與Vc的輸出電流會增加。當Vfb增加時， 跨導放大器18的輸出電流與Vc會減少。電容器23和25與電 阻24可於反饋迴路提供頻率補償。跨導放大器18的輸出是 _合到切換調整器12和13的icOMP輸入。 切換調整器1 1、1 2、和1 3是包括一電感器的電流模式切 換調整器。切換調整器1 1-丨3最好是同步切換調整器，但是 -8- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(21^^釐)_ 550444
他們亦可以是非同步切換敫 敕哭5〇曰了 a & 、正态。在圖2顯示的同步切換調 正的5 0疋可§作切換調整 ..,^ Λ 裔1-13的一切換調整器電路範 例。切換调整器50是遞降電产握 Φ颅ν θ丄 兮¥ /瓜桓式切換調整器，其中輸入 電壓νΙΝ疋大於輸出電壓ν ,a ^ 电缓V〇UT。切換調整器50係包括n通道 切換電晶體MOSFETS54和55、雷片哭以* D 罨感态5ό、感測電阻58、電 阻6 2、比較器6 〇、脈衝宽产士 、，， 訂見度凋變（PWM)電路64、驅動器電 路52、逆向電流比較器65、與增益控制電路7〇。並型上， 圖㈣的電路係包含連接到—些外部元件的積體電路晶片 。例如，。電容器22、電阻16Α和⑽、_feTs54和心 與電感1§ 5 6可以异夕卜立β 士 乂斗 ,, 疋外。卩70件，而且圖1和2的其餘電路係包 括在一整體電路中。 切換調整器50可在一調整電Μν〇υτ上將輸出電流供库仏 Μ到輸出節點的負載。同步切換電晶體54和55可㈣驅 動益電路52導通及關閉。切換電晶體54和55是與彼此關聯 的非同相驅動，以便將電流供應給耦合到輸出電容器22的 一負載。額外電路（未在圖顯示）可加入調整器5〇，以便在 切換電晶體導通的時間與另_切換電晶體導通時間之間 提供一簡短空載時間或空白間隔。 曰 PWM電路64可於切換電晶體54和55的工作週期提供一 固定頻率控制。例如切換調整器η_13的本發明的單相切換 =整器階段可透過使用一可變頻率、固定導通時間、或固 疋關閉時間技術而選擇性工作，以調整輸出電壓。例如， 一單擊電路可當作一計時器使用，以控制切換電晶體的工 作週期’而取代如在技藝已知的PWM電路64。 、 -9- 本纸張尺度適用中國國家標準(CNs) Α4規格(210X297公釐） 550444 A7 _______ B7 ， 五、發明説明（7 ) PWM電路64係耦合以在0SC輸入上接收一時脈信號（亦 即，VCLK1、VCLK2、或vCLK3)。PWM電路64係包括例如一 正反器的一閂閘。當在〇SC的時脈信號進入高位準時，PWm 電路64可將一信號傳送給驅動器電路52，以便使切換電晶 體54導通及使切換電晶體55關閉。電流現在可經由切換電 晶體54、電感器56、與感測電阻58而從輸入電壓vin流到 v0UT。通過電感器56的電流會斜坡上升，因為vin是大於 VOUT ° 通過電感器56的電流是實質等於通過電阻58的電流。電 流比較器60可監督在感測電阻58上的電壓。通過電阻62的 電流是設定比較器60的一峰值電感器電流臨界值。當電感 器電流斜坡上升到電流比較器60的電流臨界值時，比較器 60的輸出便會進入高位準，而且PwM電路64可將一信號傳 送給驅動器電路52，以使執切換電晶體54關閉及使切換電 晶體55導通。電流然後可經由切換電晶體55、電感器56、 與感測電阻5 8而從接地流到ν〇υτ。電流目前在電感器$ 6上 向下斜。當在OSC的時脈信號重新進入高位準時，切換週 期便可重複。該等切換調整器n_13之中任一者（及本發明 的單相切換調整器）可包括一比較器或放大器，以監督最小 瞬間電感器電流的平均電感器電流，而不是峰值電感器電 流。 如果負載電流是較低，經由電感器5 6的瞬間電流便會向 下傾斜到零，而且當切換電晶體5 5導通時，會變成零及變 成負。負電感器電流會將功率從輸出電容器22拉曳到接地 ___ -10- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210 X 297公釐） 550444 A7 B7 五、發明説明（8 而降低效率。比較器65已加入以改良調整器的效率。如果 電感器電流斜坡向下到零，纟電流比較器65便會將一信號 傳送給驅動H 52,以使它㈣換電晶體55關閉。結果，兩 切換電晶體會關閉，以避免電力從輸出電容器聽由切換 電晶體5 5而流向接地端。 圖2的增盈控制電路7〇係耦合到比較器6〇的非反向輸入 。增益控制電路70係包括放大器72、η通道M〇SFETs 74和 75、與電阻76和78。MOSFET 75的閘極係耦合到調整器50 的GC輸入。GC輸入的耦合可接收在切換調整器丨丨中的低負 載比較器20的輸出電壓Vdis。gc係耦合到切換調整器12和 13的接地端。Vc係耦合到放大器72的非反向輸入。MOSFET 74的閘極係搞合到放大器72的輸出，而且m〇SFET 74的源 極係耦合到放大器72的反向輸入。電阻76和78是在 MOSFET 74的源極與接地之間串聯耦合。當MOSFET 75導 通時，MOSFET 75可將在電阻78附近的一電流路徑短路， 因為MOSFET 75具有比電阻78低的電阻值。 比較器60的電流臨界值可如下所述透過增益控制方塊7〇 決定。透過將克希荷符電壓定律應用到在比較器60和電阻 58和62附近的一密迴路，可看出當在電阻62上的電壓降等 於在感測電阻5 8上的電壓降時，在比較器60的反向與非反 向輸入上的電壓是相等。假設電晶體54導通，電晶體55關 閉’而且電感器電流是向上傾斜，當電感器電流增加到在 電阻58上的電壓降超過在電阻62上的電壓降時，比較器60 的輸出會進入高位準。當比較器60的輸出進入高位準時， -11 - 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X 297公爱) 550444 A7 _________B7 五、發明説明（9 ) PWM電路64會使驅動器電路52使電晶體54關閉及使電晶 體55導通，所以電感器電流開始減少。 在電阻62上的電壓降可決定比較器6〇的一電流臨界值。 比較器60的電流臨界值可決定在電感器56的峰值電感器電 流。比較器6 0的電流臨界值可變化，以調整峰值與平均電 感器電流、以及調整器50的輸出電流。在電阻62上的電壓 降可透過增盈控制方塊70而設定，其可經由電阻62而控制 電流。增益控制方塊70可經由電阻62而改變電流，為了要 改變調整器5 0的電感器電流與輸出電流。 增盈控制方塊70可如下述經由電阻62而改變電流及在電 阻62上的電壓降。當電晶體7 5是關閉時，經由電阻62的電 流係寺於經由η通道電晶體7 4及電阻7 6和7 8的電流（假設比 較器60和65的輸入是在高電阻值節點）。請即參考圖i， VSHED在比較器20的非反向輸入端上是一固定電壓臨界值 。vc在高位準是超過Vshed，以調整負載電流。Vdis是比較 器20的輸出電壓。因此，Vdis是在高位準是在低電位，以 調整負載電流’而且η通道電晶體7 5在所有調整器11 -13是 關閉。放大器72的輸出係耦合到電晶體74的閘極。放大器 72可透過調整它的輸出電壓而控制經由電晶體74的電流。 Vc係搞合到放大器72的非反向輸入。放大器72的輸出電壓 是隨著vc而比例變化。因此，經由電晶體74與電阻62、76 、和7 8的電流會隨著vc而比例變化。 增益方塊70可調整在電阻62上的電壓降，以調整切換調 整器5 0的輸出電流，所以可符合負載電流的需求。當負載 ____ _ -12 - $^尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X 297公爱) --—--- 550444 A7
550444 A7 B7 五、發明説明（n ) 在例如時間ti的每個時脈週期開始上進入高位準。从“以會 經由例如時間t2的每個時脈週期的三分之一地方進入高位 準。Vclk3會在例如時間t3的每個時脈週期的三分之二地方 進入南位準。 透過如圖3所示的時脈信號VcLK1、vCLK2、和VclK3的脈 衝相等間隔，該等調整器11 -13之中每一者的電感器電流會 在貫際間隔的時間間隔上開始上升。例如，下列條件在使 用圖2顯示的範例調整器會是成立。在切換調整器11中， VCLK1能使電晶體54導通，且電晶體55會在時間〖丨上關閉。 在切換調整器12中，VCLK2會使電晶體54導通，且在時間t2 上電晶體55關閉。在切換調整器13中，Vclk3會使電晶體54 導通，且電晶體55在時間t3會關閉。 圖4係描述多相切換調整器1〇的範例電流波形。波形h 、II2、和II3分別是切換調整器丨1-13的範例電感器電流波 形。在圖4的範例中，在切換調整器11-13的切換電晶體54 能在每個切換週期中於非重疊時、間間隔期間導通。
Ioirn是多相切換調整器1〇的總輸出電流的一範例。在圖5 中’可看出電流1L丨、1L2、和1L3的振幅會摺疊成I〇UTi波形。 透過使在切換調整器1Κ13内的切換電晶體同步切換，以產 生例如I0UT1的一輸出電流波形，多相切換調整器1〇的輸出 漣波電流一^丨的振幅會實質少於如果一切換調整器供應所 有的負載電流。因此’輸出電容器22所需的電容是少於如 果一切換調整器是用來供應總負載電流需求。 當負載電流降低時，Ve亦減少。當負載電流降到足夠低 -14 - 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) ^i^7297公釐) 550444 A7 B7 五、發明説明（η ) 時’ VC便會降到低於Vs_，而且比較器2〇會使它的輸出電 壓VDIS進人高位準。如圖！所示，Vdis係耗合到切換調整器 lj和13_ISABLE輸入。tVDis是高位料，在切換調整 器12和13中的所有切換電晶體（例如，電晶體54/55)會保持 關閉，所以在這些切換調整器的電感器電流會降到零’，'且 保持在零。 例如，如圖2所示，在切換調整器5〇的1)]^八；6]1£輸入係耦 合到驅動器電路52。當Vdis是高位準時，驅動器電路”便 會使切換電晶體54和55保持關閉。本發明係包括調整器12 和13的切換電晶體不會在Vdis進入高位準之後立即導通。 在他們於低功率模式的持續時間透過VDIs而保持關閉之前 ，在一或多個切換電晶體持續導通和關閉的期間會有一短 的延遲。在調整器12-13的同步切換電晶體54和55不需要同 時關閉或失能。階段流表示切換調整器階段12_13可透過使 他們的切換電晶體關閉而關閉。 切換調整器11的DISABLE輸入是接地，所以當v〇is進入 高位準時，切換調整器11會保持導通。因此，當Vdis進入 高位準時，多相切換調整器1〇會在切換調整器階段^^^關 f且切換調整器U導通期間進入一低功率模式。切換調整 裔11可在低功率模式期間獨自供應調整器丨〇的輸出電流。 低功率模式可改善調整器10的效率，因為電力不需要將在 調整器12-13中的切換電晶體導通與關閉。切換調整器 12-13的靜止電流會減少，因為它的切換電晶體是關閉。透 過調整器12-13所拉良的靜止電流可藉有關閉或減少透過 本紙張尺度適用中@ @家標準(CNS) A4規格(21G X_297公爱) 550444 A7 B7 五、發明説明（13 ) 在例如PWM電路64的這些調整器内的電路所拉矣的電流 而進一步減少。在低功率模式中的調整器1〇輸出電流的範 例波形疋如圖4的I0UT2顯示。如圖4所示，在切換調整器11 的電感器電流在電感器電流的脈衝之間會變成不連續（亦 即，保持在零）。 比較器20的輸出亦經由它的Gc輸入而耦合到切換調整 器11的增益控制電路70。當VDIS進入高位準時，電晶體75 會導通及使電阻78短路，所以實質上經由電阻76的電流會 流經電晶體75。當電晶體75導通時，經由電阻62和76的電 流會增加，藉此增加比較器60的電流臨界值。在當所有3 個切換調整器11-13輸出電感器電流時，而Vdis進入高位準 之前’透過使電阻78短路，切換調整器50(亦即，調整器u) 的淨均方根（RMS)輸出電流便會增加至少三倍於或超過多 相切換調整器1 0的總淨RMS輸出電流。 當VDIS進入高位準時，比較器6〇的電流臨界值增加可依 下列決定。第一，假設在放大器72的反向輸入上的直流電 壓等於Vc，因為放大器72具有高增益。透過使用歐姆定律 ’當電晶體75是關閉時，在電阻76和78上的電壓降方程式 可设定等於當電晶體75導通時在電阻％上的電壓降的方程 式，以取得下列方程式·· (1) ' ^76 其中’ R76是電阻76的電阻值，Rw是電阻78的電阻值，L 疋當電晶體75是關閉時，經由電阻76和78的電流，而且匕 --- -16· 本紙張尺度適财S @家標準---- 550444
(2) 是當電晶體75導通時，經由電阻76和電晶體75的電流。因 此，如下料程式所示，t電晶體75導通時，在電阻^上 的電壓降能以相同速率增加·· VR62B = VR62a 其中當VDIS是低位準時，Vr62as在電阻62上的電壓降，而 且當Vm是在高位準時，VR02B是在電阻62的電壓降。 理想上，當電晶體75導通時，在電阻62上的電壓降會充 份增加以致於在VDIS進入高位準之後，切換調整器n的淨 RMS輸出電流會在Vdis進入高位準之前大於切換調整器 11-13的淨RMS輸出電流。透過在低負載電流上獨自供應切 換調整器11的-較大RMS輸出電》，磁滞現象便會發生在 切換調整器ίο的控制迴路。當Vdis是高位準時，磁滯現象 會使切換調整器1 1供應比在低負載電流上的負載所需更多 輸出電流。來自切換調整器丨丨的增加輸出電流會使Vc進一 步減少低於VSHED，如此便可在低功率模式保持多相切換調 整器10,=且切換調整器12_13可於一較長時間保持關閉。 由設定南於維持v0UT所需的一較高電阻而增加的磁滯現 象係認為是設定兩不同的負載電流的臨界值位準。調整器 10進入低功率模式的電流負載臨界值是小於調整器1 〇離開 低功率模式的負載電流臨界值。例如，如果尺76是等於 那麼¥電3曰體75導通時’在電阻62上的電壓降便會以因 素2增加。在電阻62上的電壓降於切換調整器n只需要以因 素1.73(亦即，增加，以便在不連續模式中供應負載足夠 -17- 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210 X 297公釐)
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線 五、發明説明（15 田L、：s輸出電、流，由於峰值與_電、流的關係。透過以 鱼增加在電阻62上的錢降，更多的輸出電流可供應給 載所f的輸出電容器22’為了要延長低功率模式。因 2 ’调整器1()可在低功率模式保持比進人低功率模式的負 m準更高的-負載電流位準。磁滯現象可進一步改 善多相調整器10的效率。 調整器10可依下列離開低功率模式。最後，負載電流能 伤上升，以致於切換調整器u不能獨自供應負載電流。 田負載電流上升時，Ve便會上升，直到它增加超過^細 為止’使切換調整器12-13重新導通，及導引輸出電流。而 且’電晶體75會重新關閉，所以切換調整器11/5〇的電流臨 界值能以方程式（2)顯示的比率減少。 當多相切換調整器10進入低功率模式時，調整器1〇的輸 出電流振幅會增加，因為調整器1〇的所有輸出電流是透過 =換調整器11(例如，圖4的波形Ι〇ϋ丁j供應。調整器最好 疋在它最小瞬間輸出電流到達零之後進入低功率模式，如 圖中的波形1衝2的顯示。此可幫助確保負載電流在低功率 模式是足夠小，調整器1〇的輸出漣波振幅不是想要的大小 。如果在低模式的輸出電流漣波振幅是大於在正常模式的 =大值，輸出電容器22必須具有一較大電容，以提供二同 量的濾波輸出電流與V〇UT。因此，在低功率模式中的調整 器1 〇的輸出漣波電流的RMS振幅不應該實質大於在正常模 式中的輸出電流漣波的最大RMS振幅，為了要維持相同大 小電容器22。 -18- 550444 16 五、發明説明（ 類似考慮亦運用於耦合到VlN的輸入電容器。一 器53絲合到如圖2所示的〜。在低功率模式的開始^ ’在多相切換調整器10的輸入電流漣波會在切換週期上擴 展，因為輸入電流會在不同時間上進入所有3個切換調整器 U-13。當調整器1G進人低功率模式時，輪人電流的振幅會 增加’因為所有輸入電流會在一部分的切換週期傳遞給切 換=整器1卜如果在低功率模式的輸入電流振幅是大於在 正常模式的它最大值，輸入電容必須增加，以提供相同量 的輸入電流和VIN濾波。因此，在低功率模式，臨界值％犯〇 應該設定在一位準上，以確保在低功率模式中的輸入謂 電流振幅不會實質增加超過在正常模式的它最大r m s值。 增益控制電路的進一步範例是在圖5和6八_佔顯示。該等 增盈控制電路1〇〇、120、和14〇之中任一者可代圖2的增益 控制電路70。該等增益控制電路1〇〇、12〇、和14〇之中任一 者是在節點71上耦合到切換調整器5〇的比較器6〇，以取代 增&控制電路70。請即參考圖5 ,增益控制電路丨〇〇係包括 反相态116、MOSFETs 102和114、放大器1〇4、與電阻106 、108' 110、和112。在正常模式期間，電流是從Vc經由電 阻108和11〇與M0SFET 1 14而流到接地端。M〇SFET i 14可 使電阻112短路，因為GC輸入是在調整器12_丨3接地，而且 Vdis是零。 在放大器104的非反向輸入的電壓是透過電阻1〇8和11〇 和Vc(跨導放大器18的輸出電壓）所形成的電阻分壓器而決 疋。放大器104係響應在它的反向輪入上的電壓變化而改變 19 550444 A7 B7 五、發明説明（17 ) 經由MOSFET 102與電阻106的電流。經由MOSFET 102的電 机係專於經由在調整器5 〇中電阻62的電流。因此，如增益 控制70 ’增益控制電路ι〇〇可響應％變化而改變調整器5〇 的電流臨界值，以調整V〇UT 〇 切換調整器11的GC輸入係耦合到如圖1所示的VDIS。當 VDIS在低功率模式開始而進入高位準時，MOSFET 114的閘 極會進入低位準，而且MOSFET 114會在調整器11中關閉。 電流現在會從Vc經由電阻1〇8、11〇、和112而流到接地。在 放大器104的非反向輸入上的電壓目前可透過電阻1〇8、u〇 、和112所形成的電阻分壓器而決定。根據下列方程式，當 VDIS進入高位準時，在電阻62上可決定調整器50電流臨界 值的電壓會增加： ^±628 _ (Ru〇 Rm)(R^ + Rn,) VR62A ^110^,08 +i?u〇+i?112) {0) 其中當Vdis是在低位準時，VR62AS在電阻62上的電壓降。 當VDIS是高位準時，vR62B是在電阻62上的電壓降，是 電阻108的電阻值，r11g是電阻no的電阻值，而且是電 阻1 12的電阻值。當vDls進入高位準時，調整器丨丨的電流臨 界值會增加，以供應負載電流。 請即參考圖6A，增益控制電路120係包括放大器122、 MOSFET 124、MOSFET 126、MOSFET 132、與電阻 128和 130。在正常模式中，當vDIS是低位準時，MOSFET 13 2在 所有調整器11-13中是關閉，而且沒有電流經由電阻13〇和 MOSFET 126流動。在正常模式中，流經電阻62的電流是等 -20- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210 X 297公釐)
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線 550444 A7 _ B7 五、發明説明（18 ) 於流經電阻128的電流。％係耦合到放大器122的非反向輸 入。放大H 122係響應Vc而改變經由MOSTET 124與電阻62 的電流，以調整ν〇υτ。 GC輸入係輕合到MOSFET 132。當Vdis在低功率模式開 始上進入高位準時，MOSFET 132會在調整器11導通，而且 電流會流過MOSFETs 126和132與電阻130而到接地端。電 阻13 0和12 8目刖是並聯轉合，而使經由兩電阻的總電流增 加。經由電阻62的電流目前是等於經由電阻13〇的電流加上 經由電阻128的電流。當Vdis進入高位準（假設Vc不改變）， 經由電阻128的電流會不變。因此，經由MOSFETs 126/132 與電阻130的電流是等於經由電阻62的增加電流。當vDIS進 入兩位準時’调整為的電流臨界值11便會以透過經由電阻 1 3 0的電流所決定的一比率而增加。電阻13 〇的電阻值可被 選擇’所以调整裔11的電流臨界值會增加，以便根據下列 方程式而在低功率模式中充份供應負載電流及調整v0UT :
V R ^二」130 (4) ^R62A ^130 + ^128 其中Rno是電阻的電阻值130,而且R128是電阻128的電阻值 。在低功率模式中，放大器122係響應Vc變化而改變經由 MOSFETs 126和 124的電流。 請即參考圖6B，增益控制電路140係包括MOSFET 142、 MOSFET 148' MOSFET 150、與電阻144和 146。GC輸入係 耦合到MOSFET 148。在正常模式中，vDIS是低位準，而且 MOSFET 148在所有調整器11· 13是關閉。MOSFETs 142和 -21 - 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X 297公釐)
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線 550444 A7 B7 五、發明説明（19 ) 150的閘極係一起耦合，以形成一電流鏡射。MOSFET 142 與MOSFET 150的閘極長度至寬度區域的比率等於經由 MOSFET 142的電流與經由MOSFET 1 50的電流的比率。經 由MOSFET 142的電流是等於在調整器50中經由電阻62的 電流。經由Μ Ο S F E T s 1 5 0和14 2的電流是與V c成比例。因此 ，Vc可設定調整器11-13的電流臨界值。 在低功率模式中，VDIS會進入高位準，而且MOSFET 148 會導通，而使在調整器11中的電阻144短路。經由MOSFETs 142和150的電流現在會增加。在電阻62上的電壓降亦會根 據下列方程式而增加：
R62B (5) (i?144 + i?146 )(FC - VGSB )
R62A ^{Vc^gsa) 其中Ri44是電阻144的電阻值，R146是電阻146的電阻值， VGSA是當MOSFET 148是關閉時的MOSFET 150的閘-源極 電壓，而且VGSB是當MOSFET 148是導通時的MOSFET 150 的閘-源極電壓。當MOSFET 148導通時，MOSFET 150的閘 -源極電壓會增加，以便如方程式（4)所示在乂1162/^與¥{1628之 間建立一非線性關係。 在本申請案中，當一能量傳輸路徑存在他們之間時，兩 電路元件可考慮”耦合”，即使兩電路元件不是一起連接。 例如’電流鏡射142/150是經由電阻146與電阻144(或電晶 體148)而耦合到放大器18。 在本發明的進一步具體實施例中，任何數量的額外單相 切換調整器可加入多相切換調整器1 〇。例如，本發明的多 -22- 本紙張尺度適用中國國家榡準(CNS) A4規格(210 X 297公釐） 550444 五、發明説明（1 2〇 ) 相切換調整器具有在輸入電壓與負載之間並聯耦合的4個 單相切換調整器。當負載電流跌落低於臨界值時，在 此具體實施例中的該等單相切換調整器之中的3個會關閉 ，可能是遠的，所以其餘切換調整器可在低功率模式中供 應所有負載電流。 四個切換調整器具體實施例的一範例是在圖7描述。多相 切換調整器’刚係包括單相電流模式切換調整器181·184、 低負載比較器20、跨導放大器18、輸出電容器22、電阻分 壓器16Α/16Β、電阻24、與電容器23和25。在調整器18ι·ΐ84 中的電容器22與電阻16Α和16Β及其他電路可以是一外 積體電路。 在圖2的切換調整器5〇是切換調整器丨的一範例。 調整器1 8 i i 84的切換是受到時脈信號Vclk 1、％⑴、Vc⑴ 和VCLK4的控制，而且最好具有時脈週期的四分之一間隔上 間隔相等的時脈’以減少輸出漣波電流的振幅。當vDIS進 入尚位準時，切換調整器1 82-〗θ狀日日 益2 184疋關閉，且切換調整器181 夕相調整器180的所有輸出電流。在方程式⑺的電 阻比率可設定，所以當V 進入古 .^ 阿位準時，切換調整器181 的序· RMS輸出電流會增加至少4倍。 =括三個或多個單相切換調整器的本發明的一進一步 能導通，以供應負載電流二在低功率模式 有磁滞現象)的一增益控制電路；==具有或沒 ®現在低功率模# Φ道 i母固切換調整器，以便當正常與低功率模式之間變化 1 __-23· 2 本纸張尺度適用中國國家標$(__ A4規格(21() χ 550444 A7 B7 五、發明説明（21 ) 蚪，凋整他們的電流臨界值。在一進一步具體實施例中， 二相切換調整器可具有一增益控制電路，以控制在低功率 拉式中保持導通的兩或多個單相切換調整器的電流臨 值。 在本發明的另一具體實施例中，在並聯耦合的該等單相 切換調整器之中每-者具有他們自己的分開反饋迴路電路 ，包括例如一誤差放大器，以改變只經由單相切換調整器 的輸出電流。這些反饋迴路之中一者或一分開的反饋迴路 係耦合到低負載比較器，以表示當負載電流降到低於低負 載比較器的臨界值。 、 本發明的多相切換調整器係包括並聯耦合的複數個單相 切換調整器與複數個低功率模式。本發明的此一具體實施 例的範例疋在圖8描述。在圖8的多相切換調整器2 〇 〇具有並 驷耦合的3個單相切換在調整器，而且是以3個操作模式工 作·一正常模式，其是在一高位準工作以調整負載電流； 一第一低功率模式，其是在低負載電流；及一第二低功率 模式，其是在非常低負載電流。在正常模式中，所有3個切 換調整器導通。在第一低功率模式中，兩切換調整器是導 通，而且一切換調整器是關閉。在第二低功率模式中，一 切換調整器是導通，而且兩切換調整器是關閉。第一及第 一低功率模式能在低負載電流上增加多相調整器的效率。 多相切換調整器200係包括3個電流模式、並聯輕合的單 相切換調整器電路211-213、低負載電壓比較器22〇和221、 跨導放大器218、電阻216A/216B和224、與電容器222、223 -24- 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X 297公釐) 550444 A7 B7 五、發明説明（22 ) 、和225 °所有3個切換調整器21 1-213可在高位準上將輸出 t流提供給耦合到輸出電容器222的一負載，以調整負載電 流。電阻分壓器216A/216B可將一電壓反饋信號VFB提供給 跨導放大器218。電容器223和225與電阻224是提供給反饋 迴路的頻率補償。輸出電容器222與電阻216a和216B可以 是一外部積體電路。 放大器218的輸出電壓乂€是在切換調整器211_213的¥(：輸 入上提供。在圖2的切換調整器50是該等切換調整器 2 12-2 13之中每一者的範例。調整器212_213亦包含其他標 準切換調整器結構。輸出電壓Vc可改變調整器212_213的電 流比較器60的電流臨界值，以調整如圖2所述的v0Ut。當 Vc隨著負載電流成比例改變時’切換調整器2丨1 _2 1 3可改變 他們的電感器電流，以致於可調整ν〇ϋτ及供應負載電流。 在圖9顯示的切換調整器250是切換調整器211的一範例 。調整器2 1 1亦包含其他切換調整器結構、增益控制電路23〇 可控制調整器250的輸出電流。增益控制電路230係包括放 大器 234、MOSFET 232、MOSFET 238、MOSFET 244、與 電阻236、240、和242。經由MOSFET 232的電流可設定在 θ周整器250中的電阻62的電壓降。經由MOSFET 232的電流 可透過放大器234的控制。當負載電流的增加時，％會使放 大器234經由MOSFET 232增加電流。在電阻62上的電壓降 然後會增加’所以在調整器250中的電感器電流會增加。當 負載電流減少’ V c會使放大器2 3 4經由ΐνΐ〇§ ρ e τ 2 3 2減少 電流。在電阻6 2上的電壓降然後會減少，所以調整器2 5 〇 -25- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210 X 297公釐)
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的電感器電流會減少。 當負載電流降到由Vshedi所設定的一第—臨界
效:切換：整器200會進入-第-低功率模式，其中切換 »周正S213疋關閉’而且切換調整器叫如是導通。V 絲合到調整器213_ISABLE輪人。當％降到低= …較器221的輸出電壓會進入高位準，使在切換 调整器213内的切換電晶體保持關閉，所以調整器213不會 供應輸出電流。vDIS丨亦耦合到調整器212的GC1輸入及調整 器2η的GC輸入。當Vdisi進入高位準’切換調整器2"_212 會保持導通，而且增加他們的峰值與平均電感器電流，以 補償調整器213目前是關閉。 VDIS1係耦合到切換調整器212的增益控制7〇中的電晶體 75閘極。當vDIS1進入高位準時，電晶體75會使電阻π短 到接地，以便如圖2所述增加在調整器5〇/212中的比較器6〇 的電流臨界值。在方程式(2)顯示的電阻比率是設定來增加 在電阻62上的電壓降，所以切換調整器212的輸出電流會增 加。例如，調整器212的輸出電流會從負載電流的三分之一 增加到負載電流的二分之一。 而且，當VDIS1在一低負載電流上進入高位準，在圖9的 增盃控制230中的電晶體238會導通，而且使電阻24〇短路。 在調整器21 1中的電阻62電壓降目前會增加。例如，調整器 211的輸出電流會從負載電流的三分之一增加到負載電^ 的二分之-。調整器2U和212可在第—低功率模式中提供 多相調整器200的總輸出電流。 __ -26- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210 X 297公釐)
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線 550444 A7 B7 五、發明説明（24 電晶體244在第-低功率模式中是關閉。根據歐姆定律導 出的下列方程式，在調整器211中的電阻62電壓降目前會增 加： vR62B=vR62Afet^ v242 (6) 其中Vr^a是當VDIS1是低位準時，在調整器211的電阻62電 壓降；Vr^b是當VDIS1是高位準時，在調整器211中的電阻 62電壓降’ R236是電阻236的電阻值；是電阻24〇的電阻 值，而且R242是電阻242的電阻值。 因此，當VDIS1進入咼位準時，多相切換調整器2〇〇會進 入一第一低功率模式，其中調整器213是關閉，而且調整器 2 1 1和2 12是導通，以便將電流供應給負載。在調整器2 j j 中電阻62的電流臨界值會以方程式（6)的電阻比例增加，而 且在調整器212中電阻62的電流臨界值會以方程式的電 阻比例增加。在方程式（2)和（6)顯示的電阻比例可選取，所 以调整器2 1 1和2 12的總輸出電流可在第一低功率模式中供 應負載電流，而且νουτ會保持在一調整值。 δ負載電流降到低於一第二臨界值V s η E D 2時，多相切換 調整器200會進入一第二低功率模式，其中切換調整器212 和2 1 3是關閉，而且切換調整器2 1 1只供應所有負載電流及 調整ν0ϋτ。臨界值VSHED2可設定低於vSHEEM的一負載電流 臨界值。因此，當負載電流減少時，Vc會先減少到VSHED1 ，然後當負載電流持續降低時，便減少到VSHED2。當Vc到 達VSHED2時，低負載比較器220的輸出電壓VDIS2會進入高位 -27- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X297公釐)
輸入圖所不VdiS2係耦合到切換調整器212的DISABLE 是高位準時，在切換調整器212中的切換電晶體 •，電晶體54和55)會保持關閉，所以調整器212不會供 ::出電流。如圖2的範例所示，調整器5〇/212的失能輸入 麵合到驅動器電路，以便當V刪進入高位準時，可關閉 切換電晶，。本發明係包括在vDIS1及VDIS2進入高位準之後 〃周整器2 1 1 -2 12中的切換電晶體不會立即關閉的具體實 %例。於第二低功率模式的持續時間，在他們透過VDIS1或 VDI⑽持關閉之前，—或多個切換電晶體持續導通與關閉 』間3有一短的延遲。在調整器2丨2中的同步切換電晶體Μ 和55不需要同時關閉或失效。 VDIS2係經由切換調整器211的GC2輸入而亦耦合到增益 控制電路230。請即重新參考圖9，當VdiS2進入高位準時， 電晶體244會導通，而使電阻242短路。此時，電晶體238 會如上述而已導通且電阻24〇短路。當電晶體244導通時， 在調整器21 1中的電阻62電壓降會增加，所以根據下列方程 式，比較器60的電流臨界值會增加： VR62C = VR62B(^^] (7) 中¥Vdisi和Vdis2皆在兩位準時，Vruc是在調整器211中 的電阻62電壓降。 當VDIS2是高位準時，調整器212和213是關閉，而且切換 調整器211可供應多相切換調整器2〇〇輸出電流的i〇〇〇/〇。在 550444 A7
出電：的電阻比率可選取’所以調整器叫的總輸 低功率模式中供應給負載電流，而且V-持在—調整值。在方程式⑺顯示的電阻比率可增加’ 所以電流臨界值會高於匹配負載電流的需要，》了要在第 一低功率模式中將磁滞現象加入控制迴路。 本發明的多相切換調整器係包括單_增益控制方塊及複 數個低功率模式。本發明的此_具體實施例範例是在圖Μ 描述。多相切換調整器300係包括並聯_合的3個電流模式 單相切換調整器電路311-313、低負载電壓比較器32〇和川 、增益控制電路3丨4、跨導放大器318、電阻316八/31印和324 '與電容器322、323、和325。所有3個切換調整器3 j η 13 可在高位準上將輸出電流提供給耦合到輸出電容器322的 一負載，以調整負載電流。電阻分壓器316Α/316Β可將一電 壓反饋信號vFB提供給跨導放大器318。電容器323和325與 電阻324可提供反饋迴路的頻率補償。輸出電容器322與電 阻3 16A和3 16B可以是一外部積體電路。 在圖10的多相切換調整器300能以三種模式工作··一正常 模式’其能在高位準上調整負載電流；一第一低功率模式 ’其此以低負載電流工作，及一第二低功率模式，其能在 非常低負載電流上工作。在正常模式中，所有3個切換調整 器3 11 - 3 1 3是導通。在第一低功率模式中，'切換調整号 3 11-312是導通，而且切換調整器313是關閉。在第二低功 率模式中，切換調整器311是導通，而且切換調整器312-313 是關閉。第一及第二低功率模式能在低負載電流上增加多 -29- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X297公釐) 550444 A7 B7 五、發明説明（27 ) 相調整器的效率。 在圖2的切換調整器5〇是切換調整器313的範例。切換調 整器313係包含其他切換調整器結構。輸出電壓％可如圖2 所述而提供調整器313的電流比較器60的一可變臨界值，以 調整v0UT。vc亦提供給增益控制電路314。vc可設定在調 整态3 11-313内的電流比較器的一可變臨界值。當Vc隨著負 載電流成比例變化時，切換調整器311-313可改變他們的電 感器電流，以致於可調整V〇Ut，及供應負載電流。 切換凋整器3 11 -3 12的範例是在圖1 1詳細顯示。調整器 3 1 1和3 12亦包含其他切換調整器結構。增益控制電路3 14 係包括η通道FETs 331、332、338、和344 ;放大器334 ;及 電阻335、336、340、和342。FET 331的汲極係耦合到切換 調整器312的ICOMP輸入，而且FE 丁 332的汲極係耦合到切 換調整器31 1的ICOMP輸入。在調整器312中經由電阻62的 電流是等於經由FET 331與電阻335的電流。在調整器311 中’經由電阻62的電流是等於經由FET 332與電阻336的電 流。響應Vc的放大器334可經由FETs 33 1和332控制電流及 在調整器311-312中的電阻62電壓降。 在第一低功率模式開始上’ VDIS1會進入高位準，使n通 道MOSFET 338導通，而使電阻340短路。在調整器311和312 的電阻6 2電壓降會增加’以供應負載電流。切換調整器3 1 3 是關閉，且切換調整器311和3 12是在第一低功率模式導通 。在第二低功率模式開始上，VDIS2會進入高位準，使η通 道MDSFET 344導通，而使電阻342短路。在調整器311中的 -30- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) Α4規格(210 X 297公釐)
裝 訂
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電阻62電壓降會增加 和3 12是關閉，而且切 導通。 以供應負載電流。切換調整器3 i 3 換調整器311會在第二低功率模式中 :电明的進—步具體實施例係包括任何數量 ;整：及任何數量的低功率模式。例如，本發明的多相:: 換调整器具有並聯耗合的4個單相切換調整器及_、二 '三個低功率模式。例如，4個切換調整器具 有 …第—低功率模式’纟中―切換調整器是關閉；一第^ :功率是在一較低負載電流，其中兩切換調整器是關 :士及帛一低功率模式，其是在-甚至較低負載電流， 其中3個切換調整器是關閉。 “或者，一4個切換調整器具體實施例具有：一第一低功率 ，式’其中一切換調整器是關閉；-第二低功率模式，其 疋在車乂低負載電流上工作，其中兩或三個切換調整器是 關閉。一4個切換調整器具體實施例亦具有··一第一低功率 模f，其中兩切換調整器是關閉；及一第二低功率模式， /、是在車又低負載電流工作，其中3個切換調整器是關閉。 額外低功率模式會增加電路成本。在仍然是本發明的另一 具體實施例中，每個單相切換調整器係搞合到—分開的輸 入電壓源。 在本發明的一進一步具體實施例，如圖12所示，一多相 切換调整器只包括兩單相切換調整器。在圖12的多相切換 調整器400具有兩單相切換調整器丨丨和13，而且是並聯耦合 到輸出電容器22。切換調整器13是在低負載電流上關閉， -31 - 本紙張尺度適财A4規格(21〇Χ297公爱) 550444 A7 B7 五 、發明説明（29 ) 而且切換調整器11可在低功率模式中供應所有負載電流。 如上述，圖2係描述切換調整器1 1和13的一範例。調整器400 的另一元件操作是與圖1的描述有關。 在技藝中熟諳此技者可了解到本發明的電路可使用除了 上面顯示與討論之外的電路結構實施。所有此修改是在本 發明的範圍内，而且只由下列申請專利範圍限制。 -32- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210 X 297公釐)

Claims (1)

  1. 、申請專利範圍 L 一種多相切換調整器，盆包含· .換調整器，其係輕合到-輸出，·及 負載電流降到:於===:饋迴路電路，以便在 早相切換調整器之中一莖一时介值之後’避免該 到該輸出的—負載。 者將輪出電流提供給耦合 2·如申請專利範圍第丨項之 迴路係進一步包含：、 、5周整器，其中該反饋 換調整器之中至少::耦σ到-電阻分壓器及該單相切 3. 如申請專利範圍第丨項之多相切換 。。 個單相切換調整器是同步切換調整；：’、、中該複數 4. '申請專利範圍第1項之多相切換調整器，其中… 個早相切換調整器係包含3個單相切換調整写' / 5·:申請專利範圍第4項之多相切換調整器，： 電流降到低於該第一比較器的臨界值時，該第 6 Π。早相切換調整器之中兩者將電流輸出給負載： 二:=範圍第1項之多相切換調整-器，其中該複數 {早相刀換調整器係包含4個單相切換調整器。 7.如申請專利範圍第6項之多相切換調整器.'，其卞當 載電流降到低於該第一比較器的臨界值時，該第二比 避免該等單相切換調整器之中三者將電流輸出、： 8.如申請專利範圍第6項之多相切換調整器，其中當該負 -33- 本紙裱尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X297公釐) ABCD 550444 六、申請專利範圍 .載電流降到低於該第一比較器的臨界值時，該第一比較 為可避免該等單相切換調整器之中兩者將電流輸出仏 負載。 ^ 9.如申明專利範圍第丨項之多相切換調整器，其中該單相 切換調整器之中至少一第二者係包含： 第一增盈控制電路，其係耦合到該第一比較器，以 便在負載電流降到低於該第-比較ϋ的臨界值之後，使 該第一單相切換調整器的輸出電流增加。 10·如申咐專利範圍第9項之多相切換調整器，其中該第一 增ϋ控制電路係包含·· 放大器其係耗合到該反饋迴路電路，以增加該第 一單相切換調整器的一電流臨界值。 11.如申明專利範圍第9項之多相切換調整器，其中該第一 增益控制電路係進一步包含·· 一電阻；及 一電晶體，其係耦合到電阻與第一比較器，其中當負 載電机降到低於該第一比較器的臨界值時，該電晶體便 會短路該電阻。 12·如申請專利範圍第9項之多相切換調整器，其係進一步 包含： 第一比較器，其係耦合到一反饋迴路電路，以便當 該負載電流降到低於該第二比較器的一臨界值時，避免 該第=單相切換調整器將電流輸出給負載，其中該第二 比較器的-臨界值低於該第一比較器的臨界值。 ___ _ 34 - 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) Α4規格(210X297公釐） ---- '申請專利範圍 13.如申請專利範圍第12項之多相切換調整器 。 切換調整器之中至少—第三者係包含；-中該早相 一第二增益控制電路，其係耦合到該 便在該負載電流降到低於該第二比較器的臨=之： ’使該第三單相切換調整器的輸出電流增加。1 14·如申請專利範圍第13項之多相切換調整器， 增益控制電路係進一步包含·· /、T 5亥第一 一電阻；及 -電晶體，其係耦合到電阻與第二比較器，发”該 負载電流降到低於該第二比較器的臨界值時，兮電曰田體 可使電阻短路。 η亥電日日體 如申明專利|巳圍第9項之多相切換調整器， 增益控制電路係進一步包含·· 八平^第 一電阻分壓器；及 7電晶體’其係耦合到該電阻分壓器與該第一比較器 、、中當該負荷電流超過該第一比較器的臨界值時，該 電晶體可使在電阻分壓器中的一電阻短路。 16.如申請專利範圍第9項之多相切換調整器，其中該第— 增益控制電路係進一步包含·· 第一及第二電Ρ且，其係彼此並聯轉纟，以致在該負載 電流降到該第-比較器的臨界值之後，電流便會流經兩 電阻。 17.如申請專利範圍第9項之多相切換調整器，其中該第一 增盈控制電路係包含·· -35- 本纸張尺度適财目目家標準(摩29_ 550444 Y、申請專利範圍 .一電阻，丼係耦合到該反饋迴路電路； 一電流鏡射電路，其係耦合到該電阻及該第二單相切 換調整器，其中該電流鏡射可調整該第二單相切換調整 器的輸出電流。 18· —種用以將電流從一多相切換調整器供應給耦合到一 輪出的負載之方法，該方法係包含·· 透過使用複數個單相切換調整器而調整輸出電壓，其 中该單相切換調整器係耦合到該輸出及一反饋迴路電 路；及 避免該單相切換調整器之中至少一者在一第一低功 率模式中將電流供應給在低負載電流上的輸出。 19.如申睛專利範圍第〗8項之方法，其中該透過使用複數個 單相切換調整器及反饋迴路電路而調整輸出電壓係進 一步包含： 透過使用一放大器而監督輸出電壓，其中該放大器係 輕合到該單相切換調整器之中至少一者。 20·如申靖專利範圍第丨8項之方法，其中該複數個單相切換 調整器同步切換調整器。 21.如申請專利範圍第18項之方法，其中該複數個單相切換 調整器係包含3個單相切換調整器。 &如申口請專利範圍第21項之方法，其中避免該單相切換調 整器之中至少一者在第一低功率模式的低負載電流上 將電流供應給輸出係包含避免該單相切換調整器之中 兩者在低負載電流上將電流輸出給電組。 -36- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(21〇 X 297公釐）
    調敕：：：犯圍第18項之方法，其中該複數個單相切換 凋正益係包含4個單相切換調整器。 、 整ί it利關第23項之方法，其中避免該單相切換調 二^ 1少一者在第一低功率模式的低負載電流上 二机供應給輸出係進一步包含避免該單相切換調整 益之中三者在低負載電流上將電流供應給負载。 25.=請專利範圍第23項之方法，其中避免該單相切換調 正β之中至少一者在第一低功率模式的低負載電流上 二電爪供應給輸出係進一步包含避免該單相切換調整 器之中兩者在低負載電流上將電流供應給負載。 6·如申印專利範圍第1 8項之方法，其中透過使用一第一增 益控制電路而在負載電流降到低於一臨界值之後，在^ 一低功率模式中，透過其餘單相切換調整器之中至少一 者而供應給輸出的電流會增加。 27·如申請專利範圍第26項之方法，其中該使用第一增益控 制電路係進一步包含： 透過使用一放大器而監督該反饋迴路電路的一輪出 #號’及調整其餘單相切換調整器之中至少一者的一電 感裔電流臨界值。 28. 如申請專利範圍第26項之方法，其中該使用第一增益控 制電路係進一步包含： 當該負載電流降到低於該負載電流臨界值時，透過使 耦合到該電阻的一電晶體導通而使一電阻短路。 29. 如申請專利範圍第丨8項之方法，其中避免該單相切換調 -37- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210 X 297公釐） 、申請專利範園 .整器之尹至少_去力 將電流供應給輪出係進一步載電流上 -第-比較器的臨界值時二？1降到低於 將電流#痛仏〆山 早相切換調整器 迴路電路。 1裔係耦合到該反饋 30·如申請專利範圍第29項之方法，其進_步包含： 在-第二低功率模式中’當負载電 比較器的臨界值時，避免一 -、第— 輪出給負載，其中該第比；：：相切換調整器將電流 比較器的臨界值如的臨界值係小於-第- 31:==第30項之方法，其中在第二低功率模式 過A !:降到低於第二比較器的臨界值之後，透 相切換調整器之中—第三者而供應給輸出的一 電“可經由使用一第二增益控制電路而增加。 =請^範圍第31項之方法，其中當負载電流降到低 ::二：較器的臨界值時，-電阻可透過耗合到該電阻 的電晶體導通而短路。 33. ^申請專利範圍第29項之方法，其中只有當負載電流超 過該第一比較器的臨界值時，在一電阻分壓器中的一電 阻可被短路。 34. 如申請專利範圍第26項之方法，其中電阻與一第 -電阻並聯耗合’所以電流可.在第一低功率模式中流過 兩電阻。 35. 如申請專利範圍第18項之方法，其中該複數個單相切換 38- 調整裔係包含兩單相切換調整器。 36· —種多相切換調整器，其包含： 5周整裝置，其係透過使用複數個單相切換調整器及-反饋迴路電路而調整在一輸出上的電壓；及 關閉裝置，用以使該單相切換調整器之中一第一者降 到低於一低負載電流臨界值而關閉。 37.如申請專利範圍第36項之多相切換調整器，立中：/該反饋使電路係包括搞合到-放大器，其"亥放大 係耦合到該單相切換調整器之中至少一者。 38·如申請專利範圍第36項之多相切換調整器，其中： 關閉裝置，用來使該單相切換調整器之中一第一者 到低於低負載電流而關閉，該裝置係進一步包含一第一 比較器’其中該第一比較器係耦合到該反饋迴路電路及 該第一單相切換調整器。 39·=申請專利範圍第36項之多相切換調整器，其進一步 增加電流臨界值裝置，用以使低於該低負載電流臨 值的單相切換調整器之中一第二者的輸出電流臨界 增加。 40.如申請專利範圍第39項之多相切換調整器，其中·· 用以使低於該低負載電流臨界值的第二單相切換 整器的輪出電流臨界值增加之裝置，係進—步包含短二 裝置，用以使決定該輸出電流臨界值的—電阻短路。 41.如申請專利範圍第39項之多相切換調整器，其中： 器 降 包 界 值 調 -39- 本纸張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X297公爱) 8 8 8 8 ABCD 550444 々、申請專利範圍 •增加電抓臨界值裝置，用以增加低於該低負載電流臨 界值的第二單相切換調整器的輸出電流臨界值，進一步 包含電流導通裝置，用以在負載電流降到低於該負載電 μ臨界值之後，使電流在一電阻分壓器中的一電阻流 通。 42.如申請專利範圍第39項之多相切換調整器，其中； 用以增加低於該低負載電流臨界值的該第二單相切 換調整器的輸出電流臨界值之裝置，係進一步包含耦合 裝置’用以在負載電流降到低於該負載電流臨界值之後 ，使一第一電阻與一第二電阻耦合。 43·如申β月專利範圍第39項之多相切換調整器，其中： 增加電流臨界值裝置，用以在第一低功率模式中增加 該第二單相切換調整器的輸出電流臨界值，it 一步包含 短路裝置，用以在負載電流降到低於負載電流臨界值之 後，使耦合到一電流鏡射電路的一電阻短路。 44. 如申請專利範圍第36項之多相切換調整器，其進一步包 含·· 關閉裝置，用以在一第二低負載電流臨界值上使一第 二單相切換調整器關閉。 45. 如申請專利範圍第44項之多相切換調整器，其進一步包 含·· 敫。用以使低於該第二低負載電流臨界值的單相切換調 整為之中一第三者的輸出電流臨界值增加之裝置。 46. 如申明專利範圍第36項之多相切換調整器，其中該複數 本纸張尺度適财s时標^ · 40 -
    4二::!整器同步切換調整器。 如甲π專利範圍第36項之 個單相切換調整器係包含3個單7整器’其中該複數 48·如申請專利範圍第36項目刀換调整益。 個單相切換喟敕… 換調整器，其中該複數 49·-種在輕負載^ 含4個單相切換調整器。 法 I電机上改善一多相切換調整器效率之方 法，該方法係包含·· 容複數個單相切換調整器而調整在-輸出電 各杰上的輸出電壓；及 使低於—輕負載電流臨界值的單相切換 至少一者關閉。 50.如申凊專利範圍第 ^ 弟貞之方法，其中該低於輕負載電流 私界值而關閉的單相切換調整器不會拉低靜止電流。 申，專利範圍第49項之方法，其中該複數個單相切換 调整器同步切換調整器。 52.如申請專利範圍第綱之方法，其巾該複數個單相切換 調整器係包含3個單相切換調整器。 申月專利範圍第52項之方法，其中使低於該負載電流 臨界值的，亥單相切換調整器之中至少一者關閉係進一 步包含在輕負載電流臨界值上使該單相切換調整器之 中兩者關閉。 σ 54·如申請專利範圍第49項之方法，其中複數個單相切換調 整器係包含4個單相切換調整器。 55·如申請專利範圍第54項之方法，其中使低於該輕負載電 -41 - 本紙張尺度適$巾S S豕標準(CNS) Α4規格(21GX297公釐y 550444 A8 B8 C8 D8 申請專利範圍 .流臨界值的該單相·切換調整器之中至少一者關閉係進 一步包含在該輕負載電流臨界值上使該單相切換調整 器之中三者關閉。 -42- 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS) A4規格(210X297公釐）
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Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102594143A (zh) * 2011-01-17 2012-07-18 立锜科技股份有限公司 多相切换式电源供应器及其驱动电路与控制方法
CN103069923A (zh) * 2010-08-24 2013-04-24 皇家飞利浦电子股份有限公司 用于驱动包括并联回扫转换器级的发光二极管(led)的方法和装置
TWI394970B (zh) * 2009-07-20 2013-05-01 Mediatek Inc 操作電路與ｒｃ校準方法
CN105723600A (zh) * 2013-07-25 2016-06-29 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 开关调节器电路及方法
TWI549407B (zh) * 2014-09-09 2016-09-11 鴻海精密工業股份有限公司 多相電源電路
TWI689164B (zh) * 2018-06-27 2020-03-21 美商茂力科技股份有限公司 多相變換器及其控制電路和控制方法
CN111942155A (zh) * 2015-02-18 2020-11-17 小鹰公司 电动车辆配电系统
US20200395854A1 (en) * 2019-06-13 2020-12-17 Silergy Semiconductor Technology (Hangzhou) Ltd Multi-phase power converter, control circuit and control method thereof

Families Citing this family (153)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002312043A (ja) * 2001-04-10 2002-10-25 Ricoh Co Ltd ボルテージレギュレータ
US8008901B2 (en) 2006-02-28 2011-08-30 Infineon Technologies Austria Ag Regulated power supply with multiple regulators sharing the total current supplied to a load
CN100481691C (zh) * 2002-06-04 2009-04-22 Nxp股份有限公司 直流-直流转换器
JP4364554B2 (ja) * 2002-06-07 2009-11-18 株式会社ルネサステクノロジ スイッチング電源装置及びスイッチング電源システム
US6724174B1 (en) 2002-09-12 2004-04-20 Linear Technology Corp. Adjustable minimum peak inductor current level for burst mode in current-mode DC-DC regulators
US6801026B2 (en) * 2002-12-20 2004-10-05 Intel Corporation Hysteretic DC-DC converters
DE10260726B8 (de) * 2002-12-23 2014-12-18 TRUMPF Hüttinger GmbH + Co. KG Modulare Stromversorgung
US6977489B2 (en) * 2003-01-10 2005-12-20 Intersil Americas, Inc Multiphase converter controller using single gain resistor
US6826028B2 (en) * 2003-01-28 2004-11-30 International Rectifier Corporation Multi-phase buck converter with programmable phase selection
JP3710454B2 (ja) * 2003-03-31 2005-10-26 Ｔｄｋ株式会社 電源装置及びその制御装置
US7265522B2 (en) * 2003-09-04 2007-09-04 Marvell World Trade Ltd. Dynamic multiphase operation
TW589791B (en) * 2003-09-04 2004-06-01 Micro Star Int Co Ltd Synchronous parallel voltage conversion device
TWI231643B (en) * 2003-09-05 2005-04-21 Shindengen Electric Mfg Switching power supply
US6969979B2 (en) * 2004-03-09 2005-11-29 Texas Instruments Incorporated Multiple mode switching regulator having an automatic sensor circuit for power reduction
US7193410B2 (en) * 2004-05-04 2007-03-20 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Transistor monitor for a multiphase circuit
JP2005354802A (ja) * 2004-06-10 2005-12-22 Giga-Byte Technology Co Ltd 自動的に回路ワーキング電源を調整できる交換式給電システム及びその方法
US7509507B2 (en) * 2004-06-29 2009-03-24 Broadcom Corporation Multi-regulator power supply chip with common control bus
US7190152B2 (en) * 2004-07-13 2007-03-13 Marvell World Trade Ltd. Closed-loop digital control system for a DC/DC converter
US6912144B1 (en) * 2004-08-19 2005-06-28 International Rectifier Corporation Method and apparatus for adjusting current amongst phases of a multi-phase converter
EP1640850A1 (en) * 2004-09-27 2006-03-29 STMicroelectronics S.r.l. Common sharing bus control circuit for signal regulation modules
JP4578198B2 (ja) * 2004-09-30 2010-11-10 株式会社リコー スイッチングレギュレータ
WO2006044934A2 (en) * 2004-10-20 2006-04-27 Ballard Power Systems Corporation Power system method and apparatus
US7253594B2 (en) * 2005-01-19 2007-08-07 Texas Instruments Incorporated Reducing power/area requirements to support sleep mode operation when regulators are turned off
US7095217B1 (en) * 2005-03-31 2006-08-22 O2Micro International Limited Method circuitry and electronic device for controlling a variable output dc power source
WO2006109223A1 (en) * 2005-04-14 2006-10-19 Koninklijke Philips Electronics N.V. Communication in phase shifted driven power converters
US7787262B2 (en) * 2005-05-09 2010-08-31 Allegro Microsystems, Inc. Capacitor charging methods and apparatus
US7646616B2 (en) * 2005-05-09 2010-01-12 Allegro Microsystems, Inc. Capacitor charging methods and apparatus
US7667349B2 (en) * 2005-06-06 2010-02-23 Texas Instruments Incorporated Providing power to a load by controlling a plurality of generating devices
US7602155B2 (en) * 2005-07-27 2009-10-13 Artesyn Technologies, Inc. Power supply providing ultrafast modulation of output voltage
JP4811850B2 (ja) * 2005-08-11 2011-11-09 ルネサスエレクトロニクス株式会社 スイッチング・レギュレータ
JP4421534B2 (ja) * 2005-09-05 2010-02-24 富士通マイクロエレクトロニクス株式会社 Ｄｃ−ｄｃコンバータおよびその制御方法、ならびに、スイッチングレギュレータおよびその制御方法
US7368959B1 (en) * 2005-09-28 2008-05-06 Intersil Americas Inc. Voltage regulator with synchronized phase shift
US7456618B2 (en) * 2005-10-31 2008-11-25 Chil Semiconductor, Inc. Digital controller for a voltage regulator module
US7851940B2 (en) * 2005-11-01 2010-12-14 Allegro Microsystems, Inc. Methods and apparatus for DC-DC converter having independent outputs
KR100713995B1 (ko) * 2005-11-07 2007-05-04 삼성에스디아이 주식회사 Ｄｃ­ｄｃ 변환기 및 그를 이용한 유기발광표시장치
TWI279802B (en) * 2005-12-30 2007-04-21 Ind Tech Res Inst Memory structure and the write method
JP4459918B2 (ja) * 2006-03-16 2010-04-28 富士通テン株式会社 スイッチングレギュレータ
US7649325B2 (en) * 2006-04-03 2010-01-19 Allegro Microsystems, Inc. Methods and apparatus for switching regulator control
US8015024B2 (en) * 2006-04-07 2011-09-06 Depuy Products, Inc. System and method for managing patient-related data
US20070260898A1 (en) * 2006-05-03 2007-11-08 Edward Burton Voltage regulator with suspend mode
TW200803123A (en) * 2006-06-02 2008-01-01 Delta Electronics Inc Power converter and magnetic structure thereof
US7515005B2 (en) * 2006-06-30 2009-04-07 O2Micro International Ltd. Variable frequency multi-phase oscillator
GB2440356A (en) * 2006-07-25 2008-01-30 Wolfson Microelectronics Plc Power Management Circuit
JP5020732B2 (ja) * 2006-07-27 2012-09-05 富士通テン株式会社 スイッチングレギュレータ
US7710088B2 (en) * 2006-07-27 2010-05-04 Fujitsu Ten Limited Switching regulator with an adjustable output regulator circuit and a constant output regulator circuit
US7990120B2 (en) * 2006-08-04 2011-08-02 Linear Technology Corporation Circuits and methods for adjustable peak inductor current and hysteresis for burst mode in switching regulators
JP4605127B2 (ja) * 2006-09-12 2011-01-05 トヨタ自動車株式会社 Ｄｃ−ｄｃコンバータおよびその制御方法
JP5217316B2 (ja) * 2006-10-02 2013-06-19 セイコーエプソン株式会社 複数の動作モードで動作する装置、デバイス、および、送受信システム
JP4967588B2 (ja) 2006-10-17 2012-07-04 トヨタ自動車株式会社 コンバータ制御装置
US7535210B2 (en) * 2006-10-18 2009-05-19 Texas Instruments Incorporated Predictive duty ratio generating circuit and method for synchronous boost converters operating in PFM mode
JP4967595B2 (ja) 2006-10-20 2012-07-04 トヨタ自動車株式会社 コンバータ制御装置
US8294441B2 (en) * 2006-11-13 2012-10-23 Decicon, Inc. Fast low dropout voltage regulator circuit
JP2008131747A (ja) * 2006-11-21 2008-06-05 Ricoh Co Ltd 昇降圧型スイッチングレギュレータ及びその動作制御方法
US20080157740A1 (en) * 2006-12-18 2008-07-03 Decicon, Inc. Hybrid low dropout voltage regulator circuit
US8304931B2 (en) * 2006-12-18 2012-11-06 Decicon, Inc. Configurable power supply integrated circuit
US7952337B2 (en) * 2006-12-18 2011-05-31 Decicon, Inc. Hybrid DC-DC switching regulator circuit
US7728568B1 (en) * 2006-12-22 2010-06-01 Chil Semiconductor Inc. Power supply circuit and switch drivers
KR100865327B1 (ko) * 2006-12-28 2008-10-27 삼성전자주식회사 출력전압의 오버슈트를 감소시키기 위한 고전압 발생회로와그 방법
US7859336B2 (en) * 2007-03-13 2010-12-28 Astec International Limited Power supply providing ultrafast modulation of output voltage
FR2914511B1 (fr) * 2007-03-26 2009-06-12 Airbus France Sas Dispositif d'equilibrage de puissance fournie par des generateurs electriques.
US7737669B2 (en) * 2007-03-30 2010-06-15 Intel Corporation Hierarchical control for an integrated voltage regulator
US7812581B2 (en) * 2007-05-04 2010-10-12 Intersil Americas Inc. Pulse adding scheme for smooth phase dropping at light load conditions for multiphase voltage regulators
CN100592374C (zh) * 2007-06-15 2010-02-24 群康科技(深圳)有限公司 液晶显示装置及其电源时序控制电路
US8115462B2 (en) * 2007-06-20 2012-02-14 Atmel Corporation Voltage regulator for an integrated circuit
US7642759B2 (en) 2007-07-13 2010-01-05 Linear Technology Corporation Paralleling voltage regulators
US7994761B2 (en) * 2007-10-08 2011-08-09 Astec International Limited Linear regulator with RF transistors and a bias adjustment circuit
DE102007057230A1 (de) * 2007-11-28 2009-06-04 Kostal Industrie Elektrik Gmbh Verfahren zur Steuerung eines Gleichstromstellers
US7999519B2 (en) * 2007-12-11 2011-08-16 Dell Products L.P. Phase shedding converter with ripple minimization
US8183841B2 (en) * 2008-01-07 2012-05-22 Semiconductor Components Industries, Llc Multi-phase power supply controller and method therefor
JP4479800B2 (ja) * 2008-01-28 2010-06-09 株式会社デンソー スイッチング電源
WO2009120695A1 (en) * 2008-03-25 2009-10-01 Delta Electronics, Inc. A power converter system that operates efficiently over a range of load conditions
US7898233B2 (en) * 2008-04-11 2011-03-01 Renesas Electronics America Inc. Multiphase voltage regulators and methods for voltage regulation
US9246390B2 (en) * 2008-04-16 2016-01-26 Enpirion, Inc. Power converter with controller operable in selected modes of operation
US8686698B2 (en) 2008-04-16 2014-04-01 Enpirion, Inc. Power converter with controller operable in selected modes of operation
US7999520B2 (en) * 2008-04-23 2011-08-16 Dell Products L.P. Static phase shedding for voltage regulators based upon circuit identifiers
US7834603B2 (en) * 2008-05-21 2010-11-16 Allegro Microsystems, Inc. Circuit combining a switching regulator and an overvoltage detection circuit
JP4666010B2 (ja) 2008-06-12 2011-04-06 セイコーエプソン株式会社 負荷駆動回路及びインクジェットプリンター
US8242759B2 (en) * 2008-06-26 2012-08-14 International Rectifier Corporation Power supply circuit and multi-phase control based on peak and average current
US8228049B2 (en) * 2008-07-14 2012-07-24 Intersil Americas LLC Advanced phase number control for multiphase converters
TWI375872B (en) * 2008-08-11 2012-11-01 Asustek Comp Inc Multi-phase voltage regulator module and method controlling the same
JP4879240B2 (ja) * 2008-09-16 2012-02-22 株式会社リコー 発振回路、ｄｃ−ｄｃコンバータ及び半導体装置
US8898484B2 (en) * 2008-10-27 2014-11-25 Lenovo Enterprise Solutions (Singapore) Pte. Ltd. Optimizing delivery of regulated power from a voltage regulator to an electrical component
JP5380041B2 (ja) * 2008-10-30 2014-01-08 ローム株式会社 マルチフェーズ型ｄｃ／ｄｃコンバータ
US8198878B2 (en) * 2008-11-14 2012-06-12 International Business Machines Corporation Workload balancing among power switching components in a multiphase switching power supply
DE102008055051B4 (de) 2008-12-19 2014-05-08 Infineon Technologies Austria Ag Schaltungsanordnung und Verfahren zur Erzeugung eines Ansteuersignals für einen Transistor
US9548714B2 (en) 2008-12-29 2017-01-17 Altera Corporation Power converter with a dynamically configurable controller and output filter
US8698463B2 (en) 2008-12-29 2014-04-15 Enpirion, Inc. Power converter with a dynamically configurable controller based on a power conversion mode
US7948222B2 (en) 2009-02-05 2011-05-24 Advanced Micro Devices, Inc. Asymmetric topology to boost low load efficiency in multi-phase switch-mode power conversion
US8219832B2 (en) * 2009-03-26 2012-07-10 Dell Products L.P. Methods and systems for managing a voltage regulator
US8217635B2 (en) * 2009-04-03 2012-07-10 Infineon Technologies Ag LDO with distributed output device
CN101963820B (zh) * 2009-07-21 2013-11-06 意法半导体研发（上海）有限公司 自适应密勒补偿型电压调节器
US20110040987A1 (en) * 2009-08-12 2011-02-17 Dell Products L.P. Time averaged dynamic phase shedding
US8274266B2 (en) * 2009-08-14 2012-09-25 Linear Technology Corporation Switch mode power supply with dynamic topology
US20110051479A1 (en) * 2009-08-27 2011-03-03 Dell Products L.P. Systems and Methods for Controlling Phases of Multiphase Voltage Regulators
US8301929B2 (en) * 2009-09-24 2012-10-30 Dell Products L.P. System and method for dynamic power regulator for power supply output adjustment
US8930723B2 (en) * 2009-10-07 2015-01-06 Dell Products L.P. System and method for multi-phase voltage regulation
CN102598495B (zh) * 2009-11-06 2015-08-05 皇家飞利浦电子股份有限公司 用于零电压开关转换器的反馈电路
US8232782B2 (en) * 2009-11-12 2012-07-31 Intersil Americas Inc. System and method for equalizing the small signal response of variable phase voltage regulators
US8476879B2 (en) * 2009-11-12 2013-07-02 Polar Semiconductor, Inc. Saving energy mode (SEM) for an interleaved power factor correction (PFC) converter
US8242763B2 (en) * 2010-03-12 2012-08-14 Freescale Semiconductor, Inc. DC to DC converter having ability of switching between continuous and discontinuous modes and method of operation
US8405368B2 (en) * 2010-03-26 2013-03-26 Intersil Americas Inc. Multiple phase switching regulator with phase current sharing
US8937404B1 (en) 2010-08-23 2015-01-20 Western Digital Technologies, Inc. Data storage device comprising dual mode independent/parallel voltage regulators
US8648496B2 (en) * 2010-11-11 2014-02-11 The Boeing Company Reconfigurable microgrid direct current interface
US8476842B2 (en) * 2010-12-08 2013-07-02 Excelliance Mos Corporation Driving device for LED module
US8867295B2 (en) 2010-12-17 2014-10-21 Enpirion, Inc. Power converter for a memory module
TWI426692B (zh) * 2011-01-10 2014-02-11 Richtek Technology Corp 多相切換式電源供應器及其驅動電路與控制方法
US9071134B2 (en) 2011-01-31 2015-06-30 Semiconductor Components Industries, Llc Power supply controller having selectable PWM and RPM modes and method therefor
TWI408881B (zh) * 2011-04-18 2013-09-11 Richtek Technology Corp 多相電源轉換器的增強型相數控制電路及方法
US10103632B2 (en) 2011-04-18 2018-10-16 Richtek Technology Corp. Enhanced phase control circuit and method for a multiphase power converter
JP5708202B2 (ja) * 2011-04-25 2015-04-30 富士電機株式会社 Ｄｃ−ｄｃコンバータの制御方法およびｄｃ−ｄｃコンバータの制御回路
US8836294B2 (en) * 2011-06-16 2014-09-16 Richtek Technology Corporation, R.O.C. Switching regulator and control circuit and method therefor
WO2013024172A1 (fr) * 2011-08-17 2013-02-21 Belenos Clean Power Holding Ag Convertisseur dc/dc pour systeme hybride
TWI434622B (zh) * 2011-12-30 2014-04-11 Macroblock Inc 轉換器之等效電阻值的控制方法與裝置
US8786264B2 (en) * 2012-01-11 2014-07-22 Blackberry Limited DCDC converter with converter modules that can be dynamically enabled or disabled
US20130293210A1 (en) * 2012-05-07 2013-11-07 Apple Inc. Coupled voltage converters
CN102647074B (zh) * 2012-05-18 2014-08-13 成都芯源系统有限公司 多相开关变换器及其控制器和控制方法
CN103427602B (zh) * 2012-05-18 2015-11-11 成都芯源系统有限公司 多相开关变换器及其控制器
TWI477050B (zh) * 2012-06-15 2015-03-11 Upi Semiconductor Corp 電源轉換器及其操作方法
US9110644B2 (en) * 2012-09-14 2015-08-18 Intel Corporation Providing additional current capacity to a processor for a turbo mode
US9397564B2 (en) * 2012-09-27 2016-07-19 Texas Instruments Incorporated DC-DC switching regulator with transconductance boosting
US9443839B2 (en) 2012-11-30 2016-09-13 Enpirion, Inc. Semiconductor device including gate drivers around a periphery thereof
US9000786B2 (en) 2013-02-15 2015-04-07 Dell Products Lp Methods and systems for defective phase identification and current sense calibration for multi-phase voltage regulator circuits
JP5783195B2 (ja) * 2013-02-18 2015-09-24 トヨタ自動車株式会社 電源装置及び制御方法
JP2014171351A (ja) * 2013-03-05 2014-09-18 Toshiba Corp 電源回路
TWI489755B (zh) * 2013-07-16 2015-06-21 Richtek Technology Corp 多相切換式電源供應器及其控制方法
US8836298B1 (en) * 2013-08-15 2014-09-16 Richtek Technology Corporation Multi-phase switching regulator and control method thereof
CN103441659B (zh) * 2013-09-18 2016-05-25 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 应用于交错并联式开关电源的控制电路
US9866104B2 (en) * 2013-11-26 2018-01-09 Gazelle Semiconductor, Inc. Circuits and methods for operating a switching regulator
US9570979B2 (en) * 2014-04-17 2017-02-14 Infineon Technologies Austria Ag Voltage regulator with power stage sleep modes
DE102014107019A1 (de) * 2014-05-19 2015-11-19 Fujitsu Technology Solutions Intellectual Property Gmbh Netzteilanordnung für ein elektronisches Gerät
KR20160035803A (ko) * 2014-09-24 2016-04-01 삼성전기주식회사 제어장치 및 그를 포함하는 전원장치
US9471077B2 (en) * 2014-10-30 2016-10-18 Dialog Semiconductor (Uk) Limited Method to pre-set a compensation capacitor voltage
US9766673B2 (en) 2015-02-27 2017-09-19 Intel Corporation Supercapacitor-based power supply protection for multi-node systems
TWI528701B (zh) * 2015-03-04 2016-04-01 茂達電子股份有限公司 具有相位自我檢測的多相式升壓轉換器及其檢測電路
US9509217B2 (en) 2015-04-20 2016-11-29 Altera Corporation Asymmetric power flow controller for a power converter and method of operating the same
WO2017007454A1 (en) * 2015-07-07 2017-01-12 Hewlett Packard Enterprise Development Lp Phase shedding
US9606559B2 (en) 2015-08-25 2017-03-28 Dialog Semiconductor (Uk) Limited Multi-phase switching converter with phase shedding
US10050559B2 (en) * 2016-01-20 2018-08-14 Linear Technology Llc Control architecture with improved transient response
US9645590B1 (en) * 2016-01-26 2017-05-09 Solomon Systech Limited System for providing on-chip voltage supply for distributed loads
US9998020B2 (en) * 2016-04-29 2018-06-12 Infineon Technologies Austria Ag Method and apparatus for efficient switching in semi-resonant power converters
DE102016215606A1 (de) * 2016-08-19 2018-02-22 Dialog Semiconductor (Uk) Limited Mehrphasenleistungsumsetzer
TWI638508B (zh) * 2017-07-21 2018-10-11 立錡科技股份有限公司 多相切換式電源供應器、及其控制電路與控制方法
WO2019058821A1 (ja) * 2017-09-22 2019-03-28 株式会社村田製作所 蓄電装置
US11204614B2 (en) * 2017-10-27 2021-12-21 Taiwan Semiconductor Manufacturing Company Limited Current balance circuit
US10560023B2 (en) * 2017-12-20 2020-02-11 Texas Instruments Incorporated Multi-phase power regulator
US10381918B1 (en) * 2018-02-19 2019-08-13 Microchip Technology Incorporated Multi-phase parallelable constant on time buck controller with phase interleaving ensured by ripple injection
US10523124B1 (en) 2018-06-21 2019-12-31 Dialog Semiconductor (Uk) Limited Two-stage multi-phase switching power supply with ramp generator DC offset for enhanced transient response
JP6966001B2 (ja) * 2018-08-02 2021-11-10 富士電機株式会社 スイッチング電源装置の制御装置
JP7173915B2 (ja) * 2019-03-28 2022-11-16 ラピスセミコンダクタ株式会社 電源回路
KR20200132629A (ko) * 2019-05-16 2020-11-25 삼성전자주식회사 전력 관리를 수행하는 전자 장치 및 그 동작 방법
CN110333767B (zh) * 2019-06-27 2023-04-07 南京矽力微电子技术有限公司 多相功率变换器
US11527975B2 (en) 2021-03-08 2022-12-13 Hamilton Sundstrand Corporation Low-power bias supply to facilitate the low-RPM startup of three-phase AC aircraft generators
US11777394B1 (en) * 2022-04-20 2023-10-03 Cisco Technology, Inc. Modular power supply architecture optimized for flat efficiency across loadings

Family Cites Families (105)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3458798A (en) 1966-09-15 1969-07-29 Ibm Solid state rectifying circuit arrangements
DE1638009B2 (de) 1968-01-23 1972-08-24 Danfoss A/S, Nordborg (Danemark) Gleichspannungsgespeiste, geregelte gleichspannungsversorgung
US3571697A (en) 1968-12-16 1971-03-23 Collins Radio Co Variable impedance switching regulator
US3581186A (en) 1969-03-19 1971-05-25 Motorola Inc Reduced forward voltage drop rectifying circuit
US3579091A (en) 1969-05-16 1971-05-18 Bell Telephone Labor Inc Switching regulator with random noise generator
US3582758A (en) 1969-09-30 1971-06-01 Ibm Rectifier using low saturation voltage transistors
US3772588A (en) 1971-10-01 1973-11-13 Cogar Corp Dual control loop switching regulator
US3733540A (en) 1972-02-03 1973-05-15 Motorola Inc Switching regulator sweep starting protection circuit
US3764889A (en) 1972-08-23 1973-10-09 Honeywell Inf Systems Sequencer for a dual switching regulator
US3784893A (en) 1973-01-10 1974-01-08 Bell Telephone Labor Inc High voltage shutdown protection circuit with bias arrangement to decrease the voltage shutdown point with increasing load
FR2220114B1 (zh) 1973-03-01 1976-11-05 Silec Semi Conducteurs
US3863128A (en) 1973-07-30 1975-01-28 Honeywell Inc Voltage monitoring controlling and protecting apparatus employing programmable unijunction transistor
US3879647A (en) 1974-06-07 1975-04-22 Bell Telephone Labor Inc DC to DC converter with regulation having accelerated soft start into active control region of regulation and fast response overcurrent limiting features
US4013939A (en) 1974-12-30 1977-03-22 Trw Inc. Multiple feedback control apparatus for power conditioning equipment
US4035710A (en) 1975-10-20 1977-07-12 International Business Machines Corporation Pulse width modulated voltage regulator-converter/power converter having means for improving the static stability characteristics thereof
US4071884A (en) 1976-06-14 1978-01-31 Micro Components Corporation Integrated circuit high voltage DC converter
DE2649087C2 (de) 1976-10-28 1983-02-24 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Stromversorgungseinrichtung mit zwei ausgangsseitig parallelgeschalteten, geregelten Stromversorgungsgeräten
US4137489A (en) 1977-07-21 1979-01-30 General Electric Company Feedback control for reduction of cogging torque in controlled current AC motor drives
US4194147A (en) 1977-12-05 1980-03-18 Burr-Brown Research Corporation Parallel connected switching regulator system
DE2754846C2 (de) 1977-12-09 1983-06-09 Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen Schaltungsanordnung zur definierten Stromaufteilung zwischen parallel geschalteten Schaltregler-Leistungsstufen in einem Gleichspannungsschaltregler
US4359679A (en) 1978-01-16 1982-11-16 Wescom Switching, Inc. Switching d-c. regulator and load-sharing system for multiple regulators
US4174534A (en) 1978-01-20 1979-11-13 Northern Telecom Limited Master-slave voltage regulator employing pulse width modulation
US4160288A (en) 1978-05-17 1979-07-03 Communications Satellite Corp. Active filter circuit for regulated dc to dc power supplies
US4326245A (en) 1981-02-23 1982-04-20 Siemens Corporation Current foldback circuit for a DC power supply
US4417197A (en) 1981-07-27 1983-11-22 Schwarz Francisc C Electronic system for simultaneous control of two or more pulse modulators
US4462069A (en) 1981-08-14 1984-07-24 American Standard Inc. d.c. To d.c. voltage regulator having an input protection circuit, a d.c. to d.c. inverter, a saturable reactor regulator, and main and auxiliary rectifying and filtering circuits
US4395675A (en) 1981-10-22 1983-07-26 Bell Telephone Laboratories, Incorporated Transformerless noninverting buck boost switching regulator
US4428015A (en) 1981-12-22 1984-01-24 Hughes Aircraft Company Overcurrent limiter circuit for switching regulator power supplies
US4479174A (en) 1982-11-03 1984-10-23 Reliance Electric Company Efficiency increasing circuit for switching power supplies operating at low power levels
US4566769A (en) 1982-12-29 1986-01-28 Olympus Optical Co., Ltd. Power supply unit for electronic flash
US4493017A (en) 1983-01-24 1985-01-08 Reliance Electric Company Single drive transformer with regenerative winding for p.w.m. supply having alternately conducting power devices
US4554499A (en) 1983-05-03 1985-11-19 Genentech, Inc. Computer controlled motor
IT1212825B (it) 1983-06-15 1989-11-30 Ates Componenti Elettron Stabilizzatore di tensione integrabile monoliticamente, a largo campo d'impiego, per applicazioni di tipo automobilistico.
US4541041A (en) 1983-08-22 1985-09-10 General Electric Company Full load to no-load control for a voltage fed resonant inverter
US4519024A (en) 1983-09-02 1985-05-21 At&T Bell Laboratories Two-terminal transistor rectifier circuit arrangement
US4578630A (en) 1984-11-23 1986-03-25 At&T Bell Laboratories Buck boost switching regulator with duty cycle limiting
US4716514A (en) 1984-12-13 1987-12-29 Unitrode Corporation Synchronous power rectifier
DE3585508D1 (de) 1984-12-17 1992-04-09 Toshiba Kawasaki Kk Steuereinrichtung fuer zerhackervorrichtung.
US4634956A (en) 1985-01-10 1987-01-06 Motorola, Inc. DC to DC converter
US4706177A (en) 1985-11-14 1987-11-10 Elliot Josephson DC-AC inverter with overload driving capability
DE3541308C1 (en) 1985-11-22 1987-02-05 Philips Patentverwaltung DC power supply generator e.g. for gas discharge lamp - obtains regulated DC from mains supply giving sinusoidal input to filter and rectifier
US4674020A (en) 1985-12-13 1987-06-16 Siliconix Incorporated Power supply having dual ramp control circuit
US4672518A (en) 1986-07-30 1987-06-09 American Telephone And Telegraph Co., At&T Bell Labs Current mode control arrangement with load dependent ramp signal added to sensed current waveform
US4672303A (en) 1986-08-28 1987-06-09 International Business Machines Corporation Inductor current control circuit
US4727308A (en) 1986-08-28 1988-02-23 International Business Machines Corporation FET power converter with reduced switching loss
US4683529A (en) 1986-11-12 1987-07-28 Zytec Corporation Switching power supply with automatic power factor correction
US4823070A (en) 1986-11-18 1989-04-18 Linear Technology Corporation Switching voltage regulator circuit
US4709315A (en) 1986-11-24 1987-11-24 Rockwell International Corporation Isolated controller circuit
US4801859A (en) 1986-12-23 1989-01-31 Sundstrand Corporation Boost/buck DC/DC converter
US4754385A (en) 1987-01-30 1988-06-28 Varo, Inc. Two transistor flyback switching converter with current sensing for discontinuous operation
US4928200A (en) 1987-04-02 1990-05-22 Cherry Semiconductor Corporation Overcurrent protection for switching mode power converter
US4819122A (en) 1987-04-02 1989-04-04 Cherry Semiconductor Corporation Over-current timer modulator
US4734844A (en) 1987-06-08 1988-03-29 Ncr Corporation Master/slave current sharing, PWM power supply
US4929882A (en) 1987-06-23 1990-05-29 National Semiconductor Corporation Apparatus for converting DC to DC having non-feed back variable hysteretic current-mode control for maintaining approximately constant frequency
US4813066A (en) 1987-07-13 1989-03-14 American Telephone And Telegraph Company, At&T Information Systems Battery feed circuit for a telephone system
US4814684A (en) 1987-09-30 1989-03-21 Trw Inc. Apparatus for extending the Vout/Vin ratio of a DC-to-DC converter
US4843532A (en) 1988-07-01 1989-06-27 General Electric Company Regulating pulse width modulator for power supply with high speed shutoff
US4870555A (en) 1988-10-14 1989-09-26 Compaq Computer Corporation High-efficiency DC-to-DC power supply with synchronous rectification
US4866587A (en) 1988-12-22 1989-09-12 American Telephone And Telegraph Company At&T Bell Laboratories Electronic ringing signal generator
US4924170A (en) 1989-01-03 1990-05-08 Unisys Corporation Current sharing modular power supply
US4922404A (en) 1989-03-15 1990-05-01 General Electric Company Method and apparatus for gating of synchronous rectifier
US4920309A (en) 1989-03-24 1990-04-24 National Semiconductor Corporation Error amplifier for use with parallel operated autonomous current or voltage regulators using transconductance type power amplifiers
JP2686135B2 (ja) 1989-03-28 1997-12-08 松下電工株式会社 定電流電源回路
US4884183A (en) 1989-03-29 1989-11-28 General Electric Company Dual-mode controlled pulse width modulator
US4902957A (en) 1989-04-27 1990-02-20 International Business Machines Corporation DC/DC converter
DE3914799A1 (de) 1989-05-05 1990-11-08 Standard Elektrik Lorenz Ag Durchflusswandler
US4931716A (en) 1989-05-05 1990-06-05 Milan Jovanovic Constant frequency zero-voltage-switching multi-resonant converter
US5028861A (en) 1989-05-24 1991-07-02 Motorola, Inc. Strobed DC-DC converter with current regulation
US5184129A (en) 1989-09-13 1993-02-02 Advanced Micro Devices, Inc. Switchable DAC with current surge protection
US5066900A (en) 1989-11-14 1991-11-19 Computer Products, Inc. Dc/dc converter switching at zero voltage
US4996638A (en) 1990-02-15 1991-02-26 Northern Telecom Limited Method of feedback regulating a flyback power converter
FR2663169A1 (fr) 1990-06-08 1991-12-13 Alcatel Espace Dispositif de regulation d'un parametre par une structure bidirectionnelle en courant.
JP2682202B2 (ja) 1990-06-08 1997-11-26 日本電気株式会社 電界効果トランジスタを用いた整流回路
JPH0488870A (ja) 1990-07-30 1992-03-23 Nec Corp スイッチングレギュレータ回路
JPH04175908A (ja) 1990-11-09 1992-06-23 Mitsubishi Electric Corp スイッチング・レギュレータ
US5081411A (en) 1990-12-20 1992-01-14 Honeywell Inc. AC/DC two-wire control techniques
US5134355A (en) 1990-12-31 1992-07-28 Texas Instruments Incorporated Power factor correction control for switch-mode power converters
US5068575A (en) 1991-02-21 1991-11-26 Eastman Kodak Company Indirect storage capacitor voltage sensing means for a flyback type DC-to-DC converter
JP3113986B2 (ja) 1991-03-07 2000-12-04 三菱樹脂株式会社 防食管継手の製造方法
US5237606A (en) 1991-05-01 1993-08-17 Charles Industries, Ltd. Enhanced synchronous rectifier
US5097196A (en) 1991-05-24 1992-03-17 Rockwell International Corporation Zero-voltage-switched multiresonant DC to DC converter
US5309078A (en) 1991-07-11 1994-05-03 Sgs-Thomson Microelectronics, Inc. Synchronous rectification method for reducing power dissipation in motor drivers in PWM mode
US5177676A (en) 1991-09-27 1993-01-05 Exide Electronics Corporation Voltage source with enhanced source impedance control
US5179511A (en) 1991-10-16 1993-01-12 Illinois Institute Of Technology Self-regulating class E resonant power converter maintaining operation in a minimal loss region
US5548189A (en) 1992-03-26 1996-08-20 Linear Technology Corp. Fluorescent-lamp excitation circuit using a piezoelectric acoustic transformer and methods for using same
US5408162A (en) 1992-03-26 1995-04-18 Linear Technology Corporation Fluorescent lamp power supply and control unit
NL9201428A (nl) 1992-08-10 1992-12-01 Philips Electronics Nv Voedingsschakeling en stuurschakeling voor toepassing in een voedingsschakeling.
US5396412A (en) 1992-08-27 1995-03-07 Alliedsignal Inc. Synchronous rectification and adjustment of regulator output voltage
US5481178A (en) 1993-03-23 1996-01-02 Linear Technology Corporation Control circuit and method for maintaining high efficiency over broad current ranges in a switching regulator circuit
US5528483A (en) 1994-08-23 1996-06-18 Siliconix, Inc. Voltage converter with frequency shift protection against overload current
US5568044A (en) 1994-09-27 1996-10-22 Micrel, Inc. Voltage regulator that operates in either PWM or PFM mode
US5627460A (en) 1994-12-28 1997-05-06 Unitrode Corporation DC/DC converter having a bootstrapped high side driver
JPH09140126A (ja) 1995-05-30 1997-05-27 Linear Technol Corp 適応スイッチ回路、適応出力回路、制御回路およびスイッチング電圧レギュレータを動作させる方法
US5747976A (en) 1996-03-26 1998-05-05 Raytheon Company Constant on-time architecture for switching regulators
US5804950A (en) 1996-06-20 1998-09-08 Micro Linear Corporation Input current modulation for power factor correction
US5808453A (en) 1996-08-21 1998-09-15 Siliconix Incorporated Synchronous current sharing pulse width modulator
US5905369A (en) 1996-10-17 1999-05-18 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Variable frequency switching of synchronized interleaved switching converters
JPH10164750A (ja) 1996-11-26 1998-06-19 Nec Corp 出力電圧可変方式
US5912552A (en) 1997-02-12 1999-06-15 Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho DC to DC converter with high efficiency for light loads
JPH10313572A (ja) 1997-05-09 1998-11-24 Toyota Autom Loom Works Ltd スイッチングレギュレータ制御方式
US5883797A (en) 1997-06-30 1999-03-16 Power Trends, Inc. Parallel path power supply
US6144194A (en) 1998-07-13 2000-11-07 Linear Technology Corp. Polyphase synchronous switching voltage regulators
US6043634A (en) 1998-12-22 2000-03-28 Intel Corporation Interleaved switching regulator
US6281666B1 (en) * 2000-03-14 2001-08-28 Advanced Micro Devices, Inc. Efficiency of a multiphase switching power supply during low power mode
US6362608B1 (en) * 2001-02-01 2002-03-26 Maxim Integrated Products, Inc. Multi-phase switching converters and methods

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI394970B (zh) * 2009-07-20 2013-05-01 Mediatek Inc 操作電路與ｒｃ校準方法
CN103069923B (zh) * 2010-08-24 2017-02-15 皇家飞利浦电子股份有限公司 用于驱动包括并联回扫转换器级的发光二极管(led)的方法和装置
CN103069923A (zh) * 2010-08-24 2013-04-24 皇家飞利浦电子股份有限公司 用于驱动包括并联回扫转换器级的发光二极管(led)的方法和装置
CN102594143B (zh) * 2011-01-17 2014-10-22 立锜科技股份有限公司 多相切换式电源供应器及其驱动电路与控制方法
CN102594143A (zh) * 2011-01-17 2012-07-18 立锜科技股份有限公司 多相切换式电源供应器及其驱动电路与控制方法
CN105723600A (zh) * 2013-07-25 2016-06-29 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 开关调节器电路及方法
CN105723600B (zh) * 2013-07-25 2018-05-01 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 开关调节器电路及方法
TWI549407B (zh) * 2014-09-09 2016-09-11 鴻海精密工業股份有限公司 多相電源電路
US9787184B2 (en) 2014-09-09 2017-10-10 Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. Multiple-phase power circuit
CN111942155A (zh) * 2015-02-18 2020-11-17 小鹰公司 电动车辆配电系统
TWI689164B (zh) * 2018-06-27 2020-03-21 美商茂力科技股份有限公司 多相變換器及其控制電路和控制方法
US20200395854A1 (en) * 2019-06-13 2020-12-17 Silergy Semiconductor Technology (Hangzhou) Ltd Multi-phase power converter, control circuit and control method thereof
US11942867B2 (en) 2019-06-13 2024-03-26 Silergy Semiconductor Technology (Hangzhou) Ltd Apparatus and method of controlling a multi-phase power converter, having a plurality of power stage circuits coupled in parallel

Also Published As

Publication number Publication date
JP2002262554A (ja) 2002-09-13
US20020135338A1 (en) 2002-09-26
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GB0202811D0 (en) 2002-03-27
GB2376091A (en) 2002-12-04
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GB2376091B (en) 2005-04-13
US6674274B2 (en) 2004-01-06

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