TW201726550A - 熔鐵的脫磷劑、精煉劑及脫磷方法 - Google Patents

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Abstract

一種熔鐵的脫磷劑，其含有2~20質量%的Al2O3，剩餘部分為鈣鐵氧體及雜質；且，(Al2O3質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.5。將含有該脫磷劑之精煉劑添加至轉爐內，而進行熔化生鐵的脫磷處理。

Description

熔鐵的脫磷劑、精煉劑及脫磷方法
發明領域 本發明是有關一種使用頂底吹轉爐而進行的熔化生鐵之脫磷處理方法，且是有關一種熔鐵的脫磷劑、精煉劑及脫磷方法，其特徵在於即便在吹煉時間較短的精煉步驟中，仍能有效率地熔製低磷鋼。
發明背景 近年，對於鋼材的要求高度化，且對於低磷鋼的需要正在增加中。現在，熔化生鐵的脫磷處理，是根據在熱力學上有利的熔化生鐵階段之低溫條件下進行處理的方法，而被一般廣泛進行。而頂底吹轉爐較適合用來作為熔化生鐵脫磷的裝置。其是因為作為脫磷所必需的氧化劑，比起固體氧化源，將熱損耗較少的氣體氧從頂吹噴槍以高速噴在熔化生鐵上較為可能之故。
熔化生鐵脫磷由於是在熔化生鐵階段之低溫條件下進行，故促進被使用作為脫磷劑的CaO之渣化是重要的。在CaO之渣化上，使用螢石(CaF2 )較為有效，但在已使用螢石的情況下，透過CaO之渣化而產生的爐渣會含有氟，故爐渣的再利用對象會大幅受限等之弊害甚大。因此，開發出了不使用螢石的CaO渣化促進法。
該方法已知有專利文獻1、2之方法，其是譬如在已裝入於頂底吹轉爐中的熔化生鐵中，添加含鈣鐵氧體之精煉劑。鈣鐵氧體是由CaO和Fe2 O3 之化合物所構成的脫磷劑；與一般用做熔化生鐵脫磷過程的脫磷劑之生石灰相較之下，其對脫磷爐渣的熔解速度高，而能促進脫磷反應。此外，於專利文獻3中是揭示加了Na2 O的脫磷劑，用以改善鈣鐵氧體之熔融性。此外，於專利文獻4中揭示有一種渣化促進劑，其是在含生石灰粉為50重量%以上的精煉用助熔劑中，含有氧化鋁粉、氧化鐵粉、蘇打灰、鈉玻璃粉末之任一者。
先前技術文獻 專利文獻 專利文獻1：日本特開2013-163844號公報 專利文獻2：日本專利特開2013-064167號公報 專利文獻3：日本專利特開2012-12680號公報 專利文獻4：日本專利特開2001-348610號公報
發明概要 發明欲解決之課題 然而，專利文獻1、2等所揭示的可用於脫磷處理的一般鈣鐵氧體，其液相線溫度約為1400℃，是比轉爐內的熔化生鐵溫度即1200~1350℃為高。這被認為是經由由頂吹噴槍所供給的氧與熔化生鐵中的Si或Fe之氧化反應所生成液體脫磷爐渣中，固體鈣鐵氧體會溶解於其中，在吹煉時間較短的情況下，鈣鐵氧體未充分熔融，脫磷會變得不充分，而在[P](熔解於鋼中的P之質量%)未達到目標值的狀態下，吹煉便結束之不利情況。
此外，在專利文獻2中記載有下述技術，其是將吹煉時間設為10分鐘左右，在經過全吹煉時間的35%後開始添加鈣鐵氧體，並在經過全吹煉時間的80%之前添加完畢。然而，在以譬如4分鐘以內的短時間進行吹煉的情況下，若以專利文獻2的方法，則會有鈣鐵氧體之熔融不足且脫磷效率惡化的疑慮。
在專利文獻3中，雖有記載含Na2 O的鈣鐵氧體，但並未針對使用其的脫磷方法有所記載，且適用於吹煉時間較短的情況之脫磷方法不明。此外，根據本發明人等之使用了頂底吹轉爐的實驗，在使用專利文獻3所記載的脫磷劑，以4分鐘左右的短時間進行了吹煉的情況下，鈣鐵氧體未充分熔解，脫磷效率也不足，而難以熔製[P]＜0.02%的低磷鋼。
此外，如專利文獻4這樣，以生石灰粉為主成分的精煉用助熔劑在4分鐘左右的短時間亦無法充分熔解，脫磷效率也不足。這是由於精煉用助熔劑中所含的生石灰、氧化鋁、氧化鐵等，其各別的熔點較高，而精煉助熔劑全體的熔融速度較低之故。
近年，為了要提升轉爐的生產效率，而謀求熔化生鐵脫磷加工的短時間化，要求以譬如4分鐘左右的脫磷吹煉時間來熔製[P]＜0.02%的低磷鋼。在此種背景當中，眾人期盼開發出即便是在進行短時間的吹煉的情況下，仍可熔製低磷鋼之脫磷劑及脫磷方法。
用以解決課題之手段 為解決上述課題，本發明人等進行精闢研討，並發現到一事：令鈣鐵氧體中含有Al2 O3 ，並進一步使此等之濃度適當化，藉此即便是在短時間之吹煉下，精煉劑仍會充分熔解，而能夠有效率地熔製低磷鋼。此外，除了使其含有Al2 O3 之外，更進一步針對使其含有SiO2 、Na2 O一事也進行了研討。
其結果，想出了以下發明。 (1) 一種熔鐵的脫磷劑，其含有2~20質量%的Al2 O3 ，剩餘部分為鈣鐵氧體及雜質；且， (Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.5。 (2) 如(1)所記載的熔鐵的脫磷劑，其進一步含有1~10質量%的SiO2 ，且(SiO2 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.3。 (3) 如(1)或(2)之任一點中所記載的熔鐵的脫磷劑，其進一步含有(Na2 O質量%)/(Al2 O3 質量%)比為0.1~2.0之Na2 O。 (4) 一種精煉劑，其含有如(1)~(3)之任一點中所記載的脫磷劑。 (5) 一種熔鐵的脫磷方法，其是在轉爐內添加如(4)所記載的精煉劑，並進行熔化生鐵的脫磷處理之方法；其中裝入(CaO)/(SiO2 )比為1.3~2.0。 (6) 如(5)所記載的熔化生鐵之脫磷方法，其中，前述鈣鐵氧體所含CaO質量為前述精煉劑所含CaO質量的20%以上。 (7) 如(5)所記載的熔化生鐵之脫磷方法，其中，在先於裝入熔化生鐵之前，將前述精煉劑投入前述轉爐內。
又，於本發明中所謂鈣鐵氧體是以CaO與Fe2 O3 為主成分的化合物，且是指CaO和Fe2 O3 的比例以質量比計為6:4~3:7、CaO質量%和Fe2 O3 質量%合計為70質量%以上者。此外，鈣鐵氧體是譬如以生石灰、鐵礦石作為原料，將此等之混合物透過熔解爐完全熔融，並在冷卻後粉渣為1~50mm左右的塊狀而被製得。此外，所謂低磷鋼是指於鑄片階段的[P]為0.02%以下的鋼，而所謂有效率是指已熔解之鈣鐵氧體充分地助益於脫磷。此外，如果無特別指明時，所謂短時間的吹煉則是指吹煉時間為約2~6分鐘左右之吹煉。
以下針對完成上述發明之原委及想法進行記述。 本發明人等在CaO及Fe2 O3 中添加各種化合物，並將之製成經熔解爐完全熔融的各種鈣鐵氧體，用以改善在頂底吹轉爐的脫磷加工中之鈣鐵氧體的熔融性。此外，將CaO和Fe2 O3 、及/或Al2 O3 混合，在常溫下製成成形為丸粒狀者(以下稱為丸粒)。接著使用裝載有紅外線鍍金聚焦爐(Infrared gold image furnace)的高溫顯微鏡，以200℃/min的升溫速度加熱該些鈣鐵氧體及丸粒，並測定熔融開始溫度及熔融結束溫度。
其結果，發現到相對於一般的由CaO及Fe2 O3 所構成的鈣鐵氧體(以下有時會標記為CF)，由CaO、Fe2 O3 及Al2 O3 所構成的鈣鐵氧體(以下有時會標記為CFA)其熔融開始溫度及熔融結束溫度明顯較低。此認為是因Al2 O3 降低鈣鐵氧體的固相線溫度及液相線溫度之效果所導致的。此外，在使用了由與上述CFA相同組成所構成的丸粒之實驗中，確認到即便是相同的組成，丸粒的熔融開始溫度、熔融結束溫度是比CFA為高。
在上述實驗中，CFA的液相線溫度被推定為從熔融結束溫度到1350℃以下，其相對於CF的液相線溫度(約1400℃)是較低的，據此以為，於頂底吹轉爐的脫磷吹煉中使用CFA，相對於使用了CF的情況，其熔解速度增大而會促進脫磷。此外，吾等以為在製造CFA的過程中，事先將原料熔解這點在增大熔解速度上也是很重要的。另一方面，Al2 O3 會使轉爐爐渣的黏度增大，故當轉爐爐渣的Al2 O3 濃度變得過高時，於轉爐內會發生急劇的爐渣形成作用(slag forming)，爐渣自轉爐爐口飛散(以下標記為噴濺)的頻率變高，而不得不中斷吹煉。本發明人等調查了防止此種狀況的適當Al2 O3 濃度，並發現透過令鈣鐵氧體中的Al2 O3 在20質量%以下來抑制噴濺頻率，便可不中斷吹煉而進行操作。
此外，當Al2 O3 濃度過低時，鈣鐵氧體的熔解速度較低，要以短時間的吹煉來熔製低磷鋼是有困難的，故要將Al2 O3 濃度設為2質量%以上。更甚者，本發明人等確認到藉由令Al2 O3 濃度為4~12質量%，即可顯現出更高的效果。
此外，雖然鈣鐵氧體中的Al2 O3 濃度變高，鈣鐵氧體的熔解速度會因此增大，但由於脫磷所需的鈣鐵氧體中之CaO濃度會相對變低，故吾等認為對於脫磷，在鈣鐵氧體的Al2 O3 濃度與CaO濃度上是存在著適當組成的。針對此適當組成，本發明人等進行了精闢研討，並確認到將(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比設為0.04~0.5，藉此即可熔製低磷鋼。在(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比在低於0.04的情況下，鈣鐵氧體的熔解速度較低，脫磷會不夠充分。此外，在(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比在大於0.5的情況下，CaO濃度過低而脫磷情形會惡化。又，本發明人等確認到透過將(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比控制在0.1~0.3，便會發揮更高的效果，並進一步促進脫磷。
更甚者，本發明人等藉由前述使用裝載有紅外線鍍金聚焦爐(Infrared gold image furnace)的高溫顯微鏡之實驗，明顯顯示出含CaO、Fe2 O3 、Al2 O3 及Na2 O的鈣鐵氧體(以下有時標記為CFAN)，相對於CFA，其熔融開始溫度及熔融結束溫度更低。吾等認為這是由於Na2 O具有降低CFA的液相線溫度及固相線溫度的效果之故，並推定CFAN的液相線溫度為從熔融結束溫度起1330℃以下。
此外，確認到在頂底吹轉爐的脫磷過程中，比起CFA，CFAN顯示出高的脫磷效率，而能夠熔製[P]更低的鋼。其原因被推定為Na2 O具有增大爐渣的磷酸鹽容量之效果、以及Na2 O會降低轉爐爐渣的黏度，而有促進爐渣側的磷之物質移動的效果。
其記述了在CFA中，將Al2 O3 濃度設成Al2 O3 為2~20質量%，並將(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比設為0.04~0.5，藉此鈣鐵氧體的熔解速度會增大，透過此效果來促進脫磷。另一方面，添加Al2 O3 會增大爐渣黏度，而有遲緩爐渣側的磷之物質移動的效果。Na2 O具有減低因Al2 O3 添加而增大的轉爐爐渣黏度之效果，由此點看來，吾等認為鈣鐵氧體的Al2 O3 濃度和Na2 O濃度在促進脫磷上是存在適當質量比的。
針對此質量比，本發明人等進行了精闢研討，並確認到將(Na2 O質量%)/(Al2 O3 質量%)比設成大於0.1的方式，可熔製相對於CFA，[P]更低的鋼。此外，在(Na2 O質量%)/(Al2 O3 質量%)比若大於2.0的情況下，脫磷情形惡化。這被推定是由於相對於轉爐爐渣中的Na2 O之Al2 O3 質量比下降，因此Na2 O的活性變大，且因為Na2 O的氣化進行，而無法將脫磷所需的Na2 O供給至脫磷爐渣之故。
又，確認到透過將(Na2 O質量%)/(Al2 O3 質量%)比設為0.2~1.8，便可促進脫磷，並可對爐渣維持高的Na2 O之產率。此外，已知相對於CFA，CFAN會抑制在轉爐內的爐渣形成，而有助於諸如抑制基底金屬附著到轉爐爐口或噴槍等操作安定化。這被認為是因為Na2 O所造成的轉爐爐渣黏度減低，藉此轉爐爐渣之形成或噴濺受到了抑制之故。
此外，本發明人等藉由前述使用裝載有紅外線鍍金聚焦爐的高溫顯微鏡之實驗，明顯顯示出就由CaO、Fe2 O3 、Al2 O3 及SiO2 所構成的鈣鐵氧體(以下有時也稱為CFAS)而言，相對於CF，其熔融開始溫度及熔融結束溫度也較低。這被認為是因為SiO2 具有降低CF的液相線溫度及固相線溫度的效果之故。另一方面，SiO2 會降低轉爐爐渣的鹼度，故當轉爐爐渣的SiO2 濃度變得過高時，脫磷反應的進行便受到抑制，而在吹煉結束時無法滿足作為目標之[P]位準。本發明人等調查了防止此種狀況的適當SiO2 濃度，並確認到令鈣鐵氧體中的SiO2 在10質量%以下之方式，便可滿足目標[P]位準。
此外，當SiO2 濃度過低時，無法確認降低熔融溫度的效果，故要令SiO2 濃度在1質量%以上。更甚者，本發明人等還確認到藉由將SiO2 濃度設為2~5質量%，便可發揮較高的效果。
此外，本發明人等針對CFAS中的SiO2 與CaO之適當組成，進行精闢研討，確認到令(SiO2 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.3，藉此即可熔製低磷鋼。在(SiO2 質量%)/(CaO質量%)比低於0.04的情況下，鈣鐵氧體的熔解速度較低，脫磷會不足。此外，在(SiO2 質量%)/(CaO質量%)比在大於0.3的情況下，CaO濃度過低而脫磷情形惡化。又，本發明人等確認到透過將(SiO2 質量%)/(CaO質量%)比控制在0.1~0.3，便會發揮較高的效果，而進一步進脫磷。
更甚者，本發明人等藉由前述使用裝載有紅外線鍍金聚焦爐的高溫顯微鏡之實驗，明顯顯示含CaO、Fe2 O3 、Al2 O3 、SiO2 及Na2 O的鈣鐵氧體(以下有時標記為CFASN)，相對於CFAS，其熔融開始溫度及熔融結束溫度更低。這被認為是由於Na2 O具有降低CFAS的液相線溫度及固相線溫度的效果之故。
此外，確認到在頂底吹轉爐的脫磷過程中，比起CFAS，CFASN顯示出較高的脫磷效率，而能熔製[P]較低的鋼。其原因被推定為Na2 O具有增大爐渣的磷酸鹽容量之效果、以及Na2 O會降低轉爐爐渣的黏度，而有促進爐渣側的磷之物質移動的效果。
此外，本發明人等針對CFASN中的SiO2 與Na2 O的適當組成，進行精闢研討，並確認到藉由令(Na2 O質量%)/(SiO2 質量%)比大於0.1，即可對CFAS，熔製[P]較低的鋼。此外，(Na2 O質量%)/(SiO2 質量%)比若大於3.0的情況下，脫磷情形會惡化。這被推定是由於相對於轉爐爐渣中的Na2 O之SiO2 其質量比下降，因此Na2 O的活性變大，且因為Na2 O的氣化進行，而無法將脫磷所需的Na2 O供給至脫磷爐渣之故。此外，針對CFASN中的SiO2 、Al2 O3 及Na2 O之適當組成進行研討，並發現較佳為令(Na2 O質量%)/(SiO2 質量%＋Al2 O3 質量%)比為0.1~2.5。
作為在製造CFA時的Al2 O3 來源，有鋁灰(Aluminum ash)、氧化鋁系耐火物及含Al2 O3 的製鋼爐渣等；作為在製造CFAS時的SiO2 來源，則有橄欖岩、浮石、及含SiO2 的製鋼爐渣等。另，作為CFAN及CFASN的Na2 O來源，有Na2 CO3 、鈉鈣玻璃、偏矽酸鈉等。
發明效果 根據本發明，在頂底吹轉爐的脫磷處理中，使用以適當濃度含有Al2 O3 的鈣鐵氧體，藉此即便是短時間的吹煉，精煉劑仍會充分溶解，而能夠有效率地熔製低磷鋼。更甚者，除了Al2 O3 之外，藉由加入適當量的Na2 O及/或SiO2 ，即可進一步促進脫磷。
用以實施發明之形態 接著，說明使用本發明的脫磷劑來進行脫磷處理時的形態。 於製鋼的精煉步驟中所使用的精煉爐一般是使用轉爐，而在根據轉爐法的製鋼步驟，是裝入熔化生鐵和廢料做為主原料來生產熔鋼。於圖1顯示使用頂底吹轉爐的精煉步驟之概要。
首先，如圖1(a)所示，在轉爐1內裝入廢料2。然後，在裝入廢料2的同時，將精煉劑3投入爐內，前述精煉劑是含有本發明之脫磷劑，即CFA、CFAN、CFAS、及CFASN的至少任一者。CFA、CFAN、CFAS、及CFASN的粒徑為1~50mm，而較佳可使用5~35mm左右之粒徑者。
此外，由削減製鋼爐渣產生量及削減製造成本的點看來，使用CFA、CFAN、CFAS、及CFASN時，轉爐爐渣裝入鹼度宜為1.3~2.0。裝入鹼度是指令「供給到轉爐內的副原料中所含的CaO質量之合計」為分子，且令「供給到轉爐內的副原料中所含的SiO2 質量之合計」與「熔化生鐵及廢料中所含的Si已全部氧化為SiO2 時的SiO2 質量」之合計為分母而計算出的比之數值。此外，為了要充分獲得本發明的脫磷劑之效果，由鈣鐵氧體所供給的CaO量宜在供給至轉爐內的精煉劑3中所含全CaO質量的20%以上。
裝入廢料2及精煉劑3後，將熔化生鐵4裝入至爐内(圖1(b))，之後，進行從噴槍5將氧吹入熔化生鐵4中之吹煉(圖1(c))。
透過吹煉，熔化生鐵3中的磷會與氧及爐渣中的CaO起反應，而移動至爐渣側。通常，作為CaO來源之生石灰為高熔點，雖然在精煉時的熔化生鐵溫度下其熔解速度低，但本發明之脫磷劑即CFA、CFAN、CFAS及CFASN，由於在熔化生鐵溫度下熔融，熔解速度高，可使爐渣中的CaO濃度在早期增高，藉此可促進熔化生鐵之脫磷。
在本發明中，含有CFA、CFAN、CFAS及CFASN之任一者的精煉劑3之投入，即使是在將熔化生鐵4裝入至轉爐內之後也會發揮效果，但較佳的是在裝入熔化生鐵4之前就事先投入精煉劑3。這是由於利用裝入熔化生鐵4時的攪拌力，來促進CFA、CFAN、CFAS及CFASN的熔解之故。或者是，也可以在裝入熔化生鐵4前就只投入精煉劑中的CFA、CFAN、CFAS及CFASN，而在吹煉時投入精煉劑的其他物質。
由CaO及Fe2 O3 所構成的鈣鐵氧體，如上所述，是一種改善了CaO之熔融性的化合物，且其相對於生石灰等較易熔融且會發揮脫磷效果之情事為人所周知，但藉由使用含有本發明之脫磷劑，即Al2 O3 、或者進一步含有SiO2 或Na2 O的鈣鐵氧體，熔點會進而降低，而能夠提高脫磷效果。
進行脫磷之精煉其形態有：在進行脫磷後，再於其他爐進行脫碳的情形；以及，被稱為MURC(多種精煉轉爐，Multi Refining Converter)法，即於進行脫磷後，傾動轉爐並將磷濃度高的爐渣排出，之後以在同一爐中繼續進行脫碳的情形等。本發明於任意情形下均可適用，但特別是在MURC法中，脫磷時的吹煉時間通常是4分鐘以內的短時間，即使是在此種情形下，只要根據利用本發明脫磷劑進行脫磷方法的話，便可有效率地進行脫磷處理。
以上，已說明本發明的適當實施形態，惟本發明不受該等示例限定。只要是發明所屬技術領域中具有通常知識者，於申請專利範圍所記載的技術思想之範疇內，各種變更例或修正例是顯然可以想到，且理應了解此等變更例或修正例亦當然屬於本發明之技術範圍。
實施例 使用表1所示的各種鈣鐵氧體，進行利用轉爐之脫磷處理。脫磷處理的條件為以下條件：脫磷前[P]為0.1%；吹煉時間為3~4分鐘；裝入鹼度為1.8；鈣鐵氧體使用量為10kg/t。表中的成品[P]是鑄片階段中的[P]。此外，調查在脫磷吹煉中自轉爐爐口的噴濺之狀況，並將因噴濺而中途中斷吹煉的情況設為「有」，未中斷的情況設為「無」。此外，所謂投入時間點是將鈣鐵氧體投入轉爐內的時間點，是設定成「裝入熔化生鐵前」或「裝入熔化生鐵後」。
[表1]
本發明例之編號1~編號9達成成品[P]＜0.02%，尤其是編號3、編號4、編號8及編號9為成品[P]＜0.015%，而可知其等顯示出較優異的脫磷能力。另一方面，比較例之編號10~16皆為成品[P]＞0.02%，脫磷不足。
本發明劑之編號1及編號2，其Al2 O3 為3~20質量%、(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.5；透過Al2 O3 會促進鈣鐵氧體之熔融，往脫磷爐渣供給CaO的速度較大，故認為脫磷已被促進。另一方面，編號10其Al2 O3 低於2質量%，鈣鐵氧體之熔解不充分，故認為脫磷是不充分的。此外，編號11是由以下而被認為脫磷是不充分的：因Al2 O3 濃度大於20質量%，故發生激烈噴濺而在中途中斷了吹煉；且，(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比大於0.5，由Al2 O3 濃度之上升致使往脫磷爐渣的CaO供給量較少。
此外，本發明脫磷劑之編號3及編號4，由於以下情事認為相對於本發明例之編號1或編號2，其等脫磷已進一步被促進：Al2 O3 為2~20質量%，(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.5，更甚者，(Na2 O)/(Al2 O3 )比為0.1~2.0；透過Al2 O3 及Na2 O會促進鈣鐵氧體之熔融，Na2 O增大了爐渣的磷酸鹽容量；且，Na2 O會降低轉爐爐渣的黏度而促進了爐渣側的磷之物質移動等情事。此外，編號5將鈣鐵氧體投入至轉爐內的時間點為「裝入熔化生鐵後」，相對於编號3及编號4的「裝入熔化生鐵前」，雖然其反應時間短，而成品[P]會上升，但仍可達成成品[P]＜0.02%。
另一方面，在编號12中是由以下情事認為脫磷是不足的：Al2 O3 小於2質量%，鈣鐵氧體之熔融不充分；且，(Na2 O)/(Al2 O3 )比大於2.0，由Na2 O之汽化致使Na2 O未充分殘留於脫磷爐渣中。此外，编號13因(Na2 O)/(Al2 O3 )小於0.1，無法透過Na2 O將爐渣的磷酸鹽容量與爐渣側的磷之物質移動速度充分加大，故認為脫磷是不足。编號14透過(Na2 O)/(Al2 O3 )比大於2.0，因Na2 O之汽化致使Na2 O未充分地殘留於脫磷爐渣中，而被認為脫磷是不足。
此外，本發明脫磷劑之编號6及编號7，Al2 O3 為2~20質量%，(Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.5，SiO2 為1~10質量%，(SiO2 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.3，透過Al2 O3 及SiO2 會促進鈣鐵氧體之熔融，往脫磷爐渣供給CaO的速度高，故認為脫磷已被促進。另一方面，编號15因Al2 O3 低於2質量%，SiO2 低於1質量%，鈣鐵氧體之熔解不充分，故認為脫磷是不足的。此外，编號16透過Al2 O3 濃度低於2質量%，SiO2 在10質量%以上，由SiO2 致使爐渣的鹼度降低，而被認為脫磷是不足的。
產業上之可利用性 本發明係有關一種適用於熔製熔鋼時的脫磷處理方法，其在製鋼步驟中，將含鐵之廢料和熔化生鐵裝入精煉爐進行吹煉，並熔製熔鋼時作脫磷處理。
1‧‧‧轉爐
2‧‧‧廢料
3‧‧‧精煉劑
4‧‧‧熔化生鐵
5‧‧‧噴槍
圖1(a)~圖1(c)是表示本發明之使用頂底吹轉爐的脫磷加工之概要的說明圖。
無

Claims (7)

  1. 一種熔鐵的脫磷劑，其含有2~20質量%的Al2 O3 ，剩餘部分為鈣鐵氧體及雜質；且， (Al2 O3 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.5。
  2. 如請求項1之熔鐵的脫磷劑，其進一步含有1~10質量%的SiO2 ，且(SiO2 質量%)/(CaO質量%)比為0.04~0.3。
  3. 如請求項1或2之任1項之熔鐵的脫磷劑，其進一步含有(Na2 O質量%)/(Al2 O3 質量%)比為0.1~2.0之Na2 O。
  4. 一種精煉劑，其含有如請求項1~3之任1項之脫磷劑。
  5. 一種熔鐵的脫磷方法，其是在轉爐內添加如請求項4之精煉劑，並進行熔化生鐵的脫磷處理之方法；其中，裝入(CaO)/(SiO2 )比為1.3~2.0。
  6. 如請求項5之熔化生鐵的脫磷方法，其中，前述鈣鐵氧體所含CaO質量為前述精煉劑所含CaO質量的20%以上。
  7. 如請求項5之熔化生鐵的脫磷方法，其中，在先於裝入熔化生鐵之前，將前述精煉劑投入前述轉爐內。
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