TW201335388A

TW201335388A - 肥粒鐵系不鏽鋼箔

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Publication number: TW201335388A
Application number: TW102103480A
Authority: TW
Inventors: Akito Mizutani; Mitsuyuki Fujisawa; Hiroki Ota; Hiroyuki Ogata
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2012-01-30
Filing date: 2013-01-30
Publication date: 2013-09-01
Also published as: JP5522330B2; KR20140117476A; MX2014009125A; MX346735B; EP2811044A4; TWI467033B; CA2860746A1; EP2811044B1; US9920409B2; EP2811044A1; WO2013114833A1; JPWO2013114833A1; CA2860746C; CN104093872A; US20150010771A1; CN104093872B; ES2651071T3; RU2578308C1

Abstract

本發明提供一種對搭載於廢氣溫度與汽油車相比低溫之車輛上之廢氣淨化裝置用觸媒載體較佳之不鏽鋼箔。本發明之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其特徵在於，其含有：以質量%計，C：0.05%以下、Si：2.0%以下、Mn：1.0%以下、S：0.005%以下、P：0.05%以下、Cr：11.0~25.0%、Ni：0.05~0.30%、Al：0.01~1.5%、Cu：0.01~2.0%、N：0.10%以下，且剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質。

Description

肥粒鐵系不鏽鋼箔

本發明係關於一種耐形狀變化性、耐皮膜剝離性及製造性優異之肥粒鐵系不鏽鋼(ferritic stainless steel)箔。

近年來，汽車(automobile)之廢氣限制受到強化，搭載有將不鏽鋼箔(stainless steel foil)用作廢氣淨化裝置用觸媒載體(catalyst carrier for automotive exhaust gas purifying facility)之金屬蜂窩(metal honeycomb)之情況增加。金屬蜂窩係與陶瓷製之蜂窩載體相比，可獲得較大之開孔率(aperture ratio)，而且耐熱衝擊特性或耐振動特性優異，從而使用之比例增加。尤其是在搭載於卡車等大型車上之情況下，載體形狀亦成為大型，故而較多地使用有形狀之自由度較高之金屬蜂窩。

該金屬蜂窩係例如將平坦之不鏽鋼箔(平箔(flat foil))與加工成波狀之不鏽鋼箔(波箔(corrugated foil))交替堆積而形成蜂窩構造(honeycomb structure)，進而對該不鏽鋼箔之表面塗佈觸媒物質(catalytic material)而用於廢氣淨化裝置。圖1中表示金屬蜂窩之一例，此係將堆積平箔1與波箔2而成者捲繞成捲筒狀進行加工，並以外筒(external cylinder)3固定其外周製作而成之金屬蜂窩4。

若使不鏽鋼含有超過約3質量%之Al，則於表面生成Al₂O₃之氧化皮膜(oxide layer)而明顯改善耐氧化性(oxidation resistance)，故而於金屬蜂窩用之不鏽鋼箔中，主要使用有以20質量%Cr-5質量%Al系或18質量%Cr-3質量%Al系等為代表之高含Al肥粒鐵系不鏽鋼箔。

於汽油車(gasoline powered automobile)之情況下，亦存在如下情況：廢氣淨化裝置內除廢氣溫度以外因觸媒反應(catalytic reaction)所致溫度上升，達到1000℃以上之高溫。因此，對觸媒載體應用有高溫下之耐氧化性極其優異之高含Al肥粒鐵系不鏽鋼箔。除耐氧化性以外，對觸媒載體要求有如下：即便重複暴露於高溫下形狀亦不會變化、於冷卻中氧化皮膜不會剝離、與洗塗之密接性優異。高含Al肥粒鐵系不鏽鋼箔係由於該等特性優異，故而受到廣泛使用。

另一方面，柴油車之廢氣溫度幾乎不會比汽油車之廢氣溫度高，極限溫度大致為800℃左右。於除農業機械或建築機械等汽車以外之車輛之情況下，廢氣之最高極限溫度進一步降低。因此，於將之前所述之20質量%Cr-5質量%Al系或18質量%Cr-3質量%Al系之不鏽鋼箔應用於柴油車等低廢氣溫度之車輛中之情況下，大致為耐氧化性過剩之情況。另一方面，該等高含Al肥粒鐵系不鏽鋼箔雖耐氧化性優異但製造性較差，且製造成本較高。通常，若對肥粒鐵系不鏽鋼添加Al則存在韌性明顯下降之傾向，於鑄造後鋼坯(slab)之冷卻中、熱軋鋼卷之展開中或者冷軋中等不斷產生板斷裂，從而成為裝置故障或良率降低之原因。

為解決以上問題，提出有儘量降低Al含量來改善製造性之不鏽鋼箔。例如於專利文獻1中，揭示有一種藉由將Al含量限制於雜質等級~0.8質量%，於高溫下未形成氧化Al皮膜而是生成氧化Cr皮膜，而改善載體成形時之擴散接合性(diffusion bondability)之不鏽鋼箔製金屬蜂窩。

於專利文獻2中，揭示有一種藉由將Al含量限制於雜質等級~0.8質量%，且於0.3~3質量%之範圍內含有Mo，而改善耐氧化性、擴散接合性及耐硫酸腐蝕性之不鏽鋼箔製金屬蜂窩。

又，於專利文獻3中，揭示有一種藉由以18質量%Cr-3質量%Al鋼為基底並使Al含量降低至未滿1.5~2.5質量%，進而限制結晶粒度，而同時實現加工性與耐氧化性之不鏽鋼。

[先前技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：日本專利特開平7-213918號公報

專利文獻2：日本專利特開平7-275715號公報

專利文獻3：日本專利特開2004-307918號公報

然而，於專利文獻1及專利文獻2記載之不鏽鋼箔中，於箔表面生成之氧化Cr皮膜與肥粒鐵之熱膨脹率差與氧化Al皮膜之情況相比較大，故而有於高溫下產生潛變變形，產生箔之形狀變化或表面之氧化皮膜剝離之情況。若產生該等變形或剝離，則擔載於表面之觸媒脫落，故而無法滿足作為觸媒載體之必要特性。

於專利文獻3記載之方法中，當用作箔時，若於高溫氧化中缺乏Al並開始生成Cr皮膜，則由於原料金屬之耐力不充分，故而仍然因藉由皮膜之熱膨脹率差而產生之應力所致發生形狀變化。如此，於為改善製造性而降低Al之不鏽鋼箔中，由氧化皮膜之差異所引起之高溫下之形狀變化及氧化皮膜剝離成為較大之問題。

本發明之目的在於解決該等課題，而提供一種搭載於廢氣溫度與汽油車相比低溫之車輛上之廢氣淨化裝置用觸媒載體所使用之肥粒鐵系不鏽鋼箔。提供一種提高耐形狀變化性及耐皮膜剝離性且製造性優異之不鏽鋼箔。

本發明者等人為解決上述問題而進行了銳意研究，結果發現一種於廢氣溫度與汽油車相比低溫之情況下，即便為低含Al鋼亦於滿足必要之耐氧化特性之狀態下提高箔材之耐形狀變化性及耐皮膜剝離性的方法。

本發明係進一步對上述見解加以研究而完成者，其主旨係如下所述。

[1]一種肥粒鐵系不鏽鋼箔，其特徵在於，其含有：以質量%計，C：0.05%以下、Si：2.0%以下、Mn：1.0%以下、S：0.005% 以下、P：0.05%以下、Cr：11.0~25.0%、Ni：0.05~0.30%、Al：0.01~1.5%、Cu：0.01~2.0%、N：0.10%以下，且剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質。

[2]如上述[1]之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其進而含有：以質量%計，合計0.01~3.0%之Nb：0.01~1.0%、Mo：0.01~3.0%、W：0.01~3.0%中之1種或2種以上。

[3]如上述[1]或[2]之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其進而含有：以質量%計，0.01~0.20%之REM(Rare Earth Elements，稀土元素)。

[4]如上述[1]至[3]中任一項之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其進而含有：以質量%計，Ti：0.01~1.0%、Zr：0.01~0.20%、Hf：0.01~0.20%、Ca：0.0010~0.0300%及Mg：0.0015~0.0300%中之1種或2種以上。

[5]如上述[1]至[4]中任一項之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其箔厚為100 μm以下。

根據本發明，可製造一種耐形狀變化性、耐皮膜剝離性及製造性優異之廢氣淨化裝置用觸媒載體所使用之不鏽鋼箔。本發明中所獲得之不鏽鋼箔係除拖拉機或聯合收割機等農業機械、推土機或鏟土機等建設機械之所謂越野柴油汽車之廢氣淨化裝置用觸媒載體以外，對工廠廢氣之淨化裝置用觸媒載體等較佳。進而，亦可用於柴油汽車或汽油汽車、摩托車之觸媒載體及該等觸媒載體之外筒材、汽車或摩托車之消音器配管用構件(member for exhausting gas)、暖氣設備或燃燒設備之排氣管用構件等，但並不特別限定於該等用途。

1‧‧‧平箔

2‧‧‧波箔

3‧‧‧外筒

4‧‧‧金屬蜂窩

圖1係表示金屬製蜂窩之一例之圖。

圖2係表示高溫拉伸試驗片之形狀之圖。

本發明者等人對在表面未生成Al₂O₃氧化物(oxide)之肥粒鐵系不鏽鋼箔之高溫下之耐形狀變化性、耐皮膜剝離性及製造性進行了詳細之研究，結果獲得以下見解而達成本發明。再者，所謂不鏽鋼箔係主要指板厚為100 μm以下之不鏽鋼，但並不特別限定於此。

(a)為抑制高溫氧化後之形狀變化，較為有效的是提高箔自身之高溫強度。其原因在於：因由氧化皮膜與肥粒鐵之熱膨脹率之差異產生之應力所致之變形藉由強度之上升而得以緩和。

(b)發現氧化皮膜之剝離之原因之一係高溫下當箔產生形狀變化時所產生之龜裂、或產生於皮膜-肥粒鐵界面之孔隙。若該等產生，則產生缺乏新保護性之表面，並於該部分產生明顯之氧化從而引起剝離。該龜裂或孔隙可藉由提高高溫強度抑制形狀變化而防止。再者，如通常所知，耐皮膜剝離性亦藉由REM之添加而提高。

(c)於高溫強度之改善中較為有效的是利用Cu添加之析出強化。為達成進一步之強化，亦可併用利用Nb、Mo或W等固溶強化元素添加之強化，但較佳為使用作為相對較低廉之元素之Cu。然而，Cu使高溫下之耐氧化性降低。因此，本發明者等人發現，藉由同時含有未對製造性造成影響之程度之適量之Al而即便添加強化元素亦可確保必要之耐氧化性，從而達成本發明。

以下，詳細說明本發明。

1.關於成分組成

以下對本發明之成分組成進行說明。再者，成分組成中之%全部設為質量%。

C：0.05%以下

若C含量超過0.05%，則高溫下之強度降低，耐氧化性亦降低。又，因韌性之降低亦招致製造性之降低。因此，C含量係設為0.05%以下，較佳為設為0.02%以下。進而較佳為0.01%以下。然而，較佳為儘量降低C含量。

Si：2.0%以下

Si係改善耐氧化性之元素，但若含量超過2.0%，則韌性降低，並且因加工性之降低而製造變得困難。因此，Si含量係設為2.0%以下，較佳為設為1.0%以下。進而較佳為設為0.5%以下。然而，於進一步提高耐氧化性之情況下，較佳為含有0.05%以上，更佳為含有0.1%以上。

Mn：1.0%以下

若Mn含量超過1.0%，則高溫下之耐氧化性降低。因此，Mn含量係設為1.0%以下，較佳為設為0.5%以下。然而，由於Mn具有固定鋼中之S之效果，故而較佳為含有0.01%以上，更佳為含有0.05%以上。

S：0.005%以下

若S含量超過0.005%，則觸媒載體中之皮膜之密接性或高溫下之耐氧化性降低。因此，S含量係設為0.005%以下，較佳為設為0.003%以下。更佳為0.001%以下，但更佳為儘量降低。

P：0.05%以下

若P含量超過0.05%，則觸媒載體中之氧化皮膜之密接性或高溫下之耐氧化性降低。因此，P含量係設為0.05%以下，較佳為設為0.03%以下，但更佳為儘量降低。

Cr：11.0~25.0%

Cr係於確保高溫下之耐氧化性及強度之方面必不可缺之元素，因此，添加11.0%以上。然而，若Cr含量超過25.0%，則加工性降低，無法達成作為本發明之目的之優異之製造性。因此，Cr含量係設為11.0~25.0%之範圍。較佳為13.0~20.0%之範圍。若考慮製造成本與耐氧化性之平衡，則更佳為15.0~18.0%之範圍。

Ni：0.05~0.30%

Ni具有提高觸媒載體成形時之焊接性(brazability)之效果，故而其含量係設為0.05%以上。然而，於作為沃斯田鐵穩定化元素(austenite-stabilizing element)之Ni之含量超過0.30%之情況下，於Cr開始氧化時，生成沃斯田鐵且使箔之熱膨脹係數(thermal expansion coefficient)增加，產生箔之中部收縮或斷裂(元件斷開)等不良狀況。因此，Ni含量係設為0.05~0.30%之範圍。較佳為0.08~0.20%之範圍。

Al：0.01~1.5%

Al係改善肥粒鐵系不鏽鋼之高溫下之耐氧化性之元素，故而添加 0.01%以上。然而，若添加超過1.5%之Al，則鋼坯或熱軋板之韌性降低從而製造性降低。因此，設為0.01~1.5%之範圍。較佳為0.05~1.0%，更佳為0.1~1.0%之範圍。若考慮製造性與耐氧化性之平衡，則更佳為0.2~0.8%之範圍。

Cu：0.01~2.0%

若添加Cu，則產生細微之析出物且箔自身之強度上升，具有抑制當於氧化皮膜與肥粒鐵之間產生熱膨脹差時之潛變變形之效果，故而添加0.01%以上。進而，Cu亦為對耐蝕性提高及耐鹽害腐蝕性(salt corrosion resistance)之改善有效之元素。然而，若Cu含量超過2.0%，則耐氧化性降低，而且加工困難，招致成本增大。因此，Cu含量係設為0.01~2.0%之範圍。若考慮耐形狀變化性及低成本，則較佳為0.05~1.5%之範圍。進而於必需高溫強度之情況下更佳為設為0.2~1.5%之範圍。

N：0.10%以下

若N含量超過0.10%，則韌性降低，並且因加工性之降低而製造變得困難。因此，N含量係設為0.10%以下。較佳為0.05%以下。進而較佳為0.01%以下。

本發明之基本成分組成係以上，進而考慮高溫下之強度與加工性，可含有Nb、Mo、W中之1種或2種以上作為選擇元素。

合計0.01~3.0%之Nb：0.01~1.0%、Mo：0.01~3.0%、W：0.01~3.0%中之1種或2種以上

Nb係使箔之高溫下之強度上升，且使耐形狀變化性及耐皮膜剝離性良好。該效果可藉由含有0.01%以上之Nb而獲得。另一方面，若含有超過1.0%之Nb，則加工性降低而難以製造，故而於含有Nb之情況下，其量較佳為設為0.01~1.0%之範圍。更佳為0.1~0.7%之範圍。進而，若考慮高溫下之強度與製造性之平衡則進行較佳為設為0.3~0.6%之範圍。

Mo及W均增大高溫下之強度，且觸媒載體之壽命良好，故而可作為選擇元素而含有。又，該等元素使氧化皮膜穩定化，並提高耐鹽害腐蝕性。此種效果均能以0.01%以上之含有而獲得。另一方面，若超過3.0%，則因加工性之降低而難以製造，故而於含有Mo、W之情況下，其量較佳為分別設為0.01~3.0%之範圍。更佳為1.5~2.5%之範圍。

再者，於含有Nb、Mo、W中之2種以上之情況下，其量之合計較佳為設為0.01~3.0%之範圍。其原因在於：若未滿0.01%則無法獲得所需之效果，或者若超過3.0%則加工性較大降低。再者，更佳為1.5~2.5%之範圍。

進而，可以氧化皮膜之改善為目的而含有REM。

REM：0.01~0.20%

所謂REM，係Sc、Y及鑭系元素(La、Ce、Pr、Nd、Sm等原子編號至57~71為止之元素)，含量係該等元素之總量。通常，REM改善氧化皮膜之密接性，對皮膜之耐剝離性提高具有極其明顯之效果。此種效果能夠以0.01%以上之REM含量而獲得。另一方面，若REM含量超過0.20%，則該等元素於晶界富集並析出，於高溫加熱時熔融從而成為熱軋板之表面缺陷之主要因素。因此，於含有REM之情況下，其量較佳為設為0.01~0.20%之範圍。更佳為設為0.03~0.10%之範圍。

進而，為提高耐氧化性而可含有Ti、Zr、Hf、Ca及Mg中之1種或2種以上。

Ti：0.01~1.0%

Ti係固定鋼中之C、N而提高加工性及耐蝕性之元素，其效果能夠以0.01%以上之Ti含有而獲得。然而，Ti係容易受氧化之元素，若其含量超過1.0%，則於皮膜中混入大量之Ti氧化物，焊接性明顯降低，並且高溫下之耐氧化性亦降低。因此，於含有Ti之情況下，其量較佳為設為0.01~1.0%之範圍。更佳為設為0.05~0.20%之範圍。

Zr：0.01~0.20%

Zr與鋼中之C、N結合，改善潛變特性。又，提高韌性並且提高加工性，從而使箔之製造容易。進而，於氧化皮膜中於粒界富集而使高溫下之耐氧化性、或高溫下之強度、尤其是耐形狀變化性提高。此種效果能夠以0.01%以上之Zr含有而獲得，但若Zr含量超過0.20%，則與Fe等形成金屬間化合物，降低耐氧化性。因此，於含有Zr之情況下，其量較佳為設為0.01~0.20%之範圍。更佳為設為0.01~0.05%之範圍。

Hf：0.01~0.20%

Hf係使Al₂O₃皮膜與肥粒鐵之密接性良好，進而抑制固溶Al(solute Al)之減少，故而具有提高高溫下之耐氧化性之效果。為獲得此種效果，Hf含量較佳為含有0.01%以上。另一方面，若Hf含量超過0.20%，則促進高溫氧化而使耐氧化性降低。因此，Hf含量較佳為設為0.01~0.20%之範圍，更佳為設為0.02~0.10%之範圍。

Ca：0.0010~0.0300%

Ca具有提高Al₂O₃皮膜之密接性之作用。為獲得此種效果，Ca含量較佳為設為0.0010%以上。另一方面，若Ca含量超過0.0300%，則韌性降低，高溫下之耐氧化性亦降低。因此，Ca含量較佳為設為0.0010~0.0300%之範圍，更佳為設為0.0020~0.0100%之範圍。

Mg：0.0015~0.0300%

Mg與Ca相同，具有提高Al₂O₃皮膜之密接性之作用。為獲得此種效果，Mg含量較佳為設為0.0015%以上。另一方面，若Mg含量超過0.0300%，則韌性降低，高溫下之耐氧化性亦降低。因此，Mg含量較佳為設為0.0015~0.0300%之範圍，更佳為設為0.0020~0.0100%之範圍。

2.關於製造條件

於該肥粒鐵系不鏽鋼箔之製造中，可使用通常之不鏽鋼製造設備。於將含有上述成分組成之鋼以轉爐或電爐等熔製，並以VOD(Vacuum oxygen decarburization，真空氧脫碳)或AOD(Argon oxygen decarburization，氬氧脫碳)進行二次精煉之後，以造塊-分塊軋壓法或連續鑄造法製成鋼坯。將鑄造後之鋼坯裝入加熱爐(heating furnace)，於加熱至1150℃~1250℃之後供至熱軋步驟。對於如此獲得之熱軋鋼帶，以噴丸、酸洗、機械研磨等去除表面鏽皮，重複進行複數次冷軋與退火，藉此，獲得箔厚100 μm以下之不鏽鋼箔。箔之厚度係於作為廢氣淨化裝置用觸媒載體時，尤其是於需要耐振動特性或耐久性之情況下較佳為設為50~100 μm左右，尤其是於需要較高之元件密度(cell density)或低背壓之情況下較佳為設為25~50 μm左右。

[實施例1]

以下基於實施例說明本發明。於將藉由真空熔解熔製而成之表1所示之化學組成之鋼加熱至1200℃之後，於900~1200℃之溫度範圍內進行熱軋，製成板厚3 mm之熱軋鋼板。為評價所獲得之熱軋板之製造線穿過性，切取寬度25 mm、長度300 mm之短條狀之試驗片進行重複彎曲試驗。此處，假定穿過熱軋板之鋼卷捲取或酸洗退火線時之彎曲加工，於彎曲半徑25 mm下重複進行複數次彎曲加工，若即便為10次以上之彎曲加工亦未斷裂則判斷為具有充分之穿過性。以該方法評價之結果為，至鋼No.1~16為止之鋼即便加工10次以上亦未斷裂而具有良好之加工性，但Al含量超過本發明範圍之鋼No.17係由於在3次之彎曲下斷裂故而判斷為熱軋板之加工性不充分，從而自以後之研究中除外。繼而，於將至鋼No.1~16為止之熱軋鋼板於大氣中進行1000℃×1分鐘之退火並進行酸洗後，進行冷軋，製成板厚1.0 mm之冷軋鋼板。於將該等冷軋鋼板於大氣中進行950~1050℃×1分鐘之退火之後，進行酸洗，重複進行複數次利用多輥軋機(cluster mill)之冷軋與退火，獲得寬度100 mm、箔厚40 μm之箔。

對於以此種方式獲得之冷軋鋼板及箔，藉由下述方法而評價高溫下之強度(斷裂應力(rupture stress))、耐形狀變化性、耐皮膜剝離性及高溫下之耐氧化性。

(1)高溫下之強度

首先，對板厚1 mm之冷軋鋼板模擬擴散接合或焊接接合波板(corrugated sheet)與平板(flat sheet)之接點時之熱處理，於4×10^-5 Torr(5.3×10^-3 Pa)以下之真空中進行1200℃×30分鐘之熱處理。繼而，自熱處理後之冷軋鋼板切取圖2所示之試驗片，於800℃下實施高溫拉伸試驗並測定0.2%耐力。此時，拉伸速度最初為0.2 mm/min，於超過耐力之後為5 mm/min。0.2%耐力之測定結果係將未滿15 MPa設為×(不良)，將15 MPa以上且未滿35 MPa設為○(良)，將35 MPa以上設為◎(優)，且將○(良)或◎(優)設為滿足本發明之目的。

(2)高溫下之耐形狀變化性

首先，對箔厚40 μm之箔於4×10^-5 Torr(5.3×10^-3 Pa)以下之真空中進行相當於擴散接合或焊接接合時之熱處理之1200℃×30分鐘之熱處理。繼而，自熱處理後之箔將100 mm寬度×50 mm長度之試驗片於長度方向上捲繞成直徑5 mm之圓筒狀，自各箔分別製作3個藉由點焊保留端部而成者，於大氣環境爐中以1150℃×400小時進行加熱，測定3個之平均之尺寸變化量(加熱後之圓筒長度之增加部分相對於加熱前之圓筒長度之比例)。平均之尺寸變化量之測定結果係將超過5%設為×(不良)，將超過3%且5%以下設為○(良)，將3%以下設為◎(優)，且將○(良)或◎(優)設為滿足本發明之目的。

(3)高溫下之耐皮膜剝離性

首先，對箔厚40 μm之箔於4×10^-5 Torr(5.3×10^-3 Pa)以下之真空中進行相當於擴散接合或焊接接合時之熱處理之1200℃×30分鐘之熱處理。繼而，自熱處理後之箔提取3個20 mm寬度×30 mm長度之試驗片，於大氣環境爐中將[於800℃下保持20 min→冷卻至200℃以下為止]設為1個循環，重複300個循環。以目視觀察試驗結束後之試驗片，求出鏽皮剝離部之面積相對於檢查實施部之面積之比例(剝離面積/檢查實施面積×100)。測定結果係將超過3%設為×(不良)，將超過1%且3%以下設為○(良)，將於1%以下大致觀察不到剝離者設為◎(優)，且若為○(良)或◎(優)則設為滿足本發明之目的。

(4)高溫下之耐氧化性

首先，對箔厚40 μm之箔於4×10^-5 Torr(5.3×10^-3 Pa)以下之真空中進行相當於擴散接合或焊接接合時之熱處理之1200℃×30分鐘之熱處理。繼而，自熱處理後之箔提取3個20 mm寬度×30 mm長度之試驗片，於大氣環境爐中以800℃×400小時進行加熱，測定3個之平均之氧化增量(加熱前後重量變化除以初期之表面積所得之量)。此時，於氧化增量中，亦回收並附加在加熱後自試驗片剝離之鏽皮。平均之氧化增量之測定結果係將超過10 g/m²設為×(不良)，將超過5 g/m²且10 g/m²以下設為○(良)，將5 g/m²以下設為◎(優)，且將○(良)或◎(優)設為滿足本發明之目的。

將結果示於表2。

可知發明例之鋼No.1~9及13~15係高溫下之強度、耐形狀變化性較高，高溫下之耐皮膜剝離性及耐氧化性亦優異。進而，該等鋼係由於韌性優異，故而可使用通常之不鏽鋼生產設備有效率地進行生產。另一方面，比較例之鋼No.10~12及16係高溫下之強度、耐形狀變化性、耐皮膜剝離性及耐氧化性中之至少一個特性較差，不適合用作觸媒載體。

(產業上之可利用性)

根據本發明，可使用通常之不鏽鋼生產設備效率較佳地製造對在廢氣溫度之最高極限溫度為約800℃以下之相對較低溫下所使用之廢氣淨化裝置用觸媒載體較佳的不鏽鋼箔，於產業上非常有效。

1‧‧‧平箔

2‧‧‧波箔

3‧‧‧外筒

4‧‧‧金屬蜂窩

Claims

一種肥粒鐵系不鏽鋼箔，其特徵在於，其含有：以質量%計，C：0.05%以下、Si：2.0%以下、Mn：1.0%以下、S：0.005%以下、P：0.05%以下、Cr：11.0~25.0%、Ni：0.05~0.30%、Al：0.01~1.5%、Cu：0.01~2.0%、N：0.10%以下，且剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質。
如申請專利範圍第1項之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其進而含有：以質量%計，合計0.01~3.0%之Nb：0.01~1.0%、Mo：0.01~3.0%、W：0.01~3.0%中之1種或2種以上。
如申請專利範圍第1或2項之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其進而含有：以質量%計，0.01~0.20%之REM。
如申請專利範圍第1至3項中任一項之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其進而含有：以質量%計，Ti：0.01~1.0%、Zr：0.01~0.20%、Hf：0.01~0.20%、Ca：0.0010~0.0300%及Mg：0.0015~0.0300%中之1種或2種以上。
如申請專利範圍第1至4項中任一項之肥粒鐵系不鏽鋼箔，其箔厚為100 μm以下。