CN104093872B

CN104093872B - 铁素体系不锈钢箔

Info

Publication number: CN104093872B
Application number: CN201380007345.3A
Authority: CN
Inventors: 水谷映斗; 藤泽光幸; 太田裕树; 尾形浩行
Original assignee: NKK Corp
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 2012-01-30
Filing date: 2013-01-24
Publication date: 2017-07-21
Anticipated expiration: 2033-01-24
Also published as: EP2811044A4; JP5522330B2; TW201335388A; WO2013114833A1; EP2811044A1; TWI467033B; CA2860746A1; EP2811044B1; CN104093872A; RU2578308C1; ES2651071T3; US9920409B2; MX2014009125A; KR20140117476A; JPWO2013114833A1; CA2860746C; MX346735B; US20150010771A1

Abstract

本发明提供适合于搭载在废气温度低于汽油车的车辆上的废气净化装置用催化剂载体的不锈钢箔。本发明为一种铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，含有C：0.05％以下、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、S：0.005％以下、P：0.05％以下、Cr：11.0～25.0％、Ni：0.05～0.30％、Al：0.01～1.5％、Cu：0.01～2.0％、N：0.10％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成。

Description

铁素体系不锈钢箔

技术领域

本发明涉及耐形状变化性、耐覆膜剥离性和制造性优良的铁素体系不锈钢(ferritic stainless steel)箔。

背景技术

近年来，汽车(automobile)的废气限制被强化，搭载有使用不锈钢箔(stainlesssteel foil)作为废气净化装置用催化剂载体(catalyst carrier for automotiveexhaust gas purifying facility)的金属蜂窝(metal honeycomb)的情况正在增多。与陶瓷制的蜂窝载体相比，金属蜂窝能够取得较大的开孔率(aperture ratio)，而且耐热冲击特性、耐振动特性优良，使用的比例逐渐增加。特别是在搭载于卡车等大型车的情况下，由于载体形状也变为大型，因此多使用形状自由度高的金属蜂窝。

该金属蜂窝例如通过将平坦的不锈钢箔(平箔(flat foil))与加工成波状的不锈钢箔(波纹箔(corrugated foil))交替层叠而制成蜂窝结构(honeycomb structure)，再在该不锈钢箔的表面上涂布催化物质(catalytic material)而用于废气净化装置。图1中示出了金属蜂窝的一个示例，其为通过将平箔1与波纹箔2的层叠体卷绕加工成卷状并利用外筒(external cylinder)3固定其外周而制成的金属蜂窝4。

如果不锈钢中含有超过约3质量％的Al，则会在表面上生成Al₂O₃的氧化覆膜(oxide layer)而使抗氧化性(oxidation resistance)得到显著改善，因此，金属蜂窝用的不锈钢箔主要使用以20质量％Cr-5质量％Al系或者18质量％Cr-3质量％Al系等为代表的高Al含量铁素体系不锈钢箔。

在汽油车(gasoline powered automobile)的情况下，废气净化装置内因废气温度以及催化反应(catalytic reaction)而导致温度上升，有时会达到1000℃以上的高温。因此，催化剂载体应用高温下的抗氧化性极其优良的高Al含量铁素体系不锈钢箔。对于催化剂载体而言，在抗氧化性的基础上，还要求即使反复暴露在高温中形状也不发生变化、在冷却中氧化覆膜不发生剥离、与修补基面涂层的密合性优良。高Al含量铁素体系不锈钢箔由于这些特性优良而被广泛使用。

另一方面，柴油车的废气温度不会达到汽油车那样的高温，基本上到达温度为800℃左右。在农业机械、建筑机械等汽车以外的车辆的情况下，废气的最高到达温度进一步降低。因此，将如上所述的20质量％Cr-5质量％Al系或者18质量％Cr-3质量％Al系的不锈钢箔应用于柴油车等废气温度低的车辆时，绝大多数情况下抗氧化性过剩。另一方面，这些高Al含量铁素体系不锈钢箔虽然抗氧化性优良但制造性较差、制造成本高。一般而言，如果在铁素体系不锈钢中添加Al则韧性趋于显著降低，在铸造后钢坯的冷却中、热轧卷材的展开中或者冷轧中等经常会发生板断裂，成为装置故障、成品率降低的原因。

为了解决以上的问题，提出了尽可能降低Al含量而改善制造性的不锈钢箔。例如在专利文献1中公开了一种不锈钢箔制金属蜂窝，其中，将Al含量限制为杂质级别至0.8质量％，使得在高温下不形成氧化Al覆膜而生成氧化Cr覆膜，由此改善了载体成形时的扩散接合性(diffusion bondability)。

在专利文献2中公开了一种不锈钢箔制金属蜂窝，其中，将Al含量限制为杂质级别至0.8质量％、并且以0.3～3质量％的范围含有Mo，由此改善了抗氧化性、扩散接合性和耐硫酸腐蚀性。

另外，在专利文献3中公开了一种不锈钢，其以18质量％Cr-3质量％Al钢为基体并且使Al含量降低至1.5质量％以上且小于2.5质量％，进而限制了结晶粒度，由此兼具加工性和抗氧化性。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平7-213918号公报

专利文献2：日本特开平7-275715号公报

专利文献3：日本特开2004-307918号公报

发明内容

发明所要解决的问题

但是，对于专利文献1和专利文献2中所述的不锈钢箔而言，由于在箔表面上生成的氧化Cr覆膜与钢基的热膨胀率差比氧化Al覆膜时大，因此在高温下产生蠕变变形，有时会产生箔的形状变化、表面的氧化覆膜剥离。如果产生这种变形、剥离，则表面上负载的催化剂会脱落，因此不能满足作为催化剂载体的必要特性。

对于专利文献3所述的方法而言，以箔的形式使用时，如果在高温氧化中Al耗竭而开始生成Cr覆膜，则基体金属的屈服应力不充分，因此还是会因覆膜的热膨胀率差所产生的应力而引起形状变化。这样，对于为了改善制造性而降低了Al的不锈钢箔而言，由氧化覆膜的差异所引起的高温下的形状变化和氧化覆膜剥离成为较大的问题。

本发明的目的在于解决上述问题，提供在搭载于废气温度低于汽油车的车辆上的废气净化装置用催化剂载体中使用的铁素体系不锈钢箔。本发明提供提高了耐形状变化性和耐覆膜剥离性、并且制造性优良的不锈钢箔。

用于解决问题的方法

本发明人为了解决上述问题进行了深入研究，结果发现了如下方法，该方法在废气温度低于汽油车的情况下，即使对于低Al含量钢，也能在满足必要的抗氧化特性的情况下使箔材的耐形状变化性和耐覆膜剥离性提高。

本发明是在上述见解的基础上进一步加以研究而完成的，其要点如下。

[1]一种铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，含有C：0.05％以下、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、S：0.005％以下、P：0.05％以下、Cr：11.0～25.0％、Ni：0.05～0.30％、Al：0.01～1.5％、Cu：0.01～2.0％、N：0.10％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成。

[2]如上述[1]所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，还含有合计为0.01～3.0％的Nb：0.01～1.0％、Mo：0.01～3.0％、W：0.01～3.0％中的一种或两种以上。

[3]如上述[1]或[2]所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，还含有0.01～0.20％的REM。

[4]如上述[1]～[3]中任一项所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，还含有Ti：0.01～1.0％、Zr：0.01～0.20％、Hf：0.01～0.20％、Ca：0.0010～0.0300％和Mg：0.0015～0.0300％中的一种或两种以上。

[5]如上述[1]～[4]中任一项所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，箔厚为100μm以下。

发明效果

根据本发明，能够制造耐形状变化性、耐覆膜剥离性和制造性优良的用于废气净化装置用催化剂载体的不锈钢箔。本发明中得到的不锈钢箔除了适合于拖拉机、联合收割机等农业机械、推土机、铲车等建设机械这样所谓的越野柴油汽车的废气净化装置用催化剂载体以外，还适合于工厂废气的净化装置用催化剂载体等。此外，还可以用于柴油汽车、汽油汽车、双轮车的催化剂载体以及这些催化剂载体的外筒材料、汽车或双轮车的消声器配管用部件(member for exhausting gas)、供暖器具或燃烧器具的排气管用部件等，但并不特别限定于这些用途。

附图说明

图1是表示金属制蜂窝的一个示例的图。

图2是表示高温拉伸试验片的形状的图。

具体实施方式

本发明人对于在表面上不生成Al₂O₃氧化物(oxide)的铁素体系不锈钢箔在高温下的耐形状变化性、耐覆膜剥离性和制造性进行了详细的研究，结果得到以下见解从而完成了本发明。需要说明的是，不锈钢箔主要是指板厚为100μm以下的不锈钢，但并不特别限定于此。

(a)为了抑制高温氧化后的形状变化，提高箔自身的高温强度是有效的。这是因为，因氧化覆膜与钢基的热膨胀率的差异所产生的应力而导致的变形通过强度的上升得到缓和。

(b)发现氧化覆膜剥离的原因之一是在高温下箔产生形状变化时所产生的裂纹或在覆膜-钢基界面所产生的空隙。如果产生上述裂纹、空隙，则会生成新的保护性差的表面，在该部分发生显著的氧化而导致剥离。通过提高高温强度而抑制形状变化，能够防止该裂纹、空隙。需要说明的是，如通常所知，通过添加REM也会提高耐覆膜剥离性。

(c)为了改善高温强度，由添加Cu所带来的析出强化是有效的。出于实现进一步强化的目的，也可以合用由添加Nb、Mo或W等固溶强化元素所带来的强化，但优选使用比较廉价的元素Cu。但是，Cu会降低高温下的抗氧化性。因此，本发明人发现，通过同时含有不会对制造性带来影响的程度的适量的Al，即使添加强化元素也能够确保必要的抗氧化性，从而完成了本发明。

下面详细说明本发明。

1.成分组成

下面对本发明的成分组成进行说明。需要说明的是，成分组成中的％均为质量％。

C：0.05％以下

C含量如果大于0.05％，则高温下的强度降低，抗氧化性也降低。另外，由于韧性的降低还会招致制造性的降低。因此，C含量设定为0.05％以下、优选设定为0.02％以下。进一步优选为0.01％以下。但是，C含量优选尽可能地降低。

Si：2.0％以下

Si是改善抗氧化性的元素，但其含量如果大于2.0％，则韧性降低，并且由于加工性的降低导致难以制造。因此，Si含量设定为2.0％以下、优选设定为1.0％以下。进一步优选设定为0.5％以下。但是，在进一步提高抗氧化性的情况下，优选含有0.05％以上、更优选含有0.1％以上。

Mn：1.0％以下

Mn含量如果大于1.0％，则高温下的抗氧化性降低。因此，Mn含量设定为1.0％以下、优选设定为0.5％以下。但是，Mn具有固定钢中的S的效果，因此优选含有0.01％以上、更优选含有0.05％以上。

S：0.005％以下

S含量如果大于0.005％，则催化剂载体的覆膜的密合性、高温下的抗氧化性降低。因此，S含量设定为0.005％以下、优选设定为0.003％以下。更优选为0.001％以下，更优选尽可能地降低。

P：0.05％以下

P含量如果大于0.05％，则催化剂载体的氧化覆膜的密合性、高温下的抗氧化性降低。因此，P含量设定为0.05％以下、优选设定为0.03％以下，更优选尽可能地降低。

Cr：11.0～25.0％

Cr在确保高温下的抗氧化性和强度方面是必不可少的元素，因此添加11.0％以上。但是，Cr含量如果大于25.0％，则加工性降低，不能实现作为本发明目的的优良的制造性。因此，Cr含量设定为11.0～25.0％的范围。优选为13.0～20.0％的范围。如果考虑制造成本与抗氧化性的平衡，则更优选为15.0～18.0％的范围。

Ni：0.05～0.30％

Ni具有提高催化剂载体成形时的钎焊性(brazability)的效果，因此其含量设定为0.05％以上。但是，作为奥氏体稳定化元素(austenite-stabilizing element)的Ni的含量大于0.30％时，在Cr开始被氧化时，会生成奥氏体而导致箔的热膨胀系数(thermalexpansion coefficient)增大，产生箔的皱缩、断裂(小室断裂)等不良情况。因此，Ni含量设定为0.05～0.30％的范围。优选为0.08～0.20％的范围。

Al：0.01～1.5％

Al是改善铁素体系不锈钢在高温下的抗氧化性的元素，因此添加0.01％以上。但是，如果添加大于1.5％，则钢坯、热轧板的韧性降低，制造性下降。因此，设定为0.01～1.5％的范围。优选为0.05～1.0％、更优选为0.1～1.0％的范围。如果考虑制造性与抗氧化性的平衡，则更优选为0.2～0.8％的范围。

Cu：0.01～2.0％

如果添加Cu，则会生成微细的析出物而使箔自身的强度上升，具有抑制在氧化覆膜与钢基之间产生热膨胀差时的蠕变变形的效果，因此添加0.01％以上。此外，Cu还是对提高耐腐蚀性和改善抗盐蚀性(salt corrosion resistance)有效的元素。但是，Cu含量如果大于2.0％，则不仅抗氧化性降低，而且难以加工，招致成本增大。因此，Cu含量设定为0.01～2.0％的范围。如果考虑到耐形状变化性和低成本，则优选为0.05～1.5％的范围。在进一步需要高温强度的情况下，更优选设定为0.2～1.5％的范围。

N：0.10％以下

N含量如果大于0.10％，则韧性降低，并且由于加工性的降低而导致难以制造。因此，N含量设定为0.10％以下。优选为0.05％以下。进一步优选为0.01％以下。

本发明的基本成分组成如上所述，进一步考虑到高温下的强度和加工性，可以含有Nb、Mo、W中的一种或两种以上作为选择元素。

合计为0.01～3.0％的Nb：0.01～1.0％、Mo：0.01～3.0％、W：0.01～3.0％中的一种或两种以上

Nb提高箔在高温下的强度，使得耐形状变化性和耐覆膜剥离性良好。该效果通过含有0.01％以上的Nb而得到。另一方面，Nb含量如果大于1.0％，则加工性降低而难以制造，因此，含有Nb的情况下，其量优选设定为0.01～1.0％的范围。更优选为0.1～0.7％的范围。如果进一步考虑高温下的强度与制造性的平衡，则更优选设定为0.3～0.6％的范围。

Mo和W均会增大高温下的强度，使得催化剂载体的寿命良好，因此可以作为选择元素而含有。另外，这些元素使氧化覆膜稳定化、抗盐蚀性提高。这样的效果均通过含有0.01％以上而得到。另一方面，如果大于3.0％，则由于加工性的降低而导致难以制造，因此，含有Mo、W的情况下，其量优选分别设定为0.01～3.0％的范围。更优选为1.5～2.5％的范围。

需要说明的是，在含有Nb、Mo、W中的两种以上的情况下，其量的合计优选设定为0.01～3.0％的范围。这是因为，如果小于0.01％则不能得到所期望的效果，如果大于3.0％则加工性大幅降低。另外，更优选为1.5～2.5％的范围。

进而，出于改善氧化覆膜的目的，可以含有REM。

REM：0.01～0.20％

REM是指Sc、Y和镧系元素(La、Ce、Pr、Nd、Sm等原子序数57～71的元素)，含量为这些元素的总量。通常，REM对于改善氧化覆膜的密合性、提高覆膜的耐剥离性具有极其显著的效果。这样的效果通过含有0.01％以上的REM而得到。另一方面，REM含量如果大于0.20％，则这些元素会富集于晶界而析出，在高温加热时熔融而成为热轧板的表面缺陷的主要原因。因此，在含有REM的情况下，其量优选设定为0.01～0.20％的范围。更优选设定为0.03～0.10％的范围。

进而，出于提高抗氧化性的目的，可以含有Ti、Zr、Hf、Ca和Mg中的一种或两种以上。

Ti：0.01～1.0％

Ti是固定钢中的C、N而提高加工性和耐腐蚀性的元素，该效果通过含有0.01％以上的Ti而得到。但是，Ti是容易被氧化的元素，其含量如果大于1.0％，则会在覆膜中大量混入Ti氧化物，钎焊性显著降低，并且高温下的抗氧化性也降低。因此，含有Ti时，其量优选设定为0.01～1.0％的范围。更优选设定为0.05～0.20％的范围。

Zr：0.01～0.20％

Zr与钢中的C、N结合从而改善蠕变特性。另外，提高韧性，并且提高加工性而使箔的制造变得容易。此外，Zr在氧化覆膜中富集在晶界从而提高高温下的抗氧化性、高温下的强度、特别是耐形状变化性。这样的效果通过含有0.01％以上的Zr而得到，但Zr含量如果大于0.20％，则会与Fe等形成金属间化合物，使得抗氧化性降低。因此，在含有Zr的情况下，其量优选设定为0.01～0.20％的范围。更优选设定为0.01～0.05％的范围。

Hf：0.01～0.20％

Hf使Al₂O₃覆膜与钢基的密合性良好，而且抑制固溶Al(solute Al)的减少，因此具有提高高温下的抗氧化性的效果。为了得到这样的效果，Hf含量优选为0.01％以上。另一方面，Hf含量如果大于0.20％，则会促进高温氧化而导致抗氧化性降低。因此，Hf含量优选设定为0.01～0.20％的范围、更优选设定为0.02～0.10％的范围。

Ca：0.0010～0.0300％

Ca具有提高Al₂O₃覆膜的密合性的作用。为了得到这样的效果，Ca含量优选设定为0.0010％以上。另一方面，Ca含量如果大于0.0300％，则韧性降低，高温下的抗氧化性也降低。因此，Ca含量优选设定为0.0010～0.0300％的范围、更优选设定为0.0020～0.0100％的范围。

Mg：0.0015～0.0300％

Mg与Ca同样地具有提高Al₂O₃覆膜的密合性的作用。为了得到这样的效果，Mg含量优选设定为0.0015％以上。另一方面，Mg含量如果大于0.0300％，则韧性降低，高温下的抗氧化性也降低。因此，Mg含量优选设定为0.0015～0.0300％的范围、更优选设定为0.0020～0.0100％的范围。

2.制造条件

在该铁素体系不锈钢箔的制造中，可以使用常规的不锈钢制造设备。使用转炉、电炉等将含有上述成分组成的钢进行熔炼，利用VOD(Vacuum oxygen decarburization，真空氧脱碳)、AOD(Argon oxygen decarburization，氩氧脱碳)进行二次精炼，然后利用铸锭-开坯轧制法或连续铸造法制成钢坯。将铸造后的钢坯装入加热炉(heating furnace)中，加热至1150℃～1250℃后供于热轧工序。对于这样得到的热轧钢带，通过抛丸清理、酸洗、机械研磨等除去表面氧化皮，反复进行多次冷轧和退火，由此得到箔厚为100μm以下的不锈钢箔。在制成废气净化装置用催化剂载体时，特别是在需要耐振动特性、耐久性的情况下，箔的厚度设定为约50μm～约100μm，特别是在需要高的小室密度(cell density)、低背压的情况下，优选设定为约25μm～约50μm。

实施例1

下面基于实施例来说明本发明。将通过真空熔化熔炼后的表1所示的化学组成的钢加热至1200℃后，在900～1200℃的温度范围内进行热轧而制成板厚为3mm的热轧钢板。为了对所得到的热轧板的生产线通板性进行评价，切出宽度为25mm、长度为300mm的长条状试验片反复进行弯曲试验。在此，设想热轧板的卷材卷取、酸洗退火生产线通板时的弯曲加工，以25mm的弯曲半径反复进行多次弯曲加工，如果即使经过10次以上的弯曲加工也不断裂，则判断为具有足够的通板性。通过该方法评价的结果为，钢No.1～16的钢即使加工10次以上也没有断裂，具有良好的加工性，而Al含量超出本发明范围的钢No.17在3次弯曲下发生断裂，因此判断为热轧板的加工性不充分，在之后的研究中将其排除在外。接着，将钢No.1～16的热轧钢板在大气中进行1000℃×1分钟的退火，酸洗后进行冷轧，制成板厚为1.0mm的冷轧钢板。将这些冷轧钢板在大气中进行950～1050℃×1分钟的退火后，进行酸洗，并反复进行多次利用多辊轧机(cluster mill)的冷轧和退火，得到宽度为100mm、箔厚为40μm的箔。

对于这样得到的冷轧钢板和箔，通过下述方法评价高温下的强度(断裂应力(rupture stress))、耐形状变化性、耐覆膜剥离性和高温下的抗氧化性。

(1)高温下的强度

首先，模拟对波纹板(corrugated sheet)与平板(flat sheet)的接点进行扩散接合或者钎焊接合时的热处理，在4×10^-5托(5.3×10^-3Pa)以下的真空中对板厚为1mm的冷轧钢板进行1200℃×30分钟的热处理。接着，从热处理后的冷轧钢板中切出图2所示的试验片，在800℃下实施高温拉伸试验，测定0.2％屈服应力。此时，拉伸速度最初设定为0.2mm/分钟，超过屈服应力后设定为5mm/分钟。对于0.2％屈服应力的测定结果，将小于15MPa作为×(不良)、将15MPa以上且小于35MPa作为○(良)、将35MPa以上作为◎(优)，将○(良)或者◎(优)作为满足本发明的目的。

(2)高温下的耐形状变化性

首先，在4×10^-5托(5.3×10^-3Pa)以下的真空中对箔厚为40μm的箔进行相当于扩散接合或者钎焊接合时的热处理的1200℃×30分钟的热处理。接着，将裁取自热处理后的箔的100mm宽度×50mm长度的试验片沿长度方向卷成直径为5mm的圆筒状，通过点焊固定端部，分别由各箔制作3个上述试件，在大气气氛炉中在1150℃下加热400小时，测定3个试件平均的尺寸变化量(加热后的圆筒长度相对加热前的圆筒长度的增量的比例)。对于平均的尺寸变化量的测定结果，将大于5％作为×(不良)、将大于3％且在5％以下作为○(良)、将3％以下作为◎(优)，将○(良)或者◎(优)作为满足本发明的目的。

(3)高温下的耐覆膜剥离性

首先，在4×10^-5托(5.3×10^-3Pa)以下的真空中对箔厚为40μm的箔进行相当于扩散接合或者钎焊接合时的热处理的1200℃×30分钟的热处理。接着，从热处理后的箔上裁取3个20mm宽度×30mm长度的试验片，在大气气氛炉中以[在800℃下保持20分钟→冷却至200℃以下]为1个循环，反复进行300个循环。通过目视观察试验结束后的试验片，求出氧化皮剥离部相对于检查实施部的面积的比例(剥离面积/检查实施面积×100)。对于测定结果，将大于3％作为×(不良)、将大于1％且在3％以下作为○(良)、将1％以下而几乎未观察到剥离作为◎(优)，如果为○(良)或者◎(优)则满足本发明的目的。

(4)高温下的抗氧化性

首先，在4×10^-5托(5.3×10^-3Pa)以下的真空中对箔厚为40μm的箔进行相当于扩散接合或者钎焊接合时的热处理的1200℃×30分钟的热处理。接着，从热处理后的箔上裁取3个20mm宽度×30mm长度的试验片，在大气气氛炉中在800℃下加热400小时，测定3个试验片的平均氧化增重(用加热前后重量变化除以初期的表面积而得到的量)。此时，还要回收加热后从试验片上剥离的氧化皮并加入氧化增重中。对于平均的氧化增重的测定结果，将大于10g/m²作为×(不良)、将大于5g/m²且在10g/m²以下作为○(良)、将5g/m²以下作为◎(优)，将○(良)或者◎(优)作为满足本发明的目的。

将结果示于表2中。

可知作为发明例的钢No.1～9和13～15的高温下的强度、耐形状变化性高，并且高温下的耐覆膜剥离性和抗氧化性也优良。此外，这些钢的韧性优良，因此能够使用常规的不锈钢生产设备高效地生产。另一方面，作为比较例的钢No.10～12和16的高温下的强度、耐形状变化性、耐覆膜剥离性和抗氧化性中的至少一个特性较差，不适合用作催化剂载体。

产业上的可利用性

根据本发明，能够使用常规的不锈钢生产设备高效地制造适合于在废气温度的最高到达温度约为800℃以下的较低温度下使用的废气净化装置用催化剂载体的不锈钢箔，在产业上非常有效。

标号说明

1 平箔

2 波纹箔

3 外筒

4 金属蜂窝

Claims

1.一种铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，其含有C：0.05％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.5％以下、S：0.005％以下、P：0.05％以下、Cr：11.0～25.0％、Ni：0.05～0.30％、Al：0.06～1.0％、Cu：0.01～0.87％、N：0.10％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成。

2.如权利要求1所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，还含有合计为0.01～3.0％的Nb：0.01～1.0％、Mo：0.01～3.0％、W：0.01～3.0％中的一种或两种以上。

3.如权利要求1或2所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，还含有0.01～0.20％的REM。

4.如权利要求1或2所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，还含有Ti：0.01～1.0％、Zr：0.01～0.20％、Hf：0.01～0.20％、Ca：0.0010～0.0300％和Mg：0.0015～0.0300％中的一种或两种以上。

5.如权利要求3所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，以质量％计，还含有Ti：0.01～1.0％、Zr：0.01～0.20％、Hf：0.01～0.20％、Ca：0.0010～0.0300％和Mg：0.0015～0.0300％中的一种或两种以上。

6.如权利要求1或2所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，箔厚为100μm以下。

7.如权利要求3所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，箔厚为100μm以下。

8.如权利要求4所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，箔厚为100μm以下。

9.如权利要求5所述的铁素体系不锈钢箔，其特征在于，箔厚为100μm以下。