CN106795599B

CN106795599B - 铁素体系不锈钢箔及其制造方法

Info

Publication number: CN106795599B
Application number: CN201580045495.2A
Authority: CN
Inventors: 水谷映斗; 藤泽光幸
Original assignee: Jeffrey Steel Co Ltd
Current assignee: Jeffrey Steel Co Ltd
Priority date: 2014-08-29
Filing date: 2015-08-20
Publication date: 2019-12-24
Anticipated expiration: 2035-08-20
Also published as: CN106795599A; TWI648413B; US20170275725A1; WO2016031192A1; KR101994559B1; JP5874873B1; TW201615865A; JPWO2016031192A1; EP3187609A1; KR20170038866A; EP3187609B1; EP3187609A4; ES2901964T3

Abstract

本发明提供一种波纹加工性、高温下的耐形状变化性和制造性优异的铁素体系不锈钢箔及其制造方法。上述铁素体系不锈钢箔以质量％计含有C：0.020％以下、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、S：0.010％以下、P：0.050％以下、Cr：10.0～25.0％、Ni：0.05～0.50％、Ti：0.14～0.25％、Al：0.001～0.10％、V：0.02～0.10％、N：0.020％以下，剩余部分由Fe和不可避免的杂质构成，维氏硬度大于200且小于350。

Description

铁素体系不锈钢箔及其制造方法

技术领域

本发明特别涉及排气净化装置用催化剂载体中使用的铁素体系不锈钢箔。

背景技术

近年来，汽车的排气规定正在强化，作为排气净化装置用催化剂载体，搭载使用了不锈钢箔的金属蜂窝的情况正在增加。金属蜂窝与主流的陶瓷制的蜂窝载体相比，可取得较大的开孔率，并且耐热冲击特性、耐振动特性优异。尤其是在搭载于卡车等大型车时，载体形状也为大型，因此大多使用形状的自由度高的金属蜂窝。

该金属蜂窝例如将平坦的不锈钢箔(平箔)与加工成波状的不锈钢箔(波箔)交替地重叠，将平箔与波箔的接触点利用硬钎焊、扩散接合进行固定而制成蜂窝结构，在表面涂布有催化剂物质的金属蜂窝用于排气净化装置。

金属蜂窝用的不锈钢箔中主要使用以20质量％Cr-5质量％Al系或18质量％Cr-3质量％Al系等为代表的高Al含量铁素体系不锈钢箔。若不锈钢中含有2～3质量％以上的Al，则在表面生成Al₂O₃的氧化被膜，耐氧化性显著提高。汽油车中，排气净化装置内除了排气温度以外，温度也随着催化反应而上升，有时达到1000℃以上的高温。因此，催化剂载体适用在高温下的耐氧化性极其优异的含有3质量％以上的Al的高Al含量铁素体系不锈钢箔。此外，对于催化剂载体所用的箔，为了防止所担载的催化剂的剥离，也要求高温下的耐形状变化性优异。

另一方面，柴油车的排气温度不会达到如汽油车程度的高温，最高到达温度几乎为800℃左右。在农业机械、建筑机械等除汽车以外的车辆的情况下，排气的最高到达温度进一步下降。因此，不会像先前阐述的20质量％Cr-5质量％Al系或18质量％Cr-3质量％Al系的不锈钢箔那样对高温下的耐氧化性和高温下的耐形状变化性要求优异的性能。另一方面，这些高Al含量铁素体系不锈钢箔虽然耐氧化性优异，但存在在制造中途的热轧板的韧性缺乏，制造性差且制造成本高的问题。进而，这些箔的加工性也差。因此，在波纹加工时箔材容易断裂，由于回弹量的影响，有时无法加工成所需的形状。为了提高波纹加工性，也考虑在加工前实施退火的方法。然而，在板厚薄的箔的情况下，难以通过研削、酸洗来除去在退火时所生成的表面氧化皮，因此通常采用在还原气氛中光亮退火，光亮退火要求高度的气氛控制，光亮退火工序的追加会导致制造成本的大幅度的增加。为了避免这种制造成本增加，理想的是在未退火状态下用于波纹加工。

为了解决以上问题，提出了尽量减少Al含量而改善制造性的不锈钢箔。

专利文献1中公开了一种不锈钢箔制金属蜂窝，通过将Al含量限制于杂质水平～0.8质量％，高温下不会生成氧化Al被膜而生成氧化Cr被膜，从而改善载体成型时的扩散接合性。此外，专利文献2中公开了一种不锈钢箔制金属蜂窝，通过将Al含量限制于杂质水平～0.8质量％，且在0.3～3质量％的范围含有Mo，从而改善耐氧化性、扩散接合性和耐硫酸腐蚀性。

然而，专利文献1和专利文献2所记载的不锈钢箔中，在箔表面生成的氧化Cr被膜与基体铁的热膨胀率差，与氧化Al被膜的情况相比大，因此存在高温下产生蠕变变形，产生箔的形状变化、表面的氧化被膜剥离这样的问题。若产生这些变形、剥离，则担载于表面的催化剂脱落，因此无法满足作为催化剂载体的必要特性。

如此，在将减少了Al的不锈钢轧制为板厚200μm以下的箔而应用于金属蜂窝用途时，高温下的形状变化成为大的问题。这些铁素体系不锈钢在高温下使用时的耐形状变化性差。

因此，本发明的发明人等以前发明了将Al含量限制于0.01～1.0质量％而改善制造性，并且添加Cu、Nb、Mo、W等元素而使高温下的耐形状变化性提高的铁素体系不锈钢箔(参照专利文献3)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平7-213918号公报

专利文献2：日本特开平7-275715号公报

专利文献3：日本专利5522330号公报(国际公开WO2013/114833号公报)

发明内容

然而，对于专利文献3所记载的铁素体系不锈钢箔，为了提高高温下的耐形状变化性，添加以昂贵的Cu、Nb、Mo和W等为代表的固溶强化元素。因此，要求抑制成分成本而提高制造性，并且抑制加工性的下降而使未退火状态下的波纹加工性更加优异。

因此，本发明为了解决这些课题，目的在于提供一种波纹加工性、高温下的耐形状变化性和制造性优异的铁素体系不锈钢箔及其制造方法。

本发明的发明人等为了解决上述问题而进行了深入研究，其结果发现不添加昂贵的强化元素而含有特定量的Cr、Ti和V，从而使耐形状变化性提高的方法，发现可得到具有优异的波纹加工性的不锈钢箔。其主旨如下。

[1]一种铁素体系不锈钢箔，以质量％计含有C：0.020％以下、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、S：0.010％以下、P：0.050％以下、Cr：10.0～25.0％、Ni：0.05～0.50％、Ti：0.14～0.25％、Al：0.001～0.10％、V：0.02～0.10％、N：0.020％以下，剩余部分由Fe和不可避免的杂质构成，维氏硬度大于200且小于350。

[2]如上述[1]所述的铁素体系不锈钢箔，其中，以质量％计进一步含有Mo：0.01～0.50％、Cu：0.01～0.30％、Co：0.01～0.20％中的1种或2种以上。

[3]如上述[1]或[2]所述的铁素体系不锈钢箔，其中，以质量％计进一步含有Nb：0.01～0.20％、REM：0.01～0.20％、Zr：0.01～0.20％、Hf：0.01～0.20％、Ca:0.0003～0.0020％、Mg：0.0005～0.0030％中的1种或2种以上。

[4]如上述[1]～[3]中任一项所述的铁素体系不锈钢箔，其用于排气温度的最高到达温度为800℃以下的排气净化装置用催化剂载体。

[5]一种铁素体系不锈钢箔的制造方法，是上述[1]～[3]中任一项所述的铁素体系不锈钢箔的制造方法，包括如下工序：

在加热钢坯后，进行热轧的工序；

在进行该热轧后，进行冷轧的工序；

在进行该冷轧后，进行退火的工序；以及

在进行该退火后，进一步进行以最终压下率为50～95％的冷轧的工序。

根据本发明，可以提供一种波纹加工性、高温下的耐形状变化性和制造性优异的铁素体系不锈钢箔及其制造方法。

具体实施方式

首先，在完成柴油车的排气净化装置用催化剂载体中使用的本发明的铁素体系不锈钢箔时，研究在最高排气到达温度为800℃以下的排气净化装置用催化剂载体中防止由形状变化所致的催化剂的剥离所需的特性。其结果可知，若大气气氛中在500～800℃保持100小时后的形状变化率为10％以下，则可以抑制催化剂的剥离。优选为5％以下。应予说明，对于形状变化率的测定方法，在实施例的项目中详细地进行说明。

为了得到满足上述特性且具有充分的波纹加工性和制造性的廉价的不锈钢箔，使用尽量减少了使加工性和制造性下降的Al、昂贵的Cu、Nb、Mo等元素的含量的铁素体系不锈钢箔，对高温下的耐形状变化性和波纹加工性详细地进行了研究。其结果，获得以下见解而完成了本发明。

明确了为了提高铁素体系不锈钢箔的耐形状变化性，对于含有特定量的Cr、Ti、V等的钢，只要将冷轧工序中的最终压下率设为50～95％，且将维氏硬度(HV)设为大于200即可。认为这是因为，提高冷轧工序中的压下率，大量积蓄加工应变，促进金属蜂窝制造时的热处理中的再结晶，使箔的晶粒粗大化。

即，认为晶粒越大则高温蠕变变形越会减少，以及氧化速度降低，从而高温使用时的变形变小。另一方面，维氏硬度(HV)为200以下时，促进晶粒粗大化的效果不充分。因此，本发明的铁素体系不锈钢箔的维氏硬度(HV)设为大于200。进而，维氏硬度(HV)优选为大于220。

使铁素体系不锈钢箔的晶粒粗大化的时期优选在组装于金属蜂窝形状之后。这是因为，为了使晶粒粗大化，若在箔的制造工序中附加退火工序，则涉及到成本增加。在将金属蜂窝用催化剂载体成型时，作为通常用于硬钎焊、扩散接合的的热处理(接合热处理)，实施将压力设为1.0×10Pa以下的真空中或在还原气氛中在800～1200℃的30秒以上的热处理，因此只要在该热处理中使其粗大化即可。即，只要在未再结晶的状态下实施波纹加工，在接合热处理中进行再结晶且使晶粒粗大化即可。应予说明，还原气氛是指N₂、H₂或Ar、或它们的混合气体气氛。

另一方面，若加工应变过量地积蓄，则有时波纹加工变难，在加工时发生断裂。即使未达到断裂的程度，有时由于箔的变形阻力的增加，也无法波纹加工为所需的形状。研究的结果明确，若维氏硬度(HV)未成为350以上，则即使在波纹加工的最大弯曲半径为1mm以下的这样严苛的条件下也能够没有问题地加工。因此，本发明的铁素体系不锈钢箔的维氏硬度(HV)设为小于350。该维氏硬度(HV)优选小于320，更优选小于300。

这里，对本发明的铁素体系不锈钢箔的维氏硬度(HV)的测定方法进行说明。

首先，将箔切断为适当的大小，以与轧制方向平行且与箔表面垂直的截面露出的方式埋入树脂等而进行镜面研摩。接着，使用维氏硬度计，对该截面的板厚中央部的硬度测定5点，将平均值作为该箔的维氏硬度(HV)。详细的测定条件等按照JIS Z 2244。

[铁素体系不锈钢箔]

以下，对本发明的铁素体系不锈钢箔详细地进行说明。

首先，对本发明的铁素体系不锈钢箔的成分组成进行说明。应予说明，以下记述的本发明的铁素体系不锈钢箔中的各成分的％全部为质量％。

＜C：0.020％以下＞

若C含量增加，则在热轧时碳化物大量析出，导致韧性的下降，此外，C含量为了使箔的波纹加工性下降而设为0.020％以下。C含量优选设为0.010％以下，更优选尽量减少。

＜Si：2.0％以下＞

Si是改善耐氧化性的元素，但若含量大于2.0％，则韧性下降，并且加工性的下降，因而制造变难。因此，Si含量设为2.0％以下，优选设为1.0％以下。Si含量更优选设为0.2％以下。但是，在进一步提高耐氧化性时，优选含有0.05％以上的Si，更优选含有0.1％以上。

＜Mn：1.0％以下＞

若Mn含量大于1.0％，则高温下的耐氧化性下降。因此，Mn含量设为1.0％以下，优选设为0.5％以下。Mn含量更优选设为0.3％以下。但是，Mn具有固定钢中的S的效果，因此优选含有0.05％以上，更优选含有0.1％以上。

＜S：0.010％以下＞

若S含量大于0.010％，则高温下的耐氧化性下降。因此，S含量设为0.010％以下，优选设为0.005％以下。更优选为0.003％以下，进一步优选尽量减少。

＜P：0.050％以下＞

若P含量大于0.050％，则高温下的耐氧化性下降。因此，P含量设为0.050％以下，优选设为0.030％以下，更优选尽量减少。

＜Cr：10.0～25.0％＞

Cr在确保高温下的耐氧化性和强度的方面是必不可少的元素，因此Cr含量设为10.0％以上。然而，若Cr含量大于25.0％，则加工性下降，无法达成作为本发明的目的的优异的波纹加工性。因此，Cr含量设为10.0～25.0％的范围。Cr含量优选为10.0～20.0％的范围。若考虑制造成本与耐氧化性的平衡，则Cr含量更优选为16.0％以上。此外，若考虑该制造成本与耐氧化性的平衡，则Cr含量更优选为17.0％以下。

＜Ni：0.05～0.50％＞

Ni具有提高催化剂载体成型时的硬钎焊性的效果。该效果通过含有0.05％以上的Ni而得到。然而，在作为奥氏体稳定化元素的Ni的含量大于0.50％时，在Cr开始氧化时，奥氏体生成而使箔的热膨胀系数增加，产生箔的凹陷、断裂等不良情况。因此，Ni含量设为0.05～0.50％的范围。Ni含量优选为0.08～0.30％。Ni含量更优选为0.10～0.20％。

＜Ti：0.14～0.25％＞

Ti是固定钢中的C和N而提高加工性和耐氧化性的元素，该效果通过含有0.14％以上的Ti而得到。另一方面，若含有大于0.25％的Ti，则会析出粗大的TiN。本发明中，假设制成将板厚设为200μm以下的箔，该TiN的直径也达到几μm～几十μm，因此成为贯通箔而开孔的主要原因，或成为贯通氧化被膜而耐氧化性下降的主要原因。因此，Ti含量设为0.14～0.25％的范围。Ti含量优选为0.15～0.19％。

＜Al：0.001～0.10％＞

Al具有脱氧效果。该效果通过含有0.001％以上的Al而得到。然而，若含有Al大于0.10％，则导致热轧板的韧性下降、酸洗性的下降。因此，Al含量设为0.001～0.10％。Al含量优选为0.020～0.060％。

＜V：0.02～0.10％＞

V与钢中的C或N键合，具有使热轧板的韧性、箔的耐氧化性提高的效果。进而，也具有抑制粗大的TiN的析出、防止箔轧制时的开孔的效果。为了得到这种效果，V含量设为0.02％以上。另一方面，若V含量大于0.10％，反而导致韧性、耐氧化性的下降。因此，V含量设为0.02～0.10％。V含量优选为0.02～0.04％。

＜N：0.020％以下＞

若N含量大于0.020％，则韧性下降，并且由于加工性的下降而制造变难。因此，N含量设为0.020％以下。N含量优选为0.010％以下。

本发明的铁素体系不锈钢箔的基本成分组成如上，上述成分以外的剩余部分是Fe和不可避免的杂质。

进而，本发明的铁素体系不锈钢箔可以含有Mo、Cu、Co、Nb、REM、Zr、Hf、Ca和Mg作为选择元素。

＜Mo：0.01～0.50％＞

Mo具有使铁素体系不锈钢箔的高温强度增大的效果。此外，Mo使在铁素体系不锈钢箔的表面生成的氧化被膜稳定化，使耐盐害腐蚀性提高。这种效果通过将Mo的含量设为0.01％以上而得到。但是，若Mo的含量大于0.50％，则有时铁素体系不锈钢的韧性下降，难以制造箔。因此，在含有Mo时，优选将含量设为0.01～0.50％的范围。Mo含量更优选为0.10～0.30％。

＜Cu：0.01～0.30％＞

Cu是具有使铁素体系不锈钢箔的高温强度提高的效果的元素。若添加Cu，则产生微细的析出物而箔自身的强度上升，抑制由在箔表面生成的氧化被膜与基体铁之间的热膨胀率差引起的高温蠕变变形。而且，高温蠕变变形被抑制，其结果，铁素体系不锈钢箔的高温下的形状稳定性提高，随之，氧化被膜密合性和催化剂密合性也提高。

为了体现如以上的效果，Cu含量优选设为0.01％以上。然而，若Cu含量大于0.30％，则有时铁素体系不锈钢箔的耐氧化性下降，并且加工变难，且导致成本增大。因此，Cu含量优选设为0.01～0.30％的范围。若考虑低成本化，则Cu含量更优选设为0.05～0.25％的范围。

＜Co：0.01～0.20％＞

Co具有使韧性提高而提高不锈钢箔的制造性的效果。该效果通过含有0.01％以上的Co而得到。另一方面，若Co含量大于0.20％，则有时加工性下降。因此，在含有的情况下，Co量优选设为0.01％～0.20％的范围。

＜Nb：0.01～0.20％＞

Nb具有使箔的高温下的强度上升的效果。该效果通过含有0.01％以上而得到。然而，若含有大于0.20％，则有时再结晶温度增大，阻碍扩散接合的热处理时的晶粒的粗大化而扩散接合性下降。此外，Nb混入至氧化被膜，或生成与Fe的化合物，因此有时高温下的耐形状变化性下降。因此，Nb含量优选设为0.01～0.20％。Nb含量更优选为0.02～0.05％。

＜REM：0.01～0.20％＞

REM是指Y和La、Nd、Sm等原子序号57～71的元素，含量为这些元素的总量。一般而言，REM对改善氧化被膜的密合性、提高被膜的耐剥离性具有极其显著的效果。这种效果以0.01％以上的REM含量而得到，若REM含量大于0.20％，则有时这些元素在晶界浓化而析出，在高温加热时熔融而成为热轧板的表面缺陷的主要原因。因此，在含有REM时，其量优选设为0.01～0.20％的范围。REM更优选含量为0.03～0.10％。

＜Zr：0.01～0.20％＞

Zr与钢中的C、N结合，热轧板的韧性提高，并且加工性提高而使箔的制造容易。进而，在氧化被膜中在晶界浓化而使高温下的耐氧化性、高温下的强度、尤其是耐形状变化性提高。这种效果通过含有0.01％以上的Zr而得到，若Zr含量大于0.20％，则有时与Fe等生成金属间化合物，使耐氧化性下降。因此，在含有Zr时，其量优选设为0.01～0.20％的范围。Zr含量更优选设为0.01～0.05％的范围。

＜Hf：0.01～0.20％＞

Hf具有使在箔表面生成的氧化被膜与基体铁的密合性良好、使高温下的耐氧化性提高的效果。为了得到这种效果，Hf含量优选设为0.01％以上。另一方面，若Hf含量大于0.20％，则有时在制造过程中热轧板的韧性下降。因此，Hf含量优选设为0.01～0.20％。Hf含量更优选为0.02～0.10％。

＜Ca：0.0003～0.0020％＞

Ca是对防止由连续铸造时容易产生的Ti系夹杂物的结晶所致的喷嘴的堵塞有效的成分。该效果通过含有0.0003％以上的Ca而得到。然而，若含有大于0.0020％的Ca，则有时由于CaS的生成而耐腐蚀性下降。因此，在含有的情况下，Ca量设为0.0003～0.0020％的范围。Ca含量更优选为0.0005～0.0015％。Ca含量进一步优选为0.0005％～0.0010％。

＜Mg：0.0005～0.0030％＞

Mg具有使在铁素体系不锈钢箔的表面生成的氧化被膜与基体铁的密合性提高的作用。为了得到这种效果，优选将Mg含量设为0.0005％以上。另一方面，若Mg含量大于0.0030％，则有时铁素体系不锈钢的韧性和铁素体系不锈钢箔的耐氧化性下降。因此，Mg含量优选设为0.0005～0.0030％以下的范围。

＜维氏硬度：大于200且小于350＞

如上所述，本发明的铁素体系不锈钢箔的维氏硬度设为大于200且小于350。铁素体系不锈钢箔的维氏硬度为200以下时，无法充分得到促进铁素体系不锈钢箔的晶粒粗大化的效果。此外，铁素体系不锈钢箔的维氏硬度为350以上时，有时由于箔的变形阻力的增加而无法波纹加工为所需的形状。因此，本发明的铁素体系不锈钢箔的维氏硬度设为大于200且小于350。该维氏硬度优选大于220。此外，该维氏硬度优选小于320，更优选小于300。如此，为了使本发明的铁素体系不锈钢箔的维氏硬度大于200且小于350，只要本发明的铁素体系不锈钢具有上述特定量的组成，并且如下所述，将冷轧工序中的最终压下率设为50～95％即可。

应予说明，对于该维氏硬度，优选在箔截面的板厚中央部进行测定。更具体而言，优选首先以与轧制方向平行的截面(与箔表面垂直的截面)露出的方式埋入树脂等而进行镜面研摩，接下来，使用维氏硬度计，对该截面的板厚中央部的硬度进行5点测定，将平均值作为该箔的维氏硬度。此时，详细的测定条件等可以按照JIS Z 2244。

以上说明的本发明的铁素体系不锈钢箔适合作为最高排气到达温度为800℃以下的排气净化装置用催化剂载体使用。

[铁素体系不锈钢箔的制造方法]

上述铁素体系不锈钢箔的制造可使用通常的不锈钢制造设备。将含有上述成分组成的钢在转炉、电炉等中熔炼，根据需要以VOD、AOD二次精炼后，以铸锭-开坯轧制法、连续铸造法制成钢坯。将铸造后的坯料装入加热炉，优选的是，在加热至1150～1250℃后供给至热轧工序。对于这样得到的热轧钢带，可以通过以喷丸、酸洗和/或机械研磨等除去表面氧化皮，实施多次的冷轧以及在该冷轧间进行的退火(中间退火)，从而得到箔厚200μm以下的不锈钢箔。该冷轧工序中的最终压下率设为50～95％。更优选为60～90％。在最终压下率小于50％的情况下，维氏硬度有时低于本发明的范围(Hv大于200且小于350)，因此有时耐形状变化性差。因此，最终压下率设为50％以上。另一方面，在最终压下率大于95％时，不仅积蓄加工应变而促进再结晶的效果饱和，而且导致轧制工数的增加。因此，最终压下率设为95％以下。这里，最终压下率是指将通过最后的冷轧而减少的板厚除以最后的冷轧前的板厚而得的值。此外，冷轧进行数次，但只要至少进行热轧后和中间退火后的合计2次即可。此外，作为中间退火条件，优选例如在800～1100℃的温度保持5秒～10分钟。

箔的厚度优选设为200μm以下。此外，该箔的厚度在作为排气净化装置用催化剂载体时，尤其是在需要耐振动特性、耐久性时更优选设为100～200μm。尤其是需要高单元密度、低背压时，箔的厚度更优选设为25～100μm。在考虑制造成本与特性的平衡时，箔的厚度更优选设为40～150μm。

通过以上，可以使本发明的铁素体系不锈钢箔的耐氧化性优异，并且波纹加工性、高温下的耐形状变化性和制造性优异。

实施例1

以下，基于实施例说明本发明。将通过真空溶解进行熔炼的表1所示的化学组成的钢加热至1200℃后，在900～1200℃的温度区域进行热轧而制成板厚3mm的热轧钢板。接下来，对这些热轧钢板在大气中进行在950～1050℃保持1分钟的退火，酸洗后，进行冷轧，制成板厚1.0mm的冷轧钢板。接着，在大气中进行在950～1050℃保持1分钟的退火后，酸洗并除去表面氧化皮。其后，实施冷轧并轧制至板厚0.2mm后，在N₂气氛中进行在950～1050℃保持1分钟的中间退火。将经中间退火的冷轧板进一步冷轧，得到宽度100mm、箔厚50μm的箔。中间退火时的板厚为0.2mm、最终箔厚为50μm，因此这种情况的最终压下率为75％。对于如下得到的箔，通过下述方法评价波纹加工性。轧制结束后的截面硬度通过上述方法进行测定。未添加V的钢No.22在轧制至箔厚50μm时在箔产生开孔，因此无法供给至以后的评价。

[表1]

(1)截面硬度

评价轧制后的维氏硬度作为箔的截面硬度。将箔切断为10mm(轧制方向)×15mm的大小，以与轧制方向平行的截面(与箔的厚度方向垂直的截面)露出的方式埋入树脂而进行镜面研摩。接着，使用维氏硬度计，基于JISZ2244，以测定负荷为500g测定5点该截面的板厚中央部的硬度，测定平均值。

(2)箔的波纹加工性

箔的波纹加工性通过对箔进行波纹加工时的回弹量进行评价。通过最大弯曲半径0.5mm、波纹间距2.0mm的齿轮状辊2根之间，从而进行波纹加工。在假设完全没有回弹量的理想的弯曲加工时，应该会完成与辊形状相同的波纹加工，但实际上由于回弹量的影响，弯曲加工的部分打开。因此，加工后的长度相对于加工前的长度的比例即[(加工后长度/加工前长度)×100](％)的值越小，回弹量的影响越小，判断波纹加工性优异。将宽度100mm×长度300mm×厚度50μm的箔进行波纹加工而算出[(加工后长度/加工前长度)×100](％)的值，将70％以下设为◎，将大于70％且为80％以下设为○，将大于80％设为×，只要是◎或○则满足本发明的目的。

(3)高温下的耐形状变化性

对高温下的耐形状变化性的评价方法进行阐述。通常金属蜂窝在实施硬钎焊、扩散接合等接合热处理后使用，因此使用实施了经模拟该热处理的热处理的试验片研究耐形状变化性。

首先，将宽度100mm×长度50mm×厚度50μm的箔卷成圆筒状，对各钢准备3条以点焊固定端部而成的试验片。接着，在压力为1.0×10^-1Pa以下的真空中进行相当于扩散接合或者硬钎焊接合时的热处理的1100℃、30分钟的热处理。将如此制作的试验片在大气气氛炉中以700℃加热100小时，测定3个平均的尺寸变化率[(加热后的圆筒长度/加热前的圆筒长度)×100](％)。平均的尺寸变化率的测定结果是将大于10％设为×，将大于5％且为10％以下设为○，将5％以下设为◎，○或者◎满足本发明的目的。

将其结果示于表2。

[表2]

本发明例的箔在波纹加工后的回弹量也小，波纹加工性优异。进而，轧制结束后的维氏硬度为200以上，耐形状变化性也优异。

另一方面，比较例的试验片T的Cr量超出本发明范围，因此轧制结束后的硬度高于本发明范围，波纹加工性差。比较例的试验片U的Ti低于本发明范围，耐氧化性下降，因此生成Fe氧化物而耐形状变化性差。比较例的试验片V未添加V，因此析出粗大的TiN，因此产生箔轧制时的开孔，中止其后的试验。

由以上结果可知，本发明例的箔的波纹加工性和高温下的耐形状变化性优异。

实施例2

为了研究对轧制结束后的硬度以及波纹加工性和耐形状变化性的影响，使用表1所示的一部分的钢(钢No.1、5、10)，使最终压下率产生变化而制作箔。除中间退火时的板厚和精加工箔厚以外的制作条件以及波纹加工性和耐形状变化性的评价方法与实施例1相同。将冷轧条件、波纹加工性和耐形状变化性的评价结果示于表3。

[表3]

试验片AA～AL中，成分和轧制结束后的硬度为本发明范围内，因此耐形状变化性优异。

另一方面，比较例的试验片AM和AN虽然成分为本发明范围内，但轧制结束后的维氏硬度低于本发明范围，因此耐形状变化性差。

由实施例1和实施例2的结果可知，本发明范围内的箔的波纹加工性和耐形状变化性优异。此外，由实施例1和实施例2可知，本发明范围内的箔可以抑制Cu、Nb、Mo和W等固溶强化元素的含量，可以抑制成分成本，并且抑制Al的含量，制造性优异。

产业上的可利用性

根据本发明，能够使用通常的不锈钢生产设备制造适合于排气温度的最高到达温度约为800℃以下的较低的温度下使用的排气净化装置用催化剂载体的不锈钢箔，在产业上非常有效。

Claims

1.一种铁素体系不锈钢箔，以质量％计含有C：0.020％以下、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、S：0.010％以下、P：0.050％以下、Cr：10.0～25.0％、Ni：0.05～0.50％、Ti：0.14～0.19％、Al：0.001～0.10％、V：0.02～0.10％、N：0.020％以下，剩余部分由Fe和不可避免的杂质构成，维氏硬度大于200且小于350，

所述铁素体系不锈钢箔的箔厚为200μm以下，

所述铁素体系不锈钢箔被用于排气温度的最高到达温度为800℃以下的排气净化装置用催化剂载体。

2.如权利要求1所述的铁素体系不锈钢箔，其中，以质量％计进一步含有Mo：0.01～0.50％、Cu：0.01～0.30％、Co：0.01～0.20％中的1种或2种以上。

3.如权利要求1或2所述的铁素体系不锈钢箔，其中，以质量％计进一步含有Nb：0.01～0.20％、REM：0.01～0.20％、Zr：0.01～0.20％、Hf：0.01～0.20％、Ca:0.0003～0.0020％、Mg：0.0005～0.0030％中的1种或2种以上。

4.一种铁素体系不锈钢箔的制造方法，是权利要求1～3中任一项所述的铁素体系不锈钢箔的制造方法，包括如下工序：

在加热钢坯后，进行热轧的工序；

在进行该热轧后，进行冷轧的工序；

在进行该冷轧后，进行退火的工序；以及