CN103459644B - 不锈钢箔以及使用该箔的排气净化装置用催化剂载体 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种高温下的强度高、高温下的抗氧化性优良、并且耐盐害腐蚀性也优良的不锈钢箔以及使用该箔的排气净化装置用催化剂载体。具体而言，提供一种不锈钢箔，其特征在于，以质量%计，含有C：0.05%以下、Si：2.0%以下、Mn：1.0%以下、S：0.003%以下、P：0.05%以下、Cr：大于15.0%且小于25.0%、Ni：0.30%以下、Al：3.0～10.0%、Cu：0.03～1.0%、N：0.10%以下、Ti：0.02%以下、Nb：0.02%以下、Ta：0.02%以下、Zr：0.005～0.20%、除Ce以外的REM：0.03～0.20%、Ce：0.02%以下、Mo和W中的至少一种：合计2.0～6.0%，余量为Fe和不可避免的杂质。

Description

不锈钢箔以及使用该箔的排气净化装置用催化剂载体
技术领域
本发明涉及可以在汽车（automobile）、摩托车（motorcycle）、摩托艇（marinebike）、雪地车（snowmobile）等的排气净化装置用催化剂载体（catalyst carrierfor automotive exhaust gas purifying facility）等中使用的，高温下的强度（特别是断裂应力（rupture stress）、耐变形性（distortion resistance））高，高温下的抗氧化性（oxidation resistance）优良，并且耐盐害腐蚀性（salt corrosion resistance）也优良的不锈钢箔（stainless steel foil）以及使用该箔的排气净化装置用催化剂载体。
背景技术
由Fe-Cr-Al合金（Fe-Cr-Al-based alloy）构成的铁素体系不锈钢（ferriticstainless steel）在高温下的抗氧化性优良，因此不仅用在汽车、摩托车、摩托艇、汽艇等的排气净化装置用构件（例如，催化剂载体、各种传感器（variety of sensor）等）中，还可用在炉（stove）、煤气燃烧器（gas burner）、加热炉（heating furnace）的构件（member offramework）中，并且利用电阻率（electric resistivity）高的特性，还用于电热元件（electric heating element）等中。例如，专利文献1中公开了，为了实现汽车的排气净化装置用催化剂载体的小型化（downsizing）、提高发动机性能（engine performance），而使用在高温下的抗氧化性优良的箔厚20～100μm的Fe-Cr-Al系不锈钢箔代替现有的陶瓷制催化剂载体（ceramic catalyst carrier）的金属制蜂窝体（metal honeycomb）。该金属制蜂窝体，例如是将平坦的不锈钢箔（平板（flat foil））与加工成波状的不锈钢箔（波板（corrugated foil））交替层叠而制成蜂窝结构（honeycomb structure），然后在该不锈钢箔的表面上涂布催化剂物质（catalytic material），从而用于排气净化装置。图1中示出了金属制蜂窝体的一个示例，其是通过将平板1与波板2层叠后卷曲加工成卷状，并且将其外周用外筒（external cylinder）3固定，由此制作成的金属制蜂窝体4。
如果通过使用这种不锈钢箔而使催化剂载体的壁厚变薄，则其热容量（thermalcapacity）将减少，因此能够从发动机启动（engine starting）起在短时间内活化催化剂或减小排气阻力（exhaust back pressure），在催化剂载体的小型化和提高发动机性能方面是有效的。
另一方面，从地球环境保护（environmental protection）的立场出发，预测今后将进一步强化对汽车排气的限制，而为了降低从汽油车（gasoline vehicle）等排出的氮氧化物（nitroxide）、一氧化碳（carbon monoxide）、碳氢化合物（carbon hydride），已开发出将排气净化装置用催化剂载体设置在接近实际燃烧环境（combustion environment）的发动机正下方的位置，并且在高温排气中引发催化剂反应（catalytic reaction），从而降低排气中的有害物质的技术等。此外，为了提高燃料效率，提高了发动机的燃烧效率（combustion efficiency），排气自身的温度也上升，因此排气净化装置用催化剂载体将会在比以往更严酷的环境下承受发动机的激烈振动。
为了应对这样的状况，已针对排气净化装置用催化剂载体提出了具有各种特性的不锈钢箔。例如，专利文献2中公开了一种耐热不锈钢箔，其通过使含有Zr、Hf、稀土元素的Fe-20Cr-5Al合金含有Mo和W，并进一步含有1～15%的Ni，从而使NiAl析出，提高了高温下的耐力（强度），并提高了耐久性。此外，专利文献3中公开了一种作为高温强度优良的低热容量、低排气压（low exhaust gas pressure）用原材料的不锈钢箔，其箔厚小于40μm，并且对应于箔厚改变Al量、Cr量，而且还含有Nb、Mo、Ta、W等；专利文献4中公开了一种提高了高温下的耐力和抗氧化性的金属载体用合金箔，其在含有Y混合稀土金属（Mischmetal ormixed metals）的Fe-20Cr-5Al合金中含有Nb、Ta、Mo、W。此外，专利文献5中公开了一种耐热不锈钢箔，其通过使含有La、Ce、Pr、Nd的Fe-20Cr-5Al合金含有相对于C＋N为规定量的Ta、Mo、W、Nb，从而提高了在高温下的耐力，提高了耐久性。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开昭56-96726号公报
专利文献2：日本特表2005-504176号公报
专利文献3：日本专利第3210535号公报
专利文献4：日本特开平05-277380号公报
专利文献5：日本特公平06-104879号公报
发明内容
发明所要解决的问题
然而，专利文献2中所述的不锈钢箔，由于含有大量作为奥氏体稳定化元素（austenite-stabilizing element）的Ni，因此在箔的氧化过程中，作为铁素体稳定化元素（ferrite-stabilizing element）的钢中的固溶Al（solid solution Al）减少，铁素体（ferrite）的一部分奥氏体化（austenitizing），因此存在有热膨胀系数（thermalexpansion coefficient）产生较大变化，催化剂载体在高温下的强度、特别是耐变形性下降等问题。结果有时会产生负载的催化剂剥离或波板破碎等不良情况。
此外，专利文献3～5中所述的不锈钢箔，虽然通过含有Nb、Ta而提高了在高温下的强度，但存在在高温下的抗氧化性显著下降的问题。此外，Nb、Ta容易与Fe、Al形成氧化物（oxide），这些氧化物将成为在升温过程（heating process）和降温过程（coolingprocess）中使箔形状（foil geometry）变形（高温下的强度降低）的原因。
此外，如果将专利文献2～5中所述的不锈钢箔用于摩托艇、汽艇的排气净化装置用催化剂载体，则还存在由于和海水（seawater）等接触而容易产生盐害腐蚀（saltcorrosion）这样的问题。
本发明的目的在于提供一种高温下的强度高、高温下的抗氧化性优良、并且耐盐害腐蚀性也优良的不锈钢箔以及使用该箔的排气净化装置用催化剂载体。
用于解决问题的方法
本发明人为了实现上述目的而进行了深入研究，结果发现在Fe-Cr-Al系不锈钢箔中，降低Ni、Nb和Ta的含量，使Cr含量大于15质量%，使Cu含量为0.03质量%以上，并且使Mo和W中的至少一种的含量为2.0～6.0质量%，是有效的。
本发明基于上述见解而完成，其提供一种不锈钢箔，其特征在于，以质量%计，含有C：0.05%以下、Si：2.0%以下、Mn：1.0%以下、S：0.003%以下、P：0.05%以下、Cr：大于15.0%且小于25.0%、Ni：0.30%以下、Al：3.0～10.0%、Cu：0.03～1.0%、N：0.10%以下、Ti：0.02%以下、Nb：0.02%以下、Ta：0.02%以下、Zr：0.005～0.20%、除Ce以外的REM：0.03～0.20%、Ce：0.02%以下、Mo和W中的至少一种：合计2.0～6.0%，余量为Fe和不可避免的杂质。
在本发明的不锈钢箔中，除Ce以外的REM优选为La。此外，以质量%计，Mo和W中至少一种的合计优选为3.0～5.5%。此外，优选进一步单独或同时含有以质量%计的Hf：0.01～0.20%、以质量ppm计的Ca：10～300ppm、Mg：15～300ppm和B：3～100ppm中的至少一种。
本发明的不锈钢箔，箔厚优选为20～100μm。
本发明还提供一种排气净化装置用催化剂载体，其特征在于，使用以上述成分组成和箔厚所构成的不锈钢箔。
发明效果
根据本发明，可以得到高温下的强度高、高温下的抗氧化性优良、并且耐盐害腐蚀性也优良的不锈钢箔。本发明的不锈钢箔，不仅适用于汽车、摩托车、摩托艇、雪地车等的排气净化装置用催化剂载体，而且也适用于其他的燃烧气体排气系统装置的构件。
附图说明
图1是表示金属制蜂窝体的一个示例的图。
图2是表示Cu含量与点蚀电位的关系的图。
图3是表示在实施例的高温拉伸试验中使用的试验片形状的图。
具体实施方式
首先，对本发明的不锈钢箔的成分组成的限定原因进行详述。
作为以下所示的成分元素的含量单位的“%”、“ppm”，分别是指“质量%”、“质量ppm”。
C：0.05%以下
如果C含量大于0.05%，则高温下的强度降低，高温下的抗氧化性也降低。此外，还会导致韧性的下降。由此，使C含量为0.05%以下，优选使其为0.02%以下，并且更优选尽可能降低。而为了使钢的强度进一步提高，优选含有0.001%以上，更优选含有0.003%以上。
Si：2.0%以下
如果Si含量大于2.0%，则韧性下降，同时因加工性的降低而难以进行箔的制造。由此，使Si含量为2.0%以下，优选使其为1.0%以下。而为了使抗氧化性进一步提高，优选含有0.05%以上，更优选含有0.1%以上。
Mn：1.0%以下
如果Mn含量大于1.0%，则在高温下的抗氧化性降低。此外，还导致耐盐害腐蚀性的降低。由此，使Mn含量为1.0%以下，优选使其为0.5%以下。而为了进一步固定钢中的S，优选含有0.05%以上，更优选含有0.1%以上。
S：0.003%以下
如果S含量大于0.003%，则催化剂载体中的Al2O3被膜的密合性、高温下的抗氧化性降低。由此，使S含量为0.003%以下，优选使其为0.001%以下，并更优选尽可能降低。
P：0.05%以下
如果P含量大于0.05%，则不仅加工性降低而难以进行箔的制造，而且催化剂载体中的Al2O3被膜的密合性、高温下的抗氧化性也降低。由此，使P含量为0.05%以下，优选使其为0.03%以下，并更优选尽可能降低。
Cr：大于15.0%且小于25.0%
Cr是本发明中最重要的元素之一，是确保高温下的强度和耐盐害腐蚀性方面必不可缺的元素。然而，当Cr含量为15.0%以下时，高温下的氧化进行时，作为铁素体稳定化元素的Al等减少，生成奥氏体，因此热膨胀系数产生较大变化，高温下的强度，特别是耐变形性下降。此外，耐盐害腐蚀性也下降。另一方面，当Cr含量为25.0%以上时，由于钢坯、热轧板的韧性下降，因此容易产生热裂，制造成本增大，经济性变差。由此，使Cr含量为大于15.0%且小于25.0%，优选使其为18.0～23.0%。
Ni：0.30%以下
Ni是奥氏体稳定化元素（austenite-stabilizing element），当其含量大于0.30%时，高温下的氧化进行时，一旦Al耗尽而Cr开始被氧化，则生成奥氏体从而使箔的热膨胀系数发生变化，产生箔的收缩（constriction）、断裂等不良情况。由此，使Ni含量为0.30%以下，优选使其为0.20%以下。需要说明的是，由于Ni具有提高催化剂载体制造时的钎焊性的效果，因此优选使其含量为0.05%以上，更优选为0.10%以上。
Al：3.0～10.0%
Al是在箔表面形成高保护性的Al2O3被膜从而提高高温下的抗氧化性的元素。并且还具有提高高温强度的效果。但是，当Al含量小于3.0%时，无法得到充分的抗氧化性。另一方面，如果Al含量大于10.0%，则因加工性的降低而难以进行箔的制造。由此，使Al含量为3.0～10.0%。优选使其为4.0～6.0%。
Cu：0.03～1.0%
Cu是在本发明这种Cr含量大于15.0%，Al含量为3.0%以上的Fe-Cr-Al系不锈钢箔中，有效提高高温下的抗氧化性并且改善耐盐害腐蚀性的元素。在图2中显示了使含有C：0.006～0.008%、Si：0.12～0.15%、Mn：0.14～0.18%、S：0.0007～0.0008%、P：0.022～0.026%、Cr：18.0～18.4%、Ni：0.11～0.15%、Al：5.64～5.84%、N：0.008～0.011%、Ti：0.003～0.006%、Nb：0.003～0.004%、Ta：0.003～0.005%、Zr：0.032～0.037%、La：0.069～0.075%、Ce：0.001～0.002%、Mo：2.95～3.08%、Ca：24～34ppm、Mg：21～27ppm，余量由Fe和不可避免的杂质构成的合金的Cu含量在0（其中，该0%表示在检测限以下。具体来说，表示小于0.01%。）～1.0%的范围内变化，并通过后述方法测定的在30℃的3.5质量%NaCl溶液中的点蚀电位的结果，由此可知，通过使Cu含量为0.03%以上，提高了作为耐盐害腐蚀性指标的点蚀电位。
然而，如果Cu含量大于1.0%，则因加工性的降低而难以进行箔的制造。由此，使Cu含量为0.03～1.0%。如果考虑到耐盐害腐蚀性和低成本，则优选为0.1～0.5%。
N：0.10%以下
如果N含量大于0.10%，则韧性下降，同时因加工性的降低而难以进行箔的制造。由此，使N含量为0.10%以下，优选使其为0.05%以下。
Ti：0.02%以下
Ti是容易被氧化的元素。如果其含量大于0.02%，则Ti氧化物大量混入到Al2O3被膜中，钎焊性显著下降，同时在高温下的抗氧化性也下降。由此，使Ti含量为0.02%以下，优选使其为0.01%以下，并更优选尽可能降低。
Nb：0.02%以下
如果Nb含量大于0.02%，则生成无保护性的（Fe、Al）NbO4的氧化被膜（oxidelayer），高温下的抗氧化性显著下降。另外，由于（Fe、Al）NbO4的热膨胀率大，因此促进了箔的变形，引起催化剂的剥离。由此，使Nb含量为0.02%以下，优选使其为0.01%以下，并更优选尽可能降低。
Ta：0.02%以下
与Nb同样，如果Ta含量大于0.02%，则生成无保护性并且热膨胀率大的（Fe、Al）TaO4氧化被膜，高温下的抗氧化性显著下降，同时促进了箔的变形，引起催化剂的剥离。由此，使Ta含量为0.02%以下，优选使其为0.01%以下，并更优选尽可能降低。
需要说明的是，更优选使Nb和Ta的总含量为0.03%以下，并进一步优选为0.02%以下。
Zr：0.005～0.20%
Zr与钢中的C、N结合，改善蠕变特性。此外，同时提高韧性，并且加工性也提高，容易进行箔的制造。而且，在Al2O3被膜中，在Al2O3晶界处富集，提高了高温下的抗氧化性、高温下的强度、特别是耐变形性。为了得到这样的效果，Zr含量必须为0.005%以上。另一方面，如果Zr含量大于0.20%，则与Fe等形成金属间化合物，导致韧性下降。由此，使Zr含量为0.005～0.20%，优选使其为0.02～0.06%。
除Ce以外的REM：0.03～0.20%
所谓除Ce以外的REM，是指从La、Nd、Sm等原子序号为57～71的元素中除去Ce的14种元素。
通常，除Ce以外的REM具有改善Al2O3被膜的密合性，以及在反复氧化的环境下，极其显著地提高Al2O3被膜的耐剥离性的效果。此外，由于使生成的Al2O3的柱状晶增大，因此作为氧的扩散路径的氧化物晶界的密度变小，提高了高温下的抗氧化性、高温下的强度、特别是耐变形性。为了得到这样的效果，除Ce以外的REM含量必须为0.03%以上。另一方面，如果除Ce以外的REM含量大于0.20%，则韧性下降，同时因加工性的降低而难以进行箔的制造。由此，使除Ce以外的REM含量为0.03～0.20%，优选使其为0.05～0.10%。
需要说明的是，在添加除Ce以外的REM时，为了降低成本，也可以使用未对它们进行分离纯化的金属（混合稀土金属）。但是，当该混合稀土金属含有Ce时，由于后述原因，必须在Ce含量不超过0.02%的范围内添加。如果难以减少Ce，则单独添加分离纯化的金属。这时，在除Ce以外的REM中，优选使用比较便宜并且容易获得的La。
Ce：0.02%以下
如果Ce含量大于0.02%，则在Al2O3被膜与母材钢表面的界面生成CeO型的氧化物，使高温下的强度、特别是耐变形性显著劣化，并引起形状不良。由此，使Ce含量为0.02%以下，更优选尽可能降低。
Mo和W中的至少一种：合计为2.0～6.0%
Mo和W增大了高温下的断裂应力，使催化剂载体的寿命变得良好。同时，这些元素使Al2O3被膜稳定化，提高了耐盐害腐蚀性。在本发明这种Cr含量大于15.0%且小于25.0%的合金中，为了得到这样的效果，需要使Mo和W中的至少一种的含量合计为2.0%以上。另一方面，如果Mo和W中的至少一种的含量合计大于6.0%，则因加工性的降低而难以进行箔的制造。由此，使Mo和W中的至少一种的含量合计为2.0～6.0%，优选使其为3.0～5.5%。更优选使其为4.5～5.5%。
除上述元素成分以外的余量为Fe和不可避免的杂质，但基于以下原因，还可以进一步单独或同时含有Hf：0.01～0.20%、Ca：10～300ppm、Mg：15～300ppm和B：3～100ppm中的至少一种。
Hf：0.01～0.20%、Ca：10～300ppm、Mg：15～300ppm和B：3～100ppm中的至少一种
由于Hf使Al2O3被膜与钢基的密合性变得良好，而且抑制了固溶Al的减少，因此具有提高高温下的抗氧化性的效果。为了得到这样的效果，优选使Hf含量为0.01%以上。另一方面，如果Hf含量大于0.20%，则以HfO2的形式混入到Al2O3被膜中，成为氧的扩散路径，反而加快了由氧化引起的固溶Al的减少。此外，与Fe形成金属间化合物，使韧性下降。由此，优选使Hf含量为0.01～0.20%，更优选使其为0.02～0.10%。
此外，Ca、Mg与Hf同样地具有提高Al2O3被膜的密合性的作用。为了得到这样的效果，优选使Ca含量为10ppm以上，使Mg含量为15ppm以上。另一方面，如果Ca含量、Mg含量大于300ppm，则韧性下降，高温下的抗氧化性也降低。由此，优选使Ca含量为10～300ppm，使Mg含量为15～300ppm，更优选使Ca含量和Mg含量均为20～100ppm。
此外，B具有抑制晶界析出物的析出、提高载体在高温下的耐久性的效果。这种效果在B含量为3ppm以上时变得显著。另一方面，如果B含量大于100ppm，则热轧钢板的韧性下降。由此，优选使B含量为3～100ppm，更优选使其为10～50ppm。
在将具有上述成分组成的本发明的不锈钢箔应用于排气净化装置用催化剂载体时，为了降低排气阻力，箔厚越薄越有利。但是，正如开头所述，由于排气净化装置用催化剂载体已变得在更严酷的环境下使用，可能会发生断裂等，因此优选使箔厚为20～100μm。在作为排气净化装置用催化剂载体时，在特别需要耐振动特性、耐久性的情况下，更优选使箔厚为50～100μm左右，在特别需要高单元密度、低背压的情况下，更优选使箔厚为20～50μm左右。
作为本发明的不锈钢箔，例如，可以通过下述制造方法进行制造。
首先，用转炉（steel converter）、电炉（electric furnace）等熔炼含有上述成分组成的钢，用VOD（Vacuum Oxygen Decarburization）、AOD（Argon OxygenDecarburization）进行二次精炼后，用铸锭-开坯轧制法、连续铸造法（continuouscasting）制成钢坯，加热到1050～1250℃后，进行热轧（hot rolling），制成热轧钢板。接着，通过酸洗（pickling）、喷丸（shotbrast）、磨削（griding）等除去热轧钢板表面的氧化皮（scale），反复多次进行退火（annealing）和冷轧（cold rolling），从而制成规定箔厚，例如20～100μm的不锈钢箔。
实施例
将利用真空熔炼（vacuum melting）进行熔炼后的表1-1～表1-4所示的化学组成的钢加热到1200℃后，在900～1200℃的温度范围进行热轧，制成板厚为4mm的热轧钢板。接着，将这些热轧钢板在大气中进行1000℃的退火，酸洗后，进行冷轧，制成板厚为1.0mm的冷轧钢板。这时，Cr含量为39.8%而超出了本发明范围的表1的钢No.17，在热轧时发生破裂，无法制成热轧钢板。因此，将钢No.17以外的冷轧钢板在大气中进行950～1050℃×1分钟的退火后，酸洗，反复多次进行使用多辊轧机（cluster mill）的冷轧和退火，得到宽度100mm、箔厚40μm的箔。
对如此得到的冷轧钢板和箔，根据下述方法评价高温下的强度（断裂应力、耐变形性）、高温下的抗氧化性以及耐盐害腐蚀性。
断裂应力：首先，在板厚1mm的冷轧钢板上模拟（simulate）对波板（波纹加工板）与平板的接点进行扩散接合（diffusion bonding）或钎焊接合时的热处理，在4×10-5Torr（5.3×10-3Pa）以下的真空中进行1200℃×30分钟的热处理。接着，从热处理后的冷轧钢板上切出图3所示的试验片，在900℃下实施高温拉抻试验，测定断裂应力。这时，拉伸速度最初为0.2mm/min，大于耐力后为5mm/min。对于断裂应力的测定结果，将小于40MPa记为×C、40MPa以上且小于60MPa记为○B、60MPa以上记为◎A，如果为○B或◎A，则满足本发明的目的。
耐变形性：首先，在4×10-5Torr（5.3×10-3Pa）以下的真空中，对箔厚40μm的箔进行相当于扩散接合或钎焊接合时的热处理的1200℃×30分钟的热处理。接着，将来自热处理后的箔的100mm宽×50mm长的试验片在长度方向上卷成直径5mm的圆筒状，并通过点焊将端部固定，从各箔分别制作3个，在大气气氛炉中进行1150℃×400小时加热，测定3个的平均尺寸变形量（加热后的圆筒长度相对于加热前的圆筒长度的增量比例）。对于平均尺寸变形量的测定结果，将大于5%记为×C，大于3%且5%以下记为○B，3%以下记为◎A，如果为○B或◎A，则满足本发明的目的。
高温下的抗氧化性：首先，在4×10-5Torr（5.3×10-3Pa）以下的真空中，对箔厚40μm的箔进行相当于扩散接合或钎焊接合时热处理的1200℃×30分钟的热处理。接着，从热处理后的箔上裁取3个20mm宽×30mm长的试验片，在大气气氛炉中进行1150℃×400小时加热，测定3个的平均氧化增量（加热前后的重量变化除以初期表面积得到的量）。这时，还要回收加热后从试验片上剥离的氧化皮，并将其加到氧化增量中。对于平均氧化增量的测定结果，将大于15g/m2记为×C、大于10g/m2且15g/m2以下记为○B、10g/m2以下记为◎A，如果为○B或◎A，则满足本发明的目的。
耐盐害腐蚀性：首先，从板厚1mm的冷轧钢板上切出20mm见方的试验片，以留出表面11×11mm的方式用树脂密封，然后浸渍到10质量%浓度的硝酸中进行钝化处理，再对表面10×10mm的部分进行磨削。接着，以JIS G0577“不锈钢的点蚀电位测定方法”为基准，在30℃的3.5质量%NaCl溶液中浸渍之后放置10分钟，开始进行电位扫描，测定点蚀电位。对于点蚀电位的测定结果，将小于200（mV vs SCE）记为×C、200（mV vs SCE）以上且小于400（mVvs SCE）记为○B、400（mV vs SCE）以上记为◎A，如果为○B或◎A，则满足本发明的目的。
将结果示于表2。可知本发明的钢No.1～12和No.18～24，高温下的强度（断裂应力、耐变形性）高、高温下的抗氧化性优良，并且耐盐害腐蚀性也优良。相反，比较例的钢No.13～16，高温下的强度、高温下的抗氧化性和耐盐害腐蚀性中的至少一项特性差。这些钢的各特性差的推定原因如下所示。需要说明的是，作为比较例的No.17，由于Cr含量较大程度超出本发明范围，因此发生了热裂，无法进行热轧。
[钢No.13]由于Cu含量小于本发明范围，因此点蚀电位差。
[钢No.14]由于Mo含量小于本发明范围，因此高温强度差。
[钢No.15]由于La含量小于本发明范围并且Ce含量大于本发明范围，因此抗氧化性差，并且随着异常氧化的发生而产生了形状变化。由于Ce大于本发明范围，因此耐形状变化性差。
[钢No.16]由于Al含量小于本发明范围，因此抗氧化性差，并且随着异常氧化的发生而产生了形状变化。
符号说明
1 平板
2 波板
3 外筒
4 金属制蜂窝体
表1-2
表1-4
表2

Claims (10)

1.一种不锈钢箔，以质量％计，含有C：0.05％以下、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、S：0.003％以下、P：0.05％以下、Cr：大于15.0％且小于25.0％、Ni：0.30％以下、Al：3.0～6.0％、Cu：0.03～1.0％、N：0.10％以下、Ti：0.02％以下、Nb：0.02％以下、Ta：0.02％以下、Zr：0.005～0.06％、除Ce以外的REM：0.03～0.20％、Ce：0.02％以下、Mo：2.08％以上且Mo和W中的至少一种：合计2.08～6.0％，且W：1.95％以下，余量为Fe和不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的不锈钢箔，其中，除Ce以外的REM为La。
3.如权利要求1或2所述的不锈钢箔，其中，以质量％计，Mo和W中至少一种的合计为3.0～5.5％。
4.如权利要求1或2所述的不锈钢箔，进一步含有以质量％计的Hf：0.01～0.20％、以质量ppm计的Ca：10～300ppm、Mg：15～300ppm和B：3～100ppm中的至少一种。
5.如权利要求3所述的不锈钢箔，进一步含有以质量％计的Hf：0.01～0.20％、以质量ppm计的Ca：10～300ppm、Mg：15～300ppm和B：3～100ppm中的至少一种。
6.如权利要求1或2所述的不锈钢箔，其中，箔厚为20～100μm。
7.如权利要求3所述的不锈钢箔，其中，箔厚为20～100μm。
8.如权利要求4所述的不锈钢箔，其中，箔厚为20～100μm。
9.如权利要求5所述的不锈钢箔，其中，箔厚为20～100μm。
10.一种使用如权利要求1～9中任一项所述的不锈钢箔的排气净化装置用催化剂载体。
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