TW201308724A - 燃料電池隔板用不鏽鋼 - Google Patents

燃料電池隔板用不鏽鋼 Download PDF

Info

Publication number
TW201308724A
TW201308724A TW101127094A TW101127094A TW201308724A TW 201308724 A TW201308724 A TW 201308724A TW 101127094 A TW101127094 A TW 101127094A TW 101127094 A TW101127094 A TW 101127094A TW 201308724 A TW201308724 A TW 201308724A
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
less
metal
stainless steel
contact resistance
fuel cell
Prior art date
Application number
TW101127094A
Other languages
English (en)
Other versions
TWI474539B (zh
Inventor
Noriko Makiishi
Hisato Noro
Shin Ishikawa
Shinsuke Ide
Tomohiro Ishii
Masayasu Nagoshi
Original Assignee
Jfe Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jfe Steel Corp filed Critical Jfe Steel Corp
Publication of TW201308724A publication Critical patent/TW201308724A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI474539B publication Critical patent/TWI474539B/zh

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0206—Metals or alloys
    • H01M8/0208—Alloys
    • H01M8/021—Alloys based on iron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C22/05—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions
    • C23C22/06—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6
    • C23C22/34—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6 containing fluorides or complex fluorides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F17/00—Multi-step processes for surface treatment of metallic material involving at least one process provided for in class C23 and at least one process covered by subclass C21D or C22F or class C25
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • C23G1/086—Iron or steel solutions containing HF
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25F—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC REMOVAL OF MATERIALS FROM OBJECTS; APPARATUS THEREFOR
    • C25F1/00—Electrolytic cleaning, degreasing, pickling or descaling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25F—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC REMOVAL OF MATERIALS FROM OBJECTS; APPARATUS THEREFOR
    • C25F1/00—Electrolytic cleaning, degreasing, pickling or descaling
    • C25F1/02—Pickling; Descaling
    • C25F1/04—Pickling; Descaling in solution
    • C25F1/06—Iron or steel
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)

Abstract

本發明提供一種接觸電阻特性及實用性優異的燃料電池隔板用不鏽鋼。本發明的不鏽鋼含有：C：0.03%以下、Si：1.0%以下、Mn：1.0%以下、S：0.01%以下、P：0.05%以下、Al：0.20%以下、N：0.03%以下、Cr：16%~40%，且含有Ni：20%以下、Cu：0.6%以下、Mo：2.5%以下的一種以上，剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質。而且，在藉由光電子分光法測定不鏽鋼的表面的情況下，檢測F。且，根據將Cr及Fe的峰值分離為金屬峰值與金屬峰值以外的峰值的結果而算出的金屬形態以外的Cr與Fe的原子濃度的合計與金屬形態的Cr與Fe的原子濃度的合計的比率為3.0以上。

Description

燃料電池隔板用不鏽鋼
本發明是有關於一種耐腐蝕性(corrosion resistance)優異、並且接觸電阻(contact resistance)特性及接觸電阻維持能力優異的燃料電池隔板用不鏽鋼(stainless steel separator for fuel cells)。
近年來，自保護地球環境(environmental conservation)的觀點考慮，正推進發電效率(electric power generation efficiency)優異、且不排出二氧化碳(not emitting carbon dioxide)的燃料電池的開發。該燃料電池使氫與氧反應(reaction of hydrogen with oxygen)而產生電，其基本構造具有如夾層般的構造(a sandwich structure)，且包含電解質膜(an electrolyte membrane)亦即離子交換膜(ion-exchange membrane)、2個電極(燃料極(a fuel electrode)與空氣極(an air electrode))、氫及氧(空氣)的擴散層、及2個隔板(separators)。而且，根據所使用的電解質的種類，而開發了磷酸型燃料電池(phosphoric acid fuel cell)、熔融碳酸鹽型燃料電池(molten sodium carbonate fuel cell)、固體氧化物型燃料電池(solid oxide fuel cell)、鹼型燃料電池(alkaline fuel cell)及固體高分子型燃料電池(solid polymer fuel cell)等。
上述燃料電池中，固體高分子型燃料電池與熔融碳酸鹽型燃料電池及磷酸型燃料電池等相比，具有(1)運轉溫 度非常低，為80℃左右，(2)可進行電池本體的輕量化、小形化，(3)上升時間短(暫態時間(a short transient time)短)，燃料效率(fuel efficiency)、輸出密度(output density)高等的特徵。因此，固體高分子型燃料電池是應用作電動車(electric vehicles)的搭載用電源或家庭用、攜帶用的小型分散型電源(compact distributed power sources for home use)的、目前最受矚目的燃料電池之一。
固體高分子型燃料電池基於經由高分子膜而自氫與氧提取電的原理，如圖1所示，其構造為：藉由碳纖維布等的氣體擴散層2、3及隔板4、5而夾入膜-電極接合體(MEA：Membrane-Electrode Assembly，厚度數十μm~數百μm)1，該膜-電極接合體1是在高分子膜與該膜的表背面承載的白金系觸媒(carrying a platinum catalyst)的碳黑等的電極材料一體化所得，將上述膜-電極接合體1作為單一的構成要素(unit cell)，從而使隔板4與隔板5之間產生電動勢。此時，氣體擴散層大多情況下與MEA一體化。將該單個電池以數十至數百個串聯連接從而構成燃料電池堆(form a fuel cell stack)並加以使用。
就隔板而言，除作為隔開單個電池間的隔壁(partition)的作用之外，還尋求如下的功能：(1)運送所產生的電子的導電體(conductors carrying electrons generated)，(2)氧(空氣)或氫的流路(channels for oxygen(air)and hydrogen)(分別為圖1中的空氣流路6、氫流路7)及(3)所生成的水或排出氣體的排出路徑(channels for water and exhaust gas)(分別為圖1中的空氣流路6、氫流路7)。
如此，為了將固體高分子型燃料電池供於實際運用，必須使用耐久性或導電性優異的隔板，就目前為止得以實用化的固體高分子型燃料電池而言，提供使用石墨等的碳素材(carbonaceous materials)的材料來作為隔板。而且，對鈦合金等各種素材進行了研究。然而，該碳製隔板中，具有如下缺點：因衝擊而容易破損，難以緊密化，且用以形成流路的加工成本高。尤其成本的問題成為燃料電池普及的最大障礙。因此，進行使用金屬素材尤其不鏽鋼來代替碳素材的嘗試。
專利文獻1中，揭示了一種將容易形成鈍化膜(apassivation film)的金屬用作隔板的技術。然而，鈍化膜的形成會導致接觸電阻的上升，從而導致發電效率降低。因此，指出了該些金屬素材與碳素材相比，接觸電阻大，且耐腐蝕性變差等的應改善的問題。
為了解決上述問題，專利文獻2中揭示了如下技術：藉由對SUS304等的金屬隔板的表面實施鍍金(a metallic separator plated with gold)，降低接觸電阻，並確保高輸出。然而，薄的鍍金中難以防止產生針孔(pin hole)，相反，厚的鍍金則會耗費成本。
專利文獻3中，揭示了如下的方法：在肥粒鐵(ferrite)系不鏽鋼基材中分散碳粉末(carbon powders)，從而獲得改善了導電性的隔板。然而，在使用了碳粉末的情況下，隔板的表面處理中亦耗費相應的成本。而且，指出了如下 問題：實施了表面處理的隔板在組裝時產生劃痕等的情況下，耐腐蝕性(corrosion resistance)顯著降低。
若在此種狀況下，本發明者等人提出專利文獻4作為如下技術：直接使用不鏽鋼素材其自身，藉由控制表面的形狀而可同時實現接觸電阻與耐腐蝕性。專利文獻4中，是一種特徵為表面粗糙度曲線的局部頂部的平均間隔為0.3 μm以下的不鏽鋼板，藉此可將接觸電阻設為20 mΩ．cm2以下。藉由該技術，可藉由不鏽鋼素材而提供燃料電池隔板素材，但燃料電池設計中較理想的是進一步改善接觸電阻特性，必須穩定地表現出接觸電阻10 mΩ．cm2以下。
先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本專利特開平8-180883號公報
專利文獻2：日本專利特開平10-228914號公報
專利文獻3：日本專利特開2000-277133號公報
專利文獻4：日本專利特開2005-302713號公報
本發明鑒於上述情況而完成，其目的在於提供一種接觸電阻特性及接觸電阻維持能力優異的燃料電池隔板用不鏽鋼。
本發明者等人為了使燃料電池隔板用不鏽鋼中的接觸電阻特性提高且可長時間維持該接觸電阻，而進行了積極研究。研究的結果發現，鋼表面含氟(Fluorine)，對藉由 光電子分光法(X-ray Photoelectron Spectroscopy)(以下，亦有時稱作XPS)所測定的情況下的Cr與Fe的峰值強度，將金屬以外的峰值與金屬的峰值的比設為某固定值以上，從而接觸電阻特性及接觸電阻維持能力提高。
本發明基於上述發現而完成，特徵為如下所示。
[1]一種燃料電池隔板用不鏽鋼，以質量%(mass%)計，含有C：0.03%以下、Si：1.0%以下、Mn：1.0%以下、S：0.01%以下、P：0.05%以下、Al：0.20%以下、N：0.03%以下、Cr：16%~40%，且含有Ni：20%以下、Cu：0.6%以下、Mo：2.5%以下的一種以上，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質，其特徵在於：在藉由光電子分光法對該不鏽鋼的表面進行測定的情況下，檢測F，且，滿足下述條件：金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)≧3.0
其中，上述金屬形態以外(Cr+Fe)是根據將Cr及Fe的峰值分離為金屬峰值與金屬峰值以外的峰值的結果而算出的金屬以外的形態的Cr與Fe的原子濃度(atomic concentration)的合計，上述金屬形態(Cr+Fe)是根據將Cr及Fe的峰值分離為金屬峰值與金屬峰值以外的峰值的結果而算出的金屬形態的Cr與Fe的原子濃度的合計。
[2]如上述[1]項所述之燃料電池隔板用不鏽鋼，其中上述不鏽鋼以質量%計，更含有合計1.0%以下的Nb、Ti、Zr的一種以上。
根據本發明，可獲得接觸電阻特性優異且可長時間維持該接觸電阻的實用性優異的燃料電池隔板用不鏽鋼。
可代替先前的高價的碳或鍍金，藉由使用本發明的不鏽鋼作為隔板，而可提供廉價的燃料電池，從而可促進燃料電池的普及。
以下，對本發明進行具體說明。
首先，對本發明中作為對象的不鏽鋼進行說明。
本發明中，關於用作素材的不鏽鋼，只要具有燃料電池的動作環境下為必要的耐腐蝕性，則對鋼種等不作特別的限制。其中，為了確保基本的耐腐蝕性，必須含有16質量%以上的Cr。若Cr含量小於16質量%，則作為隔板經不起長時間的使用。較佳為18質量%以上。另一方面，若Cr含量超過40質量%，則存在因σ相的析出而韌性降低的情況，故Cr含量較佳為40質量%以下。
以下表示成分組成。另外，關於成分的「%」表述，只要不作限制，則表示質量%的含義。
C：0.03%以下
C與不鏽鋼中的Cr發生反應，且在粒界中作為Cr碳化物而析出(precipitate chromium carbonitride in the grain boundary)，因而會導致耐腐蝕性的降低。因此，C的含量越少則越佳，只要C為0.03%以下，則不會使耐腐蝕性顯著降低。較佳為0.015%以下。
Si：1.0%以下
Si是對於脫酸有效的元素，在不鏽鋼的熔製階段被添加。然而，若過量地含有則不鏽鋼會硬質化(causes hardening of the stainless steel sheet)，從而延展性降低(decrease ductility)，因而設為1.0%以下。進而較佳為0.01%以上0.6%以下。
Mn：1.0%以下
Mn是如下的元素：與不可避免地混入的S相結合，具有減少固溶在不鏽鋼的S的效果，對於抑制S的粒界偏析(suppresses segregation of sulfur at the grain boundary)，防止熱軋時的裂紋(prevents cracking of the steel sheet during hot rolling)有效。然而，即便添加超過1.0%，添加的效果幾乎不增加。反而會因過量地添加而導致成本的上升。因此，Mn設為1.0%以下。
S：0.01%以下
S是藉由與Mn結合而形成MnS從而使耐腐蝕性降低的元素，越低則越佳。只要為0.01%以下則不會使耐腐蝕性顯著降低。因此，S設為0.01%以下。
P：0.05%以下
P會導致延展性降低，因而越低則越理想，但只要為0.05%以下則不會使延展性顯著降低。因此，P設為0.05%以下。
Al：0.20%以下，
Al是被用作脫酸元素的元素。另一方面，若過量地含有則會導致延展性降低。因此，Al設為0.20%以下。
N：0.03%以下
N是對於抑制不鏽鋼的間隙腐蝕等的局部腐蝕而言有效的元素。然而，若添加超過0.03%，則在不鏽鋼的熔製階段因添加N，而需要長時間，因此會導致生產性的降低，並且，鋼的成形性降低。因此，N設為0.03%以下。
Ni：20%以下、Cu：0.6%以下、Mo：2.5%以下中的一種以上
Ni：20%以下
Ni是使奧氏體相穩定化的元素，在製造奧氏體系不鏽鋼的情況下添加。此時，若Ni含量超過20%，則會因過量地消耗Ni而導致成本上升。因此，Ni設為20%以下。
Cu：0.6%以下
Cu是對於改善不鏽鋼的耐腐蝕性而言有效的元素。然而，若添加超過0.6%，則熱加工性劣化，不僅會導致生產性的降低，且會因過量地添加Cu而導致成本上升。因此，Cu設為0.6%以下。
Mo：2.5%以下
Mo是對於抑制不鏽鋼的間隙腐蝕等(crevice corrosion)的局部腐蝕而言有效的元素。然而，若添加超過2.5%，則不鏽鋼會顯著脆化從而生產性降低，並且，因過量地消耗Mo而導致成本上升。因此，Mo設為2.5%以下。
使Nb、Ti、Zr的一種以上合計為1.0%以下
本發明中，除上述元素之外，為了提高耐粒界腐蝕性， 可添加Nb、Ti、Zr的一種以上。然而，若合計超過1.0%則會導致延展性降低。而且，會因元素添加導致成本上升。因此，在進行添加的情況下，較佳為Ti、Nb、Zr合計為1.0%以下。
剩餘部分為Fe及不可避免的雜質。
其次，對本發明的隔板用不鏽鋼所應具備的特性進行說明。
本發明的不鏽鋼的特徵在於：在藉由光電子分光法測定表面的情況下，檢測F，且，滿足下述條件：金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)≧3.0
其中，上述金屬形態以外(Cr+Fe)是根據將Cr及Fe的峰值分離為金屬峰值與金屬峰值以外的峰值的結果而算出的金屬形態以外的Cr與Fe的原子濃度的合計，上述金屬形態(Cr+Fe)是根據將Cr及Fe的峰值分離為金屬峰值與金屬峰值以外的峰值的結果而算出的金屬形態的Cr與Fe的原子濃度的合計。
圖2表示藉由XPS來測定本發明的不鏽鋼的表面的情況下的XPS測定中的寬能譜掃瞄(wide scan)光譜。根據圖2，在相對感度係數(Relative Sensitivity Factor)的定量中獲得0.1 at%以上的值，且可明確地檢測到F。
圖3表示XPS的Fe的2p的光譜，圖4表示Cr的2p的光譜。可知圖3、圖4的任一圖中，均分離為金屬以外的峰值與金屬的峰值。Fe與Cr的兩者中，金屬的峰值均在結合能量最低的部分檢測到，從而可與金屬以外(例如 化合物狀態)的峰值相區別。因此，將金屬以外的峰值與金屬的峰值分離，從而獲取其比值。具體來說，將Cr及Fe以相對感度係數來定量(原子濃度)，進而使用藉由峰值分離將各自的峰值分離的結果，來算出由皮膜而獲得的Cr與Fe的原子濃度的合計(亦即金屬以外的形態的Cr與Fe的原子濃度的合計)與由金屬部分獲得的Cr與Fe的原子濃度的合計(亦即金屬形態的Cr與Fe的原子濃度的合計)的比。而且，進行耐久性測試，並對測試前後的接觸電阻值進行測定從而算出其增加量。耐久性測試是在pH值為3的硫酸溶液中，以800 mVvs SHE、溫度80℃的條件下保持試樣24小時。
圖5是表示如下關係的圖，即，將藉由光電子分光法測定表面時檢測到F的不鏽鋼的表面藉由XPS進行測定的情況下的、金屬以外的形態的Cr及Fe的原子濃度合計與金屬形態的Cr及Fe的原子濃度合計的比，亦即金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)，與耐久性測試前後的接觸電阻值增加量的關係。根據圖5可知，在表面檢測到F、且金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)為某固定值以上的情況下，接觸電阻值增加量少。根據圖5可知，金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)與接觸電阻增加量存在較佳的關係，作為上述耐久測試的耐久性的基準，為了將接觸電阻增加量設為10 mΩ．cm2(20 kgf/cm2)以下，則將金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)設為4.0以上即可，為了將接觸電阻增加量設為30 mΩ．cm2 (20 kgf/cm2)以下，則將金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)設為3.0以上即可。
根據以上可知，本發明中，在對不鏽鋼的表面藉由光電子分光法來進行表面測定的情況下，檢測F，且滿足下述條件。藉由將金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)設為3.0以上，而將接觸電阻增加量設為30 mΩ．cm2(20 kgf/cm2)以下，此外，耐久測試前的接觸電阻亦可設為10 mΩ．cm2以下。
金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)≧3.0
另外，較佳為(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)≧4.0。
另外，金屬以外的形態的峰值與金屬形態的峰值的分離藉由Sherly法除去光譜的背景(background)，且可藉由使用了高斯型的峰值的最小平方法的峰值擬合(peak fitting)法來進行。
藉由在表面存在F，且將金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)設為3.0以上，而接觸電阻值與耐久性測試前後的接觸電阻增加量小的理由雖不明確，但推測是與如下有關：F容易與Fe或Cr形成穩定的化合物；因金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)與表面氧化膜的厚度相對應，而形成相對較厚的厚氧化層。
作為對表面賦予F的方法，可使用氟酸浸漬處理等。而且，金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)可藉由對退火後的酸浸漬處理等的處理條件進行控制，而設為本發明範圍內。例如，可藉由在酸性溶液中進行電解處理後 浸漬於酸性溶液的處理中，改變處理時間或處理液的溫度而設為本發明的範圍內。作為一例，藉由使處理時間長，而可增大金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)。
關於本發明的燃料電池隔板用不鏽鋼的製造方法，未作特別限制，依據先前公知的方法即可，但若說明較佳的製造條件則為如下所述。
在將調整為較佳成分組成的鋼片(slab)加熱至1100℃以上的溫度後，進行熱軋，然後以800℃~1100℃的溫度實施退火(anneal)後，重複冷軋與退火而形成不鏽鋼。所獲得的不鏽鋼板的板厚較佳設為0.02 mm~0.8 mm左右。其次，最終退火後，較佳為進行前處理(電解處理，或者酸浸漬)，然後，實施酸處理。作為電解條件的一例，採用在3%的H2SO4的硫酸浴中以2 A/dm2、55℃進行30 sec的方法。而且，作為酸浸漬的一例，可採用在HCl：H2O=1：3(體積比)的混合液中以55℃浸漬30 sec的方法。
作為酸處理的一例，可採用在5%的氟酸與1%的硝酸的混合溶液中，以55℃浸漬40秒~120秒的方法。
實例1
將表1所示的化學組成的鋼在真空熔解爐中熔製，將所獲得的鋼塊加熱至1200℃後，藉由熱軋而形成板厚5 mm的熱軋板。所獲得的熱軋板以900℃退火後，藉由酸洗進行除鏽，其次，重複冷軋與退火酸洗，而製造板厚0.2 mm的不鏽鋼板。
繼而，實施退火，在表2所示的條件下進行前處理(電 解處理或酸浸漬)、浸漬在酸洗溶液的酸處理。另外，電解處理是在表2所示的浴中，以溶液溫度55℃且電流密度2 A/dm2、處理時間30秒的條件來進行，作為前處理的酸浸漬是在表2所示的溶液中，以溶液溫度55℃、處理時間30秒的條件來進行。而且，酸處理以表2所示的溶液及浴溫度、時間來進行。
對藉由以上而獲得的不鏽鋼測定接觸電阻，並且，進行XPS的測定而對存在於最表面的元素進行評估。進而進行耐久性測試，並與耐久性測試前同樣地對接觸電阻進行測定，藉此求出接觸電阻增加量。另外，耐久性測試是在pH值為3的硫酸溶液中以800 mVvs SHE、80℃的條件下將試樣保持24小時。
接觸電阻是使用東麗(Toray)(股)製造的複寫紙CP120，使上述複寫紙CP120與鋼接觸，對附加20 kGf/cm2的負載時的電阻值進行測定而得。
XPS的測定使用的是KRATOS製造的AXIS-HS。使用AIKα單色X射線源(monochromatized AIKα x-ray source)來進行測定，並藉由裝置附屬的相對感度係數進行主成分的定量(Atomic%)。根據其結果可知，對F進行定量，並且，關於Cr與Fe的2p，分離為金屬峰值與金屬峰值以外的峰值，並獲取其比值，藉此獲得關於皮膜厚度的資訊。具體而言，將Cr及Fe以相對感度係數進行定量(原子濃度)，進而將各自的峰值分離為金屬與金屬以外的峰值，使用其結果來算出由皮膜而獲得的Cr與Fe的原子 濃度的合計(亦即金屬以外的形態的Cr與Fe的原子濃度的合計)、與由金屬部分獲得的Cr與Fe的原子濃度的合計(亦即金屬形態的Cr與Fe的原子濃度的合計)的比。
另外，對在耐久測試前的階段接觸電阻不為10 mΩ．cm2以下者，則不進行金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)及耐久測試後的接觸電阻的測定。
將根據以上而獲得的結果表示於表3中。
根據表3可知，檢測F、且金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)≧3.0的本發明例中，接觸電阻為10 mΩ．cm2以下，且接觸電阻增加量為30 mΩ．cm2以下。進而，檢測F、且金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)≧4.0的本發明例中，接觸電阻增加量為10 mΩ．cm2以下，接觸電阻維持特性更優異。
實例2
實例1中所使用的板厚0.2 mm的不鏽鋼板中，使用表1的鋼編號2及鋼編號3。作為前處理，在3%的硫酸溶液中實施電解處理。設為溶液溫度為55℃，電流密度為2 A/dm2，處理時間為30秒。就酸處理而言，在鋼2中是在5%的氟酸與1%的硝酸的混合溶液中進行，在鋼3中是在5%的氟酸溶液中進行。酸溶液的溫度均為55℃，浸漬時間設為40秒~120秒。為了進行比較，亦製作未進行酸浸漬的試樣。對所獲得的試樣的表面，進行XPS測定，求出有無F及金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)的比率，並進行接觸電阻的測定。進而進行耐久性測試，與耐久性測試前同樣地對接觸電阻進行測定，藉此求出接觸電阻增加量。該些測定及資料解析法與實例1相同。另外，耐久性測試是在pH值為3的硫酸溶液中添加0.1 ppm的F離子，在800 mVvs SHE、80℃的條件下將試樣保持20小時。
將所獲得的結果表示於表4。
在實例中所採用的條件下，藉由將酸浸漬時間設為60秒以上，而可使F存在、且金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)設為3.0以上。該些實例中，耐久測試前的接觸電阻低至10 mΩ．cm2以下，耐久測試後的接觸電阻增加量為30 mΩ．cm2以下。尤其可知，檢測到F且金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)為3.5以上的測試編號3、編號4、編號8中，耐久測試後的接觸電阻增加量為10 mΩ．cm2以下，其中4.0以上的測試編號3、編號4中，接觸電阻增加量為5 mΩ．cm2以下且低接觸電阻的維持能力高。測試編號1中，金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)雖為3.0，但不含有F，且測試前的接觸電阻高(因此不進行耐久測試)。而且可知，測試編號2與測試編號6雖含有F，但金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)小於3.0，測試前的接觸電阻及耐久測試後的接觸電阻增加量均大且性能劣化。
1‧‧‧膜-電極接合體
2‧‧‧氣體擴散層
3‧‧‧氣體擴散層
4‧‧‧隔板
5‧‧‧隔板
6‧‧‧空氣流路
7‧‧‧氫流路
圖1是表示燃料電池的基本構造的模式圖。
圖2是表示藉由XPS測定本發明的試樣表面的情況下的寬能譜掃瞄的光譜的圖。
圖3是表示藉由XPS測定本發明的試樣表面的情況下的Fe2p光譜的圖。
圖4是表示藉由XPS測定本發明的試樣表面的情況下的Cr2p光譜的圖。
圖5是表示金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe) 與耐久性測試前後的接觸電阻值增加量的關係的圖。

Claims (2)

  1. 一種燃料電池隔板用不鏽鋼，以質量%計，含有C：0.03%以下、Si：1.0%以下、Mn：1.0%以下、S：0.01%以下、P：0.05%以下、Al：0.20%以下、N：0.03%以下、Cr：16%~40%，且含有Ni：20%以下、Cu：0.6%以下、Mo：2.5%以下的一種以上，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質，其特徵在於：在藉由光電子分光法對上述不鏽鋼的表面進行測定的情況下，檢測F，且，滿足下述條件：金屬形態以外(Cr+Fe)/金屬形態(Cr+Fe)≧3.0其中，上述金屬形態以外(Cr+Fe)是根據將Cr及Fe的峰值分離為金屬峰值與金屬峰值以外的峰值的結果而算出的金屬以外的形態的Cr與Fe的原子濃度的合計，上述金屬形態(Cr+Fe)是根據將Cr及Fe的峰值分離為金屬峰值與金屬峰值以外的峰值的結果而算出的金屬形態的Cr與Fe的原子濃度的合計。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之燃料電池隔板用不鏽鋼，其中上述不鏽鋼以質量%計，更含有合計1.0%以下的Nb、Ti、Zr的一種以上。
TW101127094A 2011-07-29 2012-07-27 燃料電池隔板用不鏽鋼 TWI474539B (zh)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011166580A JP5218612B2 (ja) 2011-07-29 2011-07-29 燃料電池セパレータ用ステンレス鋼

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201308724A true TW201308724A (zh) 2013-02-16
TWI474539B TWI474539B (zh) 2015-02-21

Family

ID=47628871

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW101127094A TWI474539B (zh) 2011-07-29 2012-07-27 燃料電池隔板用不鏽鋼

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20140154129A1 (zh)
EP (1) EP2738277A4 (zh)
JP (1) JP5218612B2 (zh)
KR (1) KR20140039327A (zh)
CN (1) CN103717769B (zh)
TW (1) TWI474539B (zh)
WO (1) WO2013018320A1 (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI640122B (zh) * 2017-02-09 2018-11-01 日商杰富意鋼鐵股份有限公司 燃料電池之分隔件用鋼板之基材不鏽鋼鋼板及其製造方法

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5768641B2 (ja) * 2010-10-08 2015-08-26 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性および電気伝導性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、ならびに固体高分子型燃料電池セパレータおよび固体高分子型燃料電池
EP3009530B1 (en) 2013-06-13 2019-10-23 Toyo Kohan Co., Ltd. Gold-plate-coated stainless steel material and production method for gold-plate-coated stainless steel material
US20180053948A1 (en) * 2015-02-13 2018-02-22 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Separator for polymer electrolyte fuel cell and method for producing the same
KR102404291B1 (ko) 2017-04-25 2022-05-31 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 연료 전지의 세퍼레이터용의 스테인리스 강판 및 그 제조 방법
CN111263996B (zh) 2017-10-25 2023-03-31 杰富意钢铁株式会社 燃料电池的隔板用不锈钢板的制造方法
KR102601896B1 (ko) 2019-01-21 2023-11-13 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 연료 전지의 세퍼레이터용의 오스테나이트계 스테인리스 강판의 제조 방법
JP7057766B2 (ja) * 2019-07-09 2022-04-20 Ｊｆｅスチール株式会社 硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
CN111334699A (zh) * 2019-12-18 2020-06-26 国家电投集团黄河上游水电开发有限责任公司 一种用于铝用炭素焙烧燃烧器合金材料
CA3168212A1 (en) * 2020-03-12 2021-09-16 Yoshitomo Fujimura Ferritic stainless steel and method for manufacturing same
CN116635551A (zh) * 2020-12-15 2023-08-22 杰富意钢铁株式会社 燃料电池隔离件用的不锈钢板

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100240741B1 (ko) * 1994-01-26 2000-01-15 에모또 간지 내부식성이 우수한 스테인레스강판의 제조방법
JP4629914B2 (ja) * 2001-06-04 2011-02-09 日新製鋼株式会社 低温型燃料電池用セパレータ及びその製造方法
CN100552076C (zh) * 2003-02-10 2009-10-21 杰富意钢铁株式会社 镀层附着性优良的合金化热镀锌钢板及其制造方法
JP2007026694A (ja) * 2005-07-12 2007-02-01 Nisshin Steel Co Ltd 固体高分子型燃料電池用セパレータ及び固体高分子型燃料電池
JP2008091225A (ja) * 2006-10-03 2008-04-17 Nisshin Steel Co Ltd 固体高分子型燃料電池用セパレータ及びその製造方法
KR100836480B1 (ko) * 2006-12-28 2008-06-09 주식회사 포스코 연료전지 분리판인 스테인리스 강재의 표면처리방법
US9103041B2 (en) * 2006-12-28 2015-08-11 Posco Method for improving surface properties of the stainless steels for bipolar plate of polymer electrolyte membrane fuel cell
JP5309385B2 (ja) * 2007-04-27 2013-10-09 日本金属株式会社 ステンレス鋼製導電性部材およびその製造方法
TWI427159B (zh) * 2007-04-27 2014-02-21 不鏽鋼製導電性構件及其製造方法
US20130108945A1 (en) * 2008-07-02 2013-05-02 Jfe Steel Corporation Stainless steel for conductive members with low contact electric resistance and method for producing the same
JP5621186B2 (ja) * 2008-07-02 2014-11-05 Ｊｆｅスチール株式会社 固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼の製造方法
KR100993412B1 (ko) * 2008-12-29 2010-11-09 주식회사 포스코 고분자 연료전지 분리판용 스테인리스강 및 그 제조방법
US9130199B2 (en) * 2009-07-23 2015-09-08 Jfe Steel Corporation Stainless steel for fuel cell having good corrosion resistance and method for producing the same
KR20120101552A (ko) * 2010-01-20 2012-09-13 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 접촉 전기 저항이 낮은 통전 부품용 스테인레스강 및 그 제조 방법
JP5768641B2 (ja) * 2010-10-08 2015-08-26 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性および電気伝導性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、ならびに固体高分子型燃料電池セパレータおよび固体高分子型燃料電池
KR20130121930A (ko) * 2011-01-17 2013-11-06 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 연료 전지 세퍼레이터용 스테인리스강의 제조 방법, 연료 전지 세퍼레이터용 스테인리스강, 연료 전지 세퍼레이터, 그리고 연료 전지

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI640122B (zh) * 2017-02-09 2018-11-01 日商杰富意鋼鐵股份有限公司 燃料電池之分隔件用鋼板之基材不鏽鋼鋼板及其製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
WO2013018320A1 (ja) 2013-02-07
JP5218612B2 (ja) 2013-06-26
EP2738277A4 (en) 2015-08-19
US20140154129A1 (en) 2014-06-05
CN103717769A (zh) 2014-04-09
JP2013028849A (ja) 2013-02-07
EP2738277A1 (en) 2014-06-04
KR20140039327A (ko) 2014-04-01
TWI474539B (zh) 2015-02-21
CN103717769B (zh) 2016-04-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI474539B (zh) 燃料電池隔板用不鏽鋼
EP2458038B1 (en) Stainless steel for fuel cell having excellent corrosion resistance and method for producing same
TWI515336B (zh) 燃料電池隔板用不鏽鋼的製造方法、燃料電池隔板用不鏽鋼、燃料電池隔板以及燃料電池
JP4798298B2 (ja) 導電性と延性に優れた燃料電池セパレータ用ステンレス鋼およびその製造方法
TWI581490B (zh) 燃料電池隔板用不鏽鋼及其製造方法
KR20130099148A (ko) 내식성 및 전기 전도성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강과 그의 제조 방법, 고체 고분자형 연료 전지 세퍼레이터 및 고체 고분자형 연료 전지
JP5971446B1 (ja) フェライト系ステンレス鋼材と、これを用いる固体高分子形燃料電池用セパレータおよび固体高分子形燃料電池
JP2008285731A (ja) 表面電気伝導性優れたステンレス鋼板およびその製造方法
JP2012177157A (ja) 固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼およびその製造方法
JP5152193B2 (ja) 固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼材および固体高分子型燃料電池
JP6414369B1 (ja) 燃料電池のセパレータ用鋼板の基材ステンレス鋼板およびその製造方法
WO2017170067A1 (ja) 固体高分子形燃料電池用セルおよび固体高分子形燃料電池スタック
JP2004002960A (ja) 燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
JP2005298939A (ja) 耐食性および電気伝導性に優れるステンレス鋼板
JP5699624B2 (ja) 固体高分子形燃料電池セパレータ用金属板およびその製造方法
JP5560533B2 (ja) 固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼およびそれを用いた固体高分子形燃料電池
JP5375191B2 (ja) イオン溶出量の少ない固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼および固体高分子形燃料電池
JP7486026B2 (ja) 燃料電池用セパレータおよびその製造方法
JP5625902B2 (ja) 固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼およびその製造方法
JP2011122216A (ja) 導電性に優れた燃料電池セパレータ用ステンレス鋼板
KR20110018058A (ko) 연료 전지용 분리판 및 그 제조 방법