TW200916845A - Reflective sheet - Google Patents

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200916845 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於一種内部含有孔之樹脂組合物之反射片 材’尤其係關於一種適用於液晶顯示裝置之背光源等中所 使用的反射材料之反射片材。 【先前技術】 液晶自身並不發光，故而為了使用液晶作為顯示裝置， 而七要光源。液晶顯示裝置中，包括由液晶、配向板、電 極、偏光板等構成之液晶面板、以及對該面板照射光之裝 置、即通常稱為背光源之照明裝置等，並且為了使燈光高 效地經反射等而到達晝面而使用有反射片材。 液晶顯示裝置之背光源，通常大致分為側光式（edge lightmg)背光源與直下型（b〇u〇m Hghting)背光源兩種。 側光式背光源，多用於行動電話或行動資訊終端等中所 使用之小型液晶顯示裝置中。側光式背光源中多包括：發 光二極體或冷陰極射線管等光源，將丙烯酸系樹脂等透明 樹脂成形為楔形之導光板，以及配置在導光板之與液晶面 板側相反之側的側面上之反射材料。於側光式背光源中， 配置於導光板之端面的發光二極體或冷陰極射線管等光源 所發出之光自導光板之端面入射。入射至導光板之光係在 通過導光板之過程中自導光板之側面向導光板之外射出。 自導光板之液晶面板側之側面向外射出之光對液晶面板進 行照明，而自導光板之與液晶面板側相反之側的側面向外 射出之光則無法對液晶面板進行照明，因此，通常會於導 132023.doc

200916845 光板之與液晶面板側相反之側的側面設置使光反射之反射 片材’使自導光板之側面向外射出之光反射至液晶面板 側’從而’使光源之光有效地反射至液晶面板。 直下型背光源係於液晶面板之與顯示面相反之側並列設 置有多個冷陰極射線管等光源燈之背光源，用於大型電視 機等所使用之大畫面之液晶顯示裝置中。於大畫面之液晶 顯示裝置中’若使用側光式背光源’ ％當欲提昇至滿足亮 度之紅度時，光源燈之明焭度有限，因此通常採用使用有 多個光源燈之直下型背光源。於直下型背光源中，通常， 由於光源燈之光亦會照射至液晶側之相反側，因此，係藉 由於光源燈之與液晶側相反之側設置反射片材而使得光源 之光有效地照射至液晶面板。 最近’不僅是電視機’而且個人電腦中顯示動態圖像之 情況亦在增多，故而愛i^ 、 而忐要更明焭之液晶顯示裝置。因此， 液晶顯示裝置所採用之呰龙 用之牙先源中，多使用反射率為90%以 上之反射片材。為了传液曰ittaa 1】便夜日日顯不裝置進一步明亮，存在冷 陰極射線管等光源之輸 执大之傾向’因此，發現使用過 程中之背光源之溫度會井古 又貫开问之傾向。因此，用於反射片材 之樹脂必須具有接近於液 女见於夜阳物質之耐熱溫度之大約8〇<t之 耐熱性。因此，作為、'右s _ ’、、、’之日日㉙不裝置之背光源中所使用之反 射片材，須要使用易於 、成1 $為片材且耐熱性亦佳之樹脂組 合物之反射片材。此外， _壯. 卜大型電視機等之大晝面之液晶顯 不裝置中所使用之背光 2, . ^ 九原中’大面積之反射片材長時間受 到強光照射。因此t & 口此作為反射片材，須要使用因光源之光 132023.doc 200916845 而產生之變色或變質少、不易經過長時間而引起因溫度上 升、吸濕所引起之翹曲等變形之反射片材。 眾所周知，當照射光時，光被内部含有孔或氣泡之樹脂 片材反射而看起來呈白色’或者呈現珍珠光澤。内部含有 孔或氣泡之樹脂使光較佳地反射之理由可認為如下。樹脂 之折射率大約為1.4〜1.6，空氣之折射率約為i，因此，因 樹脂與空氣之折射率之差而產生的光之反射率於每次反射 時僅約為4%。然而，於内部含有多個孔或氣泡之樹脂片 材中，由於内部存在多個樹脂與空氣之界面，故而，照射 至片材之光會於片材之内部被反射多次。結果認為，對於 内。P 3有多個孔或氣泡之樹脂片材而言，所照射的光在片 材之内部大部分被反射，從而使得作為整個片材之反射率 增大。 又，樹脂之内部所含之多個孔或氣泡多具有各自不同之 形狀、大小，因此，於孔或氣泡之界面上所反射之光很少 集中地朝向一個方向反#，反身士光之方向會因各個孔或氣 /包而不同。因*匕’對内部含有多個孔或氣泡之樹脂片材照 射光時所產生之反射’易於變成入射光向所有方向反射之 漫反射。作為内部含有孔或氣泡之樹脂組合物之片材，已 知有.（a)藉由使添加有無機物之粉末之樹脂延伸，而使樹 月曰與無機物之粉末之界面開裂，從而使樹脂之内部形成孔 者’（b)使樹脂溶解於加壓後之惰性氣體後，進行減壓而使 其發泡，從而使樹脂之内部形成氣泡者。 作為（a)之树脂片材，例如，於專利文獻1中揭示有，將 132023.doc 200916845 含有5重量％〜30重量％之碳酸鈣微粒子之聚乙烯對苯二甲 酸酯樹脂加以熔融擠出並且經雙軸延伸而成之空隙比為 7%〜30%的白色聚乙烯對苯二甲酸酯之片材。於此類反射 片材中，由於含有占整個反射片材之數十體積〇/〇之較大比 率之碳酸鈣、硫酸鋇等之無機粉末，故而，儘管存在 7/〇 30/。之空隙比，反射片材之密度仍高達ο』以 上，因而期待重量減輕。又，於專利文獻2中揭示有，内 層部及表層部中含有碳酸詞之白色聚烯烴薄膜。於此類反 射片材中，由於使用有大量的碳酸鈣之無機粉末故密度 高達0.7 g/cm3以上，又，表層部之碳酸鈣之折射率較低， 故而無法獲得良好的反射性能。 作為（b)之樹脂片材’例如，於專利文獻3中揭示有，使 碳酸氣體㈣性氣體於加壓環境下料於熱可塑性聚醋中 之後’於Ί壓下經加熱而發泡之、内部含有微細氣泡之光 反射片材。其雖係不含無機粉末之樹脂之反射片材，但為 了使惰性氣體溶解於樹脂之片材中，須要將樹脂片材在加 壓後之惰性氣體環境巾放置固定時間，以及將溶解有惰性 氣體之樹脂片材取“恢復至f壓之後進行加熱而使其發 泡之步驟’因，該製造步驟容易變得龐大而複雜。又， 專利文獻3中’係藉由聚醋之微細發泡而形成有孔。雖為 微細發泡，但其孔徑最小亦有5μπι〜ι〇μηι。為了獲得高反 射性此必須含有大量之該微細氣泡。因此，片材厚度將 達 01 1 ·2 mm。作為液晶顯示用片材，期待開發出 更薄且反射性能佳之片材。 132023.doc

200916845 角=漫反射而言4將光對於反射面之人射角度與反射 =呈對稱之反射稱為正反射，則其反射面呈鏡面狀。關 =用樹w材㈣行域射者，已知有⑽由蒸鑛等的 方法利用銀等反射率較大之物質來覆蓋聚酿樹脂片材之表 面者。 眾所周知，⑷之反射片材中，覆蓋樹脂片材表面之銀等 之金屬粒子，"因使用過程中之光源燈之熱而凝聚或 者因大氣中所含之微量酸性氣體成分而氧化，從而引起銀 等金屬之變色或者反射率之降低。因此，4了防止與大氣 之接觸’利用樹月曰覆蓋於片材表面之銀等之金屬粒子上， 攸而需要於樹脂片材之表面多次塗佈較薄的金屬及樹脂之 步驟，故而’該製造步驟容易變得龐大而複雜。該示例中 之反射片材係鏡面狀之產生正反射之片材，眾所周知，若 用於大型電視機等大畫面液晶顯示裝置所使用之直下型背 光源中，會使配置有多根光源燈之光產生干擾而使液晶畫 面之明亮度產生不肖。因& ’直下型背光源中多使用產生 漫反射之反射片材。 上述（a)與（b)之反射片材雖係產生漫反射之反射片材， 但⑷如上所述，存在因反射片材中使用有大量無機物粒子 而使重量增大之問題，（b)中存在因孔徑增大而使片材厚度 尚達0.8 mm至1.2 mm之問題。因此，期待開發出已解決上 述問題之產生漫反射的反射片材。 又，專利文獻4中，揭示有一種包含樹脂組合物之反射 片材’該樹脂組合物中包含50體積％以上、未達8〇體積％ 132023.doc 10 200916845 之聚丙稀樹脂’以及2G體積％以上、未達50體積％之於聚 丙_脂可延伸之溫度下與聚丙稀樹脂相分離之樹脂。其 提供有#利用通常簡便之樹脂延伸製造裝置，不含 無機粉末而具有90%以上之高反射率之反射片材。然而， 藉由單層擠出成膜等之製造方法，有時會根據光之入射方 向而產生全反射率之異向性，故而在操作時有時須要管理 反射片材之方向。

^方面，先前之反射片材通常係採用平板狀，但是為 了提兩反射效率，多會進行機械彎折加工、切割·彎折加 工、或加工成二維之曲面形狀後而使用。但是，為了進— 步提高反射性能，亦提出有配合背光源之使用形態來將反 射片材加工成最佳形狀之技術。例如，於發光二極體 (LED ’ light-emitting diode)直下型背光源方式之情形時， 為了提高反射效率，亦提出有配合如棋盤的格般配置有多 個LED之配置’而將LED之直下彎折加工成凹狀反射片 材。若藉由研究採用適當之形狀來控制反射方向，來使反 射效率提高、且使LED等之燈影㈣於消失，則燈與擴散 板之距離亦可縮短，從而亦可形成更薄之背光源單元。於 專利文獻6中揭示有，具備包括凹狀之反射層之發光體元 件的照明裝置。又，專利文獻7中提出有，於凹狀之反射 片材中相鄰接而排列有複數個反射面部，且鄰接之反射面 部之間之表面側以脊線連接而設置之反射片材。於led背 光源方式中，三維加工成凹狀之反射片材上通常係配置擴 散板’但當將擴散板直接配置在反射片材上時，專利文獻 132023.doc 200916845 6、7中所提出之反射片材中，反射片材上表面之反射面彼 此相鄰接之脊線部將與擴散板直接連接，使該部分成為背 ί處，從而導致亮度不均或燈影像之產生。因此，作為對 朿，必須藉由在擴散板上設置適當之支撐體等而使反射片 材與擴政板之間空出適當間隔等。 另一方面’側光式背光源由於係用於行動式等小型之液 晶顯示裝置t，故而特別須要使顯示裝置自身變薄，故而 對整個片材進行三維加工之形狀將使得裝置變厚，故而不 佳。因此，提出有藉由在片材表面設置微細之三維結構面 來控制反射方向之方法。例如，於專利文獻5中，提出有 使自導光板之背面斜向射出之光，反射至具有表面形成有 金屬薄膜之凹凸圖案的光學片材上，繼而再垂直入射至導 光板之背面之光學片材。為了進行用以控制反射方向之微 細賦形’例如，有使用了丨 f ，便用UV(Ultrav丨olet，紫外光）硬化樹 脂、，使該樹脂W賦形於基材面之方法。然而，該方法操 作複雜’故而不僅昂貴，而且存在與基材面之黏接性等之 問，。作為操作容易且廉價之方法，有將片材加熱至熱變 <皿度以上之後’利用賦形用模具而進行壓製壓縮成形、 或者利用具有賦形模具之輥而進行輥壓縮成型之熱壓縮成 开少的方法。然而’先前之將包含無機材料與聚丙稀之片材 加以雙軸延伸之反射片材的熱成形溫度下之熱收縮較大， 故：難以獲得所需形狀之成形品。又，存在如下之問題： 因藉由壓縮成形而使片材之厚度變薄，或者使得藉由延伸 而形成之孔或氣泡壓壞，從而導致反射性能降低等。又， 132023.doc 200916845 藉二聚乙烯對苯二甲醆酿之雙軸延伸、或者其微細發泡而 獲得之反射片材亦由於如下之問題而難以利用壓縮成形來 進行表面微細加工，該問題即，由於聚乙稀對苯二甲酸醋 樹脂之特性’當使溫度上升至軟化溫度時，會引起較大變 形等。 曰本專利特公平6-89160號公報 曰本專利特開2005-004195號公報 曰本專利第2925745號公報 國際公開第2005/096036號小冊子 曰本專利特開200 1-338505號公報 曰本專利特開20〇4_185972號公報 曰本專利第3928395號公報 專利文獻1 : 專利文獻2 : 專利文獻3 : 專利文獻4 : 專利文獻5 : 專利文獻6 : 專利文獻7 : 【發明内容】 本發明係鑒於上述問題而開發者，目的在於提供—種反 射片材，其中，光之入射方向所產生之全反射率之異向性 小，且具有而反射率，並且重量更輕。又，目的在於提供 種因光源之光而產生之變色較少之反射片材。 本發明之反射片材之特徵在於，至少包含表層部以及内 層部，上述表層部至少包含〇.3 g/m2〜2〇 g/m2之無機粉末以 及聚烯烴系樹脂（C)，上述内層部中包含聚烯烴系樹脂 (A)、以及於上述聚烯烴系樹脂（A)可延伸之溫度下與上述 聚烯烴系樹脂（A)不相容之樹脂（b)中之至少一種，於上述 表層部中’滿足（ηι-η2)/η2^〇.2〇(η】為無機粉末之折射率， η。為聚浠烴系樹脂（c)之折射率），且於上述内層部具有 132023.doc 200916845 孔° 人本發明之反射片材之特徵在於，光之人射方向所產生之 全反射率之異向性小，且兼具優良之反射性能與重量輕之 特性。又，藉由使反射片材之表面具有微細之三維形狀， 來控制反射方向，可提供更有效之反射效率q，藉由且 有凸部之形狀，可提供更有效之反射效率。又，當用於顯 :裝置中日寺’可製造出能夠發揮高反射性能、抑制因脊線 區域之背光處而產生之亮度不均或燈影像之產生、且呈現 均勻且較高之亮度的顯示裝置。 【實施方式】 以下’參照隨附圖式，對本發明之實施形態進行詳細說 明。再者，有時會將用語加以區別使用，如將厚度為2㈧ ㈣以下者稱為薄膜，而將厚度超過細_者稱為γ材， 但於本說明書中’將上述薄膜以及片材兩者均稱為片材。 (構成反射片材内層部之樹脂組合物） 構成本發明之反射片材之内層部之樹脂組合物中，包含 聚烯烴系樹脂（A)、以及於聚烯烴系樹脂可延伸之溫度下 與聚烯烴系樹脂（A)不相容之樹脂（B)中之至少—種。作為 聚烯烴系樹脂’係指將乙烯、丙烯、曱基戊烯等烯烴類加 以聚合而獲得之聚合物。作為較佳例，可列舉聚乙烯、聚 丙烯、聚甲基戊烯等。其中，就耐熱性、成形性之角度而 言’尤其好的是聚丙烯樹脂。 所謂聚丙烯樹脂，係指包含丙烯之單聚物 '與能夠與丙 稀共聚合之乙烯等之單體之共聚物之聚丙烯樹脂。聚丙稀 I32023.doc -14- 200916845 树月曰較好的是’利用JIS Κ 7 2 1 0之方法於溫度2 3 〇 °c、負載 21·2 N下所測定之熔體流動速率為〇.! g/min〜1〇 g/min之聚 丙稀樹脂。關於熔體流動速率，就使聚丙烯樹脂熔融成形 時之擠出機之負載以及因樹脂組合物之熱而導致的變色之 角度而言，較好的是0.1 g/min以上；就樹脂之黏度以及成 形性之角度而言’較好的是1〇 g/min以下。 作為於聚烯烴系樹脂（A)可延伸之溫度下與聚稀烴系樹 脂不相容之樹脂（B)(以下，亦僅稱為「樹脂（B)」），可使 用·聚乙烯樹脂、聚苯乙婦樹脂、聚甲基丙烯酸甲酯樹 脂、聚碳酸酯樹脂、聚甲基戊烯樹脂、聚降冰片烯樹脂等 聚環烯烴樹脂；聚酯樹脂；聚醯胺樹脂等。該等樹脂之 中更好的疋於聚稀經系樹脂可延伸之溫度下之彈性係數 ’可列舉：聚碳酸酯樹

/〇以下為聚烯烴系樹脂（A)。另外，就樹脂 高於聚烯烴系樹脂之樹脂，例如， 脂、聚甲基戊烯樹脂、聚降冰片烯; 聚酯樹脂；聚醢胺樹脂等。較好的 少一種樹脂斑费祕h

132023.doc •15· 200916845 整個内層部樹脂組合物中之所占比率較好的是8 〇重量〇/〇以 下，更好的是70重量％以下。此處所謂平均全反射率，係 指對波長550 nm之光自片材之MD方向（Machine Directi〇n， 延伸方向）與TD方向（Transverse Direction，正交方向）之各 方向入射時之全反射率進行測定後，所獲得之兩方向上之 平均值。就縮小延伸張力之角度而言，較好的是樹脂 占整個内層部樹脂組合物之70重量％以下。就增大片材之 孔數以及孔體積而獲得95%以上之高平均全反射率之角度 而吕，較好的是樹脂（B)占整個内層部樹脂組合物之2〇重 量％以上、70重量％以下，尤其好的是占3〇重量％以上、 60重量。Λ以下。於調配内層部樹脂組合物之情形時，重量 %與體積％之換算可根據各樹脂之基本特性之密度而計算 出來。例如，聚丙烯樹脂之密度為0.89 g/cm3〜0.91 聚碳酸酯樹脂之密度為。g/⑽3,則根據需要， 可根據該等值而容易地進行換算。 本發明之反射片材内層部係藉由如下方式而獲得：例 如，將40重量％以上、8〇重量％以下之聚稀煙系樹脂⑷與 20重量〇/〇以上、6〇會10/ I里/〇以下之樹脂（B)熔融混合，形成於 聚烯烴系樹脂之海之中分散有樹脂（B)之島之所謂海_島構 造之内層部樹脂組合物’將該海_島構造之内層部樹脂組 口物擠出成片材狀後加以延伸，繼而根據需要進行熱鬆弛 處理。又，藉由如下方式而獲得：使用多歧管塑模或給料 器塑模，與表層部一同擠出成片材狀後加以延伸，繼而， 根據須要進行熱鬆弛處理。 132023.doc 200916845 當使用雙軸擠出機等擠出機’將聚烯烴系樹脂（A)、樹 脂（B)之顆粒物加以熔融後進行擠出時，較聚稀烴系樹脂 (A)更硬之樹脂（B)於擠出機之内部，通過擠出機之滾筒與 螺桿之間隙、或螺桿彼此間之間隙等時，藉由被螺桿之旋 轉所產生之剪切力，切割成自大小通常為數爪爪程度之樹 脂顆粒物至大小為數μηι程度之分散相。藉由適當設定擠 出機之螺桿之形狀、滾筒溫度、螺桿之轉速等而可對樹 脂（Β)被切割之大小之平均值、分布進行調整。 於樹脂（Β)中，較好的是，於聚烯烴系樹脂（Α)可延伸之 溫度下之彈性係數大於聚烯烴系樹脂（Α)之樹脂。其理由 可岭為如下.本發明係、，使樹脂組合物之片材在聚稀煙系 樹脂（Α)可延伸之溫度下延伸，使内層部樹脂組合物中之 樹脂（Β)相與聚烯烴系樹脂（Α)相之界面開裂，而使片材之 内部形成孔。在使片材延伸之溫度下，當樹脂（Β)之彈性 係數大於聚烯煙系樹脂⑷之彈性係數時，樹脂（Β)相因延 伸力而產生之變形量小於聚烯烴系樹脂⑷相之變形量， 因此可認為，樹脂⑻相與聚烯烴系樹脂(Α)相之界面更容 易開裂。 另外，可認為，樹脂（Β)之於聚婦煙系樹脂可延伸之溫 度下的彈性係數大於聚烯烴系樹脂’將大大有助於提高反 射片材之賦形加工性。通常而言’雙軸延伸聚丙烯在溫度 上升至其延伸溫度附近時’會引起較大之熱收縮而產生變 形i_吻為，藉由存在其延伸溫度附近之彈性係數大於聚 烯烴系樹脂之樹脂(B)，故其熱變形會得到抑制，從而使 132023.doc •17- 200916845 熱成形性得到提尚。另外，樹脂（B)之存在亦將提高作為 反射材料而使用時之耐熱性，從而亦有助於提高反射片材 之強度。 此處，各樹脂之彈性係數可藉由JISK71612記載之拉伸 特性測試來確認。例如，就聚烯烴系樹脂（A)中尤其好之 聚丙烯樹脂而言，較好的是150t：T之拉伸測試特性之彈 性係數大於聚丙烯之樹脂。本發明之内層部不必於該溫度

下進行延伸，而可配合樹脂（A)、樹脂（B)之調配來選擇延 伸溫度。 關於本發明之樹脂（B)之較佳例即聚碳酸酯樹脂，可自 芳香族聚碳酸醋、直鏈狀聚碳酸酯、支鏈狀聚碳酸醋之中 選擇使用-種、或者組合使用多種。聚碳酸酯樹脂較好的 是’利用JISK7210之方法於溫度3〇〇t、貞載u 8n下所測 定之熔體流動速率為(M g/10 min〜5〇 g/i〇 _之聚碳酸醋 樹脂。就使與聚烯烴系樹脂之混合均勻之角度而言，聚碳 酸酯樹脂之熔體流動速率較好的是〇1 g/1〇 以上；而 就延伸料於形成孔之角度而言，溶體流動速率較好的是 5〇 g/10 min以下。 作為聚碳酸酯樹脂以外之樹脂（B)，例如可列舉聚醯胺 樹脂。聚醯胺樹脂可自聚酿胺66、聚醯胺6、聚醯胺“Ο、 聚酿胺612、聚醯胺U、聚醯胺12、芳香族聚酿胺等之中 選用一種，或者組合選用多種。就利用擠出機擠出時之分 散性之角度而t，聚醯胺樹脂較好的是熔點為3〇〇。。以下 之聚酿胺樹脂。 132023.doc • 18- 200916845 本發明中，除聚稀烴系樹脂（A)及樹脂（B)以外，亦可使 用聚苯乙烯樹脂。作為聚苯乙烯樹脂，較好的是利用 職7210之方法於溫度20(rc、負载49 n下所測定之炼體

流動速率為0.1 g/l〇 min〜20 g/1〇 _之聚苯乙烯樹脂。藉 由添加占整個内層部樹脂組合物之5重量％以下之聚苯乙 烯樹脂’可於不會大量損失整個内層部樹脂組合物之透明 度之情況下，減小用以使整個内層部樹脂組合物炼融混合 之擠出機之轉矩—ning torque)，或降低為了於片材之内 部生成孔而使片材延伸時之張”’從而獲得使製造反射 片材之步驟或設備進-步簡化之效果。就充分獲得減小擠 出機之轉矩、降低片材之延伸張力之效果之角度而言，並 且就獲得光學均句之片材之角度而言，聚苯乙稀樹脂相對 於整個内層部樹脂組合物之比率而言較好的是5重量％以 下。 〇 於本發明t，係使用將聚烯烴系樹脂（A)、樹脂（b)、視 需要而定之聚苯乙稀樹脂加以混合而成之内層部樹脂組合 物，但亦可於内層部樹脂組合物中，根據需要而添加開孔 核劑、紫外線吸收劑、光敎劑、熱穩定劑、成核劑、抗 靜電劑、其他視需要而定之無機粉末。作為無機粉末，例 如可使用碳酸鈣、碳酸鎂、碳酸鋅、氧化鈦、氧化鋅、硫 酸鋇、氧化鈽、三氧化鎢鈦、鈦酸锶、硫化鋅、鹼性碳： 鉛、雲母鈦、氧化銻、氧化鎂、磷酸鈣、氧化矽、氧化 紹、雲母、滑石、高嶺土等。 (構成反射片材表層部之組合物） 132023.doc •19- 200916845 構成本發明之反射片材表層部之組合物中 0.3 g/m2〜20 g/m2之無機粉末、 ^ 3 ^ ^ , 以及聚烯烴系樹脂（〇。 聚烯烴系樹脂（C)，可與内層 同，又，亦可使用不同種類之=之：㈣系樹脂㈧相 系樹脂(C)之種類’可列舉與輸系樹= 尤其好的是聚丙稀樹脂。又，表層料，較好的J 含80體積。/。以上之聚稀烴系樹脂（c)。 ’疋匕 (用於反射片材表層部之無機粉末） 作為用於反射片材表層部之無 較好的是能以其自身作為桉：/ $ 了使光散射’ 折射率#去^ 形成氣泡者、具有與樹脂之 折射革差者，較理想的是、黑 末之折射玄 A的疋滿足（〇，)/^〇.2〇(111為無機粉 折射率，112為聚稀煙系樹脂(C)之折射率)。 作為聚稀烴系樹脂_ 之美太Μ ω ) 例，可根據便覧，由各樹脂 之基本特性而獲知聚㈣樹脂 脂之折射率為1.5卜又，關认“ t乙婦树 # Ψ ,.. 關於無機粉末之折射率，可根據 便覽，由各無機化合物 m踝 g . 〇 基本特性而獲知氧化鈦為2.7， 使用氧化鈦、氧化辞:關係之無機粉末’更好的可 聚稀烴系樹脂(C)之劣广為了抑制聚烯煙系樹脂㈧〜 面而言，較好的亦件人有，/尤具有紫外線之吸收能力之方 粉末，可使用—種^有乳化辞、氧化欽。作為該等無機 具有上述折射率 '可混合使用兩種以上。又，若含有 末組合使用。再者i、之無機粉末’則亦可與其他無機粉 測定。 ，樹脂之折射率可利用稜鏡折射率計來 132023.doc -20-

200916845 對於本發明之無 質。尤其是於氧化鋅:：化亦可根據需要而進行表面改 化銘、氧切等進行砉 中，通常而言’係、預先用氧 粉末，亦可另外办改質，故而’既可使用該等無機 外，除了該等益更脂酸、硬脂酸辞等表面改質劑。此 、〜’’’、機粉末以外’亦可視需要而添加紫外線吸 收劑、光穩定劑、㈣n踝及 …、，'"疋沏、成核劑、抗靜電劑等。 作為本發明之並播 末之粒徑’較好的是平均粒徑為 上、5000 nm以下。若 1 右具有I 〇 nm以上之半於私 反射率得到提高、由反射率之入射方向而產 …度付収善之效果，若平均粒徑為5_⑽以 下:則可確保充分之成形性、形狀保持性。平均粒徑更好 的疋10 nm以上、3_ nm以下，尤其好的是15咖以上、 2000 nm以下。 本發明之無機粉末之含量之特徵在☆，於表層部中含有 〇.〇5咖2以上、2〇g/m2以下。若為〇 〇5g/m2以上，則可 獲得反射率得到提高、由反射率之入射方向而產生之異向 性得到改善的效果，若為20 g/m2以下，則可獲得具有充分 之輕量性之反射片材。更好的範圍係〇 3 g/ y以上= 20 g/m2以下，尤其好的是〇·4 g/m2以上' 1〇 g/m2以下。 作為本發明之無機粉末之表層部中之濃度，較好的是相 對於樹脂組合物（b)為0.1重量％以上、70重量％以下。“ 卜^错由 使濃度達到0.1重量％以上’可於不會増厚表層部之情況 下，添加足夠量之無機粉末，若為70重量％以下，則可確 保充分之成形性、形狀保持性。又，更好的是〇 3重量％以 132023.doc -21 - 200916845 70重量％以下，尤其好的是2重量％以上、重量％以 下敢好的是2重量％以上、6 〇重量％以下。 (反射片材之構造） 本發明之反射片材可至少由表層部與内層部之兩層以上 所構成，例如，可呈表層部/内層部/表層部之三層構造， 亦可於表層部表面上進而具有耐光層等層。又，當由表層 部與内層部之兩層所構成時’將用於反射片材之光源側之

層作為表層部’將用於反射片材之與光源相反之側之層作 為内層部。此外’ f由三層以上所構成時，於三層以上之 中’具有本發明所述之表層部、内層部即彳，例如，當將 耐光層賦予至最表層時，可形成最表層部（耐Μ )/表層部/ 内層部之構成。 ;發明之反射片材中’光之反射係利用空氣與樹脂之 折射率差，而於空氣與樹脂之界面產生的。樹脂之折射率 大約為1.4〜1 · 6，空氣之；^如·、玄，丄Λ 礼之折射率大約為1，因此，由樹脂與 空氣之折射率之差而產生氺 生之光之反射率於每次反射時最多 僅約為40/〇。但藉由形成内声 取Μ層邛含有多個孔或氣泡之構 把，可存在多個該界面。藉卜 精此，於片材内層部重複進行多 次反射’從而可獲得高反射率。作為對含有孔或氣泡之構 造進行評價之-個參數，可列舉基重與密度。 >本發明之反射片材之内層部係内部具有孔之構造，藉由 έ亥孔構造，可表現反射性能。 作為内層部之孔構造，較好 的是内層部之密度為/ 3 3 、 g Cm 0‘7 g/cm3。若為 ο」g/cm3 以上，則可保持充足之強疮 又 ’若為0.7 g/cm3以下，貝ij 132023.doc •22- 200916845 可形成具有多個微小孔之播 之構以，從而獲得高反射率。 作為内層部之厚度’較 孕乂好的疋10 μ功以上、9〇〇㈣以 下。右為1〇 _以上，則可表現良好之反射性能 :下’則可確保良好之輕量性。又，更好的是… 上、700 μηι以下，尤其好的曰 凡丹好的疋2GMm以上、刚_以下。 本發明之反射片材之表層Α由 °中至^ 3有無機粉末與聚稀 經系樹脂（C)即可，亦可花；士、％ ;Ν 為在無機粉末之㈣或者其 他地方具有孔之構造。 作為本發明之表層部之厚度，較㈣是2 _以上、9〇 μιη 以下。若為2 μΠ1以上’則可獲得反射率得到提高、由反射 率之入射方向而產生之異向性得収善之效果若為9〇 _ 以下’則可確保良好之輕量性。χ，更好的是2 _以上、 70叫以下’尤其好的是3_以上、5〇_以下。 作為本發明之整個反射片材之基重，較好的是1〇_2以 上、500 g/m以下。若為1〇 g/m2以上，則可表現良好之反 射性能；若為遍〆以下，則可確保良好之輕量性。 又’更好的是20 g/m2以上、4ftn / 2、 6 上400 g/m以下，尤其好的是40 g/m以上、300 g/m2以下。 本發明之反射片材較好的是，包含表層部、内層部在内 之整體密度為(M gW以上、〇.75 g/cm3以下。若為〇」咖3 =上，則作為反射片材可保持充足之強度，並且由於樹脂 里充足’故而在熱成形時不會部分產生熱熔融而使得熱成 形變得容易。又’若為〇.75g/cm3以下，則可形成具有多 個微小孔之構造’而獲得高反射率，並且可確保良好之輕 132023.doc •23- 200916845 量性。更好的是0.15 g/cm3以上、0.5 g/cm3以下，尤其好 的是 〇.2g/cm3 以上、0.45 g/cm3以下。 本發明之反射片材較好的是，入射波長為550 nm之光時 之平均全反射率為90%以上。其原因在於，若為9〇%以 上’則搭載至液晶用背光源中時’可獲得充分之亮度。更 好的是95%以上。此處之所謂平均全反射率，係指對波長 550 nm之光自片材之MD方向與TD方向之各方向入射時之 全反射率進行測定後’所獲得之兩方向之平均值。 本發明之反射片材較好的是，於15(rc/3〇 min下之熱收 縮率於MD、TD之任一方向上均為15%以下。更好的是該 收縮率為1 4%以下，尤其好的是〗3 %以下。 本發明者等人發現， ，藉由將片材之兩方向之熱收縮率控

具意義的特性上之差異。

nm之光時 疋i '/ο以下， 以下，尤其好的是0 6%以下。 之異向性為2°/。以下。亦 之全反射率設為！^，將與 設為R2時，Ri與R2之間之 向性為2°/。以下，則當在 曰曰者光源争時，均不存在 方向而進行搭載。更好的 132023.doc -24- 200916845 ^發明之反射片材較好較，於高壓水銀燈耐光性測試 中黃度指數為ίο以下。此處，高壓水銀燈耐光性測試可於 照射量100 mW/em2下暴露秒，根據照射前後之片材之 黃度指數而求得。更好的是黃度指數為8以下，尤 , 是黃度指數為6以下。 八的 本發明之反射片材之特徵在於，具有表層部與内層邱之 兩層以上，但即使表層部與内層部經黏接 ：

使其與另—片材重合。作為—體化之該等㈣以^ :材之製作方法’例如，可列舉：對表層部與 ^于擠出成膜後使其積層之製作方法、於㈣ = 由塗佈表層部來形成之製作方法、藉由對表=糟 法。 成膜之後使其延伸而開孔之製作方 較好的是’藉由將表層部與内層部 體成膜之後使其延伸而開孔之製作方法而— :亍共同擠出時’以表層部/内層 :；=進 擠出。藉由設為三層以上，-層以上共同 ϊλ ή 作出無扭奴、叙曲Β I;二此處，各表層部之可:二 u以下，以利用共同擠出之表 了不 種三層反射月材之製作方 ' ⑻表層部的兩 作為利用共同擠出之製作進行說明。 層部之各原料共同擠出。此0係將上述表層部以及内 原料樹脂組合物自安裝吏二 擠出機炼融混合後之 狀，為了使所擠出之樹脂:合 t疋，亦可在擠出機 132023.doc 作馮擠出塑模 巧便用τ塑模

200916845 :塑模之間使用齒輪栗。關於内層 合性、分散性等而言，較好 出就樹月曰之捏 採用對於内層部使用主擠 之共同擠出法。本發明中、#使用副擠出機 度處於續〜幫之範圍之方好:厂被擠出之樹脂溫 運轉條件。 圍之方式來設定擠出機、塑模之 die^ Η ^ ^ ^ ......、尾形塑模（fish-tail dle) #片材成形之積層塑模。 此處，積層塑模可使 器塑模、多歧管塑模箄並、S拉& 、彳使用…抖 盘矣“ 層塑模。塑模中，將内層部 與表層部加以積層後擠出。副 j掛出機既可係單軸擠出機， 亦可係雙軸擠出機’但關於 、A + n層哔之組成，則考慮到擠出

通應性等來加以遠楼。A 、擇此處，糟由適當調節塑模之溫度， 可製造出樹脂（B)呈島狀分散於内声 狀么鬥層邛之聚烯烴系樹脂（A) 之海中之海島構造。 例如’本發明之反射片材可藉由如下步驟來製造：步驟 ⑴，將至少含有聚烯烴系樹脂（Α)、以及於上述聚烯烴系 樹脂（Α)可延伸之溫度下與上述聚烯烴系樹脂（α)不相容之 樹脂（Β)中之至少一種樹脂組合物（a)、與至少含有聚烯烴 系樹脂（C)以及無機粉末之樹脂組合物（b)共同擠出；以及 步驟0)，將藉由上述步驟（ii)而獲得之片材加以雙軸延 伸，而使其開孔。於此情形時，較好的是，當反射片材為 二層構造時，將上述樹脂組合物（b)作為上述表層部之原料 供給至塑模，並且將上述樹脂組合物（a)作為上述内層部之 原料供給至塑模後，共同擠出。 132023.doc 26·

200916845 本發明中，較好的是，共同擠出時之㈣時，表㈣之 厚度為10㈣以上、400 μΐΏ以下。此處，當為表層部/㈣ 部/表層部之三層之情形時，表層部之厚度為單側之； 度。若為—以上’則無論内層部之厚度為多少，均可 穩定地進行_擠^若為彻_下’則可獲得旦朴 量性之反射片材。更好的是10_以上、遍_以下尤 其好的是20 μΐη以上、300 μηι以下。又於三層之情形 時，根據需要’各表層部之厚度既可相同，亦可不同。 日本發明中’較好的是，共同擠出時之擠出時，内層部之 厚度為50 μηι以上、4000 _以下。若為5〇 _以上，則藉 由其後之雙軸延伸，可製作出具有高反射性能之反射片曰 材。若為4000 μιη以下，則於其後之雙軸延伸時，可確保 片材獲得均勾的溫度管理、以及延伸性。更好的是⑽_ 以上、3000 μΐη以下，尤其好的是1〇〇 μπι以上、25〇〇 以下。 入本發明中，較好的是’共同擠出時之表層部之厚度為包 含表層部以及内層部之整個共同擠出片材之厚度之丨％以 上20/()以下。此處，當為表層部/内層部/表層部之三層 之情形時，表層部之厚度為單側之厚度。藉由將表層部之 厚度控制在整體厚度之20%以下，被延伸而開孔之内層部 之比率將增大，從而可製作出重量更輕且密度更低之反射 片材。又，為了能夠更穩定地擠出、且於擠出後能夠進行 延伸，較好的是，表層部之厚度占整體厚度之1%以上。 更好的是2%以上、15%以下，尤其好的是3%以上、1〇%以 132023.doc -27· 200916845 下。 本發明之特徵在於，使上述共同擠出後之片材雙轴延伸 而開孔。此處’較好的是，使自塑模擠出出之片材經冷卻 輥等而冷卻固化之後’利用延伸機而加以延伸。於延：步 驟中，為了使片材之内層部中生成孔，較好的是儘可能於 低溫下進行延伸。當於高溫下進行延伸之情形時，與於低 溫下進行延伸之情形時相比，發現具有難以於内層部片材 内部生成孔之傾向，因此較好的是，將延伸倍率增至大於 低溫下進行延伸之情形。又，表層部無須開孔，只要可對 内層部開孔即可。 本發明中，可採用通常之雙軸延伸法。即，縱橫逐次雙 軸延伸、橫縱逐次雙軸延伸、以及同時雙軸延伸，進而亦 可於該等雙軸延伸之後於縱橫中之任一方向或兩個方向上 再延伸。較好的是，縱橫逐次雙軸延伸或同時雙軸延伸。 縱橫逐次雙軸延伸包括，使片材通過附有速度差之複數個 輥之間而使片材於MD方向上延伸之縱向延伸步驟、以及 使用錢布式拉幅機（cliP tenter)等而於片材之TD方向上延 伸之橫向延伸步驟。又，同時雙軸延伸係使用縮放儀延伸 機等而同時延伸MD方向與TD方向之方法。更好的是最通 用之縱橫逐次雙軸延伸法。 車父好的是，關於雙軸延伸之延伸倍率，MD方向以及TD 方向分別為1,5倍以上，且面積延伸倍率為3倍以上、5〇倍 以下。更好的是，MD方向以及方向之延伸倍率分別為 2倍以上’面積倍率為4倍以上、3 〇倍以下。又，根據需 132023.doc •28· 200916845 要，亦可於延伸後進行熱收縮處理。 本發明中’較好的是，使共同擠出後之組合 ~巧材雙軸 延伸而形成孔之後，於縱向與橫向之兩方向、或縱向愈廿 向中之任一方向上進行1 〇%以上之熱收縮。更好的是進 15%以上之熱收縮’尤其好的是進行2〇%以上 仃 *、々Η文縮。 此處，為使熱收縮率降低，而欲使雙軸延伸後之片材、 行上述熱收縮，可實施例如以下之⑴〜⑷所示之鬆他熱# 理方法。 …< (1)鬆開片材之端部，於適當溫度之烘箱中使其熱收 縮。此時之溫度為130t〜170t。此時之溫度與時^藉 由樹脂組合物之種類、組成比例、成形條件（尤其係延伸 條件）來設定。當處理溫度低時，其效果小。又，當處理 溫度過高時，聚稀烴系樹月旨將大幅收縮或者軟化溶=由 此反而會導致反射率降低。因Λ，較好的是14〇。卜16〇 c，更好的M45t〜155t，又，其處理時間因處理溫度 而不同，為5秒〜1小時。若處理時間短則效果，J、，若處理 時間過長則使得反射率降低或對工業製造不利，較好的是 10秒〜10分鐘。 ⑺束缚住片材之端部，於特定條件下-面束住-面收 縮直至達到適虽之收縮比為止。該方法於熱處理後之片 材具有平面性等且均勻之方面較佳。條件與上述⑴相同。 *、片材之束、4方向可僅係縱向，或僅係橫向，或者縱 心固方向，縱向之束缚可藉由如下方式來實現，即，使 用G 3低速輥與向速輕之親縱向延伸機，與延伸相反，使 I32023.doc -29. 200916845 高速輥慢於低速輥。又，橫向之束縛可藉由如下方式來實 現’即’使用拉幅橫向延伸機，在拉幅布鋏間拉幅移動並 且收縮。另外’縱橫兩個方向之束缚可藉由如下方式來實 現，即，使用拉幅式同時雙軸延伸機，於拉幅移動之同時 使縱橫收縮。 又，該鬆弛熱處理既可於雙軸延伸後暫時冷卻至某溫度 為止後進行，亦可不冷卻而直接連續進行。對冷卻時3 卻溫度並無特別限定，但於自室溫至pp(p〇iyp卿化加， 聚丙烯）之結晶化溫度之範圍内進行選擇較為有效。作為 不冷卻而直接連續進行之方法，可藉由如下方式來實現*， 即’使用拉幅橫向延伸機，利用橫向延伸後之熱處理區域 而於拉幅布鋏間進行拉幅移動並且收縮。 / (3)與雙軸延伸方法之組合中’於縱橫逐次雙軸延伸 後，於該拉幅機内，連續進行橫向束缚鬆弛熱處理。古亥方 法係較佳之方法。於鬆弛熱處理前進行冷卻時’於拉幅機 内’於延伸區域與鬆弛熱處理區域之間設置冷卻區域。 ⑷雙軸延伸係使用縱橫逐次雙軸延伸法，md與取 延伸倍率之關係為M%TD，橫向延伸後，於橫向延伸溫 度附近之溫度下相對於橫向延伸倍率而於橫向上實施鬆他 熱處理以實現1〇%以上（較好的是15%以上，更好的是. 以上)之熱收縮。例如，於縱向延伸3倍、橫向延伸錯〜5 倍之後，於橫向上進行10%以上之鬆弛熱處理。 (微細三維結構面） 本發明之反射片材中，亦可於表層部具有微細之三維結 132023.doc -30·

200916845 構面。此時’為了有效地實施微細結構面，就易於獲得清 晰的形狀之角度而t，表層部之聚烯烴系樹脂(c)較好的 疋等規度（isotactic index)(mmmm五元組％)為55莫耳％〜^ 莫耳％之聚丙烯樹脂。更好的是6〇莫耳％〜7〇莫耳％。所謂 等規度（mmmm五元組％)，係指根據八Zambeiu等人發2 於Μ瞭。_⑽les，6, 925(1973)上之方法，使用利用二位 體碳而產生之核磁共振波譜（13C_NMR)來敎之聚丙婦分 子鏈中之五元組單位中之等規分率。換言<，係指連二 個丙稀單體單位中間鍵結而成之丙烯單體單位之分率。作 為本發明之表層部之聚㈣樹脂（A)之較佳具體例，可列 舉Prime P〇lymer股份有限公司製造之「叫咖τρο 明類型等。 」< 還 表層部之厚度可根據微細結構面之形狀 ::面為深度較大之形狀，則增大表層部之厚度。當I: 、、、。構面之形狀較表層部之厚度更深時，其形狀有時亦合觸 及至内㈣，但只要實質上對反射性能並無較大影塑且於 ，用上衫在問m㈣大礙。但是，為 :性以及形狀之均勻，生、均勻之反射性能，較好的= 至内層部，而利用表層部之樹脂，來形成所 :被二之=Γ之反射片材之表層部之厚度可根據 之矣： 確定為適當值。即’較好的成形前 之厚度(hl)為成形後之賦形部分之平均厚度(h2) 以2)。該關係表示㈣艸。所謂賦 厚度㈣，係、指將因賦形而產生之凸凹弄成平坦時2 132023.d〇1 -31 - 200916845 度。圖1中，（a)表示成形前之形狀， 形狀。該圖中，參照符號!表示表層部，丄)昭表二成形後之 層部。 > ’、’、符號2表示内 關於微細結構之形狀，只要該微細結構面㈣ 之反射方向之反射面，則並無特別限定 二 構成微細結構面之】個構造之頂點之剖 %包= 質上為三角形、半圓形、圓弧狀等。又，：：’例如實 造:構造之1個要素例如為圖2所例示之四角錐二 地配置於片材面而形成一個微細結構面。此：，其：規則 可為圓錐形，亦可為H ^錐既 又，亦可如圖3般，包含頂點之剖 角錐 形’將該形狀於面内之—個&例如為三角 配置於面内。此外 以相同形狀而有規則地 而形成一個構造1Λ =：Γ之各形狀加以組合 亦較佳。。 票°體構成之菲淫耳透鏡狀之構造面 本發明中較佳之微細結構面之形狀 構面之1個構造之頂點之剖面為實質上之二構成结 角形之頂點有時帶係指’在成形加工上，三 質上之=角γ ’、 又之弧度，但此情況亦屬於實 貝上（一角形。關於三 腰三角形、 ㈣之形狀’可根據目的而選擇等 到漫反射性能^細子的是50。〜120。。此時，考慮 度較好的是10 * -角I之底邊長 μΠ1。更好的是30 μηι〜500 μιη。考 132023.doc -32. 200916845 慮到反射性能等，三角形之高度較好的是10 μιη〜1 50 μιη。 更好的是30 μιη〜100 (微細結構面之成形加工之方法） 經雙轴延伸之片材中’為了賦予熱尺寸穩定性’根據需 要而實施熱處理等後處理之後，形成微細結構面。關於該 成形’較好的是採用壓製成形或輥成形等熱成形。該等成

$可為根據單片類型之分批成形、根據輥形狀而反覆連續 成形之任一種。 壓製成形時’將形成有微細結構面之模具固定於其中一 製面將上述片材設置於模具面上之後’進行壓縮加 工。此時之壓製溫度為l4〇°C〜160。(：，壓製時間為1秒〜10 刀鐘、壓製壓力為1 kg/cm2〜100 kg/cm2，該等成形條件可 根據減料之厚度、成形速度、模具形狀、壓製後之冷卻方 =等而6又疋為適當之條件。又，若預先將設置有模具之壓 製面加熱至成形溫度，而使另一個壓製面冷卻，則片材之 :面將保持冷卻狀態’因此’就壓製後之冷卻加速、從而 成^速度、並且可抑制壓製加工時之内層部之熱變 形角度而言較佳。 圖4、圖5中例示輥成形方法。圖4所示之例中，使片材 ,穿過由表面賦予微細形狀且加熱至成形溫度之輥12與冷 I之輥丨3構成之一對輥之間，將輥面之形狀壓縮熱轉印 ^片材。進而，利用輥14而使轉印後之片材冷卻。冷卻輥 可為金屬或具有彈性之橡膠輥。圖5所示之例中，使冷卻 用之金屬帶穿過冷卻輥13、14、15，藉由該金屬帶Μ而進 132023.doc -33- 200916845 行冷卻及壓縮。該方法技 万击係杈過輥面而進行冷卻與壓縮，因 此可以更有效地進行成形。^ 概 祝/jm·度、輥速度、以及壓縮壓 力係根據試料之厚度、描目^ 模/、形狀、壓縮後之冷卻方法等而 设定為適當之條件。 (具有凹凸之反射片材之形狀、物性） 本發明之反射片材亦可於矣= 了於表面（至少一方之主面）具有凸 部。該凸部之形狀只要相 邳對於片材面為三維凸狀之形狀， 則並無特別限定，可列舉 牛划卜之構w.四稜柱、六稜柱等 多稜柱；圓柱、丰圓扯望1+、& 平圓球等球狀之-部分；或三角錐、四角 錐等多角錐形狀；以及半圓球等球狀之-部分、多角錐之 :狀且使其頂部呈平坦或圓弧狀之形狀等。就成形加工 性、反射方向之均勻性、效率 ^ 之角度而言’較好之構造 :半圓:'等球狀之一部分、多角錐形狀、以及半圓球等球 r狀刀7角錐之形狀且使其頂部呈平坦或圓弧狀之 形狀，更好之構造為半圓球等 笙坫乜 圆表寻碌狀之一部分、以及半圓球 寺球狀之一部分、多角錐 θ κ㈣且使其頂部呈平坦或圓弧 〉狀。尤其好的構造為半圓球等球狀之_部分、使多 角錐之頂部呈圓弧狀之形狀。 上述化狀中’若以其底面部 直角_ p之長度方向以及與該方向成 上，八表不凸部之大小，則於長度方向及其直角方向 刀別為1 mm~50 mm，較好的具,Λ _ r的疋10 mm〜30 mm。又， /之高度為0.5麵〜2〇麵，較好的以譲心麵。其 =小與高度可根據所使用之背光源之種類、其個數與 來決定，但若超出上述範圍，則該形狀之效果較 132023.doc •34·

200916845 j或者凸部之形狀部之反射率本身將降低，而無法獲 所需之效果 ~ 又’只要具有凸部之情況下與不具有凸部之情況下，反 射率並無大的差異，則片材之厚度既可固定亦可不固定。 又，本發明之特徵在於具有凸部，但根據使用形態，亦可 將片材之正反面反轉而將反射面形成為凹部來使用。當將 led作為背光源光源，將本發明之反射片材用作其反射材 料時，就其反射效率之角度而言，配置LED之位置可選作 其最佳位置。例如，如圖6所示，當將反射片材21之凸部 22作為反射面’凸部22之形狀為球狀或多角錐形狀之至少 -部分之形狀時’於距離各形狀相等距離之平扭部之位 置’開設用以配置LED之孔23,於該孔處配置_。又， 當將反射面設為凹部時，可例示在凹部之中心部開設咖 用之孔，於該孔處配置LED# ”b外，作為频，亦可為 相對於平坦部具有凸部與凹部此兩者之形狀。此時，亦可 將凸部與凹部此兩者設為反射面。 又’當將LED光源相對於背光源而橫向配設時，將反射 片材之凹凸成形為如圖7所示之形狀，如圖8所示，亦可於 反射片材之凹部之單側的側面24a配設LED乃。此時，來 自LED 25之光相對於畫面而橫向射出，且抵達反射片材， 被反射而向畫面側射出。 (凸部之形成方法） 於經雙轴延伸H，為了賦予熱尺寸穩定性，根據 需要實施熱處理等後處理之後，形成凸部。該成形可應用 132023.doc 35- 200916845 空成形、麼空成形或熱麼縮成形等通常之熱成形 f 發日月巾’關於該成形方法並無特別限冑，但就生 產，生丄成形加工性、成形後之厚度之均勾性等方面而言， 作為車父佳之彳法可推薦真空成形法、成形法。 所谓真空成形’係使片材狀之樹脂加熱後軟化，使其盘 所需之形狀之模具密接，自設於模具之下部之抽吸口對片、 材與模具之間之空氣進行減壓抽吸’藉此形成接近於直* 之狀態，且藉由使片材與模具之形狀密接，而製造出二 之形狀的成形法。本發明之成形品，可使用根據單片類型 之分批成形、根據輥形狀而重複連續成形之任一者。 所謂壓空成形，係利用i kg/cm〜5kg/cm之壓縮空氣，使 加熱軟化後之片材與模具密接，而獲得特定形狀之方法， 其具有如下之特徵’即’藉由將與模具接觸之面作為製品 之表面’可呈現出與射出成形同等之清晰圖案及表面性， 又’能夠於高於真空成形之壓力下成形等。本發明之成形 l 品可❹根據單片類型之分批成形、根據觀形狀而重複連 =成形之任-者。因此，當注重模具面之表面性時、或者 需要以較高壓力來成形時’可使用該壓空成形；但於不大 注重該等時’則自生產性、操作性方面考慮，推薦 形。 〜 (具有複數個凹部以及使發光體露出之孔部之反射片 形狀） 本發明之反射片材亦可根據需要，具有複數個凹部、以 及上述凹部間之脊線’上述凹部包含具有使發光體露出之 I32023.doc -36- 200916845 孔部之底面、以及連接上述底面與上述脊線之反射面，且 上述脊線上具有複數個隆起部。 所謂脊線（山脊），係指存在於凹部間之區域，且為構成 平坦面之區域。所謂反射面，係指具有反射來自發光體 (光源）之光之性能的面。所謂發光體，係指具有點狀光源 者’就實用上之角度而言，可列舉LED。 圖9係表示具備複數個凹部以及使發光體露出之孔部之 反射片材之實施形態的反射片材之照明裝置、即背光源單 7L之一部分的側視圖。圖9所示之背光源單元3丨主要包 括.具有二有特疋之間隔而安裝之發光體即發光二極體 (LED)32之配線基板33、以LED 32露出（經由下述孔部而露 出）之方式而配設於配線基板33上之反射片材34、以及配 設於反射片材34上之擴散板35。 反射片材34為片材狀體，包含複數個凹部34a、以及存 在於凹部34a間之脊線34b。又，凹部34a中，包含具有使 LED 32露出之孔部34c之底面34d、以及連接底面34d與脊 線34b之反射面34e。又，反射片材34中，於脊線3仆上具 有複數個隆起部34f。圖9中，每隔一條脊線3仆則設有一 個隆起部34f。又，擴散板35經該隆起部34f而連接，藉由 該隆起部34f使反射片材34與擴散板35以固定間隔而隔 開。 關於隆起部34f之形狀，就能夠儘可能地縮小與擴散板 之接觸面積之方面考慮’較好的是前端部為尖頭之角錐形 狀、圓錐形狀、半球、球、或橢圓球之一部分，就強度 132023.doc •37- 200916845

面、成形性之方面考慮，更好的是半球、球、或橢圓球之 一部分。關於隆起部34f之高度Η，較好的是自亮度不均或 降低燈影像之方面考慮而適當設定。關於隆起部34f之高 度Η ’就抑制燈影像之產生以及反射片材34之強度之角度 考慮’較好的是凹部3牦之深度之1/2〇〜1/2，更好的是 1/10~1/3。關於隆起部34f之寬度，就能夠儘可能地抑制對 隆起部34f之圖像的影響之方面考慮，較好的是不超過所 配置之位置之脊線34b的寬度。又，關於隆起部34f之配置 位置，較好的是，配置於隆起部34f對圖像之影響最少之 反射面34e彼此連接、且脊線34b相交之位置。如此，藉由 設置隆起部34f，使經反射面34e所反射之光進而藉由隆起 部34f而反射。因此，可發揮較高之反射性能，抑制因脊 線區域之陰影而產生的亮度不均或燈影像之產生，且呈現 出均勻且較高之亮度。 圖1〇係表示本發明之實施形態之反射片材的立體圖。圖 ίο所示之反射片材中，於俯視時凹部34a之形狀為多邊 形’具體而言為四邊形。又，圖1〇所示之反射片材Μ中， 於脊線34b相交之位置34g設有隆起部34f。 ， U可，關於隆 起部3 4 f之配置位置、g?署把 w , 1说罝配置個數，並無特別限制。例如， 如圊11所示，可每隔一個脊線341?之相交位置而設 隆起部34f，且可根據背光源單元之大小、形狀叹〆一個 面之形狀、大小、個數等來適當確定。又1俯視^ = 於凹部34a之形狀並無特別限制。於俯 ' 較好的县脸 凹部34a之形狀設為多邊形， 如 的疋將 所7^，可設為 132023.doc -38· 200916845 六邊形’且可根據LED之配置狀態等來適當確定。 圖13係表示反射片材之凹部之圖。凹部包括具有使 LED 32露出之孔部34c之底面34d、以及連接底面34d與脊 線34b之反射面34e。於脊線34b之相交位置34g設置隆起 部。於底面34d，為了使LED η露出，而設有圓形或四邊 形狀之孔部34c。該孔部之形狀、大小可根據所使用之 LED 32而適當變更。關於脊線34b，由於在其相交之位置 34g設有隆起部，故而較好的是具有一定寬度之平坦面。 再者，關於脊線34b，為了儘量抑制成為背光，較好的 是，具有儘可能小的寬度。脊線34b之寬度較好的是凹部 34a之最大寬度（此處為四邊形之對角線）之ι/ι〇〇〜ι/5，更 好的是1/50〜1/10。 由於在該位置設置隆起部，故而脊線34b相交之位置34g 較好的是平坦面。通常，該部分如圖1〇、圖i2、圖13所 示，既可特定為脊線34b之一冑》，亦可考慮設置隆起 部、或者強度、成形性等，而將該部分設為任意之形狀。 圖14中，設為具有大於脊線34b之寬度之邊的四邊形。關 於該部分，亦可為四邊形以外之多邊形或圓形。再者，就 抑制免度不均之觀點而言，隆起部之寬度較好的是最大寬 度不超過脊線34b之寬度的3倍。 反射面34e在圖13中為平面，但亦可為曲面。包含其曲 率在内，反射面34e之形狀可根據LED之發光特性、所使 用之反射片材之反射特性來適當確定。又，反射面34e之 厚度可根據材料之⑽、機械特性、作為構造體而言所需 132023.doc •39- 之孔部之反射片材的

200916845 之自：強度、根據反射特性之必要厚度等來適當確定。例 如田為片材狀體之反射片材時，通常使用〇1麵〜2匪 之厚度之片材。 (具有複數個凹部以及使發光體露出 成形方法） 關於具有複數個凹部以及使發光體露出之孔部的反射片 材’可使用樹脂材料，利肖各種方法來成形。例如，可藉 由使用片材狀材料經熱成形來成形。片材材料之熱成形 中可應用真空成形、壓空成形或熱壓縮成形等通常之熱 成形方法。各成形方法中，隆起料預先藉由射出成形等 而另外成形，且於成形反射面後固定於反射面上，或者亦 可預先於模具中設置隆起部形狀後與反射面之成形同時一 體成形。若考慮到生產性，則較好的是與反射面之成形同 時-體成形出隆起部之方法。又，就對大畫面之對應性、 生產性、經濟性、對薄壁化、輕量化之對應的容易度方面 而言’較好的是使片材狀材料熱成形而獲得反射片材，更 好的是利用真空成形法、壓空成形法或者將兩者加以組合 之方法而獲得反射片材。 所謂將真空成形與壓空成形加以組合之方法，係指於真 空成形後’保持該加熱狀態而連續進行壓空成形，對於形 狀複雜、成形應力較高之材料之成形，通常係採用該方 法0 其次’對為了闡明本發明之效果而進行之實施例加以說 明。 132023.doc -40- 200916845 <評價方法> 首先，說明對反射片材所評價之物性之項目及其評價方 法。 (1)厚度 反射片材之厚度係使用Peacock公司製造之厚度計來測 定。又，對藉由共同擠出而製作之反射片材，利用基恩斯 公司製造之數位顯微鏡而觀察剖面，來測定各層之厚度。 (2)全反射率與平均全反射率 反射片材之全反射率係使用島津製作所製造之分光光度 計UV-3 1 50與積分球試料台（島津製作所製造之Mpc 22〇〇) :以8度之入射角來測定。於_ nm〜7〇〇⑽之波長範圍測 定將聚四氟乙烯之標准白板（Labsphere公司製造之 SPECTRALON)之反射率作為1GG%之相對反射率，關於波 長別⑽之光’將自片材之助方向與叩方向之各方向入 射時之測定值料全反射率，將兩者之平均值作為平均全 反射率。X，將助方向上之全反射率與TD方向上之全反 射率之差作為反射率異向性之值。 (3)基重 測定其重量，藉此求出 自片材切出50 mm見方之形狀 基重。 密度 自片材切出50 mm見方之形狀 八出其重里以及中心部 及各邊之中央部之共計五處 度。 &之厚度之平均值，計算出密 132023.doc •41 · 200916845 (5) 耐光性測試 自片材切出50 mm見方之形狀，利用高壓水銀燈 (SEIMYUNGVACTRON公司製造之 SMTD51H-1)，以照射 量100 mW/cm2暴露500秒，繼而根據照射前後之片材之黃 度指數來確認耐光性。 (6) 黃度指數 利用分光測色計（KONICA MINOLTA公司製造之CM 2600d)進行測色，根據jisz8722、JISK7105，算出黃色 度。根據上述耐光性測試前後之黃色度之差而算出黃度指 數。 (7) 延伸性測試 利用輥縱向延伸機’將共同擠出之片材於MD方向（縱 向）上且於溫度155它下延伸3倍而獲得片材，自該片材進 行MD方向長度3 m之取樣，作為橫向延伸前片材。將橫向 延伸前片材於155°C下以特定之延伸倍率（4倍' 6倍、各條 件n=5)進行橫向延伸（向TD方向之延伸），根據斷裂之有無 來確認延伸性。 (8) 熱收縮率 自片材切出150 mm見方之形狀，放入加熱烘箱内，於 1 5〇 C下加熱3〇分鐘後取出，根據加熱前後之尺寸變化而 求出熱收縮率。 (9) 折射率測定 作為樹脂之折射率測定方法，使用設置於25。〇之恆溫室 内之Metricon公司製造之Model 2〇1〇稜鏡耦合器而求出。 132023.doc -42- 200916845 :為試樣」係使用實施一晝夜測定之25。。之恆溫室内硬化 者。利用该裝置，根據波長532 nm、 、丨“果，利用柯西(Cauchy)式而求出 圖，繼而求出沽县SSQ +仏&方 n H皮長589 nm之折射率，作為樹脂之折射率。 …、機粉末之折射率使用便覽中所記载之值。 其結果為，本實施例之表層所使用之聚丙稀樹脂 ⑽e Polymer公司E_105GM)之折射率為i 49。又，關於 本實施例之表層所使用之無機粉末之折射率，氧化鈦之 :斤&射率為2.7,氧化鋅之折射率為19,碳酸約之折射率為 (10) 内層部之基重（實施例17、18、比較例2、3) 自片材切出50 mm見方之形狀’首先測定其重 而’根據表層部之厚度、構成之樹脂、添加劑之種類、天 加劑之量而計算表層部之重量，、繼而自整體重量減去^ 層部之重量，藉由計算而求出内層部之基重。 "表 (11) 内層部之密度（實施例17、18、比較例2、3) 自求出上述内層部之基重之試樣求出内層部之厚度，▲ 算内層部之體積。根據該體積與上述基重，藉:，叶 出密度。 3。卞异而求 (12) 具有凸部之反射片材之基重 根據需要，自片材以使凸部為〇.5 g左右之方式 出複數個構造部，以測定重量。繼而，根據其形狀切 寸，藉由計算而求出所切出之所有凸部之表面^^尺 各自之面積的總和，將表面與背面之相加平均面之 m作為反射 132023.doc -43 - 200916845 片材之面積，將先前求出之重 .η ^ ^ ^ *以該面積，作為本發明 之凸0丨之基重。當本發明之才盖坤雜丛 奴乃义構每體為具有表層部之積層槿 造時，根據構成表層部之樹旨、 旦而，+曾主a 4加劑之種類、添加劑之 篁而汁算表層部之重詈，繼；ώ & 菫罝繼而自整體之基重減去該表層部 之部分之基重，作為反射片材之基重。 (13)具有凸部之反射片材之密度 對⑽中所切出之凸部之各構造部均等測定三處之厚 度，將三處之厚度之相加平均值作為該構造部之厚度。對 其利用與（12)㈣之方法而求出該構造部之面積之平均 值’將其乘以厚度而求出體積，將該構造部之重量除以該 體積/算出密度。對㈣之所有凸部之各個進行該計 异，算出該等之相加平均值，作為本發明之反射片材之密 X田本發明之構造體為具有保護層之積層構造時，自總 厚度減去表層部部分之厚度之平均值（與上述相同三處Z 平均值），而求出反射片材之厚度，繼而將其乘以利用與 (12)相同之方法而求出之面積來求出體積，繼而利用（⑺ 所求出之方法，求出除表層部部分以外之重量，再將該重 量除以體積而求出密度。 (參考例1) 將62體積〇/〇(55重量％)之聚丙烯樹脂（Prime P〇lymer公司 E-1 05GM)、3 8體積％(45重量％)之聚碳酸醋樹脂（旭美化成 公司WONDER LIGHT PC 110)加以混合而形成原料樹脂， 將該原料樹脂，使用滾筒口徑為25 mm且滾筒與口徑之比 為48之同方向旋轉雙軸擠出機，於滚筒溫度為250。(：、螺 132023.doc • 44- 200916845 桿之轉速為1 00 rpm之運轉條件下熔融，繼而經由已將溫 度調節至250°C之齒輪泵，而自開幅為400 mm且間隙為1.6 mm之片材塑模擠出。利用設定為8〇°c之一對夾送輥而接 收所擠出之、熔融樹脂，一面於擠出方向上拉伸溶融樹脂， 一面使樹脂冷卻固化而製作厚度為丨.4 mm之片材。 使所獲得之片材’使用親縱向延伸機於MD方向（縱向） 上且於溫度155它下延伸3倍之後，使用拉幅橫向延伸而於 TD方向（橫向）上且於溫度i55°c下延伸3倍，藉此獲得厚度 43 0 μιη之内層部片材。該内層部片材之厚度、基重以及密 度刀別為430 μηι、190 g/m2、0.44 g/cm3。該内層部片材之 MD全反射率與TD全反射率分別為99 2%、93 4%，平均全 反射率為96.3% ’反射率異向性為5.8%。又，耐光性測試 所獲得之黃度指數為1 5 ^沿著與md方向垂直之方向將該 内層 片材 口1】開’進行 5sEM(seanning electron microscope，掃 也電子顯微鏡）觀察後，發現為内部具有孔之構造（圖15)。 (實施例1) 將97重里/〇之t丙稀樹脂（prime p〇iymer公司 105GM)、以及3重量。/。之作為無機粉末之氧化鈦（丁叮⑶公 司、JR600A、平均粒徑250 nm)加以混合而形成混合物， 利用密閉型混練機（labo plastomui)，將該混合物於21〇〇c ' 40 rpm下捏合10分鐘，將所得之化合物藉*21〇t：壓製而 成膜，以獲彳于37 μηι左右、無機粉末量為丨丨丨g/m2之表層 部片材。使該表層部片材疊合於參考例i所記載之内層部 片材上，以獲知疊合雙層反射片材。所得之雙層反射片材 132023.doc -45 - 200916845 之厚度、基重以及密度分別為467 μϊη、225 g/m2、0.48 g/cm3。該雙層反射片材2MD全反射率與TD全反射率分別 為99.0%、98.8%，平均全反射率為98 9%，反射率異向性 為0.2%。又，耐光性測試所獲得之黃度指數為4。又，本 實施例中，表層部之樹脂係使用聚丙烯，無機粉末係使用 氧化鈦，折射率之關係為（ni(^_n2(u))/n2(u)=().8l(n^ 氧化鈦之折射率，為聚丙烯之折射率）。 (實施例2)

使用氧化鈦（Tayca公司、MT5〇〇SAS、平均粒徑35 nm) 作為無機粉末，利用與實施例丨相同之方法，獲得厚度為 33 μηι、無機粉末量為〇 99 g/m2之表層部片材。使該表層 部片材疊合於參考例1所記載之内層部片材上，而獲得疊 合雙層反射片所得之雙層反射片材之厚度、基重以及 兹從刀别為463 μϊη、221 g/m2、〇·48 g/cm3。該雙層反射片 材之MD全反射率與扣全反射率分別為98.7%、98 4%，平 均全反射率為98.6% ’反射率異向性為0.3%。又，耐光性 測试所獲得之黃度指數為i。又，本實施例中，表層部之 樹脂係使用聚丙稀’無機粉末係使用氧化鈦，折射率之關 係為(…(―”=〇·81(ηι為氧化鈦之折射率，〜 為聚丙稀之折射率）。 2 (實施例3) 使用氧化師界（Sakai)化學公司' NAn〇fine5()SD 粒徑20 nm)作為益诚 十均 獲r里“ 與實施例1相同之方法， 寸厚度為、無機粉末量為1〇2_2之表層部片 132023.doc -46· 200916845 材。使該表層部片材疊合於參考例！所記載之内層部片材 之上，而獲得疊合雙層反射片材。所得之雙層反射片材之 厚度、基重以及密度分別為464 _、222咖2、US g cm該雙層反射片材之_全反射率與丁〇全反射率分別 為98.6%、95,5%，平均全反射率為97〗％，反射率異向性 為H又’耐光性測試所獲得之黃度指數^。又，本 =財，表層部之樹脂係使用聚丙力，無機粉末係使用 氧化辞，折射率之關係為 1(無機）n2(樹腊））/n2(樹脂）=〇.31(111為 氧化鋅之折射率’ n2為聚丙稀之折射率）。 (參考例2) 、、表層部中未使用無機粉末’利用與實施例…同之方 法，來獲得厚度為38 μηι之表 3邛片材。使該表層部片材 且s於參考例1所記載之内 門噌4片材之上，而獲得疊合雙 層反射片材。所得之雙層反射片材之厚度、基重以及密卢 =別為偏_、224 ‘、〇.48一3。該雙層反射片材: MD全反射率與TD全反射率分別為98篇、％以，平均入 反射率為96.3。/。’反射率異向性為乂 所獲得之黃度指數為15。 了九陡測武 述實施例1〜實施例3、以及參考例1、參考例2中所 :、’口果表不於下述表！。由此可知於疊合構造中，亦 =表層部中含有無機粉末，而使平均全反射率提高， 反射率異向性得到大幅度改 ㈣提高。 u X，可知耐光性亦得到飛 132023.doc -47- 200916845 【14】 參考例2 疊合 430 ΡΡ/Ρ055/45 重量％ 00 ΠΊ 〇 〇 1 468 丨 224 1 ! 0.48 i 98.8 93.7 96.3 yn 1—· 參考例1 僅内部層 430 ΡΡ/Ρ055/45 重量％ 1 1 1 1 1 430 § 0.44 99.2 93.4 96.3 0C in 實施例3 疊合 430 ΡΡ/Ρ055/45 重量％ ΖηΟ (20 nm) S 0.31 464 222 0.48 98.6 95.5 «Μ ro 寸 實施例2 疊合 ί 430 1_ ?卩/?匚=55/45重量％ m m Ti02(35 nm) m 0.99 0.81 m 0.48 98.7 98.4 98.6 Ο 1 < 實施例1 疊合 〇 PP/PC=55/45 重量％ | 卜 m TiO2(250 nm) m 1.11 0.81 467 1 225 0.48 | 99.0 98.8 98.9 <N Ο 寸 製作方法 厚度(μιη) 組成 厚度(μηι) 無機粉末種類'一次粒徑 無機粉末濃度 無機粉末量(g/m2) 表層部（η錢-η樹脂)/n卿 厚度(μηι) rO tlftlll S § $ 楔 MD全反射率(％) TD全發射率(％) 平均全反射率(％) 反射率異向性(MD-TD，％) 黃度指數 内層部 表層部 整體 反射性能 耐光性測試 -48- 132023.doc 200916845 (實施例4 ) 作為内層部原料，係使用將62體積％(55重量％)之聚丙 稀树月曰（Prime Polymer 公 51 Ρ y 6Γα ^Ε·105ϋΜ)、以及 38 體積 ％(45重 量％)之聚碳酸醋樹脂（旭美化成么M W_ER LIGHT Pcno)加以混合而成之原料樹月旨。使料筒口徑為25 _ 且滾筒與口徑之比為48之同方向旋轉雙軸擠出貞，將該原 料樹脂於滾筒溫度為250t、螺桿之轉速為⑽啊之運轉 條件下加以熔融，、繼而經由已將溫度調節至“Ο。。之齒輪 果而U夕歧管塑模。又，作為表層部原料，係使用 將95重量％之聚丙烯樹脂(prime ρ〇 —公司w ο·)、 以及5重量。/〇之作為無機粉末之氧化鈦(τ—公司， JR600A，平均粒徑25Q疆）加以混合而成之混合物。使用 滾筒口徑為32 mm且滚筒與口徑之比為以之單軸擠出機， 將該混合物於滾筒溫度為21(rc、螺桿之轉速為_ r㈣之 運轉條件下加以熔融後，供給至多歧管塑模。此處，於多 歧管塑模中，以使表層部/内層部/表層部比達到ι/6/ι之方 式而供給各原料，使其合流，並且以開幅為400 mm且間隙 為1_9 mm之方式而擠出。利用設定為8(Γ(：之一對夾送輥來 接收所擠出之熔融樹脂，一面於MD方向上拉伸熔融樹脂 一面使樹脂冷卻固化，而獲得厚度約為18 mm之兩種三層 共同擠出片材。自使用輥縱向延伸機將所得之共同擠出片 材於MD方向（縱向）上且於溫度155t下延伸3倍而成之片 材，切出橫向延伸前片材，來進行延伸性測試。結果為， 於4倍延伸、6倍延伸中’延伸合格率均為1 〇〇%。 I32023.doc •49- 200916845 又’使用概縱向延伸機’將藉由共同擠出而獲得之共同 擠出片材於MD方向（縱向）上且於溫度155cc下延伸3倍之 後，使用拉幅橫向延伸而於TD方向（橫向）上且於溫度155 °C下延伸3倍，從而獲得内部層中具有孔之無機粉末量為 [85 g/m2之兩種三層共同擠出反射片材。將所得之兩種三 層反射片材之厚度、基重以及密度分別為4〇9 μιη、234 g/m2、〇.57 g/cm3。該反射片材2MD全反射率與td全反射 率分別為98.6%、98.4%，平均全反射率為98 5% ,反射率 異向性為0.2%。又，耐光性測試所獲得之黃度指數為2。 沿著與MD方向垂直之方向剖開該兩種三層反射片材，進 行SEM觀察後，發現為内層部之内部具有孔之構造（圖 1 6)。又，本實施例中，表層部之樹脂係使用聚丙烯，無機 粉末係使用氧化鈦，折射率之關係為(ηι(")_η2_))/η2(_)=〇 8ι(ηι 為氧化鈦之折射率，心為聚丙烯之折射率）。 (實施例5) 作為無機粉末，係使用1〇重量％之氧化鈦（Tayca公司' MT500SAS、平均粒徑35 nm)，利用與實施例4相同之方 法而獲得兩種二層共同擠出片材。自使用輥縱向延伸機 將所得之共同擠出片材kMD方向（縱向）上且於溫度 下延伸3倍而成之片材，切出橫向延伸前片材，以進行延 伸性測試。其結果為，於4倍延伸、6倍延伸中，延伸合格 率均為100%。 又，將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 向延伸機於MD方向C縱向）上且於溫度155。匸下延伸3倍後， 132023.doc -50- 200916845 使用拉幅橫向延伸而於TD方向（橫向）上且於溫度丨55它下 k伸3倍’獲知無機粉末量為42咖2之兩種三層共同擠出 反射片材。所得之兩種三層共同擠出片材之厚度、基重以 及密度分別為433 _、241〆、〇 % g/cm3。該反射片材 之MD全反射率與丁〇全反射率分別為97m 全反射率為97.8%，反射率異向性為〇 2%。又，耐光性測 試所獲得之黃度指數為^，本實施例中，表層部之樹 脂係使用聚丙烯，無機粉末係使用氧化欽，折射率之關係 為無機樹脂樹脂丨為氧化鈦之折射 聚丙烯之折射率）。 (實施例6 ) 作為無機粉末，係使用5重量％之氧化辞⑽化學公司、

Nan〇fine50SD、平均粒徑2〇 nm)，利用與實施例4相同之 方法’而獲得兩種三層共同擠出片材。自使用輥縱向延伸 機將所得之共同擠出片材於MD方向（縱向）上且於溫度⑸ C下延伸3倍而成之片#，切出橫向延伸前片材，以進行 延伸性測試。其結果為，於4倍延伸、6倍延伸中延伸合 格率均為100°/ρ σ 又，將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度I55t下延伸3倍之 後’使用拉幅橫向延伸於TD方向（橫向）上且於溫度⑸乞 下延伸3倍後，獲得無機粉末量為19〆之兩種三層共同 擠出反射片材。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重以 及密度分別為453 _、268 g/m2、。59 —。該反射片材 132023.doc •51 200916845 之MD全反射率與TD全反射率分別為99 1%、％ 8%，平均 全反射率為97.5%，反射率異向性為3·3%。又，耐光性測 忒所獲彳于之頁度指數為2。又，本實施例中，表層部之樹 脂係使用聚丙烯，無機粉末係使用氧化鋅，折射率之關係 為（ηΐ(無機）_n2(W)B))/n2(街脂）=〇.31(η丨為氧化鋅之折射率，〜為 聚丙烯之折射率）。 (參考例3)

表層部中未添加無機粉末，利用與實施例4相同之方 法而獲付兩種二層共同擠出片#。自使用輥縱向延伸機 將所得之共同擠出片材於方向（縱向）上且於溫度15代 下延伸3倍而成之片材，切出橫向延伸前片材，以進行延 伸n式#結果為，4倍延伸、6倍延伸中，延伸合格率 均為100%。 又’將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度155它下延伸3倍之 後，使用拉幅橫向延伸於TD方向（橫向）上且於溫度155t 下延伸3倍，以獲得兩種三層共同擠出反射片#。所得之 種層反射片材之厚度、基重以及密度分別為414 _、 227 i 2 § m 〇·55 g/cm3。該反射片材之MD全反射率與TD全 反射率分別為99.6%、94.5%，平均全反射率為971%，反 射率異向ί生為5.1%。又’耐光性測試所獲得之黃度指數 14。 (實施例7) 而使用給料器塑 共同擠出日Τ ’並非使用多歧管塑模 132023.doc -52- 200916845 模，以與實施例4相同之組成，而製作共同擠出片材。自 使用輥縱向延伸機將所得之共同擠出片材於MD方向（縱向） =於溫度阶下延伸3倍而成之片#，切出橫向延伸前 、進行延伸性測試。其結果為，4倍延伸、6倍延伸 時，延伸合格率均為100%。 ί 又，將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 /延伸機於MD方向(縱向)上且於溫度i55t下延伸3倍之 後，使用拉幅橫向延伸於™方向（橫向）上且於溫度155t 下延伸3倍，以獲得無機粉末量為1.45 g/m2之兩種三声丘 同擠出反射片材。所得一曰/、 所仵之兩種二層反射片材之厚度、基重 在又分別為389 _、217 g/m2、〇义⑽。該反射片 D全反射率與叩全反射率分別為99.1%、98.7%，平 均全反射率為98.9%’反射率異向性為〇.4%。又，耐光性 ::所獲得之黃度指數為3。又，本實施例中，表層部之 树脂係使用聚丙烯，盔德伞、士 埽無機私末係使用氧化鈦，折射率之關 係為（叫無機谢脂))/n2(樹脂）=〇.81(ηι為氧化欽之折射率，打 為聚丙烯之折射率）。 2 (參考例4) 表層部中未添加無機粉末，利用與實施例7相同之方 法’而獲得兩種三層共同擠出片材。自使用輥縱向延伸機 將所得之共同擠出片材於助方向（縱向）上且於溫度阶 下延伸3倍而成之片材’切出橫向延伸前片材，以進行延 結果為，4倍延伸、6倍延伸中，延伸合袼率均 I32023.doc -53- 200916845 又’將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度155。〇下延伸3倍之 後，使用拉幅橫向延伸於丁〇方向（橫向）上且於溫度155乞 下延伸3倍，而獲得兩種三層共同擠出反射片材。所得之 兩種二層反射片材之厚度、基重以及密度分別為415 225 g/m2、0.54 g/cm3。該反射片材2Md全反射率與丁^^全 反射率分別為99.0%、96.5%，平均全反射率為97 8%，反 射率異向性為2.5%。又，耐光性測試所獲得之黃度指數為 13 〇 (參考例5)

螺桿之轉速為1〇〇 為2 5 mm且滾筒與口徑之比為48之同方 ，將該原料樹脂，於滾筒溫度為2501、 rpm之運轉條件下加以熔融

送輥來接收所擠出之熔融樹脂，—面 融樹脂，一面使樹脂冷卻固化，而

132023.doc ’自開幅為400 mm且間隙 >利用設定為80。(：之一對夹 ，—面於MD方向上拉伸熔 而裝成厚度約為1.4 mm之 擠出片材於 之片材，切 :為，4倍延 54 200916845 又’將藉由單層擠出而獲得之單層擠出片材，使用耗縱 向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度155。(：下延伸3倍之 後，使用拉幅橫向延伸於TD方向（橫向）上且於溫度155。〇 下延伸3倍，而獲得單層擠出反射片材。所得之單層擠出 反射片材之厚度、基重以及密度分別為43〇 μιη、19〇 g/m2、0.44 g/cm3。該反射片材2MD全反射率與TD全反射 率分別為99.2%、93.4%，平均全反射率為96.3%，反射率 異向性為5.8%。又，耐光性測試所獲得之黃度指數為15。 (參考例6) 將參考例5之單層擠出片材，使用輥縱向延伸機於方 向（縱向）上且於溫度15 5。(：下延伸3倍，自縱向延伸後之片 材兩端各切割30 mm，製成31〇 mm寬之橫向延伸前片材。 進行邊橫向延伸前片材之延伸性測試。結果為，4倍延 伸、6倍延伸中，延伸合格率分別為1〇〇%、8〇%。由此可 知於單層擠出片材中，為了保持延伸性，必須切割兩端 部分。與此相肖’於共同擠出片材中，則不切割兩端部分 即可實現高倍率之橫向延伸，從而可大幅度提高收穫率。 (實施例8 ) 作為無機粉末，係使用9.2重量％之氧化鈦（丁公司、 R600A平均粒徑250 nm)，利用與實施例4相同之方法， 而獲得兩種三層共同擠出片#。此時，以使表層部/内層 部/表層部比達套Π/10/1之方式而供給各原料，製作共同擠 出片材。所獲付之片材之上表面側之表層部之厚度為整體 厚度之7.1 %。自使用親縱向延伸機將所得之共同擠出片材 i32023.doc -55-

王二射率與扣全反射率分別為98.2%、98.1%，平均全反 ' 2 /〇反射率異向性為〇.1 %。又，耐光性測試所 200916845 於MD方向（縱向）上且於溫度15rc下延伸3倍而成之片材’ 切出橫向延伸前片材，以進行延伸性測試。其結果為，4 倍延伸、6倍延伸中，延伸合格率均為1 〇〇%。 又，將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度155<^下延伸3倍之 後，使用拉幅橫向延伸於TD方向（橫向）上且於溫度i55<t 下L伸3彳0而獲得無機粉末量為1.47 g/m2之兩種三層共 同擠出反射片;^·。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重 以及密度分別為411 _、2()1 g/m2、〇 49 §/加3。該反射片 材之MD全反射率與瓜全反射率分別為98 6%、98 4%，平 均全反射率為98·5%，反射率異向性為G.2%。又，财光性 測試所獲得之黃度指數為2。又，本實施例中，表層部之 樹脂係使用聚丙烯，無機粉末係使用氧化鈦，折射率之關 係為（n1(“rn2(#fJg))/n2(㈣产〇81(ηι為氧化鈦之折射率，η〗 為聚丙烯之折射率 (實施例9) 將實知例8中所得之共同擠出片材，使用親縱向延伸木 於方向（縱向）上且於溫度155t下延伸3倍之後，使用法 中田杈向延伸於TD方向（橫向）上且於溫度它下延伸^ 倍’而獲得無機粉末量為0.83 g/m2之㈣三層共同擠以 射1材。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重以及们 分別為275 _、112 g/m2、〇.41 g/cm3。該反射片材之Μ 132023.doc -56- 200916845 獲得之黃度指數為5。又 ,_ 使用聚丙烯，無機粉末n中，表層部之樹脂係 、更用乳化鈦，折射率之關係為 (叫―〇·8ι(η,為氧化 ： 丙烯之折射率）。 ⑺干馬1 (實施例10) 除了使用15重量％之氧化鈦（Τ咖公司、侧0Α、平均 t徑25Gnm)作為無機粉末以外，利用與實施賴目同之方 法’而獲得兩種三層共同擠 J谓' 出片材。此時，以使表層 内層部/表層部比達到1/12/1之方式而供給各原料，製作共 同擠出片材。所獲得+ 片材之上表面側之表層部之厚度為 整體厚度之6.1%。自使用輥縱向延伸機將所得之共同擠出 片材於MD方向（縱向）上且於溫度155t下延伸3倍而成之片 材，切出橫向延伸前片材，以進行延伸性測試。其結果 為’ 4倍延伸、6倍延伸中，延伸合格率均為100%。 又，將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 V... 向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度l55t下延伸3倍之 後，使用拉幅橫向延伸於丁〇方向(橫向)上且於溫度155。。 下延伸3倍，而獲得無機粉末量為2 4〇 g/m2之兩種三層共 同擠出反射片材。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重 以及密度分別為446 μηι、211 g/m2、〇.47 g/cm3。該反射片 材之MD全反射率與TD全反射率分別為98 6% 、98.4%，平 均全反射率為98.5°/。，反射率異向性為〇 2%。又，耐光性 測試所獲彳于之黃度指數為丨。又，本實施例中，表層部之 樹脂係使用聚丙烯，無機粉末係使用氧化鈦，折射率之關 132023.doc -57- 將實施例附所得之共同擠出片#，使用輥縱向延伸機 於MD方向（縱向）上且於溫度155χ：下延伸3倍之後，使用拉 幅橫向延伸於TD方向（橫向）上且於溫度i5yc下延伸5倍，

l.

200916845 係為（r^無機rn2(樹脂〕）/n2(樹脂為氧化鈦之折射率，〜 為聚丙烯之折射率）。 2 (實施例11) 而獲得無機粉末量為L50 g/m2之兩種三層共同擠出反射片 材。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重以及密度分別 為351 _、142 g/m2、〇 4〇 g/cm3。該反射片材之㈣全反 射率與TD全反射率分別為98 5%、98 4% ,平均全反射率 為9一8.5%，反射率異向性為Q1%。又，耐光性測試所獲得 之黃度指數為2β x ’本實施例中，表層部之樹脂係使用 聚丙烯’無機粉末係使用氧化鈦，折射率之關係為（ηι(無機)_ 為氧化鈦之折射率，〜為聚丙烯之 折射率）。 (實施例12) 將實施例10中所得之共同擠出片材，使用輥縱向延伸機 於MD方向（縱向）上且於溫度155°C下延伸3倍之後，使用拉 中田橫向延伸於丁!：)方向（橫向）上且於溫度155勺下延伸7倍， 而獲得無機粉末量為1〇5 g/m2之兩種三層共同擠出反射片 材。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重以及密度分別 為264 μιη、92 g/m2、〇.35 g/cm3。該反射片材之全反射 率與™全反射率分別為98.4%、98.3%，平均全反射率為 反射率異向性為〇 · 1 %。又，财光性測試所獲得之 132023.doc -58- 200916845 ’表層部之樹脂係使用聚 ’折射率之關係為（ηι(無機）_ 之折射率’ n2為聚丙烯之 耳度指數為3。又，本實施例中 丙烯’無機粉末係使用氧化鈦 s )=0.81 (ηι 為氧化鈦 折射率）。 (參考例7) 作為無機粉末’係使㈣重量％之氧化鈦公司、 卿0A、平均粒徑25()nm)，利用與實施例4相同之方法， 而獲得兩種三層共同擠出片#。此時，以使表層部/内声 部/表層部比制1/1G/1之方式㈣給各料，製作共同擠 出片材。所獲得之片材之上表面側之表層部之厚度為整體 厚度之7.1%。自使用親縱向延伸機將所得之共同擠出片材 於MD方向（縱向）上且於溫度155t下延伸3倍而成之片材， 切出橫向延伸前片#，以進行延伸性測試。其結果為，4 倍延伸、6倍延伸中，延伸合格率均為100%β 又，將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度155。〇下延伸3倍之 後，使用拉巾昌橫向延伸於TD方肖（橫向）上且於溫度155力 下I伸34¾而獲得無機粉末量為〇17经，爪2之兩種三層共 同擠出反射片;^。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重 以及密度分別為43 1 _、⑴g/m2 ' G.49 g/e，該反射片 材之MD全反射率與扣全反射率分別為98 9%、94 1%，平 均全反射率為96·5%’反射率異向性為4 8%。又，耐光性 測試所獲得之黃度指數為u。又，本參考例中，表層部之 樹月曰係使用聚丙烯，無機粉末係使用氧化鈦，折射率之關 132023.doc -59- 200916845 係為（γμ (無機）-n2(樹厢）)/〜(樹脂）=0.81(11,為氧化鈦之折射率， 為聚丙烯之折射率）。 (參考例8)

作為無機粉末，係使用50.0重量％之氧化鈦（丁叮以公 司、JRMOA、平均粒徑25〇 nm)，利用與實施例4相同之: 法，而獲得兩種三層共同擠出片材。此時，以使表層部/ 内層部/表層部比達到1/3/1之方式而供給各原料製作共 同擠出片材。所獲得之片材之上表面側之表層部之厚度為 整體厚度之20.6%。自使用輥縱向延伸機將所得之共同擠 出片材於MD方向（縱向）上且於溫度155χ：下延伸3倍而成之 片材，切出橫向延伸前片材，以進行延伸性測試。其結果 為’ 4倍延伸、6倍延伸中，延伸合格率為20%、20%。 又’將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材使用棍縱 向延伸機於方向（縱向）上且於溫度155。〇下延伸3倍之 後’使用拉幅橫向延伸於TD方向（橫向）上且於溫度】饥 下延伸3倍’而獲得無機粉末量為23_0 g/m2之兩種三層丘 同擠出反射片材。所撂夕θ 乃何所侍之兩種二層反射片材之厚度、基重 以及密度分別為389 μιη、2糾2 Λ, ^ 298 g/m 、〇-77g/cm3。該反射片 D全反射率與丁〇全反射率分別為95.6%、95 7%，平 均全反射率為95.7%’反射率異向性為们％。又，耐光性 測試所獲得之黃度指數為〇。 又本參考例中，表層部之 ::吏用聚丙晞，無機粉末係使用氧化鈦，折射率之關 (鳴―1(ηι為氧化鈦之折射率，n2 為聚丙烯之折射率）。 I32023.doc -60- 200916845 (比較例1)

作為無機粉末’係使用10.〇重量％之碳酸妈（白石約' SOFTON 32〇〇、平均粒徑〇.7㈣），利用與實施例4相同之 方法，而獲得兩種三層共同擠出片材。此時，以使表層部/ 内層部/表層部比達到1/10/1之方式而供給各原料，製作共 同擠出片材。所獲得之片材之上表面側之表層部之厚度為 整體厚度之7.0%。自使用輥縱向延伸機將所得之共同擠出 片材於MD方向（縱向）上且於溫度155t下延伸3倍而成之片 材’切出橫向延伸前材’以進行延伸性測試。其結果 為，4倍延伸、6倍延伸中，延伸合格率為4〇%、2〇%。 又，將藉由共同擠出而獲得之共同擠出片材，使用輥縱 向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度155χ：下延伸3倍之 後，使用拉幅橫向延伸於TD方向（橫向）上且於溫度Μ;它 }延伸3倍，而獲得無機粉末量為15〇 g/m2之兩種三層共 同擠出反射片#。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重 以及密度分別為413 _、200 g/m2、〇 48 g/cm3。該反射片 材之助全反射率與TD全反射率分別為98 2% ' 94 6%，平 均全反射率為96,4%，反射率異向性為36%。又，耐光 試所獲得之黃度指數為13…本比較例中，表層部之樹 脂係使用聚丙稀’無機粉末係使用氧化鈦，折射率之關係 為為氧化鈦之折射率，打 聚丙婦之折射率）。 2 ‘ 以上實施例4〜實施例12、參考例3〜參考㈣、比較 所得之結果、以及本研究中之未延伸狀態下之内層部及表 132023.doc 61 200916845 層部之厚度等戶斤 此可头 于之結果，一併表示於下述表2、表3。由 丘-藉由八同擠出，可提高延伸性。X’可知，藉由 η、同擠出’使表層部中含有〇.3 g/m2〜20 g/m2之達到（ηι(“)_ 之無機粉末，藉此將提高反射性能， 使反射率異向性、耐光性得到大幅度改善。 132023.doc -62- 200916845 【(Νΐ 參考例6 1 單層擠出 1424 PP/PC =55/45 重量％ * > 1424 100% 80% \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ 1參考例5 單層擠出 1424 PP/PC =55/45 重量％ • < * 1424 20% 2 430 PP/PC =55/45 重量 ％ * • 430 ξ 0.44 99.2 93.4 96.3 00 in m 參考例4 ^ % I ”丨 1332 PP/PC =55/45 重量％ 222/229 12.5%/12.8% ΡΡ=100 重量％ 1783 100% 100% 牮 班 r^\ PP/PC =55/45 重量 ％ 32/32 ΡΡ=100 重量 ％ 〇 415 225 0.54 99.0 96.5 97.8 in ΓΝ 實施例7 « S ^ $ ^ Τα t '' 1328 i PP/PC =55/45 重量％ 219/225 12.4%/12.7% PP/TiO2(250nm) =95/5重量％ 1772 100% 100% 班 牮 [ 329 1 ； PP/PC i =55/45 重量％ 29/31 PP/TiO2(250nm) -95/5重量％ 1.45 0.81 389 217 0.56 i 98.7 98.9 寸 ο Γ^> 參考例3 無：Μ ^ S 雄5 f | 忑、，丨 1287 PP/PC =55/45 重量％ 210/224 12.2%/13 0% PP=100重量％ 1721 100% 100% m ί 358 PP/PC =55/45 重量％ 29/29 PP=丨00重量％ 〇 414 227 0.55 99.6 94—5 實施例6 f ^ ΤΣ 电 忑”丨 1348 PP/PC =55/45 重量％ 228/244 12.5%/13.4°/〇 PP/ZnO (20 nm) =95/5重量％ 1818 100% 100% 班 m 376 PP/PC =55/45 重量％ ! 38/39 PP/ZnO (20 nm) =95/5重量％ 0.31 453 00 0.59 99.1 95.8 97.5 ΓΛ (Ν 實施例5 i ^ ^ 2 之 '，丨 13Ϊ7 PP/PC =55/45 重量 ％ 235/250 13.0。/〇/13.9% PP/Ti02(35 nm) =90/10 重量％ 1802 100% 100% 牮 [ 349 PP/PC =55/45 重量％ 42/42 PP/Ti02(35nrr) -90/10 重董％ 对· 0.81 433 0.56 97.9 97.7 97.8 <Ν Ο 實施例4 S -¾ 5寒 t ^ 命1 1337 PP/PC =55/45 重量％ 234/222 13.1%/12.4% PP/TiO2(250nm) -95/5重量％ 1793 100% 100% 牮 Γ<Ί 牮 342 PP/PC =55/45 重量％ 37/30 PP/TiO2(250nm) =95/5重量％ νΊ 00 0.81 409 234 0.57 98.6 98.4 98.5 (Ν Ο cs 製作方法 内層部厚度(μη) 内層部組成 表層部厚度(μπι) 表層厚度/整體厚度 表層部組成 整體厚度(μηι) 4倍延伸合格率 6倍延伸合格率 縱向延伸倍率 橫向延伸倍率 内層部厚度(μηι) 内層部組成 表層部厚度(μηι) 表層部組成 bW Μ Μ m 表層部(η*櫬-η*β)/η樹*s 厚度(μηι) 基重(g/m2) 密度(g/cm3) MD全反射率(％) TD全反射率(％) 平均全反射率(％) 反射率異向性(MD-TD，％) ! 黃度指數 内層部 表層部 整體 延伸性測試 延伸倍率 内層部 表層部 (單側） 整體 反射性能 1耐光性測試 共同擠出片材 (未延伸） 反射片材 132023.doc •63 - 200916845 ,'t 比較例1 ^ T\ 1576 PP/PC =55/45 重量％ 129/147 7.0%/7.9% PP/CaC〇3(0.7Mm) =90/10重量％ 1852 40% 20% ΓΛ 380 PP/PC =55/45 重量％ 15/18 PP/CaC〇3(0.7 μπι) =90/10 重量％ 0.06 413 200 0.48 98.2 94.6 96.4 Η Γ<ί 參考例8 想Α5 ^ 2； 5 "丨 1204 PP/PC =55/45 重量。/〇 417/401 20.6%/19.8% PP/Ti〇2(250nm) =50/50 重量％ 2022 20% 20% 班 ΓΛ 班 § PP/PC =55/45 重量％ 46/42 PP/Ti〇2(250mn) =50/50 重董％ 23.0 0.81 389 298 0.77 95.6 95.7 95.7 〇 Ο 參考例7 想·Ή s 1 如i ^ u' 1622 PP/PC =55/45 重量％ 134/M1 7.1%/7.4% PP/Ti〇2(250nm) =99/1重量％ 1897 100% 100% 班 r<i 牮 Γ<1 394 PP/PC =55/45 重量％ 17/20 PP/Ti〇2(250nm) 1 =99/1 重量％ , 0.17 0.81 5 0.49 98.9 96.6 00 寸· = 實施例12 « S Μ Ϊ 象1 ? ^ 2 λ "丨 1641 PP/PC =55/45 重量。/〇 116/149 6.1%/7.8°/〇 PP/Ti〇2(250nm) =85/15 重量 ％ 1913 100% 100% 班 卜 249 PP/PC =55/45 重量％ 〇〇 PP/ri〇2(250nm) =85/15 重量 ％ S 0.81 264 2 0.35 98.4 ! 98.3 ! 98.4 5 ro 實施例11 衡Α5 i 1 ^ Ϊ 眾、，丨 1641 PP/PC I =55/45 重量％ 116/149 6.1%/7.8°/〇 PP/TiO2(250nm) =85/15 重量％ 1913 100% 100% 班 m m 325 PP/PC =55/45 重量％ 10/16 PP/Ti〇2(250nm) =85/15 重量％ 1.50 0.81 142 0.40 98.5 98.4 98.5 5 (N 實施例10 ΤΣ由 ^ ''' 1541 PP/PC =55/45重量％ 116/149 6.1%/7.8% PP/Ti〇2(250nm) =85/15重量％ 1913 100% 100% 牮 ΓΛ 牮 ΓΟ 5 PP/PC =55/45重量％ 16/18 PPyTi〇2(250nm) :=85/15 重量％ 2.40 0.81 446 (Ν 0.47 98.6 98.4 98.5 CS d — 實施例9 i ί =tr »* ^ u\ 1513 ί PP/PC =55/45重量％ 127/155 7.1%/8.6% PP/TiO2(250 nm) =90.8/9.2 重量％ 1794 ! 100% 100% 珙 举 Ό 256 1 PP/PC =55/45 重量％ 9/11 PP/TiO2(250 nm) =90.8/9.2 重董％ 0.83 0.81 m rs 0.41 98.2 98.1 98.2 2 實施例8 2 ^ ««蓉 i， 1 1513 PP/PC =55/45 重量％ 127/155 7.1%/8.6% PP/TiO2(250 nm): =90.8/9.2 重量％ , 1794 100% ! 100% 班 ΓΟ 3倍 378 PP/PC =55/45 重量％ 15/18 PPATiO2(250 nm) =90.8/9.2 重量％ 1.47 0.81 5 201 0.49 98.6 98.4 98.5 (N d (N 製作方法 内層部厚度(μπι) 内層部組成 表層部厚度(μπι) 表層厚度/整體厚度 表層部組成 整體厚度(μηι) 4倍延伸合格率 6倍延伸合格率 縱向延伸倍率 橫向延伸倍率 内層部厚度(μπι) 内層部組成 表層部厚度(μηι) 表層部組成 無機粉末量(g/m2) 表層部(π*Λ-η**)/π*ιβ 厚度(μπι) 基重(g/m2) "E $ m MD全反射率(％) TD全反射率(％) i 平均全反射率(％) 反射率異向性(MD-TD，％) ^ 黃度指數 内層部 表層部 整體 延伸性測試 35 S- 内層部 表層部(單側） 整體 反射性能 耐光性測試 共同擠出片材 (未延伸> 反射片材 132023.doc -64- 200916845 (實施例13) 作為内層部原料，係使用將62體積％(55重量％)之聚丙 烯樹脂（Prime P〇iymer公司、E1〇5GM)、以及38體積％(45

重蓋/〇)之t碳酸g旨樹脂（旭美化成公司WONDER LIGHT PC 11 0)扣合而成之原料樹脂。使用滾筒口徑為25 且滚 筒與口徑之比為48之同方向旋轉雙軸擠出機，將該原料樹 脂，於滚筒溫度為250。(：、螺桿之轉速為1〇〇rpm之運轉條 件下加以熔融，繼而經由已將溫度調節至25〇。〇之齒輪 果’而供給至多歧管塑模。又’作為表層部原料，係使用 將85重量/〇之聚丙烯樹脂（prime p〇iymer公司、E_ 105GM)、以及15重量％之作為無機粉末之氧化鈦（丁叮㈡公 司JR60〇A平均粒徑250 nm)混合而成之混合物。使用 滾筒口徑為32 mm且滾筒與口徑之比為24之單軸擠出機， 將該混合物，於滾筒溫度為21〇1、螺桿之轉速為1〇〇 rpm 之運轉條件下加以熔融後，供給至多歧管塑模。此處，於 多歧管塑模中，以使表層部/内層部/表層部比達到ι/ΐ5/ι 之方式而供給各原料，使其合流’並且以開幅為彻顏且 間隙為2.0 mm之方式而擠出。利用設定為8〇艺之一對夾送 輥來接收所擠出之熔融樹脂’ 一面於_方向上拉伸熔融 樹脂，—面使相m冷卻固化，而獲得厚度約社9麵之兩 種三層共同擠出片材。 ，字斤得之共同擠出片材，使用輥縱向延伸機於方向 (縱向）上且於溫度155t：下延伸3.0倍。其次，使用拉幅橫 向延伸機於TD方向（橫向）上且於溫度155。〇下延伸4〇倍 I32023.doc •65-

200916845 後，於該拉幅機内後部之熱處理區域，設定夹具間距以使 拉巾田機出口倍數為3·〇倍，# ’設定為於橫向上使其收縮 25%而實施鬆弛熱處理，以進行橫向延伸。結果為，獲得 於内。Ρ層具有孔之無機粉末量為2·2咖2之兩種三層共同 擠出反射片材。所得夕+细_ „ 于之兩種二層反射片材之厚度、基重以 及密度分別為502 _、23 i g/m2、〇牝〆。該反射片材 之MD全反射率與TD全反射率分別為Mm戲，平均 全反射率為99.2%’反射率異向性為〇 3%。又，耐光性測試 所獲得之黃度純為丨。敎該反射片材之純縮率後獲 知，於MD方向上熱收縮率為丨2%，於TD方向上執收縮 ㈣。又’本實施例中，表層部之樹脂係使用聚丙烯，無機粉 末係使用氧化欽，折射率之關係為(n㈣)_—))如(_)=〇.8咖 為氧化鈦之折射率，h為聚丙烯之折射率）。 (實施例14) 將實施例13中所製作之兩種三層共同擠出片材，使用輥 縱向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度155 t下延伸3 〇 倍，其次，使用拉幅橫向延伸機而於TD方向（橫向）上且於 溫度155°C下延伸5.0倍之後，於同拉幅機内後部之熱處理 區域内，以使拉幅機出口倍數達到4〇倍之方式而設定夹 具間’即，設定為於橫向上使其收縮2Q%而實施鬆弛熱處 理，以進行橫向延伸。結果為，獲得内部層中具有孔2無 機粉末量為1.8 g/m2之兩種三層共同擠出反射片材。所得 之兩種三層反射片材之厚度、基重以及密度分別為々Μ μπ1、Π4 g/m2、0.41 g/cm3。該反射片材之助全反射率與 132023.doc -66 - 200916845 TD T反射率分別為"·〇%、98.7%，平均全反射率為 98'9/〇反射率異向性為〇·3%。又，耐光性測試所獲得之 頁度指數為1。測定該反射片材之熱收縮率後獲知，於MD 方向上熱收縮率為11%，於TD方向上熱收縮率為11%。 又，本實施例中，表層部之樹脂係使用聚丙烯，無機粉末 係使用氧化鈦，折射率之關係為㈤(無機)_叫樹鹿掛鹿)=〇 81㈤ 為氧化鈦之折射率，η2為聚丙烯之折射率）。 (參考例9) 作為内層部原料，係使用將62體積％(55重量❶/。）之聚丙 烯樹脂（Prime p〇lymer公司E_105GM)、以及38體積0/〇(45重 里％)之聚碳酸酯樹脂（旭美化成公司WONDER LIGHT PC 11 〇)加以混合而成之原料樹脂。使用滾筒口徑為25 mm 且滾筒與口徑之比為48之同方向旋轉雙軸擠出機，將該原 料樹脂，於滾筒溫度為250χ、螺桿之轉速為i〇〇 rpm之運 轉條件下加以熔融’繼而經由已將溫度調節至250。〇之齒 輪栗’而供給至多歧管塑模。又’於表層部原料中未添加 無機粉末，使用100重量％之聚丙烯樹脂（Prime P〇iymer公 司E-105GM)。使用滚筒口徑為32 mm且滾筒與口徑之比為 24之單軸擠出機’將該聚丙烯樹脂，於滾筒溫度為21〇 °C，螺桿之轉速為100 rpm之運轉條件下加以熔融後，供 給至多歧管塑模。此處’於多歧管塑模中，以表層部/内 層部/表層部比達到1/6/1之方式而供給各原料，使其合 流’並且以開幅為400 mm且間隙為2,〇 mm之方式擠出。 利用設定為80°C之一對夾送輥來接收所擠出之熔融樹脂， 132023.doc -67- 200916845 面於MD方向上拉伸炼融樹脂，一面使樹脂冷卻固化， 而獲得厚度約為1.7職之兩種三層共同擠出片材。 將所得之共同擠出片材，使用親縱向延伸機於方向 (縱向)上且於溫度15rc下延伸3 〇倍。其次，使用拉幅橫 向延伸機，於TD方向（橫向）上且於溫度155<t下延伸4 〇倍 之後，於該拉幅機内後部之熱處理㈣，設定夾具間距以 使拉幅機出口倍數為3.0倍，即，設定為於橫向上使其收 縮25%而實施鬆弛熱處理’以進行橫向延伸。結果為，獲 得内部層中具有孔之兩種三層共同擠出反射片材。所得之 兩種三層反射片材之厚度、基重以及密度分別為424 pm、 215 g/m2、〇·51 g/cm3。該反射片材iMD全反射率與丁〇全 反射率分別為99.8%、95.2%，平均全反射率為97 5%，反 射率異向性為4.6 ◦/〇。又，耐.光性測試所獲得之黃度指數為 1 5。測定該反射片材之熱收縮率後獲知，於MD方向上熱 收縮率為12°/。，於TD方向上熱收縮率為7%。 (實施例15) 將實施例1 3中所製作之兩種三層共同擠出片材，使用輥 縱向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度1551下延伸3.0 倍’其次，使用拉幅橫向延伸機，於TD方向（橫向）上且於 溫度1 55°C下延伸3.0倍之後’不實施鬆弛熱處理而製作反 射片材。結果為，獲得内部層中具有孔之無機粉末量為 4.5 g/m2之兩種三層共同擠出反射片材。所得之兩種三層 反射片材之厚度、基重以及密度分別為507 μιη，242 g/m ’ 0.48 g/cm3。該反射片材之MD全反射率與TD全反射 132023.doc -68· 200916845 率刀別為98.6%、98.2% ’平均全反射率為98 4%，反射率 異向性為0.4〇/〇。又，耐光性測試所獲得之黃度指數為卜 測疋6亥反射片材之熱收縮率之後，於腳方向上熱收縮率 為11%’於TD方向上熱收縮率為21%。若與具有大致相同 厚度、基重之實施例13對比可知，藉由實施熱鬆弛處理， 熱收縮率可降低15%，又，平均全反射率可提高〇8%。 又，本實把例中，表層部之樹脂係使用聚丙稀，無機粉末 係使用氧化鈦，折射率之關係為（ηι㈣.8咖 為氧化鈦之折射率，〜為聚丙烯之折射率）。 (實施例16) 將實施例1 3中所製作之兩種三層共同擠出片材，使用輥 縱向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度i55t下延伸3〇 倍’其次，使用拉幅橫向延伸機，於TD方向（橫向）上且於 溫復1Wt：下延伸4.G倍後’不實施鬆弛熱處理而製作反射 片材。結果為，獲得内部層中具有孔之無機粉末量為3.5 g/m2之兩種三層共同擠出反射片#。所得之兩種三層反射 片材之厚度、基重以及密度分別為429 μιη、183 g/m2、 〇.43g/cm3。該反射片材之MD全反射率與td全反射率分別 為98.4%、98.’平均全反射率為98 3%，反射率異向性 為0.3%。又，耐光性測試所獲得之黃度指數^。測定該 反射片材之熱收縮率後獲知，於MD方向上埶 Μ ’於TD方向上熱收縮率為25%。若與具有、大致相同: 厚度、基重之實施例14對比可知，藉由實施熱鬆弛處理， 熱收縮率可降低Μ%，又，平均全反射率可提高q6%。 132023.doc -69- 200916845 又，於本實施例中，表屏邱 古㈣田备μ 係使用聚丙稀，無機粉 末係使用乳化鈦，折射率之關传 ▲ _ 係為（111(無機广叫樹脂))/n2(樹脂)=0.81(ηι 為氧化欽之折射率，n，為$ & 卞 η2两象丙烯之折射率）。 (參考例10)

將參考例9中所製作之兩種三層共同擠^材，使用觀 縱向延伸機於MD方向（縱向）上且於溫度155。(：下延伸3.0 倍，其次，使用拉幅橫向延伸機於TD方向（橫向）上且於溫 度155°C下延伸3.0倍後，不實施鬆弛熱處理而製作反射片 材。結果為，獲得内部層中具有孔之兩種三層共同擠出反 射片材。所得之兩種三層反射片材之厚度、基重以及密度

分別為 414 μιη.、227 2/m2、/ 3 _ A

卜 、υ·5 5 g/cmJ。該反射片材 2MD 全反射率與TD全反射率分別為99 6%、％，平均全反 射率為97·1% ’反射率異向性為5 1%。又，财光性測試所 獲得之黃度指數為14。測定該反射片材之熱收縮率後獲 知，於MD方向上熱收縮率為12%，於1£)方向上熱收縮率 為22%。若與具有大致相同厚度、基重之參考例9對比可 知’藉由實施熱鬆弛處理，熱收縮率可降低丨5。/。，又，平 均全反射率可提高0,4%。 (參考例11) 將62體積％(55重量％)之聚丙烯樹脂（prime Polymer公司 E-105GM)、以及38體積％(45重量。/。）之聚碳酸酯樹脂（旭美 化成公司WONDER LIGHT PC 110)加以混合而形成原料樹 脂’使用滾筒口徑為25 mm且滚筒與口徑之比為48之同方 向旋轉雙軸擠出機，將該原料樹脂，於滚筒溫度為250 132023.doc -70- 200916845 c、螺桿之轉速為剛rpm之運轉條件下加以溶融，繼而 經由已將溫度調節至2贼之齒輪栗，自開幅為_匪且 間隙為1.6 m之單層片材塑模擠出。利用設定為8代之一 對夾送輥接收所擠出之熔融樹脂，一面於MD方向上拉伸 熔融樹月曰，一面使樹脂冷卻固化，而製作厚度約為Μ議 之單層片材。 字斤得之單層片材’使用輥縱向延伸機於MD方向(縱 n )於/皿度155 C下延伸3·〇倍。其次，使用拉幅橫向延 伸機於TD方向（橫向）上且於溫度155t下延伸倍之後， 於該拉幅機内後部之熱處理區域，設定夾具間距以使拉幅 機出倍數為3·〇倍’即’設定為於橫向上使其收縮25%而 實施鬆弛熱處理，以進行橫向延伸。結果為，獲得内部層 中具有孔之單層反射片#。所得之單層反射片材之厚度、 基重以及密度分別為444叫、182g/m2、Q 4i 。該反 射片材之MD全反射率與TD全反射率分別為99篇、 94·4% ’丨均全反射率為97.1%，反射率異向性為5.4%。 t光！·生測试所獲得之黃度指數為1 5。測定該反射片材 之熱收縮率後獲知’於·方向上熱收縮率為11%，於TD 方向上熱收縮率為7〇/〇。 (參考例12) 將 > 考例1 1中所製作之單層片材，使用輥縱向延伸機 MD方向（縱向）於溫度155t下延伸3〇倍，其次，使用拉幅 橫向延伸機於丁D方向（橫向）上且於溫度155。〇下延伸3 〇倍 之後’不實施鬆弛熱處王里而製作反射片材。結果為，獲得 132023.doc 71 200916845 2郤層中具有孔之單層反射片材。所得之單層反射片材之 厚度基重以及密度分別為430 μιη、190 g/m2、0.44 g/cm3。該反射片材之厘〇全反射率與TD*反射率分別為 93.4 /。，平均全反射率為96 3 %，反射率異向性為 5.8%。又，耐光性測試所獲得之黃度指數為15。測定該反 射片材之熱收縮率後獲知，於MD方向上熱收縮率為 .1〇%，於™方向上熱收縮率為22%。若與具有大致相同厚 ,· 度、基重之參考例11對比可知，藉由實施熱鬆弛處理，熱 V 收縮率可降低15%,又，平均全反射率可提高0.8%。… 除了上述實施例13〜實施例16、以及參考例9〜參考例12 中所得之結果以外，亦將未延伸狀態下之内層部及表層部 之厚度等所得之結果一併表示於下述表4中。根據該等結 果可知，藉由實施熱鬆弛處理，可飛躍性地提高尺寸穩定 性，並且與相同程度之厚度、基重之反射片材相比，大枰 度提高反射性能。又，可知，共同擠出時，藉由使表層部 ：； 中含有〇.3 g/m2〜20咖2之（n】（無機Γη2(樹脂））/n2(樹鹿）^〇 2〇之無 機粉末，將使反射性能得到提高，使反射率異向性、耐光 * 性得到大幅度改善。 132023.doc -72- 200916845 r.\

【寸硌I——I 參考例12 單層擠出 1424 PP/PC= 55/45重量％ • - 1424 3.0倍 3.0倍 | 無處理 430 ' ' 430 § 0.44 99.2 93.4 96.3 〇〇 in ΙΛ 〇 (N CN 參考例11 單層擠出 1424 PP/PC= 55/45 重量。/〇 1424 3.0倍 4.0倍 橫向25% 收縮處理 444 • 444 S 0.41 99.S 94.4 寸 vn 卜 參考例10 兩種三層 共同擠出 1287 PP/PC= 55/45重量％ 210/224 「 ΡΡ=100 重量 ％ 1_ 1721 3.0倍 3.0倍 無處理 356 29/29 〇 * 414 227 0.55 99.6 94.5 寸 (N CN (N 實施例16 兩種三層 共同擠出 1721 PP/PC= 55/45 重量。/〇 102/122 PP/Ti02 (250 nm) =85/丨5重量％ 1945 3.0倍 4.0倍 無處理 407 11/11 — 0.81 i 429 § 0.43 98.4 98.1 98.3 ο - = m CS , 實施例15 兩種三層 ! 共同擠出 1721 PP/PC-55/45重量％ 102/122 PP/Ti02 (250 nm) =85/15 重量％ 1945 3.0倍 3.0倍 無處理 478 14/15 0.81 507 242 0.48 98.6 98.2 98.4 寸 ό — fN 參考例9 兩種三層 共同擠出 1287 PP/PC= 55/45重量％ 210/224 PP=100 重量 ％ 1721 3.0倍 4.0倍 橫向25% 收縮處理 367 28/29 〇 ' 424 215 0.51 99.8 95.2 ! 97.5 寸’ in (N 卜 實施例14 兩種三層 共同擠出 1721 PP/PO 55/45重量％ ! 102/122 PP/Ti02 (250 nm) =85/15 重量％ 1945 3.0倍 5.0倍 橫向20% 收縮處理 403 11/12 〇〇 0.81 426 0.41 99.0 98.7 98.9 ΓΟ ο — = 實施例13 兩種三層 i 共同擠出 1721 PP/PC= 55/45 重量。/〇 102/122 PP/TiO2(250 nm) =85/丨5重量％ 1945 3.0倍 40倍 橫向25% 收縮處理 474 13/15 (N csi 0.81 502 (N 0.46 99.3 99.0 99.2 ΓΛ ο — tN V0 製作方法 内層部厚度(μηι) 内層部组成 表層部厚度(μηι) 表層部组成 整體厚度(μιη) 縱向延伸倍率（155°C) 橫向延伸倍率（155°C) 熱鬆弛條件(155°C) 内層部厚度(μηι) 表層部厚度(μηι) 表層部無機粉末量(g/m2) 表層部(ru機-π«β)/η«» i 厚度(μηι) 基重(g/m2) "ε m MD全反射率(％) TD全反射率(％) ! 平均全反射率(％) ： 反射率異向性(MD-TD，％) 黃度指數 MD Q 内層部 表層部 整體 整體 反射性能 耐光性測試 熱收縮率(％) 共同擠出片材 (未延伸） 延伸條件 熱鬆他 反射片材 132023.doc •73 · 200916845 <微細結構面之成形加工中所使用之模具以及壓製成形方法> 以下，對參考例13、實施例17、比較例2、比較例3中微 細結構面之成形加工中所使用之模具以及壓製成形方法進 行說明。 圖17係表示本實施例中所使用之成形用模具之剖面之概 略圖賦形面之开> 狀如圖3所示，包含頂點之剖面形狀為 頂角63 、底邊長度為1 〇〇 μιη、高為5〇 之三角形將該 形狀於面内之一個方向上以相同形狀而呈稜鏡狀有規則地 配置於面内。模具係使用賦形面為1〇〇 mmxl〇〇 之平板 形狀。 使用壓製面為30 cm見方之壓縮成形機，使上壓製面處 於25°C之冷卻狀態，將下壓製面加熱至i5〇<t。於下壓製 面上》又置上述成形用模具，藉由壓製面之熱而充分預熱 後於模具面上汉置切割成120 mmx 120 mm之成形前之反 射片材並且加以壓縮。壓縮成形係於壓縮時間為5分鐘， 壓縮壓力為50 kg/cm2之條件下進行。 (參考例13) 作為内層部，係將62體積％(55重量％)之聚丙烯樹脂 (Prime P〇lymer 公司 E_105GM)、以及38 體積 ％(45重量％)之 聚碳酸酯樹脂（旭美化成公司w〇NDER LIGHT pci 1〇)加以 混合而形成原料樹脂，將原料樹脂，使用滾筒口徑為25 mm且’袞茼與口位之比為48之同方向旋轉雙軸擠出機，於 滾筒溫度為250°C、螺桿之轉速為1〇〇 rpm之運轉條件下加 以熔融後，經由已將溫度調節至25〇〇c之齒輪泵，而導入 132023.doc -74 - 200916845

至開幅為400 mm之兩種三層積層塑模中，作為表層部，係 將聚丙烯樹脂（Prime Polymer公司Prime TPO樹脂E-2900) ’使用滾筒口徑30 mm之單軸擠出機，於滾筒2 1 〇°C 下加以熔融，經由已將溫度調節至21〇。(：之齒輪系，而導 入至上述兩種三層積層塑模。於積層塑模中積層兩種樹 脂，自開口間隙為2.0 mm之片材塑模擠出。利用設定為80 C之一對冷卻用夾送報來接收所擠出之溶融積層樹脂，一 面於擠出方向上拉伸熔融樹脂，一面使樹脂冷卻固化，而 製作厚度為1.9 mm之積層整幅片材。所得之積層片材係内 層部為1.4 mm、表層部為正反各0.25 mm之三層積層片 材°再者’表層部中所使用之聚丙烯樹脂之丨3 C_NMR測定 所獲得之等規度（mmmm五元組％)為66莫耳％。 將所獲得之片材’使用輥縱向延伸機於播出方向（MD方 向）上且於溫度155。〇下延伸3倍之後，使用拉幅橫向延伸 於寬度方向（TD方向）上且於溫度155°C下延伸3倍，而獲得 延伸至3x3倍之白色片材。該白色片材之平均全反射率為 97.0% ’内層部之基重與密度分別為175 g/m2、〇 46 g/cm3。包含表層部之總厚度為440 μιη，各層之厚度為： 表層部33 μπι ’内層部380 μπι，背面表層部27 μηι。 將所得之白色片材切割成120 mmx 120 mm見方之形狀， 利用如圖17所示之賦形面之模具而進行壓縮賦形，獲得於 表層部轉印有賦形面之反射片材。所得之成形品係如模具 形狀之無成形不均之均勻之成形品。 所知之成形品之内層部之基重為1 75 g/m2，密度為〇 65 132023.doc -75-

132023.doc 200916845 g/cm3，賦形面側之平均全反射率為96.7%，賦形成形後亦 作為反射片材而具有高反射率。又，當利用變角高速分光 光度計測定反射光相對於入射光之反射角度時，於沿著賦 形面之形狀之方向上可觀測到較強之反射光，由此可知， 藉由該微細賦形，可控制反射光之方向。 (實施例17) 參考例13中，作為表層部，於聚丙烯樹脂（prime Polymer公司prime TPO樹脂E_29〇〇)中添加5重量％之氧化 鈦（Tayca公司、MT5〇〇SAS、平均粒徑35 nm)，且使用預 先顆粒物化之樹脂，除此以外，利用與參考例13相同之方 法，獲得於縱向與橫向上延伸而延伸至3χ3倍之白色片 材。6亥白色片材之平均全反射率為98 4%，内層部之基重 :、密度刀別為178 g/m2、〇·46 g/em3。包含表層部之總厚度 μΠΙ各層之厚度為：表層部32 μηι ’内層部390 ，背面表層部23 _。再者，於表層部中含有1·6 g/m2 之氧化鈦。 \ <白色片材同樣切割成12〇mmXl2〇mm見方之形 :藉由圖17之賦形面之模具而進行壓縮賦形，以獲得 層部上轉印右# π π 形狀之…/ 反射片材。所得之成形品係如模具 =，、，、成形不均之均勻之成形品。 二％::广内層部之基重為175⑽，密度為。.66 作為反射//之平均全反射率㈣戲，賦形成形後亦 鈦，藉此，平：Ϊ有高反射率’並且於表層部中含有氧化 王反射率已提高H。又，若同樣地利用 -76- 200916845 變角高速分光光度計而測定反射光相對於入射光之反射角 度’則於著賦形面之形狀之方向上可觀測到較強之反射 光。 (比較例2) 製作以與參考例13之反射片材之内屢部相同之聚合物以 及組成，將層構成僅竹i a Α _ 取惶作為内層部之厚度1 ·7 mm之整幅片 材。繼而，利用與參考例13相同之方法，而獲得於縱向與 橫向上延伸而延伸至3χ3倍之白色片材。該白色片材之平 均全反射率為97.5%，厘痒* Μ。 旱度為470 ，基重與密度分別為 220 g/m、〇_47 g/cm3。 將所得之白色片材同樣切割成⑶馳仙刪見方之形 狀藉由如圖17所不之賦形面之模具而進行壓縮賦形，以 =得表層部上轉印有賦形面之反射片材。所得之❹品1 :致：棋具形狀之賦形面’但可觀察到樹脂之流動並不 兄分’二角形之頂角周毐册 有弧度，各邊亦有部分呈曲線 狀等，故而係全體不均句之成形品。 再者，所得之成形品之某會 叭‘㈣面G咖，密度為〇.7 祚h… 十均王反射率為97‘0%，賦形成形後， 作為反射率，仍具有較高值。 (比較例3) 參考例13中，内層部係使用將83. :5°重量%)之平均粒徑。之硫酸鋇(真比重45):= 成之樹脂，表層部係利用與實施例i相同之方法，=得 132023.doc •77- 200916845 與實靶例1相同之 積層片材係，内層^ 積層整幅片材。所得之 之三層積層片材。.4_’表層部為正反各0.25_ 繼而，利用盘^_ 土 上延伸13相同之方法，獲得於縱向與橫向 至3x3倍之白色片材。該白色片材之平均全 反射率為95.2。/。。 ο η們 Q王 將所得之白辛Η “ 片材同樣切割成120 mmxl20 mm見方之形 '由如圖17所不之賦形面之模具而進行壓縮賦形，庐 2層部上轉印有賦形面之反射片材。所得之賦形面係I 之成形面，由於内部之空孔遭到破壞，而使得壓 縮增大，而成形後之片材之厚度為220 μηι。又，因為一部 繼縮，可觀察到褶皺之產生，且於賦形面上亦可觀察 到部分不均勻之部分。成形品之賦形面側之平均全反射 率為91.5%，反射率得到大幅度降低。 > <製作具有凹凸之反射片材時所使用之模具

以下，對參考例14、參考例15、實施例18、比較例4中 製作具有凹凸之反射片材時所使用之模具進行說明。 圖18表示本實施例中所使用之真空成形用模具之概略 圖。各圓弧狀之凹部中，設有用於真空成形之抽吸口。於 a-a’剖面與b-b1剖面中’各圓弧之配置、形狀相同。 (參考例1 4 ) 將62體積％(55重量。/〇)之聚丙烯樹脂（prime公司 Ε·! 05GM)、以及38體積％(45重量％)之聚碳酸賴樹脂（旭美 化成公司WONDER LIGHT PC110)混合而成原料樹脂，使 I32023.doc -78- 200916845 用滚筒口徑為25 mm且滾筒與口徑之比為48之同方向旋轉 雙軸擠出機，將該原料樹脂，於滾筒溫度為25〇它、螺桿 之轉速為100 rpm之運轉條件下加以熔融，繼而經由已將 溫度調節至250X：之齒輪泵，而自開幅為4〇〇 mm且間隙為 1.7 mm之片材塑模擠出。利用設定為8〇t>c之一對冷卻用夹 送輥來接收所擠出之熔融樹脂，一面於擠出方向上拉伸熔 融樹脂，一面使樹脂冷卻固化，而製作厚度為15爪爪之整 幅片材。 將所獲得之片材，使用輥縱向延伸機於擠出方向（MD方 向）上且於溫度155。〇下延伸3倍之後，使用拉幅橫向延伸 於寬度方向（TD方向）上且於溫度155t下延伸3倍而獲得 延伸至3x3倍之白色片材。該白色片材之平均全反射率為 97.〇/°，基重與密度分別為220 g/m2、0.48 g/cm3，厚度為 460 μιη ° 將所得之白色片材切割成35〇 mmuso mm見方之形狀， 將各邊用金框固定後’放置於加熱至⑸。。之圖18所示之 真空成形用之模具上。將片材設置於模具上12秒後，移至 155〇C之烘箱’於1〇秒後打開真空閥而進行真空成形。經 1 5秒後自烘箱中| + @ a m ^ ^ 中取出模具，利用氣搶使成形品迅速冷卻 後將成A 自模具中取出。所得之成形品係如模具形狀 之具有半圓球狀之凸部之無褶敏之均勾的成形品。 所得之成形品之其舌皂, 2 ,, 之丞重為200 g/m ，密度為0.44 g/cm3 ,片 "句王反射率於凸面側為96篇’於凹面側為％ 6%。 由可矣賦予凸部後，作為片材，仍維持著較高之反射 132023.doc -79- 200916845 率 ο 圖19係本實施例中所獲得之反射片材之凸部之剖面中央 部之SEM照片。照片中，可觀察到空洞、以及呈棒狀分散 而形成島相之聚碳酸酯樹脂與以包圍其周圍之方式而形成 海相之聚丙烯樹脂。 (參考例1 5) 將參考例14中所獲得之整幅片材同樣使用訪向延伸機 於MD方向上且於溫度卜代下延伸3倍之後，使用拉幅橫 向延伸於TD方向上且於溫度155。〇下延伸六倍獲得延伸 至3X6倍之白色片材。該白色片材之平均全反射率為 96.5%，基重與密度分別為95咖2、〇.5〇 gW，厚度為 190 μηι。 將所得之白色片材，以盘^ ^考例14相同之方式而切割成 mmx250 mm i 方夕恥乜 、， ^ 見方之形狀，並利用相同之模具而進行真 工成形。所得之成形品係 ϋ 部之益箱赫夕w 棋具形狀之具有半圓球狀之凸 冲之無褶皺之均勻的成形品。 所得之成形品之基重為^ I, g ，雄'度為 0.55 g/cm3，片 材之平均全反射率於凸面 u 1…為95.7% ’於凹面側為96·0%。 率。 作為片材’仍維持著較高之反射 (實施例1 8 ) 同組成之樹脂。二主擠出機，使用與參考例14相 為“之單軸擠出機作：副：:32 _且滾筒與口徑之比 印機’使用預先將98體積％(9〇 I32023.doc -80. 200916845 重量/〇)之聚丙烯樹脂（prime p〇lymei^司E_1〇5GM)、以及 2體積％ (1 0重量％)之氧化鋅粉末（堺化學公司製造之商品名

Nan〇fine-50SD)造粒而成之混合樹脂，進行共同擠出。於 副擠出機之滾筒溫度為〗^^^，螺桿轉速為6〇 rpm下進 灯。積層塑模係使用兩種三層之給料器類型，塑模出口之 開ΐ田為300 mm，間隙為2 〇 mm，同樣利用設定，8〇。匸之 冷郃用夾送輥來接收自塑模擠出之熔融樹脂，製作總厚度 為1.8 mm之積層整幅片材。所得之整幅片材之層構成為， 作為反射片材之核心層為134〇 表層部之正反面各為 230 μιη。 將所得之積層片材，使用輥縱向延伸機於擠出方向_ 方向）上且於溫度155t;下延伸3倍之後，使用拉幅橫向延 伸於寬度方向（TD方向）上且於溫度155力下延伸3倍，獲得 延伸至3x3倍之白色片#。該白色片材之平均全反射率為 96.8% ’作為反射片材之核心層之厚度為39〇㈣表層部 之正反面各位25 反射片材之基重與密度分別為曰18〇 g/m2、0.46 g/cm3。 將所得之白色片材利用與參考例14相同之方式而切割成 350職x250 _見方之形狀，利用相同模具而進行真空成 形。所得之成形品係如模具形狀之無#敵之均勻的成形 品。 所得之成形品之基重為175一2，密度為〇 5〇叭爪3，片 材之平均全反射率於凸面側為96.1%，於凹面側為Μ·。 由此可知，賦予凸部後，作為片#，仍維持著較高之反射 I32023.doc 200916845 率。 (比較例4) 將83.4體積％(50重量％)之聚丙烯樹脂（prime p〇iymer公 ^ 1 GM)以及丨6.6體積％(5〇重量％)之平均粒徑 μιη之硫酸鋇（真比重4.5)加以混合而形成原料樹脂，將該 原料樹脂，使用實施例1之雙軸擠出機，於滾筒溫度為250 C、螺桿之轉速為100 rpm之運轉條件下加以溶融，繼而 經由已將溫度調節成25(rc之齒輪泵，自開幅為彻麵且 間隙為1.7 mm之單層塑模擠出。同樣利用設定為_之夹 込輥來接收所擠出之熔融樹脂，使其冷卻固化而製成厚度 為1.5 mm之片材。 將斤獲知之片材，使用輥縱向延伸機於擠出方向方 向）上且於溫度155。(：下延伸3倍之後’使用拉幅橫向延伸 於寬度方向（TD方向）上且於溫度155t：下延伸3倍，而獲得 延伸至3x3倍之白色片#。該白色片材之平均全反射率為 95'〇%’基重與密度分別為410 g/m2、1.24 g/cm3,厚度為 33 0 μηι。 將所得之白色片材，利用與參考例14相同之方式切割成 ^ mmx250 mm見方之形狀’利用相同之模具且將成形溫 度設為150°C ’除此以外’藉由相同之操作來進行真空成 形。所得之成形品中’可觀察到一部分產生有褶皺，並且 獲知，凸部被拉伸變薄’透明度顯著增加，反射性能較平 坦部顯著降低。 〈製作具有複數個凹部以及使發光體露出之孔部之反射片 I32023.doc 82- 200916845 材時所使用之模具> 圖20中表示本實施例中所使用之真空成形用模具之概略 圖。各開口部係每邊為25 mm之四邊形，底面包括橫向上 12個、縱向上8個之開口部，該開口部係每邊為8爪爪之四 邊形。脊線之寬度均為1.2 mm。於脊線相交之位置上，每 隔一處，於底面設有直徑i.6 mm、高度為丨6 半橢圓 狀之隆起部。於凹部之反射面之各側面與底面上，設有用 於真空成形之抽吸口。再者，為了比較，除了無隆起部以 外’亦準備有尺寸完全相同之模具。 <實施具有複數個凹部以及使發光體露出之孔部之反射片 材時所使用之LED背光源> 使用如下之LED背光源，即，將12 X 8個RGB成1個封裝 體之OPTEK技術公司製造之LED燈，封裝於上述模具中配 置LED之位置上。 (參考例1 6) 將62體積％(55重量％)之聚丙烯樹脂（Prime p〇lymer公司 E-105GM)、以及38體積％(45重量％)之聚碳酸酯樹脂（旭美 化成公司WONDER LIGHT PC110)混合而形成原料樹脂， 將該原料樹脂，使用滾筒口徑為25 mm且滾筒與口徑之比 為48之同方向旋轉雙軸擠出機，於滾筒溫度為25〇〇c、螺 杯之轉速為1 〇〇 rpm之運轉條件下加以熔融，繼而經由已 將’凰度调節至250°c之齒輪泵，自開幅為400 111111且間隙為 1·7 mm之片材塑模擠出。利用設定為8(rc之一對冷卻用夾 送輥來接收所擠出之熔融樹脂，一面於擠出方向上拉伸熔 132023.doc •83. 200916845 融樹脂’ 一面使樹脂冷卻固化，而製作厚度為丨5 mm之整 幅片材。 將所獲得之片材，使用輥縱向延伸機於擠出方向（MD方 向）上且於溫度1 5 5。(：下延伸3倍之後’使用拉幅橫向延伸 於寬度方向（TD方向）上且於溫度i55°C下延伸3倍，而獲得 延伸至3x3倍之白色片材。該白色片材之平均全反射率為 97,0。/。，基重與密度分別為22〇 g/m2、〇 48 g/cm3，厚度為 460 μηι。沿著與MD方向垂直之方向剖開該白色片材，進 行SEM觀察後’發現為内部具有孔部之構造（圖21)。 將所彳于之白色片材切割成4〇〇 mmx300 mm見方之形狀， 將各邊用金框加以固定後，設置於加熱至155。(：之圖2〇所 不之真空成形用之模具上。將片材設置於模具上丨2秒之 後，移至155。(：之烘箱中’於1〇秒後打開真空閥而進行真 空成形。15秒後，自烘箱取出模具，利用氣搶使成形品迅 速冷卻後，將成形品自模具取出。所得之成形品係如模具 形狀之無褶皺、無破損之均勻的成形品。 於所得之賦形品之各凹型之底面中央部，穿設有用於 LED燈之7.5 mmx7.5 mm之四邊形的孔，將該賦形品設置 於LED背光源上。進而，於該賦形品上，疊放市售之液晶 肩示裝置所使用之厚度2爪爪之擴散板。燈點亮後，通過擴 放板之光大致均勻地擴散，燈像完全觀察不到，反射片材 之格子狀之脊線以及隆起部之像大幅度減少，而控制至幾 乎察覺不到之程度。 (比較例5) 132023.doc -84 - 200916845 將參考例16中所獲得之片材同樣 見方之形狀，使用為了比較而 :00 __咖 樣形，二=:同 二：::::::’將該賦形 «。燈點*後 亦達到幾乎觀察不到之程户伯θ 1心，燈像 格子狀之脊線之像，且了= 顯觀察到反射片材之 (實施例19) 可觀察到該脊線處於背光。 之擠出機作為主擠出機，使用與參考例咐 樹脂。使用滚筒口徑為3 2 _且滾筒與口徑之比 為24之單轴掛出機作為副擠出機，使用將灣積％(90重量 %)之聚丙烯樹脂(Pnme p〇Iy_公司⑽)、以及2體 積（1U重罝/0)之氧化鈦粉末公司（股）製造之商品名 二00 A、粒徑25〇 nm、真比重4 2)預先造粒而成之混合 樹月曰’進行共同擠出。於副擠出機之滚筒溫度為21〇t， :、桿轉速為6G rpm下進行。積層塑模係使用兩種三層之給 料器類型’塑模出口之開幅為3〇〇麵，間隙為2.0職。 同樣利用設定為8〇°c之冷卻用夾送親來接收自塑模擠出之 …w Μ月曰製作總厚度為1.8 mm之積層整幅片材。所得之 中田片材之層構成為’作為反射片材之核心層為13 4 0 μιη，表層部之正反面各為23〇 。 將所得之積層片材，使用輥縱向延伸機於擠出方向（MD 方向）上且於溫度155 下延伸3倍之後，使用拉幅橫向延 132023.doc -85· 200916845 伸於寬度方向（TD方向）上且於溫度155°c下延伸3倍而獲 得延伸至3x3倍之白色片材。該白色片材之平均全反射率 為98.8%，核心層之厚度為39〇 μηι，表層部之正反面各為 2〇μιη。片材之基重與密度分別為18〇g/m2、〇 46叭一。 將所得之白色片材與參考例16同樣地切割成4〇〇 mm>< 3〇〇 mm見方之形狀，將各邊用金框固定後，設置於加熱至 之圖2G所示之真空成形用之模具上。將片材設置於 模具上12秒之後，移至155t之供箱，經ι〇秒後打開真空 閥而進行真空成形。15秒後自供箱中取出模具，利用氣搶 使成形品迅速冷卻後，將成形品自模具中取出。所得之成 形品係如模具形狀之無褶皺、無破損之均句的成形品。 於所得之賦形品之各凹型之底面中央部，與實施例_ 樣地，穿設用於LED燈之7·5 _χ75 _之四邊形之孔， :該賦形品設置於LED背光源上。進而，於該賦形品上， 顯示裝置中所使用之厚度2_之擴散板。 後’通過擴散板之光大致均勾地擴散，燈像完全觀 反射片材之格子狀之棱部以及隆起部之像大幅 度減v，而抑制在幾乎察覺不到之程度。 [產業上之可利用性] 本發明之反射片材可抑制 率，廿B n t pfj反射率之異向性且顯示高反射 二=因光而產生之黃變少。又，可實現輕量化，因此 了適“作液晶顯示裝置之背光源。 【圖式簡單說明】 圖1係表不本發明之成形前後之表層部的厚度之關係之 132023.doc -86 - 200916845 圖，（a)係表示成形前之圖，（b)係成形後之片材之剖面 圖。 圖2係表示本發明之三維微細結構的形狀之例之圖。 圖3係表示本發明之三維微細結構的形狀之例之圖。 圖4係表示用以製造本發明之反射片材的輥成形法之例 之圖。 圖5係用以製造本發明之反射片材的輥成形法之例之 圖。 圖ό係表示配置有lED時的反射片材之例之圖。 圖7係表示配置有LED時之反射片材的其他例之平面 圖。 圖8係圖7所示之反射片材之立體圖。 圖9係表示具備有本發明之實施形態之反射片材的照明 裝置即背光源單元之一部分之側視圖。 圖1〇係表示本發明之實施形態之反射片材的立體圖。 圖11係表示本發明之實施形態之反射片材中的隆起部之 配置位置之概略圖。 圖12係表示本發明之實施形態之反射片材的其他例之平 面圖。 圖13係表不本發明之實施形態之反射片材的凹部之立體 圖u 圖14係表不本發明之實施形態之反射片材的其他例之平 面圖。 圖1 5係本發明之内層部之與片材之㈣方向垂直的剖面 132023.doc •87- 200916845 圖16係本發明之内層部之與片材之MD方向垂直的另-剖面圖。 圖17係表示實施例中本發明之賦形成形所使用之模具的 剖面之圖。 圖18係表示參考例14中製作本發明之反射片材成形品時 所使用之模具的形狀及構造之概略圖。

圖19係參考例14中所獲得之反射片材之凸部的剖面中央 部之SEM照片。 、 圖20係本發明之反射片材之成形時所使用的模具之概略 圖。 '

圖21係參考例1 6之白色片材剖面之SEM照片。 【主要元件符號說明】 1 表層部 2 内層部 11 片材 12 〜15 輥 16 金屬帶 21、34 反射片材 22 凸部 23 子L 24 、 34a 凹部 24a 單側側面 25、32 LED 132023.doc -88 - 200916845 31 背光源單元 33 配線基板 34b 脊線 34c 孔部 34d 底面 34e 反射面 • 34f 隆起部 • : 34g 脊線之相交位置 气 35 擴散板 hi 厚度 h2 平均厚度 132023.doc -89-

Claims (1)

1. 200916845 十、申請專利範圍： 1· 一種反射片材，其特徵在於：至少包含表層部以及内層 部；上述表層部至少包含〇.3 g/m2〜2〇 g/m2之無機粉末^ 及聚稀經系樹脂（C)，上述内層部包含聚稀煙系樹脂⑷ 以及於上述聚烯烴系樹脂（A)可延伸之溫度下與上述聚烯 烴系樹脂（A)不相容之樹脂（B)中之至少一種；於上述表 層部中’ SS(ni-n2)/n2^〇.2〇(ni :無機粉末之折射率， 聚烯烴系樹脂（C)之折射率）；且於上述内層部具有 孔。 2. 如請求们之反射片材’其中上述無機粉末包含氧化鋅 及/或氧化鈦。 3. 如請求項丨或2之反射片材，其中上述樹脂（B)之彈性係數 大於上述聚烯烴系樹脂（A)之彈性係數。 (如請求項⑴中任一項之反射片材，其中上述樹脂⑻包 含聚碳酸酯樹脂。 5.,請求項!至4中任一項之反射片材，其中上述聚烯烴系 樹脂（A)為聚丙烯樹脂。 6·如請求項…中任一項之反射片材，其中上述聚烯烴系 樹脂（C)為聚丙烯樹脂。 7. 如請求項1至6中任-項之反射片材，其中上述内層部中 之上述聚烯烴系樹脂（A)之比例為3〇重量％〜8〇重量％， 上述内層部中之上述樹脂之比例為2〇重量重量 〇/〇。 8. 如請求項！至7中任-項之反射片材，其中上述表層部中 132023.doc 200916845 包含8〇體積％以上之上述聚稀烴系樹脂（c)。 9. 如請求項丨至8中任一 一。一3。 反射片材，其中密度為。.丨 10. 如請求項9之反射片材，苴 g/cm3 、r 在度為 0」5 g/cm3〜0.5 Π.如請求項1至1〇中任一 項之反射片材，其中平均全反射 率為9〇%以上，且合胳么店l古 康… 田將全反射率最大之方向上之全反射 日方向正交之方向上之全反射率設為R2 性。1與R2間之差為2.〇%以下的全反射率之異向 12. 如請求項11之反斯η从 ，八中上述平均全反射率為950/〇 以上。 13. 如請求項1至12φ 中任一項之反射片材’其中上述反射片 冓造為表層部/内層部/表層部之三層構造。 14. 如請求項丨至13中任一 、之反射片材，其中上述反射片 材之王體基重為10 g/m2〜500 g/m2。 其中上述表層部 15·如請求項el4中任一項之反射片材 之厚度為2 μηι〜90 μιη。 其中於高壓水銀 其中 150°C /30 min 16.如請求項g15中任一項之反射片材 燈耐光性測試中，黃度指數為10以下 17·如請求項1至16中任-項之反射片材，......... :之熱收縮率於縱向（MD)以及橫向（TD)之任—方向上均 為1 5 %以下。 I如請求項1至17中任-項之反射片材，其中上述表層部 132023.doc 200916845 具有微細之三維結構面。 19. 如請求項1 8之反射片材，其中上述表層部中之聚烯烴系 樹脂（C)之等規度（mmmm五元組％)為55莫耳％〜85莫耳 %。 20. 如請求項18或19之反射片材，其中上述微細之三維結構 面為用以控制反射方向之反射面。 21. 如請求項18至20中任一項之反射片材’其中包含構成上 述微細之三維結構面之1個構造之頂點之剖面實質上為 三角形，其頂角為30。〜150。。 22. 如請求項21之反射片材，其中上述三角形之底邊為 μηι〜1〇〇〇 pm，高為 1〇 μηι〜150 μπι。 23. 如請求項18至22中任一項之反射片材’其中上述微細之 三維結構面係藉由熱成形所形成者。 24. 如請求項i至丨7中任一項之反射片材，其中至少其中一 個主面上具有凸部。 25. 如叫求項24之反射片材，其中上述凸部之形狀係球狀或 者多角錐形狀之至少一部分形狀、使多角錐之頂部形成 為平坦或圓弧狀之形狀。 26. 如請求項24或25之反射片材，其係藉由熱成形而獲得。 27. 如請求項丨至17中任一項之反射片材，其係具有複數個 凹部與上述凹部間之脊線之反射片材，上述凹部包含具 有使發光體露出之孔部的底面、以及連接上述底面與上 述脊線的反射面，並於上述脊線上具有複數個隆起部。 28. 如請求項27之反射片材，其中上述隆起部係由半球、 132023.doc 200916845 球、或者橢圓球之—部分所構成。 29. 如請求項27或28之反射片#，其中上述隆起部設於上述 脊線相交之位置。 30. 如請求項27至29中任一項之及封μ u ^ , , χ τι± 項射片材，其中上述隆起部 之尚度為上述凹部之深度之丨/204/2。 31. 如清求項27至30中任一 jg c 4+ u 1, , 丁1士 孭之夂射片材，其中上述脊線之 見度為上述凹部之最大寬度之1/100〜1/5。 32. 如請求項27至31中任一項之及斛μ从 ^ ^ ^ 丁试項射片材，其中於俯視時， 上述凹部之形狀為多邊形。 33. 如請求項27至32中任—項之反射片材，其中於俯視時， 上述凹部之形狀為四邊形，上述脊線相交之位置設有上 述隆起部。

   34. -種反射片材之製造方法’其特徵在於：該反射片材至 少具有表層部以及内層部；該製造方法包括：步驟⑴將 至少含有聚烯烴系樹脂（Α)、以及於上述聚烯烴系樹脂 (Α)可延伸之溫度下與上述聚烯烴系樹脂（Α)不相容之樹 脂(Β)中之至少一種之樹脂組合物⑷，與至少含有聚烯 烴系樹脂（c)以及無機粉末之樹脂組合物（b)共同擠出； 以及步驟⑻對藉由上述步驟⑴㈣得之片材加以雙轴延 伸’並使其開孔：且滿足^㈤㈤以州〜：無機粉末 之折射率，h :聚烯烴系樹脂（c)之折射率）。 如請求項34之反射片材之製造方法，其中反射片材具有 三層構造，冑上述樹脂組合物⑻作為上述表層部之原料 而供給至塑模’且將上述樹脂組合物⑷作為上述内層部 35. 132023.doc 200916845 之原料而供給至塑模，並將其等共同擠出。 36·=求料或35之反射片材之製造方法，其中上述表層 相對於上述樹脂組合物(b) ’含有 °/〇之上述無機粉末。 70重1 37·如請求項34至36巾任—項之反射片材之製造方法，其中 上述無機粉末包含氧化鋅及/或氧化鈦。 38.如請求項34至37中任一項之反射片材之製造方法，立中 f

   上述樹脂（B)之彈性係數大於上述聚歸烴系樹脂⑷之彈 性係數。 39. 如請求項34至38中任一項之反射片材之製造方法，其中 上述樹脂（B)為聚碳酸酯樹脂。 40. 如請求項34至39中任一項之及論+ η从 ^ . Τ ^ 汉射片材，其中上述聚烯烴 系樹脂（Α)為聚丙烯樹脂。 41如請求項34至4〇中任一項之反射片材，其中上述聚烯烴 系樹脂（C)為聚丙烯樹脂。 42. 如請求項34至41之反射片材之製造方法，其中上述樹脂 組合物（a)中，30重量％以上、80重量％以下為聚烯烴系 樹脂（A)。 43. 如請求項34至42中任一項之反射片材之製造方法，其中 藉由上述步驟（i)所得片材之上述表層部之厚度為i 〇 μιη〜400 μηι’上述内層部之厚度為5〇 μιη〜4〇〇〇 μ1Ώ。 44. 如請求項34至43中任一項之反射片材之製造方法，其中 藉由上述步驟⑴所得片材之上述表層部之厚度為藉由上 述步驟⑴所得片材之厚度之1 %以上、20%以下。 132023.doc 200916845 45.如請求項34至44中任一項之反射片材之製造方法，其中 上述雙軸延伸之延伸倍率於MD方向以及td方向上各為 1.5倍以上’且面積延伸倍率為3倍以上、5 〇倍以下。 46·如請求項34至45中任一項之反射片材之製造方法，其中 進而具備步驟（iii)使藉由步驟（ii)所獲得之片材於縱向 (MD)與橫向（TD)中之至少一個方向上熱收縮1〇%以上。 47. 如請求項46之反射片材之製造方法，其中於上述步驟 (iii)中，使藉由上述步驟（ii)所得片材之至少一個方向上 進行20%以上之熱收縮。 48. 如請求項46或47之反射片材之製造方法，其中上述雙軸 延伸為縱橫逐次雙軸延伸，縱向（MD)以及橫向（TD)之延 伸倍率之關係為MD $ TD，於橫向延伸後，實施在橫向 延伸溫度附近之溫度下使片材相對於橫向延伸倍率而橫 向熱收縮10%以上之鬆弛熱處理。 、 49. 如請求項48之反射片材之製造方法，其中於上述橫向延 伸之後，實施在上述橫向延伸溫度附近之溫度下相對於 橫向延伸倍率而於橫向進行2〇%以上之熱收縮之鬆弛執 5〇· -種反射片材’其特徵在於其係以如請求項34至的中任 一項之製造方法而獲得。 132023.doc