TR201505451T1 - İki̇nci̇l şekle sahi̇p, hi̇droli̇k preste bi̇çi̇mlendi̇ri̇lmi̇ş tahri̇k mi̇li̇ tüpü. - Google Patents

İki̇nci̇l şekle sahi̇p, hi̇droli̇k preste bi̇çi̇mlendi̇ri̇lmi̇ş tahri̇k mi̇li̇ tüpü. Download PDF

Info

Publication number
TR201505451T1
TR201505451T1 TR2015/05451T TR201505451T TR201505451T1 TR 201505451 T1 TR201505451 T1 TR 201505451T1 TR 2015/05451 T TR2015/05451 T TR 2015/05451T TR 201505451 T TR201505451 T TR 201505451T TR 201505451 T1 TR201505451 T1 TR 201505451T1
Authority
TR
Turkey
Prior art keywords
section
drive shaft
hydraulic press
end portion
shaft tube
Prior art date
Application number
TR2015/05451T
Other languages
English (en)
Inventor
W Laskey Ryan
A Dutkiewicz Jeffrey
Original Assignee
Dana Automotive Systems Group
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Dana Automotive Systems Group filed Critical Dana Automotive Systems Group
Publication of TR201505451T1 publication Critical patent/TR201505451T1/tr

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C3/00—Shafts; Axles; Cranks; Eccentrics
    • F16C3/02—Shafts; Axles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D26/00—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces
    • B21D26/02—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure
    • B21D26/033—Deforming tubular bodies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D53/00—Making other particular articles
    • B21D53/84—Making other particular articles other parts for engines, e.g. connecting-rods
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/32—Correcting- or balancing-weights or equivalent means for balancing rotating bodies, e.g. vehicle wheels
    • F16F15/322—Correcting- or balancing-weights or equivalent means for balancing rotating bodies, e.g. vehicle wheels the rotating body being a shaft

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Ocean & Marine Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
  • Motor Power Transmission Devices (AREA)
  • Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)

Abstract

Bir hidrolik preste biçimlendirilme işlemi kullanılarak hidrolik preste biçimlendirilmiş tahrik mili tüpü (100, 200) temin edilmektedir. Hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanılarak üretilen tahrik mili tüpü (100, 200) bir birinci uç bölümü (102, 202), bir ikinci uç bölümü (106, 214) ve bir orta bölüm (104, 208) ihtiva eder. Orta bölüm (104, 208) en azından kısmen, dönme yüzeyini şekillendiren daire şeklinde bir yay tarafından tanımlanır. Orta bölümün (104, 208) en azından bir kısmı, birinci uç bölümünün (102, 202) ve ikinci uç bölümünün (106, 214) bir çapından daha büyük olan bir çapa sahiptir. Orta bölüm (104, 208), birinci uç bölümü (102, 202) ile ikinci uç bölümü (106, 214) arasında teşkil edilir. Orta bölüm (104, 208), hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanılarak üretilen tahrik mili tüpünün (100, 200) bir kritik hızına ve bir soluklanma modu frekansına etki eder. Hidrolik preste biçimlendirilmiş tahrik mili tüpü (100, 200) bir tahrik mili düzeneğinin bir maliyetini düşürür.

Description

TARIFNAME IKINCIL SEKLE SAHIP, HIDROLIK PRESTE BIÇIMLENDIRILMIS TAHRIK MILI TÜPÜ RÜÇHAN HAKKI Eldeki basvuru 8 Kasim 2012 tarihinde tevdi edilen ve içerigi referans yolu ile bir bütün olarak buraya dahil edilmis olan, su anda beklemekte olan 61/724,154 seri numarali geçici A.B.D. patent basvurusu karsisinda rüçhan hakki talep etmektedir.
BULUSUN ALANI Mevcut bulus tahrik milleri ile ve daha özel olarak da, tasit araçlari için bir hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak meydana getirilmis olan tahrik milleri ile ilgilidir.
BULUSUN ARKA PLANI Bir tahrik milinin bir rezonans frekansinda dönmesi ya da tahrik milinin bir rezonans frekansina yakin olarak dönmesi, tahrik milinde arzu edilmeyen bir Vibrasyona yol açabilir. Bundan baska, ayni zamanda tahrik milinin dengesiz bir sekilde dönmesi de tahrik milinde arzu edilmeyen bir Vibrasyona yol açabilir ve bu da müsteri memnuniyetsizligine neden olur. Ayni zamanda, tahrik milinin arzu edilmeyen bir vibrasyon ile dönmesi de, Vibrasyonun kaynagina bakilmaksizin, tahrik milinin birden fazla sayidaki bileseninin asiri bir sekilde yipranmasina da neden olabilir. Merkez rulmanlar, (örnegin çatallar gibi) saft ucu bilesenleri, üniversal mafsal istavrozlari, igneli rulmanlar ve tahrik milinin boru seklindeki bir bölümü, tahrik milindeki arzu edilmeyen vibrasyon nedeniyle asiri bir sekilde asinabilir.
Tipik bir sekilde, tahrik milinin uzunlugunda bir artis olmasi durumunda, rezonans frekansi düser. Örnegin ticari kamyonlarda oldugu gibi, bir aracin bir aktarma organi ile bir çeker aks arasinda uzun bir tahrik saftinin yer aldigi tasit araçlarinda, tahrik milinin rezonans frekansi tahrik milinin bir çalisma hizina ulasabilir. Arzu edilmeyen vibrasyonu hafifletmek için, tahrik mili mafsallar vasitasiyla baglanmis olan birden fazla sayida bölüme sahip olabilir.
Ne yazik ki, tahrik miline mafsallarin eklenmesi, tahrik milinin ve bunun sonucunda da, tahrik milinin yer aldigi bir aracin maliyetini ve agirligini büyük ölçüde arttirir.
Alternatif olarak, arzu edilmeyen vibrasyonu ortadan kaldirmak için, tahrik milinin çapi ve buna paralel olarak saft ucu bilesenlerinin bir çapi büyütülebilir. Bununla birlikte, tahrik milinin çapinin ve saft ucu bilesenlerinin çapinin artmasi, ayni zamanda tahrik milinin maliyetini ve buna paralel olarak tahrik milinin yer aldigi tasit aracinin maliyetini de büyük ölçüde arttirir.
Tahrik milinin üretiminden sonra, fakat tahrik milinin tasit aracina monte edilmesinden önce, tahrik mili tipik bir sekilde dengelenir. Bir dengeleme agirliginin tahrik mili üzerindeki yeri ve büyüklügü, dinamik bir balans makinesi kullanilmasi suretiyle tespit edilir.
Dengeleme agirliginin uygulanmasindan sonra, tahrik mili büyük ölçüde dengelenerek, çalismasi sirasinda tahrik milinde ortaya çikan arzu edilmeyen Vibrasyon azaltilir. Bununla birlikte, tahrik milinin dengelenmesi, tahrik milinin üretim süresini uzatir ve buna bagli olarak da tahrik milinin ve bunun sonucu olarak tahrik milinin yer aldigi tasit aracinin maliyeti artar.
Tahrik milinin alüminyumdan yapilmis olmasi ile, tahrik milinin agirligi azalir. Bir hidrolik preste biçimlendirme prosesi kullanilarak üretildigi zaman, tahrik mili, yükseltilmis bir rezonans frekansina ve düsürülmüs bir üretim maliyetine sahip olur. Bu nedenle, hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak alüminyumdan üretilmis olan tahrik mili, hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak çelikten üretilmis olan tahrik mili karsisinda avantajlidir. Bununla birlikte, hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen tahrik millerinde kullanilan konvansiyonel yöntemler alüminyuma uygulandigi zaman basarisiz olur, çünkü alüminyuma sekil vermek için maksimum bir gerilme limiti, çelige sekil vermek için bir maksimum gerilme limitinden daha düsüktür.
Bir hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak meydana getirilebilen tahrik millerinin gelistirilmesi, tahrik milinin bir maliyetini düsürmek ve tahrik milinin arttirilmis bir kritik hiza sahip olmasi suretiyle avantajli olabilir.
BULUSUN ÖZETI Sasirtici bir sekilde, halihazirda mevcut bulus tarafindan saglandigi gibi, bir tahrik milinin bir hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilmesinin, tahrik milinin maliyetini düsürdügü ve arttirilmis bir kritik hiza sahip oldugu kesfedilmistir.
Bir uygulamada, mevcut bulus, hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen bir tahrik mili tüpüne yöneliktir. Hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen tahrik mili tüpü bir birinci uç bölümü, bir ikinci uç bölümü ve bir orta bölüm ihtiva eder.
Orta bölüm en azindan kismen, dönme yüzeyini sekillendiren daire seklinde bir yay tarafindan tanimlanir. Orta bölümün en azindan bir kismi, birinci uç bölümünün ve ikinci uç bölümünün bir çapindan daha büyük olan bir çapa sahiptir. Orta bölüm, birinci uç bölümü ile ikinci uç bölümü arasinda teskil edilir. Orta bölüm hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen tahrik mili tüpünün bir kritik hizina ve bir soluklanma modu frekansina etki eder.
Bir baska uygulamada, mevcut bulus, hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen bir tahrik mili tüpüne yöneliktir.
Hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen tahrik mili tüpü bir birinci uç bölümü, bir ikinci uç bölümü ve bir orta bölüm ihtiva eder. Orta bölüm, en azindan kismen, dönme yüzeyini sekillendiren daire seklinde bir yay tarafindan tanimlanir. Orta bölümün en azindan bir kismi, birinci uç bölümünün ve ikinci uç bölümünün bir çapindan daha büyük olan bir çapa sahiptir. Orta bölüm bir birinci siskinlik, bir büzüime ve bir ikinci siskinlik ihtiva eder. Orta bölüm, birinci uç bölümü ile ikinci uç bölümü arasinda teskil edilir. Büzülme, birinci siskinlik ile ikinci siskinlik arasinda teskil edilir. Orta bölüm, hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen tahrik mili tüpünün bir kritik hizina ve bir soluklanma modu frekansina etki eder.
Bir baska uygulamada, mevcut bulus, hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen bir tahrik mili tüpüne yöneliktir.
Hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen tahrik mili tüpü bir birinci uç bölümü, bir ikinci uç bölümü ve bir orta bölüm ihtiva eder. Orta bölüm en azindan kismen, dönme yüzeyini sekillendiren daire seklinde bir yay tarafindan tanimlamr. Orta bölümün en azindan bir kismi, birinci uç bölümünün ve ikinci uç bölümünün bir çapindan daha büyük olan bir çapa sahiptir. Orta bölüm bir birinci geçis bölümü, bir birinci büzülrne bölümü, bir ikinci büzülme bölümü ve bir ikinci geçis bölümü ihtiva eder. Orta bölüm, birinci büzülme bölümü ile ikinci büzülme bölümü arasinda teskil edilir. Orta bölüm, hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen tahrik mili tüpünün bir kritik hizina ve bir soluklanrna modu frekansina etki eder.
Mevcut bulusun çesitli yönleri, teknikte uzman olan kisiler tarafindan tercih edilen uygulamalarin asagida verilen detayli tarifnamesinden, eslik eden çizimlerin 1s1ginda okunmasi ile daha açik bir sekilde anlasilacaktir. ÇIZIMLERIN KISA TARIFI Mevcut bulusun yukarida sözü edilen ve bunun yani sira baska avantajlari, teknikte uzman olan kisiler tarafindan asagida verilen detayli tarifnameden, eslik eden çizimlerin isiginda okunmasi ile daha kolay bir sekilde anlasilacaktir: Sekil 1A, mevcut bulusun bir uygulamasina göre bir tahrik mili tüpünün bir perspektif görünümdür; Sekil 1B, Sekil 1A'da gösterilen tahrik mili tüpünün bir yandan taslak görünümüdür; Sekil 2A, mevcut bulusun bir baska uygulamasina göre bir tahrik mili tüpünün bir perspektif görünümdür; Sekil 2B, Sekil 2A'da gösterilen tahrik mili tüpünün bir yandan taslak görünümüdür; Sekil 3A, mevcut bulusun yine bir baska uygulamasina göre bir tahrik mili tüpünün bir perspektif görünümdür; Sekil 3B, Sekil 3A'da gösterilen tahrik mili tüpünün bir yandan taslak görünümüdür; Sekil 4, kontrol olarak kullanilan düz boru sisteminden, Sekil 1A'da gösterilen tahrik mili tüpünden, Sekil 2A'da gösterilen tahrik mili tüpünden ve Sekil 3A'da gösterilen tahrik mili tüpünden toplanan deneysel verileri gösteren bir tablodur; Sekil 5, Sekil 4'de gösterilen deneysel verilen bir bölümünü gösteren, bir kritik hizi kontrol olarak kullanilan düz boru sisteminin, Sekil 1A'da gösterilen tahrik mili tüpünün, Sekil 2A'da gösterilen tahrik mili tüpünün ve Sekil 3A'da gösterilen tahrik mili tüpünün bir uzunlugu ve bir sekli vasitasiyla mukayese eden çubuk tipi bir grafiktir; ve Sekil 6, Sekil 4'de gösterilen deneysel verilen bir bölümünü gösteren, bir soluklanma modu frekansini kontrol olarak kullanilan düz boru sisteminin, Sekil lA'da gösterilen tahrik mili tüpünün, Sekil 2A'da gösterilen tahrik mili tüpünün ve Sekil 3A'da gösterilen tahrik mili tüpünün bir uzunlugu ve bir sekli vasitasiyla mukayese eden çubuk tipi bir graIiktir.
BULUSUN AYRINTILI AÇIKLAMASI Aksinin açikça belirtildigi durumlar hariç, bulusun çesitli alternatif yönler ve adim dizilerine sahip olabilecegi anlasilmalidir. Ayni zamanda ekteki çizimlerde resmedilen ve bu tarifriamede açiklanan spesifik cihaz ve proseslerin, ekteki istemlerde tanimlanan bulus niteligindeki konseptlerin sadece örnek uygulamalari oldugu anlasilmalidir. Bu nedenle, burada açiklanan uygulamalarla ilgili spesifik boyutlar ve diger fiziksel özellikler, istemlerde açikça aksi belirtilmedigi takdirde, sinirlandirici olarak düsünülmemelidir.
Sekil 1A ve IE, bir hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen bir birinci tahrik mili tüpünü (100) göstermektedir. Birinci tahrik mili tüpü (100) bir 6061 alüminyum alasimdan teskil edilmistir; bununla birlikte, daha baska alasimlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Birinci tahrik mili tüpünü (100) hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak teskil etmek için kullanilan, boru seklinde bir alüminyum islenmemis parça (gösterilmemistir), bir kaliptan çekme yöntemi ya da bir dikis kaynaklamasi yöntemi kullanilarak biçimlendirilebilir. Boru seklindeki alüminyum islenmemis parça, silindir seklinde bir alüminyum tüptür.
Birinci tahrik mili tüpü (100) bir birinci uç bölümü (102), bir orta bölüm (104) ve bir ikinci uç bölümü (106) ihtiva eder. Bir çift saft ucu bileseni (gösterilmemistir) ile baglandigi zaman, birinci tahrik mili tüpü (100), bir tasit aracinda kullanilacak olan bir tahrik mili düzeneginin (gösterilmemistir) bir bölümünü meydana getirir.
Birinci uç bölümü (102) ve ikinci uç bölümü (106) sekil olarak büyük ölçüde silindir seklindedir ve birinci tahrik mili tüpünün (100) uzunlugunun yaklasik olarak % l3'ünü ihtiva eder, fakat ayni zamanda daha farkli oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir.
Birinci uç bölümünün (102) ve ikinci uç bölümünün (106) bir duvar kalinligi büyük ölçüde sabittir. Birinci uç bölümü (102) ve ikinci uç bölümü (106) sirasiyla orta bölümü (104) bir birinci teget geçiste (108) ve bir ikinci teget geçiste (110) karsilar. Birinci teget geçisini (108) ve ikinci teget geçisini (110) meydana getiren bir dönme yüzeyinin büyük ölçüde daire seklinde olan bir yayinin bir yariçapi, birinci uç bölümü (102) ile ikinci uç bölümünün (106) bir yariçapindan yaklasik olarak dört kat daha büyüktür.
Orta bölümün (104) bir sekli, büyük ölçüde daire seklinde olan yayin, birinci uç bölümünün (102) ve ikinci uç bölümünün (106) bir ekseni etrafinda dönmesi suretiyle teskil edilen bir dönme yüzeyidir.
Sinirlayici olmayan bir örnek olarak, orta bölümün (104) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yay, yaklasik olarak 4 derecelik bir dar açi tarafindan belirlenebilir, fakat ayni zamanda daha baska açilarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Bundan baska, orta bölümün (104) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yayin bir yariçapi, birinci uç bölümünün (102) ve ikinci uç bölümünün (106) bir yariçapindan yaklasik olarak 200 kat daha büyüktür, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Orta bölümün (104) bir duvar kalinligi, birinci tahrik mili tüpünü (100) teskil etmek için kullanilan hidrolik preste biçimlendirme yöntemi nedeniyle sabit degildir. Orta bölümün (104) en ince bir noktadaki, birinci tahrik mili tüpünün (100) orta noktasindaki bir kalinligi, birinci uç bölümünün (102) ve ikinci uç bölümünün (106) bir kalinliginin yaklasik olarak % 90'idir, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Birinci tahrik mili tüpünün (100) orta bölümünün (104) sekli, yaygin bir sekilde bir fiçi seklinde tarif edilebilir.
Birinci tahrik mili tüpü (100), bir birinci uzunluga sahip olan tahrik milinin bir kritik hizini ya da bir birinci egilme modunu, bir kontrol olarak kullanilan düz boru sistemi ile mukayese edildigi zaman, yaklasik olarak % 26'11k bir ortalama oraninda arttirir, düz boru sistemi, uç bölümlerinin (102, 106) çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahiptir. Birinci tahrik mili tüpü (100), bir ikinci uzunluga sahip olan tahrik milinin bir kritik hizini ya da bir birinci egilme modunu, bir kontrol olarak kullanilan düz boru sistemi ile mukayese edildigi zaman, yaklasik olarak % 23'lük bir ortalama oraninda arttirir, düz boru sistemi uç bölümlerinin (102, 106) çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahiptir. Birinci tahrik mili tüpünün (100) kritik hizi büyük oranda boru sisteminin ortalama çapina baglidir, bu nedenle verilecek olan seklin ve birinci tahrik mili tüpünü (100) meydana getiren düz borunun yüzdesinin ayarlanmasi ile, kritik hizda meydana gelen bu artis ayarlanabilir.
Deney vasitasiyla ayni zamanda, birinci tahrik mili tüpünün (100) bir soluklanma modu frekansinin, bir kontrol olarak kullanilan düz boru ile mukayese edildigi zaman, hatiri sayilir bir sekilde arttigi da kesfedilmistir, düz boru orta bölümün (104) bir en büyük çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahiptir. Bir birinci uzunluga sahip olan birinci tahrik mili tüpü (100), bir kontrol olarak kullanilan düz boru karsisinda yaklasik olarak % 67 oraninda bir artis saglar. Bir ikinci uzunluga sahip olan birinci tahrik mili tüpü (100), bir kontrol olarak kullanilan düz boru karsisinda yaklasik olarak % 72 oraninda bir artis saglar. Soluklanma modlari borunun dogal modlaridir, burada tüpün çevresi mükemmel bir daire olmayacak sekilde kivrilir. Bu ortaya çiktigi zaman, tipik bir sekilde bir transmisyondaki bir vinlama gibi, tasit aracindaki diger her türlü ses için bir yükseltme ajani olarak islev görür.
Sekil 2A ve ?B bir hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen bir ikinci tahrik mili tüpünü (200) göstermektedir. Ikinci tahrik mili tüpü (200) bir 6061 alüminyum alasimdan teskil edilmistir; bununla birlikte, daha baska alasimlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Ikinci tahrik mili tüpünü (200) hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak teskil etmek için kullanilan, boru seklinde bir alüminyum islenmemis parça (gösterilmemistir), bir kaliptan çekme yöntemi ya da bir dikis kaynaklamasi yöntemi kullanilarak biçimlendirilebilir. Boru seklindeki alüminyum islenmemis parça, silindir seklinde bir alüminyum tüptür.
Ikinci tahrik mili tüpü (200) bir birinci uç bölümü (202), bir birinci geçis bölümü (204), bir birinci büzülrne bölümü (206), bir orta bölüm (208), bir ikinci büzülme bölümü (210), bir ikinci geçis bölümü (212) ve bir ikinci üç bölümü (214) ihtiva eder. Bir çift saft ucu bileseni (gösterilmemistir) ile baglandigi zaman, ikinci tahrik mili tüpü (200) bir tasit aracinda kullanilacak olan bir tahrik mili düzeneginin (gösterilmemistir) bir bölümünü meydana getirir.
Birinci uç bölümü (202) ve ikinci uç bölümü (214) sekil olarak büyük ölçüde silindir seklindedir ve ikinci tahrik mili tüpünün (200) uzunlugunun yaklasik olarak % ll'ini ihtiva eder, fakat ayni zamanda daha farkli oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir.
Birinci uç bölümünün (202) ve ikinci uç bölümünün (214) bir duvar kalinligi büyük ölçüde sabittir. Birinci uç bölümü (202) ve ikinci uç bölümü (214) sirasiyla birinci geçis bölümünü (204) ve ikinci geçis bölümünü (212) bir birinci teget geçisinde (216) ve bir ikinci teget geçisinde (218) karsilar. Birinci teget geçisini (216) ve ikinci teget geçisini (218) meydana getiren bir dönme yüzeyinin büyük ölçüde daire seklinde olan bir yayinin bir yariçapi, birinci uç bölümü (202) ile ikinci uç bölümünün (214) bir yariçapindan yaklasik olarak 4.5 kat daha büyüktür.
Birinci geçis bölümünün (204), orta bölümün (208) ve ikinci geçis bölümünün (212) bir sekli, Sekil 2B”de gösterilen, büyük ölçüde daire seklinde olan bir yayin (C1) birinci uç bölümünün (204) ve ikinci uç bölümünün (214) bir ekseni etrafinda dönmesi suretiyle teskil edilen bir dönme yüzeyinin sekline karsilik gelir. Birinci geçis bölümü (204) ve ikinci geçis bölümü (212) sekil olarak büyük ölçüde silindir seklindedir ve ikinci tahrik mili tüpünün (200) uzunlugunun yaklasik olarak % 11'ini ihtiva eder, fakat ayni zamanda daha farkli oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Orta bölüm (208) ikinci tahrik mili tüpünün (200) bir uzunlugunun yaklasik olarak % 40'ini ihtiva eder, fakat ayni zamanda baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Sinirlayici olmayan bir örnek olarak, Sekil 2B°de gösterilen, birinci geçis bölümünün (204), orta bölümün (208) ve ikinci geçis bölümünün (212) sekline karsilik gelen dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yay (C1), yaklasik olarak 7 derecelik bir dar açi tarafindan belirlenebilir, fakat ayni zamanda daha baska açilarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Bundan baska, birinci geçis bölümünün (204), orta bölümün (208) ve ikinci geçis bölümünün (212) sekline karsilik gelen dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yayin Sekil 2B7de gösterilen bir yariçapi (Ra), birinci uç bölümünün (202) ve ikinci uç bölümünün (214) Sekil 2A°da gösterilen bir yariçapindan (Rb) yaklasik olarak 150 kat daha büyüktür, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Orta bölümün (208) bir duvar kalinligi, ikinci tahrik mili tüpünü (200) teskil etmek için kullanilan hidrolik preste biçimlendirme yöntemi nedeniyle sabit degildir. Orta bölümün (208) en ince bir noktadaki, orta bölümün (208) orta noktasindaki bir kalinligi, birinci uç bölümünün (202) ve ikinci uç bölümünün (214) bir kalinliginin yaklasik olarak % 90'idir, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Birinci geçis bölümü (204), orta bölüm (208) ve ikinci geçis bölümünün (212) sekli, birinci büzülme bölümü (206) ve ikinci büzülme bölümü (210) tarafindan bölünür.
Birinci büzülme bölümünün (206) ve ikinci büzülme bölümünün (210) her ikisi de, Sekil 2B”de gösterilen, büyük ölçüde daire seklinde olan bir yayin (C2) birinci uç bölümü (202) ile ikinci uç bölümünün (214) bir ekseninin etrafinda dönmesi suretiyle teskil edilen bir dönme yüzeyidir. Sinirlayici olmayan bir örnek olarak, birinci büzülme bölümü (206) ile ikinci büzülme bölümünün (210) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan, Sekil 2B`de gösterilen yaylarin her ikisi de (C2), yaklasik olarak 20 derecelik bir dar açi tarafindan belirlenebilir, fakat ayni zamanda daha baska açilarin kulianilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Bundan baska, birinci büzülme bölümünün (206) ve ikinci büzülme bölümünün (210) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yayin bir yariçapi, birinci uç bölümünün (202) ve ikinci uç bölümünün (214) bir yariçapindan yaklasik olarak 4,5 kat daha büyüktür, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Sekil 2B7de gösterilen yayin (C2), birinci büzülme bölümünün (206) ve ikinci büzülme bölümünün (210) bir içbükeyliligi, Sekil 2B'de gösterilen yayin (C1), birinci geçisi bölümünün (204), orta bölümün (208) ve ikinci geçis bölümünün (212) bir içbükeyliligi ile zittir. Birinci büzülme bölümünün (206) ve ikinci büzülme bölümünün (210) bir duvar kalinligi, birinci uç bölümünün (202) ve ikinci uç bölümünün (214) bir duvar kalinligina büyük ölçüde esittir. Birinci büzülme bölümünün (206) ve ikinci büzülme bölümünün (210) bir çapi, birinci uç bölümünün (202) ve ikinci üç bölümünün (214) bir çapindan yaklasik olarak % 1.6 oraninda daha büyüktür. Birinci büzülme bölümü (206) sirasiyla teget olarak birinci geçis bölümünü (204) ve orta bölümü (208) bir üçüncü teget geçiste (220) ve bir dördüncü teget geçiste (222) karsilar. Üçüncü teget geçisini (220) ve dördüncü teget geçisini (222) meydana getiren bir dönme yüzeyinin büyük ölçüde daire seklinde olan bir yayinin bir yariçapi, birinci uç bölümü (202) ile ikinci uç bölümünün (214) bir yariçapindan yaklasik olarak 4.5 kat daha büyüktür. Ikinci büzülme bölümü (210) sirasiyla teget olarak ikinci geçis bölümünü (212) ve orta bölümü (208) bir besinci teget geçiste (224) ve bir altinci teget geçiste (226) karsilar. Besinci teget geçisini (224) ve altinci teget geçisini (226) meydana getiren bir dönme yüzeyinin büyük ölçüde daire seklinde olan bir yayinin bir yariçapi, birinci uç bölümü (202) ile ikinci uç bölümünün (214) bir yariçapindan yaklasik olarak 4.5 kat daha büyüktür.
Ikinci tahrik mili tüpünün (200) birinci büzülme bölümü (206) ve ikinci büzülme bölümü (210), hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda meydana gelebilen tüpün bükülmesine engel olmak için, (birinci uç bölümüne (202) ve ikinci uç bölümüne (214) ek olarak) sirasiyla bir tersiyer referans noktasi (226) ve bir kuarterner referans noktasi (228) temin eder. Sonuç olarak, ikinci tahrik mili tüpünün (200) birinci büzülme bölümü (206) ve ikinci büzülme bölümü (210), hidrolik preste biçimlendirine yönteminin uygulanmasi sirasinda ikinci tahrik mili tüpünde (200) meydana gelen bir eksensel deformasyon miktari kadar azalir. Ikinci tahrik mili tüpünün (200) birinci büzülme bölümü (206) ve ikinci büzülme bölümü (210), hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kalibinin bir sekli vasitasiyla teskil edilir. Ikinci tahrik mili tüpünün (200) birinci büzülme bölümü (206) ve ikinci büzülme bölümündeki (210) çapi, birinci uç bölümünün (202) ve ikinci uç bölümünün (214) çapindan daha büyüktür, ki bu da hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kalibinin hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda birinci uç bölümü (202) ve ikinci uç bölümü (214) ile ilgili olarak ikinci tahrik mili tüpünü (200) baglamasina olanak verir.
Ikinci tahrik mili tüpü (200), bir birinci uzunluga sahip olan tahrik milinin bir kritik hizini ya da bir birinci egilme modunu, bir kontrol olarak kullanilan düz boru sistemi ile mukayese edildigi zaman, yaklasik olarak % 29'luk bir ortalama oraninda arttirir, düz boru sistemi uç bölümlerinin (202, 214) çapina büyük ölçüde esit olan bir d1s çapa sahiptir. Ikinci tahrik mili tüpünün (200) kritik hizi büyük oranda boru sisteminin ortalama çapina baglidir, bu nedenle verilecek olan seklin ve birinci tahrik mili tüpünü (200) meydana getiren düz borunun yüzdesinin ayarlanmasi ile, kritik hizda meydana gelen bu artis ayarlanabilir.
Deney vasitasiyla ayni zamanda, ikinci tahrik mili tüpünün (200) bir soluklanma modu frekansinm, bir kontrol olarak kullanilan düz boru ile mukayese edildigi zaman, hatiri sayilir bir sekilde arttigi da kesfedilmistir, düz boru orta bölümün (208) bir en büyük çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahiptir. Bir birinci uzunluga sahip olan ikinci tahrik mili tüpü (200), bir kontrol olarak kullanilan düz boru karsisinda yaklasik olarak 0/o 52 oraninda bir artis saglar.
Sekil 3A ve 3B bir hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak üretilen bir üçüncü tahrik mili tüpünü (300) göstermektedir. Üçüncü tahrik mili tüpü (300) bir 6061 alüminyum alasimdan teskil edilmistir; bununla birlikte, daha baska alasimlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Üçüncü tahrik mili tüpünü (300) hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kullanilarak teskil. etmek için kullanilan boru seklinde bir alüminyum islenmemis parça (gösterilmemistir), bir kaliptan çekme yöntemi ya da bir dikis kaynaklamasi yöntemi kullanilarak biçimlendirilebilir. Boru seklindeki alüminyum islenmemis parça, silindir seklinde bir alüminyum tüptür. Üçüncü tahrik mili tüpü (300) bir birinci uç bölümü (302), bir birinci siskinlik (304), bir büzülme (306), bir ikinci siskinlik (308) ve bir ikinci uç bölümü (310) ihtiva eder. Bir çift saft ucu bileseni (gösterilmemistir) ile baglandigi zaman, üçüncü tahrik mili tüpü (300) bir tasit aracinda kullanilacak olan bir tahrik mili düzeneginin (gösterilmemistir) bir bölümünü meydana getirir.
Birinci uç bölümü (302) ve ikinci uç bölümü (310) sekil olarak büyük ölçüde silindir seklindedir ve üçüncü tahrik mili tüpünün (300) uzunlugunun yaklasik olarak % 7'sini ihtiva eder, fakat ayni zamanda daha farkli oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir.
Birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) bir duvar kalinligi büyük ölçüde sabittir. Birinci uç bölümü (302) ve ikinci uç bölümü (310) sirasiyla birinci siskinligi (304) ve ikinci siskinligi (308) bir birinci teget geçisinde (312) ve bir ikinci teget geçisinde (314) karsilar. Birinci teget geçisini (312) ve ikinci teget geçisini (314) meydana getiren bir dönme yüzeyinin büyük ölçüde daire seklinde olan bir yayinin bir yariçapi, birinci uç bölümü (302) ile ikinci uç bölümünün (310) bir yariçapindan yaklasik olarak dört kat daha büyüktür.
Birinci siskinligin (304) bir sekli, büyük ölçüde daire seklinde olan yayin, birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) bir ekseninin etrafinda dönmesi suretiyle teskil edilen bir dönme yüzeyidir. Sinirlayici olmayan bir örnek olarak, birinci siskinligin (304) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yay, yaklasik olarak 10 derecelik bir dar açi tarafindan belirlenebilir, fakat ayni zamanda daha baska açilarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Bundan baska, birinci siskinligin (304) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yayin Sekil 3Bide gösterilen bir yariçapi (Ra), birinci uç bölümünün (302) ve ikinci üç bölümünün (310) Sekil 3A”da gösterilen bir yariçapindan (Rb) yaklasik olarak 40 kat daha büyüktür, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Birinci siskinligin (304) bir duvar kalinligi, üçüncü tahrik mili tüpünü (300) teskil etmek için kullanilan hidrolik preste biçimlendirme yöntemi nedeniyle sabit degildir. Birinci siskinligin (304) en ince bir noktadaki, birinci siskinligin (304) bir orta noktasindaki bir kalinligi, birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) bir kalinliginin yaklasik olarak 0/0 90'idir, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Üçüncü tahrik mili tüpünün (300) birinci siskinliginin (304) sekli, yaygin bir sekilde bir fiçi seklinde tarif edilebilir.
Büzülmenin (306) bir sekli, büyük ölçüde daire seklinde olan yayin, birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) bir ekseni etrafinda dönmesi suretiyle teskil edilen bir dönme yüzeyidir.
Sinirlayici olmayan bir örnek olarak, büzülmenin (306) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yay, yaklasik olarak 6 derecelik bir dar açi tarafindan belirlenebilir, fakat ayni zamanda daha baska açilarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Bundan baska, büzülmenin (306) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yayin bir yariçapi, birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) bir yariçapindan yaklasik olarak dört kat daha büyüktür, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Büzülmenin (306) bir içbükeyliligi, birinci siskinligin (304) ve ikinci siskinligin (308) bir içbükeyliliginin zittidir. Büzülmenin (306) bir duvar kalinligi ve bir çapi, büyük ölçüde birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) bir kalinligina ve bir çapina esittir. Büzülme (306) sirasiyla birinci siskinligi (304) ve ikinci siskinligi (308) bir üçüncü teget geçisinde (316) ve bir dördüncü teget geçisinde (318) karsilar. Üçüncü teget geçisini (316) ve dördüncü teget geçisini (318) meydana getiren bir dönme yüzeyinin büyük ölçüde daire seklinde olan bir yayinin bir yariçapi, birinci uç bölümü (302) ile ikinci uç bölümünün (310) bir yariçapindan yaklasik olarak 4 kat daha büyüktür.
Ikinci siskinligin (308) bir sekli, büyük ölçüde daire seklinde olan yayin, birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) bir ekseninin etrafinda dönmesi suretiyle teskil edilen bir dönme yüzeyidir. Sinirlayici olmayan bir örnek olarak, ikinci siskinligin (308) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yay, yaklasik olarak 10 derecelik bir dar açi tarafindan belirlenebilir, fakat ayni zamanda daha baska açilarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Bundan baska, ikinci siskinligin (308) dönme yüzeyindeki büyük ölçüde daire seklinde olan yayin Sekil 3B'de gösterilen bir yariçapi (Ra), birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) Sekil 3A°da gösterilen bir yariçapindan (Rb) yaklasik olarak 40 kat daha büyüktür, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Ikinci siskinligin (308) bir duvar kalinligi, üçüncü tahrik mili tüpünü (300) teskil etmek için kullanilan hidrolik preste biçimlendirme yöntemi nedeniyle sabit degildir. Ikinci siskinligin (308) en ince bir noktadaki, ikinci siskinligin (308) bir orta noktasindaki bir kalinligi, birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) bir kalinliginin yaklasik olarak % 90'idir, fakat ayni zamanda daha baska oranlarin kullanilabileceginin de anlasilmasi gerekir. Üçüncü tahrik mili tüpünün (300) ikinci siskinliginin (308) sekli, yaygin bir sekilde bir fiçi seklinde tarif edilebilir. Üçüncü tahrik mili tüpünün (300) büzülmesi (306), hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda meydana gelebilen tüpün bükülmesine engel olmak için, (birinci uç bölümüne (302) ve ikinci uç bölümüne (310) ek olarak) sirasiyla bir tersiyer referans noktasi (320) temin eder. Sonuç olarak, üçüncü tahrik mili tüpünün (300) büzülmesi (306) hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda üçüncü tahrik mili tüpünde (300) meydana gelen bir eksensel deformasyon miktari kadar azalir. Üçüncü tahrik mili tüpünün (300) büzülmesi (306) hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kalibinin bir sekli vasitasiyla teskil edilir. Üçüncü tahrik mili tüpünün (300) büzülmedeki (306) çapi, birinci uç bölümü (302) ile ikinci üç bölümünün (310) çapi ile aynidir, ki bu da ki bu da hidrolik preste biçimlendirme yöntemi kalibinin hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda birinci uç bölümü (302) ve ikinci uç bölümü (310) ile ilgili olarak üçüncü tahrik mili tüpünün (300) bir merkezine baglanmasina olanak verir Üçüncü tahrik mili tüpü (300), bir birinci uzunluga sahip olan tahrik milinin bir kritik hizini ya da bir birinci egilme modunu, bir kontrol olarak kullanilan düz boru sistemi ile mukayese edildigi zaman, yaklasik olarak % 22'lik bir ortalama oraninda arttirir, düz boru sistemi uç bölümlerinin (302, 310) çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahiptir. Üçüncü tahrik mili tüpü (300), ayni zamanda bir birinci uzunluga sahip olan tahrik milinin bir kritik hizini ya da bir birinci egilme modunu, bir kontrol olarak kullanilan düz boru sistemi ile mukayese edildigi zaman, yaklasik olarak % 20'lik bir ortalama oraninda arttirir, düz boru sistemi uç bölümlerinin (302, 310) çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahiptir. Üçüncü tahrik mili tüpünün (300) kritik hizi büyük oranda boru sisteminin ortalama çapina baglidir, bu nedenle verilecek olan seklin ve üçüncü tahrik mili tüpünü (300) meydana getiren düz borunun yüzdesinin ayarlanmasi ile, kritik hizda meydana gelen bu artis ayarlanabilir.
Deney vasitasiyla ayni zamanda, üçüncü tahrik mili tüpünün (300) bir soluklanma modu frekansinin, bir kontrol olarak kullanilan düz boru ile mukayese edildigi zaman, hatiri sayilir bir sekilde arttigi da kesfedilmistir, düz boru siskinliklerinin (304, 308) bir en büyük çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahiptir. Bir birinci uzunluga sahip olan üçüncü tahrik mili tüpü (300), bir kontrol olarak kullanilan düz boru karsisinda yaklasik olarak % 105 oraninda bir artis saglar. Bir ikinci uzunluga sahip olan üçüncü tahrik mili tüpü (300), bir kontrol olarak kullanilan düz boru karsisinda yaklasik olarak % 112 oraninda bir artis saglar.
Sekil 4 bir kontrol olarak düz boru, birinci tahrik mili tüpü (100), ikinci tahrik mili tüpü (200) ve üçüncü tahrik mili tüpünden (300) elde edilen deneysel verilerin yer aldigi bir tablodur. Yukarida sözü edilen sonuçlar gösterilmistir ve Sekil 4'de gösterilen deneysel verileri baz almaktadir.
Sekil 5 kritik hizi (üç örnekte) bir kontrol olarak kullanilan düz borunun, birinci tahrik mili tüpü (100), ikinci tahrik mili tüpü (200) ve üçüncü tahrik milim tüpünün (300) bir uzunlugu ve bir sekli vasitasiyla mukayese eden çubuk tipi bir grafiktir. Çubuk tipi grafik Sekil 4'de gösterilen deneysel verileri göstermektedir.
Sekil 6 soluklanma modunu (üç örnekte) bir kontrol olarak kullanilan düz borunun, birinci tahrik mili tüpü (100), ikinci tahrik mili tüpü (200) ve üçüncü tahrik milim tüpünün (3 00) bir uzunlugu ve bir sekli vasitasiyla mukayese eden çubuk tipi bir grafiktir. Çubuk tipi grafik Sekil 4'de gösterilen deneysel verileri göstermektedir.
Sekil 4 ila 6'dan görülebilecegi üzere, tahrik mili tüpleri (100, 200, 300) bir kontrol olarak kullanilan düz boru ile mukayese edildigi zaman artan bir kritik hiza sahiptir, düz boru uç bölümlerinin (102, sahiptir. Bu tür bir avantaj, tahrik mili tüpü ( 100, 200, 300) içeren 310) çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahip olan düz borudan teskil edilmis olan bir tahrik milinden daha büyük bir çapa sahip olan bir tahrik mili tüpünün kritik hiz karakteristiklerine sahip olmasina olanak verir. Tahrik mili tüpü (100, 200, 300) içeren tahrik mili düzenegi, azaltilmis bir çapa sahip olan tahrik mili ucu baglanti parçalari ile uyumludur, ki bu da tahrik mili tüpü (100, 200, 300) içeren tahrik mili düzeneginin bir maliyetini büyük oranda düsürür.
Sekil 4 ila 6'dan görülebilecegi üzere, tahrik mili tüpleri (100, 200, 300) bir kontrol olarak kullanilan düz boru ile mukayese edildigi zaman artan bir soluklanma modu frekansina sahiptir, düz boru orta çapina büyük ölçüde esit olan bir dis çapa sahiptir. Bu tür bir avantaj, tahrik mili tüpü (100, 200, 300) içeren tahrik mili düzeneginin, azaltilmis olan bir çapa sahip olan bir tahrik mili tüpünün soluklanma modu frekansi karakteristiklerine sahip olmasina olanak verirken, diger taraftan, ayni zamanda arttirilmis olan bir çapa sahip olan bir tahrik mili tüpünün kritik hiz avantajini da temin eder.
Patent yasalarinin kosullarina uygun olarak, mevcut bulus tercih edilen uygulamalarinda gösterilenler dikkate alinarak tarif edilmistir.
Bununla birlikte, mevcut bulusun kendi özü ya da kapsaminin disina çikilmadan spesifik bir sekilde gösterildigi ve tarif edildiginin disinda da uygulanabilecegi not edilmelidir.

Claims (12)

ISTEMLER
1. Bir hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (200) olup, asagidakileri ihtiva eder: bir birinci uç bölümü (202); bir ikinci uç bölümü (214); daire seklindeki bir yayin biçimlendirdigi, birinci uç bölümü (202) ile ikinci üç bölümünün (214) bir yariçapindan yaklasik olarak 150 kat daha büyük olan bir yariçapa sahip olan bir dönme yüzeyi tarafindan en azindan kismen tanimlanan bir orta bölüm (208) ve orta bölümün (208) bir birinci uç bölümünün (202) ve bir ikinci uç bölümünün (214) bir çapindan daha büyük bir çapa sahip olan en azindan bir bölümü; orta bölüm (208), bir birinci geçis bölümü (204), bir birinci büzülme bölümü (206), bir ikinci büzülme bölümü (210) ve bir ikinci geçis bölümü (212) içerir, burada orta bölüm (208), birinci büzülme bölümü (206) ile ikinci büzülme bölümü (210) arasinda teskil edilir;
2. Istem l'e göre, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (200) olup, burada daire seklindeki yayin biçimlendirdigi dönme yüzeyinin sekli, birinci geçis bölümünün (204), orta bölümün (208), ve ikinci geçis bölümünün (212) sekline karsilik gelir.
3. istem l'e göre, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (200) olup, burada birinci büzülme bölümü (206) ile ikinci büzülme bölümünün (210) bir içbükeyliligi, birinci geçis bölümünün (204), orta bölümün (208) ve ikinci geçis bölümünün (212) bir içbükeyliligi ile
4. Istem l'e göre, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (200) olup, burada birinci büzülme bölümü (206) ile ikinci büzülme bölümünün (210) her ikisi de, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (200) yapiminda kullanilan hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda meydana gelebilen tüpün bükülmesine engel olmak için bir referans noktasi (226, 228) temin
5. Istem l'e göre, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (200) olup, burada birinci büzülme bölümü (206) ile ikinci büzülme bölümünün (210) bir çapi, birinci uç bölümü (202) ile ikinci uç bölümünün (214) bir çapindan daha büyüktür.
6. Bir hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (300) olup, asagidakileri ihtiva eder: büyük ölçüde silindirik bir sekle sahip bir birinci uç bölümü (202); büyük ölçüde silindirik bir sekle sahip bir ikinci uç bölümü (214); ve bir birinci geçis bölümü (204), bir birinci büzülme bölümü (206), bir ikinci büzülme bölümü (210) ve bir ikinci geçis bölümü (212) içeren bir orta bölüm (208), orta bölüm (208), sekli birinci geçis bölümünün (204), orta bölümün (208), ve ikinci geçis bölümünün (212) sekline karsilik gelen, daire seklindeki yayin biçimlendirdigi bir dönme yüzeyi vasitasiyla en azindan kismen tanimlanir, orta bölümün (208) en azindan bir bölümü, birinci uç bölümünün (202) ve ikinci uç bölümünün (214) bir çapindan daha büyük bir çapa sahiptir, birinci geçis bölümü (204), orta bölüm (208), ve ikinci geçis bölümü (212) bir birinci içbükeylilige sahiptir, birinci geçis bölümü (204), birinci uç bölümü (202) ile birinci büzülme bölümü (206) arasinda teskil edilir, birinci büzülme bölümü (206), daire seklindeki bir yayin biçimlendirdigi bir dönme yüzeyi vasitasiyla tanimlanir ve bir ikinci içbükeylilige sahiptir; birinci büzülme bölümü (206), birinci uç bölümünün (202) çapindan daha büyük bir çapa sahiptir, ikinci büzülme bölümü (210), daire seklindeki bir yayin biçimlendirdigi bir dönme yüzeyi vasitasiyla tanimlamr ve bir ikinci içbükeylilige sahiptir; ikinci büzülme bölümü (210), ikinci uç bölümünün (214) çapindan daha büyük bir çapa sahiptir, ikinci geçis bölümü (212), ikinci uç bölümü (214) ile ikinci büzülme bölümü (210) arasinda olusturulmustur, burada birinci içbükeylilik, ikinci içbükeylilige zit bir içbükeyliliktir, birinci büzülme bölümü (206) ile ikinci büzülme bölümünün (210) her ikisi de, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (200) yapiminda kullanilan hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda meydana gelebilen tüpün bükülmesine engel olmak için bir referans noktasi (226, 228) temin eder.
7. Bir hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (300) olup, asagidakileri ihtiva eder: bir birinci uç bölümü (3 02); daire seklindeki bir yayin biçimlendirdigi bir dönme yüzeyi tarafindan en azindan kismen tanimlanan bir orta bölüm ve orta bölümün bir birinci uç bölümünün (302) ve bir ikinci uç bölümünün (310) bir çapindan daha büyük bir çapa sahip olan en azindan bir bölümü, orta bölüm, bir birinci siskinlik (304), bir büzülme (306) ve bir ikinci siskinlik (308) ihtiva eder, burada orta bölüm, birinci uç bölümü (302) ile ikinci üç bölümünün (310) arasinda teskil edilir, birinci siskinlikten (304) ve ikinci siskinlikten (308) en az biri, daire seklindeki yayin biçimlendirdigi dönme yüzeyi vasitasiyla tanimlanir, daire seklindeki yayin biçimlendirdigi dönme yüzeyi, birinci uç bölümünün (302) ve ikinci uç bölümünün (310) yariçapindan yaklasik olarak 40 kat daha büyük olan bir yariçapa sahiptir, büzülme (306), birinci siskinlik (304) ile ikinci siskinlik (308) arasinda teskil edilir.
8. Istem 7'ye göre, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (300) olup, bundan baska bir birinci teget geçisi (312) ve bir ikinci teget geçisi (314) ihtiva eder, birinci teget geçisi (312), birinci uç bölümü (302) ile birinci gerilimin (3 04) arasinda teskil edilir ve ikinci teget geçisi (314), ikinci uç bölümü (310) ile ikinci siskinligin (308) arasinda teskil edilir.
9. Istem 8'e göre, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (300) olup, bundan baska bir üçüncü teget geçisi (316) ve bir dördüncü teget geçisi (318) ihtiva eder, üçüncü teget geçisi (316), büzülme (306) ile birinci siskinlik (304) arasinda teskil edilir ve dördüncü teget geçisi (318), büzülme (306) ile ikinci siskinligin (308) arasinda teskil edilir.
10. Istem 7'ye göre, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (300) olup, burada büzülmenin (306) bir içbükeyliligi, birinci siskinligin (304) ve ikinci siskinligin (308) bir içbükeyliligine zittir.
11. Istem 7'ye göre, hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (300) olup, burada büzülme (306), hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik tüpü (300) yapiminda kullanilan hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda meydana gelebilen tüpün bükülmesine engel olmak için bir referans noktasi (320) temin eder.
12. Bir hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik mili tüpü (300) olup, asagidakileri ihtiva eder: büyük ölçüde silindirik bir sekle sahip bir birinci uç bölümü (302); dairesel yayin biçimlendirdigi bir dönme yüzeyi vasitasiyla tanimlanan bir birinci siskinlik (304); dairesel yayin biçimlendirdigi bir dönme yüzeyi vasitasiyla tanimlanan bir ikinci siskinlik (3 08); dairesel yayin biçimlendirdigi bir dönme yüzeyi vasitasiyla tanimlanan bir büzülme (306), büzüime (306), birinci siskinlik (304) ile ikinci siskinlik (308) arasinda teskil edilir, büzülme (306), birinci siskinlik (304) ile ikinci siskinligin (308) içbükeyliligine zit bir içbükeylilige sahiptir; i büyük ölçüde silindirik bir sekle sahip bir ikinci üç bölümü (310); birinci uç bölümü (302) ile birinci siskinlik (304) arasinda teskil edilen bir birinci teget geçisi (312); ikinci uç bölümü (310) ile ikinci siskinlik (308) arasinda teskil edilen büzülme (306) ile birinci siskinlik (304) arasinda teskil edilen bir üçüncü teget geçisi (316); ve büzülme (306) ile ikinci siskinlik (308) arasinda teskil edilen bir dördüncü teget geçisi (318); burada büzülme (306), hidrolik preste biçimlendirilmis tahrik tüpü (300) yapiminda kullanilan hidrolik preste biçimlendirme yönteminin uygulanmasi sirasinda meydana gelebilen tüpün bükülmesine engel olmak için bir referans noktasi (320) temin eder.
TR2015/05451T 2012-11-08 2013-11-08 İki̇nci̇l şekle sahi̇p, hi̇droli̇k preste bi̇çi̇mlendi̇ri̇lmi̇ş tahri̇k mi̇li̇ tüpü. TR201505451T1 (tr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201261724154P 2012-11-08 2012-11-08
PCT/US2013/069086 WO2014074787A1 (en) 2012-11-08 2013-11-08 Hydroformed driveshaft tube with secondary shape

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TR201505451T1 true TR201505451T1 (tr) 2015-07-21

Family

ID=49641871

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TR2015/05451T TR201505451T1 (tr) 2012-11-08 2013-11-08 İki̇nci̇l şekle sahi̇p, hi̇droli̇k preste bi̇çi̇mlendi̇ri̇lmi̇ş tahri̇k mi̇li̇ tüpü.

Country Status (10)

Country Link
US (3) US20140128168A1 (tr)
EP (1) EP2917594B1 (tr)
JP (1) JP6137512B2 (tr)
CN (1) CN104968952B (tr)
BR (1) BR112015010304A8 (tr)
ES (1) ES2690322T3 (tr)
IN (1) IN2015DN03875A (tr)
RU (1) RU2599200C1 (tr)
TR (1) TR201505451T1 (tr)
WO (1) WO2014074787A1 (tr)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9546678B2 (en) * 2012-12-14 2017-01-17 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Structural joint with multi-axis load carrying capability
US20150315666A1 (en) * 2014-04-30 2015-11-05 Ford Global Technologies, Llc Induction annealing as a method for expanded hydroformed tube formability
CN105172474A (zh) * 2015-09-30 2015-12-23 罗公祥 新型铝合金车桥
US11486439B2 (en) 2019-02-18 2022-11-01 Hamilton Sundstrand Corporation Drive shaft with non-cylindrical shape
JP6581737B1 (ja) * 2019-02-27 2019-09-25 株式会社ショーワ 動力伝達軸用の管体及び動力伝達軸
WO2020174695A1 (ja) * 2019-02-27 2020-09-03 株式会社ショーワ 動力伝達軸
JP6539422B1 (ja) * 2019-02-27 2019-07-03 株式会社ショーワ 動力伝達軸の製造方法
JP7324589B2 (ja) * 2019-02-27 2023-08-10 日立Astemo株式会社 動力伝達軸に用いられる管体及び動力伝達軸
JP7264665B2 (ja) * 2019-02-27 2023-04-25 日立Astemo株式会社 動力伝達軸
JP6600434B1 (ja) 2019-02-27 2019-10-30 株式会社ショーワ 動力伝達軸に用いられる管体及び動力伝達軸
JP6826624B2 (ja) * 2019-03-28 2021-02-03 本田技研工業株式会社 ドライブシャフト及びその製造方法
CN111604401B (zh) * 2020-05-26 2022-03-22 深圳大学 一种胀形装置
CN114658747A (zh) * 2021-04-29 2022-06-24 长城汽车股份有限公司 一种车用传动轴、制作方法及汽车
US12091183B1 (en) 2023-04-28 2024-09-17 Rtx Corporation Power turbine shaft for decoupled gas generator

Family Cites Families (60)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE576055C (de) * 1933-05-06 Ernst Arrenberg Hohlwelle
US1104088A (en) * 1911-11-10 1914-07-21 Charles M Wales Method for making hollow axles.
US1528418A (en) * 1921-11-04 1925-03-03 Signal Gmbh Means for translating vibrations
US2254566A (en) * 1938-08-27 1941-09-02 Jr Edward S Cornell Flexible coupling
DE1525212A1 (de) * 1965-03-01 1969-09-18 Rheinische Braunkohlenw Ag Bandtrommel
US4751835A (en) * 1981-11-05 1988-06-21 Ford Motor Company Method of manufacturing variable diameter driveshaft
CA1189333A (en) * 1981-11-05 1985-06-25 Alexander H. Galaniuk Variable diameter driveshaft
SU1326796A1 (ru) * 1983-04-20 1987-07-30 Всесоюзный заочный машиностроительный институт Приводной вал
JPS61189835A (ja) * 1985-02-18 1986-08-23 Nhk Spring Co Ltd 中空ドライブシヤフトの製造方法
US5890387A (en) 1989-08-24 1999-04-06 Aquaform Inc. Apparatus and method for forming and hydropiercing a tubular frame member
US5481892A (en) 1989-08-24 1996-01-09 Roper; Ralph E. Apparatus and method for forming a tubular member
CA2023675C (en) 1989-08-24 2001-07-31 Ralph E. Roper Apparatus and method for forming a tubular frame member
US5353618A (en) 1989-08-24 1994-10-11 Armco Steel Company, L.P. Apparatus and method for forming a tubular frame member
DE4020998A1 (de) * 1990-07-02 1992-01-16 Gkn Automotive Ag Antriebswelle
DE4010900C2 (de) * 1990-04-04 1993-09-30 Gkn Automotive Ag Antriebswelle
DE4011082A1 (de) * 1990-04-05 1991-10-10 Gkn Automotive Ag Antriebswelle
DE4027296A1 (de) * 1990-08-29 1992-03-12 Gkn Automotive Ag Antriebswelle mit zusatzmassen
DE4411900C2 (de) 1994-04-07 2002-07-04 Graebener Pressensysteme Gmbh Prägepresse, insbesondere Münzprägepresse
JP3710486B2 (ja) 1996-08-26 2005-10-26 コスマ インターナショナル インコーポレイテッド 油圧成形ダイアセンブリ及び挟まれることのない管成形の方法
AUPO484697A0 (en) * 1997-01-29 1997-02-20 Casttikulm Research Pty Ltd Improvements in high speed rotor shafts
JP3351290B2 (ja) 1997-04-25 2002-11-25 住友金属工業株式会社 金属管の液圧バルジ加工方法および装置
US6016603A (en) 1997-05-12 2000-01-25 Dana Corporation Method of hydroforming a vehicle frame component
US6006567A (en) 1997-05-15 1999-12-28 Aquaform Inc Apparatus and method for hydroforming
US6502822B1 (en) 1997-05-15 2003-01-07 Aquaform, Inc. Apparatus and method for creating a seal on an inner wall of a tube for hydroforming
JP3206505B2 (ja) 1997-08-06 2001-09-10 住友金属工業株式会社 金属管の液圧バルジ加工方法および液圧バルジ加工装置
US5983497A (en) * 1997-12-22 1999-11-16 Dana Corporation Method for forming a vehicle driveshaft tube
US6164108A (en) 1998-07-21 2000-12-26 Aquaform, Inc. Hydro compression tube forming die apparatus and method for making the same
JP2000283139A (ja) * 1999-03-30 2000-10-13 Fuji Heavy Ind Ltd 車両用プロペラシャフト
US6254488B1 (en) 1999-07-13 2001-07-03 Daimlerchrysler Corporation Hydroformed drive shaft and method of making the same
US6543266B1 (en) 1999-08-24 2003-04-08 Magna International Inc. Hydroformed collapsible driveshaft and steering shaft and methods of making the same
US6298701B1 (en) 1999-08-31 2001-10-09 Dana Corporation Mechanical press structure adapted to perform hydroforming operations
US6497030B1 (en) 1999-08-31 2002-12-24 Dana Corporation Method of manufacturing a lead screw and sleeve mechanism using a hydroforming process
DE19960963C2 (de) * 1999-12-17 2002-03-28 Daimler Chrysler Ag Rohrförmige Welle zur Übertragung eines Drehmoments
US6371859B1 (en) * 2000-02-03 2002-04-16 Dana Corporation Axially collapsible driveshaft assembly
US6536251B2 (en) 2000-03-31 2003-03-25 Dana Corporation Apparatus for performing hydroforming operation
JP2001311419A (ja) * 2000-04-28 2001-11-09 Unisia Jecs Corp プロペラシャフト
US6176114B1 (en) 2000-05-23 2001-01-23 General Motors Corporation Method and apparatus for sequential axial feed hydroforming
NZ525377A (en) 2000-10-19 2003-09-26 Cosma Int Inc Apparatus and method for hydroforming a tubular part with shaping along entire length of tube
GB2371614B (en) 2001-01-26 2004-08-18 Dana Corp Method of manufacturing an axially collapsible driveshaft assembly
US6701763B2 (en) 2001-08-27 2004-03-09 Meritor Heavy Vehicle Technology Hydroformed axle with weldless brake flange and bearing shoulder
US7080436B2 (en) 2001-10-18 2006-07-25 Torque-Traction Technologies, Llc Method of manufacturing an axially collapsible driveshaft
JP2003126923A (ja) 2001-10-24 2003-05-08 Honda Motor Co Ltd 管状部材の成形方法
JP3794680B2 (ja) * 2001-11-19 2006-07-05 本田技研工業株式会社 ハイドロフォーミング加工方法
US6651327B1 (en) 2001-12-10 2003-11-25 Dana Corporation Method of making hydroformed fuel rails
JP3990574B2 (ja) * 2002-01-21 2007-10-17 新日本製鐵株式会社 ハイドロフォ−ム加工方法
BR0300861A (pt) 2002-04-04 2005-03-01 Dana Corp Método de fabricar um par de elementos cooperantes
CA2404577C (en) 2002-09-23 2011-11-15 Tesco Corporation Pipe centralizer and method of forming
US6948225B2 (en) 2003-01-23 2005-09-27 Arvinmeritor Technology Hydroformed tubular structure and method of making same
JP2004316721A (ja) * 2003-04-14 2004-11-11 Nippon Steel Corp 高速回転性に優れた中空動力伝達軸およびその製造方法
US6732560B1 (en) 2003-05-19 2004-05-11 General Motors Corporation Hydroforming apparatus with retractable part locators
US6959476B2 (en) 2003-10-27 2005-11-01 Commonwealth Industries, Inc. Aluminum automotive drive shaft
US7181846B2 (en) 2004-07-08 2007-02-27 Torque-Traction Technologies, Inc. Method of manufacturing a combined driveshaft tube and yoke assembly
US7234223B2 (en) 2004-07-26 2007-06-26 Jinn Ruey Industries Co., Ltd. Method for forging/molding a coarse blank of an aluminum transmission shaft
US20060035714A1 (en) * 2004-08-13 2006-02-16 Yi Qu Collapsible vehicle driveshaft
DE102005007143B4 (de) 2004-10-30 2019-12-05 Tower Automotive Hydroforming Gmbh & Co. Kg Hohlwelle mit darauf durch Innenhochdruckumformen befestigten Funktionselementen und Verfahren zu deren Herstellung
SE528938C2 (sv) 2005-02-08 2007-03-20 Ortic Ab Hydroformningsenhet
SE528939C2 (sv) 2005-02-08 2007-03-20 Ortic Ab Sätt och produktionslinje för att tillverka en produkt genom hydroformning
US20070169530A1 (en) 2006-01-26 2007-07-26 Mohamed Gharib Techniques for reducing wall thinning during a hydroforming operation
JP2008087003A (ja) * 2006-09-29 2008-04-17 Toyota Motor Corp 摩擦圧接部材
JP2011094700A (ja) * 2009-10-29 2011-05-12 Ntn Corp 中空シャフトおよび等速自在継手

Also Published As

Publication number Publication date
US9638240B2 (en) 2017-05-02
CN104968952A (zh) 2015-10-07
IN2015DN03875A (tr) 2015-10-02
EP2917594B1 (en) 2018-08-01
BR112015010304A2 (pt) 2017-07-11
JP2016502478A (ja) 2016-01-28
ES2690322T3 (es) 2018-11-20
US20140128168A1 (en) 2014-05-08
CN104968952B (zh) 2018-10-26
US20150354623A1 (en) 2015-12-10
US9624964B2 (en) 2017-04-18
RU2599200C1 (ru) 2016-10-10
US20150354622A1 (en) 2015-12-10
JP6137512B2 (ja) 2017-05-31
WO2014074787A1 (en) 2014-05-15
EP2917594A1 (en) 2015-09-16
BR112015010304A8 (pt) 2019-10-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TR201505451T1 (tr) İki̇nci̇l şekle sahi̇p, hi̇droli̇k preste bi̇çi̇mlendi̇ri̇lmi̇ş tahri̇k mi̇li̇ tüpü.
CN105216573A (zh) 管状扭力梁及成形方法
CN109477527A (zh) 伸缩轴
JP2019026012A (ja) 車両のトーションビーム構造
CN109983251A (zh) 波动齿轮装置的外齿齿轮
KR101664682B1 (ko) 자동차용 중공 드라이브 샤프트 및 이의 제조방법
JP5851305B2 (ja) 中空スタビライザ
CN101186165A (zh) 一种中型汽车驱动桥桥壳半轴套管焊接工艺
KR20180133801A (ko) 차량용 프로펠러 샤프트
KR101726979B1 (ko) 유니버설 조인트를 위한 조인트 요크 및 유니버설 조인트
CN206545655U (zh) 一种全地形车用大摆角和大移动量的后等速驱动轴
CN203686065U (zh) 采用双联万向节的碳纤维传动轴
CN205841464U (zh) 一种缩管式传动轴总成
CN113543906A (zh) 稳定器的制造方法
CN100487262C (zh) 万向联轴器用支架
CN206664191U (zh) 一种封闭式扭力梁、后桥总成及车辆
CN203681270U (zh) 采用球笼式万向节的碳纤维传动轴
CN206106810U (zh) 一种加强型汽车半轴导管
JP2003034112A (ja) 自動車サスペンション装置用案内部材の製造方法
CN205270488U (zh) 一种发动机水管弯形辅助芯棒
CN205938211U (zh) 一种波纹管以及采用此波纹管的加油管
CN104416029A (zh) 一种弯管器
CN112781283A (zh) 一种空调系统的管路结构
CN209115554U (zh) 一种润滑效果好的内星轮
CN207701981U (zh) 管子结构