SU852179A3 - Способ изготовлени стальныхбЕСшОВНыХ ТРуб - Google Patents
Способ изготовлени стальныхбЕСшОВНыХ ТРуб Download PDFInfo
- Publication number
- SU852179A3 SU852179A3 SU762415405A SU2415405A SU852179A3 SU 852179 A3 SU852179 A3 SU 852179A3 SU 762415405 A SU762415405 A SU 762415405A SU 2415405 A SU2415405 A SU 2415405A SU 852179 A3 SU852179 A3 SU 852179A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- temperature
- pipe
- hot
- rolling
- paragraphs
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/14—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling without mandrel, e.g. stretch-reducing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
шение зерна аустенита дл повышени пластичности стали. Закаливаемость стали может регулироватьс при помощи добавки бора В , если специфические услови термообработки примен ютс до закалки. На фиг. 1 изображена диаграмма, показывающа зависимость процентного содержани окалины;. оставшейс на внутренней поверхности стальной трубы от относительной деформации после завершени второго этапа гор чей прокатки; на фиг. 2 - график, показывающий веро тность по влени выде лений соединений бора или по границам зерен, или в основе кристаллического вещества дл образца 10 (табл. О, аустенизированного при 1250°С и нагреве в течение 5 мин; на фиг. 3 - ди аграмма, показывающа распределение готовых стальных труб из стали № 1 по степени деформации (предлагаемый способ в сравнении с известным); на 9 фиг. 4 - геометри стальной трубы, ис пользованной на фиг. 3; на фиг. 5 диаграмма , показывающа изменение во времени температуры стали при производстве бесшовной стальной трубы; на фиг. 6 - лини прокатки и термообработки . Согласно изобретению трубна заготовка с этапа первой гор чей прокатки выдерживаетс в течение времени , достаточного дл равномерного распределени температуры по всей трубе, и затем поступает в аустенитном сос1о нии на удаление окалины с ее наружной поверхности. После сн ти окалины трубную заготовку подвергают второй операции гор чей прокатки с редуцированием, замеренным в виде одинаковой относительной деформации СС), большей 0,02. При этом почти вс окалина удал етс с внутренней поверх ности трубы (фиг. l). Предполагаетс что такое редуцирование диаметра вызывает образование большого количества тепловой энергии, достаточного дл компенсации падени температуры вбли зи наружной поверхности черновой трубы , вл ющегос результатом операции сн ти окалины, так что распределени температуры становитс равномерным в радиальном направлении трубы. Когда наружна и внутренн поверхности тру бы освобождены от окалины и температура ихстановитс одинаковой стальн трубу резко охлаждают с температуры. превышающей точку Aij дл получени готовой стальной трубы. Чтобы предотвратить закаленно Чтобы предотвратить нежелательную деформацию закаленной трубы по длине, важно управл ть скоростью ее охлаждени - что с достаточной точностью можно делать только в том случае, если труба, подлежаща закалке, не имеет окалины и охлаждение начинаетс когда температура трубы равномерно распределена . Механическа обработка трубы в гор чем состо нии объединена с последующей термической обработкой, включающей закалочную операцию, так что труба может быть подвергнута закалке прежде, чем ее температура станет ниже критического температурного уровн . Это ведет к образованию поверхностей трубы, подлежащей закалке, без окалины и к равномерному распределению температуры в радиальном направлении трубы . Тем самым становитс возможным придать закаленной трубе гомогенную микроструктуру с ограничением деформации до незначительной степени. Операци второй гор чей прокатки проводитс с редуцированием, большим 0,20, дл измельчени аустенитных зерен с тем, чтобы улучшить пластичность трубы. Кроме- того, используют преимущества от .утилизации тепловой энергии гор чекатанной трубы при осуществлении операции закалки, чтобы тем самым сэкономить дополнительное количество тепловой энергии, которое иначе было бы необходимо дл повьшени температуры трубы, подлежащей закалке, если труба после второй операции гор чей прокатки охлаждаетс до комнатной температуры. Основное оборудование дл проведени первой операции гор чей прокатки состоит главным образом из трех элементов , а именно: прошивочного стана, прокатного стана и машины дл обкатки трубы в валках, и если необходимо,последующего калибровочного стана. Это обрудование располагаетс вдоль линии производства труб, тогда как ососновное оборудование дл производства труб с окончательными размерами из трубной заготовки, подаваемых с первой операции гор чей прокатки, состоит только из одногокалибровочного стана и редукционного стана с нат же5 нием дл прокатки трубной заготовки регулируемым редуцированием диаметра трубы, как указано выше. На самом раннем этапе процесса пр изводства стсшьных бесшовных труб, т. е. на операции плавлени в сталеплавильной печи обычного типа, напри мер конвертере или электропечи, дово дитс химический состав стали и може проводитьс операци вакуумной дегазации дл рафинировани перед разлив кой расплавленной стали в изложницу или машину дл непрерывной отливки. Такие отливки имеют форму заготовок или блюмов с размерами подход щими дл изготовлени труб с предусмотрен ными окончательными размерами. Предварительное определение химического состава дл предлагаемого способа не существенно. Предпочтительно примен ть способ дл углеродистых или низколегированных сталей, химический состав которых находитс в следу ющих пределах, вес.% Углерод До 0,50 предпочтительно 0,05-0,3 Кремний До 1,5 - - 0,01-0,4 Марганец До 3,0 - - 0,8-1,5 Принима во внимание необходимую прочность, упругость, противодействи коррозии и т. п., может быть добавле один или несколько следующих элементов , вес.%: Хром0,01-5,0 Никель0,01-2,0 Медь0,01-1,0 Молибден0,01-2,0 АлюминийДо 0,01 ВанадийДо 0,5 ТитанДо 0,5 ЦирконийДо 0,5 НиобийДо 0,5 Бор0,0003-0,0050 ЖелезоОстальное ( за исключением н избежных прим сей) . Установлено, что из всех этих легирующих элементов бор особенно эффе тивен дл повышени закаливаемости сталей при том, что специфические услови термической обработки (описа ны далее), удовлетворительные. В таком случае предпочтительно добавить образующий нитриды элемент, как например вместе с бором, чтобы избежать потери эффективного бора пр 96 реакции с азотом. Да раскислени , десульфуризации, улучшени упругости в направлении С и других к составу стали могут быть добавлены Са, редкоземельные элементы и другие при :адк11.. . С целью получени готовых стальных труб высокой прочности в комбинации с высокой пластичностью необходимо, чтобы температура трубной заготовки перед поступлением на операцию установлени равномерного распределени температуры была либо вьше, чем точка Аг , либо ниже, чем точка Аг и степень гор чей прокатки, осуществл ема на втором ее этапе должна регулироватьс в соответствии с окончательными свойствами стальных труб. Дл регулировани окончательной прочности в сочетании с пластичностью может быть применена операци отпуска. Если основной целью становитс получение высокой пластичности, выгодно провести операцию отпуска при температуре между и точкой Агт . Нагрев может производитьс с использованием нагревательных установок любого вида, например индукционный или электрический. Лини механической и термической обработки (фнг. 6 } состоит из нагревательной печи дл нагрева стального сл ба, машин .первой гор чей механической обработки дл прокатки стального сл ба, нагретого до его рабочей температуры в нагревательной печи, в трубную заготовку, имеющую промежуточный размер печи 3 подогрева дл нагрева и выдерживани при определенной температуре трубной заготовки , обработанной на первой машине , до полной аустенизации устройства 4 дл сн ти окалины, прилигшей к поверхности трубной заготовки, извлеченной из подогревательной печи. Кроме того, лини имеет второй прокатный стан 5 дл обработки трубной заготовки с удаленной окалиной на устройстве дл сн ти окалины и устройство 6 дл закалки стальной трубы, обработанной на втором прокатном стане, установленное в той же линии, что и второй прокатный стан. Пример . Изготавливают сталь, содержащую, %: С 0,11, Si 0,23 Мп 0,81, Сг 0,82, Мо 0,37, At 0,065, N 0,0058 и В 0,0018. Трубную заготовку с устенитной структурой помещают в нагревательную печь, затем с нее удал ют окалину, после чего подвергают второй гор чей прокатке с редуцированием диаметра , 0,022 и непосредственно за этим закал ют, чтобы получить стальную бесшовную трубу с наружным диаметром 114,3 см, толщиной 13 мм и длиной 13 м. Степень деформации 50 готовых труб замерена, как показано на фиг. 4 а результаты показаны на фиг. 3. Согласно прежней технологии трубную заготовку после второй гор чей прокатки охла одают на воздухе до ком натной температуры, затем нагревают нагревательной газопламенной печи, приспособленной дл операции закалки (температура 920°С, врем выдержки 15 мин) и закаливают (фиг. 3). Дефор маци готовой трубы, изготовленной по предлагаемому способу, заметно уменьшилась по сравнению с трубой, изготовленной по прежней технологии. Пример 2. Изготавливают п стальных образцов различного химиче кого состава, представленного в табл. 1.8 Стал м придают форму блюмов, которые ;перерабатывают предлагаемым: способом, чтобы получить стаг1ьные бесшовные трубы с высокой прочностью на раст жение или сочетанием высокой прочпрочности с высокой упругостью при минимальной деформации см. фиг. 5 . Каждый из блюмов различного химического состава нагревают до Т 1250 С, затем первый раз обрабатывают в гор чем состо нии на участке (W), где провод т операции: прошивка,прокатка, обкатка в валках и калибровка, до окончательной температуры (Tt. Затем блюмы , нагревают до 930 С° (J) с выдержкой 15 мин и подвергают сн тию окалины на этапе (DS).c использованием воды под большим давлением, затем вторично обрабатывают механически на этапе (W) с относительным редуцированием диамет ра большим 0,02 или 0,20, после чего закаливают начина с температуры (Т) и отпускают при (Т) 600°С в течение 30 мин. Результаты представлены в табл. 2. Из табл. 2 вытекает, что если степень обработки на второй операции гор чей прокатки больше 0,20, то улучшаетс ударна в зкость готовой трубы. Таблица Г
30,27 0,25 1,19 - - 0,028 40,14 0,22 0,75 0,62 0,180,023 50,11 0,28 1,31 -- 0,036
810
0,03
О,-2 4
805
Таблица 2
24,
-40 18 -60 0,0061 0,021 0,0016 ,0041 0 ,0020 -0,0015 0,038
Claims (6)
1.Способ изготовлени стальных бесшовных труб, включающий прошивку и раскатку заготовки, редуцирование, калибровку и закалку, отличающийс тем, что, с целью обеспечени высокой прочности и ударной в зкости с минимальной деформацией, после нагрева заготовки производ т первую гор чую прошивку и раскатку при температуре аусте:дазации, снимают окалину с наружной и внутренней стороны трубной заготовки, производ вторую раскатку заготовки до получени окончательных размеров равномерной относительной деформацией со степенью 0,02, после чего производ т закалку.
2.Способ по п. 1, отличающийс тем, что трубную заготовку после первой гор чей прошивки
и раскатки вновь подогревают дл полной аустенизации.
3.Способ по пп. 1,2, отличающийс тем, что подогрев провод т при температуре более высокой , чем температура аустенизации, но более.низкой, чем температура по вле0 ни роста зерна аустенита.
4.Способ по пп. 1-3, о т л и чающий с тем, что отпуск закаленной трубы провод т при температуре ниже точки ACi5
5.Способ по пп. 1-4, отличающийс тем, что первуюгор чую- прощивку и раскатку провод т и завершают при температуре не ниже
O точки Arj , а закалку провод т непоср .едствённо с температурой вьппе точки Аг .
6.Способ по пп. 1-5, отличающийс тем, что нагревают заготовку, провод т первую гор чую
S прошивку и раскатку, охлаждают до температуры вьше, чем точка Аг, но ниже температуры, при которой начинаетс рост зерна аустенита, провод т вторую гор чую щзокатку с показателем относи тельной деформации, меньшим 0,02, и немедленную закалку, начина с температуры не ниже чем точка Аг . 7, Способ по пп. 1-6, .отличающийс тем, что трубна заготовка имеет состав, содержащий от 0,0003 до 0,0050% бора, причем после
О ,01 .01 -05 ,0t .OS .OB . 6
ригЛ первой гор чей прошивки и раскатки непосредственно повторно нагревают заготовки при 800-1100 С продолжительностью бол.ее 3 мин. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе I.Бернштейн М. Л. Термомеханическа обработка металлов и сгшавов. М., Металлурги , 1968, с, 837.
О W tO ВО 8( WO Ш 1tO 1$B 180 100 ПО VtO 260 т 300
Фиг.З
4
M
:s e.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6961376A JPS52152814A (en) | 1976-06-14 | 1976-06-14 | Thermo-mechanical treatment of seamless steel pipe |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU852179A3 true SU852179A3 (ru) | 1981-07-30 |
Family
ID=13407869
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU762415405A SU852179A3 (ru) | 1976-06-14 | 1976-10-28 | Способ изготовлени стальныхбЕСшОВНыХ ТРуб |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4075041A (ru) |
JP (1) | JPS52152814A (ru) |
CA (1) | CA1072864A (ru) |
DE (1) | DE2649019B2 (ru) |
FR (1) | FR2392121A1 (ru) |
GB (1) | GB1562104A (ru) |
IT (1) | IT1068926B (ru) |
SU (1) | SU852179A3 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2530113C1 (ru) * | 2013-03-05 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×36,53 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 15Х5М ДЛЯ КОММУНИКАЦИЙ НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩИХ ЗАВОДОВ С ПОВЫШЕННЫМИ ТРЕБОВАНИЯМИ ПО ГЕОМЕТРИЧЕСКИМ РАЗМЕРАМ |
RU2584100C1 (ru) * | 2012-05-31 | 2016-05-20 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Высокопрочная бесшовная труба из нержавеющей стали нефтепромыслового сортамента и способ её изготовления |
RU2664582C2 (ru) * | 2013-10-29 | 2018-08-21 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Технологическая линия изготовления бесшовной стальной трубы и способ изготовления бесшовной трубы из высокопрочной нержавеющей стали для нефтяных скважин в технологической линии |
RU2719212C1 (ru) * | 2019-12-04 | 2020-04-17 | Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (АО "ПНТЗ") | Высокопрочная коррозионно-стойкая бесшовная труба из нефтепромыслового сортамента и способ ее получения |
Families Citing this family (45)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2935690C2 (de) * | 1979-09-04 | 1984-10-18 | Kawasaki Steel Corp., Kobe, Hyogo | Verfahren zum Herstellen von Röhrenstahl |
JPS56166324A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Production of high-strength seamless steel pipe of good weldability for middle temperature region |
US4529454A (en) * | 1981-02-27 | 1985-07-16 | Hitachi Ltd | Low C-Cr-Mo steel used under wet steam |
DE3127373C2 (de) * | 1981-07-09 | 1985-08-29 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren zum Herstellen von nahtlosen Stahlrohren für die Erdölindustrie |
JPS5940890B2 (ja) * | 1981-07-11 | 1984-10-03 | 川崎製鉄株式会社 | 低温靭性の優れた鋼材の製造方法 |
JPS589918A (ja) * | 1981-07-11 | 1983-01-20 | Kawasaki Steel Corp | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた鋼管の製造方法 |
DE3201204C2 (de) * | 1982-01-16 | 1983-12-22 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8900 Augsburg | "Verwendung eines Kohlenstoff-Mangan-Stahles für Bauteile mit hoher Festigkeit und Zähigkeit bei einfacher Wärmebehandlung" |
FR2525503B1 (ru) * | 1982-04-22 | 1984-07-13 | Ugine Aciers | |
SE452028B (sv) * | 1982-04-30 | 1987-11-09 | Skf Steel Eng Ab | Anvendning av ror framstellda av kolstal eller laglegerat stal i sur, svavelvetehaltig miljo |
SE451602B (sv) * | 1982-08-18 | 1987-10-19 | Skf Steel Eng Ab | Anvendning av stang framstelld av kolstal eller laglegerat stal i sur, svavelvetehaltig miljo |
JPS6144121A (ja) * | 1984-08-09 | 1986-03-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高強度、高靭性圧力容器用鋼の製造方法 |
DE3731481A1 (de) * | 1987-09-16 | 1989-04-06 | Mannesmann Ag | Verfahren zur herstellung von druckbehaeltern aus stahl |
DE3832014C2 (de) * | 1988-09-16 | 1994-11-24 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung hochfester nahtloser Stahlrohre |
DE3837400C2 (de) * | 1988-11-01 | 1995-02-23 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung nahtloser Druckbehälter |
JPH0364415A (ja) * | 1989-07-31 | 1991-03-19 | Nippon Steel Corp | 低合金高靭性シームレス鋼管の製造法 |
US5236521A (en) * | 1990-06-06 | 1993-08-17 | Nkk Corporation | Abrasion resistant steel |
US5403410A (en) * | 1990-06-06 | 1995-04-04 | Nkk Corporation | Abrasion-resistant steel |
DE4219336C2 (de) * | 1992-06-10 | 1995-10-12 | Mannesmann Ag | Verwendung eines Stahls zur Herstellung von Konstruktionsrohren |
US5292384A (en) * | 1992-07-17 | 1994-03-08 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Cr-W-V bainitic/ferritic steel with improved strength and toughness and method of making |
DE4416794C2 (de) * | 1994-03-09 | 1996-02-08 | Mannesmann Ag | Hochwarmfeste bainitische Stahl-Bauteile für den Kesselbau |
JP2705571B2 (ja) * | 1994-05-02 | 1998-01-28 | 東洋製罐株式会社 | ネックイン部付きシームレス缶 |
DE4447604A1 (de) * | 1994-12-15 | 1996-09-12 | Mannesmann Ag | Türverstärkerelement |
DE4446709A1 (de) * | 1994-12-15 | 1996-06-27 | Mannesmann Ag | Verwendung einer Stahllegierung für Konstruktions-Hohlprofile |
JP3853428B2 (ja) * | 1995-08-25 | 2006-12-06 | Jfeスチール株式会社 | 鋼管の絞り圧延方法および設備 |
DE19724051C1 (de) * | 1997-06-07 | 1999-03-11 | Thyssen Stahl Ag | Grobbleche einer Dicke bis 50 mm aus feuerresistenten nickelfreien Stählen für den Stahlbau und Verfahren zur Herstellung von Grobblech daraus |
DE10308849B4 (de) * | 2003-02-27 | 2013-10-31 | Uwe Mahn | Verfahren zur umformenden Herstellung form- und maßgenauer, rotationssymmetrischer Hohlkörper und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
AR047467A1 (es) | 2004-01-30 | 2006-01-18 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo |
JP4635764B2 (ja) * | 2005-07-25 | 2011-02-23 | 住友金属工業株式会社 | 継目無鋼管の製造方法 |
JP4894855B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2012-03-14 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
DE102007023309A1 (de) * | 2007-05-16 | 2008-11-20 | Benteler Stahl/Rohr Gmbh | Verwendung einer Stahllegierung für Achsrohre sowie Achsrohr aus einer Stahllegierung |
DE102007023306A1 (de) * | 2007-05-16 | 2008-11-20 | Benteler Stahl/Rohr Gmbh | Verwendung einer Stahllegierung für Mantelrohre zur Perforation von Bohrlochverrohrungen sowie Mantelrohr |
EP2340897A1 (de) * | 2009-12-23 | 2011-07-06 | Voestalpine Grobblech GmbH | Thermomechanisches Behandlungsverfahren für Grobbleche |
CN103071679A (zh) * | 2011-10-25 | 2013-05-01 | 都江堰市鑫奥岩土锚固材料有限公司 | 中空锚杆一次性成型工艺 |
DE102013108803A1 (de) * | 2013-08-14 | 2015-02-19 | Vallourec Deutschland Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines vergüteten nahtlos warmgefertigten Stahlrohres |
WO2015174424A1 (ja) | 2014-05-16 | 2015-11-19 | 新日鐵住金株式会社 | ラインパイプ用継目無鋼管およびその製造方法 |
EP3192889B1 (en) | 2014-09-08 | 2019-04-24 | JFE Steel Corporation | High strength seamless steel pipe for use in oil wells and manufacturing method thereof |
JP5971435B1 (ja) * | 2014-09-08 | 2016-08-17 | Jfeスチール株式会社 | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 |
MX2017006430A (es) * | 2014-11-18 | 2017-09-12 | Jfe Steel Corp | Tuberia de acero sin costura de alta resistencia para productos tubulares para campos petroleros y metodo para producir los mismos. |
MX2017008360A (es) | 2014-12-24 | 2017-10-24 | Jfe Steel Corp | Tubo de acero sin costura de alta resistencia para productos tubulares para paises productores de petroleo y metodo para producir el mismo. |
EP3202943B1 (en) | 2014-12-24 | 2019-06-19 | JFE Steel Corporation | High-strength seamless steel pipe for oil wells, and production method for high-strength seamless steel pipe for oil wells |
EP3395991B1 (en) | 2015-12-22 | 2023-04-12 | JFE Steel Corporation | High strength seamless stainless steel pipe for oil wells and manufacturing method therefor |
JP6720686B2 (ja) * | 2016-05-16 | 2020-07-08 | 日本製鉄株式会社 | 継目無鋼管の製造方法 |
DE102019103502A1 (de) * | 2019-02-12 | 2020-08-13 | Benteler Steel/Tube Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen Stahlrohres, nahtloses Stahlrohr und Rohrprodukt |
DE102019205724A1 (de) * | 2019-04-18 | 2020-10-22 | Sms Group Gmbh | Kühlvorrichtung für nahtlose Stahlrohre |
CN114686669A (zh) * | 2020-12-31 | 2022-07-01 | 扬州龙川钢管有限公司 | 一种低温管、高钢级管线管在线热处理方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1450699A (en) * | 1921-09-13 | 1923-04-03 | Morse Alonzo Clay | Process for seamless-tube drawing |
JPS5431445B2 (ru) * | 1974-02-04 | 1979-10-06 |
-
1976
- 1976-06-14 JP JP6961376A patent/JPS52152814A/ja active Granted
- 1976-10-20 US US05/734,369 patent/US4075041A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-10-26 IT IT28679/76A patent/IT1068926B/it active
- 1976-10-27 CA CA264,600A patent/CA1072864A/en not_active Expired
- 1976-10-27 FR FR7632408A patent/FR2392121A1/fr active Granted
- 1976-10-28 SU SU762415405A patent/SU852179A3/ru active
- 1976-10-28 DE DE2649019A patent/DE2649019B2/de not_active Ceased
- 1976-10-28 GB GB44764/76A patent/GB1562104A/en not_active Expired
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2584100C1 (ru) * | 2012-05-31 | 2016-05-20 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Высокопрочная бесшовная труба из нержавеющей стали нефтепромыслового сортамента и способ её изготовления |
RU2530113C1 (ru) * | 2013-03-05 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610×36,53 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 15Х5М ДЛЯ КОММУНИКАЦИЙ НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩИХ ЗАВОДОВ С ПОВЫШЕННЫМИ ТРЕБОВАНИЯМИ ПО ГЕОМЕТРИЧЕСКИМ РАЗМЕРАМ |
RU2664582C2 (ru) * | 2013-10-29 | 2018-08-21 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Технологическая линия изготовления бесшовной стальной трубы и способ изготовления бесшовной трубы из высокопрочной нержавеющей стали для нефтяных скважин в технологической линии |
US10570471B2 (en) | 2013-10-29 | 2020-02-25 | Jfe Steel Corporation | Equipment line for manufacturing seamless steel tube or pipe and method of manufacturing high-strength stainless steel seamless tube or pipe for oil wells using the equipment line |
RU2719212C1 (ru) * | 2019-12-04 | 2020-04-17 | Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (АО "ПНТЗ") | Высокопрочная коррозионно-стойкая бесшовная труба из нефтепромыслового сортамента и способ ее получения |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2649019B2 (de) | 1979-10-25 |
GB1562104A (en) | 1980-03-05 |
FR2392121B1 (ru) | 1979-08-17 |
FR2392121A1 (fr) | 1978-12-22 |
CA1072864A (en) | 1980-03-04 |
IT1068926B (it) | 1985-03-21 |
DE2649019A1 (de) | 1977-12-15 |
US4075041A (en) | 1978-02-21 |
JPS52152814A (en) | 1977-12-19 |
JPS5711927B2 (ru) | 1982-03-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU852179A3 (ru) | Способ изготовлени стальныхбЕСшОВНыХ ТРуб | |
JP6226086B2 (ja) | 冷間鍛造部品用圧延棒鋼または圧延線材 | |
JPH10273756A (ja) | 鋳物製冷間工具およびその製造方法 | |
WO2017094870A1 (ja) | 冷間鍛造調質品用圧延棒線 | |
JP6226085B2 (ja) | 冷間鍛造部品用圧延棒鋼または圧延線材 | |
MXPA97002792A (es) | Procedimiento para fabricar tubos de acero sin costura | |
JP2002167644A (ja) | 熱処理定歪み冷間工具鋼及びこれを用いた冷間工具の製造方法 | |
JPH04107214A (ja) | 空気焼入れ性シームレス鋼管のインライン軟化処理法 | |
CN114717478A (zh) | 轻质高强钢及其生产方法 | |
JP3031484B2 (ja) | 球状化組織を有する鋼線材又は棒鋼の製造方法 | |
CN114941068A (zh) | 一种稀土微合金化高韧性960MPa级超高强钢的制备方法 | |
JPH05156407A (ja) | 高性能転造ダイス用鋼およびその製造方法 | |
US6110296A (en) | Thin strip casting of carbon steels | |
JP7229827B2 (ja) | 高炭素鋼板の製造方法 | |
JPH0112815B2 (ru) | ||
JPH04276042A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JPH03215625A (ja) | 超塑性二相ステンレス鋼の製造方法及びその熱間加工方法 | |
JPH02294450A (ja) | プラスチック成型用金型鋼およびその製造方法 | |
JP2680424B2 (ja) | 低耐力オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JP3464586B2 (ja) | ハイドロフォーム加工性に優れた高強度鋼管の製造方法 | |
RU2238333C1 (ru) | Способ производства сортового проката из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей | |
SU1740450A1 (ru) | Способ изготовлени изделий из высокохромистого чугуна | |
JPH09263830A (ja) | 合金鋼鋼管の製造方法 | |
KR100325713B1 (ko) | 연화열처리생략형합금강선재의제조방법 | |
JPH11181549A (ja) | 溶接性に優れた鋳物製冷間工具およびその製造方法 |