SK284091B6 - Spôsob výroby tenkého pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele - Google Patents
Spôsob výroby tenkého pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele Download PDFInfo
- Publication number
- SK284091B6 SK284091B6 SK678-98A SK67898A SK284091B6 SK 284091 B6 SK284091 B6 SK 284091B6 SK 67898 A SK67898 A SK 67898A SK 284091 B6 SK284091 B6 SK 284091B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- strip
- temperature
- max
- ferrite
- austenite
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Wrappers (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Artificial Fish Reefs (AREA)
Abstract
Predmetom vynálezu je spôsob výroby pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele, podľa ktorého pás z nehrdzavejúcej feritickej ocele, typu obsahujúceho max. 0,012 % uhlíka, max. 1 % mangánu, max. 1 % kremíka, max. 0,040 % fosforu, max. 0,030 % síry a medzi 16 až 18 % chrómu, tuhne priamo z roztaveného kovu medzi dvoma tesne usporiadanými vnútorne chladenými, oproti sebe rotujúcimi valcami s vodorovnými osami, ktorý je charakteristický tým, že uvedený pás sa potom ochladzuje alebo nechá ochladzovať tak, aby sa zabránilo jeho zotrvaniu v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy, pričom pás sa navíja pri teplote medzi 600 °C a teplotou martenzitickej transformácie Ms, pričom navíjaný pás sa nechá ochladzovať na teplotu medzi 200 °C a teplotou okolia maximálnou rýchlosťou 300 °C/hod., pričom uvedený pás sa potom žíha v uzavretej peci. Predmetom vynálezu je tiež pás z feritickej nehrdzavejúcej ocele s obsahom max. 0,012 % uhlíka, max. 1 % mangánu, max. 1 % kremíka, max. 0,040 % fosforu, max. 0,030 % síry a medzi 16 až 18 % chrómu, ktorý je charakteristický tým, že sa dá získať uvedeným spôsobom.ŕ
Description
Oblasť techniky
Vynález sa týka metalurgie nehrdzavejúcich ocelí. Podrobnejšie sa týka liatia feritických nehrdzavejúcich ocelí v tvare pásu s hrúbkou niekoľkých milimetrov priamo z tekutého kovu.
Doterajši stav techniky
Výskum liatia oceľových pásov s hrúbkou niekoľkých milimetrov (najviac 10 mm), priamo z tekutého kovu, takzvané kontinuálne liatie s dvoma valcami, sa uskutočňuje už mnoho rokov. Tieto zariadenia pozostávajú v podstate z dvoch valcov s vodorovnou osou, umiestnených vedľa seba, z ktorých každý má vonkajší povrch s dobrou tepelnou vodivosťou a je intenzívne vnútorne chladený, s definovanou medzerou na liatie medzi nimi, ktorej minimálna šírka zodpovedá hrúbke pásu, ktorý sa má odliať. Táto medzera na liatie je po stranách uzavretá pomocou dvoch tepelne odolných stien, umiestnených na koncoch valcov. Valce sú poháňané oproti sebe a do medzery medzi valcami sa leje tekutá oceľ. Oceľové „škrupiny“ tuhnú pri dotyku s povrchmi valcov a spájajú sa v mieste minimálnej vzdialenosti medzi valcami, čím sa vytvorí stuhnutý pás, ktorý sa kontinuálne odvádza zo zariadenia. Tento pás je potom chladený prirodzeným alebo núteným spôsobom, skôr ako sa navíja na cievku. Predmetom tohto výskumu je použitie tohto spôsobu na odlievanie pásov z rôznych druhov ocelí, hlavne nehrdzavejúcich.
Pri bežných podmienkach liatia, keď odchádzajúci pás je voľne ochladzovaný okolitým vzduchom, je pás obyčajne navíjaný pri teplote 700 až 900 °C, v závislosti od jeho hrúbky a rýchlosti liatia. Teplota navíjania samozrejme závisí tiež od vzdialenosti medzi valcami a zariadením na navíjanie. Navinutý pás je potom vystavený prirodzenému ochladzovaniu, predtým ako sa podrobí metalurgickému spracovaniu, porovnateľnému so spracovaním, uskutočňovaným pri pásoch vyrábaných konvenčným valcovaním za tepla.
Aplikácia tohto spôsobu liatia na spracovanie fcritickej nehrdzavejúcej ocele podľa normy AIS1 430, ktorá štandardne obsahuje 17 % chrómu ukázala, že takto vyrobený pás má nízku ťažnosť (duktilitu). Z tohto dôvodu, najtenšie pásy (s hrúbkou okolo 2 až 3,5 mm) sú výnimočne krehké a nevydržia nasledovnú manipuláciu, uskutočňovanú pri teplote okolia, ako je odvíjanie a pristrihovanie okrajov; počas týchto operácií vznikajú na okrajoch pásu trhliny, alebo pás sa dokonca pri odvíjaní môže roztrhnúť.
Táto nízka ťažnosť sa obyčajne vysvetľuje rôznymi faktormi:
- pás v liatom stave má obyčajne stĺpcovú štruktúru pozostávajúcu z hrubých feritických zŕn (priemerná veľkosť zrna v smere hrúbky pásu je väčšia ako 300 pm), čo je priamo dôsledkom rýchleho tuhnutia na valcoch a vysokej teploty pásu odchádzajúceho z valcov, ak nie je podrobený nútenému ochladzovaniu;
- feritické zrná majú vysokú tvrdosť z dôvodu ich presýtenia intersticiálnymi prvkami (uhlík a dusík);
- prítomnosť martenzitu ako dôsledok kalenia austenitu vyskytujúceho sa pri vysokej teplote.
Aby sa tomu predišlo skúmala sa možnosť podrobiť zvitok plechu po jeho ochladení žíhaniu v uzavretých peciach pri teplote pod teplotou premeny feritu na austenit (nazývanej Acl). Toto žíhanie sa konvenčné uskutočňuje pri teplote približne 800 °C najmenej 4 hodiny. Cieľom je precipitácia karbidov z feritickej matrice, transformácia mar tenzitu na ferit a karbidy a koalescencia karbidov chrómu, t. j. zníženie tvrdosti materiálu. Toto spracovanie má zlepšiť mechanické vlastnosti a ťažnosť, napriek zachovaniu stĺpcovej štruktúry hrubých feritických zŕn. Ale skúšky uskutočnené v priemysle ukázali, že táto metóda je nedostatočná na získanie pásu s vyhovujúcou ťažnosťou.
Táto zotrvávajúca krehkosť pásu po žíhaní v uzavretých peciach sa dá vysvetliť skutočnosťou, že pás v stave po liatí je podrobený veľmi pomalému chladnutiu, pretože jeho obe plochy sa dotýkajú horúceho kovu a len jeho okraje sú v styku s okolitým vzduchom a ochladzujú sa vyžarovaním. Toto veľmi pomalé chladnutie vedie k nadbytočnej precipitácii karbidov z feritu a k transformácii časti austenitu na ferit a karbidy, zatiaľ čo zvyšok austenitu pri chladnutí vytvára martenzit. Žíhanie umožňuje ukončiť dekompozíciu martenzitu na ferit a karbidy, ale pritom prispieva ku koalescencii hrubozmných karbidov v tvare kontinuálnych filmov. Krehkosť kovu je zapríčinená práve týmito hrubými karbidmi s veľkosťou 1 až 5 pm. Tieto karbidy sú miesta iniciácie trhlín, ktoré sa štiepením šíria do okolitej feritickej matrice. Ich neželaný vplyv sa kumuluje s negatívnym vplyvom hrubozmnej stĺpcovej štruktúry.
Z uvedeného dôvodu sa uskutočnilo množstvo pokusov vyvinúť proces liatia pásu feritickej nehrdzavejúcej ocele medzi dvoma valcami s dobrou ťažnosťou. Cieľom pokusov bola zmena podstaty precipitátov tvorených pri chladnutí pásu alebo zmena štruktúry v liatom stave pozostávajúca z hrubých feritických zŕn.
V tejto súvislosti je potrebné sa zmieniť o dokumente JP-A-62247029, ktorý odporúča ochladzovanie in-line rýchlosťou väčšou alebo rovnajúcou sa 300 °C/s, pri teplote 1 200 až 1 000 °C, s nasledujúcim navíjaním uskutočňovaným pri teplote 1 000 až 700 °C.
Dokument JP-A-5293595 odporúča navíjanie pri teplote 700 až 200 °C a použitie ocele s nízkym obsahom uhlíka a dusíka (0,03 % alebo menej) a s obsahom nióbu 0,1 až 1 %, ktorý pôsobí ako stabilizátor.
Iné dokumenty navrhujú uskutočnenie in-line valcovania za tepla, ktoré je dodatočným opatrením spolu so zníženým obsahom uhlíka a dusíka a môže byť tiež kombinované so stabilizáciou nióbom alebo dusíkom (pozri dokumenty JP-A-2232317, JP-A-6220545, JP-A-8283845, JP-A-8295943).
Je tiež potrebné sa zmieniť o dokumente EP-A-0638653, ktorý uvádza pre oceľ s obsahom chrómu 13 až 25 % celkový obsah nióbu, titánu, hliníka a vanádu 0,05 % až 1,0 %, celkový obsah uhlíka a dusíka maximálne 0,03 % a obsah molybdénu 0,3 až 3 %. Hmotnostné zloženie ocele musí ďalej vyhovovať podmienke „yp < 0 %“. Pričom γρ je kritérium reprezentujúce množstvo austenitu vytvoreného pri precipitácii. Vypočíta sa na základe vzťahu:
Yp = 420 x %C + 470 x %N + 23 x %Ni + 9 x %Cu + 7 x %Mn - 11,5 x %Si -12 x %Mo - 23 x %V - 47 x %Nb - 49 x %Ti - 52 x %A1 + 189
Okrem toho musí byť pás valcovaný za tepla v rozsahu teplôt 1 150 až 900 °C s redukciou 5 až 50 %, potom ochladený s rýchlosťou rovnajúcou sa alebo menšou ako 20 °C/s alebo zotrvať na teplote 1 150 až 950 °C najmenej 5 s a nakoniec sa navíjať pri teplote rovnajúcej sa alebo menšej ako 700 °C.
Na zavedenie všetkých týchto metód je preto potrebné kombinovať:
- drahé a ťažké roztavenie kovu na liatie pásu, ak sa požaduje jeho nízky obsah uhlíka a dusíka, alebo ak je to vhodné tiež obsah stabilizujúcich prvkov,
- termomechanické a tepelné spracovanie uskutočňované na kontinuálnej linke pomocou drahých zariadení (in-line valcovacia stolica) a
- uskutočnenie zložitých tepelných cyklov, pre ktoré je potrebné tiež zariadenie špeciálne adaptované tak, aby sa dosiahla potrebná veľká rýchlosť chladnutia alebo výdrž na vysokej teplote.
Podstata vynálezu
Predmetom tohto vynálezu je zabezpečenie ekonomického spôsobu výroby tenkého pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele typu AISI 430 alebo podobných druhov ocele pomocou liatia medzi dva valce, ktorý zaručí tomuto pásu dostatočnú ťažnosť, umožňujúcu odvíjanie zo zvitku, pristrihovanie okrajov a operácie za studená (morenie, valcovanie, atd’.), uskutočňované bez vzniku chýb, ako sú roztrhnutie alebo okrajové trhliny. Aby sa dosiahla hospodárnosť, tento proces nemá zahrňovať kroky, vyžadujúce pridanie komplexného zariadenia k štandardnému lejaciemu zariadeniu medzi dva valce. Nemá tiež vyžadovať vytavovanie kvapalného kovu s cieľom dosiahnuť veľmi nízky obsah prvkov, ako sú uhlík a dusík a tiež nemá vyžadovať dolegovanie drahými prvkami.
Predmetom vynálezu je spôsob výroby pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele, podľa ktorého pás z nehrdzavejúcej feritickej ocele, typu obsahujúceho max. 0,12 % uhlíka, max. 1 % mangánu, max. 1 % kremíka, max. 0,040 % fosforu, max. 0,030 % síry a medzi 16 až 18 % chrómu, tuhne priamo z roztaveného kovu medzi dvoma tesne usporiadanými vnútorne chladenými, oproti sebe rotujúcimi valcami s vodorovnými osami, ktorý sa vyznačuje tým, že uvedený pás sa potom ochladzuje alebo nechá ochladzovať tak, aby sa zabránilo jeho zotrvaniu v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy, pričom pás sa navíja pri teplote medzi 600 °C a teplotou martenzitickej transformácie Ms, pričom navíjaný pás sa nechá ochladzovať na teplotu medzi 200 °C a teplotou okolia maximálnou rýchlosťou 300 °C/hod. a pričom uvedený pás sa potom žíha v uzavretej peci.
Predmetom vynálezu je tiež pás z feritickej nehrdzavejúcej ocele s obsahom max. 0,12 % uhlíka, max. 1 % mangánu, max. 1 % kremíka, max. 0,040 % fosforu, max. 0,030 % síry a 16 až 18 % chrómu, ktorý sa vyznačuje tým, že sa dá získať spôsobom podľa vynálezu.
Ako sa rozumie, vynález pozostáva, začínajúc s liatím pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele so štandardným zložením medzi dvoma valcami, z chladnutia a navinutia tohto pásu pri zvláštnych podmienkach pred jeho podrobením sa žíhaniu v uzavretých peciach. Cieľom tohto spracovania je čo do najväčšej miery zamedziť tvoreniu hrubých karbidov zapríčiňujúcich skrehnutie. Aby sme dosiahli tento efekt je nutné limitovať precipitáciu karbidov a stimulovať transformáciu austenitu na martenzit v stave po liatí a súčasne zabrániť uskutočňovaniu tejto martenzitickej transformácie po navinutí pásu.
Prehľad obrázkov na výkrese
Vynálezu bude možné lepšie porozumieť po prečítaní nasledovného opisu, s odvolaním sa na nasledovné pripojené obrázky:
- obrázok 1, ktorý predstavuje transformačné krivky pri chladení ocele AISI 430, napríklad A, B, C, D ochladzova nie pásu po opustení valcov, včítane dvoch príkladov C a D, pri ktorých sa pás spracováva podľa predmetu vynálezu;
- obrázok 2, na ktorom je fotografia transmisnej elektrónovej mikroskopie tenkej fólie odobratej z pásu, ochladzovanej podľa krivky A na obrázku 1 a potom žíhanej v uzavretej peci;
- obrázok 3, na ktorom je fotografia transmisnej elektrónovej mikroskopie tenkej fólie odobratej z pásu, ktorý bol podľa predmetu vynálezu, ochladzovanej medzi krivkami C a D na obrázku 1 a potom žíhanej v uzavretej peci.
V zostávajúcej časti opisu sa posudzujú ocele, ktorých zloženie zodpovedá zvyčajným požiadavkám na oceľ typu AISI 430 ako štandardnej feritickej nehrdzavejúcej ocele, teda ocele s obsahom max. 0,12 % uhlíka, max. 1 % mangánu, max. 1 % kremíka, max. 0,040 % fosforu, max. 0,030 % síry a 16 až 18 % chrómu. Je však samozrejmé, že oblasť aplikácie vynálezu sa môže rozšíriť na ocele, obsahujúce dodatočne legujúce prvky, ktoré norma nepredpisuje ako nevyhnutné (napríklad stabilizátory ako titán, niób, vanád, hliník, molybdén), pokiaľ ich obsah nebude taký vysoký, aby nepôsobil proti metalurgickým procesom, ktoré budú opísané a na ktorých je založený vynález. Prítomnosť týchto prvkov nesmie hlavne zmeniť tvar transformačných kriviek podľa obrázku 1 do takej miery, že spôsob ochladzovania, ktorému musí byť vystavený pás podľa vynálezu už nebude možný na zariadení na liatie medzi dvoma valcami.
Ocele, ktoré sú predmetom skúšok, výsledok ktorých bude opísaný a komentovaný s odvolaním sa na obrázky 1 až 3, mali nasledovné zloženie, vyjadrené hmotnostnými percentami;
- uhlík: 0,043 %
- kremík: 0,24 %
- síra: 0,001 %
- fosfor: 0,023 %
- mangán: 0,41 %
- chróm: 16,36 %
- nikel: 0,22 %
- molybdén: 0,043 %
- titán: 0,002 %
- niób: 0,004 %
- med’: 0,042 %
- hliník: 0,002 %
- vanád: 0,064 %
- dusík: 0,033 %
- kyslík: 0,0057 %
- bór: menej ako 0,001 %,
t. j. uhlík + dusík spolu 0,076 % (čo je normálne pre tento druh ocelí). Kritérium γρ, počítané podľa známeho vzťahu v predchádzajúcom opise, sa rovná 37,6 % (čo nie je zvlášť nízke, hlavne z dôvodu relatívne nízkeho obsahu vanádu, molybdénu, titánu a nióbu a teploty transformácie feritu na austenit (Aci) 851 °C. Uvedená teplota je vypočítaná pomocou známeho vzťahu:
Ac, = 35 x %Cr + 60 x %Mo + 73 x %Si + 170 x %Nb + 290 x %V + 620 x %Ti + 750 x %A1 + 1400 x %B - 250 x %C - 280 x %N -115 x %Ni - 66 x %Mn -18x%Cu + 310.
Ako bolo vysvetlené predtým, ak sa tento pás v liatom stave navíja pri teplote okolo 700 až 900 °C bez núteného ochladzovania, a potom je ponechaný v navinutom stave pred žíhaním v uzavretej peci, jeho ťažnosť po tomto žíhaní nie je uspokojujúca. Príčinou je skutočnosť, že pomalé chladnutic umožňuje prechod kovu do oblasti precipitácie karbidov chrómu typu Cr;>>C6 z feritu (pričom precipitácia sa uskutočňuje na feritických zrnách a na hraniciach austenitu s feritom) a predovšetkým do oblasti rozpadu austenitu na ferit a karbidy chrómu typu Cr23C6. Tento mechanizmus uprednostňuje rast hrubozmných karbidov spôsobujúcich krehkosť a žíhanie v uzavretej peci, ktoré nasleduje, podporuje koalescenciu hrubozmných karbidov v tvare kontinuálnych filmov. Transformačné krivky na obrázku 1, platné pre oceľ AISI 430, ilustrujú tento fenomén.
Na tomto obrázku 1 je zobrazená teplota Ac5 reprezentujúca koniec transformácie a feritu na γ-austenit počas opätovného ohrevu, teplota Aj] počiatku tej istej transformácie a teploty Ms a Mf počiatku a konca transformácie γ-austenitu na α'-martenzit počas ochladzovania. Zobrazená je tiež krivka 1, definujúca rozsah teplôt, v ktorom sa uskutočňuje precipitácia karbidov chrómu typu Cr23C6 na hraniciach zŕn feritu a na rozhraní feritu s austenitom a krivka 2, definujúca oblasť počiatku transformácie austenitu na ferit a karbidy chrómu. Zobrazené sú tiež štyri príklady A, B, C, D tepelného spracovania, ktorým je liaty pás podrobený po opustení valcov, včítane dvoch (C a D), ktoré reprezentujú vynález.
Spracovanie A pozostáva, podľa spôsobu vysvetleného v predchádzajúcej časti, v umožnení prirodzeného chladnutia pásu v okolitej atmosfére po opustení lejacích valcov a jeho navíjania pri teplote približne 800 °C, keď sa nachádza v oblasti precipitácie karbidov chrómu na hraniciach feritických zŕn a na rozhraní feritu a austenitu. Ako bolo uvedené, toto navíjanie podstatne spomaľuje chladnutie pásu, ktorý potom musí zotrvať dlhý čas v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy chrómu, skôr ako vychladne na teplotu okolia.
Spracovanie B pozostáva vo vystavení pásu prirodzenému chladnutiu v styku s okolitým vzduchom, umožňujúc dosiahnuť teplotu okolia bez jeho navinutia. Pás nie je v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy chrómu, ale podlieha hlavnej martenzitickej transformácii medzi teplotami Ms a Mf. V ďalšej časti bude vysvetlené, prečo takéto spracovanie nemôže byť zahrnuté do vynálezu.
Spracovanie C, reprezentujúce vynález, pozostáva najskôr z umožnenia prirodzeného chladnutia pásu pred jeho navinutím, aby sa zabránilo jeho zotrvaniu v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy chrómu, a v uskutočnení navinutia až pri teplote približne 600 °C. Po určitom čase sa potom krivka chladnutia viac-menej napojí na krivku chladnutia podľa spracovania A.
Spracovanie D, tiež reprezentujúce vynález, je v princípe identické so spracovaním C, ale navíjanie pásu sa uskutočňuje až pri teplote približne 300 °C. Táto teplota však musí byť nevyhnutne nad Ms (pričom táto teplota závisí od chemického zloženia ocele) a počas chladnutia je pásu do vysokej miery zabránené zotrvať v oblasti martenzitickej transformácie. Koniec krivky chladnutia sa napojí na koniec krivky chladnutia podľa spracovania C.
Fotografia na obrázku 2 predstavuje časť vzorky referenčného pásu, ktorý bol ochladzovaný podľa krivky chladnutia A na obrázku 1 (teda navíjanie pri 800 °C), aby sa odobrala z navinutého pásu pri teplote okolia, a ktorá bola potom podrobená žíhaniu v uzavretej peci pri štandardných podmienkach, najmä s výdržou 6 hodín na teplote približne 800 °C. Pás má chemické zloženie uvedené predtým a hrúbku 3 mm. Na fotografii je vidieť, že väčšina pásu pozostáva z hrubých feritických zŕn 3. Oblasti 4 s malými feritickými zrnami, vzniknutými pri transformácii α'-martenzitu počas žíhania v uzavretej peci, predstavujú len malú časť vzorky. Pozornosť je potrebné venovať predovšetkým existencii štruktúry s kontinuálnymi filmami karbidu chrómu 5. Tieto karbidické filmy sú výsledkom skutočnosti, že počiatočné pomalé chladnutie pásu navinutého v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy spôsobilo extenzívnu precipitáciu a že žíhanie v uzavretej peci podporilo koalescenciu karbidov. Ako bude vidieť, prítomnosť týchto kontinuálnych karbidických filmov je jeden z dôvodov nízkej ťažnosti kovu.
Fotografia na obrázku 3 predstavuje časť vzorky odobratej z pásu podľa vynálezu (s tým istým zložením a hrúbkou ako na obr. 2), ktorá bola ochladzovaná medzi krivkami ochladzovania C a D na obrázku 1 až na okolitú teplotu (pás bol navíjaný pri teplote 500 °C) a potom bola podrobená žíhaniu v uzavretej peci, identickému so žíhaním, ktorému bola podrobená referenčná vzorka na obrázku 2. Je vidieť, že hrubé feritické zrná 3 sú stále prítomné, ale oblasti 6, pozostávajúce z malých feritických zŕn, vzniknutých transformáciou α’-martenzitu, sú relatívne väčšie. Skutočnosť, že pás rýchle prebehol cez oblasť precipitácie karbidov a nitridov a vylúčením precipitácie austenitu na ferit a karbidy najskôr viedla k obmedzenej precipitácii jemných karbidov vo ferite (je to nevyhnutné, dané rýchlosťou ich precipitácie). Okrem toho veľké oblasti austenitu, bohatšie na uhlík a dusík ako ferit, zostali a následne sa transformujú na martenzit. Počas žíhania v uzavretej peci, ktoré nasledovalo, jemné karbidy precipitovali vo ferite a martenzit sa rozložil na ferit a jemné karbidy, ktoré sú oveľa homogénnejšie rozložené ako v referenčnej vzorke na obrázku 2. Teda kontinuálne filmy koalescentných karbidov už nie sú pozorované, skôr vo väčšine prípadov diskontinuálne vlákna 7 malých karbidov (menších ako 0,5 pm) na hraniciach medzi hrubými feritickými zrnami a oblasťami, pozostávajúcimi z malých feritických zŕn s rozptýlenými karbidmi. Tieto malé karbidy sú výrazne menej citlivé na iniciáciu trhlín ako kontinuálne filmy v referenčnej vzorke. Za zmienku stojace oblasti pozostávajúce z malých feritických zŕn, vzniknuté počas žíhania v uzavretej peci, sú zapríčinené relaxáciou napätí nazhromaždených počas martenzitickej transformácie, podnecujúcich fenomén regenerácie. Tieto oblasti s malými feritickými zrnami majú oveľa vyššiu ťažnosť ako matrix, zložená z hrubých feritických zŕn, a umožňuje obmedziť krehkosť kovu, zvlášť pri spomalení šírenia sa trhlín štiepením.
Ťažnosť pásu získaného pri referenčnom procese podľa vynálezu bola hodnotená skúškami lomovej húževnatosti ohýbaním na „V“- zárezových Charpyho testovacích vzorkách, počas ktorých sa ich húževnatosť vyhodnocovala meraním absorbovanej energie vzorkou pri 20 °C. Skúšky sa uskutočnili na vzorkách pásu odohraných pred žíhaním a po žíhaní v uzavretej peci. Výsledky sú uvedené v tabuľke 1:
Tabuľka 1: Húževnatosť vzoriek pásu ako funkcia teploty navíjania
| Energia absorbovaná pň 20 °C pred žíhaním v uzavretej peci | Energia absorbovaná pri 20 °C po žíhaní v uzavretej peci | |
| Pás navíjaný pri 800 ®C (referenčný) | ' 5 J/cm2 | ~ 5 J/cm1 |
| Pás navíjaný pri 500 °C (vynález) | - 5 J/cm* | - 60 J/cm2 |
Je vidieť, že teplota pri navíjaní nemá vplyv na ťažnosť nežíhaných pásov v liatom stave, meranú pri 20 °C. Táto ťažnosť je veľmi nízka a žíhaním referenčného pásu valcovaného za tepla sa nezlepší. Ako bolo vidieť z fotografie na obrázku 2, žíhanie v uzavretej peci v tomto referenčnom prípade nespôsobuje zmeny v štruktúre kovovej matrice a distribúcii karbidov, vedúcich k zlepšeniu ťažnosti. Na druhej strane, ťažnosť pásu navíjaného pri odporúčaných podmienkach podľa vynálezu, sa žíhaním v uzavretej peci badateľne zlepšila a dosiahla veľmi uspokojivú veľkosť. Prax ukázala, že húževnatosť s veľkosťou 30 až 40 J/cm2 je na spracovanie za studená (odvíjanie a pristrihávanie okrajov) postačujúca na to, aby sa uskutočnilo bez poškodenia pásu.
Skutočnosť, že navinutý pás neprechádzal cez oblasť transformácie austenitu na ferit a karbidy pri chladnutí, viedol k tvorbe jemných karbidov vo ferite, ktorých morfológia a distribúcia je priaznivejšia na tvorbu jemných a rovnomerne rozložených karbidov po žíhaní v uzavretej peci. Tieto jemné karbidy podstatne viac ovplyvňujú ťažnosť pásu ako kontinuálne karbidické filmy, pozorované v referenčnej vzorke. Matrica kovu získaná po ochladení pásu navíjaného pri nízkej teplote, ktorá je bohatšia na martenzit, tiež priaznivo vplýva na vysokú výslednú ťažnosť pásu, pretože žíhanie v uzavretej peci pozitívne vplýva na martenzit v smere jeho dekompozície na jemnozmný ferit.
Na tých istých vzorkách po žíhaní v uzavretej peci sa uskutočnila ďalšia skúška, reprezentatívna pre ťažnosť. Pozostáva zo striedavého ohýbania vzorky na uhol 90° po pristrihnutí alebo trieskovom opracovaní okrajov pásu. Jeden cyklus ohýbania pozostáva z operácie ohybu vzorky na uhol 90° a spätného ohybu, ktorým sa dosiahne pôvodný rovný tvar. Stanovuje sa počet cyklov ohýbania do porušenia celistvosti vzorky alebo do objavenia sa trhlín. V tabuľke 2 sú uvedené priemerné hodnoty výsledkov týchto experimentov.
Tabuľka 2: Priemerný počet cyklov ohýbania do lomu alebo vzniku trhlín ako funkcia teploty pri navíjaní.
| Obrábané okraje | Pri stuhnuté okraje | |
| Pás navíjaný pri 800’C (referenčný) | 2 | 0 |
| Pás navíjaný pri 500 ’C (vynález) | 6 | 4 |
Počet cyklov ohýbania rovnajúci sa 0 znamená, že pás nevydržal ani jeden ohyb pred objavením sa prvých trhlín alebo sa jednoducho ihneď zlomil. Opätovne je zjavné, že pás vyrobený v súlade s vynálezom sa správal podstatne lepšie ako referenčný pás z dôvodov, ktoré už boli uvedené.
V súhrne, prvou základnou myšlienkou vynálezu je zabezpečiť pre pás odchádzajúci z valcov taký spôsob chladnutia, ktorý umožňuje obmedziť precipitáciu karbidov, predovšetkým vylúčiť tie, ktoré môžu vzniknúť na základe dekompozície austenitu a ktoré by mohli vytvoriť kontinuálne hrubé filmy počas žíhania v uzavretej peci. Druhou myšlienkou je v rovnakej etape výroby podporiť transformáciu austenitu na martenzit tak, aby pri žíhaní vznikla čo najjemnozmnejšia feritická štruktúra. Tieto podmienky sa dosiahnu, ak čas na liatie pásu v oblasti precipitácie karbidov a nitridov z feritu je limitovaný, a predovšetkým, ak sa zabráni zotrvaniu v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy. Zabezpečenie týchto podmienok pre ocele triedy AISI430 a ocele s podobným chemickým zložením v praxi vyžaduje navíjanie pásu pri teplote 600 °C alebo nižšej, aby sa zabránilo zotrvaniu pásu v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy pri navíjaní. V závislosti od konkrétnych podmienok liatia, ako je napríklad hrúbka pásu, rýchlosť liatia a vzdialenosť medzi valcami a zariadením na navíjanie, môžu byť tieto podmienky splnené prirodzeným chladnutím na vzduchu alebo núteným chladnutím prostredníctvom zariadenia, napríklad pomocou striekania chladiacim médiom ako voda alebo zmes vody a vzduchu. Predpokladá sa, že požadované výsledky sa dosiahnu zabezpečením rýchlosti chladnutia pásu rovnajúcej sa alebo väčšej 10 °C/s v čase od odchodu pásu z valcov po nadobudnutie teploty 600 °C, pri ktorej alebo pod ktorou sa mô že uskutočniť navíjanie.
Ale tvorba martenzitu počas chladnutia sa musí riadiť, aby sa ona samotná nestala problematickou. Predovšetkým je nevyhnutné zabrániť tvorbe martenzitu pred navíjaním, pretože by to viedlo k vysokému riziku lámania sa pásu pri navíjaní. Z tohto dôvodu je nevyhnutné uskutočniť navíjanie nad teplotou transformácie austenitu na martenzit Ms, t. j. približne 300 °C. Okrem toho, ak je zvitok ochladzovaný príliš rýchlo (rýchlejšie ako 300 °C/h), vedie to k nadmernej tvorbe veľmi tvrdého martenzitu. Zapríčinilo by to prílišné skrehnutie pásu, ktorý by nemusel vydržať manipuláciu pred žíhaním. Príklad spracovania podľa spôsobu B na obrázku 1 je reprezentatívny pre defekty, ktoré môžu vzniknúť pri príliš rýchlom chladnutí pásu; bez navíjania, výsledok čoho je chladnutie pri priemernej rýchlosti približne 1 000 °C/h. Po tomto chladnutí mal pás tvrdosť 192 Hv, čo je príliš veľká tvrdosť, zatiaľ čo referenčný pás, ochladzovaný podľa krivky A mal tvrdosť 155 Hv. Pás podľa vynálezu, ktorý bol podrobený medzi spracovaniu spôsobom medzi krivkami C a D mal tvrdosť okolo 180 Hv. Je nutné rešpektovať skutočnosť, že navinutý pás nesmie chladnúť rýchlosťou väčšou ako 300 °C/h. V praxi je táto podmienka všeobecne splnená pomocou priemyselných zariadení, na ktorých nie je nutné uskutočniť žiadne špeciálne opatrenia na zvýšenie rýchlosti chladnutia zvitku (prirodzená rýchlosť chladnutia pozorovaná na vzduchu je zvyčajne okolo 100 °C/h).
Okrem toho, na dosiahnutie dobrých výsledkov je nevyhnutné počkať pred žíhaním v uzavretej peci, aby navinutý pás mal čas na prebehnutie požadovaných transformácií, predovšetkým transformácie austenitu na martenzit. V praxi sa žíhanie v uzavretej peci musí uskutočniť na zvitku, ktorého východisková teplota je medzi 200 °C a teplotou okolia. Typicky sa uskutočňuje najmenej 4 hodiny pri teplote 800 až 850 °C.
V porovnaní s inými existujúcimi spôsobmi na zlepšenie ťažnosti pásu z nehrdzavejúcej feritickej ocele s obsahom približne 17 % chrómu, spôsob podľa vynálezu má výhodu v tom, že si nevyžaduje špeciálne a drahé modifikácie takého typu, ako je použitie stabilizátorov alebo redukcia obsahu uhlíka a dusíka na nezvyčajne nízke hodnoty. Môže sa uskutočniť na dvojvalcovom zariadení na kontinuálne liatie, ktoré nemusí byť vybavené zariadením na valcovanie pásu za tepla po liatí. Nevyžaduje ani adaptáciu krokov výrobného cyklu po liati (žíhanie v uzavretej peci (puzdre), pristrihávanie okrajov, morenie, atď.). Jedinou modifikáciou štandardného dvojvalcového zariadenia, ktoré je potrebné inštalovať je pravdepodobne zariadenie na chladenie pásu pod valcami. Takéto zariadenie, ktoré môže byť veľmi jednoduché, zabezpečí, že pás nikdy nezotrvá v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy a že navíjanie sa uskutoční vždy pri 600 °C alebo nižšej teplote, bez ohľadu na rýchlosť liatia a hrúbku pásu, a aj vtedy, ak je zariadenie na navíjanie umiestnené pomerne blízko k valcom (čo sa naopak môže vyžadovať na liatie iných typov ocele).
V duchu vynálezu zostáva aplikácia predtým opísaného procesu na pás odlievaný medzi dvoma valcami, ktorý je pod lejacimi valcami valcovaný za tepla, ak sú okrem toho splnené požiadavky na ochladzovanie a navíjanie pásu. Uskutočniť takéto valcovanie môže byť želateľné, aby sa zlepšila štruktúra pásu uzavretím pórov a kvalita jeho povrchu. Valcovanie za tepla, uskutočňované pri teplotách 900 až 1150 °C s redukciou najmenej 5 % má okrem toho pozitívny vplyv na ťažnosť pásu. Prax ukázala, že účinkom spôsobu podľa vynálezu stúpa ťažnosť bez toho, aby bolo nevyhnutné splniť veľmi striktne analytické podmienky podľa už spomínaného dokumentu EP-A-0,63 8,653. Je preto možné, že pás má vyššiu ťažnosť, ako by dosiahol len valcovaním za tepla alebo len aplikáciou spôsobu podľa vynálezu
Ako príklad sa uskutočnili skúšky na oceľovom páse liatom na dvoch valcoch, s hrúbkou 2,7 mm a zložením (vyjadreným hmotnostnými percentami):
- uhlík: 0,040 %
- kremík: 0,23 %
- síra: 0,001 %
- fosfor: 0,024 %
- mangán: 0,40 %
- chróm: 16,50 %
- nikel: 0,57 %
- molybdén: 0,030 %
- titán: 0,002 %
- niób: 0,001 %
- meď: 0,060 %
- hliník: 0,003 %
- vanád: 0,060 %
- dusík: 0,042 %
- kyslík: 0,0090 %
- bór: menej ako 0,001 %.
Toto zloženie odpovedá kritériu γρ 46,5 % a teplote AC1 826 °C.
Bez valcovania za tepla, ak sa navíjanie pásu uskutočňuje pri 800 °C (v súlade so spracovaním podľa A na obrázku 1), pred žíhaním v uzavretej peci, pás nevydrží ani jeden cyklus ohýbania na pristrihnutých koncoch, lom nastane okamžite. V prípade navíjania pri 670 °C pás na pristrihnutých koncoch vydrží len jeden cyklus. Ak sa však navíjanie uskutoční pri 500 °C v súlade so spôsobom podľa vynálezu, pás môže vydržať 4 cykly ohybu na svojich pristrihnutých koncoch. Tieto skúšky teda korešpondujú s príkladom ilustrovaným na obrázkoch 1 až 3.
Okrem toho, ak je uvedený pás podrobený valcovaniu za tepla pri teplote 1 000 °C s redukciou hrúbky 30 %, navíjanie pri 500 °C podľa vynálezu zaručuje pásu energiu absorbovanú pri 20 °C (po žíhaní v uzavretej peci) 160 J/cm2 pri podmienkach skúšky, ktoré sú podobné podmienkam skúšok, ktorých výsledky sú uvedené v tabuľke 1. Na porovnanie, ak sa navíjanie uskutočňuje pri 800 °C, absorbovaná energia pri 20 °C je len 100 J/cm2.
Pás vyrobený spôsobom podľa vynálezu sa odlišuje od pásov z doterajšieho stavu techniky tým, že kombinuje:
- stĺpcovú štruktúru pozostávajúcu z hrubých feritických zŕn v koexistencii s mnohými oblasťami pozostávajúcimi z malých feritických zŕn s rozptýlenými karbidmi;
- neprítomnosť kontinuálnych filmov hrubých karbidov, ktoré sú nahradené vláknami malých diskontinuálnych karbidov na hraniciach medzi hrubými feritickými zmámi a oblasťami, pozostávajúcimi z malých feritických zŕn;
- ak, v súlade so základnou verziou vynálezu, pás nie je pred navinutím valcovaný za tepla, neprítomnosť štruktúr, ktoré tradične indikujú, že pás bol valcovaný za tepla;
- a všeobecne, neprítomnosť významného množstva stabilizujúcich prvkov, ako niób, vanád, titán, hliník a molybdén, tieto prvky ako bolo uvedené môžu byť prítomné z rôznych dôvodov, ale nemajú podstatný vplyv na ťažnosť pásu.
Dobrá ťažnosť poskytuje možnosť uskutočňovať s pásom obvyklé metalurgické procesy vedúce ku konečným produktom pre zákazníka, hlavne valcovanie za studená, bez jeho akéhokoľvek poškodenia.
Claims (5)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Spôsob výroby tenkého pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele s hrúbkou menšou ako 10 mm, pri ktorom pás z nehrdzavejúcej feritickej ocele, typu obsahujúceho max. 0,12 % uhlíka, max. 1 % mangánu, max. 1 % kremíka, max. 0,040 % fosforu, max. 0,030 % síry a medzi 16 až 18 % chrómu, tuhne priamo z roztaveného kovu medzi dvoma tesne usporiadanými vnútorne chladenými, oproti sebe rotujúcimi valcami s vodorovnými osami, vyznačujúci sa tým, že uvedený pás sa potom ochladzuje alebo nechá ochladzovať tak, aby sa zabránilo jeho zotrvaniu v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy, pričom tento pás sa navíja pri teplote medzi 600 °C a teplotou martcnzitickej transformácie Ms, pričom navíjaný pás sa nechá ochladzovať na teplotu medzi 200 °C a teplotou okolia maximálnou rýchlosťou 300 °C/h, pričom uvedený pás sa potom žíha v uzavretej peci.
- 2. Spôsob podľa nároku 1,vyznačujúci sa t ý m , že žíhanie v uzavretej peci sa uskutočňuje pri teplote 800 až 850 °C minimálne 4 hodiny.
- 3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa t ý m , že pásu sa zabráni zotrvať v oblasti transformácie austenitu na ferit a karbidy, zabezpečením rýchlosti ochladzovania väčšej alebo rovnajúcej sa 10 °C/s, prinajmenšom od momentu, keď stuhnutý pás opúšťa valce až po dosiahnutie teploty 600 °C.
- 4. Spôsob podľa nároku 3, vyznačujúci sa t ý m , že pásu sa zabezpečí uvedená rýchlosť ochladzovania striekaním chladiaceho média na povrch pásu.
- 5. Spôsob podľa jedného z nárokov laž 4, vyznačujúci sa tým, že ďalej, pás, predtým ako sa navíja, je valcovaný za tepla pri teplote 900 až 1150 °C s redukciou hrúbky aspoň 5 %.3 výkresy
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9706576A FR2763960B1 (fr) | 1997-05-29 | 1997-05-29 | Procede de fabrication de bandes minces d'acier inoxydable ferritique, et bandes minces ainsi obtenues |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK67898A3 SK67898A3 (en) | 1998-12-02 |
| SK284091B6 true SK284091B6 (sk) | 2004-09-08 |
Family
ID=9507357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK678-98A SK284091B6 (sk) | 1997-05-29 | 1998-05-21 | Spôsob výroby tenkého pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6106638A (sk) |
| EP (1) | EP0881305B1 (sk) |
| JP (1) | JP4224733B2 (sk) |
| KR (1) | KR100538683B1 (sk) |
| CN (1) | CN1078113C (sk) |
| AT (1) | ATE231925T1 (sk) |
| AU (1) | AU706022B2 (sk) |
| BR (1) | BR9801552A (sk) |
| CA (1) | CA2238803C (sk) |
| CZ (1) | CZ291528B6 (sk) |
| DE (1) | DE69810988T2 (sk) |
| DK (1) | DK0881305T3 (sk) |
| ES (1) | ES2191263T3 (sk) |
| FR (1) | FR2763960B1 (sk) |
| ID (1) | ID20384A (sk) |
| MX (1) | MXPA98004218A (sk) |
| PL (1) | PL187133B1 (sk) |
| RO (1) | RO120322B1 (sk) |
| RU (1) | RU2192483C2 (sk) |
| SK (1) | SK284091B6 (sk) |
| TR (1) | TR199800976A3 (sk) |
| TW (1) | TW369446B (sk) |
| UA (1) | UA55398C2 (sk) |
| ZA (1) | ZA984147B (sk) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6500284B1 (en) * | 1998-06-10 | 2002-12-31 | Suraltech, Inc. | Processes for continuously producing fine grained metal compositions and for semi-solid forming of shaped articles |
| FR2790485B1 (fr) | 1999-03-05 | 2002-02-08 | Usinor | Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable ferritique a haute ductilite, et bandes minces ainsi obtenues |
| WO2000060134A1 (fr) * | 1999-03-30 | 2000-10-12 | Kawasaki Steel Corporation | Plaque en acier inoxydable ferritique |
| JP4518645B2 (ja) * | 2000-01-21 | 2010-08-04 | 日新製鋼株式会社 | 高強度高靱性マルテンサイト系ステンレス鋼板並びに冷延耳切れ抑止方法および鋼板製造法 |
| DE10046181C2 (de) * | 2000-09-19 | 2002-08-01 | Krupp Thyssen Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines überwiegend aus Mn-Austenit bestehenden Stahlbands oder -blechs |
| AU2001291505B2 (en) * | 2000-09-29 | 2006-02-02 | Nucor Corporation | Production of thin steel strip |
| CA2378934C (en) | 2002-03-26 | 2005-11-15 | Ipsco Inc. | High-strength micro-alloy steel and process for making same |
| US7220325B2 (en) * | 2002-04-03 | 2007-05-22 | Ipsco Enterprises, Inc. | High-strength micro-alloy steel |
| US8158057B2 (en) | 2005-06-15 | 2012-04-17 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| US7842434B2 (en) * | 2005-06-15 | 2010-11-30 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| US7981561B2 (en) * | 2005-06-15 | 2011-07-19 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| JP4514032B2 (ja) * | 2004-06-10 | 2010-07-28 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 塗装密着性の良好なフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| DE102005063058B3 (de) * | 2005-12-29 | 2007-05-24 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines Kaltbands mit ferritischem Gefüge |
| WO2010102595A1 (de) * | 2009-03-11 | 2010-09-16 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum erzeugen eines warmbandes und aus einem ferritischen stahl hergestelltes warmband |
| CN101607266A (zh) * | 2009-07-20 | 2009-12-23 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 一种适用于炉卷轧机生产铁素体不锈钢热轧钢带的方法 |
| KR101312776B1 (ko) * | 2009-12-21 | 2013-09-27 | 주식회사 포스코 | 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN102211179B (zh) * | 2010-04-09 | 2013-01-02 | 中国科学院金属研究所 | 一种应用于大型马氏体不锈钢铸件的高温打箱工艺 |
| KR101614614B1 (ko) * | 2014-10-22 | 2016-04-22 | 주식회사 포스코 | 고강도, 고연성의 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조방법 |
| RU2615426C1 (ru) * | 2015-12-03 | 2017-04-04 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ производства горячекатаной высокопрочной коррозионно-стойкой стали |
| CN107142364A (zh) * | 2017-04-27 | 2017-09-08 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | 一种超纯铁素体不锈钢双辊薄带铸轧生产工艺 |
| CN114959466B (zh) * | 2022-05-17 | 2023-06-13 | 天津太钢天管不锈钢有限公司 | 一种低铬铁素体不锈钢及其制造方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57155326A (en) * | 1981-03-23 | 1982-09-25 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet excellent in workability |
| ES2021211A6 (es) * | 1990-03-01 | 1991-10-16 | Acerinox Sa | Procedimiento mejorado de laminacion en caliente en un tren steckel. |
| FR2665652A1 (fr) * | 1990-08-13 | 1992-02-14 | Usinor Sacilor | Procede et dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-ferritique a partir de metal en fusion. |
| JP3141120B2 (ja) * | 1992-02-21 | 2001-03-05 | 株式会社トプコン | 位相測定装置及び距離測定装置 |
| JP3001718B2 (ja) * | 1992-04-17 | 2000-01-24 | 新日本製鐵株式会社 | フェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 |
| JP2682335B2 (ja) * | 1992-06-01 | 1997-11-26 | 住友金属工業株式会社 | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 |
| JPH06220545A (ja) * | 1993-01-28 | 1994-08-09 | Nippon Steel Corp | 靱性の優れたＣｒ系ステンレス鋼薄帯の製造方法 |
| WO1995020683A1 (fr) * | 1994-01-26 | 1995-08-03 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production de tole d'acier inoxydable a haute resistance a la corrosion |
| JPH08295943A (ja) * | 1995-04-27 | 1996-11-12 | Nippon Steel Corp | 冷延表面性状の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| JP3879164B2 (ja) * | 1997-03-18 | 2007-02-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
-
1997
- 1997-05-29 FR FR9706576A patent/FR2763960B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-05-06 DE DE69810988T patent/DE69810988T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-06 EP EP98401090A patent/EP0881305B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-06 AT AT98401090T patent/ATE231925T1/de active
- 1998-05-06 ES ES98401090T patent/ES2191263T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-06 DK DK98401090T patent/DK0881305T3/da active
- 1998-05-11 US US09/075,533 patent/US6106638A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-05-12 AU AU64835/98A patent/AU706022B2/en not_active Ceased
- 1998-05-12 TW TW087107288A patent/TW369446B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-05-18 ZA ZA984147A patent/ZA984147B/xx unknown
- 1998-05-21 SK SK678-98A patent/SK284091B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1998-05-27 MX MXPA98004218A patent/MXPA98004218A/es not_active IP Right Cessation
- 1998-05-27 CA CA002238803A patent/CA2238803C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1998-05-27 UA UA98052764A patent/UA55398C2/uk unknown
- 1998-05-28 KR KR1019980019509A patent/KR100538683B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-05-28 ID IDP980784A patent/ID20384A/id unknown
- 1998-05-28 BR BR9801552A patent/BR9801552A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-05-28 CN CN98102980A patent/CN1078113C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-05-28 CZ CZ19981658A patent/CZ291528B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-05-28 RU RU98110130/02A patent/RU2192483C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-05-28 RO RO98-01021A patent/RO120322B1/ro unknown
- 1998-05-29 JP JP14893198A patent/JP4224733B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-05-29 TR TR1998/00976A patent/TR199800976A3/tr unknown
- 1998-05-29 PL PL98326582A patent/PL187133B1/pl not_active IP Right Cessation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK284091B6 (sk) | Spôsob výroby tenkého pásu z feritickej nehrdzavejúcej ocele | |
| KR102226647B1 (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP6354921B1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
| CN102333899B (zh) | 冲裁加工性和疲劳特性优良的热轧钢板、热浸镀锌钢板及它们的制造方法 | |
| US9831020B2 (en) | Method of production of grain-oriented silicon steel sheet grain oriented electrical steel sheet and use thereof | |
| KR20110116186A (ko) | 고강도 박판 캐스트 스트립 제품 및 그 제조방법 | |
| CZ293823B6 (cs) | Způsob výroby pásu z nízkouhlíkové oceli a odlitý pás z nízkouhlíkové oceli | |
| EP3239344B1 (en) | Method for producing a lean duplex stainless steel | |
| US20120131982A1 (en) | Grain oriented electrical steel sheet | |
| EP3715493A1 (en) | High strength steel sheet and method for producing same | |
| EP3904554B1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and method for manufacturing the same | |
| JP3518517B2 (ja) | 高クロム・フェライト系耐熱鋼材の製造方法 | |
| KR100327792B1 (ko) | 박슬래브직접압연법에의한강관용열연강판제조방법 | |
| JP2022503938A (ja) | 表面品質に優れ、材質ばらつきが少ない超高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH04162943A (ja) | 連続鋳造鋳片の熱間加工割れ防止方法 | |
| JP7477052B2 (ja) | 連続鋳造スラブおよびその製造方法 | |
| JP7287334B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001026844A (ja) | 耐ラメラテア性に優れた構造用鋼材及びその製造法 | |
| KR101055818B1 (ko) | 미니밀공정에 의한 심가공용 고강도 강판의 제조방법 | |
| JPH0833948A (ja) | 表面性状の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3888187B2 (ja) | 窒化用鋼板および窒化鋼品の製造方法 | |
| JP3260057B2 (ja) | 耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法 | |
| TW202345994A (zh) | 連續鑄造鋼胚 | |
| JPH11323514A (ja) | 表面性状に優れた鋼板 | |
| SK782021A3 (sk) | Spôsob valcovania rozvalku vysokopevnej elektrotechnickej ocele na teplej širokopásovej trati |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20120521 |