JP3260057B2 - 耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法 - Google Patents
耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法Info
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- JP3260057B2 JP3260057B2 JP08715095A JP8715095A JP3260057B2 JP 3260057 B2 JP3260057 B2 JP 3260057B2 JP 08715095 A JP08715095 A JP 08715095A JP 8715095 A JP8715095 A JP 8715095A JP 3260057 B2 JP3260057 B2 JP 3260057B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明方法は、耐サワー性、熱間
加工性に優れた鋼材の製造方法に関するものである。
加工性に優れた鋼材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】石油化学プラント等の化学反応圧力容器
等に用いられる鋼材（厚鋼板、大径管等）は、常に硫化
水素を含んだ湿潤サワー環境に曝されるので鋼中に侵入
した水素ガス圧によって誘起される水素誘起割れが発生
し易く、また、応力状態での硫化物応力割れも発生し易
い。このようなことから、例えば、連続鋳造後の鋼片を
加熱後、Ar3 点〜Ar3 点＋150 ℃で熱間圧延を施し、次
いで、 5〜20℃／sec の冷却速度で400 〜550 ℃まで急
冷し、引き続き焼戻処理を施すことにより、上記のごと
き欠点を解消することが特開昭63ー153217号公報に開示
されている。
等に用いられる鋼材（厚鋼板、大径管等）は、常に硫化
水素を含んだ湿潤サワー環境に曝されるので鋼中に侵入
した水素ガス圧によって誘起される水素誘起割れが発生
し易く、また、応力状態での硫化物応力割れも発生し易
い。このようなことから、例えば、連続鋳造後の鋼片を
加熱後、Ar3 点〜Ar3 点＋150 ℃で熱間圧延を施し、次
いで、 5〜20℃／sec の冷却速度で400 〜550 ℃まで急
冷し、引き続き焼戻処理を施すことにより、上記のごと
き欠点を解消することが特開昭63ー153217号公報に開示
されている。
【０００３】上記のごとき製造方法は、圧延後の急冷に
よるベーナイト組織またはフェライト＋ベーナイト組織
化により、更に急冷時の鋼材内部温度の不均一による残
留歪みを小さくすることにより水素誘起割れの伝播を防
止するものである。しかしながら、このような製造方法
においては、確実に水素誘起割れの伝播を防止すること
が困難であり、また、このような方法により得られた鋼
材は800 〜900 ℃の熱間加工により化学反応圧力容器等
に加工すると、強度が低下する等の課題がある。本発明
方法は、このような課題を有利に解決するためなされた
ものであり、耐サワー性（耐ＨＩＣ性（耐水素誘起割れ
性）、耐硫化物応力腐食割れ性）に優れ、しかも、熱間
加工性に優れた鋼材の製造方法を提供することを目的と
するものである。
よるベーナイト組織またはフェライト＋ベーナイト組織
化により、更に急冷時の鋼材内部温度の不均一による残
留歪みを小さくすることにより水素誘起割れの伝播を防
止するものである。しかしながら、このような製造方法
においては、確実に水素誘起割れの伝播を防止すること
が困難であり、また、このような方法により得られた鋼
材は800 〜900 ℃の熱間加工により化学反応圧力容器等
に加工すると、強度が低下する等の課題がある。本発明
方法は、このような課題を有利に解決するためなされた
ものであり、耐サワー性（耐ＨＩＣ性（耐水素誘起割れ
性）、耐硫化物応力腐食割れ性）に優れ、しかも、熱間
加工性に優れた鋼材の製造方法を提供することを目的と
するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明方法の特徴とする
ところは、C:0.10〜0.30％、Si:0.05 〜0.50％、Mn:0.5
0 〜2.00％、 P:0.02 ％以下、S:0.002 ％以下、残りFe
及び不回避的不純物からなる鋼片を1000〜1300℃に加熱
し、再結晶温度域で圧延を行い、次いでAr3 点〜Ar3 点
＋150 ℃で未再結晶累積圧下率30% 以上の熱間圧延を施
し、 5〜30℃／sec の冷却速度で50〜600 ℃まで急冷
後、Ac3 点以上の温度で焼準処理することを特徴とする
耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法であ
る。
ところは、C:0.10〜0.30％、Si:0.05 〜0.50％、Mn:0.5
0 〜2.00％、 P:0.02 ％以下、S:0.002 ％以下、残りFe
及び不回避的不純物からなる鋼片を1000〜1300℃に加熱
し、再結晶温度域で圧延を行い、次いでAr3 点〜Ar3 点
＋150 ℃で未再結晶累積圧下率30% 以上の熱間圧延を施
し、 5〜30℃／sec の冷却速度で50〜600 ℃まで急冷
後、Ac3 点以上の温度で焼準処理することを特徴とする
耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法であ
る。
【０００５】
【作用】上記鋼材組成の限定理由としては Ｃ ：強度を確保することから必要であり、0.30％超の
含有は溶接性に悪影響を及ぼすため、範囲は0.10〜0.30
％に限定する。 Ｓｉ：脱酸及び強度を確保するため添加するものであ
り、0.50％超の添加は靱性劣化を生ずることがあり、範
囲としては0.05〜0.50％とする。 Ｍｎ：強度を確保することから0.50％以上必要である
が、2.00％を超えると靱性劣化を生ずるため、範囲とし
ては、0.50〜2.00％とする。 Ｐ ：不回避的不純物であるが、溶接部特性を考慮する
と0.02％以下であればよく、従って、上限値は0.02％と
する。 Ｓ ：不回避的不純物であるが、0.002 ％を超えると水
素誘起割れの起点となる硫化物系介在物が増加し、耐サ
ワー特性に悪影響を及ぼすことがあり、上限値は0.002
％とする。
含有は溶接性に悪影響を及ぼすため、範囲は0.10〜0.30
％に限定する。 Ｓｉ：脱酸及び強度を確保するため添加するものであ
り、0.50％超の添加は靱性劣化を生ずることがあり、範
囲としては0.05〜0.50％とする。 Ｍｎ：強度を確保することから0.50％以上必要である
が、2.00％を超えると靱性劣化を生ずるため、範囲とし
ては、0.50〜2.00％とする。 Ｐ ：不回避的不純物であるが、溶接部特性を考慮する
と0.02％以下であればよく、従って、上限値は0.02％と
する。 Ｓ ：不回避的不純物であるが、0.002 ％を超えると水
素誘起割れの起点となる硫化物系介在物が増加し、耐サ
ワー特性に悪影響を及ぼすことがあり、上限値は0.002
％とする。
【０００６】また、上記組成の鋼に次記のごとき金属元
素を１種または２種以上を含有せしめることにより一層
強度等を向上することができる。以下、このような含有
金属元素の限定理由を述べる。 Ｃｕ：強度を確保することから有用であり、0.05％以上
含有すると効果があるが0.50％超の含有は熱間加工性を
阻害する要因となるため含有範囲としては0.05〜0.50％
とする。 Ｎｉ：靱性確保のために有効であり、0.05％以上含有す
ると効果を発揮するが、コスト的にみて上限は1.00％が
好ましい。 Ｃｒ：炭化物を形成して強度向上に有効であり、0.05％
の含有で効果があるが、0.50％超の含有は、溶接性を阻
害することがあり含有範囲としては0.05〜0.50％とす
る。 Ｍｏ：強度を確保することから有用な元素であり、0.01
％以上含有で効果があるが、0.50％超の含有は溶接性を
阻害することがあり、0.01〜0.50％を含有範囲とする。
素を１種または２種以上を含有せしめることにより一層
強度等を向上することができる。以下、このような含有
金属元素の限定理由を述べる。 Ｃｕ：強度を確保することから有用であり、0.05％以上
含有すると効果があるが0.50％超の含有は熱間加工性を
阻害する要因となるため含有範囲としては0.05〜0.50％
とする。 Ｎｉ：靱性確保のために有効であり、0.05％以上含有す
ると効果を発揮するが、コスト的にみて上限は1.00％が
好ましい。 Ｃｒ：炭化物を形成して強度向上に有効であり、0.05％
の含有で効果があるが、0.50％超の含有は、溶接性を阻
害することがあり含有範囲としては0.05〜0.50％とす
る。 Ｍｏ：強度を確保することから有用な元素であり、0.01
％以上含有で効果があるが、0.50％超の含有は溶接性を
阻害することがあり、0.01〜0.50％を含有範囲とする。
【０００７】更に、次記のごとき金属元素を１種または
２種以上を含有せしめることによって、より一層強度等
を向上することができ、以下、このような金属元素の限
定理由を明らかにする。 Ｎｂ：炭化物、窒化物の形成により強度確保に有用で、
且つ結晶粒径の微細化により靱性の向上をはかることが
できる。その効果は0.004 ％以上で顕著になるが、0.05
0 ％超の含有は溶接部靱性に悪影響があり、範囲として
は0.004 〜0.050 ％とする。 Ｖ ：炭化物の形成により0.010 ％以上の含有で強度向
上の効果があるが、0.10％超の含有は靱性に溶接部靱性
に悪影響があり、範囲としては0.010 〜0.10％とする。 Ｔｉ：窒化物の形成により結晶粒径を微細化でき、靱性
の向上をはかることができる。含有量としては0.005 ％
以上で効果があるが、0.050 ％超になると溶接性を阻害
することがあり、従って、0.005 〜0.050 ％にする。
２種以上を含有せしめることによって、より一層強度等
を向上することができ、以下、このような金属元素の限
定理由を明らかにする。 Ｎｂ：炭化物、窒化物の形成により強度確保に有用で、
且つ結晶粒径の微細化により靱性の向上をはかることが
できる。その効果は0.004 ％以上で顕著になるが、0.05
0 ％超の含有は溶接部靱性に悪影響があり、範囲として
は0.004 〜0.050 ％とする。 Ｖ ：炭化物の形成により0.010 ％以上の含有で強度向
上の効果があるが、0.10％超の含有は靱性に溶接部靱性
に悪影響があり、範囲としては0.010 〜0.10％とする。 Ｔｉ：窒化物の形成により結晶粒径を微細化でき、靱性
の向上をはかることができる。含有量としては0.005 ％
以上で効果があるが、0.050 ％超になると溶接性を阻害
することがあり、従って、0.005 〜0.050 ％にする。
【０００８】更にまた、下記の元素を含有することによ
って、一層耐サワー性等を向上させることができる。 Ｃａ：MnS 系介在物の発生を抑制し、介在物の球状化に
より割れの原因の一つである介在物周囲の水素集積を抑
制することができる。その効果は0.0005％以上で発揮す
るが、0.005 ％超の含有は鋼の清浄度を低下させること
になり、上限値は0.005 ％とすることが好ましい。
って、一層耐サワー性等を向上させることができる。 Ｃａ：MnS 系介在物の発生を抑制し、介在物の球状化に
より割れの原因の一つである介在物周囲の水素集積を抑
制することができる。その効果は0.0005％以上で発揮す
るが、0.005 ％超の含有は鋼の清浄度を低下させること
になり、上限値は0.005 ％とすることが好ましい。
【０００９】このような鋼を連続鋳造等により鋼片と
し、この鋼片を1000〜1300℃に加熱する。この加熱温度
は初期オーステナイト結晶粒（組織）の粒径が粗大化し
にくい範囲であり、1300℃を超えるとオーステナイト結
晶粒の（組織）の粒径が粗大化して圧延等による均一微
細化が困難になり、バンド状組織の防止が不可能にな
る。
し、この鋼片を1000〜1300℃に加熱する。この加熱温度
は初期オーステナイト結晶粒（組織）の粒径が粗大化し
にくい範囲であり、1300℃を超えるとオーステナイト結
晶粒の（組織）の粒径が粗大化して圧延等による均一微
細化が困難になり、バンド状組織の防止が不可能にな
る。
【００１０】次いで、Ar3点以上の温度で熱間圧延を施
すことによって、鋼材の組成を均一に微細化するもので
ある。まず、再結晶温度域（Ar3点＋150 ℃超〜加熱温
度）で、１パス毎の圧下率を大きくすることによって、
オーステナイト結晶粒内に再結晶の核となる加工歪みを
多く導入し、組織（結晶粒）を均一且つ微細化するもの
であり、この圧延により結晶粒のバンド状組織の生成を
防止して水素誘起割れ等の発生を確実に回避するために
は、１パス当り７〜20％と大きな圧下率で圧延すること
が好ましい。次いで、未再結晶温度域（Ar3点〜Ar3点＋
150 ℃）で、１パス当り大きな圧下率で圧延し、未再結
晶温度域での累積圧下率として３０％以上の圧延を施す
ものである。
すことによって、鋼材の組成を均一に微細化するもので
ある。まず、再結晶温度域（Ar3点＋150 ℃超〜加熱温
度）で、１パス毎の圧下率を大きくすることによって、
オーステナイト結晶粒内に再結晶の核となる加工歪みを
多く導入し、組織（結晶粒）を均一且つ微細化するもの
であり、この圧延により結晶粒のバンド状組織の生成を
防止して水素誘起割れ等の発生を確実に回避するために
は、１パス当り７〜20％と大きな圧下率で圧延すること
が好ましい。次いで、未再結晶温度域（Ar3点〜Ar3点＋
150 ℃）で、１パス当り大きな圧下率で圧延し、未再結
晶温度域での累積圧下率として３０％以上の圧延を施す
ものである。
【００１１】上記のごとく熱間圧延を施した後、Ａｒ3
点超のオーステナイト単相状態から５〜30℃／ｓｅｃの
急速冷却で50〜600 ℃まで冷却することにより、オース
テナイト単相の均一な状態から微細なフェライトが急速
に析出するとともに、Ｃを拡散して濃化を抑制すること
ができるので、均一微細な組織が得られバンド状組織の
発生を確実に防止するこができる。５℃／ｓｅｃ未満の
冷却速度では、微細なフェライト結晶粒を均一に析出す
ることが困難になり、また、30℃／ｓｅｃ超の冷却速度
をとらなくとも確実に微細なフェライト結晶粒を均一に
析出することができる。次に、冷却温度を50℃未満にす
ると焼準時間が長くなり、生産性、燃料原単位等の点か
ら不利であり、また、600 ℃超にすると焼準処理の効果
が少なくなり熱間加工性が劣ることになり好ましくな
い。
点超のオーステナイト単相状態から５〜30℃／ｓｅｃの
急速冷却で50〜600 ℃まで冷却することにより、オース
テナイト単相の均一な状態から微細なフェライトが急速
に析出するとともに、Ｃを拡散して濃化を抑制すること
ができるので、均一微細な組織が得られバンド状組織の
発生を確実に防止するこができる。５℃／ｓｅｃ未満の
冷却速度では、微細なフェライト結晶粒を均一に析出す
ることが困難になり、また、30℃／ｓｅｃ超の冷却速度
をとらなくとも確実に微細なフェライト結晶粒を均一に
析出することができる。次に、冷却温度を50℃未満にす
ると焼準時間が長くなり、生産性、燃料原単位等の点か
ら不利であり、また、600 ℃超にすると焼準処理の効果
が少なくなり熱間加工性が劣ることになり好ましくな
い。
【００１２】前記のごとく熱間圧延を施した後は急速冷
却により50〜600 ℃まで冷却し、次いで、焼準処理す
る。この処理はＡｃ3点以上の温度で５分以上保持する
ことによって、熱間圧延時に得られた微細な組織は、ほ
とんど消滅するが、組織の均一性が維持できるためにバ
ンド状組織の発生を確実に防止して耐サワー性を向上す
ることができるとともに、鋼中の微視的残留応力が除去
でき、鋼材の機械的性質が向上して熱間加工性を著しく
高めることができるので、化学反応容器用等の鋼材とし
ての商品価値を向上するこができる。Ａｃ3点以上の温
度での保持は６０分以上になると効果が飽和することが
あるので、経済性等を考慮すると６０分未満が好まし
い。
却により50〜600 ℃まで冷却し、次いで、焼準処理す
る。この処理はＡｃ3点以上の温度で５分以上保持する
ことによって、熱間圧延時に得られた微細な組織は、ほ
とんど消滅するが、組織の均一性が維持できるためにバ
ンド状組織の発生を確実に防止して耐サワー性を向上す
ることができるとともに、鋼中の微視的残留応力が除去
でき、鋼材の機械的性質が向上して熱間加工性を著しく
高めることができるので、化学反応容器用等の鋼材とし
ての商品価値を向上するこができる。Ａｃ3点以上の温
度での保持は６０分以上になると効果が飽和することが
あるので、経済性等を考慮すると６０分未満が好まし
い。
【００１３】図１は本発明方法（実施例１）、図２は比
較例１によってそれぞれ製造した鋼材の結晶粒（組織）
を示す光学顕微鏡写真（100 倍）であり、本発明方法
（実施例１）により製造した鋼材は結晶粒（組織）が均
一であるが、比較例１の鋼材は結晶粒（組織）が不均一
で、しかもバンド状組織が発生している。
較例１によってそれぞれ製造した鋼材の結晶粒（組織）
を示す光学顕微鏡写真（100 倍）であり、本発明方法
（実施例１）により製造した鋼材は結晶粒（組織）が均
一であるが、比較例１の鋼材は結晶粒（組織）が不均一
で、しかもバンド状組織が発生している。
【００１４】
【実施例】次に、本発明方法の実施例を比較例とともに
挙げる。
挙げる。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】
【００１９】
【表５】
【００２０】
【表６】
【００２１】
【表７】
【００２２】
【表８】
【００２３】
【表９】
【００２４】
【表１０】
【００２５】注１：鋼片は、厚み２４５ｍｍ、巾１５０
０ｍｍ、長さ２１００ｍｍの連続鋳造鋳片。又は上記鋳
片を分塊圧延により鋼片厚６０〜１８０ｍｍとしたもの
を用いた。 注２：冷却は、水冷により冷却した。 注３：耐サワー性（応力無負荷状態下での割れ評価） １）供試鋼をＮＡＣＥ ＴＭ０２−８４に準じた試験片
に加工する。 ２）試験片を浸漬する溶液は、ＮＡＣＥ ＴＭ０２−８
４に準じたＰＨ＝５と、ＮＡＣＥ ＴＭ０１−７７に準
じたＰＨ＝３のものを調整し、試験片をＰＨ＝５、ＰＨ
＝３の溶液にそれぞれ９６Ｈｒ浸漬後４分割し、断面を
観察して下記式により、各断面のＣＬＲを求め破断状態
を判定した。
０ｍｍ、長さ２１００ｍｍの連続鋳造鋳片。又は上記鋳
片を分塊圧延により鋼片厚６０〜１８０ｍｍとしたもの
を用いた。 注２：冷却は、水冷により冷却した。 注３：耐サワー性（応力無負荷状態下での割れ評価） １）供試鋼をＮＡＣＥ ＴＭ０２−８４に準じた試験片
に加工する。 ２）試験片を浸漬する溶液は、ＮＡＣＥ ＴＭ０２−８
４に準じたＰＨ＝５と、ＮＡＣＥ ＴＭ０１−７７に準
じたＰＨ＝３のものを調整し、試験片をＰＨ＝５、ＰＨ
＝３の溶液にそれぞれ９６Ｈｒ浸漬後４分割し、断面を
観察して下記式により、各断面のＣＬＲを求め破断状態
を判定した。
【数１】 ＣＬＲ：割れ長さ率（Crack Length Ratio）、Ｘ1：１
つの割れ長さ（ｍｍ）、Ｌ：試験片長さ（ｍｍ）。 注４：耐応力腐食割れ性 １）供試鋼を図３に示すサイズに加工（Ｄ：６．４ｍｍ
±１．３ｍｍ、Ｇ：２５．４ｍｍ、Ｒ：６．４ｍｍ）し
た。 ２）上記耐サワー性の応力無負荷状態下での試験と同様
にＰＨ＝５、ＰＨ＝３の溶液に調整し、上記１）のごと
く加工した供試鋼に下記式に示す荷重を負荷し続ける状
態で、上記ＰＨ＝５、ＰＨ＝３の溶液に７２０Ｈｒ浸漬
した。 Ｗ（Ｎ）＝０．９×ＹＳ（N/mm2)×Ｄ（mm2） Ｗ：試験荷重、YS：供試鋼（鋼）の降伏応力、Ｄ：試験
片の断面積。 ３）浸漬後試験片破断の有無を観察（浸漬中破断した場
合は、破断時間を表示）し、耐硫化物応力腐食割れ性を
評価した。 注５：熱間加工性（後）は、供試鋼を９００℃、２時間
保持して、その後大気中で常温まで放冷した後、降伏応
力（YS）と引張強度（TS）を調査した。
つの割れ長さ（ｍｍ）、Ｌ：試験片長さ（ｍｍ）。 注４：耐応力腐食割れ性 １）供試鋼を図３に示すサイズに加工（Ｄ：６．４ｍｍ
±１．３ｍｍ、Ｇ：２５．４ｍｍ、Ｒ：６．４ｍｍ）し
た。 ２）上記耐サワー性の応力無負荷状態下での試験と同様
にＰＨ＝５、ＰＨ＝３の溶液に調整し、上記１）のごと
く加工した供試鋼に下記式に示す荷重を負荷し続ける状
態で、上記ＰＨ＝５、ＰＨ＝３の溶液に７２０Ｈｒ浸漬
した。 Ｗ（Ｎ）＝０．９×ＹＳ（N/mm2)×Ｄ（mm2） Ｗ：試験荷重、YS：供試鋼（鋼）の降伏応力、Ｄ：試験
片の断面積。 ３）浸漬後試験片破断の有無を観察（浸漬中破断した場
合は、破断時間を表示）し、耐硫化物応力腐食割れ性を
評価した。 注５：熱間加工性（後）は、供試鋼を９００℃、２時間
保持して、その後大気中で常温まで放冷した後、降伏応
力（YS）と引張強度（TS）を調査した。
【００２６】
【発明の効果】上記のごとく本発明によれば、耐ＨＩＣ
性（耐水素誘起割れ性）、耐硫化応力腐食割れ性に優れ
た鋼材が製造でき、石油精製プラント等の化学反応容器
用鋼材としての機能を確実に発揮させることができる。
また熱間加工にも優れており、容器等への加工が容易
に、しかも、正確にできる等の優れた効果が得られ工業
的に大きな効果を奏するものである。
性（耐水素誘起割れ性）、耐硫化応力腐食割れ性に優れ
た鋼材が製造でき、石油精製プラント等の化学反応容器
用鋼材としての機能を確実に発揮させることができる。
また熱間加工にも優れており、容器等への加工が容易
に、しかも、正確にできる等の優れた効果が得られ工業
的に大きな効果を奏するものである。
【図１】本発明方法による鋼材の結晶粒（組織）を示す
顕微鏡写真（100 倍）である。
顕微鏡写真（100 倍）である。
【図２】比較例による鋼材の結晶粒（組織）を示す顕微
鏡写真（100 倍）である。
鏡写真（100 倍）である。
【図３】耐応力腐食割れ性の試験片を示す側面図であ
る。
る。
フロントページの続き (72)発明者 山中 勝義 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵 株式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 土田 豊 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵 株式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 田中 洋一 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵 株式会社名古屋製鐵所内 (56)参考文献 特開 平８−283839（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−143217（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−120726（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−120726（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−112722（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 6/00 C21D 8/00 - 8/10 C22C 38/00 - 38/60
Claims (5)
- 【請求項１】 C:0.10〜0.30％、Si:0.05 〜0.50％、M
n:0.50 〜2.00％、P:0.02 ％以下、S:0.002 ％以下、残
りFe及び不回避的不純物からなる鋼片を1000〜1300℃に
加熱し、再結晶温度域で圧延を行い、次いでAr 3 点〜Ar
3 点＋150℃で未再結晶累積圧下率30% 以上の熱間圧延
を施し、 5〜30℃／sec の冷却速度で50〜600 ℃まで急
冷後、Ac 3 点以上の温度で焼準処理することを特徴とす
る耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法。 - 【請求項２】 C:0.10〜0.30％、Si:0.05 〜0.50％、M
n:0.50 〜2.00％、P:0.02 ％以下、S:0.002 ％以下、残
りFe及び不回避的不純物からなる鋼片を1000〜1300℃に
加熱し、再結晶温度域で圧延を行い、次いでAr3 点〜Ar
3 点＋150℃で未再結晶累積圧下率30% 以上の熱間圧延
を施し、 5〜30℃／sec の冷却速度で50〜600 ℃まで急
冷後、Ac3 点以上の温度で 5〜30分の焼準処理すること
を特徴とする耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製
造方法。 - 【請求項３】 鋼片にCu:0.05 〜0.50％、Ni:0.05 〜1.
00％、Cr:0.05 〜0.50％、Mo:0.01 〜0.50％の１種また
は２種以上を含有せしめたことを特徴とする請求項１ま
たは請求項２に記載の耐サワー性、熱間加工性に優れた
鋼材の製造方法。 - 【請求項４】 鋼片にNb:0.004〜0.050 ％、V:0.01〜0.
10％、Ti:0.005〜0.050 ％の１種または２種以上を含有
せしめたことを特徴とする請求項１または請求項２また
は請求項３に記載の耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼
材の製造方法。 - 【請求項５】 鋼片にCa:0.0005 〜0.050 ％を含有せし
めたことを特徴とする請求項１または請求項２または請
求項３または請求項４に記載の耐サワー性、熱間加工性
に優れた鋼材の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP08715095A JP3260057B2 (ja) | 1995-04-12 | 1995-04-12 | 耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08715095A JP3260057B2 (ja) | 1995-04-12 | 1995-04-12 | 耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08283840A JPH08283840A (ja) | 1996-10-29 |
| JP3260057B2 true JP3260057B2 (ja) | 2002-02-25 |
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ID=13906958
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| JP08715095A Expired - Fee Related JP3260057B2 (ja) | 1995-04-12 | 1995-04-12 | 耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
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