SK279299B6 - Spôsob výroby cementu z metalurgických trosiek - Google Patents
Spôsob výroby cementu z metalurgických trosiek Download PDFInfo
- Publication number
- SK279299B6 SK279299B6 SK1144-94A SK114494A SK279299B6 SK 279299 B6 SK279299 B6 SK 279299B6 SK 114494 A SK114494 A SK 114494A SK 279299 B6 SK279299 B6 SK 279299B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- slag
- blast furnace
- cooling phase
- cooling
- sinter
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 55
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 23
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 14
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 14
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 5
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 5
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 3
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 2
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 2
- JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N h2o hydrate Chemical compound O.O JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000003260 vortexing Methods 0.000 claims 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 17
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 7
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 5
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 4
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 239000011400 blast furnace cement Substances 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102000011045 Chloride Channels Human genes 0.000 description 1
- 108010062745 Chloride Channels Proteins 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QNCDBCXTXVGGRH-UHFFFAOYSA-N O.O.[O-2].[Fe+2] Chemical compound O.O.[O-2].[Fe+2] QNCDBCXTXVGGRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 229910001514 alkali metal chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229940072033 potash Drugs 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Substances [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000015320 potassium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 they oxidize Substances 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005550 wet granulation Methods 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/14—Cements containing slag
- C04B7/147—Metallurgical slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
- C21B3/08—Cooling slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/024—Methods of cooling or quenching molten slag with the direct use of steam or liquid coolants, e.g. water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/026—Methods of cooling or quenching molten slag using air, inert gases or removable conductive bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/05—Apparatus features
- C21B2400/066—Receptacle features where the slag is treated
- C21B2400/076—Fluidised bed for cooling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
Tekuté trosky z redukčných procesov a oceliarenských procesov, ako napr. vysokopecná a konvertorová troska, sa navzájom zmiešajú a doplnia vápnom. Ďalej sa postupuje tak, že v prvej ochladzovacej fáze pri teplote vyššej ako 1000 °C, výhodne vyššej ako 1200 °C, sa ochladzuje pomalšie ako v druhej nasledujúcej ochladzovacej fáze a že získaný stuhnutý produkt sa granuluje a/alebo melie.
Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu výroby páleného cementu a špeciálnych spojív s vysokým obsahom alfa-belitu a vysokou konečnou pevnosťou z metalurgických trosiek, pri ktorom tekutá troska z redukčných procesov (kyslá troska) a výroby ocele (zásaditá troska), ako napr. vysokopecná a konvertorová troska, sa podľa potreby navzájom premiešajú a doplnia vápnom.
Doterajší stav techniky
Popri klasickom portlandskom cemente nadobudli hutnícke cementy v užšom zmysle, na základe ich konkrétnych vlastností, už veľký význam. Hutnícke cementy sú v užšom zmysle jemne zomleté zmesi sadry, výpalkov a vysokopecnej trosky. Obsahuj, tak ako portlandské cementy, spravidla trocha sadry na regulovanie viazacieho (vytvrdzovacieho) času, pričom v prípade, ak zmes obsahuje menej ako 30 % vysokopecnej trosky, hovorí sa o troskoportlandskom (železoportlandskom) cemente. Až pri vyššom obsahu vysokpecnej trosky ide o vysokopecný cement.
Pri výrobe surového železa vo vysokej peci, prípadne po ďalších metalurgických redukčných procesoch, je železná ruda, väčšinou oxidy železa v zmesi s tuhým palivom ako je koks, zohriata na teplotu cca 1600 °C. V prípade použitia vysokej pece a koksu na redukciu železných rúd to nie je možné bez použitia cenného uhlíkatého materiálu. Pri iných známych redukčných procesoch sa dá čiastočne primiešať do vsádzky menej hodnotné uhlie. V týchto prípadoch sa často pozorovaný, viditeľne vyšší obsah síry v palive, dá riadeným odpichom trosky vo väčšine prípadov znížiť. Kyslík z oxidu železa sa v týchto redukčných procesoch viaže s uhlíkom koksu prípadne vsádzkového uhlia na CC>2 a CO, pričom oceľ sa roztaví a odteká.
Pretože železné rudy neobsahujú len oxidy železa, ale aj množstvo nečistôt, tzv. hlušinu, musia byť tieto nečistoty, najmä hlina, kremičitany, hlinitany, v procese oddelené. Teplota tavenia tejto zmesi kremičitanov a hlinitanov býva spravidla vyššia ako teplota tavenia železa a musí sa preto už v procese redukcie na zlepšenie separácie dosiahnuť zodpovedajúce zníženie teplôt tavenia zmesi kremičitanov a hlinitanov. Z tohto dôvodu sa do vsádzky pridávajú prímesi vápna na vytvorenie ľahkotaviteľnej zmesi z vápna, kremičitanov a hlinitanov, ktorá vypadne ako trosková tavenina a vyplaví sa nad ťažšiu taveninu železa. Trosku je možné tak isto ako železo z času na čas vypustiť - odpichnúť.
Vápenná vsádzka sa prirodzene musí voliť podľa metalurgických parametrov a nie výlučne podľa potrieb želanej skladby trosky. Vysokopecná troska je ale látka veľmi príbuzná portlandskocementovému slinku, pretože aj portlandský slinok obsahuje vápno, kremičitany a oxidy hliníka. Portlandský cement je na vápno väčšinou bohatší ako vysokopecná troska, pri ktorej sa pridaním vápna, aby sa získalo zloženie ako pri portlandskom cemente, zvýši teplota tavenia zmesi, čo sťaží priebeh reakcií vo vysokej peci, prípadne vedie k cirkulácii alkálií a vytvoreniu usadenín.
Konkrétne zloženie jednotlivých vysokopecných trosiek závisí teda od zloženia rudy a hlušiny a prirodzene aj od vedľajších zložiek pridávaného vápna. Pri vysokopecnom procese sa napríklad používa aj vápenec, ktorý obsahuje rôzne horniny (dolomitické zložky), a teda popri vápniku sa aj horčík vnáša do trosky.
Súhrnne sa teda nedá, pri zohľadnení všetkých okolností, znižovať teplota tavenia trosky tak, aby sa súčasne vytvorila tavenina a získal spečenec (slinok), ktorý poskytne vysokohodnotný cement.
Popri vysokopecných troskách sa v metalurgických procesoch vyskytujú aj konvertorové trosky, ktoré v porovnaní s vysokopecnými majú vyšší obsah oxidov železa ako aj častí kovového železa a principiálne horšie hydraulické vlastnosti po zomletí príslušného spečenca trosky. Mokrá granulácia konvertorovej trosky je kvôli tvoreniu výbušného plynu extrémne nebezpečná (Fe + H2O = FeO + H2). Ďalej je známe, že tuhnutie železoportlandského cementu, prípadne vysokopecného cementu, sa určitými prísadami, ako napríklad pálené vápno, vápenný hydrát alebo sadra, podstatne urýchli. Súrne urýchlenie vysokopecnej trosky, zvlášť sulfátovým hutníckym cementom, sa prejaví mimoriadnym zvýšením rýchlosti tuhnutia.
Z DE-PS 16 46 685 je známe použitie trosky z LD-konvertora spolu s vysokopecnou troskou na spoločné stroskovanie. V DE-OS 26 11 889 je navrhnuté oxidačné tavenie hutníckych odpadov spolu s vápnom, potom sa hotová tavenina granuluje a výsledný granulát sa môže s pridaním sadry zomlieť na cement. Najmä tento posledný postup, z ktorého vychádza predmetný vynález, využíva latentné teplo taveniny, pričom hutnícke odpady vo vhodnej zmesi v roztavenej forme, napríklad vysokopecná troska a oceliarenská troska, môžu byť vsádzané spolu s hutníckym kalom a inými prísadami.
Cieľom vynálezu je získanie takých postupov, pri ktorých tepelné využitie latentného tepla môže tak ovplyvniť kvalitu získaných spečencov v priebežných procesoch jednej oceliarne, že sa môže vyrobiť cement alebo špeciálne spojivá s vylepšenými hydraulickými vlastnosťami.
Podstata vynálezu
Na vyriešenie tejto úlohy sa navrhuje vychádzať z uvedeného spôsobu podľa vynálezu, ktorého podstata spočíva v tom, že pri prvej ochladzovacej fáze nad 1000 °C, prípadne nad 1200 °C, sa produkt pomaly ochladzuje až do dosiahnutia druhej ochladzovacej fázy, a potom sa získaný stuhnutý produkt granuluje a/alebo sa zomelie. Nastavením želaného pomeru (obsahu) zmesi v tavenine, využitím latentného tepla vo vysokej peci alebo pri oceliarenskom procese, odpadová tekutá troska v prvej ochladzovacej fáze chladne pomalšie, a tak je možné počas chladnutia vo zvýšenej miere vytvárať želané fázy, dôležité pre hydraulické vlastnosti, najmä alit- a belit-fázy a obzvlášť bredigit a podporovať príslušnú tvorbu kryštálov. Najmä zvýšený obsah oxidu železa, pri výrobe špeciálnych spojív, keď sa zmiešava len vysokopecná a oceliarenská troska, vedie k vysokohodnotnej alfa-belit fáze. Až po určitom zotrvaní pri teplote nad 1000 °C, výhodne nad 1200 °C, sa prudko ochladzuje, a potom sa získaný stuhnutý produkt granuluje a/alebo zomelie. Uvedený spôsob prípravy je výhodný v tom, že z chladiaceho vzduchu pri prvej ochladzovacej fáze sa vytvorí predhriaty vzduch a k dispozícii je opäť latentné teplo, potrebné pri spaľovacom procese. Ďalej sa potom týmto prvým pozvoľným ochladzovaním zjednoduší ďalšie ochladzovanie, najmä granulácia. Pri príslušnom ochladzovaní v prvej fáze, kde sa v tomto prípade chladí vzduchom obohateným O2, je možné s oveľa menším rizikom ochladzovať, dokonca vo vode. Pretože všetky kovové disperzie
SK 279299 Β6 v oceliarenskej troske oxidujú, s vodou sa nemôže vytvárať výbušný plyn, čím sa dosahuje jemná disperzia a môže sa zjednodušiť nasledujúci proces mletia.
Podmienene je možné postupom podľa vynálezu, na základe vsádzky tekutých trosiek, dospieť výhodne k podstatne vyšším teplotám, pričom sa odstránia neželané zásadité prebytky. Primiešavaním komponentov s vyšším obsahom vápnika sa odstránia zásady podľa nasledujúcich reakcií:
troska - Si - ONa + CaO (troska - Si - O)2Ca + Na2O 2 troska - Si - ONa + CaC12 (troska - Si - O)2Ca + 2NaCl
Na2O a/alebo NaCl sa vyparia pôsobením tepla.
Na2O a/alebo K2O reagujú so zvýšeným parciálnym tlakom CO2 postupne cez roztavenú trosku na sódu, prípadne potaš, až na eventuálne predajné produkty.
S tým cieľom sa môžu k tavenine výhodne pridať chloridy a/alebo odpadové látky obsahujúce chlór, čím sa dosiahne, že chloridy alkalických kovov, ale aj chloridy ťažkých kovov, sa uvoľnia a pri príslušnom čistení plynu sa môžu vylúčiť a oddeliť. Chloridy sa pritom môžu vsádzať v prvom rade ako chlorid vápenatý. Podobné zníženie obsahu sodíka a draslíka môže podstatne zlepšiť kvalitu získaných cementov a znížiť nežiaducu alkalickú reakciu.
Aby sa taviaca sa prepadnutá troska z vysokej pece a iných oceliarenských procesov, ako napríklad z LD-konvertora, zohriala na príslušnú želanú vysokú teplotu, môže sa využiť exotermická reakcia pridaného vápna. Pritom sa výhodne postupuje tak, že tavenina sa udržuje na teplote nad 1700 °C exotermickou reakciou s oxidom vápenatým, čím sa podstatne uľahčí miešanie a homogenizácia. Pri miešaní LD-konvertorovej a vysokopecnej trosky sa dosahuje už na základe rozdielnej zásaditosti (CaO/SiO2-pomer) enormná zmiešavacia entalpia. Teplota zmesi stúpne pritom na cca 1900 °C, čo už prinajmenšom vedie k čiastočnej kalcinácii (uvoľnenie CO2) eventuálne pridaného vápenca. Viskozita taveniny sa výhodne môže znížiť pridaním CaF2Zvlášť výhodný spečenec (slinok) na nasledujúce mletie na cement sa môže získať, keď sa postupuje tak, že tavenina vysokopecnej a konvertorovej trosky sa zmiešajú v pomere 30 až 80 % hmotn. vysokopecnej trosky ku 20 až 70 % hmotn. konvertorovej trosky.
Prvé spomalenie ochladzovania nastupuje výhodne v prvej ochladzovacej fáze na vzduchu s použitím odstredivého čerpadla, pričom sa už dosiahne oxidácia voľného železa za vzniku fajalitickej a/alebo feritickej fázy a čiastočné rozdrobenie. Následne na prvú ochladzovaciu fázu sa môže výhodne chladiť vodnou parou a/alebo vodou, pričom vzhľadom na skutočne nízku teplotu tohto spôsobu sa to môže uskutočniť bez ďalekosiahleho nebezpečenstva.
Na vytvorenie určitej želanej štruktúry zloženia a želanej kryštalickej štruktúry taveného spečenca sa postupuje výhodne tak, že taviaci sa spečenec padá do vírivého lôžka, prípadne kaskády fluidných vrstiev a s 1,5 až 3,5 Ntrú chladiaceho vzduchu na 1 kg spečenca sa počas 15 až 40 minút, výhodne 25 až 30 minút, ochladzuje za tuhnutia na granulát spečenca (slinku) s priemerom menším ako 4 mm, výhodne približne 2,5 mm, pričom sa na zlepšenie energetickej bilancie výhodne použije chladiaci vzduch, odsávaný pri teplote medzi 900 až 1100 °C ako predhriaty spaľovací vzduch.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Spôsob prípravy podľa vynálezu je bližšie vysvetlený nasledujúcimi príkladmi.
ton vysokopecnej trosky v roztavenom stave sa zmieša s 20 t LD-konvertorovej trosky, pričom pridaním zmesi CaO/CaCC>3 sa dosiahne teplota cca 1800 °C. Po intenzívnom premiešaní sa tavenina vedie vírivým čerpadlom a počas 30 minút sa ochladzuje na vzduchu, čím dôjde ku vzniku želanej kryštalickej štruktúry. Po tomto prvom ochladení sa ďalej ochladzuje vodnou parou. Získaný cement mal nasledujúcu analýzu [% hmotn.]:
| A12O3 | 5,51 % |
| MgO | 1,15 % |
| SiO2 | 21,9 % |
| CaO | 65,7 % |
| Fe2O3 | 3,0 % |
| Μη2θ3 | 0,12 % |
| SO3 | 0,14 % |
| P2O5 | 0,49 % |
| κ2ο | 0,60 % |
| Na2O | 0,72 % |
| V ďalšoir | 1 príklade uskutočnenia (výroba bredigit- |
-spečenca) sa zmiešalo 15 t LD-konvertorovej trosky s teplotou 1600 °C s 8 t vysokopecnej trosky s teplotou 1500 °C, aby sa pripravilo špeciálne spojivo bez pridania vápna. Teplota zmesi pritom vystúpi na 1900 °C. Aktuálna chemická analýza je:
| SiO2 | 22,1 | % |
| AI2O3 | 5,5 | % |
| Fe2O3 | 15,2 | % |
| CaO | 43,7 | % |
| MgO | 5,8 | % |
| SO3 | 1,1 | % |
| K2O | 0,17 | '% |
| Na2O | 0,05 | ; % |
| TiO2 | 0,38 | :% |
| Mn2O3 | 4,5 | % |
| P2O5 | 0,59 | 1% |
Semikvantitatívna mineralogická analýza udáva nasledujúce fázy:
cca 10 % vustit (FeO) cca 5 0 % bredigit (alfa -belit) zvyšok je amorfný (sklo)
Tým sa potvrdilo, že na výrobu bredigitu-spečenca sú optimálne uvedené zloženia zmesi. V každom prípade má byť obsah Fe2O} vyšší ako 10 % hmotn., čo stabilizuje metastabilný alfa-belit (bredigit). Bredigit je totiž jediná forma belitu, ktorá je v čistej forme stabilná len do 1450 °C, pod touto teplotou je netastabilná a ľahko sa rozpadáva. Mohlo by sa zistiť, že relatívne vysoký obsah Fe2C>3 stabilizuje fázu bredigitu. Podobne pôsobí aj P2O5. Bredigit predstavuje z pohľadu cementovej technológie najcennejšiu formu belitu.
Claims (9)
1. Spôsob výroby cementu z metalurgických trosiek, pri ktorom tekuté trosky z redukčných procesov a oceliarenských procesov, ako napr. vysokopecná a konvertorová troska, sa navzájom zmiešajú a v prípade potreby doplnia vápnom, vyznačujúci sa tým, že v prvej ochladzovacej fáze pri teplote vyššej ako 1000 °C, výhodne vyššej ako 1200 °C, sa ochladzuje pomalšie ako v druhej nasledujúcej ochladzovacej fáze a že získaný stuhnutý produkt sa granuluje a/alebo melie.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že sa pridávajú chloridy a/alebo odpadové látky obsahujúce chlór.
3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že tavenina sa nastaví na teplotu prevyšujúcu 1700 °C exotermickou reakciou s CaO.
4. Spôsob podľa nároku 1, 2 alebo 3, vyznačujúci sa tým, že viskozita taveniny sa zníži pridaním CaF2-
5. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 4, vyznačujúci sa tým, že vysokopecná a konvertorová troska sa vsádzajú v pomere 30 až 80 % hmotn. vysokopecnej trosky ku 20 až 70 % hmotn. konvertorovej trosky.
6. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že chladenie v prvej ochladzovacej fáze sa uskutočňuje na vzduchu vírením pomocou vírivého čerpadla.
7. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 6, vyznačujúci sa tým, že následne po prvej ochladzovacej fáze sa chladí vodnou parou a/alebo vodou.
8. Spôsob podľa niektorého z nárokov 1 až 7, vyznačujúci sa tým, že taviaci spečenec sa vedie vírivým lôžkom prípadne do kaskádou fluidných vrstiev a s 1,5 až 3,5 Nm3 chladiaceho vzduchu na 1 kg spečenca sa počas 15 až 40 minút, výhodne počas 25 až 30 minút, ochladzuje za tuhnutia na granulát spečenca s priemerom menším ako 4 mm, výhodne približne 2,5 mm.
9. Spôsob podľa nároku 8, vyznačujúci sa tým, že vzduch, odsávaný pri teplotách 900 až 1100 °C, sa použije ako predhriaty spaľovací vzduch.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0012693A AT398419B (de) | 1993-01-26 | 1993-01-26 | Verfahren zur herstellung von zement aus metallurgischen schlacken |
| PCT/AT1994/000006 WO1994017006A1 (de) | 1993-01-26 | 1994-01-26 | Verfahren zur herstellung von zement aus metallurgischen schlacken |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK114494A3 SK114494A3 (en) | 1995-02-08 |
| SK279299B6 true SK279299B6 (sk) | 1998-09-09 |
Family
ID=3482201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK1144-94A SK279299B6 (sk) | 1993-01-26 | 1994-01-26 | Spôsob výroby cementu z metalurgických trosiek |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5516357A (sk) |
| EP (1) | EP0632791B1 (sk) |
| KR (2) | KR0152120B1 (sk) |
| CN (1) | CN1101785A (sk) |
| AT (2) | AT398419B (sk) |
| AU (1) | AU674725B2 (sk) |
| BR (1) | BR9403855A (sk) |
| CA (1) | CA2132090C (sk) |
| CZ (1) | CZ281875B6 (sk) |
| DE (1) | DE59402489D1 (sk) |
| DK (1) | DK0632791T3 (sk) |
| ES (1) | ES2102820T3 (sk) |
| GR (1) | GR3023870T3 (sk) |
| HU (1) | HU213652B (sk) |
| RU (1) | RU2111183C1 (sk) |
| SK (1) | SK279299B6 (sk) |
| TR (1) | TR27513A (sk) |
| VN (1) | VN277A1 (sk) |
| WO (1) | WO1994017006A1 (sk) |
| ZA (1) | ZA94521B (sk) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5374309A (en) * | 1993-02-26 | 1994-12-20 | Blue Circle America, Inc. | Process and system for producing cementitious materials from ferrous blast furnace slags |
| GEP19991878B (en) * | 1995-02-07 | 1999-12-06 | Holderbank Financiere Glarus | Method for Manufacturing Pig Iron or Steel and Cement Clinker from Slags |
| NL1001242C2 (en) * | 1995-09-20 | 1996-08-22 | Servaas Van Der Ven | Raw cement powder prodn. by redn. smelting - using waste prods. including fly ash, blast furnace slag and cement kiln waste |
| AT405527B (de) * | 1996-01-24 | 1999-09-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von müllverbrennungsrückständen |
| CN1047580C (zh) * | 1996-11-06 | 1999-12-22 | 张怀连 | 一种水泥的生产方法 |
| US6491751B1 (en) | 1998-09-18 | 2002-12-10 | Texas Industries, Inc. | Method for manufacturing cement using a raw material mix including finely ground steel slag |
| AT407644B (de) * | 1999-06-08 | 2001-05-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur schlackenkonditionierung sowie anlage hierzu |
| FR2809390B1 (fr) * | 2000-05-24 | 2003-03-07 | Lafarge Sa | Procede de traitement oxydant des laitiers d'acierie et scories ld obtenues |
| AT411833B (de) * | 2002-08-14 | 2004-06-25 | Tribovent Verfahrensentwicklg | Verfahren zur abreicherung von alkalien in oxidischen schmelzen |
| CN1232465C (zh) * | 2002-12-24 | 2005-12-21 | 清华大学 | 凝石二元化湿水泥及其用途 |
| WO2005061407A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-07-07 | Bernard Blum | Method and apparatus for control of kiln feed chemistry in cement clinker production |
| US7491268B2 (en) * | 2005-04-18 | 2009-02-17 | Slagcem Llc | Slag cement |
| EP1741682A1 (de) * | 2005-07-08 | 2007-01-10 | Alexander Kehrmann | Zementklinker, Zement und Verfahren zur Herstellung von Zement |
| CN100451131C (zh) * | 2005-11-23 | 2009-01-14 | 上海宝钢冶金建设公司 | 冶金渣返炼钢生产利用工艺 |
| CN100391882C (zh) * | 2005-12-30 | 2008-06-04 | 刘继清 | 用高炉液态渣生产硅酸盐水泥熟料的方法及其装置 |
| US7727328B2 (en) * | 2006-05-16 | 2010-06-01 | Harsco Corporation | Regenerated calcium aluminate product and process of manufacture |
| US8038791B2 (en) * | 2006-08-31 | 2011-10-18 | Edw. C. Levy Co. | Clinker, system and method for manufacturing the same |
| WO2010018080A1 (de) * | 2008-08-12 | 2010-02-18 | Polysius Ag | Verfahren und anlage zur herstellung von hüttensand |
| WO2010030048A1 (en) * | 2008-09-10 | 2010-03-18 | Kongju National University Industry-University Cooperation Foundation | The polymer concrete composition containing atomizing steel slag and the manufacturing method thereof |
| RU2456251C1 (ru) * | 2011-02-25 | 2012-07-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Способ активации вяжущих свойств минеральных техногенных продуктов |
| CN102382912A (zh) * | 2011-11-14 | 2012-03-21 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种处理高炉渣的方法 |
| JP6474304B2 (ja) * | 2015-04-10 | 2019-02-27 | 新日鐵住金株式会社 | 鉄鋼スラグの酸処理方法 |
| EP3315471B1 (de) * | 2016-10-31 | 2020-06-03 | Loesche GmbH | Verfahren zum aufbereiten und aktivieren von stahlwerkschlacken |
| RU2675393C1 (ru) * | 2017-07-18 | 2018-12-19 | Общество с ограниченной ответственностью "ЧерметИнформСистемы" | Способ получения строительной смеси |
| CA3075366C (en) | 2017-09-28 | 2022-07-12 | Arcelormittal | Method of continuous manufacturing of solidified steelmaking slag and associated device |
| RU2706273C1 (ru) * | 2019-03-27 | 2019-11-15 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Способ получения гранулированного шлака |
| CN112080598A (zh) * | 2020-08-27 | 2020-12-15 | 内蒙古科技大学 | 综合利用钢铁冶炼炉渣资源的方法及系统和高炉渣罐 |
| CN112723761B (zh) * | 2021-01-28 | 2023-01-10 | 天津水泥工业设计研究院有限公司 | 一种熔融钢渣还原重构的全固废改性剂、改性工艺及产品 |
| DE102021204258A1 (de) | 2021-04-28 | 2022-11-03 | Thyssenkrupp Ag | Schmelzofen zur Erzeugung von Roheisen und Schlacke mit einer gewünschten Beschaffenheit |
| WO2024090581A1 (ja) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | グローバル・マテリアルリサーチ株式会社 | 電気炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法 |
| WO2024090580A1 (ja) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | グローバル・マテリアルリサーチ株式会社 | 高炉スラグと転炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2116469A (en) * | 1932-10-21 | 1938-05-03 | Union Carbide & Carbon Corp | Process for removing carbides and other impurities from slags |
| FR1499043A (fr) * | 1966-11-15 | 1967-10-20 | Mannesmann Ag | Procédé de fabrication de ciment à partir de scories de hauts-fourneaux |
| LU64992A1 (sk) * | 1972-03-17 | 1973-09-17 | ||
| JPS5296996A (en) * | 1976-02-10 | 1977-08-15 | Osaka Seikou Kk | Treating method of iron metallugy slag |
| DE2611889C3 (de) * | 1976-03-20 | 1978-11-02 | Ferdinand Dr.Rer.Mont. 6374 Steinbach Fink | Verfahren zur Herstellung von Bindemitteln aus Hüttenabfallen |
| NL173980C (nl) * | 1976-11-05 | 1984-04-02 | Nederlandse Cement Ind | Werkwijze voor het winnen van ijzer uit een slak van de oxystaalbereiding en het vormen van een residuslak met nuttige eigenschappen. |
| JPS5456627A (en) * | 1977-10-13 | 1979-05-07 | Nakayama Steel Works Ltd | Method and apparatus for making blast furnace slag crushed sand |
| DE2912828C2 (de) * | 1979-03-30 | 1986-02-13 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren zur Herstellung eines hydraulischen Bindemittels |
| JPS6148455A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | 日本磁力選鉱株式会社 | 製鋼スラグの利用方法 |
| JPH01176250A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-12 | Nippon Steel Corp | スラグ改質によるバインダーの製造方法 |
| DE4021329A1 (de) * | 1990-07-03 | 1992-01-16 | Kuettner Gmbh & Co Kg Dr | Verfahren und vorrichtung zum aufbereiten heisser, fluessiger schlacke |
-
1993
- 1993-01-26 AT AT0012693A patent/AT398419B/de not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-01-24 TR TR5794A patent/TR27513A/xx unknown
- 1994-01-25 ZA ZA94521A patent/ZA94521B/xx unknown
- 1994-01-26 CZ CZ942308A patent/CZ281875B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 BR BR9403855A patent/BR9403855A/pt not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 AU AU58754/94A patent/AU674725B2/en not_active Ceased
- 1994-01-26 WO PCT/AT1994/000006 patent/WO1994017006A1/de active IP Right Grant
- 1994-01-26 DK DK94904908T patent/DK0632791T3/da active
- 1994-01-26 DE DE59402489T patent/DE59402489D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-01-26 CN CN94190026A patent/CN1101785A/zh active Pending
- 1994-01-26 SK SK1144-94A patent/SK279299B6/sk unknown
- 1994-01-26 KR KR1019940703306A patent/KR0152120B1/ko active
- 1994-01-26 AT AT94904908T patent/ATE152086T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 HU HU9402760A patent/HU213652B/hu not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 CA CA 2132090 patent/CA2132090C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-01-26 ES ES94904908T patent/ES2102820T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-01-26 EP EP19940904908 patent/EP0632791B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-09-19 US US08/307,642 patent/US5516357A/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-09-23 RU RU94042717A patent/RU2111183C1/ru active
- 1994-09-23 KR KR1019940703306A patent/KR950700862A/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-10-15 VN VN86094A patent/VN277A1/vi unknown
-
1997
- 1997-06-24 GR GR970401513T patent/GR3023870T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SK114494A3 (en) | 1995-02-08 |
| KR0152120B1 (ko) | 1998-10-15 |
| DE59402489D1 (de) | 1997-05-28 |
| HUT68269A (en) | 1995-06-28 |
| CN1101785A (zh) | 1995-04-19 |
| EP0632791A1 (de) | 1995-01-11 |
| WO1994017006A1 (de) | 1994-08-04 |
| ZA94521B (en) | 1994-09-05 |
| TR27513A (tr) | 1995-06-07 |
| RU94042717A (ru) | 1996-07-20 |
| KR950700862A (ko) | 1995-02-20 |
| AU674725B2 (en) | 1997-01-09 |
| BR9403855A (pt) | 1999-06-01 |
| VN277A1 (en) | 1996-10-25 |
| AU5875494A (en) | 1994-08-15 |
| US5516357A (en) | 1996-05-14 |
| ES2102820T3 (es) | 1997-08-01 |
| CA2132090C (en) | 2000-10-03 |
| CZ281875B6 (cs) | 1997-03-12 |
| RU2111183C1 (ru) | 1998-05-20 |
| ATE152086T1 (de) | 1997-05-15 |
| CA2132090A1 (en) | 1994-07-27 |
| DK0632791T3 (da) | 1997-10-27 |
| ATA12693A (de) | 1994-04-15 |
| HU213652B (en) | 1997-09-29 |
| EP0632791B1 (de) | 1997-04-23 |
| AT398419B (de) | 1994-12-27 |
| CZ230894A3 (en) | 1995-11-15 |
| GR3023870T3 (en) | 1997-09-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK279299B6 (sk) | Spôsob výroby cementu z metalurgických trosiek | |
| CN113174456A (zh) | 一种底顶复合吹熔融还原高铁赤泥的综合利用方法 | |
| US10703675B2 (en) | Method for processing steel slag and hydraulic mineral binder | |
| US20240247330A1 (en) | Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization | |
| US4396422A (en) | Process for producing iron and refractory material | |
| KR101465753B1 (ko) | 환원슬래그를 이용한 칼슘알루미네이트계 클링커 조성물 및 이의 제조방법 | |
| CN114150098A (zh) | 二次铝灰还原铁矿石制备预熔型铝酸钙和金属铁的方法 | |
| JP2001048614A (ja) | セメント類またはセメント添加物製造方法 | |
| KR101088183B1 (ko) | 용융 고로슬래그를 이용한 포틀랜드 시멘트 제조방법 | |
| JPH0483744A (ja) | 電気炉スラグを原料とするポルトランドセメントの製造方法 | |
| KR101153887B1 (ko) | 제철제강용 알카리 칼슘페라이트 플럭스의 제조방법 | |
| JP2024515791A (ja) | 所望の品質を有するスラグを生産するための方法 | |
| AU731820B2 (en) | Process for dechroming, and/or depleting the MgO content of, steel slags | |
| JPH0483745A (ja) | 電気炉スラグを原料とするアルミナセメントの製造方法 | |
| Pal et al. | Utilisation of LD slag–An overview | |
| JPH10265827A (ja) | クロム含有鋼精錬スラグの再生利用方法および該スラグに含有される金属成分の回収利用方法 | |
| Baricová et al. | Final chemical and mineralogical composition of oxygen converter slag | |
| RU2619406C2 (ru) | Способ комплексной переработки красного и нефелинового шламов | |
| US1157437A (en) | Process of recovering potash. | |
| JPS61170525A (ja) | ダスト及び溶滓の同時処理方法 | |
| JPH06157084A (ja) | 金属精錬における塊状または粉状の石灰系フラックスの製造方法 | |
| JP2000144227A (ja) | 溶鉄の脱燐精錬材の製造方法 | |
| JPS602605A (ja) | 土建用材料に用いることのできるスラグ | |
| JPH0762420A (ja) | 金属精錬用石灰系フラックスの製造法 | |
| MXPA99003719A (en) | METHOD OF DE-CHROMING AND/OR DEPLETING THE MgO CONTENT OF STEEL SLAG |