CZ281875B6 - Způsob výroby cementu z metalurgických strusek - Google Patents
Způsob výroby cementu z metalurgických strusek Download PDFInfo
- Publication number
- CZ281875B6 CZ281875B6 CZ942308A CZ230894A CZ281875B6 CZ 281875 B6 CZ281875 B6 CZ 281875B6 CZ 942308 A CZ942308 A CZ 942308A CZ 230894 A CZ230894 A CZ 230894A CZ 281875 B6 CZ281875 B6 CZ 281875B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- slag
- cement
- blast furnace
- cooling
- cement production
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 60
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 15
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 27
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 13
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 13
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 12
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 4
- 238000003892 spreading Methods 0.000 claims description 3
- 230000007480 spreading Effects 0.000 claims description 3
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 claims description 2
- JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N h2o hydrate Chemical compound O.O JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 14
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 10
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 8
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 7
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 7
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 6
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 4
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 4
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 3
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 150000002506 iron compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical class [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006424 Flood reaction Methods 0.000 description 1
- 101000993059 Homo sapiens Hereditary hemochromatosis protein Proteins 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000011400 blast furnace cement Substances 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011148 calcium chloride Nutrition 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910052840 fayalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002655 kraft paper Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000012803 melt mixture Substances 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229940072033 potash Drugs 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Substances [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000015320 potassium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005550 wet granulation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/14—Cements containing slag
- C04B7/147—Metallurgical slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
- C21B3/08—Cooling slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/024—Methods of cooling or quenching molten slag with the direct use of steam or liquid coolants, e.g. water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/026—Methods of cooling or quenching molten slag using air, inert gases or removable conductive bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/05—Apparatus features
- C21B2400/066—Receptacle features where the slag is treated
- C21B2400/076—Fluidised bed for cooling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
U způsobu výroby cementu z metalurgických strusek, u nichž se tekuté strusky z redukčních procesů a ocelářských procesů, například vysokopecní nebo konvertorová struska, vzájemně smísí a přimísí se k nim vápno, se postupuje tak, že v první chladicí fázi při teplotách nad 1 000.sup.o.n.C, s výhodou nad 1 200.sup.o.n.C, se ochlazuje pomaleji než při druhé návazné chladicí fázi, načež se získaný ztuhlý produkt granuluje a/nebo mele, aby se získal cement se zlepšenými hydraulickými vlastnostmi, zejména se zvýšenou konečnou pevností.ŕ
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby cementu z metalurgických strusek, u nichž se tekuté strusky z redukčních procesů a ocelářských procesů, zahrnující vysokopecní nebo konvertorovou strusku, vzájemné smísí a podle potřeby se přimísí vápno.
Dosavadní stav techniky
Vedle klasického portlandského cementu již dosáhly struskové cementy v užším smyslu podle svých konkrétních vlastností velkého významu. Struskové cementy v užším smyslu jsou jemně mleté směsi ze sádry, slínku a vysokopecní strusky. Obsahují jako portlandské cementy zpravidla trochu sádry k regulaci času pojení, přičemž se pak, když směs obsahuje méně než 30 hmotnostních % vysokopecní strusky, mluví o železoportlandském cementu a teprve při vyšším podílu vysokopecní strusky o vysokopecním cementu.
Při získávání surového železa ve vysokých pecích, případně podle jiných metalurgických redukčních procesů, ze železné rudy, většinou kyslíkaté sloučeniny železa, ve směsi s pevných palivem, jako je koks, ohřívají na teplotu asi 1600 °C. V případě použití vysoké pece k redukci železných rud se zpravidla nelze obejít bez koksu, a tím bez velmi hodnotného materiálu obsahujícího uhlík. U jiných známých redukčních procesů je možné alespoň zčásti přimísit do vsázky levnější uhlí. Vyšší obsah síry ve vsázkovém uhlí, často pozorovaný v takových případech, je možné vhodným vedením strusky alespoň z největší části převést do strusky. Kyslík oxidů železa se při takovém redukčním procesu slučuje s uhlíkem koksu, případně se vsázkovým uhlím na CO2 nebo CO, a vzniká železná lázeň, která se odděluje v kapalné formě.
Protože však železné rudy neobsahují jen kyslíkaté sloučeniny železa, nýbrž také řadu nečistot, tak zvanou hlušinu, musejí být tyto nečistoty, které jsou převážně hlinité povahy a sestávají z kyseliny křemičité a jílovité zeminy, odstraněny. Teploty tavení takových směsí kyseliny křemičité a jílovité zeminy jsou zpravidla o něco vyšší než bod tání železa a musí se proto pro zlepšení oddělitelnosti již při redukčním postupu dosáhnout odpovídajícího snížení teploty tavení této směsi kyseliny křemičité a jílovité zeminy. K tomuto účelu se do vsázky přidává vápno, aby se tak dosáhlo poměrně snadno tavitelné směsi z vápna, kyseliny křemičité a jílovité zeminy, která vzniká jako tavenina strusky a vyplave na těžší taveninu železa. Struska může pak být právě tak jako železo následně čas od času odpíchnuta.
Vsázka vápna musí být přirozeně volena s ohledem na metalurgické parametry a nemůže být přizpůsobena výhradně požadovanému složení strusky. Vysokopecní struska je však látka velmi příbuzná slínku portlandského cementu, protože i slínek portlandského cementu má hlavní složky vápno, kyselina křemičitá a jílovitá zemina. Portlandský cement je alespoň bohatší na vápno než vysokopecní struska, přičemž ovšem pak, kdyby se přidalo ke strusce tolik vápna, že by se dosáhlo složení portlandského cementu, docílilo by se zřetelného zvýšení bodu tavení směsí, což by potřebné reakce strusky ve vysoké peci podstatně ztížilo, případně by mohlo vést k alkalickým koloběhům a usazeninám.
Právě dosažené konkrétní složení vysokopecní strusky tedy závisí na hlušině rudy a přirozeně také na vedlejších složkách přidávaného vápna. Ve vysokopecním procesu se používají například vápence, které mají velké dolomitické podíly, a tak vnášejí do strusky kromě vápníku i hořčík.
- 1 CZ 281875 B6
Celkově tedy nelze libovolně ovlivňovat strusku s přihlédnutím k tomu, že se usiluje o poměrně nižší bod tavení, aby se bezprostředně dosáhlo vhodnějšího slínku, který poskytuje hodnotný cement.
Vedle vysokopecních strusek vznikají v metalurgických procesech také konvertorové strusky, které mají vzhledem k vysokopecním struskám podstatně vyšší podíl oxidu železitého a železa a principiálně vykazují horší hydraulické vlastnosti po pomletí odpovídajícího struskového slínku než vysokopecní struska. Mokrá granulace konvertorové strusky je z důvodu tvoření třaskavého plynu (Fe + H2O -> FeO + H2) mimořádně nebezpečná. Je dále známo, že tuhnutí struskoportlandského cementu, případně vysokopecního cementu se podstatně urychlí určitými přísadami, jako například páleným vápnem, vápenným hydrátem nebo sádrou. Síranová aktivace vysokopecní strusky, zejména sulfátového struskového cementu, se vyznačuje zvlášť vysokou rychlostí tuhnutí.
Z DE-PS 16 46 685 je známo použití strusky z LD konvertoru společně s vysokopecní struskou za účelem společného slinování. V DE-OS 26 11 889 již bylo navrženo oxidačně tavit hutní odpady společně s vápnem, načež se může hotová tavenina prudce ochladit za vzniku granulátu a nakonec je možné při přidání sádry pomlít granulát na cement. Zejména tento poslední způsob, z něhož vynález vychází, přitom využívá latentní teplo tavenin, protože hutní odpady je možné používat ve vhodné směsi v roztavené formě, například jako vysokopecní strusku a ocelářskou strusku společně s hutními usazeninami a jinými přísadami.
Cílem vynálezu je vytvořit způsob úvodem uvedeného druhu, u něhož je možné za tepelného využití latentního tepla procesů obvykle probíhajících v ocelárnách ovlivnit kvalitu získaného slínku do té míry, že lze bezprostředně získat cement nebo speciální pojivo se zlepšenými hydraulickými vlastnostmi.
Podstata vynálezu
K řešení tohoto úkolu se vyšlo ze způsobu uvedeného v úvodu a bylo navrženo, že v první chladicí fází při teplotách nad 1000 °C, s výhodou nad 1200 °C, se ochlazuje pomaleji než při druhé návazné chladicí fázi a získaný ztuhlý produkt se granuluje a/nebo mele. Tím, že po nastavení požadovaného směsového poměru v tavenině za využití latentního tepla tekuté strusky, vznikající ve vysokopecním nebo ocelářském procesu, se nejprve v první chladicí fázi ochlazuje pomaleji, se umožní vytvořit během ochlazování ve větší míře fáze žádoucí pro jejich hydraulické vlastnosti, zejména fáze alitu, belitu a zvláště bredigitu, a podpoří se odpovídající růst krystalů. Zejména zvýšený obsah oxidu železitého vede při výrobě speciálních pojiv k velmi hodnotné α’-belitové fázi. Teprve po prodlevě při teplotách nad 1000 °C, s výhodou nad 1200 °C, se ochlazuje rychleji, načež se získaný ztuhlý produkt granuluje a/nebo mele. Při takovém postupu se kromě toho dosahuje výhody, že v této první chladicí fázi se může použít jako chladicího prostředku vzduchu a příslušně jej ohřát, takže opět bezprostředně využitelné latentní teplo je k dispozici pro spalovací proces ve formě předehřátého spalovacího vzduchu. Dále se tímto zpožděným prvním ochlazením podstatně zjednoduší další ochlazování a zejména granulování. Při odpovídajícím ochlazování v první chladicí fázi, přičemž se případně může ochlazovat vzduchem obohaceným O2, se může totiž následně ochlazovat s mnohem menším rizikem dokonce vodou, protože všechno železo dispergované v ocelářské strusce bylo zoxidováno a tedy již nemůže s vodou tvořit žádný třaskavý plyn, čímž se docílí velmi jemného rozdělení a tím zjednodušení následného procesu mletí.
Je-li splněna podmínka podstatně vyšší výchozí teploty na základě použití tekuté strusky, může se způsob podle vynálezu provést s výhodou tak, že se odstraní nežádoucí přebytky aikálií. Přimíšením komponent s vyššími obsahy Ca se alkálie potlačí následujícími mechanismy:
-2CZ 281875 B6 struska - Si - ONa + CaO -> (struska - Si - O)2Ca + Na2O struska - Si - ONa + CaCl2 -> (struska - Si - O)2Ca + 2NaCl
Na2O a/nebo NaCl se při převládajících teplotách vypaří.
Na2O a/nebo K2O reagují s případně zvýšeným CO2 -parciálním tlakem nad taveninou na potaš, případně sodu, na produkty uplatnitelné na trhu.
Za tímto účelem se mohou s výhodou přidat do strusky chloridy a/nebo chlór obsahující odpadní látky, čímž se dosáhne, že se vypudí alkalické chloridy a také chloridy těžkých kovů, a při odpovídajícím čištění plynu mohou být odloučeny a odstraněny. Mohou být přitom použity v prvé řadě chloridy vápenaté. Takové snížení obsahu sodíku a draslíku může podstatně zlepšit kvalitu výsledného cementu a snížit nežádoucí alkalické agregátní reakce.
Aby se struska ve formě taveniny z vysoké pece nebo ocelářských procesů, například z LD konvertoru, přivedla na žádoucí vysokou teplotu, může být využita exotermní reakce s přidaným vápnem, přičemž se s výhodou postupuje tak, že tavenina se upravuje na teploty přes 1700 °C exotermní reakcí s oxidem vápenatým, čímž se podstatně usnadní míšení a homogenizace. Při míšení strusky z LD konvertoru s vysokopecní struskou vzniká již na základě rozdílné zásaditosti - poměr CaO/SiO2 - enormní směsová entalpie. Teplota směsi přitom stoupá asi na 1900 °C, která již vede alespoň k částečné kalcinaci - vypuzení CO2 - případně přidaného vápence. Viskozita taveniny může být přitom s výhodou snížena přídavkem CaF2.
Zvláště výhodný slínek pro následné pomletí na cement lze pak získat, když se postupuje tak, že tavenina vysokopecní a konvertorové strusky se uplatňuje v poměru od 30 do 80 hmotnostních % vysokopecní strusky ke 20 až 70 hmotnostním % konvertorové strusky.
První zpomalené ochlazování se provádí s výhodou v první chladicí fázi na vzduchu za použití rozmetacího kola, čímž se již dosahuje oxidace volného železa při tvoření fayalitické a/nebo feritické fáze a předběžného rozdrobení. Návazně na první chladicí fázi lze s výhodou ochlazovat vodní párou a/nebo vodou, přičemž vzhledem k podstatně nižší teplotě lze tento postup provádět velmi bezpečně.
Pro spolehlivější vytváření požadovaného strukturálního složení a požadované krystalické struktury v roztaveném slínku se s výhodou postupuje tak, že roztavený slínek se předává na vířivé lože, případně na kaskádu vířivých vrstev a ochlazuje se chladicím vzduchem v poměru 1,5 až 3,5 m3 na 1 kg slínku po dobu 15 až 40 minut, s výhodou 25 až 30 minut za tuhnutí na slínkové granule o průměru menším než 4 mm, s výhodou asi 2,5 mm, přičemž pro zlepšení energetické bilance se s výhodou chladicí vzduch odváděný při teplotách mezi 900 °C a 1100 °C uplatňuje jako předehřátý spalovací vzduch.
Příklady provedení vynálezu
Způsob podle vynálezu je dále podrobněji vysvětlen na základě příkladu provedení:
tun vysokopecní strusky ve stavu taveniny se smísilo s 20 tunami LD-strusky, přičemž se přídavkem směsi CaO/CaCOj dosáhlo teploty asi 1800 °C. Po intenzivním promísení se struska vedla přes rozmetací kolo a na vzduchu se chladila po dobu 30 minut asi na 1200 °C, čímž docházelo k vytváření žádaných krystalizačních struktur. Po tomto prvním ochlazení se dále chladilo vodní párou. Analýza cementu byla tato (ve hmotnostních %):
-3 CZ 28187S B6
| A12O3 MgO SiO2 CaO | 5,51 % 1,15% 21,9% 65,7 % | |
| 5 | Fe2O3 | 3,0 % |
| Mn2O3 | 0,12% | |
| SO3 | 0,14% | |
| P2O5 | 0,49 % | |
| K2O | 0,60 % | |
| 10 | Na2O | 0,72 % |
K dalšímu příkladu provedení - výroba bredigitového slínku - se smísilo 15 tun 1600 °C horké LD-strusky s 8 tunami 1500 °C horké vysokopecní strusky, aby se vyrobilo speciální pojivo bez přídavku vápna. Teplota směsi přitom stoupla asi na 1900 °C. Postup probíhal obdobně jako 15 v předcházejícím příkladě, tj. nejprve probíhala první fáze ochlazování asi na 1200 °C a následně druhá fáze ochlazování. Výsledek skutečné chemické analýzy byl:
| SiCh | 22,1 % |
| AI2O3 | 5,5 % |
| Fe2O3 | 15,2% |
| CaO | 43,7 % |
| MgO | 5,8 % |
| SO3 | 1,1 % |
| K2O | 0,17% |
| Na2O | 0,05 % |
| TiO2 | 0,38 % |
| Mn2O3 | 4,5 % |
| P2OS | 0,59 % |
Výsledkem polokvantitativní mineralogické analýzy byly tyto fáze:
- 10 % wustid (FeO)
- 50 % bredigit (ď-belit) zbytek je amorfní (sklo)
Ukázalo se, že k výrobě bredigitového slínku jsou shora uvedené podíly ve směsi optimální. V každém případě by měl obsah Fe2O3 být přes 10 hmotnostních %, protože ten stabilizuje metastabiiní α'-belit (bredigit). Bredigit je totiž ta forma belitu, která v čisté formě je stabilní jen do 1450 °C, pod tuto teplotu je však metastabiiní a snadno se rozpadá. Bylo zjištěno, že poměrně 40 vysoký obsah Fe2O3 stabilizuje fázi bredigitu. Podobný účinek má i P2O5. Bredigit představuje z hlediska technologie cementu nejcennější formu belitu.
Claims (8)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby cementu z metalurgických strusek, u nichž se tekuté strusky z redukčních procesů a ocelářských procesů, zahrnující vysokopecní nebo konvertorovou strusku, vzájemně smísí a podle potřeby se přimísí vápno, vyznačující se tím, že v první chladicí fázi při teplotách nad 1000 °C se ochlazuje pomaleji než při druhé návazné chladicí fázi a získaný ztuhlý produkt se granuluje a/nebo mele.
- 2. Způsob výroby cementu podle nároku 1, vyznačující se tím, že tavenina se upravuje na teploty přes 1700 °C exotermní reakcí s CaO.
- 3. Způsob výroby cementu podle nároků 1 nebo 2, vyznačující se tím, že viskozita taveniny se snižuje přídavkem CaF2.
- 4. Způsob výroby cementu podle kteréhokoliv z nároků laž3, vyznačující se tím, že tavenina vysokopecní a konvertorové strusky se uplatňuje v poměru od 30 do 80 hmotnostních % vysokopecní strusky ke 20 až 70 hmotnostních % konvertorové strusky.
- 5. Způsob výroby cementu podle kteréhokoliv z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že ochlazování v první chladicí fázi se provádí na vzduchu za použití rozmetacího kola.
- 6. Způsob výroby cementu podle kteréhokoliv z nároků laž5, vyznačující se tím, že návazně na první chladicí fázi se ochlazuje vodní párou a/nebo vodou.
- 7. Způsob výroby cementu podle kteréhokoliv z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že roztavený slínek se předává na vířivé lože, případně na kaskádu vířivých vrstev a ochlazuje se chladicím vzduchem v poměru 1,5 až 3,5 m3 na 1 kg slínku po dobu 15 až 40 minut, s výhodou 25 až 30 minut za tuhnutí na slínkové granule o průměru menším než 4 mm, s výhodou asi 2,5 mm.
- 8. Způsob výroby cementu podle nároku 7, vyznačující se tím, že chladicí vzduch odváděný při teplotách mezi 900 °C a 1100 °C se uplatňuje jako předehřátý spalovací vzduch.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0012693A AT398419B (de) | 1993-01-26 | 1993-01-26 | Verfahren zur herstellung von zement aus metallurgischen schlacken |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ230894A3 CZ230894A3 (en) | 1995-11-15 |
| CZ281875B6 true CZ281875B6 (cs) | 1997-03-12 |
Family
ID=3482201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ942308A CZ281875B6 (cs) | 1993-01-26 | 1994-01-26 | Způsob výroby cementu z metalurgických strusek |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5516357A (cs) |
| EP (1) | EP0632791B1 (cs) |
| KR (2) | KR0152120B1 (cs) |
| CN (1) | CN1101785A (cs) |
| AT (2) | AT398419B (cs) |
| AU (1) | AU674725B2 (cs) |
| BR (1) | BR9403855A (cs) |
| CA (1) | CA2132090C (cs) |
| CZ (1) | CZ281875B6 (cs) |
| DE (1) | DE59402489D1 (cs) |
| DK (1) | DK0632791T3 (cs) |
| ES (1) | ES2102820T3 (cs) |
| GR (1) | GR3023870T3 (cs) |
| HU (1) | HU213652B (cs) |
| RU (1) | RU2111183C1 (cs) |
| SK (1) | SK279299B6 (cs) |
| TR (1) | TR27513A (cs) |
| VN (1) | VN277A1 (cs) |
| WO (1) | WO1994017006A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA94521B (cs) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5374309A (en) * | 1993-02-26 | 1994-12-20 | Blue Circle America, Inc. | Process and system for producing cementitious materials from ferrous blast furnace slags |
| GEP19991878B (en) * | 1995-02-07 | 1999-12-06 | Holderbank Financiere Glarus | Method for Manufacturing Pig Iron or Steel and Cement Clinker from Slags |
| NL1001242C2 (en) * | 1995-09-20 | 1996-08-22 | Servaas Van Der Ven | Raw cement powder prodn. by redn. smelting - using waste prods. including fly ash, blast furnace slag and cement kiln waste |
| AT405527B (de) * | 1996-01-24 | 1999-09-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von müllverbrennungsrückständen |
| CN1047580C (zh) * | 1996-11-06 | 1999-12-22 | 张怀连 | 一种水泥的生产方法 |
| US6491751B1 (en) | 1998-09-18 | 2002-12-10 | Texas Industries, Inc. | Method for manufacturing cement using a raw material mix including finely ground steel slag |
| AT407644B (de) * | 1999-06-08 | 2001-05-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur schlackenkonditionierung sowie anlage hierzu |
| FR2809390B1 (fr) * | 2000-05-24 | 2003-03-07 | Lafarge Sa | Procede de traitement oxydant des laitiers d'acierie et scories ld obtenues |
| AT411833B (de) * | 2002-08-14 | 2004-06-25 | Tribovent Verfahrensentwicklg | Verfahren zur abreicherung von alkalien in oxidischen schmelzen |
| CN1232465C (zh) * | 2002-12-24 | 2005-12-21 | 清华大学 | 凝石二元化湿水泥及其用途 |
| WO2005061407A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-07-07 | Bernard Blum | Method and apparatus for control of kiln feed chemistry in cement clinker production |
| US7491268B2 (en) * | 2005-04-18 | 2009-02-17 | Slagcem Llc | Slag cement |
| EP1741682A1 (de) * | 2005-07-08 | 2007-01-10 | Alexander Kehrmann | Zementklinker, Zement und Verfahren zur Herstellung von Zement |
| CN100451131C (zh) * | 2005-11-23 | 2009-01-14 | 上海宝钢冶金建设公司 | 冶金渣返炼钢生产利用工艺 |
| CN100391882C (zh) * | 2005-12-30 | 2008-06-04 | 刘继清 | 用高炉液态渣生产硅酸盐水泥熟料的方法及其装置 |
| US7727328B2 (en) * | 2006-05-16 | 2010-06-01 | Harsco Corporation | Regenerated calcium aluminate product and process of manufacture |
| US8038791B2 (en) * | 2006-08-31 | 2011-10-18 | Edw. C. Levy Co. | Clinker, system and method for manufacturing the same |
| CN102119229B (zh) * | 2008-08-12 | 2017-05-31 | 坡利西斯股份公司 | 制造颗粒状高炉炉渣的方法和设备 |
| JP4825949B2 (ja) * | 2008-09-10 | 2011-11-30 | コンジュ ナショナル ユニバーシティ インダストリー−ユニバーシティ コーポレーション ファウンデーション | 粉末化された製鋼スラグを含むポリマーコンクリート組成物およびその製造方法 |
| RU2456251C1 (ru) * | 2011-02-25 | 2012-07-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Способ активации вяжущих свойств минеральных техногенных продуктов |
| CN102382912A (zh) * | 2011-11-14 | 2012-03-21 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种处理高炉渣的方法 |
| JP6474304B2 (ja) * | 2015-04-10 | 2019-02-27 | 新日鐵住金株式会社 | 鉄鋼スラグの酸処理方法 |
| EP3315471B1 (de) * | 2016-10-31 | 2020-06-03 | Loesche GmbH | Verfahren zum aufbereiten und aktivieren von stahlwerkschlacken |
| RU2675393C1 (ru) * | 2017-07-18 | 2018-12-19 | Общество с ограниченной ответственностью "ЧерметИнформСистемы" | Способ получения строительной смеси |
| PL3688199T3 (pl) | 2017-09-28 | 2024-05-06 | Arcelormittal | Sposób ciągłego wytwarzania zestalonego żużla stalowniczego oraz powiązane urządzenie |
| RU2706273C1 (ru) * | 2019-03-27 | 2019-11-15 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Способ получения гранулированного шлака |
| CN112080598A (zh) * | 2020-08-27 | 2020-12-15 | 内蒙古科技大学 | 综合利用钢铁冶炼炉渣资源的方法及系统和高炉渣罐 |
| CN112723761B (zh) * | 2021-01-28 | 2023-01-10 | 天津水泥工业设计研究院有限公司 | 一种熔融钢渣还原重构的全固废改性剂、改性工艺及产品 |
| DE102021204258A1 (de) | 2021-04-28 | 2022-11-03 | Thyssenkrupp Ag | Schmelzofen zur Erzeugung von Roheisen und Schlacke mit einer gewünschten Beschaffenheit |
| WO2024090581A1 (ja) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | グローバル・マテリアルリサーチ株式会社 | 電気炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法 |
| WO2024090580A1 (ja) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | グローバル・マテリアルリサーチ株式会社 | 高炉スラグと転炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2116469A (en) * | 1932-10-21 | 1938-05-03 | Union Carbide & Carbon Corp | Process for removing carbides and other impurities from slags |
| FR1499043A (fr) * | 1966-11-15 | 1967-10-20 | Mannesmann Ag | Procédé de fabrication de ciment à partir de scories de hauts-fourneaux |
| LU64992A1 (cs) * | 1972-03-17 | 1973-09-17 | ||
| JPS5296996A (en) * | 1976-02-10 | 1977-08-15 | Osaka Seikou Kk | Treating method of iron metallugy slag |
| DE2611889C3 (de) * | 1976-03-20 | 1978-11-02 | Ferdinand Dr.Rer.Mont. 6374 Steinbach Fink | Verfahren zur Herstellung von Bindemitteln aus Hüttenabfallen |
| NL173980C (nl) * | 1976-11-05 | 1984-04-02 | Nederlandse Cement Ind | Werkwijze voor het winnen van ijzer uit een slak van de oxystaalbereiding en het vormen van een residuslak met nuttige eigenschappen. |
| JPS5456627A (en) * | 1977-10-13 | 1979-05-07 | Nakayama Steel Works Ltd | Method and apparatus for making blast furnace slag crushed sand |
| DE2912828C2 (de) * | 1979-03-30 | 1986-02-13 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren zur Herstellung eines hydraulischen Bindemittels |
| JPS6148455A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | 日本磁力選鉱株式会社 | 製鋼スラグの利用方法 |
| JPH01176250A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-12 | Nippon Steel Corp | スラグ改質によるバインダーの製造方法 |
| DE4021329A1 (de) * | 1990-07-03 | 1992-01-16 | Kuettner Gmbh & Co Kg Dr | Verfahren und vorrichtung zum aufbereiten heisser, fluessiger schlacke |
-
1993
- 1993-01-26 AT AT0012693A patent/AT398419B/de not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-01-24 TR TR5794A patent/TR27513A/xx unknown
- 1994-01-25 ZA ZA94521A patent/ZA94521B/xx unknown
- 1994-01-26 KR KR1019940703306A patent/KR0152120B1/ko active
- 1994-01-26 ES ES94904908T patent/ES2102820T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-01-26 CN CN94190026A patent/CN1101785A/zh active Pending
- 1994-01-26 EP EP19940904908 patent/EP0632791B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-01-26 DK DK94904908T patent/DK0632791T3/da active
- 1994-01-26 HU HU9402760A patent/HU213652B/hu not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 AU AU58754/94A patent/AU674725B2/en not_active Ceased
- 1994-01-26 BR BR9403855A patent/BR9403855A/pt not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 CZ CZ942308A patent/CZ281875B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 DE DE59402489T patent/DE59402489D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-01-26 CA CA 2132090 patent/CA2132090C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-01-26 SK SK1144-94A patent/SK279299B6/sk unknown
- 1994-01-26 WO PCT/AT1994/000006 patent/WO1994017006A1/de active IP Right Grant
- 1994-01-26 AT AT94904908T patent/ATE152086T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-09-19 US US08/307,642 patent/US5516357A/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-09-23 RU RU94042717A patent/RU2111183C1/ru active
- 1994-09-23 KR KR1019940703306A patent/KR950700862A/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-10-15 VN VN86094A patent/VN277A1/vi unknown
-
1997
- 1997-06-24 GR GR970401513T patent/GR3023870T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HU213652B (en) | 1997-09-29 |
| CZ230894A3 (en) | 1995-11-15 |
| HUT68269A (en) | 1995-06-28 |
| CN1101785A (zh) | 1995-04-19 |
| WO1994017006A1 (de) | 1994-08-04 |
| CA2132090A1 (en) | 1994-07-27 |
| CA2132090C (en) | 2000-10-03 |
| RU2111183C1 (ru) | 1998-05-20 |
| EP0632791B1 (de) | 1997-04-23 |
| DE59402489D1 (de) | 1997-05-28 |
| ATA12693A (de) | 1994-04-15 |
| SK114494A3 (en) | 1995-02-08 |
| TR27513A (tr) | 1995-06-07 |
| AU5875494A (en) | 1994-08-15 |
| VN277A1 (en) | 1996-10-25 |
| KR0152120B1 (ko) | 1998-10-15 |
| US5516357A (en) | 1996-05-14 |
| ATE152086T1 (de) | 1997-05-15 |
| AT398419B (de) | 1994-12-27 |
| DK0632791T3 (da) | 1997-10-27 |
| KR950700862A (ko) | 1995-02-20 |
| ES2102820T3 (es) | 1997-08-01 |
| RU94042717A (ru) | 1996-07-20 |
| SK279299B6 (sk) | 1998-09-09 |
| ZA94521B (en) | 1994-09-05 |
| AU674725B2 (en) | 1997-01-09 |
| BR9403855A (pt) | 1999-06-01 |
| GR3023870T3 (en) | 1997-09-30 |
| EP0632791A1 (de) | 1995-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ281875B6 (cs) | Způsob výroby cementu z metalurgických strusek | |
| JP6585747B2 (ja) | チタン含有骨材、その製造方法及びその使用 | |
| KR100806173B1 (ko) | 시멘트-기본재를 얻기 위한 제강공장 슬래그의 산화처리방법 | |
| RU2238331C2 (ru) | Способ обработки шлаков или смесей шлаков | |
| SK114594A3 (en) | Process for producing pig iron and cement cylinder | |
| JP4865976B2 (ja) | 製鋼所スラグの酸化処理方法およびそれにより得られるｌｄスラグ | |
| CN109095795A (zh) | 一种资源化利用炼钢炉渣的方法 | |
| JP3554389B2 (ja) | セメントクリンカーの製造方法 | |
| JP3240053B2 (ja) | 電気炉スラグを原料とするポルトランドセメントの製造方法 | |
| KR101088183B1 (ko) | 용융 고로슬래그를 이용한 포틀랜드 시멘트 제조방법 | |
| CN102864270B (zh) | 一种提钒冷却剂及其制备方法 | |
| JP3338851B2 (ja) | 電気炉スラグを原料とするクリンカーの製造方法 | |
| KUBODERA et al. | An approach to the full utilization of LD slag | |
| JPH0483745A (ja) | 電気炉スラグを原料とするアルミナセメントの製造方法 | |
| KR101153887B1 (ko) | 제철제강용 알카리 칼슘페라이트 플럭스의 제조방법 | |
| JPS61243132A (ja) | 焼結原料用バインダ− | |
| CZ276697A3 (cs) | Způsob výroby surového železa, legur barevných kovů, FeCr a syntetických vysokopecních strusek s použitím zbytků ze spaloven obsahujících kysličníky kovů | |
| RU2619406C2 (ru) | Способ комплексной переработки красного и нефелинового шламов | |
| JPH06322429A (ja) | 溶融金属の清浄化と介在物の制御方法 | |
| SU763288A1 (ru) | Способ утилизации пыли | |
| JPH06157084A (ja) | 金属精錬における塊状または粉状の石灰系フラックスの製造方法 | |
| KR101439079B1 (ko) | 마그네슘 제련 슬래그를 포함하는 시멘트 혼화재, 그 제조 방법, 및 그를 포함하는 시멘트 | |
| JP2000144227A (ja) | 溶鉄の脱燐精錬材の製造方法 | |
| US6666996B1 (en) | Process for producing marl slags | |
| US1123841A (en) | Process of obtaining alkali-metal compounds. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20030126 |