UA124251C2 - Спосіб безперервного одержання затверділого сталеливарного шлаку та відповідний пристрій - Google Patents
Спосіб безперервного одержання затверділого сталеливарного шлаку та відповідний пристрій Download PDFInfo
- Publication number
- UA124251C2 UA124251C2 UAA202002597A UAA202002597A UA124251C2 UA 124251 C2 UA124251 C2 UA 124251C2 UA A202002597 A UAA202002597 A UA A202002597A UA A202002597 A UAA202002597 A UA A202002597A UA 124251 C2 UA124251 C2 UA 124251C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- gas
- vol
- slag
- carbonation
- solidified
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 95
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 37
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 22
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 22
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 81
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 26
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 24
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L calcium carbonate Substances [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 claims description 5
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 claims description 4
- 238000005469 granulation Methods 0.000 claims description 3
- 230000003179 granulation Effects 0.000 claims description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 6
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 3
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical class [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
- C21B3/08—Cooling slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/04—Working-up slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/024—Methods of cooling or quenching molten slag with the direct use of steam or liquid coolants, e.g. water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/026—Methods of cooling or quenching molten slag using air, inert gases or removable conductive bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/034—Stirring or agitating by pressurised fluids or by moving apparatus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/05—Apparatus features
- C21B2400/062—Jet nozzles or pressurised fluids for cooling, fragmenting or atomising slag
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Винахід стосується способу безперервного одержання затверділого сталеливарного шлаку, який включає наступні стадії: - затвердіння розплавленого сталеливарного шлаку, який містить щонайменше 2 мас. % вільного вапна, для одержання частинок затверділого шлаку діаметром менше 1 мм, при цьому протягом такого затвердіння розплавлений сталеливарний шлак приводять в контакт з щонайменше першим газом карбонізації; - охолодження частинок затверділого шлаку до температури, що не перевищує 300 °C, в закритій камері, при цьому протягом такого охолодження частинки затверділого шлаку приводять в контакт з щонайменше одним другим газом карбонізації. Винахід стосується також відповідного пристрою. 2
Description
Винахід відноситься до способу безперервного одержання сталеливарного шлаку і відповідного пристрою.
У традиційних сталеливарних технологічних ланцюжках чавун виробляють в доменній печі, а потім перетворюють його на сталь, наприклад, в конвертері. У конвертері через розплавлений чавун продувають кисень, що знижує вміст вуглецю в чавуні і перетворює його на сталь. У конвертер вводять мінеральні добавки, як-от, вапно і/або доломіт, з метою видалення домішок, які містяться у чавуні, такі як-от кремній, фосфор і марганець для досягнення необхідного складу сталі. Зазначені добавки разом з домішками, витягнутими з чавуну, утворюють конвертерні шлаки.
Потім розплавлену сталь, одержану в такий спосіб, можна піддавати процесу рафінування для досягнення відповідності вимогам до складу сталі високоякісних марок. Розплавлену сталь виливають у ківш і додають до неї легуючі елементи; одночасно видаляють домішки у помітній кількості при впорскуванні мінеральних добавок, таких як-от вапно і/або доломіт. Побічним продуктом такого процесу рафінування є ковшовий шлак.
Великі сталеливарні заводи виробляють сотні тисяч тонн сталеливарного шлаку на рік, що породжує витрати на зберігання і необхідність наявності місця. Проте, зазначені шлаки володіють хорошими механічними властивостями, особливо за показниками ударної міцності і зносостійкості, які роблять їх цікавими, зокрема, для використання у будівництві цивільних споруд або доріг. Дорожнє будівництво включає в себе всі дорожні роботи, які вимагають використання матеріалів, що складаються з агрегатів, зокрема, виробництво асфальту, підготовку грунтових основ, шару основи, підстильного шару для дорожніх систем або наповнювачів. Однак головна проблема у зв'язку із зазначеним матеріалом виникає через значений вміст в ньому вільного вапна, що робить агрегати нестабільними. В подальшій частині тексту буде вживатися термін "сталеливарний шлак". Він охоплює і ковшовий, і конвертерний шлаки, описані раніше, а також будь-який шлак, який є побічним продуктом сталеливарного заводу і має вміст вільного вапна вищий за 2 95.
Дійсно, внаслідок додавання вапна і/або доломіту, як конвертерний, так і ковшовий шлаки мають високий вміст вільного вапна (Сад), до 25 95. Зазначене вільне вапно може короткочасно взаємодіяти із дощовою водою з утворенням гідроксидів кальцію за реакцією гідратації (1):
Коо) (1) Саб-нг8Оо--Са(он)» і може довгостроково взаємодіяти з діоксидом вуглецю повітря з утворенням карбонатів кальцію за реакцією карбонізації (2): (2) Сабо-бО»-Сасоз
Оскільки і гідроксиди, і карбонати кальцію мають більший об'єм, ніж вільне вапно, існує нестабільність об'єму зазначених шлаків з об'ємним розширенням до 1095, що може спричинити пошкодження доріг, на яких вони використовуються. Це перешкоджає традиційному вторинному використанню конвертерних шлаків у дорожньому будівництві. Для зменшення вмісту вільного вапна і стабілізації сталеливарних шлаків згодом було запропоновано кілька рішень.
Наприклад, в японському патенті )Р-В2-5327184 описаний спосіб одержання шлаку, в якому сталеливарний шлак підтримують у розплавленому стані в закритій посудині і вдувають СО»: у розплавлений шлак так, що кількість вдувного СО становить 20,07 тонни на тонну шлаку.
Метою є в стабілізація шлаку в розплавленому стані шляхом перетворення вільного вапна на карбонати кальцію за реакцією (2). Процес вдування триває від 10 до 60 хвилин. Потім розплавлений шлак переміщують у пристрій для затвердіння, де його охолоджують до температури нижче 860 С для затвердіння. Зазначений спосіб дозволяє досягати вмісту вільного вапна у затверділому шлаку нижче 1,5 95. Однак цей процес передбачає оснащення спеціально призначеної для цього камери засобом для впорскування, на додаток до охолоджувального обладнання; підведення енергії для збереження шлаку в розплавленому стані при одночасному продуванні, а також це має передбачати переміщення стабілізованого розплавленого шлаку у пристрій для охолодження.
У японському патенті УР-В2-5040257 описаний спосіб обробки сталеливарного шлаку, в якому шлак завантажують в обертовий барабан, де його дроблять і охолоджують. Потім затверділий в такий спосіб шлак приводять в контакт з СО» для здійснення карбонізації за реакцією (2). Зазначений спосіб потребує додаткової стадії карбонізації із застосуванням спеціального обладнання.
У заявці на патент США И5-А-5569314 описаний спосіб одержання термостабільного сталеливарного шлаку, придатного для використання у галузях застосування, які потребують стабільності розміру, наприклад, у вигляді агрегату, в дорожньому будівництві. В цьому способі 60 дрібні частинки сталеливарного шлаку спочатку розпилюють разом з водою при температурі в діапазоні приблизно від 100 "С до 400 "С для того, щоб вільне вапно реагувало з водою за реакцією (1) гідратації. Після цього частинки гідратованого шлаку карбонізують у присутності
Со» при температурі в діапазоні приблизно від 500 "С до 900 "С, в результаті чого практично все вільне вапно, яке залишається в частинках шлаку, перетворюється на карбонат кальцію.
Цей спосіб потребує води для гідратації і додаткової енергії для повторного нагрівання шлаку для здійснення гарячої стадії карбонізації.
У статті, званій "габіїїгайноп ої разіс охудеп їШштпасе з5іад Бу НпоїЇ-зіаде сагтропаїйоп ігеаїтепі" авторів К. М. Запіоз та ін., яка опублікована в журналі Спетіса! Епдіпеегіпу дошитаї 203 (2012) раде5 239-250, описаний високотемпературний процес карбонізації, в якому гранульований шлак охолоджують, і протягом зазначеної стадії охолодження приводять у контакт з СО». У цій статті вивчається вплив температури і розміру частинок шлаку на поглинання СО» в гранульованому шлаку і, отже, на кінцевий вміст вільного вапна в охолодженому шлаку.
Завдання цього винаходу полягає в розробці безперервного способу одержання затверділого сталеливарного шлаку, який дозволяє стабілізувати сталеливарний шлак при одночасному подоланні зазначених вище недоліків. Додатковою метою винаходу є одержання затверділого шлаку з низьким вмістом вільного вапна, переважно нижче 1 95, при одночасному збереженні короткого періоду часу обробки з метою підвищення загальної продуктивності способу.
Спосіб згідно винаходу дозволяє помітно обмежувати витрату води і енергії, а також капіталовкладення в обладнання.
Нарешті, цей винахід відноситься до способу безперервного одержання затверділого сталеливарного шлаку, який включає подальші стадії на яких: - затвердівають розплавлений сталеливарний шлак, який містить щонайменше 2 95 мас. вільного вапна, для одержання частинок затверділого шлаку, які мають діаметр менший 1 мм, при цьому розплавлений сталеливарний шлак приводять у контакт з першим газом карбонізації; - охолоджують в закритій камері частинки затверділого шлаку до температури 300 "С або нижче, при цьому частинки затверділого шлаку приводять в контакт щонайменше з одним другим газом карбонізації.
Зазначений спосіб одержання може включати одну або кілька характеристик пп. 2-19, взятих
Зо окремо або у поєднанні.
Винахід відноситься також до пристрою за пп. 20-26.
Цей винахід буде краще сприйматися при прочитанні опису, який слідує нижче, зі зверненням до наступних доданих фігур:
Фіг. 1 ілюструє спосіб згідно винаходу;
Фіг. 2 відображає перший приклад установки для втілення способу згідно винаходу;
Фіг. З відображає другий приклад установки для втілення способу згідно винаходу.
На Фіг. 1 представлений безперервний спосіб одержання затверділого сталеливарного шлаку згідно винаходу. Розплавлений сталеливарний шлак 1, який надходить зі стадії одержання сталі, піддають здійсненню стадії 21 затвердіння, температура розплавленого шлаку залежить від складу шлаку, але, як правило, становить від 1300 до 1600 "С. Протягом зазначеної стадії затвердіння шлак твердне у частинки 6, і його температура знижується до 1000 "С. Розмір частинок б шлаку не перевищує 1 мм, переважно менше 0,5 мм. Причина обрання зазначеного конкретного розміру частинок буде пояснена пізніше. Протягом зазначеної стадії затвердіння розплавлений шлак приводять у контакт з першим газом 31 карбонізації.
Згаданий перший газ 31 карбонізації містить, наприклад щонайменше 2095 об. СО», а переважно більше 50 95 об. Решта першого газу 31 карбонізації може складатися з водню, метану, оксиду вуглецю, азоту, кисню або пари. Зазначений перший газ 31 карбонізації може являти собою або містити газ, який відходить з установки виробництва чавуну або сталі, як наприклад, газ з коксової печі, доменної печі або конвертера, який можна спочатку піддати здійсненню стадії очищення. Цей перший газ 31 карбонізації містить, наприклад щонайменше 20 95 06. СО», від 5 до 30 95 об. СО, від 1 до 55 95 об. Н», від 1 до 55 95 об. М»2, від 1 до 5 95 об.
О». В іншому варіанті здійснення перший газ 31 карбонізації містить також пару, на додаток до
Со», причому об'єм пари у газі становить від 20 до 70 95 об. Перший газ 31 карбонізації містить в собі, наприклад щонайменше 20 95 об. СО», від 5 до 30 95 об. СО, від 1 до 55 95 об. Ну», від 1 до 55 95 об. Ме, від 1 до 5 95 об. О», решта пара. Зазначене впорскування першого газу 31 дозволяє протікати першій реакції карбонізації між СО і вільним вапном, яке міститься в шлаку, за реакцією (2) карбонізації. У додатковому варіанті здійснення може бути більше одного газу першої карбонізації.
Потім частинки 6 шлаку піддають здійсненню стадії 22 охолодження, протягом якої їх бо температура знижується до 300 "С. Швидкість охолодження переважно становить від 1 "С/хв.
до 100 "С/хв. Вона має перевищувати 1 "С/хв. для збереження короткого періоду часу обробки, але бути нижче 100 "С/хв. для досягнення достатнього поглинання СО?» в реакції карбонізації.
Цю стадію охолодження виконують в закритій камері, в яку впорскують другий газ 32 карбонізації, при цьому зазначений другий газ 32 карбонізації містить, наприклад щонайменше 2595 об. СО», а переважно більше 50 95 об. Решта другого газу карбонізації може складатися з водню, метану, оксиду вуглецю, азоту, кисню або пари. Згаданий другий газ 32 карбонізації може являти собою або може містити газ, який відходить з установки виробництва чавуну або сталі, як-от наприклад, газ з коксової печі, доменної печі або конвертера, який можна спочатку піддати здійсненню стадії очищення. Зазначений другий газ 32 карбонізації містить, наприклад щонайменше 25 95 об. СО», від 5 до 30 95 об. СО, від 1 до 55 95 об. Н», від 1 до 55 95 об. М», від 1 до 595 06. О2. Температура цього другого газу 32 карбонізації обрана так, щоб досягати необхідної швидкості охолодження, але переважно він має температуру, що становить від 300 до 500 7С. В іншому варіанті здійснення другий газ 32 карбонізації також містить пару, на додаток до СО», причому об'єм пари в газі становить від 20 до 70 95 об. Зазначений другий газ 32 карбонізації містить в собі, наприклад щонайменше 25 95 об. СО», від 5 до 30 95 об. СО, від 1 до 5595 об. Нео, від 1 до 55595 об. М», від 1 до 595 06. ОО», решта пара. Розмір частинок гранульованого шлаку, який не перевищує їмм, а переважно не перевищує 0,5 мм, дозволяє досягати більшого поглинання СО» частинками, що покращує кінетику реакції між СОг5 і вапном, яке міститься в шлаку, за реакцією (2) карбонізації. У додатковому варіанті здійснення може бути більше одного газу другої карбонізації.
Після закінчення зазначеної стадії охолодження щонайменше 60 95, а переважно більше 7595 вільного вапна, яке на початку містилося у розплавленому шлаку, перетворилося на карбонати за реакцією (2). Час одержання, між виливанням розплавленого шлаку і виділенням частинок 11 охолодженого шлаку, не перевищує 30 хвилин, переважно не перевищує 15 хвилин.
Спосіб одержання згідно винаходу являє собою безперервний спосіб, при цьому всі стадії здійснюють одну за одною без перерви. Це дозволяє реалізувати короткий період часу обробки.
Фіг. 2 ілюструє перший варіант втілення установки для здійснення безперервного способу одержання згідно винаходу. На цій установці розплавлений шлак 1, який надходить із
Зо сталеплавильного пристрою 2, виливають у закриту камеру З на грануляційний пристрій 4 для формування затверділих частинок б шлаку. Цей грануляційний пристрій 4 може являти собою, наприклад, обертове колесо (що проілюстровано). У конструкції на Фіг. 2 обертове колесо 4 є горизонтальним колесом, а в іншому варіанті здійснення, не відображеному, воно може бути вертикальним колесом. При цьому воно знаходиться поблизу від точки розливання шлаку, і перший газ 31 карбонізації впорскується через засіб для введення першого газу (не показаний) у напрямку розплавленого шлаку. Характеристики зазначеного першого газу 31 карбонізації є такими самими, які описані у разі першого газу 31 карбонізації, використовуваного на стадії 21 затвердіння, показаної на Фіг. 1. Закрита камера З може бути ізольованою. Частинки 6 затверділого шлаку, сформовані в такий спосіб, залишаються в закритій камері 3, де вони охолоджуються відповідно до стадії 22 охолодження, описаної раніше. Закрита камера З містить засіб для впорскування (не показаний), виконаний з можливістю впорскування газу 32 другої карбонізації у напрямку частинок 6 отверділого шлаку. Характеристики зазначеного другого газу 32 карбонізації є тими самими, що описані у разі другого газу 32 карбонізації, використовуваного на стадії 22 охолодження, показаної на Фіг. 1. Закрита камера оснащена також засобом для збирання (не зображений), призначеним для збирання газу 34, що відходить з внутрішньої частини закритої камери. Зазначений відхідний газ 34 далі можна повертати в закриту камеру шляхом повторного впорскування у вигляді першого газу 31 карбонізації і/або другого газу 32 карбонізації, або їх частини.
Фіг. З ілюструє другий варіант втілення установки для здійснення способу одержання згідно винаходу. На цій установці розплавлений шлак 1, що надходить із сталеплавильного обладнання 2, приводять у контакт з першим газом 31 карбонізації у закритій камері 3, забезпеченій пристроєм 7 для тонкого подрібнення, з метою формування частинок 6 отверділого шлаку. Характеристики зазначеного першого газу 31 карбонізації є такими самими, які описані у разі першого газу 31 карбонізації, використовуваного на стадії 21 затвердіння, показаної на Фіг. 1. Пристрій 7 для тонкого подрібнення може являти собою, наприклад, пристрій ЗАТ (5іад Аютіег Тесппоіоду), розроблений фірмою Есотаївіе!-Наїсни. Частинки 6 затверділого шлаку, сформованого в такий спосіб, залишаються в закритій камері 3, де вони охолоджуються відповідно до стадії 22 охолодження, описаної раніше. Закрита камера З містить в собі засіб для впорскування (не показаний), виконаний з можливістю впорскування другого бо газу 32 карбонізації у напрямку частинок б затверділого шлаку. Характеристики зазначеного другого газу 32 карбонізації є тими самими, що описані у разі другого газу 32 карбонізації, використовуваного на стадії 22 охолодження, показаної на Фіг. 1. Закрита камера оснащена також засобом для збирання (не зображений), призначеним для збирання газу 34, що відходить з внутрішньої частини закритої камери. Зазначений відхідний газ 34 далі можна повторно впорскувати в закриту камеру у вигляді першого газу 31 карбонізації і/або другого газу 32 карбонізації, або їх частини.
В обох варіантах здійснення закрита камера З може додатково містити засіб для підтримки частинок шлаку в стані руху на стадії охолодження. Це дозволяє покращувати контакт між СО? і частинками 6 затверділого шлаку і таким шляхом збільшувати поглинання СО» частинками 6 затверділого шлаку. Наприклад, як проілюстровано на Фіг. 2 і 3, нижня стінка 5 закритої камери
З може бути пористою, і третій газ 33 можна впорскувати через зазначену пористу стінку 5 з метою створення псевдозрідженого шару. Швидкість потоку згаданого третього газу 33 повинна бути достатньою для підтримки частинок б затвердженого шлаку в стані руху. Третій газ 33 може містити щонайменше 25 95 об. СО», при цьому інша частина являє собою повітря і пару.
Згаданий засіб для підтримки частинок шлаку в стані руху також може бути засобом для обертання закритої камери 3, за допомоги, наприклад, обертового барабана. Зазначений третій газ може являти собою або може містити газ, який відходить з установки виробництва чавуну або сталі, як наприклад, газ з коксової печі, доменної печі або конвертера, який можна спочатку піддати здійсненню стадії очищення, або він також може бути відхідним газом 34, зібраним з закритої камери 3.
Як проілюстровано у варіантах здійснення, стадії як затвердіння, так і охолодження здійснюють в одному і тому самому пристрої, а частинки шлаку обробляють в одній і тій самій закритій камері, що дозволяє покращувати час обробки і вихід.
Claims (24)
1. Спосіб безперервного одержання затверділого сталеливарного шлаку, який включає наступні стадії, на яких: а) проводять затвердіння розплавленого сталеливарного шлаку, який містить щонайменше 2 мас. 95 вільного вапна, для одержання частинок затверділого шлаку, які мають діаметр менше 1 мм, причому при зазначеному затвердінні розплавлений сталеливарний шлак приводять у контакт із щонайменше першим газом карбонізації; Б) охолоджують частинки затверділого шлаку до температури, яка не перевищує 300 "С, в закритій камері, причому при зазначеному охолодженні частинки затверділого шлаку приводять в контакт із щонайменше одним другим газом карбонізації.
2. Спосіб за п. 1, в якому перший газ карбонізації містить щонайменше 20 об. 95 СО».
3. Спосіб за п. 2, в якому перший газ карбонізації містить щонайменше 50 об. 95 СО».
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, в якому перший газ карбонізації містить пару.
5. Спосіб за п. 1, в якому перший газ карбонізації містить щонайменше 20 об. 95 пари.
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, в якому перший газ карбонізації містить щонайменше 20 об. 95 Со», від 5 до 30 об. 95 СО, від 1 до 55 об. 95 Н», від 1 до 55 об. 95 М2 і від 1 до 5 об. 95 О».
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, в якому другий газ карбонізації містить щонайменше 25 об. 905
Со».
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, в якому на стадії р) другий газ карбонізації підтримують при температурі від 300 до 500 "С.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, в якому другий газ карбонізації додатково містить пару.
10. Спосіб за п. 9, в якому другий газ карбонізації містить щонайменше 25 об. 95 пари.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, в якому швидкість охолодження частинок затверділого шлаку на стадії Б) становить від 1 до 100 "С/хв.
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, в якому на стадії Б) частинки затверділого шлаку підтримують в стані руху.
13. Спосіб за п. 12, в якому частинки затверділого шлаку підтримують у стані руху на стадії Б) шляхом впорскування третього газу в закриту камеру.
14. Спосіб за п. 10, в якому передбачено третій газ, який містить щонайменше 20 об. 95 СО».
15. Спосіб за будь-яким з пп. 1-14, в якому щонайменше частину газів всередині закритої камери відводять і збирають для повернення в цикл у вигляді першого газу карбонізації, другого газу карбонізації і/або третього газу.
16. Спосіб за будь-яким з пп. 1-15, в якому перший газ карбонізації, другий газ карбонізації і/або щонайменше третій газ являють собою гази, які відходять з установки одержання чавуну, бо установки одержання сталі, установки спікання або установки коксування, або містять такі гази.
17. Спосіб за будь-яким з пп. 1-16, в якому другий газ карбонізації містить щонайменше 25 об. 95 Со», від 5 до 30 об. 95 СО, від 1 до 55 об. 95 Н», від 1 до 55 об. 95 М2 і від 1 до 5 об. 95 О».
18. Спосіб за будь-яким з пп. 1-17, в якому час знаходження сталеливарного шлаку всередині закритої камери не перевищує 30 хвилин.
19. Спосіб за будь-яким з пп. 1-18, в якому щонайменше 60 95 вільного вапна розплавленого сталеливарного шлаку перетворюють на карбонати кальцію.
20. Пристрій для безперервного отримання затверділого сталеливарного шлаку, який містить закриту камеру (3), при цьому закрита камера (3) містить: пристрій (4, 7) для затвердіння, виконаний з можливістю отримання частинок затверділого шлаку, які мають діаметр 1 мм або менше; засіб для впорскування першого газу карбонізації (31), виконаний з можливістю впорскування згаданого першого газу у напрямі розплавленого шлаку і поблизу точки розливання розплавленого шлаку; засіб для впорскування другого газу карбонізації (32), виконаний з можливістю впорскування згаданого другого газу у напрямі затверділих частинок шлаку; нижню пористу стінку (5) і пристрій для впорскування третього газу (33) через нижню пористу стінку (5).
21. Пристрій за п. 20, який також містить засіб для збирання газу, який відходить (34) і засіб для рециркуляції газу.
22. Пристрій за п. 20 або 21, в якому пристрій для затвердіння являє собою пристрій (7) для тонкого подрібнення.
23. Пристрій за п. 20 або 21, в якому пристрій для затвердіння являє собою грануляційний пристрій (4).
24. Пристрій за будь-яким з пп. 20-23, в якому щонайменше один із засобів для впорскування в закриту камеру (3) з'єднаний з установкою одержання чавуну, установкою одержання сталі, установкою спікання або установкою коксування. 1 Я і З Е - ; 6 22 зе не ї их 11
Фіг. 1
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/IB2017/055967 WO2019064052A1 (en) | 2017-09-28 | 2017-09-28 | PROCESS FOR THE CONTINUOUS MANUFACTURE OF SOLIDIFIED ACRYLIC LAYER AND DEVICE THEREOF |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA124251C2 true UA124251C2 (uk) | 2021-08-11 |
Family
ID=60382475
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA202002597A UA124251C2 (uk) | 2017-09-28 | 2017-09-28 | Спосіб безперервного одержання затверділого сталеливарного шлаку та відповідний пристрій |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11708302B2 (uk) |
EP (1) | EP3688199B1 (uk) |
JP (1) | JP6924330B2 (uk) |
KR (1) | KR102351465B1 (uk) |
CN (1) | CN111587296B (uk) |
BR (1) | BR112020003985B1 (uk) |
CA (1) | CA3075366C (uk) |
ES (1) | ES2975161T3 (uk) |
MX (1) | MX2020003592A (uk) |
PL (1) | PL3688199T3 (uk) |
RU (1) | RU2743393C1 (uk) |
UA (1) | UA124251C2 (uk) |
WO (1) | WO2019064052A1 (uk) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110982967B (zh) * | 2019-12-25 | 2022-02-11 | 江西理工大学 | 利用水和二氧化碳实现钢渣淬化及余热回收的方法与装置 |
CN113074366B (zh) * | 2021-04-16 | 2022-11-29 | 太原理工大学 | 一种燃煤烟气co2固化吸附系统 |
KR20240006685A (ko) * | 2021-06-18 | 2024-01-15 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | CaO 함유 물질의 탄산화 방법 및 탄산화 물질의 제조 방법 |
TWI803197B (zh) * | 2022-02-17 | 2023-05-21 | 中聯資源股份有限公司 | 鋼渣蒸氣養生安定化處理方法 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1803998A1 (ru) | 1987-10-26 | 1995-01-20 | Свердловский научно-исследовательский институт химического машиностроения | Устройство для гранулирования расплава |
SU1761704A1 (ru) | 1991-01-31 | 1992-09-15 | Научно-производственное объединение по механизации и автоматизации производства машин для хлопководства "Технолог" | Способ гранул ции расплава шлака |
LU87896A1 (fr) | 1991-03-01 | 1992-11-16 | Wurth Paul Sa | Procede de traitement de laitier d'acierie,installation pour sa mise en oeuvre et scories obtenues par le procede |
AT398419B (de) | 1993-01-26 | 1994-12-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von zement aus metallurgischen schlacken |
US5569314A (en) | 1995-01-30 | 1996-10-29 | Energy Mines & Resources-Canada | Thermal stabilization of steelmaking slag |
JP4353706B2 (ja) * | 2003-02-04 | 2009-10-28 | Jfeスチール株式会社 | 風砕スラグの製造方法および風砕スラグの製造設備 |
JP5040257B2 (ja) | 2006-10-22 | 2012-10-03 | Jfeスチール株式会社 | 製鋼スラグの処理方法 |
CN101269920A (zh) | 2007-03-23 | 2008-09-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 钢渣碳酸化处理方法 |
KR100903638B1 (ko) * | 2007-10-09 | 2009-06-18 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 슬래그 보유열 회수장치 |
JP2009227493A (ja) | 2008-03-20 | 2009-10-08 | Jfe Steel Corp | スラグ処理方法 |
JP5327184B2 (ja) | 2010-10-19 | 2013-10-30 | 新日鐵住金株式会社 | 製鋼スラグおよびその製造方法 |
KR101251264B1 (ko) | 2010-11-30 | 2013-04-10 | 현대자동차주식회사 | 이산화탄소의 고정방법 |
KR101312623B1 (ko) | 2011-10-28 | 2013-10-01 | 현대제철 주식회사 | 슬래그 처리장치 및 슬래그 처리방법 |
KR101285786B1 (ko) | 2011-12-22 | 2013-07-22 | 주식회사 포스코 | 용융 슬래그를 이용한 이산화탄소 저감 장치 |
WO2014005227A1 (en) | 2012-07-03 | 2014-01-09 | Co2 Solutions Inc. | Slag stabilization with captured carbon dioxide |
GB2505672B (en) | 2012-09-06 | 2014-09-17 | Siemens Plc | Dry slag granulation system |
GB2528972B (en) | 2014-08-08 | 2016-10-05 | Primetals Technologies Austria GmbH | Slag granulation system |
RU2017110486A (ru) * | 2014-09-21 | 2018-10-01 | Хэтч Лтд. | Газовое распыление расплавленных материалов с использованием побочных отходящих газов |
JP6191675B2 (ja) | 2014-11-06 | 2017-09-06 | Jfeスチール株式会社 | 製鋼スラグ粒子、製鋼スラグ、及び製鋼スラグ粒子の製造方法 |
CN104988264B (zh) | 2015-05-28 | 2017-07-18 | 北京科技大学 | 一种烧结烟气处理和利用的方法 |
CN106999947B (zh) | 2015-09-18 | 2019-09-03 | 纽约市哥伦比亚大学理事会 | 用于从钢铁渣回收产品的方法和系统 |
-
2017
- 2017-09-28 CA CA3075366A patent/CA3075366C/en active Active
- 2017-09-28 PL PL17800595.5T patent/PL3688199T3/pl unknown
- 2017-09-28 RU RU2020112893A patent/RU2743393C1/ru active
- 2017-09-28 JP JP2020517845A patent/JP6924330B2/ja active Active
- 2017-09-28 ES ES17800595T patent/ES2975161T3/es active Active
- 2017-09-28 MX MX2020003592A patent/MX2020003592A/es unknown
- 2017-09-28 UA UAA202002597A patent/UA124251C2/uk unknown
- 2017-09-28 KR KR1020207008198A patent/KR102351465B1/ko active IP Right Grant
- 2017-09-28 US US16/650,595 patent/US11708302B2/en active Active
- 2017-09-28 CN CN201780094674.4A patent/CN111587296B/zh active Active
- 2017-09-28 WO PCT/IB2017/055967 patent/WO2019064052A1/en active Search and Examination
- 2017-09-28 EP EP17800595.5A patent/EP3688199B1/en active Active
- 2017-09-28 BR BR112020003985-3A patent/BR112020003985B1/pt active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MX2020003592A (es) | 2020-07-22 |
CN111587296B (zh) | 2022-03-04 |
CA3075366A1 (en) | 2019-04-04 |
US11708302B2 (en) | 2023-07-25 |
CN111587296A (zh) | 2020-08-25 |
RU2743393C1 (ru) | 2021-02-17 |
BR112020003985A2 (pt) | 2020-09-01 |
JP2020535320A (ja) | 2020-12-03 |
US20200231498A1 (en) | 2020-07-23 |
ES2975161T3 (es) | 2024-07-03 |
EP3688199A1 (en) | 2020-08-05 |
JP6924330B2 (ja) | 2021-08-25 |
PL3688199T3 (pl) | 2024-05-06 |
WO2019064052A1 (en) | 2019-04-04 |
BR112020003985B1 (pt) | 2022-08-16 |
EP3688199B1 (en) | 2024-02-14 |
CA3075366C (en) | 2022-07-12 |
KR20200045516A (ko) | 2020-05-04 |
KR102351465B1 (ko) | 2022-01-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA124251C2 (uk) | Спосіб безперервного одержання затверділого сталеливарного шлаку та відповідний пристрій | |
US20090193849A1 (en) | Method for stabilizing slag and novel materials produced thereby | |
CN106048109A (zh) | 一种混合熔渣熔融还原回收与调质处理的方法 | |
Dutta et al. | Basic concepts of Iron and steel making | |
JP5573403B2 (ja) | 製鋼スラグの資源化方法及び燐酸肥料用原料 | |
JP6585747B2 (ja) | チタン含有骨材、その製造方法及びその使用 | |
KR20090023376A (ko) | 슬래그의 안정화 방법 및 이를 통해 생성된 물품 | |
JP5327184B2 (ja) | 製鋼スラグおよびその製造方法 | |
KR101014400B1 (ko) | 슬래그의 안정화 방법 및 이를 통해 생성된 물품 | |
KR101320083B1 (ko) | 전기로 환원 슬래그를 이용한 함철 브리켓 제조용 바인더 및 이의 제조방법 | |
CA2304337C (en) | Steelmaking using magnesium carbonate | |
WO2023204069A1 (ja) | 直接還元鉄の溶解方法、固体鉄および固体鉄の製造方法ならびに土木建築用資材および土木建築用資材の製造方法 | |
JP2018024897A (ja) | リサイクルスラグ | |
KR101364067B1 (ko) | 케이슨 채움재용 골재 제조 방법 및 이에 의해 제조된 케이슨 채움재용 골재 | |
Fitriastuti et al. | Analysis of steel slag from cupola and induction furnaces as industrial waste of metal casting factory in Klaten, Central Java, Indonesia | |
SU874691A1 (ru) | Способ получени шлакообразующего материала дл обработки стали | |
KR101558932B1 (ko) | 고비중 및 저팽창성 제강슬래그 골재의 제조방법 | |
JP2012092389A (ja) | 混銑車スラグのリサイクル方法及び高炉向ペレット | |
KR101149219B1 (ko) | 제강 슬래그의 안정화방법 | |
CN115074478A (zh) | 一种铁水预处理高效脱硅剂及脱硅方法 | |
JP2010008030A (ja) | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 | |
CN113502366A (zh) | 一种用于铁水预处理的方法 | |
KR20060023212A (ko) | 파이넥스 함수슬러지로부터 건조 펠렛을 제조하는 방법 | |
JP2000303112A (ja) | 溶銑製造方法 | |
KR20150020434A (ko) | 금속 산화물계 분말 또는 슬러리를 이용하여 순환수 내의 h2s, hs- 및 s2-를 제거하는 방법 |